EP4308809A1 - Turbine hydraulique pelton et installation - Google Patents

Turbine hydraulique pelton et installation

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Publication number
EP4308809A1
EP4308809A1 EP22708237.7A EP22708237A EP4308809A1 EP 4308809 A1 EP4308809 A1 EP 4308809A1 EP 22708237 A EP22708237 A EP 22708237A EP 4308809 A1 EP4308809 A1 EP 4308809A1
Authority
EP
European Patent Office
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injector
turbine
plane
water
jet
Prior art date
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Pending
Application number
EP22708237.7A
Other languages
German (de)
English (en)
Inventor
Jean Rutten
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Rutten New Energy System Sa
Original Assignee
Rutten New Energy System Sa
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Rutten New Energy System Sa filed Critical Rutten New Energy System Sa
Publication of EP4308809A1 publication Critical patent/EP4308809A1/fr
Pending legal-status Critical Current

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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F03—MACHINES OR ENGINES FOR LIQUIDS; WIND, SPRING, OR WEIGHT MOTORS; PRODUCING MECHANICAL POWER OR A REACTIVE PROPULSIVE THRUST, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • F03B—MACHINES OR ENGINES FOR LIQUIDS
    • F03B15/00—Controlling
    • F03B15/02—Controlling by varying liquid flow
    • F03B15/20—Controlling by varying liquid flow specially adapted for turbines with jets of high-velocity liquid impinging on bladed or like rotors
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F03—MACHINES OR ENGINES FOR LIQUIDS; WIND, SPRING, OR WEIGHT MOTORS; PRODUCING MECHANICAL POWER OR A REACTIVE PROPULSIVE THRUST, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • F03B—MACHINES OR ENGINES FOR LIQUIDS
    • F03B1/00—Engines of impulse type, i.e. turbines with jets of high-velocity liquid impinging on blades or like rotors, e.g. Pelton wheels; Parts or details peculiar thereto
    • F03B1/02—Buckets; Bucket-carrying rotors
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F03—MACHINES OR ENGINES FOR LIQUIDS; WIND, SPRING, OR WEIGHT MOTORS; PRODUCING MECHANICAL POWER OR A REACTIVE PROPULSIVE THRUST, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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    • F03B13/00—Adaptations of machines or engines for special use; Combinations of machines or engines with driving or driven apparatus; Power stations or aggregates
    • F03B13/08—Machine or engine aggregates in dams or the like; Conduits therefor, e.g. diffusors
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05B—INDEXING SCHEME RELATING TO WIND, SPRING, WEIGHT, INERTIA OR LIKE MOTORS, TO MACHINES OR ENGINES FOR LIQUIDS COVERED BY SUBCLASSES F03B, F03D AND F03G
    • F05B2240/00—Components
    • F05B2240/20—Rotors
    • F05B2240/24—Rotors for turbines
    • F05B2240/241—Rotors for turbines of impulse type
    • F05B2240/2411—Pelton type
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E10/00—Energy generation through renewable energy sources
    • Y02E10/20—Hydro energy

Definitions

  • the subject of the invention is a hydraulic turbine of the Pelton type suitable for driving an alternator with a determined net nominal power of 5 to 1000 kW with a maximum hydraulic pressure substantially equivalent to a maximum determined height of waterfall of between 150 m and 500m.
  • Hydraulic turbines of the Pelton type are known.
  • variable rate injector with a passage outlet defining a variable outlet diameter at least between a first outlet diameter to provide a first flow rate of water exiting the injector for a first hydraulic pressure corresponding to the maximum hydraulic pressure, and a second outlet diameter at least 20% greater than said first outlet diameter for a second hydraulic pressure at least 30% lower than the maximum hydraulic pressure.
  • This article does not teach either a number of buckets from 19 to 33, nor buckets with half-shells each defining a cavity characterized by a maximum width (Lmax) measured perpendicular to the plane of symmetry between 1.3 and 1.
  • this article of buckets whose indentation has two side edges with remote end parts distant from each other by a distance of between 1 and 1.2 times said second diameter outlet of the injector, and whose outer surface opposite the cavities has a longitudinal channel located under the central rib, said longitudinal channel having a bottom at least part of which is located between a first longitudinal plane perpendicular to the plane of symmetry and passing by the points of the cavities located at the maximum depth, and a second longitudinal plane perpendicular to the plane of symmetry and intersecting the central rib, said second longitudinal plane being advantageously a plane intersecting the indentation perpendicular to the plane of symmetry, or a plane perpendicular to the plane of symmetry tangent to the notch in the vicinity of its end closest to the bottom of the cavities.
  • CAES Compressed Air Energy Storage
  • a reaction turbine is, for example, a Kaplan turbine powered by a very high flow of water (for example several tons per second).
  • the document FR-1018242 describes a Pelton-type turbine provided with means for guiding the water leaving the buckets after having completed its work. No reference is made to variable rate injectors with a passage outlet defining a variable outlet diameter.
  • the subject of the invention is a turbine ensuring excellent efficiency of the turbine, even if the hydraulic pressure drops from 30 x 10 5 Pa to less than 15 x 10 5 Pa, or even less, such as for example at a pressure of 7 to 12 x 10 5 Pa.
  • the turbine according to the invention thus makes it possible to avoid problems linked to the drop in hydraulic pressure, thus making the electrical production much more stable at maximum speed, but also making it possible to adapt the electrical production speed while ensuring an average turbine efficiency greater than 88%, or even greater than 90% and more.
  • the turbine according to the invention is a hydraulic turbine of the Pelton type (1) adapted to drive an alternator (2) with a determined net nominal power of 5 to 1000 kW by at least one jet of water emerging from an injector (11 ) along a central jet axis (Ajet), said at least one water jet having a jet diameter (djet) and a variable effective hydraulic pressure (Peff) less than a maximum hydraulic pressure (PMax) equivalent to a determined waterfall height (HMax) of between 70 m and 500 m (for example between 150 m and 500 m).
  • the turbine according to the invention is therefore a turbine suitable for driving a medium-power alternator, that is to say a turbine which is often supplied with water whose pressure varies significantly, for example whose pressure varies from 30 x 10 5 Pa to 10 to 12 x 10 5 Pa or whose height of fall varies from 300 m to about 100 m.
  • the turbine according to the invention aims to respond to the problem of variation in hydraulic pressure or height of fall, variation disturbing the efficiency of a conventional Pelton turbine at the desired nominal power.
  • the turbine according to the invention comprises at least:
  • each bucket (5) having the shape of two half-shells (50,51) symmetrical with respect to a plane of symmetry (6), said half-shells (50,51) defining a peripheral edge (5P) extending substantially in a plane, said half-shells (50,51) being interconnected along a central rib (52) located in the plane of symmetry (6), each bucket (5) having a free end wall (53) remote from the periphery (30) of the wheel (3), said free end wall (53) being provided with a notch (54) whose size is greater than that of the diameter of the jet (djet) of the injector, each half-shell (50,51) having a bottom (50A, 51A), while the notch ( 54) of a trough (5) defines an opening (54) of each half-shell (50,51) of the relevant trough (5);
  • CT turbine circle
  • DT turbine diameter
  • the outlet diameter (ds) is determined by the flow continuity method, i.e.: in any water passage section in the injector, the instantaneous average water velocity in a passage section multiplied by the surface of said section is constant from one section to another.
  • the outlet diameter (and therefore the passage section) will vary according to the drop height (DH), according to a general formula:
  • the outlet diameter is defined on the basis of these construction characteristics, and of its passage section, variable according to the position of the needle.
  • the variation of outlet diameter or of passage section can be of the continuous or discontinuous type, for example by level, for example with outlet diameters varying by jump from 2 to 5 mm, for example with outlet diameters varying between a minimum of 3 to 60 mm and a maximum varying from 9 to 120 mm
  • the variation in outlet diameter varies at most between a minimum diameter and a lower maximum diameter three times the minimum diameter, in particular less than 2.5 times the minimum diameter
  • the outlet diameter ds 1 for a given injector is for example determined by calibration with a maximum water pressure.
  • the movement of the needle of the injector is then calibrated to determine the passage section and the outlet diameter, as a function of the flow of water passing through the injector, with the water always supplied at constant pressure. This then makes it possible to convert a diameter ds2 into a displacement of the needle with respect to its position for the outlet diameter ds l .
  • the injector (11) is a variable flow rate injector with a variable passage outlet (I IP) defining an outlet diameter (ds) which varies according to the effective hydraulic pressure (Peff), said outlet diameter (ds) variable varying at least between at least a first outlet diameter (ds l) to ensure a first flow of water leaving the injector (11) for a first hydraulic pressure (PI) corresponding to the maximum hydraulic pressure (PMax), and a second outlet diameter (ds2) at least 20% greater (advantageously from 20 to 40%, for example 25% or 30%) to said first outlet diameter (ds l) for a second hydraulic pressure (P2) at least 30% (for example from 30 to 75%, or even from 40 to 70%, from 45%, from 50%, from 60 to 66%) lower than the maximum hydraulic pressure (PMax ),
  • the number of buckets (5) is from 19 to 33, characterized in that the half-shells (50,51) of each bucket (5) each define a cavity (50C, 51C) characterized by a maximum width (Lmax ) measured perpendicular to the plane of symmetry (6) between 1.3 and 1.9 times said second outlet diameter (ds2) of the injector (11), a maximum length (lmax) measured parallel to the plane of symmetry (6 ) between 2.2 and 3 times said second outlet diameter (ds2) of the injector (11), and a maximum depth (Pmax) measured from the plane of the peripheral edge (5A) parallel to the plane of symmetry (6) between 0.8 and 1.2 times (in particular 1.05 to 1.15 times) said second outlet diameter (ds2) of the injector (11), characterized in that the notch (54) of each trough (5) has two lateral edges (54A, 54B) with remote end parts distant from each other by a distance (d54) of between 1 and 1.2 times (in particular 1.05 to 1 , 15
  • the second longitudinal plane P2 is for example the plane P5P in which extends the perimeter of the cavities (50,51) or another plane intersecting the central rib (52) perpendicular to the plane of symmetry (6), in particular a plane intersecting the notch (54) perpendicular to the plane of symmetry (6), or a plane perpendicular to the plane of symmetry (6) tangent to the notch (54) in the vicinity of its end closest to the bottom of the cavities (50, 51).
  • the turbine according to the invention thus opens the door, at the local level, to the storage of green, solar and/or wind energy, or even excess electricity production, in the form of potential energy by putting water under compression. in one or more tanks (e.g. pressure tanks).
  • tanks e.g. pressure tanks
  • the number of buckets is from 19 to 33, in particular equal to 23 or 25 or 27 or 29 or 31 or 33.
  • the turbine comprises one, two or three variable-flow injectors, preferably a single variable-flow injector.
  • the turbine has one or more of the following characteristics:
  • variable-flow injector(s) is/are connected to a control device modifying the outlet diameter at least as a function of the effective hydraulic pressure, to ensure a water flow to successively one or more troughs (5 ) substantially equal to a predetermined water flow or included in a variable water flow range between 0.9 and 1, 1 times a predetermined water flow.
  • variable flow rate injector(s) is/are suitable for modifying the central axis of the jet substantially parallel to a determined axis, in particular substantially in the same plane perpendicular to the axis of rotation of the wheel.
  • the central axis of the jet leaving the injector deviates from the axis of rotation of the wheel when the hydraulic pressure or fall height decreases. This modification preferably takes place so that the jet emerging from the injector is always parallel to a predetermined direction.
  • the displacement of the central axis of the jet modifies, for example, the spacing of this axis relative to the axis of rotation of the wheel by a distance of between 1 mm and 50 mm. It has been noticed that even a small gap could have a non-negligible impact on performance, and/or on less cavitation or less vibration.
  • the injector (11) is a variable flow rate injector with a variable passage outlet (I IP) defining (a) a variable outlet diameter (ds) as a function of the effective hydraulic pressure (Peff) and (b) a variable jet central axis substantially parallel to a given axis, said variable outlet diameter (ds) and said variable jet central axis varying at least between, on the one hand, a first outlet diameter (ds l) to ensure a first flow rate of water leaving the injector (11) for a first hydraulic pressure (PI) corresponding to the maximum hydraulic pressure (PMax), said first flow of water leaving the injector (11) along a first axis jet (djetl) located at a first distance (ddl) from the axis of rotation (4) of the wheel (3), and, on the other hand, a second outlet diameter (ds2) at least 20% (by example from 20 to 40%) greater than said first outlet diameter (ds l) for a second hydraulic pressure (P2) at least 30% (for example from 30 to
  • the gap between the second distance (dd2) and the first distance (ddl) is less than 10%, advantageously less than 5% of said first distance (ddl).
  • This spacing is for example 1%,
  • This small gap makes it possible to partially compensate for a loss of pressure in the water supplied to the injector.
  • control device adapts said second outlet diameter (ds2) by substantially following a function depending at least on the 3/4 power of the ratio of the maximum hydraulic pressure to the second hydraulic pressure.
  • a control device adapts said second outlet diameter by following a curve or a set of pre-established curves to reduce the vibrations of the turbine or to reduce the effects of cavitation.
  • the curve or curves are in particular established by tests varying the outlet diameter (ds2) and/or the position of the injector, for variable drop heights or water pressure, these tests then measuring the turbine efficiency, the vibrations at the level of the rotating shaft of the turbine (for example measured by a temperature sensor to measure heating), and/or the effects of any cavitation (for example in the form of a noise sensor). Other vibration and/or cavitation sensors are possible.
  • the turbine comprises or is associated with a vibration sensor and/or a cavitation sensor, and with a control device adapting said second outlet diameter by following a curve or a set of curves pre-established on the basis of vibrations of the turbine or cavitation of the turbine for at least one series of different water flow rates and for at least one series of different water pressures, said control device adapting the outlet diameter (ds2) and/or the position of the injector, to reduce or avoid any cavitation and/or to reduce vibrations, while ensuring a turbine efficiency greater than 88%, in particular greater than 90%.
  • Another object of the invention is a hydraulic turbine of the Pelton type (1) adapted to drive an alternator (2) with a nominal net power determined from 5 to 1000 kW by at least one jet of water emerging from an injector along a central jet axis (Ajet), said at least one water jet having a jet diameter (djet) and a variable effective hydraulic pressure (Peff) lower than a maximum hydraulic pressure (PMax) equivalent to a waterfall height (HMax) determined between 150m and 500m, said turbine comprising at least:
  • each bucket (5) having the shape of two half-shells (50,51) symmetrical with respect to a plane of symmetry (6), said half-shells (50,51) defining a peripheral edge (5P) extending substantially in a plane, said half-shells (50,51) being interconnected along a central rib (52) located in the plane of symmetry (6), each bucket (5) having a free end wall (53) remote from the periphery (30) of the wheel (3), said free end wall (53) being provided with a notch (54) whose size is greater than that of the diameter of the jet (djet) of the injector, each half-shell (50,51) having a bottom (50A, 51A), while the notch (54) of a bucket (5) defines an opening (54) of each half-shell (50, 51) of the considered trough (5);
  • CT turbine circle
  • DT turbine diameter
  • the central axis of the jet leaving the injector deviates from the axis of rotation of the wheel when the hydraulic pressure or the height of fall decreases.
  • This modification preferably takes place so that the jet emerging from the injector is always parallel to a predetermined direction.
  • the displacement of the central axis of the jet modifies, for example, the spacing of this axis relative to the axis of rotation of the wheel by a distance of between 1 mm and 50 mm.
  • the injector (11) is a variable-flow injector with a variable passage outlet (I IP) defining (a) a variable outlet diameter (ds) as a function of the effective hydraulic pressure (Peff) and (b) a central variable jet axis substantially parallel to a given axis, said variable outlet diameter (ds) and said central variable jet axis varying at least between, on the one hand, a first outlet diameter (ds l) to ensure a first flow of water leaving the injector (11) for a first hydraulic pressure (PI) corresponding to the maximum hydraulic pressure (PMax), said first flow of water leaving the injector (11) along a first jet axis (djetl) located at a first distance (ddl) from the axis of rotation (4) of the wheel (3), and, on the other hand, a second outlet diameter (ds2) at least 20% ( for example from 20 to 40%) greater than said first outlet diameter (ds l) for a second hydraulic pressure (P2) at least 30% (for example d
  • the gap between the second distance (dd2) and the first distance (ddl) is less than 10%, advantageously less than 5% of said first distance (ddl).
  • This spacing is for example 1%, 2%, 3%, 4% and 5% of the first distance. This small gap makes it possible to partially compensate for a loss of pressure in the water supplied to the injector.
  • This turbine having a variable (dd) injector constitutes the second object of the invention and advantageously has one or more of the characteristics of the turbine described as the first object according to the invention.
  • Another subject of the invention is an installation for the production of electrical energy comprising at least one basin or reservoir for storing water with a maximum hydraulic pressure of between 15 x 10 5 Pa and 50 x 10 5 Pa or with a height maximum drop between 150m and 500m, at least one turbine according to the first object of the invention or according to the second object according to the invention, at least one alternator, at least one kinematic device connecting the shaft of the turbine to a drive shaft of the alternator, and at least one pipe for bringing the water from the basin or reservoir to the injector(s) of the turbine.
  • the installation is thus, for example, suitable for operating between a given maximum pressure or a given maximum drop height, and a minimum pressure equal to less than 50%, or even less than 30% of the maximum pressure or a minimum drop height equal less than 50% or even less than 30% of the maximum fall height.
  • said installation further comprises a collection basin for collecting water from a storage basin or reservoir after its action on the wheel of the turbine, and a pumping device for bringing water back from the basin. collection to the storage basin or to the pressurized water tank.
  • the tanks intended to contain water under pressure are for example cylindrical tanks, for example with a diameter of 1 m to 3 m, in particular in the form of a series of cylindrical tanks connected to each other, advantageously two by two or more. , so that water from a cistern is able to flow by gravity into the volume of another cistern.
  • each tank comprises at least one zone filled with gas (in particular air), and advantageously a system ensuring that each tank during its emptying operation of water includes an area containing a minimum of water.
  • gas in particular air
  • these areas of gas or air form buffer zones for the pressure during of water filling operation in the cisterns, while the minimum water zones of the cisterns form zones favoring a passage of gas (air or oxygen from the air) into / out of the water present in the zones , during water transfer operation to the injector(s).
  • These zones of minimum water content also form a protection system for the injectors, since they thus prevent the transfer of any deposits to the injectors, which could cause problems of clogging of the latter or these.
  • said installation is also associated with a device for supplying electric current from photovoltaic panels and/or wind turbines.
  • Another subject of the invention is a process for producing electrical energy, and advantageously also for storing potential energy for the production of electrical energy, in which an installation according to the invention is used (with a turbine according to the first object according to the invention or a turbine according to the second object according to the invention) to convert the potential energy of the water contained in the basin or storage tank (in particular in tanks containing pressurized water) into electrical energy.
  • This process makes it possible to ensure production close to the desired nominal power, despite significant pressure variations for the water supplied to the injector or injectors.
  • Still another object according to the invention is an injector-bucket wheel assembly for a turbine according to the first object according to the invention or for a turbine according to the second object according to the invention.
  • Said wheel (3) has a periphery (30) of diameter (D) greater than 300mm, advantageously less than 1000mm, for example from 400mm to 750mm, such as in particular 450mm, 500mm, 550mm and 600mm, said wheel (3 ) being mounted or able to be mounted on a central shaft defining the axis of rotation (4); in which a series of buckets (5) mounted in a regular manner along the periphery (30) of the wheel (3), each bucket (5) having the shape of two half-shells (50,51) symmetrical with to a plane of symmetry (6), said half-shells (50,51) defining a peripheral edge (5P) extending substantially in a plane, said half-shells (50,51) being interconnected along a central rib (52) located in the plane of symmetry (6), each
  • Said wheel is essentially characterized in that the number of buckets (5) is from 19 to 33, characterized in that the half-shells (50,51) of each bucket (5) each define a cavity (50C, 51C) characterized by a maximum width (Lmax) measured perpendicular to the plane of symmetry (6) of between 1.3 and 1.9 times said second outlet diameter (ds2) of the injector (11), a maximum length (lmax) measured parallel to the plane of symmetry (6) between 2.2 and 3 times said second outlet diameter (ds2) of the injector (11), and a maximum depth (Pmax) measured from the plane of the peripheral edge (5A) parallel to the plane of symmetry (6) between 0.8 and 1.2 times said second outlet diameter (ds2) of the injector (11), characterized in that the notch (54) of each bucket (5) has two lateral edges (54A, 54B) with remote end parts separated from each other by a distance (d54) of between 1 and 1.2 times said d second outlet diameter (ds2) of the injector
  • the number of buckets is 27 or 29 or 31 or 33.
  • figure 1 is a schematic view of a Pelton turbine wheel of the known type (CLASSIC PELTON), associated with an injector, while figure Ibis is a perspective view of a bucket of a turbine known ;
  • Figure 2 is a view of a pelton turbine according to the invention
  • FIG. 3 is a view of the turbine according to Figure 2, with a variable flow rate injector mounted for displacement;
  • FIG. 4 is a sectional view of a modified needle injector
  • FIGS. 5 and 6 are sectional views, on a larger scale, of the injector with the needle respectively in a first position controlling a first jet with a first diameter centered along a first axis, and in a second position controlling a second jet with a diameter larger than said first diameter and centered along a second axis parallel to said first axis but farther from the axis of rotation of the wheel;
  • Figures 7 and 8 are sectional views respectively of Figures 5 and 6, along lines VII-VII and VIII-VIII;
  • FIG. 9 is a perspective view of a second way of making the modified needle
  • FIG. 10 is a front view of a bucket of a wheel according to the invention.
  • FIG. 11 is a sectional view of the trough of Figure 10 along line XI-XI;
  • FIG. 12 is a sectional view of the trough of Figure 10 along the line XII-XII,
  • FIG. 13 is a sectional view of the trough of Figure 10 along the line XIII-XIII;
  • FIG. 16 and 17 show respectively on the front face the point of impact of a jet (J) with a first diameter on a bucket (5), said jet passing through a notch (54) of another bucket, before the rotation of the wheel only causes said jet to strike said other bucket, and in the transverse plane said point of impact of said jet;
  • FIG. 18 is a schematic view of an installation according to the invention.
  • Figure 19 is a detail view of two or three tanks connected together.
  • Figure 1 shows a wheel of a known Pelton turbine.
  • a Pelton turbine must therefore always be dimensioned for a given drop height, since the variations in efficiency can be very significant in the event of a variation in the drop height.
  • the turbine according to the invention is a turbine of the type described above, but the modifications made of which make it possible to ensure a substantially constant turbine efficiency h (for example of approximately 90%), even if the water pressure at the admission varies significantly, for example even if the height of fall varies from 400m to 200m, or even less.
  • the turbine according to the invention is thus characterized in that: - the injector (11) is a variable-flow injector with a variable passage outlet (I IP) defining a variable outlet diameter (ds) as a function of the pressure effective hydraulic pressure (Peff), said variable outlet diameter (ds) varying at least between at least a first outlet diameter (ds l) to ensure a first flow of water leaving the injector (11) for a first hydraulic pressure (PI) corresponding to the maximum hydraulic pressure (PMax), and a second outlet diameter (ds2) at least 20% greater than said first outlet diameter (ds l) for a second hydraulic pressure (P2) at least 30% lower than the maximum hydraulic pressure (PMax).
  • I IP variable passage outlet
  • FIG. 1 The variation in the position of the needle (11 A) makes it possible to modify the flow of water leaving through the passage outlet (I IP) and thus the diameter of the jet (J) leaving the injector (11).
  • Figures 2bis and 2ter show the passage outlet in two different positions of the needle (11 A). In Figure 2ter, the needle (11 A) is more retracted into the body of the injector (11), so as to increase the passage surface (I IP) and the flow of water leaving the injector (11 ). The diameter (ds) is obtained from the water flow continuity equation.
  • the movement of the needle (11A) relative to the body of the injector is for example controlled by a hydraulic cylinder (110) whose rod (110A) is connected to the needle (11A).
  • the edge (52P) of the rib (52) is located above the plane (P5P) of the periphery (5P) of the cavities (50C, 51C), the latter being located below said plane (P5P).
  • a turbine according to the invention has, for example, compared to the wheel (3) of the turbine of FIG. 1, a reduced wheel diameter, a turbine diameter reduced by 10 to 20%, an increased number of buckets, buckets of larger dimension, a jet diameter which can be increased from simple to double compared to the jet diameter of the turbine of FIG.
  • the turbine of Figure 2 has a number of buckets (which are identical to each other) equal to 30. Advantageously this number would have been odd, for example 29, 31 or 33.
  • the turbine of Figure 2 is adapted to be driven at 1000 rpm, with a constant electrical power of 200kW, with an efficiency of 90%, and this for a height of fall that can vary from 400m to 200m.
  • the diameter of the jet djet is for example 51.8 mm.
  • the injector (11) is a variable rate injector.
  • the turbine comprises 1 to 3 variable flow rate injectors.
  • variable-flow injector or the variable-flow injectors is/are each connected to a control device modifying the outlet diameter at least as a function of the effective hydraulic pressure, to ensure a flow of water successively towards a or troughs (5) substantially equal to a predetermined water flow or included in a range of variable water flow between 0.9 and 1.1 times a predetermined water flow.
  • the outlet diameter of an injector is for example modified by a cylinder (110) whose rod (110A) modifies the position of the needle (11 A), and thus the open surface for the passage of water through the injector. ( 11). The more the needle is moved inwards of the injector, the more the surface is important.
  • the needle (11A) has a bulbous shape with a tip emerging from the injector chamber.
  • the cylinder (110) is controlled by a control unit receiving one or more information from sensors, including a pressure sensor determining the pressure of the water supplied to the injector or injectors. This cylinder (110) allows movement of the needle in the X direction.
  • the injector (11) is mounted on a movable support (120) relative to the turbine body (10), so as to modify the position from the central axis (Ajet) of the jet.
  • the mobile support (120) is in particular capable of following a translation movement in a direction (Y) perpendicular to the central axis (Ajet) of the jet (J) and in a plane perpendicular to the axis of rotation (4) of the wheel (3).
  • This translation movement of the mobile support (120) is for example controlled by a cylinder (121), the hydraulic fluid pressure brought into the chamber of the cylinder (121) being modified so that the spacing of the axis of the jet with respect to to the axis of rotation (4) is increased during the drop in pressure of the water supplied to the injector (11).
  • the position of the central axis of the jet can be modified while ensuring that this axis remains substantially parallel to a determined axis, this thus ensuring a variable engine torque depending on the pressure of the water or the height of the fall.
  • the injector (11) is a variable rate injector with a variable passage outlet (I IP) defining (a) an outlet diameter (ds) variable in function of the effective hydraulic pressure (Peff) and (b) a central variable jet axis substantially parallel to a given axis, said variable outlet diameter (ds) and said central variable jet axis varying at least between on the one hand, a first outlet diameter (ds l) to ensure a first flow of water leaving the injector (11) for a first hydraulic pressure (PI) corresponding to the maximum hydraulic pressure (PMax), said first flow of water leaving of the injector (1) along a first jet axis (djetl) located at a first distance (ddl) from
  • the spacing D between the second distance (dd2) and the first distance (ddl) is less than 10%, advantageously less than 5% of said first distance (ddl).
  • the spacing is advantageously less than 10%, preferably less than 5%.
  • the displacement of the central axis (Ajet) of the jet (J) is less than 50 mm, for example from 10 to 30 mm maximum.
  • this spacing corresponds to the movement Y of the movable support relative to the turbine body (10).
  • the device for monitoring or controlling the outlet opening of the injector is in particular suitable for modifying said second outlet diameter (ds2) by substantially following a function depending on the power 3 ⁇ 4 of the ratio of the maximum hydraulic pressure to the second hydraulic pressure.
  • Figures 4 to 9 are views of an injector capable of modifying the outgoing flow by modifying the passage surface (I IP), but also the position of the central axis (Ajet) of the jet (J).
  • the injector includes a body (11) defining a substantially conical interior chamber (11C).
  • the needle (11A) comprises at least (a) a substantially frustoconical first part (11E) ensuring, when this part (11E) is adjacent to the open end of the injector (11), a substantially circular passage (I IP) ( circular crown) or annular then generating a jet (J) along a central axis substantially corresponding to the axis of symmetry (Ai l) of the frustoconical chamber of the injector (11) in the vicinity of its opening (I IP ), and (b) a second part (11F) not centered with respect to the axis of symmetry (Ai l).
  • Said second part (11F) has a cross-section (perpendicular to the central axis (Ai l) of the inner chamber (11C) of the injector (11) which is variable, but adapted so that when the second part (11F) extends at the level of the open end of the injector (11), the passage surface (I IP) is defined between an outer circle defined by the circle of the cross section of the inner chamber (11C) in the vicinity of its opening (I IP), and an inner circle off-center relative to the outer circle, and relative to the axis (Ai l).
  • the inner circle is defined by the cross section of the second part (11F) of the needle (11A) at the level of the opening (I IP).
  • the displacement of the needle (11 A) relative to the body of the injector (11) is for example operated by a jack or by a system allowing axial displacement (in the direction of the axis (Ai l) and/or a displacement of rotation (RR) of the needle (11 A) around the central axis (Ai l) of the body of the injector (11).
  • the first part (11E) extends at the level of the opening (I IP), so as to define an annular opening.
  • the jet (J) leaves the injector to define a jet axis (Ajet) located substantially along the axis (Ai l) of the inner chamber of the injector (11).
  • the part (11F) of the needle (11) is located at the level of the passage (I IP), thus defining a passage surface defined between two off-center circles, so that the axis of the jet ( Ajet) is offset from the central axis of the injector chamber (11).
  • Figure 9 is a perspective view of the needle (11A) of Figure 4. In the form shown, the free end of the second part (11F) of the needle (11) is slightly rounded.
  • Figure 16 shows a first bucket (5) of the wheel (3) on which the jet (J) of the injector acts.
  • This first bucket (5) is located behind another bucket (5'), so that the jet (J) crosses the notch (54) of this other bucket (5') before touching the first bucket (5) in a direction substantially perpendicular to the axis of rotation (4) of the wheel (3) and perpendicular to the edge (52P) of the central rib (52), this central rib (52) then dividing the jet (J) into two substantially equal parts towards the bottom of the cavities (50C, 51C) before the water is ejected via the side walls without touching the outer surface (5SE) of said other trough (5') (outer surface facing the first trough (5).
  • FIG. 17 shows from the side the path of a jet (J) leaving an injector (11).
  • the jet (J) crosses at least the notch (54) of a bucket (5') before touching the bucket (5) located at the rear to produce a motor torque at the wheel (3) in direction (R).
  • the jet (J) will touch the trough (5) located at the rear less and less and the trough (5') located in front of the rear trough (5) more and more.
  • the bucket (5') will take the position of the trough (5), while the trough (5") will take the position of the trough (5').
  • FIG. 18 schematically represents an electrical energy production installation according to the invention.
  • This installation comprises at least one basin or reservoirs (60,61,6 Ibis) for storing water with a maximum hydraulic pressure of between 15 x 10 5 Pa and 50 x 10 5 Pa (according to a variant the installation is associated to a water supply with a maximum drop height of between 150m and 500m), at least one turbine (1) according to the invention, at least one alternator (2), at least one kinematic device (66) connecting the shaft from the turbine (1) to a drive shaft of the alternator (2), and at least one pipe (67 with a valve 67A) to bring the water from the basin or reservoir(s) (60,61,6 Ibis) to the injector(s) (11) of the turbine (1).
  • the installation further comprises a collection basin (68) for collecting water from a storage basin or tank(s) (60,61,6 Ibis) after its action on the wheel (3) of the turbine , and a pumping device (69 with a pipe 69A) for bringing water from the collection basin (68) to the storage basin or to the pressurized water tank(s) (60,61, 61bis).
  • the installation is advantageously associated with a device (70) for supplying electric current from photovoltaic panels and/or wind turbines (other sources are possible.
  • the energy sources are preferably green or renewable energies), said supply device (70) being advantageously associated with an inverter to then supply current to the pump (69) to bring water back into the reservoirs (60,61,6 Ibis) and put this water under pressure.
  • the green or renewable electrical energy supply device is advantageously suitable for supplying during the day at least a quantity of energy corresponding to the energy stored in the reservoirs, and intended to supply one or more users. This or these users are thus supplied during the day by the supply device (70) and at night by the installation according to the invention.
  • the reservoirs or cisterns When water is pressurized, for example at a maximum pressure of 30 to 40 x 10 5 Pa, the reservoirs or cisterns (60.61.6 Ibis) advantageously have the form of pipes or tubes with a diameter of 1 m 3 m, closed at their opposite ends by a cover.
  • the pipes or tubes advantageously made of steel resistant to oxidation or corrosion and/or provided with one or more protective layers, are advantageously placed substantially horizontally, one above the other.
  • a pipe (72) connects two adjacent tanks.
  • the water from the collection basin (68) is brought back into the upper cistern (61a) by the pumping device (69).
  • This pumping device (69) is advantageously supplied with electrical energy by the photovoltaic panels (70), possibly with the interposition of an inverter or other control devices.
  • This pumping device (69) is suitable for pressurizing water to send it to the tanks (60,61,6 Ibis) still containing pressurized gas (this pressure corresponds to the pressure still present in the tanks when they are substantially empty).
  • the gas putting the water under pressure in the tank(s) (60,61,6 Ibis) is air, nitrogen or any other gas whose dissolution in water is very low. From this point of view, C02 is not advantageous, given its great dissolution in water. In addition, in the event of a gas leak in a closed enclosure, the excess C02 can be a source of health problems.
  • the supply of water to the cisterns makes it possible to increase the pressure of the air contained in the cisterns.
  • the water pump can thus inject water into the cisterns
  • Pressure tanks are equipped with a safety device to prevent accidental overpressure in one or more tanks.
  • a pipe (67) extends between the lower tank (60) and the injector (11).
  • This pipe (67) has one end extending above the bottom of the lower tank (60), this to ensure that a minimum volume of water is always present in the lower tank (60).
  • a valve system (67A) makes it possible to supply the injector with water or not. It is the injector(s) that regulate(s) the flow of water and give the power to the turbine.
  • Such an installation thus makes it possible to store electrical energy in the form of potential energy, for example during the day, while allowing it to be used when needed, with the least possible loss during its transformation into energy. electricity, for example at night.
  • the transformation also takes place with great stability.
  • the invention also relates to a method for producing electrical energy, and advantageously also for storing potential energy for the production of electrical energy, in which an installation according to the invention is used, for example as described above. -before.
  • the potential energy of the water contained in the basin or storage tank (60,61, 61 bis) is converted into electrical energy.

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Abstract

Turbine hydraulique du type Pelton (1) adaptée pour entraîner un alternateur (2) d'une puissance nominale net te déterminée de 5 à1000kW par au moins un jet d'eau (J) sortant d'un injecteur à débit variable avec une sortie de passage (11P) variable définissant un diamètre de sortie (ds) variable en fonction de la pression hydraulique effective (Peff).

Description

Turbine hydraulique Pelton et installation
L'invention a pour objet une turbine hydraulique du type Pelton adaptée pour entraîner un alternateur d’une puissance nominale nette déterminée de 5 à 1000 kW avec une pression hydraulique maximale équivalant sensiblement à une hauteur de chute d’eau déterminée maximale comprise entre 150m et 500m.
Des turbines hydrauliques du type Pelton sont connues.
Les documents EP3321501 et 3184807 insistent sur l'utilisation de la turbine Pelton à pression constante, pour assurer une production aussi constante que possible de la puissance avec une fréquence désirée. Selon ces documents, les variations de pression de l'eau projetée sur une turbine Pelton ne seraient pas favorables à un bon fonctionnement de celle-ci.
L'article "Conception d'une turbine hydraulique de type Pelton à axe vertical", Ir R Vermeulen et al, Gramme, Liège, Revue Scientifique des Ingénieurs Industriels, n°32, 2018, donne des informations quant au dimensionnement possible d'une turbine Pelton, en prenant en considération le débit d'eau, la hauteur de chute d'eau, et la vitesse de rotation souhaitée. En se basant sur ces informations théoriques, on obtient comme indiqué par les auteurs "une conception de turbine Pelton encourageante pour un développement futur." Les auteurs admettent que, malgré cette conception encourageante, des étapes de prototypage et des essais seront nécessaires pour arriver à une Pelton appropriée, confirmant ainsi que la théorie et les calculs ne permettent pas d'assurer l’obtention d’une Pelton présentant les caractéristiques voulues. Les auteurs de cet article confirment donc que la réalisation d'une turbine Pelton spécifique ne peut être réellement mise au point sur papier, et que des essais sont nécessaires pour tenter de trouver le modèle de turbine Pelton la plus appropriée pour une utilisation spécifique.
L'article "Pelton Turbine: Identifying the optimum number of buckets using CED", par A. Zidonis et al, Journal of Hydrodynamics, Ser. B ; Volume 28: 1 , Lévrier 2016, Pages 75-83 (accessible sur internet via le site : https://www.sciencedirect.eom/science/article/abs/pii/S 100160581660 6091 ) enseigne que les turbines Pelton ont été développées depuis plus de 100ans, mais que peu de travaux ont été entrepris pour déterminer le nombre optimal d'augets. Les auteurs tirent comme conclusion de leur étude que le nombre d'augets est un paramètre important, mais qu'il n'existe pas d'enseignement valable basé sur des données de recherches numériques ou expérimentales.
Cet article n'enseigne, ni ne suggère l'utilisation d'un injecteur à débit variable avec une sortie de passage définissant un diamètre de sortie variable au moins entre un premier diamètre de sortie pour assurer un premier débit d’eau sortant de l’injecteur pour une première pression hydraulique correspondant à la pression hydraulique maximale, et un deuxième diamètre de sortie au moins 20% supérieur audit premier diamètre de sortie pour une deuxième pression hydraulique au moins 30% inférieure à la pression hydraulique maximale. Cet article n'enseigne pas plus un nombre d'auget de 19 à 33, ni des augets avec des demi-coquilles définissant chacune une cavité caractérisée par une largeur maximale (Lmax) mesurée perpendiculairement au plan de symétrie comprise entre 1 ,3 et 1,9 fois ledit deuxième diamètre de sortie de l’ injecteur, une longueur maximale (lmax) mesurée parallèlement au plan de symétrie comprise entre 2,2 à 3 fois ledit deuxième diamètre de sortie de l'injecteur ( 11), et une profondeur maximale mesurée depuis le plan du bord périphérique parallèlement au plan de symétrie comprise entre 0,8 et 1 ,2 fois ledit deuxième diamètre de sortie de l'injecteur,
Il n'est pas plus fait mention dans cet article à des augets dont l’échancrure présente deux bords latéraux avec des parties extrêmes éloignées distantes l’une de l’ autre d’une distance comprise entre 1 et 1 ,2 fois ledit deuxième diamètre de sortie de l'injecteur, et dont la surface extérieure opposée aux cavités présentant un canal longitudinal situé sous la nervure centrale, ledit canal longitudinal présentant un fond dont au moins une partie est située entre un premier plan longitudinal perpendiculaire au plan de symétrie et passant par les points des cavités situés à la profondeur maximale, et un deuxième plan longitudinal perpendiculaire au plan de symétrie et coupant la nervure centrale, ledit deuxième plan longitudinal étant avantageusement un plan coupant l'échancrure perpendiculairement au plan de symétrie, ou un plan perpendiculaire au plan de symétrie tangent à l'échancrure au voisinage de son extrémité la plus proche du fond des cavités.
Un projet de stockage d'énergie CAES (Compressed Air Energy Storage - Stockage d'énergie par air comprimé) a vu le jour, pour tenter de répondre au stockage de l'énergie verte par des systèmes autres que ceux utilisant des batteries (par exemple au lithium). Ce projet CAES consiste à stocker l'énergie verte en excès sous forme d'air comprimé dans des réservoirs souterrains de très grande dimension (plusieurs centaines de milliers de mètre cube), par exemple dans des galeries d'anciennes mines de sels. Cet air comprimé est ensuite utilisé pour alimenter une chambre de combustion de fuel ou de kérosène, les gaz de combustion alimentant alors une turbine à gaz (du type turbine à réaction). En utilisant des réservoirs de très grande dimension, il est possible d'assurer une pression sensiblement constante de l'air amené à l'entrée de la chambre de combustion.
Le stockage de l'énergie verte en excès dans des volumes plus petits ne permet pas d'assurer le maintien d'une pression constante, ce qui ne permet pas alors d'assurer un rendement optimal constant pour la turbine à réaction. Ceci a été confirmé par des essais réalisés avec des systèmes de stockage d'énergie sous forme d'air comprimé dans des réservoirs de petit volume.
L'article "Design and implémentation of pumped-hydro-compressed-air energy storage System", R. Kumar et al, International Journal of Electrical Engineering & Emerging Technology, Vol 01 , No. 01 , Dec 2018, pages 1-6, enseigne un système combinant deux techniques, à savoir le PHES (Pumped-Hydro Energy Storage, Stockage d'énergie par pompage hydraulique) et le CAES (Compressed-Air Energy Storage, Stockage d'énergie par air comprimé). La figure 6 de cet article montre l'énergie fournie sur une période de durée limitée (8minutes), la production d'énergie étant réduite de près de 40% après 6 minutes d'utilisation. Cet article confirme donc l'existence d'un problème pour le stockage et la restitution d'énergie stockée sous forme d'air comprimé dans des réservoirs de taille réduite.
La présentation "Design of Pelton turbines" (accessible via le site : http://www.ivt.ntnu.no/ept/fag/tep4195/innhold/Forele s ninger/forele s n inger%202006/5%20-%20Pelton%20Turbine.pdf , consultée en décembre 2019) enseigne différents paramètres qui auraient une influence dans la conception d'une turbine Pelton. Selon cette présentation, la turbine Pelton serait appropriée pour la production d'énergie avec des hauteurs de chute de plus de 600m et pour des puissances de plus de 100MW.
Comme il ressort de la première figure de cette présentation, de nombreux types différents de turbines hydrauliques existent.
Parmi les turbines hydrauliques, on a les turbines à action qui transforment essentiellement toute l'énergie potentielle de l'eau en une énergie cinétique de l'eau qui agit alors sur une roue pour sa mise en rotation, et les turbines à réaction pour lesquelles la masse d'eau à faible vitesse agit sur la roue de la turbine pour sa mise en rotation. Une turbine à réaction est par exemple une turbine Kaplan alimentée par un débit d'eau très important (par exemple de plusieurs tonnes par seconde).
Le document FR- 1018242 décrit une turbine de type Pelton muni de moyens pour guider l'eau sortant des augets après avoir accompli son travail. Il n'est nullement fait référence à des injecteurs à débit variable avec une sortie de passage définissant un diamètre de sortie variable.
Par le document US 2017/0045898, on connaît des injecteurs adaptés pour assurer une constance de la pression.
Par le document US2140230, on connaît une turbine Pelton avec des aubes simples sans échancrure, fonctionnant avec un système d'arrivée d'eau avec diamètre de jet d'eau constant ,
Tous ces documents donnent des informations quant à des modifications possibles, celles-ci devant toujours être confirmées par des tests en condition réelle.
Le nombre de paramètres et le nombre de modifications possibles rendent le travail compliqué pour l'homme du métier pour trouver la turbine assurant une récupération d'énergie optimale, avec un rendement aussi constant que possible, par un alternateur d’une puissance nominale nette déterminée de 5 à 1000kW avec une hauteur de chute d’eau variable sur de grandes plages, et dont la hauteur de chute maximale déterminée est comprise entre 70 et 500m, en particulier entre 150 m et 500 m, ladite hauteur de chute diminuant lors de l'amenée d'eau vers la turbine. L'homme du métier est donc confronté au problème de trouver une turbine pouvant assurer une stabilité de production électrique même en cas de chute de pression de l'eau amenée à la turbine.
L'invention a pour objet une turbine assurant un excellent rendement de la turbine, même si la pression hydraulique chute de 30 x 105 Pa à moins de 15 x 105 Pa, voire moins, telle que par exemple à une pression de 7 à 12 x 105 Pa. La turbine selon l'invention permet ainsi d'éviter des problèmes liés à la chute de pression hydraulique, rendant ainsi la production électrique beaucoup plus stable en régime maximal, mais également permettant d'adapter le régime de production électrique tout en assurant un rendement moyen de turbine supérieur à 88%, voire supérieur à 90% et plus.
La turbine selon l'invention est une turbine hydraulique du type Pelton ( 1) adaptée pour entraîner un alternateur (2) d’une puissance nominale nette déterminée de 5 à 1000kW par au moins un jet d'eau sortant d'un injecteur ( 11) le long d'un axe central de jet (Ajet) , ledit au moins un jet d'eau ayant un diamètre de jet (djet) et une pression hydraulique effective variable ( Peff) inférieure à une pression hydraulique maximale (PMax) équivalant à une hauteur de chute d’eau (HMax) déterminée comprise entre 70m et 500 m (par exemple entre 150 m et 500 m). La turbine selon l'invention est donc une turbine adaptée pour entraîner un alternateur de moyenne puissance, c'est-à-dire une turbine qui est souvent alimentée avec une eau dont la pression varie de manière importante, par exemple dont la pression varie de 30 x 105 Pa à 10 à 12 x 105 Pa ou dont la hauteur de chute varie de 300 m à environ 100m. La turbine selon l'invention vise à répondre au problème de variation de pression hydraulique ou de hauteur de chute, variation perturbant le rendement d'une turbine Pelton classique à la puissance nominale voulue.
Il a été maintenant découvert que c'est en utilisant une combinaison de caractéristiques qu’il a été possible d’ assurer un rendement de turbinage de plus de 88%, et même de plus de 90 % malgré des variations de hauteur de chute de 300 m à 100 m ou des variations de pression hydraulique de 30 bar (30 x 105 Pa) à 10 bar ( 10 x 105 Pa), tout en évitant des chocs et vibrations non désirés au niveau des augets, chocs et vibrations pouvant conduire à des problèmes de cavitation et de destruction des augets, des problèmes d'échauffement. En évitant ces problèmes de cavitation, vibrations et destruction, il est possible d'allonger les périodes d'utilisation et d'espacer les opérations d'entretien ou de maintenance ou de réparation. Ceci permet alors d'encore accroître le rendement effectif de la turbine selon l'invention, puisque les périodes de non utilisation pour travaux de maintenance sont plus espacées dans le temps et moins longues (travaux de maintenance nécessitant des interventions plus courtes).
La turbine selon l'invention comprend au moins :
- un corps ( 10) de turbine,
- une roue (3) avec une périphérie (30) de diamètre (D) supérieur à 300mm, avantageusement inférieur à 1000mm, ladite roue (3) étant montée en rotation par rapport au corps de turbine ( 10) autour d’un axe de rotation (4);
- une série d’augets (5) montés de manière régulière le long de la périphérie (30) de la roue (3), chaque auget (5) ayant la forme de deux demi-coquilles (50,51) symétriques par rapport à un plan de symétrie (6), lesdites demi-coquilles (50,51) définissant un bord périphérique (5P) s'étendant sensiblement dans un plan, lesdites demi-coquilles (50,51) étant reliées entre elles le long d’une nervure centrale (52) située dans le plan de symétrie (6), chaque auget (5) présentant une paroi extrême libre (53) éloignée de la périphérie (30) de la roue (3), ladite paroi extrême libre (53) étant pourvue d’une échancrure (54) dont la taille est supérieure à celle du diamètre du jet (djet) de l’ injecteur, chaque demi-coquille (50,51) présentant un fond (50A,51A), tandis l’échancrure (54) d’un auget (5) définit une ouverture (54) de chaque demi-coquille (50,51) de l'auget considéré (5);
- au moins un injecteur ( 11) avec une sortie de passage ( I IP) caractérisée par un diamètre de sortie (ds) qui correspond sensiblement au diamètre du jet (djet) d'eau sortant de l’injecteur ( 11), ledit injecteur ( 11) étant disposé pour diriger le jet d'eau successivement vers un ou des augets (5) de la roue (3) pour sa mise en rotation autour de l'axe de rotation (4), de telle manière que l'axe central dudit jet sortant de l’injecteur ( 11) qui définit une tangente à un cercle de turbine (CT) dont le centre est situé sur l’ axe de rotation (4) de la roue (3), ledit cercle de turbine (CT) étant caractérisé par un diamètre de turbine (DT) supérieur au diamètre (D) de la périphérie (30).
Le diamètre de sortie (ds) est déterminé par la méthode de continuité de débit, à savoir : dans toute section de passage de l’eau dans T injecteur, la vitesse moyenne instantanée de l’eau dans une section de passage multipliée par la surface de ladite section est constante d’une section à l’ autre.
Pour une puissance nomimale donnée, le diamètre de sortie (et donc la section de passage) variera en fonction de la hauteur de chute (DH), selon une formule générale :
( d s 2 ) = ± (ds ! ) x (DH 0 75 / (DH2)0 75 pour des DH1 et DH2 compris entre 70 et 500m. Pour chaque injecteur, le diamètre de sortie est défini sur base de ces caratéristiques constructives, et de sa section de passage, variable en fonction de la position du pointeau. La variation de diamètre de sortie ou de section de passage peut être du type continu ou discontinu, par exemple par palier, par exemple avec des diamètres de sortie variant par saut de 2 à 5mm, par exemple avec des diamètres de sortie variant entre un minimum de 3 à 60mm et un maximum variant de 9 à 120mm. De préférence, la variation de diamètre de sortie varie au maximum entre un diamètre minimal et un diamètre maximal inférieur à trois fois le diamètre minimal, en particulier inférieur à 2,5 fois le diamètre minimal. Le diamètre de sortie ds l pour un injecteur donné est par exemple déterminé par calibrage avec une pression d'eau maximale.
On calibre ensuite le déplacement du pointeau de l'injecteur pour déterminer la section de passage et le diamètre de sortie, en fonction du débit d'eau passant par l'injecteur, avec l'eau toujours amenée à pression constante. Ceci permet alors de convertir un diamètre ds2 en un déplacement du pointeau par rapport à sa position pour le diamètre de sortie ds l .
La turbine selon l'invention est essentiellement caractérisée en ce que:
- l’injecteur ( 11) est un injecteur à débit variable avec une sortie de passage ( I IP) variable définissant un diamètre de sortie (ds) variable en fonction de la pression hydraulique effective (Peff), ledit diamètre de sortie (ds) variable variant au moins entre au moins un premier diamètre de sortie (ds l) pour assurer un premier débit d’eau sortant de l’ injecteur ( 11) pour une première pression hydraulique (PI) correspondant à la pression hydraulique maximale (PMax), et un deuxième diamètre de sortie (ds2) au moins 20% supérieur ( avantageusement de 20 à 40%, par exemple 25% ou 30%) audit premier diamètre de sortie (ds l) pour une deuxième pression hydraulique (P2) au moins 30% (par exemple de 30 à 75%, ou encore de 40 à 70%, de 45%, de 50%, de 60 à 66%) inférieure à la pression hydraulique maximale (PMax),
- le nombre d’augets (5) est de 19 à 33, caractérisée en ce que les demi-coquilles (50,51) de chaque auget (5) définissent chacune une cavité (50C,51C) caractérisée par une largeur maximale (Lmax) mesurée perpendiculairement au plan de symétrie (6) comprise entre 1 ,3 à 1 ,9 fois ledit deuxième diamètre de sortie (ds2) de l’injecteur ( 11), une longueur maximale (lmax) mesurée parallèlement au plan de symétrie (6) comprise entre 2,2 à 3 fois ledit deuxième diamètre de sortie (ds2) de l'injecteur ( 11), et une profondeur maximale (Pmax) mesurée depuis le plan du bord périphérique (5A) parallèlement au plan de symétrie (6) comprise entre 0,8 à 1 ,2 fois (en particulier 1 ,05 à 1 , 15 fois) ledit deuxième diamètre de sortie (ds2) de l'injecteur ( 11), caractérisée en ce que l’échancrure (54) de chaque auget (5) présente deux bords latéraux (54A,54B) avec des parties extrêmes éloignées distantes l’une de l’ autre d’une distance (d54) comprise entre 1 et 1 ,2 fois (en particulier 1 ,05 à 1 , 15 fois) ledit deuxième diamètre de sortie (ds2) de l'injecteur ( 11), et caractérisée en ce que chaque auget (5) présente une surface extérieure (5SE) opposée aux cavités (C50,C51) présentant un canal longitudinal ( 15) situé sous la nervure centrale (52), ledit canal longitudinal ( 15) présentant un fond dont au moins une partie ( 15p) est située entre un premier plan longitudinal (PI) perpendiculaire au plan de symétrie (6) et passant par les points des cavités (C50,C51) situés à la profondeur maximale (Pmax), et un deuxième plan longitudinal (P2) perpendiculaire au plan de symétrie (6) et coupant la nervure centrale (52). Le deuxième plan longitudinal P2 est par exemple le plan P5P dans lequel s'étend le périmètre des cavités (50,51) ou un autre plan coupant la nervure centrale (52) perpendiculaire au plan de symétrie (6), de façon particulière un plan coupant l'échancrure (54) perpendiculairement au plan de symétrie (6), ou un plan perpendiculaire au plan de symétrie (6) tangent à l'échancrure (54) au voisinage de son extrémité la plus proche du fond des cavités (50,51).
C'est en utilisant la combinaison de ces caractéristiques qu'il a été possible d'assurer un rendement de turbinage de plus de 90%, malgré des variations de hauteur de chute de 300m à 100m ou des variations de pression hydraulique de 30bars (30 x 105 Pa) à 10 bars ( 10 x 105 Pa), tout en évitant des chocs et vibrations non désirés au niveau des aubages, chocs et vibrations pouvant conduire à des problèmes de cavitation et de destruction des aubages.
La turbine selon l'invention ouvre ainsi la porte, au niveau local, vers le stockage d'énergie verte, solaire et/ou éolienne, voire d'excédent de production électrique, sous forme d'énergie potentielle par mise sous compression d'eau dans un ou des réservoirs (par exemple citernes sous pression).
De plus, on a remarqué qu'en utilisant la turbine selon l'invention, une quantité de gaz ou d’air dissout dans l'eau sous pression se libère de l'eau au moment de sa sortie de l'injecteur et du contact du jet d'eau avec les augets, mais que lors de l'éclatement du jet sur les augets, l'eau reprend une quantité de gaz qui est sensiblement égale à la quantité de gaz libéré. Ceci est particulièrement avantageux car permettant d'assurer une dissolution plus ou moins constante de l’ air ou du gaz dans l’eau pressurisée.
De façon avantageuse, le nombre d’augets est de 19 à 33, en particulier égal à 23 ou 25 ou 27 ou 29 ou 31 ou 33.
Des tests ont démontré que l'utilisation d'un nombre impair d'augets assurait une meilleure stabilité quant au rendement, et assurait moins de vibrations lors de la rotation.
Selon une forme de réalisation avantageuse, la turbine comprend un, deux ou trois injecteurs à débit variable, de préférence un seul injecteur à débit variable.
Selon des détails avantageux de formes de réalisation de la turbine selon l'invention, la turbine présente une ou plusieurs des caractéristiques suivantes :
- le ou les injecteurs à débit variable est/sont relié(s) à un dispositif de commande modifiant le diamètre de sortie au moins en fonction de la pression hydraulique effective, pour assurer un débit d'eau vers successivement un ou des augets (5) sensiblement égal à un débit d'eau prédéterminé ou compris dans une gamme de débit d'eau variable entre 0,9 et 1 , 1 fois un débit d'eau prédéterminé.
- le ou les injecteurs à débit variable est/sont adaptés pour modifier l'axe central de jet sensiblement parallèlement à un axe déterminé, en particulier sensiblement dans un même plan perpendiculaire à l'axe de rotation de la roue. De façon avantageuse, l'axe central du jet sortant de l'injecteur s'écarte de l'axe de rotation de la roue lorsque la pression hydraulique ou la hauteur de chute diminue. Cette modification s'opère de préférence de manière à ce que le jet sortant de l'injecteur soit toujours parallèle à une direction prédéterminée. Le déplacement de l'axe central du jet modifie par exemple l'écartement de cet axe par rapport à l'axe de rotation de la roue d'une distance comprise entre 1 mm et 50 mm. On a remarqué que même un écartement faible pouvait avoir un impact non négligeable sur le rendement, et/ou sur une moindre cavitation ou moins de vibrations.
- l’injecteur ( 11) est un injecteur à débit variable avec une sortie de passage ( I IP) variable définissant (a) un diamètre de sortie (ds) variable en fonction de la pression hydraulique effective (Peff) et (b) un axe central de jet variable sensiblement parallèle à un axe donné, ledit diamètre de sortie (ds) variable et ledit axe central de jet variable variant au moins entre d'une part, un premier diamètre de sortie (ds l) pour assurer un premier débit d’eau sortant de l’injecteur ( 11) pour une première pression hydraulique (PI) correspondant à la pression hydraulique maximale (PMax), ledit premier débit d'eau sortant de l'injecteur ( 11) le long d'un premier axe de jet (djetl) situé à une première distance (ddl) de l'axe de rotation (4) de la roue (3), et, d'autre part, un deuxième diamètre de sortie (ds2) au moins 20% (par exemple de 20 à 40%) supérieur audit premier diamètre de sortie (ds l) pour une deuxième pression hydraulique (P2) au moins 30% (par exemple de 30 à 75%) inférieure à la pression hydraulique maximale (PMax), ledit deuxième diamètre de sortie (ds2) assurant un deuxième débit d'eau sortant de l'injecteur ( 11) le long d'un deuxième axe de jet (djet2) sensiblement parallèle audit premier axe de jet (djetl) et situé à une deuxième distance (dd2) de l'axe de rotation (4) de la roue (3), ladite deuxième distance (dd2) étant supérieure à ladite première distance (ddl).
- l'écartement entre la deuxième distance (dd2) et la première distance (ddl) est inférieure à 10%, avantageusement inférieure à 5% de ladite première distance (ddl). Cet écartement est par exemple de 1 %,
2%, 3%, 4% et 5% de la première distance. Ce petit écartement permet de compenser en partie une perte de pression de l'eau amenée à l'injecteur.
- un dispositif de commande adapte ledit deuxième diamètre de sortie (ds2) en suivant sensiblement une fonction dépendant au moins de la puissance 3/4 du rapport de la pression hydraulique maximale sur la deuxième pression hydraulique.
- un dispositif de commande adapte ledit deuxième diamètre de sortie en suivant une courbe ou un ensemble de courbes préétablies pour réduire les vibrations de la turbine ou pour réduire des effets de cavitations. La ou les courbes sont en particulier établies par des tests faisant varier le diamètre de sortie (ds2) et/ou la position de l'injecteur, pour des hauteurs de chute ou pression d'eau variables, ces tests mesurant alors le rendement de turbinage, les vibrations au niveau de l'arbre de rotation de la turbine (par exemple mesurées par un capteur de température pour mesurer un échauffement), et/ou les effets d'une cavitation éventuelle (par exemple sous la forme d'un capteur de bruit). D'autres capteurs de vibrations et/ou de cavitations sont possibles.
Selon l'invention, la turbine comprend ou est associée à un capteur de vibration et/ou un capteur de cavitation, et à un dispositif de commande adaptant ledit deuxième diamètre de sortie en suivant une courbe ou un ensemble de courbes préétablies sur base de vibrations de la turbine ou de cavitations de la turbine pour au moins une série de débits d'eau différents et pour au moins une série de pressions d'eau différente, ledit dispostif de commande adaptant le diamètre de sortie (ds2) et/ou la position de l'injecteur, pour réduire ou éviter toute cavitation et/ou pour réduire les vibrations, tout en assurant un rendement de turbinage supérieur à 88%, en particulier supérieur à 90% .
- des combinaisons de deux ou plus de deux de ces caractéristiques.
Un autre objet de l'invention est une turbine hydraulique du type Pelton ( 1) adaptée pour entraîner un alternateur (2) d’une puissance nominale nette déterminée de 5 à 1000 kW par au moins un jet d'eau sortant d'un injecteur le long d'un axe central de jet (Ajet) , ledit au moins un jet d'eau ayant un diamètre de jet (djet) et une pression hydraulique effective variable (Peff) inférieure à une pression hydraulique maximale (PMax) équivalent à une hauteur de chute d’eau (HMax) déterminée comprise entre 150m et 500m, ladite turbine comprenant au moins :
- un corps ( 10) de turbine,
- une roue (3) avec une périphérie (30) de diamètre (D) supérieur à 300mm, avantageusement de moins de 1000mm, ladite roue (3) étant montée à rotation par rapport au corps de turbine ( 10) autour d’un axe de rotation (4) ;
- une série d’augets (5) montés de manière régulière le long de la périphérie (30) de la roue (3), chaque auget (5) ayant la forme de deux demi-coquilles (50,51) symétriques par rapport à un plan de symétrie (6), lesdites demi-coquilles (50,51) définissant un bord périphérique (5P) s'étendant sensiblement dans un plan, lesdites demi-coquilles (50,51) étant reliées entre elles le long d’une nervure centrale (52) située dans le plan de symétrie (6), chaque auget (5) présentant une paroi extrême libre (53) éloignée de la périphérie (30) de la roue (3), ladite paroi extrême libre (53) étant pourvue d’une échancrure (54) dont la taille est supérieure à celle du diamètre du jet (djet) de l’ injecteur, chaque demi-coquille (50,51) présentant un fond (50A,51A), tandis l’échancrure (54) d’un auget (5) définit une ouverture (54) de chaque demi-coquille (50,51) de l'auget considéré (5);
- au moins un injecteur ( 11) avec une sortie de passage ( I IP) caractérisée par un diamètre de sortie (ds) qui correspond sensiblement au diamètre du jet (djet) d'eau sortant de l’injecteur ( 11), ledit injecteur ( 11) étant disposé pour diriger le jet d'eau successivement vers un ou des augets (5) de la roue (3) pour sa mise en rotation autour de l'axe de rotation (4), de telle manière que l'axe central dudit jet sortant de l’injecteur ( 11) qui définit une tangente à un cercle de turbine (CT) dont le centre est situé sur l’ axe de rotation (4) de la roue (3), ledit cercle de turbine (CT) étant caractérisé par un diamètre de turbine (DT) supérieur au diamètre (D) de la périphérie (30), dans lequel le ou les injecteurs à débit variable est/sont adaptés pour modifier l'axe central de jet sensiblement parallèlement à un axe déterminé, en particulier sensiblement dans un même plan perpendiculaire à l'axe de rotation de la roue. De façon avantageuse, l'axe central du jet sortant de l'injecteur s'écarte de l'axe de rotation de la roue lorsque la pression hydraulique ou la hauteur de chute diminue. Cette modification s'opère de préférence de manière à ce que le jet sortant de l'injecteur soit toujours parallèle à une direction prédéterminée. Le déplacement de l'axe central du jet modifie par exemple l'écartement de cet axe par rapport à l'axe de rotation de la roue d'une distance comprise entre 1 mm à 50 mm.
Avantageusement, l’injecteur ( 11) est un injecteur à débit variable avec une sortie de passage ( I IP) variable définissant (a) un diamètre de sortie (ds) variable en fonction de la pression hydraulique effective (Peff) et (b) un axe central de jet variable sensiblement parallèle à un axe donné, ledit diamètre de sortie (ds) variable et ledit axe central de jet variable variant au moins entre d'une part, un premier diamètre de sortie (ds l) pour assurer un premier débit d’eau sortant de l’ injecteur ( 11) pour une première pression hydraulique (PI) correspondant à la pression hydraulique maximale (PMax), ledit premier débit d'eau sortant de l'injecteur ( 11) le long d'un premier axe de jet (djetl) situé à une première distance (ddl) de l'axe de rotation (4) de la roue (3), et, d'autre part, un deuxième diamètre de sortie (ds2) au moins 20% (par exemple de 20 à 40%) supérieur audit premier diamètre de sortie (ds l) pour une deuxième pression hydraulique (P2) au moins 30% (par exemple de 30 à 75%) inférieure à la pression hydraulique maximale (PMax), ledit deuxième diamètre de sortie (ds2) assurant un deuxième débit d'eau sortant de l'injecteur ( 11) le long d'un deuxième axe de jet (djet2) sensiblement parallèle audit premier axe de jet (djetl) et situé à une deuxième distance (dd2) de l'axe de rotation (4) de la roue (3), ladite deuxième distance (dd2) étant supérieure à ladite première distance (ddl).
De préférence, l'écartement entre la deuxième distance (dd2) et la première distance (ddl) est inférieure à 10%, avantageusement inférieure à 5% de ladite première distance (ddl). Cet écartement est par exemple de 1 %, 2%, 3%, 4% et 5% de la première distance. Ce petit écartement permet de compenser en partie une perte de pression de l'eau amenée à l'injecteur.
Cette turbine disposant d’un injecteur à (dd) variable constitue le deuxième objet de l’invention et présente avantageusement une ou plusieurs des caractéristiques de la turbine décrite en tant que premier objet selon l'invention.
L'invention a encore pour objet une installation de production d’énergie électrique comprenant au moins un bassin ou réservoir pour stocker de l'eau avec une pression hydraulique maximale comprise entre 15 x 105 Pa et 50 x 105 Pa ou avec une hauteur de chute maximale comprise entre 150m et 500m, au moins une turbine selon le premier objet de l'invention ou selon le deuxième objet selon l'invention, au moins un alternateur, au moins un dispositif cinématique reliant l'arbre de la turbine à un arbre d'entraînement de l'alternateur, et au moins une conduite pour amener l'eau du bassin ou réservoir vers le ou les injecteurs de la turbine. L'installation est ainsi par exemple apte pour fonctionner entre une pression maximale donnée ou une hauteur de chute maximale donnée, et une pression minimale égale à moins de 50%, voire moins de 30% de la pression maximale ou une hauteur de chute minimale égale à moins de 50%, voire moins de 30% de la hauteur de chute maximale.
De façon avantageuse, ladite installation comprend en outre un bassin de collecte pour collecter de l'eau d'un bassin ou réservoir de stockage après son action sur la roue de la turbine, et un dispositif de pompage pour ramener de l'eau du bassin de collecte vers le bassin de stockage ou vers le réservoir d'eau sous pression. Les réservoirs destinés à contenir de l'eau sous pression sont par exemple des citernes cylindriques, par exemple de diamètre de 1 m à 3 m, en particulier sous forme d'une série de citernes cylindriques connectées entre elles, avantageusement deux à deux ou plus, pour que de l'eau d'une citerne soit apte à couler par gravité dans le volume d'une autre citerne. Deux citernes reliées entre elles sont reliées par un système (par exemple une conduite) assurant que chaque citerne comprenne au moins une zone remplie de gaz (en particulier d'air), et avantageusement un système assurant que chaque citerne lors de son opération de vidange d'eau comprenne une zone contenant un minimum d'eau. Ces zones de gaz ou d'air forment des zones tampons pour la pression lors d'opération de remplissage d'eau dans les citernes, tandis que les zones minimales d'eau des citernes forment des zones favorisant un passage de gaz (air ou oxygène de l'air) dans / hors de l'eau présente dans les zones, lors d'opération de transfert d'eau vers le ou les injecteurs. Ces zones de contenance minimale d'eau forment également un système de protection pour les injecteurs, car empêchant ainsi le transfert d'éventuels dépôts vers les injecteurs, ce qui pourrait poser des problèmes de bouchage de celui-ci ou de ceux-ci.
De préférence, ladite installation est en outre associée à un dispositif d'alimentation en courant électrique provenant de panneaux photovoltaïques et/ou d'éoliennes.
L'invention a encore pour objet un procédé de production d'énergie électrique, et avantageusement également de stockage d'énergie potentielle pour la production d’énergie électrique, dans lequel on utilise une installation suivant l'invention (avec une turbine selon le premier objet selon l'invention ou une turbine selon le deuxième objet selon l'invention) pour convertir l'énergie potentielle de l'eau contenue dans le bassin ou réservoir de stockage (en particulier dans des citernes contenant de l'eau sous pression) en une énergie électrique.
Ce procédé permet d'assurer une production proche de la puissance nominale désirée, malgré des variations de pression importantes pour l'eau amenée à l'injecteur ou aux injecteurs.
Toujours un autre objet selon l'invention est un ensemble injecteur - roue à augets pour une turbine selon le premier objet selon l'invention ou pour une turbine selon le deuxième objet selon l'invention. Ladite roue (3) présente une périphérie (30) de diamètre (D) supérieur à 300mm, avantageusement de moins de 1000mm, par exemple de 400mm à 750mm, tel qu'en particulier 450mm, 500mm, 550mm et 600mm, ladite roue (3) étant montée ou apte à être montée sur un arbre central définissant l'axe de rotation (4); dans laquelle une série d’ augets (5) montés de manière régulière le long de la périphérie (30) de la roue (3), chaque auget (5) ayant la forme de deux demi-coquilles (50,51) symétriques par rapport à un plan de symétrie (6), lesdites demi-coquilles (50,51) définissant un bord périphérique (5P) s'étendant sensiblement dans un plan, lesdites demi-coquilles (50,51) étant reliées entre elles le long d’une nervure centrale (52) située dans le plan de symétrie (6), chaque auget (5) présentant une paroi extrême libre (53) éloignée de la périphérie (30) de la roue (3), ladite paroi extrême libre (53) étant pourvue d’une échancrure (54) dont la taille est supérieure à celle du diamètre du jet (djet) de l’injecteur, chaque demi-coquille (50,51) présentant un fond (50A,51A), tandis l’échancrure (54) d’un auget (5) définit une ouverture (54) de chaque demi-coquille (50,51) de l'auget considéré (5). Ladite roue est essentiellement caractérisée en ce que le nombre d’augets (5) est de 19 à 33, caractérisée en ce que les demi-coquilles (50,51) de chaque auget (5) définissent chacune une cavité (50C,51C) caractérisée par une largeur maximale (Lmax) mesurée perpendiculairement au plan de symétrie (6) comprise entre 1 ,3 et 1 ,9 fois ledit deuxième diamètre de sortie (ds2) de l’injecteur ( 11), une longueur maximale (lmax) mesurée parallèlement au plan de symétrie (6) comprise entre 2,2 et 3 fois ledit deuxième diamètre de sortie (ds2) de l'injecteur ( 11), et une profondeur maximale (Pmax) mesurée depuis le plan du bord périphérique (5A) parallèlement au plan de symétrie (6) comprise entre 0,8 et 1 ,2 fois ledit deuxième diamètre de sortie (ds2) de l'injecteur ( 11), caractérisée en ce que l’échancrure (54) de chaque auget (5) présente deux bords latéraux (54A,54B) avec des parties extrêmes éloignées distantes l’une de l’ autre d’une distance (d54) comprise entre 1 et 1 ,2 fois ledit deuxième diamètre de sortie (ds2) de l'injecteur ( 11), et caractérisée en ce que chaque auget (5) présente une surface extérieure (5SE) opposée aux cavités (C50,C51) présentant un canal longitudinal ( 15) situé sous la nervure centrale (52), ledit canal longitudinal ( 15) présentant un fond dont au moins une partie ( 15p) est située entre un premier plan longitudinal (PI) perpendiculaire au plan de symétrie (6) et passant par les points des cavités (C50,C51) situés à la profondeur maximale (Pmax), et un deuxième plan longitudinal (P2) perpendiculaire au plan de symétrie (6) et coupant la nervure centrale (52). De façon avantageuse, le nombre d’augets est de 19 à 33.
De préférence, le nombre d'augets est 27 ou 29 ou 31 ou 33.
Des particularités et détails de formes de réalisation avantageuse de l'invention ressortiront de la description suivante dans laquelle il est fait référence aux dessins ci-annexés.
Dans ces dessins, - la figure 1 est une vue schématique d'une roue de turbine Pelton du type connu (PELTON CLASSIQUE), associée à un injecteur, tandis que la figure Ibis est une vue en perspective d'un auget d'une turbine connue ; - la figure 2 est une vue d'une turbine pelton selon l'invention
(PELTON RUTTEN), tandis que les figures 2bis et 2ter sont des vues en coupe de la sortie de l'injecteur ( 11) de la figure 2 pour deux positions différentes du pointeau ( 11 A) ;
- la figure 3 est une vue de la turbine selon la figure 2, avec un injecteur à débit variable monté à déplacement;
- la figure 4 est une vue en coupe d'un injecteur à pointeau modifié;
- les figures 5 et 6 sont des vues en coupe, à plus grande échelle, de l'injecteur avec le pointeau respectivement dans une première position contrôlant un premier jet avec un premier diamètre axé le long d'un premier axe, et dans une deuxième position contrôlant un deuxième jet avec un diamètre plus large que ledit premier diamètre et axé le long d'un deuxième axe parallèle audit premier axe mais plus éloigné de l'axe de rotation de la roue ;
- les figures 7 et 8 sont des vues en coupe respectivement des figures 5 et 6, le long des lignes VII-VII et VIII- VIII;
- la figure 9 est une vue en perspective d'une deuxième façon de réaliser le pointeau modifié;
- la figure 10 est une vue avant d'un auget d'une roue selon l'invention;
- la figure 11 est une vue en coupe de l'auget de la figure 10 le long de la ligne XI-XI;
- la figure 12 est une vue en coupe de l'auget de la figure 10 le long de la ligne XII-XII,
- la figure 13 est une vue en coupe de l'auget de la figure 10 le long de la ligne XIII-XIII;
- les figures 14 et 15 sont des vues de côté de l'auget de la figure 10;
- les figures 16 et 17 montrent respectivement en face avant le point d'impact d'un jet (J) avec un premier diamètre sur un auget (5), ledit jet traversant une échancrure (54) d'un autre auget, avant que la rotation de la roue ne fasse que ledit jet percute ledit autre auget, et en plan transversal ledit point d'impact dudit jet;
- la figure 18 est une vue schématique d'une installation suivant l'invention, et
- la figure 19 est une vue de détail de deux ou trois citernes reliées entre elles. La figure 1 montre une roue d'une turbine Pelton connue.
Dans un exemple de turbine Pelton connue (Pelton classique) pour une pression constante d'eau correspondant à une hauteur de chute de 400m, la pratique veut que la roue (3) soit munie de 19 augets (5) définissant un cercle de turbine (CT) de diamètre DT d'environ 810mm, ladite roue (3) entraînant un alternateur (2) à la vitesse de 1000 tours/minute assurant alors une production d'énergie électrique d'environ 200kW. Le rendement de la turbine h est alors d'environ 90- 91 % . En cas de chute de la pression d'admission de l'eau, le rendement de la turbine chute de manière importante. Ainsi, si la hauteur de chute est réduite à 200m, la production d'énergie électrique est réduite à lOOkW. Le rendement de la turbine est ainsi réduit à 50% du rendement optimal.
Pour l'homme du métier, une turbine Pelton doit ainsi toujours être dimensionnée pour une hauteur de chute déterminée, puisque les variations de rendement peuvent être très importantes en cas de variation de la hauteur de chute.
La turbine selon l'invention est une turbine du type décrit ci-avant, mais dont les modifications apportées permettent d'assurer un rendement de turbine h sensiblement constant (par exemple d'environ 90%), même si la pression d'eau à l'admission varie de manière importante, par exemple même si la hauteur de chute varie de 400m à 200m, voire moins.
La turbine selon l'invention est ainsi caractérisée en ce que : - l’injecteur ( 11) est un injecteur à débit variable avec une sortie de passage ( I IP) variable définissant un diamètre de sortie (ds) variable en fonction de la pression hydraulique effective (Peff), ledit diamètre de sortie (ds) variable variant au moins entre au moins un premier diamètre de sortie (ds l) pour assurer un premier débit d’eau sortant de l’ injecteur ( 11) pour une première pression hydraulique (PI) correspondant à la pression hydraulique maximale (PMax), et un deuxième diamètre de sortie (ds2) au moins 20% supérieur audit premier diamètre de sortie (ds l) pour une deuxième pression hydraulique (P2) au moins 30% inférieure à la pression hydraulique maximale (PMax). La variation de position du pointeau ( 11 A) permet de modifier le débit d'eau sortant par la sortie de passage ( I IP) et ainsi le diamètre du jet (J) sortant de l'injecteur ( 11). Les figures 2bis et 2ter montrent la sortie de passage dans deux positions différentes du pointeau ( 11 A). A la figure 2ter, le pointeau ( 11 A) est plus rentré dans le corps de l'injecteur ( 11), de manière à accroître la surface de passage ( I IP) et le débit d'eau sortant de l'injecteur ( 11). Le diamètre (ds) est obtenu à partir de l’équation de continuité du débit d’eau. Le déplacement du pointeau ( 11 A) par rapport au corps de l'injecteur est par exemple commandé par un vérin hydraulique ( 110) dont la tige ( 110A) est reliée au pointeau ( 11 A).
De manière inattendue, on a remarqué qu'en utilisant une telle turbine, il était possible de garantir un rendement h d'environ 90%, et ce même en cas de chute de pression d'eau importante à l'admission de l'injecteur ( 11), par exemple en cas de diminution de la hauteur de chute d'eau de 400m à 200m. Ce maintien de rendement de turbine est de plus combiné à la possibilité de garantir une production d'énergie électrique à la puissance nominale voulue stable (par exemple puissance sensiblement constante de 200kW), même en cas de variation importante de la pression d'eau à l'injecteur.
Dans la forme représentée avantageuse de l'invention, l'arête (52P) de la nervure (52) se situe au-dessus du plan (P5P) de la périphérie (5P) des cavités (50C,51C), ces dernières étant situées en dessous dudit plan (P5P).
Une turbine selon l'invention présente par exemple par rapport à la roue (3) de la turbine de la figure 1 un diamètre de roue réduit, un diamètre de turbine réduit de 10 à 20%, un nombre d'augets accru, des augets de plus grande dimension, un diamètre de jet qui peut être accru du simple au double par rapport au diamètre de jet de la turbine de la figure 1 .
La turbine de la figure 2 présente un nombre d'augets (qui sont identiques les uns par rapport aux autres) égal à 30. Avantageusement ce nombre aurait été impair, par exemple 29, 31 ou 33. La turbine de la figure 2 est adaptée pour être entraînée à 1000 tours/minute, avec une puissance électrique constante de 200kW, avec un rendement de 90%, et ce pour une hauteur de chute pouvant varier de 400m à 200m. Le diamètre du jet djet est par exemple de 51 ,8mm.
L'injecteur ( 11) est un injecteur à débit variable. Dans une forme de réalisation, la turbine comprend 1 à 3 injecteurs à débit variable.
L'injecteur à débit variable ou les injecteurs à débit variable est/sont relié(s) chacun à un dispositif de commande modifiant le diamètre de sortie au moins en fonction de la pression hydraulique effective, pour assurer un débit d'eau vers successivement un ou des augets (5) sensiblement égal à un débit d'eau prédéterminé ou compris dans une gamme de débit d'eau variable entre 0,9 et 1 , 1 fois un débit d'eau prédéterminé. Le diamètre de sortie d'un injecteur est par exemple modifié par un vérin ( 110) dont la tige ( 110A) modifie la position du pointeau ( 11 A), et ainsi la surface ouverte pour le passage d'eau à travers l'injecteur ( 11). Au plus le pointeau est déplacé vers l'intérieur de l'injecteur, au plus la surface est importante. Le pointeau ( 11 A) a une forme de bulbe avec une pointe sortant de la chambre de l'injecteur. Le vérin ( 110) est commandé par une unité de commande recevant une ou des informations de capteurs, dont un capteur de pression déterminant la pression de l'eau amenée à l'injecteur ou aux injecteurs. Ce vérin ( 110) permet un déplacement du pointeau dans la direction X.
Il aurait été possible d'utiliser d'autres systèmes pour assurer le déplacement du pointeau 11A par rapport au corps de l'injecteur, par exemple un système à vis.
Dans la forme de réalisation de la figure 3 qui est similaire à celle de la figure 2, l'injecteur ( 11) est monté sur un support mobile ( 120) par rapport au corps de turbine ( 10), de manière à modifier la position de l'axe central (Ajet) du jet. Le support mobile ( 120) est en particulier apte à suivre un mouvement de translation dans une direction (Y) perpendiculaire à l'axe central (Ajet) du jet (J) et dans un plan perpendiculaire à l'axe de rotation (4) de la roue (3). Ce mouvement de translation du support mobile ( 120) est par exemple commandé par un vérin ( 121), la pression de fluide hydraulique amené dans la chambre du vérin ( 121) étant modifiée pour que l'écartement de l'axe du jet par rapport à l'axe de rotation (4) soit accru lors de la chute de pression de l'eau amenée à l'injecteur ( 11).
De cette manière la position de l'axe central du jet peut être modifiée tout en assurant que cet axe reste sensiblement parallèle à un axe déterminé, ceci assurant ainsi un couple moteur variable en fonction de la pression de l'eau ou de la hauteur de chute.
En particulier, dans la forme de réalisation de la figure 3(Pelton Rutten avec cercle de turbine de diamètre DT de 686,3mm, rotation de 1000 tours/minute, 30 augets, rendement h d'environ 90%, pour une puissance électique constante de 200kW pour une hauteur de chute pouvant varier de 400m à 200m), l’injecteur ( 11) est un injecteur à débit variable avec une sortie de passage ( I IP) variable définissant (a) un diamètre de sortie (ds) variable en fonction de la pression hydraulique effective (Peff) et (b) un axe central de jet variable sensiblement parallèle à un axe donné, ledit diamètre de sortie (ds) variable et ledit axe central de jet variable variant au moins entre d'une part, un premier diamètre de sortie (ds l) pour assurer un premier débit d’eau sortant de l’injecteur ( 11) pour une première pression hydraulique (PI) correspondant à la pression hydraulique maximale (PMax), ledit premier débit d'eau sortant de l'injecteur ( 1) le long d'un premier axe de jet (djetl) situé à une première distance (ddl) de l'axe de rotation (4) de la roue (3), et, d'autre part, un deuxième diamètre de sortie (ds2) au moins 20% supérieur audit premier diamètre de sortie (ds l) pour une deuxième pression hydraulique (P2) au moins 30% inférieure à la pression hydraulique maximale (PMax), ledit deuxième diamètre de sortie (ds2) assurant un deuxième débit d'eau sortant de l'injecteur ( 11) le long d'un deuxième axe de jet (djet2) sensiblement parallèle audit premier axe de jet (djetl) et situé à une deuxième distance (dd2) de l'axe de rotation (4) de la roue (3), ladite deuxième distance (dd2) étant supérieure à ladite première distance (ddl).
De façon avantageuse, l'écartement D entre la deuxième distance (dd2) et la première distance (ddl) est inférieure à 10%, avantageusement inférieure à 5% de ladite première distance (ddl). Par rapport au diamètre de turbine, l'écartement est avantageusement inférieur à 10%, de préférence à 5% . Par exemple, le déplacement de l'axe central (Ajet) du jet (J) est de moins de 50mm, par exemple de 10 à 30 mm maximum.
Dans la forme de réalisation de la figure 3, cet écartement correspond au déplacement Y du support mobile par rapport au corps de turbine ( 10) .
Le dispositif de contrôle ou de commande de l'ouverture de sortie de l'injecteur est en particulier adapté pour modifier ledit deuxième diamètre de sortie (ds2) en suivant sensiblement une fonction dépendant de la puissance ¾ du rapport de la pression hydraulique maximale sur la deuxième pression hydraulique.
Les figures 4 à 9 sont des vues d'un injecteur apte à modifier le débit sortant en modifiant la surface de passage ( I IP), mais également la position de l'axe central (Ajet) du jet (J).
L'injecteur comprend un corps ( 11) définissant une chambre intérieure sensiblement conique ( 11C). Le pointeau ( 11 A) comprend au moins (a) une première partie ( 11E) sensiblement tronconique assurant lorsque cette partie ( 11E) est adjacente de l'extrémité ouverte de l'injecteur ( 11) un passage ( I IP) sensiblement circulaire (couronne circulaire) ou annulaire générant alors un jet (J) le long d'un axe central correspondant sensiblement à l'axe de symétrie (Ai l) de la chambre tronconique de l'injecteur ( 11) au voisinage de son ouverture ( I IP), et (b) une deuxième partie ( 11F) non axée par rapport à l'axe de symétrie (Ai l). Ladite deuxième partie ( 11F) a une section transversale (perpendiculaire à l'axe central (Ai l) de la chambre intérieure ( 11C) de l'injecteur ( 11) variable, mais adaptée pour que lorsque la deuxième partie ( 11F) s'étend au niveau de l'extrémité ouverte de l'injecteur ( 11), la surface de passage ( I IP) soit définie entre un cercle extérieur défini par le cercle de la section transversale de la chambre intérieure ( 11C) au voisinage de son ouverture ( I IP), et un cercle intérieur décentré par rapport au cercle extérieur, et par rapport à l'axe (Ai l). Le cercle intérieur est défini par la section transversale de la deuxième partie ( 11F) du pointeau ( 11 A) au niveau de l'ouverture ( I IP). En fonction du décentrement du cercle intérieur par la section de la deuxième partie ( 11F) au niveau de l'ouverture ( I IP), il est possible de décentrer l'axe (Ai l ') central du jet (J) sortant de l'injecteur ( 11).
Le déplacement du pointeau ( 11 A) par rapport au corps de l'injecteur ( 11) est par exemple opéré par un vérin ou par un système permettant un déplacement axial (dans la direction de l'axe (Ai l) et/ou un déplacement de rotation (RR) du pointeau ( 11 A) autour de l'axe central (Ai l) du corps de l'injecteur ( 11).
A la figure 5 la première partie ( 11E) s'étend au niveau de l'ouverture ( I IP), de manière à définir une ouverture annulaire. Le jet (J) sort de l'injecteur pour définir un axe de jet (Ajet) situé sensiblement le long de l'axe (Ai l) de la chambre intérieure de l'injecteur ( 11).
Dans la position de la figure 6, la partie ( 11F) du pointeau ( 11) se situe au niveau du passage ( I IP), définissant ainsi une surface de passage définie entre deux cercles décentrés, de sorte que l'axe du jet (Ajet) est décentré par rapport à l'axe central de la chambre de l'injecteur ( 11).
La figure 9 est une vue en perspective du pointeau ( 11 A) de la figure 4. Dans la forme représentée, l'extrémité libre de la deuxième partie ( 11F) du pointeau ( 11) est légèrement arrondie.
La figure 16 montre un premier auget (5) de la roue (3) sur lequel le jet (J) de l'injecteur agit. Ce premier auget (5) est situé derrière un autre auget (5'), de sorte que le jet (J) traverse l'échancrure (54) de cet autre auget (5') avant de toucher le premier auget (5) dans une direction sensiblement perpendiculaire à l'axe de rotation (4) de la roue (3) et perpendiculaire à l'arête (52P) de la nervure centrale (52), cette nervure centrale (52) divisant alors le jet (J) en deux parties sensiblement égales vers le fond des cavités (50C,51C) avant que l'eau ne soit éjectée via les parois latérales en ne touchant pas la surface extérieure (5SE) dudit autre auget (5') (surface extérieure tournée vers le premier auget (5).
La figure 17 montre de côté le trajet d'un jet (J) sortant d'un injecteur ( 11). Comme on peut l'observer, le jet (J) traverse au moins l'échancrure (54) d'un auget (5') avant de toucher l'auget (5) situé à l'arrière pour produire un couple moteur à la roue (3) dans le sens (R). Lors de cette mise en rotation le jet (J) va toucher de moins en moins l'auget (5) situé à l'arrière et de plus en plus l'auget (5') situé devant l'auget arrière (5). Par la rotation de la roue (3), l'auget (5') va prendre la position de l'auget (5), tandis que l'auget (5") prendra la position de l'auget (5').
La figure 18 représente schématiquement une installation de production d’énergie électrique selon l'invention. Cette installation comprend au moins un bassin ou réservoirs (60,61 ,6 Ibis) pour stocker de l'eau avec une pression hydraulique maximale comprise entre 15 x 105 Pa et 50 x 105 Pa (selon une variante l'installation est associée à une alimentation en eau avec une hauteur de chute maximale comprise entre 150m et 500m), au moins une turbine ( 1) selon l’invention, au moins un alternateur (2), au moins un dispositif cinématique (66) reliant l'arbre de la turbine ( 1) à un arbre d'entraînement de l'alternateur (2), et au moins une conduite (67 avec un vanne 67A) pour amener l'eau du bassin ou réservoir(s) (60,61 ,6 Ibis) vers le ou des ou les injecteurs ( 11) de la turbine ( 1).
L'installation comprend en outre un bassin de collecte (68) pour collecter de l'eau d'un bassin ou réservoir(s) de stockage (60,61 ,6 Ibis) après son action sur la roue (3) de la turbine, et un dispositif de pompage (69 avec une conduite 69A) pour ramener de l'eau du bassin de collecte (68) vers le bassin de stockage ou vers le/les réservoir(s) d'eau sous pression (60,61 ,61bis).
L'installation est avantageusement associée à un dispositif d'alimentation (70) en courant électrique provenant de panneaux photovoltaïques et/ou d'éoliennes (d'autres sources sont possibles. Les sources d'énergie sont préférentiellement des énergies vertes ou renouvelables), ledit dispositif d'alimentation (70) étant avantageusement associé à un onduleur pour alimenter alors en courant la pompe (69) pour ramener de l'eau dans les réservoirs (60,61 ,6 Ibis) et mettre cette eau sous pression. Le dispositif d'alimentation d'énergie électrique verte ou renouvelable est avantageusement adapté pour fournir pendant la journée au moins une quantité d'énergie correspondant à l'énergie stockée dans les réservoirs, et destiné à alimenter un ou des utilisateurs. Ce ou ces utilisateurs sont ainsi alimentés le jour par le dispositif d'alimentation (70) et la nuit par l'installation selon l'invention.
Lorsque de l'eau est mise sous pression, par exemple à une pression maximale de 30 à 40 x 105 Pa, les réservoirs ou citernes (60,61 ,6 Ibis) ont avantageusement la forme de tuyaux ou tubes de diamètre de 1 m à 3 m, fermés à leurs extrémités opposées par un couvercle. Les tuyaux ou tubes, avantageusement en acier résistant à l'oxydation ou à la corrosion et/ou munis d'une ou de couches de protection, sont avantageusement placés sensiblement horizontalement, l'un au-dessus de l'autre. Une tubulure (72) relie deux citernes adjacentes. L'eau du bassin de collecte (68) est ramenée dans la citerne supérieure (61 bis ) par le dispositif de pompage (69). Ce dispositif de pompage (69) est avantageusement alimenté en énergie électrique par les panneaux photovoltaïques (70), éventuellement avec interposition d'un onduleur ou d'autres dispositifs de contrôle. Ce dispositif de pompage (69) est adapté pour mettre sous pression de l'eau pour l'envoyer dans les citernes (60,61 ,6 Ibis) contenant encore du gaz sous pression (cette pression correspond à la pression encore présente dans les citernes lorsqu'elles sont sensiblement vides). Le gaz mettant l’eau sous pression dans le ou les réservoir(s) (60,61 ,6 Ibis) est de l’air, de l’ azote ou tout autre gaz dont la dissolution dans l’eau est très faible. De ce point de vue, le C02 n'est pas avantageux, vu sa grande dissolution dans l’eau. De plus en cas de fuite de gaz dans une enceinte fermée, le C02 en excès peut être une source de problème de santé. L'amenée d'eau dans les citernes permet d'accroître la pression de l'air contenu dans les citernes.
La pompe à eau peut ainsi injecter de l'eau dans les citernes
(60,61 ,6 Ibis) à une pression pouvant atteindre 45 x 105 Pa, voire plus.
Les citernes sous pression sont munies d'une sécurité pour éviter une surpression accidentelle dans une ou des citernes.
Pour amener l'eau d'une ou de citernes vers l'injecteur ( 11), une conduite (67) s'étend entre la citerne inférieure (60) et l'injecteur ( 11). Cette conduite (67) présente une extrémité s'étendant au dessus du fond de la citerne inférieure (60), ceci pour assurer qu'un volume d'eau minimal soit toujours présent dans la citerne inférieure (60). Un système de vanne (67A) permet d'alimenter ou non en eau l'injecteur. C’est l’injecteur (les injecteurs) qui régule(nt) le débit d’eau et donne la puissance de la turbine.
Une telle installation permet ainsi de stocker de l'énergie électrique sous forme d'énergie potentielle, par exemple pendant la journée, tout en permettant de pouvoir l'utiliser en cas de besoin, avec le moins de perte possible lors de sa transformation en énergie électrique, par exemple la nuit. La transformation s'opère également avec une grande stabilité.
L'invention a également pour objet un procédé de production d'énergie électrique, et avantageusement également de stockage d'énergie potentielle pour la production d’énergie électrique, dans lequel on utilise une installation suivant l'invention, par exemple telle que décrite ci-avant. Dans ce procédé, on convertit l'énergie potentielle de l'eau contenue dans le bassin ou réservoir de stockage (60,61 , 61 bis) en une énergie électrique.

Claims

REVENDICATIONS
1. Turbine hydraulique du type Pelton ( 1) adaptée pour entraîner un alternateur (2) d’une puissance nominale nette déterminée de 5 à 1000kW par au moins un jet d'eau (J) sortant d'un injecteur le long d'un axe central de jet (Ajet), ledit au moins un jet d'eau ayant un diamètre de jet (djet) et une pression hydraulique effective variable (Peff) inférieure à une pression hydraulique maximale (PMax) équivalent à une hauteur de chute d’eau (HMax) déterminée comprise entre 70 et 500m, en particulier entre 150m et 500m, ladite turbine ( 1) comprenant au moins :
- un corps ( 10) de turbine ( 1),
- une roue (3) avec une périphérie (30) de diamètre (D) supérieur à 300mm, avantageusement de moins de 1000mm, ladite roue (3) étant montée à rotation par rapport au corps de turbine ( 10) autour d’un axe de rotation (4) ;
- une série d’augets (5) montés de manière régulière le long de la périphérie (30) de la roue (3), chaque auget (5) ayant la forme de deux demi-coquilles (50,51) symétriques par rapport à un plan de symétrie (6), lesdites demi-coquilles (50,51) définissant un bord périphérique (5P) s'étendant sensiblement dans un plan (P5P), lesdites demi- coquilles (50,51) étant reliées entre elles le long d’une nervure centrale (52) située dans le plan de symétrie (6), chaque auget (5) présentant une paroi extrême libre (53) éloignée de la périphérie (30) de la roue (3), ladite paroi extrême libre (53) étant pourvue d’une échancrure (54) dont la taille est supérieure à celle du diamètre du jet (djet) de l’injecteur ( 11), chaque demi-coquille (50,51) présentant un fond (50A,51A), tandis l’échancrure (54) d’un auget (5) définit une ouverture (54) de chaque demi-coquille (50,51) de l'auget considéré (5);
- au moins un injecteur ( 11) avec une sortie de passage ( I IP) caractérisée par un diamètre de sortie (ds) qui correspond sensiblement au diamètre du jet (djet) d'eau sortant de l’injecteur ( 11), ledit injecteur ( 11) étant disposé pour diriger le jet d'eau successivement vers un ou des augets (5) de la roue (3) pour sa mise en rotation autour de l'axe de rotation (4), de telle manière que l'axe central dudit jet sortant de l’injecteur ( 11) qui définit une tangente à un cercle de turbine (CT) dont le centre est situé sur l’ axe de rotation (4) de la roue (3), ledit cercle de turbine (CT) étant caractérisé par un diamètre de turbine (DT) supérieur au diamètre (D) de la périphérie (30), caractérisée en ce que l’injecteur ( 11) est un injecteur à débit variable avec une sortie de passage ( I IP) variable définissant un diamètre de sortie (ds) variable en fonction de la pression hydraulique effective (Peff), ledit diamètre de sortie (ds) variable variant au moins entre au moins un premier diamètre de sortie (ds l) pour assurer un premier débit d’eau sortant de l’injecteur ( 11) pour une première pression hydraulique (PI) correspondant à la pression hydraulique maximale (PMax), et un deuxième diamètre de sortie (ds2) au moins 20% supérieur audit premier diamètre de sortie (ds l) pour une deuxième pression hydraulique (P2) au moins 30% inférieure à la pression hydraulique maximale (PMax), caractérisée en ce que le nombre d’augets (5) est de 19 à 33, caractérisée en ce que les demi-coquilles (50,51) de chaque auget (5) définissent chacune une cavité (50C,51C) caractérisée par une largeur maximale (Lmax) mesurée perpendiculairement au plan de symétrie (6) comprise entre 1 ,3 et 1 ,9 fois ledit deuxième diamètre de sortie (ds2) de l’injecteur ( 11), une longueur maximale (lmax) mesurée parallèlement au plan de symétrie (6) comprise entre 2,2 à 3 fois ledit deuxième diamètre de sortie (ds2) de l'injecteur ( 11), et une profondeur maximale (Pmax) mesurée depuis le plan du bord périphérique (5A) parallèlement au plan de symétrie (6) comprise entre 0,8 et 1 ,2 fois ledit deuxième diamètre de sortie (ds2) de l'injecteur ( 11), caractérisée en ce que l’échancrure (54) de chaque auget (5) présente deux bords latéraux (54A,54B) avec des parties extrêmes éloignées distantes l’une de l’ autre d’une distance (d54) comprise entre 1 et 1 ,2 fois ledit deuxième diamètre de sortie (ds2) de l'injecteur ( 11), et caractérisée en ce que chaque auget (5) présente une surface extérieure (5SE) opposée aux cavités (C50,C51) présentant un canal longitudinal ( 15) situé sous la nervure centrale (52), ledit canal longitudinal ( 15) présentant un fond dont au moins une partie ( 15p) est située entre un premier plan longitudinal (PI) perpendiculaire au plan de symétrie (6) et passant par les points des cavités (C50,C51) situés à la profondeur maximale (Pmax), et un deuxième plan longitudinal (P2) perpendiculaire au plan de symétrie (6) et coupant la nervure centrale (52), ledit deuxième plan longitudinal (P2) étant avantageusement un plan coupant l'échancrure (54) perpendiculairement au plan de symétrie (6), ou un plan perpendiculaire au plan de symétrie (6) tangent à l'échancrure (54) au voisinage de son extrémité la plus proche du fond des cavités (50,51).
2. Turbine selon la revendication 1 , dans laquelle le nombre d’augets est de 19 à 33.
3. Turbine selon la revendication 2, dans laquelle le nombre d'augets est 23, 25, 27, 29, 31 ou 33.
4. Turbine selon l'une quelconque des revendications précédentes, comprenant un, deux ou trois injecteurs à débit variable.
5. Turbine selon l'une quelconque des revendications précédentes, comprenant un seul injecteur à débit variable.
6. Turbine selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle le ou les injecteurs à débit variable est/sont relié(s) à un dispositif de commande modifiant le diamètre de sortie au moins en fonction de la pression hydraulique effective, pour assurer un débit d'eau vers successivement un ou des augets (5) sensiblement égal à un débit d'eau prédéterminé ou compris dans une gamme de débit d'eau variable entre 0,9 et 1 , 1 fois un débit d'eau prédéterminé.
7. Turbine selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle le ou les injecteurs à débit variable est/sont adaptés pour modifier l'axe central de jet sensiblement parallèlement à un axe déterminé.
8. Turbine selon la revendication 7, dans laquelle l’ injecteur ( 11) est un injecteur à débit variable avec une sortie de passage ( I IP) variable définissant (a) un diamètre de sortie (ds) variable en fonction de la pression hydraulique effective (Peff) et (b) un axe central de jet variable sensiblement parallèle à un axe donné, ledit diamètre de sortie (ds) variable et ledit axe central de jet variable variant au moins entre d'une part, un premier diamètre de sortie (ds l) pour assurer un premier débit d’eau sortant de l’injecteur ( 11) pour une première pression hydraulique (PI) correspondant à la pression hydraulique maximale (PMax), ledit premier débit d'eau sortant de l'injecteur ( 11) le long d'un premier axe de jet (djetl) situé à une première distance (ddl) de l'axe de rotation (4) de la roue (3), et, d'autre part, un deuxième diamètre de sortie (ds2) au moins 20% supérieur audit premier diamètre de sortie (ds l) pour une deuxième pression hydraulique (P2) au moins 30% inférieure à la pression hydraulique maximale (PMax), ledit deuxième diamètre de sortie (ds2) assurant un deuxième débit d'eau sortant de l'injecteur ( 11) le long d'un deuxième axe de jet (djet2) sensiblement parallèle audit premier axe de jet (djetl) et situé à une deuxième distance (dd2) de l'axe de rotation (4) de la roue (3), ladite deuxième distance (dd2) étant supérieure à ladite première distance (ddl).
9. Turbine suivant la revendication précédente, dans laquelle l'écartement entre la deuxième distance (dd2) et la première distance (ddl) est inférieure à 10%, avantageusement inférieure à 5% de ladite première distance (ddl).
10. Turbine suivant l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel un dispositif de commande adapte ledit deuxième diamètre de sortie (ds2) en suivant sensiblement une fonction dépendant de la puissance 3/4 du rapport de la pression hydraulique maximale sur la deuxième pression hydraulique (ds2 = ds l x (DH1/DH2) ).
11. Turbine suivant l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce qu'elle comprend ou est associée à un capteur de vibration et/ou un capteur de cavitation, et à un dispositif de commande adaptant ledit deuxième diamètre de sortie en suivant une courbe ou un ensemble de courbes préétablies sur base de vibrations de la turbine ou de cavitations de la turbine pour au moins une série de débits d'eau différents et pour au moins une série de pressions d'eau différente, ledit dispostif de commande adaptant le diamètre de sortie (ds2) et/ou la position de l'injecteur, pour réduire ou éviter toute cavitation et/ou pour réduire les vibrations, tout en assurant un rendement de turbinage supérieur à 88%, en particulier supérieur à 90% .
12. Installation de production d’énergie électrique comprenant au moins un bassin ou réservoir(s) pour stocker de l'eau avec une pression hydraulique maximale comprise entre 15 x 105 Pa et 50 x 105 Pa ou avec une hauteur de chute maximale comprise entre 150m et 500m, au moins une turbine selon l’une quelconque des revendications 1 à 11 , au moins un alternateur, au moins un dispositif cinématique reliant l'arbre de la turbine à un arbre d'entraînement de l'alternateur, et au moins une conduite pour amener l'eau du bassin ou réservoir(s) vers le ou des ou les injecteurs de la turbine.
13. Installation suivant la revendication 12, ladite installation comprenant en outre un bassin de collecte pour collecter de l'eau d'un bassin ou réservoir(s) de stockage après son action sur la roue de la turbine, et un dispositif de pompage pour ramener de l'eau du bassin de collecte vers le bassin de stockage ou vers le/les réservoir(s) d'eau sous pression.
14. Installation suivant la revendication 13, ladite installation étant associée à un dispositif d'alimentation en courant électrique provenant de panneaux photovoltaïques et/ou d'éoliennes, ou toutes autres sources d’énergie.
15. Procédé de production d'énergie électrique, et avantageusement également de stockage d'énergie potentielle pour la production d’énergie électrique, dans lequel on utilise une installation suivant l'une quelconque des revendications 12 à 14 pour convertir l'énergie potentielle de l'eau contenue dans le bassin ou le/les réservoir(s) de stockage en une énergie électrique.
16. Procédé selon la revendication 15, caractérisé en ce qu'on adapte le débit d'eau envoyé vers les augets de la turbine selon l'une quelconqe des revendications 1 à 11 , pour assurer un rendement de turbinage de plus de 88%, en particulier de plus de 90% malgré des variations de hauteur de chute de 300 m à 100 m ou des variations de pression hydraulique de 30 bar (30 x 105 Pa) à 10 bar ( 10 x 105 Pa), tout en évitant des chocs, vibrations ou cavitations non désirés au niveau des augets.
17. Ensemble injecteur et roue à augets pour une turbine selon l'une quelconque des revendications 1 à 11 , ladite roue (3) présentant une périphérie (30) de diamètre (D) supérieur à 300mm, avantageusement de moins de 1000mm, ladite roue (3) étant montée ou apte à être montée sur un arbre central définissant l'axe de rotation (4); dans laquelle une série d’ augets (5) montés de manière régulière le long de la périphérie (30) de la roue (3), chaque auget (5) ayant la forme de deux demi-coquilles (50,51) symétriques par rapport à un plan de symétrie (6), lesdites demi-coquilles (50,51) définissant un bord périphérique (5P) s'étendant sensiblement dans un plan, lesdites demi-coquilles (50,51) étant reliées entre elles le long d’une nervure centrale (52) située dans le plan de symétrie (6), chaque auget (5) présentant une paroi extrême libre (53) éloignée de la périphérie (30) de la roue (3), ladite paroi extrême libre (53) étant pourvue d’une échancrure (54) dont la taille est supérieure à celle du diamètre du jet (djet) de l’injecteur, chaque demi-coquille (50,51) présentant un fond (50A,51A), tandis l’échancrure (54) d’un auget (5) définit une ouverture (54) de chaque demi-coquille (50,51) de l'auget considéré
(5); caractérisée en ce que le nombre d’augets (5) est de 19 à 33, caractérisée en ce que les demi-coquilles (50,51) de chaque auget (5) définissent chacune une cavité (50C,51C) caractérisée par une largeur maximale (Lmax) mesurée perpendiculairement au plan de symétrie
(6) comprise entre 1 ,3 à 1 ,9 fois ledit deuxième diamètre de sortie (ds2) de l’injecteur ( 11), une longueur maximale (lmax) mesurée parallèlement au plan de symétrie (6) comprise entre 2,2 à 3 fois ledit deuxième diamètre de sortie (ds2) de l'injecteur ( 11), et une profondeur maximale (Pmax) mesurée depuis le plan du bord périphérique (5A) parallèlement au plan de symétrie (6) comprise entre 0,8 et 1 ,2 fois ledit deuxième diamètre de sortie (ds2) de l'injecteur ( 11), caractérisée en ce que l’échancrure (54) de chaque auget (5) présente deux bords latéraux (54A,54B) avec des parties extrêmes éloignées distantes l’une de l’ autre d’une distance (d54) comprise entre 1 et 1 ,2 fois ledit deuxième diamètre de sortie (ds2) de l'injecteur ( 11), et caractérisée en ce que chaque auget (5) présente une surface extérieure (5SE) opposée aux cavités (C50,C51) présentant un canal longitudinal ( 15) situé sous la nervure centrale (52), ledit canal longitudinal ( 15) présentant un fond dont au moins une partie ( 15p) est située entre un premier plan longitudinal (PI) perpendiculaire au plan de symétrie (6) et passant par les points des cavités (C50,C51) situés à la profondeur maximale (Pmax), et un deuxième plan longitudinal (P2) perpendiculaire au plan de symétrie (6) et coupant la nervure centrale (52).
18. Ensemble selon la revendication 17, dans laquelle avantageusement le nombre d’augets est compris entre 19 et 33, avantageusement un nombre impair d’augets compirs entre 19 et 33, tel qu'en particulier 27 ou 29 ou 31 ou 33.
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