EP4267899A1 - Procédé de séparation d'air par distillation cryogénique - Google Patents

Procédé de séparation d'air par distillation cryogénique

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EP4267899A1
EP4267899A1 EP21839488.0A EP21839488A EP4267899A1 EP 4267899 A1 EP4267899 A1 EP 4267899A1 EP 21839488 A EP21839488 A EP 21839488A EP 4267899 A1 EP4267899 A1 EP 4267899A1
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EP
European Patent Office
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column
enriched
oxygen
liquid
condenser
Prior art date
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Pending
Application number
EP21839488.0A
Other languages
German (de)
English (en)
Inventor
Jean-Pierre Tranier
Maxime ROZIERES
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Air Liquide SA
LAir Liquide SA pour lEtude et lExploitation des Procedes Georges Claude
Original Assignee
Air Liquide SA
LAir Liquide SA pour lEtude et lExploitation des Procedes Georges Claude
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Air Liquide SA, LAir Liquide SA pour lEtude et lExploitation des Procedes Georges Claude filed Critical Air Liquide SA
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    • F25J3/04412—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using a dual pressure main column system in a classical double column flowsheet, i.e. with thermal coupling by a main reboiler-condenser in the bottom of low pressure respectively top of high pressure column

Definitions

  • the present invention relates to a process for separating air by cryogenic distillation, with or without the production of argon.
  • the cold is generally produced by expanding air or nitrogen in a turbine.
  • a method according to the preamble of claim 1 is known from US5469710.
  • US5868199 describes a similar process but with a film vaporizer used as a dephlegmator with the gas circulating countercurrently to the liquid rich in oxygen, therefore substantially pure, in the double column of an air separation device.
  • the use of a co-current heat exchange makes it possible to maximize the pressure of the vaporized oxygen-enriched liquid.
  • the liquid leaving a co-current exchanger is less enriched in oxygen than in the case of a counter-current exchanger.
  • the liquid according to the invention contains 53% oxygen instead of 59% for the countercurrent case. It is therefore possible to vaporize at a pressure higher than a given condensation temperature. This advantage is only applicable if an impure fluid is vaporized, as in the case of an argon column overhead condenser.
  • Another object of the invention of the invention is to propose a particularly safe method. Indeed, co-current heat exchangers present less of a safety risk than counter-current heat exchangers, precisely because oxygen enrichment is lower.
  • an air separation process by cryogenic distillation in which:
  • FIG. 1 shows an apparatus with three columns, including a first column K01 operating at a first pressure K01, a second column K02 operating at a second pressure lower than the first pressure, and an argon production column K10.
  • the first column K01 is thermally connected to the second column K02 by the tank condenser E02 of the second column K02 in a known manner.
  • a flow of air is compressed by a compressor (not shown) up to the high pressure, the compressed flow is purified in a purification unit (not shown) and the purified flow is divided into two. Most of the air 5 is split again into two to form two flows 5A and 5B.
  • Flow 5A is boosted in a booster 6 coupled to a turbine D01.
  • the air 5A is then cooled in a cooler D01 E, partially cooled in the exchange line 9 and is sent to the turbine D01.
  • the expanded air is sent to the second column K02.
  • the air 5B is sent to the exchange line 9 where it cools before being sent in gaseous form to the tank of the first column K01.
  • the rest of the air 7 is boosted in a booster 8 to a high pressure.
  • the flow is divided in two, part 11 being sent to the first column K01 and the rest 13 to the second column K02 after subcooling in E04, both in liquid form.
  • a liquid rich in nitrogen 13 is cooled in the subcooler E04 and feeds the second column K02.
  • a flow of rich liquid 15 (liquid enriched in oxygen) is withdrawn from the bottom of the first column K01. Part of the rich liquid feeds a top condenser E10 of the argon column K10.
  • the vaporizer condenser E10 is used to condense the top gas of the argon column K10.
  • the rich liquid 15 is partially vaporized in the film vaporizer E10 in the form of a film to form an oxygen-enriched liquid and an oxygen-enriched gas.
  • the vaporized gas leaves the bottom of the vaporizer condenser E10 in co-current with the liquid which vaporizes; only the instantly vaporized gas from the incoming liquid comes out the top. Indeed, the expansion in the valve just upstream of the E10 vaporizer generates gas at the inlet of the vaporizer condenser which can represent up to 10% of the liquid 45.
  • the E10 vaporizer condenser is shown without a ferrule (cylindrical envelope) around: this means that one (or more) brazed aluminum plate exchanger(s) are used where domes have been welded to the upper and lower ends to supply liquid and recover and separate the gaseous and liquid fractions at the bottom. We could also put this E10 vaporizer condenser in a ferrule.
  • the gas at the top of the dome at the lower end of the vaporizer condenser E10 joins the gas generated upstream of the vaporizer condenser E10 taken from the dome at the upper end of the vaporizer condenser and the liquid withdrawn from the dome tank is sent column K02.
  • the gas exiting from the bottom of the first co-current vaporizer-condenser with the liquid which vaporizes is of the order of 50% of the liquid 45.
  • the oxygen-enriched liquid 38 constitutes at least 30% of the liquid 15 sent to the vaporizer E10.
  • the vaporizer condenser E10 is massively purged: this makes it possible to reduce the oxygen concentration of the vaporized fluid and therefore to increase the vaporization pressure at a given temperature.
  • the temperature difference between the oxygen-enriched liquid 38 and the temperature of the liquid leaving the condensation bottom side of the condenser E10 is less than 1°C, preferably less than 0.5°C
  • the liquid 38 is sent to the second column K02 and the gas 43 is reheated in the subcooler E04 before being expanded in a turbine D07 and then sent as gas 32 to feed the second column K02. It is not necessarily necessary to heat the vaporized liquid 43 coming from the vaporizer E10. We could also send it directly to the D07 turbine, but we would produce a two-phase flow that would have to be managed. If the turbine is on the ground, this requires a separator pot and pump on the liquid fraction; otherwise the turbine can be placed above the gas injection point 32 in the second column K02 so that the liquid flows downhill. In this case, a turbine without oiled bearings, i.e. with magnetic bearings or rolling bearings or gas bearings, will be used.
  • the inlet pressure of the D07 turbine is between 1.7 and 1.9 bars abs and the second pressure is around 1.4 bars abs.
  • the remainder 28 of the rich liquid 15 is optionally sent to the second column K02. In most cases, it is preferable to send all of the rich liquid to the E10 condenser vaporizer.
  • a nitrogen-rich gas stream 39 is drawn off at the top of the first column K01 as product.
  • a nitrogen-rich gas stream 35 is withdrawn from the top of the second column K02, is heated in the sub-cooler and in the exchanger 9.
  • a flow of liquid oxygen 33 is withdrawn from the bottom of the second column K02, pressurized by the pump P01 and then vaporizes in the exchange line 9.
  • the argon K10 column is fed into the tank with a rich flow 19 enriched in argon coming from the K02 column.
  • the bottom liquid of the argon column 41 is fairly pure oxygen which is pumped into a pump P02, and returned to the bottom of the second column K02.
  • a flow of argon is withdrawn as product from the head of column K10. Argon production is not essential.
  • the D07 turbine can drive a booster on one of the gaseous fluids in the process.
  • This gaseous fluid may be the residual gas used for the regeneration of the purification at the head.
  • the turbine can drive a generator.
  • the generator can rotate at the same speed as the turbine
  • the energy from the generator can pass through a frequency converter to supply the electrical network at 50 or 60 Hz depending on the country.
  • the turbine can drive a booster and a generator, all three on the same shaft, rotating at the same speed.
  • the gas 43 is heated by subcooling a liquid 28 coming from the first column K01 or from the main exchanger E01
  • Part of the argon-enriched fluid 19 can be condensed in the first vaporizer-condenser (E10).
  • the condensed part of the fluid 19 will then be introduced into the third column K10 at an intermediate level thereof.
  • the argon-rich flow 45 can be mixed with the waste fluid 35 from the second column K02. In this case, there is no production of argon.
  • the second column K02 can contain the vaporizer E10 and/or the column K10.
  • the second column K02 can support the E10 vaporizer.
  • the argon produced by the K10 column is not necessarily a product of the apparatus and can be mixed with the waste nitrogen and sent to the atmosphere.
  • liquid sent to the condenser vaporizer E10 could be partially or totally liquid air 11 or 13 from the compressor 8.

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Abstract

Dans un procédé de séparation d'air par distillation cryogénique, on envoie au moins une partie du premier liquide enrichi en oxygène (15) d'une première colonne (K01) à un premier vaporiseur-condenseur (E10) où il se vaporise partiellement sous forme de film à une pression su¬ périeure à la deuxième pression formant un deuxième liquide (38) enrichi en oxygène constituant au moins 30% du liquide enrichi en oxygène envoyé au premier vaporiseur-condenseur et un troisième gaz (43) enrichi en oxygène, on envoie un fluide enrichi en argon (19) d'une deuxième colonne (K02) à une troisième colonne (K 10) et le fluide se sépare dans la colonne formant un débit riche en argon (45) en tête de colonne et un débit riche en oxygène (41) en cuve de colonne et le troisième gaz enrichi en oxygène est détendu dans une turbine (D07) avec production de travail.

Description

    Procédé de séparation d'air par distillation cryogénique
  • La présente invention est relative à un procédé de séparation d’air par distillation cryogénique, avec ou sans production d’argon.
  • Il est bien connu de séparer de l’air dans un ensemble composé d’une première colonne K01 opérant à une première pression K01, une deuxième colonne K02 opérant à une deuxième pression inférieure à la première pression, et une colonne de production d’argon K10.
  • Dans ce cas, le froid est généralement produit en détendant de l’air ou de l’azote dans une turbine.
  • Un procédé selon le préambule de la revendication 1 est connu de US5469710.
  • US5868199 décrit un procédé similaire mais avec un vaporiseur à film utilisé en déflegmateur avec le gaz circulant à contre-courant du liquide riche en oxygène, donc substantiellement pur, dans la double colonne d’un appareil de séparation d’air.
  • Il est un but de l’invention de proposer un procédé de séparation d’air particulièrement performant du niveau de l’énergie. En effet, l’usage d’un échange de chaleur à co-courant permet de maximiser la pression du liquide enrichi en oxygène vaporisé. Le liquide en sortie d’un échangeur à co-courant est moins enrichi en oxygène que dans le cas d’un échangeur à contre-courant. Généralement le liquide selon l’invention contient 53% d’oxygène au lieu de 59% pour le cas à contre-courant. Il est donc possible de vaporiser à une pression supérieure à température de condensation donnée. Cet avantage n'est applicable que si l'on vaporise un fluide impur, comme dans le cas d’un condenseur de tête d’une colonne argon.
  • Un autre but de l’invention de l’invention est de proposer un procédé particulièrement sécuritaire. En effet, les échangeurs à co-courant présentent moins de risque de sécurité que les échangeurs à contre-courant, justement car l’enrichissement en oxygène est plus faible.
  • Selon un objet de l’invention, il est prévu un procédé de séparation d'air par distillation cryogénique dans lequel :
    1. on envoie un débit d'air comprimé, épuré et refroidi à une première colonne opérant sous une première pression où il se sépare formant un premier liquide enrichi en oxygène et un premier débit enrichi en azote
    2. on envoie au moins une partie du premier liquide enrichi en oxygène à un premier vaporiseur-condenseur où il se vaporise partiellement à une pression supérieure à une deuxième pression formant un deuxième liquide enrichi en oxygène et un troisième gaz enrichi en oxygène
    3. on envoie au moins une partie du premier débit enrichi en azote à une deuxième colonne opérant sous la deuxième pression inférieure à la première pression
    4. on chauffe la cuve de la deuxième colonne au moyen d'un deuxième vaporiseur-condenseur de cuve
    5. on envoie un fluide enrichi en argon de la deuxième colonne à une troisième colonne et le fluide se sépare dans la troisième colonne formant un débit riche en argon en tête de colonne et un débit riche en oxygène en cuve de colonne
    6. le débit riche en argon se condense dans le premier vaporiseur-condenseur et
    7. le troisième gaz enrichi en oxygène est détendu dans une turbine avec production de travail, éventuellement après réchauffage caractérisé en ce que l’au moins une partie du premier liquide enrichi en oxygène se vaporise partiellement dans le premier vaporiseur-condenseur sous forme de film, le troisième gaz sortant par le bas du premier vaporiseur-condenseur à co-courant du liquide qui se vaporise et le deuxième liquide enrichi en oxygène constitue au moins 30% du liquide enrichi en oxygène envoyé au premier vaporiseur-condenseur.
  • Selon d’autres aspects facultatifs :
    • l’écart de température entre le liquide enrichi en oxygène et la température du liquide sortant en bas du côté condensation du premier vaporiseur- condenseur est inférieur à 1°C, de préférence inférieur à 0.5°C.
    • la turbine entraîne un surpresseur sur l’un des fluides gazeux du procédé.
    • le fluide gazeux est le gaz résiduaire servant à la régénération de l’épuration en tête.
    • la turbine entraîne une génératrice.
    • la génératrice tourne à la même vitesse que la turbine.
    • l’énergie de la génératrice passe dans un convertisseur de fréquence pour alimenter le réseau électrique à 50 ou 60 Hz selon les pays.
    • la turbine ) entraîne un surpresseur et une génératrice, les trois sur le même arbre, tournant à la même vitesse.
    • le gaz à détendre se réchauffe par échange de chaleur indirect avec un liquide provenant de la première colonne ou de l’échangeur principal qui se sous-refroidit.
    • le premier vaporiseur-condenseur est à la fois un condenseur de tête de la troisième colonne et un condenseur d’une partie du fluide enrichi en argon ou d’un fluide enrichi en argon prélevé à un niveau intermédiaire dans la troisième colonne.
    • le premier vaporiseur-condenseur n’est pas un condenseur de tête de la troisième colonne et on condense dans le premier vaporiseur-condenseur une partie du fluide enrichi en argon ou un fluide enrichi en argon prélevé à un niveau intermédiaire dans la troisième colonne.
    • on introduit la partie du fluide enrichi en argon ou du fluide enrichi en argon prélevé à un niveau intermédiaire dans la troisième colonne à un niveau intermédiaire de la troisième colonne.
    • le deuxième liquide enrichi en oxygène est envoyé se vaporiser dans un condenseur de tête de la troisième colonne par échange de chaleur avec le gaz de tête de la troisième colonne.
    • le premier vaporiseur-condenseur est un condenseur de tête de la troisième colonne et on condense le gaz riche en argon de la tête de la troisième colonne dans le premier vaporiseur-condenseur.
    • le débit riche en argon est mélangé avec le fluide résiduaire de la deuxième colonne.
    • le gaz à détendre n’est pas réchauffé dans un échangeur principal où se refroidit l’air d’alimentation en amont de la détente.
    • le gaz à détendre est à entre 1,7 et 2,7 bars abs.
  • L’invention sera décrite de manière plus détaillée en se référant à la figure.
  • représente un schéma de procédé selon l’invention.
  • montre un appareil à trois colonnes, dont une première colonne K01 opérant à une première pression K01, une deuxième colonne K02 opérant à une deuxième pression inférieure à la première pression, et une colonne de production d’argon K10. La première colonne K01 est thermiquement relié à la deuxième colonne K02 par le condenseur de cuve E02 de la deuxième colonne K02 de manière connue.
  • Un débit d'air est comprimé par un compresseur (non-illustré) jusqu'a la haute pression, le débit comprimé est épuré dans une unité d'épuration (non-illustrée) et le débit épuré est divise en deux. La majeure partie de l'air 5 est séparée de nouveau en deux pour former deux débits 5A et 5B. Le débit 5A est surpressé dans une surpresseur 6 couple a une turbine D01. L'air 5A est ensuite refroidi dans un refroidisseur D01 E, se refroidit partiellement dans la ligne d'échange 9 et est envoyé à la turbine D01. L'air détendu est envoyé à la deuxième colonne K02.
  • L'air 5B est envoyé à la ligne d'échange 9 ou il se refroidit avant d'être envoyé sous forme gazeuse à la cuve de la première colonne K01.
  • Le reste de l'air 7 est surpressé dans un surpresseur 8 jusqu'à une pression élevée. Après s'être refroidi dans la ligne d'échange 9, le débit est divisé en deux, une partie 11 étant envoyée à la première colonne K01 et le reste 13 à la deuxième colonne K02 après sousrefroidissement dans E04, les deux sous forme liquide.
  • D’autres façons de refroidir l’air et de générer du froid peuvent remplacer celles-ci.
  • Un liquide riche en azote 13 est refroidi dans le sousrefroidisseur E04 et alimente la deuxième colonne K02.
  • Un débit de liquide riche 15 (liquide enrichi en oxygène) est soutire en cuve de la première colonne K01. Une partie du liquide riche alimente un condenseur de tête E10 de la colonne argon K10. Le condenseur vaporiseur E10 sert à condenser le gaz de tête de la colonne argon K10.
  • Le liquide riche 15 est partiellement vaporisé dans le vaporiseur de film E10 sous forme de film pour former un liquide enrichi en oxygène et un gaz enrichi en oxygène. Le gaz vaporisé sort par le bas du condenseur vaporiseur E10 à co-courant du liquide qui se vaporise ; seul le gaz vaporisé instantanément provenant du liquide entrant sort par le haut. En effet, la détente dans la vanne juste en amont du vaporiseur E10 génère du gaz à l’entrée du condenseur vaporiseur qui peut représenter jusqu’à 10% du liquide 45. Le condenseur vaporiseur E10 est représenté sans virole (enveloppe cylindrique) autour : cela signifie que l’on utilise un (ou plusieurs) échangeur(s) à plaques en aluminium brasé où l’on a soudé des dômes aux extrémités supérieure et inférieure pour alimenter en liquide et récupérer et séparer les fractions gazeuse et liquide en bas. On pourrait aussi mettre ce condenseur vaporiseur E10 dans une virole.
  • Dans cet exemple le gaz en haut du dôme à l’extrémité basse du condenseur vaporiseur E10 rejoint le gaz généré en amont du condenseur vaporiseur E10 pris dans le dôme à l’extrémité supérieure du condenseur vaporiseur et le liquide soutiré en cuve du dôme est envoyé la colonne K02.
  • Le gaz sortant par le bas du premier vaporiseur-condenseur à co-courant du liquide qui se vaporise est de l’ordre de 50% du liquide 45.
  • Le liquide enrichi en oxygène 38 constitue au moins 30% du liquide 15 envoyé au vaporiseur E10. Ainsi le condenseur vaporiseur E10 est massivement purgé : cela permet de diminuer la concentration en oxygène du fluide vaporisé et donc d'augmenter la pression de vaporisation à température donnée.
  • L’écart de température entre le liquide enrichi en oxygène 38 et la température du liquide sortant en bas-côté condensation du condenseur E10 est inférieur à 1°C, de préférence inférieur à 0.5 °C
  • Le liquide 38 est envoyé à la deuxième colonne K02 et le gaz 43 est réchauffé dans le sousrefroidisseur E04 avant d’être détendu dans une turbine D07 et ensuite envoyé comme gaz 32 alimenter la deuxième colonne K02. Il n'est pas forcément nécessaire de réchauffer le liquide vaporisé 43 venant du vaporiseur E10. On pourrait aussi l'envoyer directement à la turbine D07 mais on produirait un débit diphasique qu'il faudrait gérer. Si la turbine est au sol, ceci nécessite un pot séparateur et pompe sur la fraction liquide ; sinon la turbine peut être disposé au-dessus du point d'injection du gaz 32 dans la deuxième colonne K02 pour que le liquide s'écoule en pente descendante. Dans ce cas, une turbine sans paliers huilées c’est-à-dire à paliers magnétiques ou à paliers à roulements ou à palier gaz sera utilisée.
  • La pression d’entrée de la turbine D07 est entre 1,7 et 1,9 bars abs et la deuxième pression est de l’ordre de 1,4 bars abs.
  • Le reste 28 du liquide riche 15 est éventuellement envoyé à la deuxième colonne K02. On préfèrera dans la plupart des cas envoyer l’intégralité du liquide riche au vaporiseur condenseur E10.
  • Un débit gazeux 39 riche en azote est soutire en tête de la première colonne K01 comme produit.
  • Un débit gazeux 35 riche en azote est soutire en tête de la deuxième colonne K02, se réchauffe dans le sous-refroidisseur et dans l’échangeur 9.
  • Un débit d'oxygène liquide 33 est soutire en cuve de la deuxième colonne K02, pressurise par la pompe P01 et ensuite se vaporise dans la ligne d'échange 9.
  • La colonne argon K10 est alimentée en cuve par un débit 19 riche enrichi en argon provenant de la colonne K02.
  • Le liquide de cuve de la colonne argon 41 est de l'oxygène assez pur qui est pompé dans une pompe P02, et renvoyé en cuve de la deuxième colonne K02.
  • Un débit d'argon est soutiré comme produit de la tête de la colonne K10. La production d’argon n’est pas essentielle.
  • II est évidemment envisageable de vaporiser d'autres liquides dans la ligne d'échange.
  • La turbine D07 peut entraîner un surpresseur sur l’un des fluides gazeux du procédé.
  • Ce fluide gazeux peut être le gaz résiduaire servant à la régénération de l’épuration en tête.
  • La turbine peut entraîner une génératrice.
  • La génératrice peut tourner à la même vitesse que la turbine
  • L’énergie de la génératrice peut passer dans un convertisseur de fréquence pour alimenter le réseau électrique à 50 ou 60 Hz selon les pays.
  • La turbine peut entraîner un surpresseur et une génératrice, les trois sur le même arbre, tournant à la même vitesse.
  • Lee gaz 43 se réchauffe en sous-refroidissant un liquide 28 provenant de la première colonne K01 ou de l’échangeur principal E01
  • On peut condenser une partie du fluide enrichi en argon 19 dans le premier vaporiseur-condenseur (E10).
  • La partie condensée du fluide 19 sera alors introduite dans la troisième colonne K10 à un niveau intermédiaire de celle-ci.
  • Le débit riche en argon 45 peut être mélangé avec le fluide résiduaire 35 de la deuxième colonne K02. Dans ce cas, il n’y a pas de production d’argon.
  • La deuxième colonne K02 peut contenir le vaporiseur E10 et/ou la colonne K10. La deuxième colonne K02 peut supporter le vaporiseur E10.
  • Dans tous les cas, l’argon produit par la colonne K10 n’est pas nécessairement un produit de l’appareil et peut être mélangé à l’azote résiduaire et envoyé à l’atmosphère.
  • Alternativement, le liquide envoyé au vaporiseur condenseur E10 pourrait être partiellement ou totalement de l’air liquide 11 ou 13 issu du compresseur 8.

Claims (13)

  1. Procédé de séparation d'air par distillation cryogénique dans lequel :
    1. on envoie un débit d'air (5B) comprimé, épuré et refroidi à une première colonne (K01) opérant sous une première pression où il se sépare formant un premier liquide enrichi en oxygène et un premier débit enrichi en azote
    2. on envoie au moins une partie du premier liquide enrichi en oxygène (15) à un premier vaporiseur-condenseur (E10) où il se vaporise partiellement à une pression supérieure à une deuxième pression formant un deuxième liquide (38) enrichi en oxygène et un troisième gaz (43) enrichi en oxygène
    3. on envoie au moins une partie du premier débit enrichi en azote (17) à une deuxième colonne (K02) opérant sous la deuxième pression inférieure à la première pression
    4. on chauffe la cuve de la deuxième colonne au moyen d'un deuxième vaporiseur-condenseur de cuve (E02)
    5. on envoie un fluide enrichi en argon (19) de la deuxième colonne à une troisième colonne (K10) et le fluide se sépare dans la troisième colonne formant un débit riche en argon (45) en tête de colonne et un débit riche en oxygène (41) en cuve de colonne
    6. le débit riche en argon se condense dans le premier vaporiseur-condenseur et
    7. le troisième gaz enrichi en oxygène est détendu dans une turbine (D07) avec production de travail, éventuellement après réchauffage caractérisé en ce que l’au moins une partie du premier liquide enrichi en oxygène se vaporise partiellement dans le premier vaporiseur-condenseur sous forme de film, le troisième gaz sortant par le bas du premier vaporiseur-condenseur à co-courant du liquide qui se vaporise et le deuxième liquide (38) enrichi en oxygène constitue au moins 30% du liquide enrichi en oxygène envoyé au premier vaporiseur-condenseur.
  2. Procédé selon la revendication 1 dans lequel l’écart de température entre le liquide enrichi en oxygène (38) et la température du liquide sortant en bas du côté condensation du premier vaporiseur- condenseur (E10) est inférieur à 1°C, de préférence inférieur à 0.5°C.
  3. Procédé selon la revendication 1 ou 2 dans lequel la turbine (D07) entraîne un surpresseur sur l’un des fluides gazeux du procédé.
  4. Procédé selon la revendication 3 dans lequel le fluide gazeux est le gaz résiduaire servant à la régénération de l’épuration en tête.
  5. Procédé selon la revendication 1 ou 2 dans lequel la turbine (D07) entraîne une génératrice.
  6. Procédé selon la revendication précédente dans lequel la génératrice tourne à la même vitesse que la turbine
  7. Procédé selon la revendication précédente dans lequel l’énergie de la génératrice passe dans un convertisseur de fréquence pour alimenter le réseau électrique à 50 ou 60 Hz selon les pays.
  8. Procédé selon l’une des revendications précédentes dans lequel la turbine (D07) entraîne un surpresseur et une génératrice, les trois sur le même arbre, tournant à la même vitesse.
  9. Procédé selon l’une revendications précédentes dans lequel le gaz à détendre (43) se réchauffe par échange de chaleur indirect avec un liquide (15,17) provenant de la première colonne (K01) ou de l’échangeur principal (E01) qui se sous-refroidit.
  10. Procédé selon l’une des revendications précédentes dans lequel le débit riche en argon (45) est mélangé avec le fluide résiduaire (35) de la deuxième colonne (K02).
  11. Procédé selon l’une des revendications précédentes dans lequel le gaz à détendre n’est pas réchauffé dans un échangeur principal (9) où se refroidit l’air d’alimentation (5) en amont de la détente.
  12. Procédé selon l’une des revendications précédentes dans lequel le gaz à détendre (43) est à entre 1,7 et 2,7 bars abs.
  13. Procédé selon l’une des revendications précédentes dans lequel on envoie tout le premier liquide enrichi en oxygène (15) au premier vaporiseur-condenseur (E10).
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