EP4263909A1 - Procédé de fabrication d'un conducteur électrique, comme une canne de courant, pour un dispositif électrochimique à haute température - Google Patents

Procédé de fabrication d'un conducteur électrique, comme une canne de courant, pour un dispositif électrochimique à haute température

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Publication number
EP4263909A1
EP4263909A1 EP21851833.0A EP21851833A EP4263909A1 EP 4263909 A1 EP4263909 A1 EP 4263909A1 EP 21851833 A EP21851833 A EP 21851833A EP 4263909 A1 EP4263909 A1 EP 4263909A1
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EP
European Patent Office
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core
connection terminal
sheath
assembly
crimping
Prior art date
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Pending
Application number
EP21851833.0A
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German (de)
English (en)
Inventor
Michel Planque
Géraud CUBIZOLLES
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Commissariat a lEnergie Atomique et aux Energies Alternatives CEA
Original Assignee
Commissariat a lEnergie Atomique CEA
Commissariat a lEnergie Atomique et aux Energies Alternatives CEA
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Publication date
Application filed by Commissariat a lEnergie Atomique CEA, Commissariat a lEnergie Atomique et aux Energies Alternatives CEA filed Critical Commissariat a lEnergie Atomique CEA
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Definitions

  • the present invention relates to the general field of high temperature electrochemical devices such as fuel cells and solid oxide electrolysers, and more particularly to the supply of electric current to a stack of electrochemical cells operating at high temperature (typically greater than 450°C or even greater than 600°C).
  • the invention is particularly advantageous since it makes it possible to have an assembly having very good mechanical solidity, excellent resistance to oxidation and good electrical conductivity, and to use a wide range of materials such as cast irons and special steels.
  • the solid oxide electrolysis cells 10 transform, within the same system, the water vapor H 2 O into H 2 at the cathode 11 and into O 2 at the anode 12 (or the CO 2 into CO and O 2 ), under the effect of an electric current.
  • the cathode 11 and the anode 12 are separated by a dense solid oxide electrolyte 13 operating at high temperature and allowing the passage of ions (here anions O 2 ").
  • SOFC Solid Oxide Fuel Cell
  • H 2 and O 2 or even CH 4 and air.
  • a SOFC cell therefore operates in the opposite way to that of a SOEC electrolyser: it produces an electric current and heat by being supplied with hydrogen (or natural gas, ammonia or carbon monoxide) and air.
  • an electrolyser in electrolysis mode (couple H 2 O/H 2 and O 2 ).
  • an electrolyser is formed by a stack of elementary modules 10 placed in series (FIG. 2).
  • An elementary module 10 comprises an assembly (also called an electrochemical cell) formed of an electrolyte 13 with two electrodes 11, 12 and clamped between two interconnection plates 14, 15 (also called “interconnectors").
  • a complete electrolyser is therefore an alternate stack of electrochemical cells and interconnectors.
  • the assembly, in the form of a stack, of the cells is generally designated by the word in the Anglo-Saxon language: “stack”.
  • Each interconnection plate 14 is an electronic conductor, for example a metal plate, which is in contact on one side with the cathode 12 of one cell and on the other side with the anode 21 of the following cell.
  • the first role of the interconnectors 14, 15 is to supply the cell with electric current. In addition, they are also used to distribute the fuels and to recover the gases produced while separating the anode and cathode compartments of two adjacent cells.
  • the cathode compartment contains water vapor and hydrogen (and/or CO if there is CO 2 at the inlet), the product of the electrochemical reaction.
  • the anode compartment contains a draining gas if it exists and oxygen, another product of the electrochemical reaction both in the case of the electrolysis of water or carbon dioxide.
  • the anode compartment contains the fuel, while the cathode compartment contains the oxidizer.
  • An electrical conduction device also called current rod or current supply device
  • a current source or to a load according to the operating mode of the device (electrolyzer/fuel cell).
  • the electrical conduction device 20 comprises a copper core 21, protected by a sheath 22, made of a stainless alloy (FIG. 3).
  • a whistle 23 acting as a connection terminal, is in contact with the core 21 and is positioned at one end of the sheath 22. vacuum is positioned at the other end of the sheath.
  • TIG Transmission Inert Gas
  • CIC hot isostatic pressing
  • this assembly does not guarantee that the surface of the whistle 23 is positioned perfectly plane on plane with the flat surface of the copper core.
  • one of these parts or both parts may have, for example, flatness defects due to geometric defects (FIG. 4A) or due to cutout streaks (FIG. 4B) at the level of the contact zone (framed area in Figures 4A and 4B).
  • the CIC cycle does not make it possible to solve this problem because the CIC acts here radially, and not longitudinally. Thus, the fault present initially will remain so at the end of the CIC.
  • Electric current can only flow through the contact points. If there are flatness defects on the surfaces in contact, the passage of the current will be done entirely by the only points of contact, which will locally increase the density of current, the electric resistance of the connection and consequently will involve a dissipation thermal higher than in the case of full contact. These two phenomena may lead to a degradation of the materials which may lead to a loss of the integrity of the contact between the two materials.
  • An object of the present invention is to provide an electrical conduction device suitable for currents of several hundred amperes, resistant to oxidation at high temperature and supporting thermal cycling up to 900° C. and overcoming the drawbacks of prior art.
  • the present invention proposes a method for manufacturing an electrical conductor, such as a current rod, comprising the following successive steps:
  • the invention differs fundamentally from the prior art by the assembly technique of the whistle and the core.
  • CIC hot isostatic compression
  • the core is made of copper.
  • the sheath is made of stainless steel or an alloy and stainless nickel and the connection terminal (or whistle) is made of a stainless alloy.
  • the whistle is made of stainless steel.
  • the sheath is made of stainless steel.
  • the assembly is made by crimping.
  • the manufacturing process can be carried out by:
  • Crimping makes it possible to immobilize two parts by deformation without resorting to welding, which avoids having a heat-affected zone. This technique is carried out without adding material, which makes it possible to obtain assemblies at a lower cost. In addition, this technique is simple and quick to implement. It can be implemented safely. It does not form oxide and does not pollute.
  • the assembly is made by crimping and brazing.
  • the manufacturing process can be carried out by:
  • the manufacturing process can be carried out by:
  • Brazing in addition to crimping improves the mechanical strength of the electrical conductor.
  • the process is simplified when the brazing is carried out at the same time as the hot isostatic pressing
  • the assembly is carried out by brazing.
  • the manufacturing process can be carried out by:
  • the core preferably being totally covered by the sheath, the sheath being in contact with the whistle, then welding the sheath to the first part of the core, by hot isostatic compression.
  • Brazing is diffusion welding of different materials, in the solid state, without adding filler metal. This process consists of applying a hot force to the parts to be welded for a given time.
  • the brazed joint between the whistle and the core is particularly resistant, and withstands the heating temperatures used for high temperature electrochemical devices.
  • the solder is an alloy based on copper and zinc, which may also contain silicon. This embodiment is particularly advantageous for operating temperatures below 600°C.
  • the solder is an alloy based on copper, zinc and nickel which may additionally contain silver (in particular Cu/Zn/Ni/Ag) or even an alloy based on Cu/ Mn, Cu/Mn/Ni or Ni/Cr/P.
  • This embodiment is particularly advantageous for operating temperatures between 600 and 900°C.
  • the invention also relates to an electrical conductor, such as a current lead rod, obtained with the method described above.
  • Such an electrical conductor comprises a core, a whistle (or connection terminal) and a sheath, the sheath covering a first part of the core.
  • the sheath is welded to the first part of the core.
  • the core can be crimped into the whistle.
  • the core is crimped in the whistle and brazed with the whistle.
  • the core is weld-brazed with a whistle by means of a weld-brazed joint, the weld-brazed joint preferably being an alloy based on Cu/Zn/Ni/Ag, Cu/Mn, Cu/Mn/Ni, Ni/Cr/P.
  • the sheath is made of stainless steel or an alloy and stainless nickel and the connection terminal (or whistle) is made of a stainless alloy.
  • Such a device has very good electrical and mechanical properties, even after many high temperature operating cycles as may be the case for electrochemical devices such as fuel cells and solid oxide electrolyzers.
  • FIG. 1 already described previously, schematically represents the principle of operation of a high temperature electrolyser (SOEC).
  • SOEC high temperature electrolyser
  • FIG. 2 already described above, schematically represents the main components of a high temperature electrolyser (SOEC).
  • SOEC high temperature electrolyser
  • Figure 3 already described above, schematically shows an exploded view of a current lead rod.
  • FIGS. 4A and 4B already described previously, schematically represent examples of faults in a current lead, at the level of the whistle/core interface.
  • FIG. 5 schematically represents an exploded view of a current lead, according to a particular embodiment of the invention.
  • Figure 6 schematically shows a sectional view of the current lead shown in Figure 5.
  • FIG. 7 schematically represents the pressure exerted during crimping on the periphery of the crimping zone of the current lead, according to a particular embodiment.
  • FIG. 8 schematically represents an exploded view of a current lead, according to another particular embodiment of the invention.
  • Figure 9 schematically shows a sectional view of the current lead shown in Figure 8.
  • the invention is generally transposable to assemblies of very resistant metals and/or alloys such as cast irons and special steels.
  • the invention finds applications for the assembly of steels having poor weldability, the assembly of different metals and alloys, the assembly of galvanized and stainless steels, the assembly of copper and its alloys, the assembly of aluminum and its alloys or to form assemblies with little or no deformation.
  • the parts to be assembled to form the current rod are the core 110 made of a first metallic material, the sheath 120 made of a second material and the whistle 130 made of a third material.
  • the core 110 (also called core or core) is a good electrical conductor but sensitive to oxidation, for example nickel, silver, copper or copper alloys.
  • core 110 is copper.
  • it may be Cucl or Cual copper.
  • Core 110 is a rod.
  • Sheath 120 is a tube.
  • the sheath includes a first and a second end.
  • the sheath 120 covers a first part 111 of the core 110 (core/sheath overlap zone). It ensures, by its properties of resistance to oxidation which are higher than those of the core 110, the protection of the latter against the oxidizing atmosphere. It thus makes it possible to benefit from the better electrical conductivity of the material of the core by maximizing the service life of the assembly in an oxidizing atmosphere.
  • sheath 120 is made of stainless steel or stainless nickel alloy.
  • the second end is intended to be secured with an end piece, not shown.
  • the whistle 130 is intended to be connected to the plate of the electrolyser. It acts as a connection lug and ensures the electrical connection with the electrolyser. It has a shape complementary to the plate of the electrolyser on which it is fixed.
  • the whistle 130 can be pierced (through hole 131) perpendicular to the axis of the sheath to be screwed onto the electrolyser stack.
  • the whistle 130 may have a geometry other than that illustrated in the figures. It may, for example, be cylindrical and intended to enter a bore or clamped between two half-shells secured to the device to be powered.
  • the whistle 130 once assembled at the first end of the sheath 120, hermetically obstructs this end, and thus prevents the passage of gas.
  • the whistle 130 is preferably made of a stainless alloy, for example a nickel-chromium-iron alloy such as Inconel® 600.
  • the assembly of the core 110, the sheath 120 and the whistle 130 to form the electrical conductor can be carried out according to different modes of production: crimping, or crimping and brazing or welding, and hot isostatic compression.
  • a whistle 130 comprising a counterbore 132 will be used advantageously.
  • the counterbore 132 is a blind hole with a flat bottom.
  • Countersink 132 can have a depth, for example from 8 to 20mm.
  • the diameter of counterbore 132 depends on the diameter of core 110.
  • Core 110 is inserted into the counterbore.
  • countersink 132 covers a second part 112 of core 110 (core/whistle overlap zone).
  • a clearance of 5/100 th is chosen between the core and the counterbore of the whistle.
  • the wall of the counterbore 132 is provided with a through hole 133 to allow the evacuation of air during the insertion of the core 110 in the counterbore 132 of the whistle 130.
  • crimping is carried out by exerting pressure on the periphery of the core/whistle overlap zone 112 (FIG. 7).
  • the crimping can be done with an electromechanical crimping tool.
  • a crimping force depending on the effective dimensions of the assembly and the mechanical properties of the material to be crimped, is then applied. In the case described here (Inconel 600 tube, diameter of the order of 10 mm), a force of the order of 20 kN is sufficient to obtain satisfactory crimping.
  • the sheath 120 is then positioned to cover the first part 111 of the core 110.
  • the core 110 is thus completely covered on the one hand by the sheath 120 and on the other hand by the whistle 130. Once the whistle 130 and the sheath 120 are brought into contact, they are advantageously welded to seal the assembly.
  • the crimping being carried out at ambient temperature (typically between 20 and 25° C.), the molecular structure of the copper core 110 is not deformed by heating, which guarantees an extended service life. Crimping is a durable assembly technique.
  • the procedure is as in the first embodiment, in addition positioning a solder in the countersink in the whistle 130 before inserting the core 110.
  • the solder is preferably positioned on the flat bottom of the countersink 132
  • Solder 132 also called filler material
  • the solder is in contact with the two parts to be assembled (ie with the whistle and the core).
  • a solder pad during assembly with a thickness, preferably between 25 ⁇ m and 200 ⁇ m, and even more preferably 100 ⁇ m, advantageously makes it possible to accommodate the defects and to create a connection between the inconel and copper, ensuring electrical continuity.
  • the brazing step is carried out by:
  • the brazing temperature depends on the brazing alloy chosen, it is preferably higher than the temperature at which the assembly will be operated, i.e. 900°C in the case of a current bar of SOFC electrolyser/fuel cell type system,
  • the brazing is carried out at the time of hot isostatic pressing.
  • the whistle 130 does not include a counterbore. It has a complementary shape to the sheath 120: the sheath 120 fits around one of the ends of the whistle 130.
  • the assembly is carried out according to the following steps: - position the solder 140 between the core 110 and the whistle 130,
  • Solder 140 is preferably an alloy of copper and zinc. This alloy may also contain silicon.
  • the assembly of the whistle 130 and the core 110 could be achieved by brazing (without implementing crimping).
  • this assembly is advantageously subjected to a hot isostatic compression step in order to weld the sheath 120 to the core. 110 and thus reinforce the mechanical strength of the final assembly.
  • diffusion welding by hot isostatic compression comprises the following steps:
  • the endpiece and its tube are preferably made of a stainless alloy, for example AISI 316L.
  • the tip hermetically obstructs the second end of the sheath 120 except at the level of the central degassing tube which crosses it right through and which is in communication with the sheath 120,
  • the welding cycle by CIC can comprise the following steps:
  • - apply to the sheath 120 a pressure of between 500 bars and 1500 bars, preferably between 800 bars and 1200 bars, in particular a pressure of 1020 bars,
  • Current rod 100 is advantageously used in an electrochemical system comprising:
  • an electrochemical device housed in the enclosure preferably it is a high temperature steam electrolyser or a high temperature fuel cell
  • the device comprising:
  • solder 16 XFC® (Cu/Zn/Ag/Ni) marketed by Castolin Eutectic is used to produce a brazed junction between a whistle 130 made of an Inconel® 600 alloy and a core 110 made of copper.
  • the solder 140 is presented in the form of a rod coated with Elastec flux. The rod has a remarkable flexibility, which allows excellent visibility of the weld pool during the assembly operation.
  • Solder 140 has the following characteristics: 1% Silver / 9% Nickel, Solidus: 885°C, Liquidus: 915°C, Tensile strength: 550 MPa, Elastic limit: 236 MPa, Elongation: 35%, Density: 8 ,4 and Hardness: 120 HB.
  • solder 140 has high mechanical properties and is particularly suitable for brazing steels and cast irons.
  • the play between the core 110 and the whistle 130 can go, for example, up to 0.1 mm because the alloy has good properties in terms of capillarity.
  • the current rod is mounted (fitting of the sheath 120 onto the core 110) and the Hot Isostatic Compression (CIC) cycle is carried out in order to carry out diffusion welding of the various materials between them, without adding filler metal.
  • CIC Hot Isostatic Compression

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Abstract

Procédé de fabrication d'un conducteur électrique (100), comme une canne de courant, comprenant les étapes successives suivantes : - fourniture d'un noyau (110) en un premier matériau métallique, - fourniture d'une gaine (120), en un deuxième matériau métallique, la gaine (120) étant destinée à recouvrir une première partie (111) du noyau (110), - fourniture d'une borne de raccordement (130) en un troisième matériau métallique, - assemblage du noyau (110) et de la borne de raccordement (130), par sertissage, ou par sertissage et brasage, ou par soudo-brasage, ou par brasage, - assemblage du noyau (110) et de la borne de raccordement (130) avec la gaine (120).

Description

PROCEDE DE FABRICATION D'UN CONDUCTEUR ELECTRIQUE, COMME UNE CANNE DE COURANT, POUR UN DISPOSITIF ELECTROCHIMIQUE A HAUTE TEMPERATURE
DESCRIPTION
DOMAINE TECHNIQUE
La présente invention se rapporte au domaine général des dispositifs électrochimiques à haute température tels que les piles à combustible et les électrolyseurs à oxydes solides, et plus particulièrement à l'alimentation en courant électrique d'un empilement de cellules électrochimiques fonctionnant à haute température (typiquement supérieure à 450°C voire supérieure à 600°C).
L'invention est particulièrement intéressante puisqu'elle permet d'avoir un assemblage ayant une très bonne solidité mécanique, une excellente résistance à l'oxydation et une bonne conductivité électrique, et d'utiliser une large gamme de matériaux tels que les fontes et les aciers spéciaux.
ÉTAT DE LA TECHNIQUE ANTÉRIEURE
Comme représenté sur la figure 1, les cellules d'électrolyse à oxyde solide 10 (SOEC pour « Solid Oxide Electrolyzer Cell ») transforment au sein d'un même système la vapeur d'eau H2O en H2 à la cathode 11 et en O2 à l'anode 12 (ou le CO2 en CO et O2), sous l'effet d'un courant électrique. La cathode 11 et l'anode 12 sont séparées par un électrolyte oxyde solide 13 dense fonctionnant à haute température et permettant le passage des ions (ici anions O2").
Dans le cas des piles à combustible à oxyde solide (SOFC pour « Solid Oxide Fuel Cell »), la pile à combustible est alimentée en H2 et O2, voire en CH4 et en air. Une pile SOFC a donc un fonctionnement inverse de celui d'un électrolyseur SOEC : elle produit un courant électrique et de la chaleur en étant alimentée en hydrogène (ou en gaz naturel, ammoniac ou monoxyde de carbone) et en air.
Ces systèmes peuvent fonctionner aujourd'hui à haute température
(entre 600°C et 1000°C). Par la suite, nous allons décrire en détail un électrolyseur SOEC en mode électrolyse (couple H2O/H2 et O2). D'une façon générale, un électrolyseur est formé d'un empilement de modules élémentaires 10 mis en série (figure 2).
Un module élémentaire 10 comprend un assemblage (aussi appelé cellule électrochimique) formé d'un électrolyte 13 avec deux électrodes 11, 12 et enserré entre deux plaques d'interconnexion 14, 15 (appelées aussi « interconnecteurs »). Un électrolyseur complet est donc un empilement alterné de cellules électrochimiques et d'interconnecteurs. L'assemblage, sous forme d'empilement, des cellules est généralement désigné par le mot en langue anglo-saxonne : « stack ».
Chaque plaque d'interconnexion 14 est un conducteur électronique, par exemple une plaque métallique, qui est en contact sur une face avec la cathode 12 d'une cellule et sur l'autre face avec l'anode 21 de la cellule suivante.
Le premier rôle des interconnecteurs 14, 15 est d'alimenter la cellule en courant électrique. De plus, ils servent aussi à distribuer les combustibles et à récupérer les gaz produits tout en séparant les compartiments anodiques et cathodiques de deux cellules adjacentes.
En mode électrolyse, le compartiment cathodique contient la vapeur d'eau et l'hydrogène (et/ou CO si il y a du CO2 en entrée), produit de la réaction électrochimique. Le compartiment anodique contient un gaz drainant s'il existe et l'oxygène, autre produit de la réaction électrochimique à la fois dans le cas de l'électrolyse de l'eau ou du dioxyde de carbone.
En mode SOFC, le compartiment anodique contient le carburant, alors que le compartiment cathodique contient le comburant.
Un dispositif de conduction électrique (aussi appelé canne de courant ou dispositif d'amenée de courant) est connecté, d'une part, aux bornes de l'empilement et d'autre part, à une source de courant ou à une charge selon le mode d'opération du dispositif (électrolyseur/pile à combustible).
Le bon fonctionnement de ce type d'empilement requiert avant tout :
- l'isolation électrique entre deux interconnecteurs successifs sous peine de court-circuiter la cellule, mais aussi un bon contact électrique et une surface de contact suffisante entre cellule et interconnecteur ; la plus faible résistance ohmique possible est recherchée entre cellule et interconnecteurs,
- une étanchéité entre les deux compartiments (comburant - O2) et (carburant H2/CO/CH4/NH3) sous peine de recombinaison des gaz produits entraînant une baisse de rendement et surtout l'apparition de points chauds endommageant l'empilement,
- une bonne distribution des gaz à la fois en entrée de combustibles et en récupération des produits sous peine de perte de rendement, d'inhomogénéité de pression et de température au sein des différents modules élémentaires voire de dégradations rédhibitoires de la cellule,
- un dispositif de conduction électrique adapté à des courants de plusieurs centaines d'ampères, résistant à l'oxydation à haute température et supportant le cyclage thermique jusqu'à 900°C.
Concernant ce dernier point, par exemple, dans le document EP 3 098 889 Al, le dispositif de conduction électrique 20 comprend un noyau en cuivre 21, protégé par une gaine 22, en un alliage inoxydable (figure 3). Un sifflet 23, jouant le rôle de borne de raccordement, est en contact avec le noyau 21 et est positionné à une extrémité de la gaine 22. Pour fabriquer un tel dispositif de conduction électrique, un embout de fermeture complété par un tube permettant de tirer au vide est positionné à l'autre extrémité de la gaine. Après assemblage de ces éléments par TIG (« Tungsten Inert Gas »), une compression isostatique à chaud (CIC) est réalisée pour obtenir un soudage par diffusion garantissant la pérennité des propriétés mécaniques et électriques, même après de nombreux cycles thermiques.
Cependant, cet assemblage ne garantit pas que la surface du sifflet 23 soit positionné parfaitement plan sur plan avec la surface plane du noyau cuivre. En effet, l'une de ces pièces ou les deux pièces peuvent présenter, par exemple, des défauts de planéité dus à des défauts géométriques (figure 4A) ou dus à des stries de découpes (figure 4B) au niveau de la zone de contact (zone encadrée sur les figures 4A et 4B). Or, le cycle de CIC ne permet pas de régler ce problème car la CIC agit ici radialement, et non pas longitudinalement. Ainsi, le défaut présent initialement, le restera à l'issue de la CIC.
Le courant électrique ne peut s'écouler que par les points de contact. S'il y a des défauts de planéité sur les surfaces en contact, le passage du courant se fera entièrement par les seuls points de contact, ce qui augmentera localement la densité de courant, la résistance électrique de la liaison et par suite entraînera une dissipation thermique plus élevée que dans le cas d'un contact complet. Ces deux phénomènes pourront entrainer une dégradation des matériaux pouvant conduire à une perte de l'intégrité du contact entre les deux matériaux.
Ainsi, il est essentiel d'avoir un contact plan/plan le meilleur possible entre le noyau cuivre et le sifflet (parallélisme, état de surface...).
EXPOSÉ DE L'INVENTION
Un but de la présente invention est de proposer un dispositif de conduction électrique adapté à des courants de plusieurs centaines d'ampères, résistant à l'oxydation à haute température et supportant le cyclage thermique jusqu'à 900°C et remédiant aux inconvénients de l'art antérieur.
Pour cela, la présente invention propose un procédé de fabrication d'un conducteur électrique, comme une canne de courant, comprenant les étapes successives suivantes :
- fourniture d'un noyau (ou tige) en un premier matériau métallique,
- fourniture d'une gaine en un deuxième matériau métallique, la gaine étant destinée à recouvrir une première partie du noyau,
- fourniture d'un sifflet (aussi appelé borne de raccordement) en un troisième matériau métallique,
- assemblage du noyau et du sifflet,
- assemblage de la gaine et du noyau, notamment par emmanchage, l'assemblage de la gaine sur la première partie du noyau étant réalisé par compression isostatique à chaud, l'assemblage du sifflet et du noyau étant réalisé par sertissage, ou par sertissage et brasage, ou par soudo-brasage, ou par brasage.
L'invention se distingue fondamentalement de l'art antérieur par la technique d'assemblage du sifflet et du noyau.
De plus, l'assemblage de la gaine sur la première partie du noyau est réalisé par compression isostatique à chaud (CIC). La CIC apporte une meilleure tenue mécanique à chaud que le sertissage (le sertissage verra les contraintes de maintien mécanique réduites lors de la montée en température).
Avantageusement, le noyau est en cuivre.
Avantageusement, la gaine est en acier inoxydable ou en alliage et de nickel inoxydable et la borne de raccordement (ou sifflet) est en un alliage inoxydable.
Avantageusement, le sifflet est en acier inoxydable.
Avantageusement, la gaine est en acier inoxydable.
Selon une première variante de réalisation, l'assemblage est réalisé par sertissage. Le procédé de fabrication peut être réalisé en :
- insérant le noyau dans le lamage du sifflet, de manière à ce que le sifflet recouvre une deuxième partie du noyau,
- sertissant la deuxième partie du noyau recouverte par le sifflet, de préférence à une force de 20kN,
- recouvrant la première partie du noyau par la gaine puis en soudant la gaine sur la première partie du noyau, par compression isostatique à chaud.
Le sertissage permet d'immobiliser deux pièces par déformation sans avoir recours à la soudure, ce qui évite d'avoir une zone affectée thermiquement. Cette technique est réalisée sans apport de matière ce qui permet d'obtenir des assemblages à moindre coût. De plus cette technique est simple et rapide à mettre en œuvre. Elle peut être mise en œuvre en toute sécurité. Elle ne forme pas d'oxyde et ne pollue pas.
Selon une deuxième variante de réalisation, l'assemblage est réalisé par sertissage et brasage. Selon un mode de réalisation particulier, le procédé de fabrication peut être réalisé en :
- positionnant une brasure dans un lamage du sifflet, - insérant le noyau dans le lamage du sifflet, de manière à ce que le sifflet recouvre une deuxième partie du noyau, le noyau étant inséré dans le lamage jusqu'à être en contact avec la brasure,
- sertissant la deuxième partie du noyau recouverte par le sifflet, de préférence à une force de 20kN,
- réalisant un brasage, de manière à faire fondre la brasure, moyennant quoi après refroidissement de la brasure fondue, on obtient un joint de brasage entre le sifflet et le noyau,
- recouvrant la première partie du noyau par la gaine puis en soudant la gaine sur la première partie du noyau, par compression isostatique à chaud.
Selon un autre mode de réalisation particulier, le procédé de fabrication peut être réalisé en :
- positionnant une brasure dans le lamage du sifflet,
- insérant le noyau dans le lamage du sifflet, de manière à ce que le sifflet recouvre une deuxième partie du noyau, le noyau étant inséré dans le lamage jusqu'à être en contact avec la brasure,
- sertissant la deuxième partie du noyau recouverte par le sifflet, de préférence à une force de 20kN,
- recouvrant la première partie du noyau par la gaine puis en soudant la gaine sur la première partie du noyau, par compression isostatique à chaud, à une température suffisante pour faire fondre la brasure, moyennant quoi en une seul étape, simultanément, on réalise la compression isostatique à chaud et on obtient un joint brasé entre le sifflet et le noyau.
Le brasage en complément du sertissage améliore la tenue mécanique du conducteur électrique. Le procédé est simplifié lorsque le brasage est réalisé en même temps que la compression isostatique à chaud
Selon une troisième variante de réalisation, l'assemblage est réalisé par soudo-brasage. Le procédé de fabrication peut être réalisé en :
- positionnant une brasure entre le sifflet et le noyau, - réalisant un soudo-brasage, de manière à obtenir un joint soudobrasé entre le sifflet et le noyau,
- recouvrant la première partie du noyau par la gaine, le noyau étant de préférence totalement recouvert par la gaine, la gaine étant en contact avec le sifflet, puis en soudant la gaine sur la première partie du noyau, par compression isostatique à chaud.
Le soudo-brasage est un soudage par diffusion des différents matériaux, à l'état solide, sans ajouter de métal d'apport. Ce procédé consiste à appliquer une force à chaud sur les pièces à souder pendant un temps donné.
Le joint soudo-brasé entre le sifflet et le noyau est particulièrement résistant, et résiste aux températures de chauffages utilisées pour les dispositifs électrochimiques à haute température.
Avantageusement, la brasure est un alliage à base de cuivre et de zinc, pouvant contenir, en outre, du silicium. Ce mode de réalisation est particulièrement avantageux pour des températures de fonctionnement inférieures à 600°C.
Selon une autre variante avantageuse, la brasure est un alliage à base de cuivre, de zinc et de nickel pouvant contenir, en outre, de l'argent (notamment Cu/Zn/Ni/Ag) ou encore un alliage à base de Cu/Mn, Cu/Mn/Ni ou Ni/Cr/P. Ce mode de réalisation est particulièrement avantageux pour des températures de fonctionnement comprises entre 600 et 900°C.
L'invention concerne également un conducteur électrique, comme une canne d'amenée de courant, obtenue avec le procédé précédemment décrit.
Un tel conducteur électrique comprend un noyau, un sifflet (ou borne de raccordement) et une gaine, la gaine recouvrant une première partie du noyau.
La gaine est soudée sur la première partie du noyau.
Selon une première variante de réalisation, le noyau peut être serti dans le sifflet.
Selon une deuxième variante de réalisation, le noyau est serti dans le sifflet et brasé avec le sifflet. Selon une troisième variante de réalisation, le noyau est soudo-brasé au sifflet au moyen d'un joint soudo-brasé, le joint soudo-brasé étant de préférence un alliage à base de Cu/Zn/Ni/Ag, Cu/Mn, Cu/Mn/Ni, Ni/Cr/P.
Avantageusement, la gaine est en acier inoxydable ou en alliage et de nickel inoxydable et la borne de raccordement (ou sifflet) est en un alliage inoxydable.
Un tel dispositif présente de très bonnes propriétés électriques et mécaniques, même après de nombreux cycles de fonctionnement à haute température comme cela peut être le cas pour des dispositifs électrochimiques tels que les piles à combustibles et les électrolyseurs à oxydes solides.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront du complément de description qui suit.
Il va de soi que ce complément de description n'est donné qu'à titre d'illustration de l'objet de l'invention et ne doit en aucun cas être interprété comme une limitation de cet objet.
BRÈVE DESCRIPTION DES DESSINS
La présente invention sera mieux comprise à la lecture de la description d'exemples de réalisation donnés à titre purement indicatif et nullement limitatif en faisant référence aux dessins annexés sur lesquels :
La figure 1 déjà décrite précédemment, représente, de manière schématique, le principe de fonctionnement d'un électrolyseur à haute température (SOEC).
La figure 2 déjà décrite précédemment, représente de manière schématique les principaux composants d'un électrolyseur à haute température (SOEC).
La figure 3 déjà décrite précédemment, représente de manière schématique, une vue éclatée d'une canne d'amenée de courant.
Les figures 4A et 4B déjà décrites précédemment, représentent de manière schématique des exemples de défauts dans une amenée de courant, au niveau de l'interface sifflet/noyau. La figure 5 représente, de manière schématique, une vue éclatée d'une amenée de courant, selon un mode de réalisation particulier de l'invention.
La figure 6 représente, de manière schématique, une vue en coupe, de l'amenée de courant représentée sur la figure 5.
La figure 7 représente, de manière schématique, la pression exercée lors du sertissage sur le pourtour de la zone de sertissage de l'amenée de courant, selon un mode de réalisation particulier.
La figure 8 représente, de manière schématique, une vue éclatée d'une amenée de courant, selon un autre mode de réalisation particulier de l'invention.
La figure 9 représente, de manière schématique, une vue en coupe, de l'amenée de courant représentée sur la figure 8.
Les différentes parties représentées sur les figures ne le sont pas nécessairement selon une échelle uniforme, pour rendre les figures plus lisibles.
EXPOSÉ DÉTAILLÉ DE MODES DE RÉALISATION PARTICULIERS
Par la suite, même si la description fait, plus particulièrement, référence à l'assemblage d'une canne de courant, l'invention est d'une manière générale transposable aux assemblages de métaux et/ou alliages très résistants tels que les Fontes et les Aciers spéciaux. En particulier, l'invention trouve des applications pour l'assemblage des aciers ayant une mauvaise soudabilité, l'assemblage des métaux et alliages différents, l'assemblage des aciers galvanisés et inoxydable, l'assemblage du cuivre et de ses alliages, l'assemblage de l'aluminium et de ses alliages ou encore pour former des assemblages ayant peu ou pas de déformations.
Nous allons maintenant décrire le procédé de fabrication d'un conducteur électrique, et plus particulièrement, d'une canne de courant (aussi appelée amenée de courant) en faisant référence aux figures 5 à 9.
Les pièces à assembler pour former la canne de courant sont le noyau 110 en un premier matériau métallique, la gaine 120 en un deuxième matériau et le sifflet 130 en un troisième matériau.
Le sifflet 130 est aussi communément appelé borne de raccordement. Le noyau 110 (aussi appelée âme ou cœur) est un bon conducteur électrique mais sensible à l'oxydation, par exemple du nickel, de l'argent, du cuivre ou des alliages de cuivre. De préférence, le noyau 110 est en cuivre. Par exemple, il peut s'agir de cuivre Cucl ou Cual. Le noyau 110 est une tige.
Le noyau 110 est inséré dans une gaine 120. La gaine 120 est un tube. La gaine comprend une première et une deuxième extrémité. Du côté de la première extrémité, la gaine 120 recouvre une première partie 111 du noyau 110 (zone de recouvrement noyau/gaine). Elle assure, par ses propriétés de résistance à l'oxydation plus élevées que celle du noyau 110, la protection de celui-ci vis-à-vis de l'atmosphère oxydante. Elle permet, de la sorte, de bénéficier de la meilleure conductibilité électrique du matériau du noyau en maximisant la durée de vie en atmosphère oxydante de l'assemblage. Par exemple, la gaine 120 est en acier inoxydable ou alliage de nickel inoxydable. La deuxième extrémité est destinée à être solidarisée avec un embout non représenté.
Le sifflet 130 est destiné à être relié à la plaque de l'électrolyseur. Il joue le rôle de patte de raccordement et assure la connexion électrique avec l'électrolyseur. Il a une forme complémentaire de la plaque de l'électrolyseur sur laquelle il est fixé. Le sifflet 130 peut être percé (trou débouchant 131) perpendiculairement à l'axe de la gaine pour être vissé sur le stack de l'électolyseur. Le sifflet 130 peut avoir une autre géométrie que celle illustrée sur les figures. Il peut, par exemple, être cylindrique et destiné à entrer dans un perçage ou serrée entre deux demi-coquilles solidaires du dispositif à alimenter.
Le sifflet 130, une fois assemblé à la première extrémité de la gaine 120, obstrue hermétiquement cette extrémité, et évite ainsi le passage de gaz.
Le sifflet 130 est, de préférence, en en un alliage inoxydable, par exemple un alliage nickel-chrome-fer tel que l'Inconel® 600.
Préalablement à l'assemblage des pièces, on réalise, avantageusement, une préparation de leurs surfaces par un moyen, ou un ensemble de moyens approprié (sablage, brossage, décapage par détergents et/ou solvants notamment).
Selon l'invention, l'assemblage du noyau 110, de la gaine 120 et du sifflet 130 pour former le conducteur électrique peut être réalisé selon différents modes de réalisation : sertissage, ou sertissage et brasage ou soudo-brasage, et compression isostatique à chaud.
Nous allons maintenant décrire plus en détail le premier mode de réalisation (assemblage par sertissage) représenté sur les figures 5, 6 et 7. Dans ce mode de réalisation, on utilisera, avantageusement, un sifflet 130 comprenant un lamage 132. Le lamage 132 est un trou borgne à fond plat. Le lamage 132 peut avoir une profondeur, par exemple de 8 à 20mm. Le diamètre du lamage 132 dépend du diamètre du noyau 110. On insère le noyau 110 dans le lamage. Une fois assemblé, le lamage 132 recouvre une deuxième partie 112 du noyau 110 (zone de recouvrement noyau/sifflet). Avantageusement, on choisit un jeu de 5/100eme entre le noyau et le lamage du sifflet. Avantageusement, la paroi du lamage 132 est munie d'un trou traversant 133 pour permettre l'évacuation de l'air lors de l'insertion du noyau 110 dans le lamage 132 du sifflet 130.
Une fois le noyau 110 inséré dans le lamage 132, on réalise le sertissage en exerçant une pression sur le pourtour de la zone de recouvrement noyau/sifflet 112 (figure 7). Le sertissage peut être réalisé avec une pince à sertir électromécanique. Une force de sertissage, dépendant des dimensions effectives de l'assemblage et des propriétés mécaniques du matériau à sertir, est ensuite appliquée. Dans le cas décrit ici (tube inconel 600, diamètre de l'ordre de 10 mm), une force de l'ordre de 20kN est suffisante pour obtenir un sertissage satisfaisant.
La gaine 120 est ensuite positionnée pour recouvrir la première partie 111 du noyau 110. Le noyau 110 est ainsi complètement recouvert d'une part par la gaine 120 et d'autre part par le sifflet 130. Une fois que le sifflet 130 et la gaine 120 sont mis en contact, ils sont avantageusement soudés afin de rendre étanche l'ensemble.
Le sertissage étant réalisé à température ambiante (typiquement entre 20 et 25°C), on ne déforme pas la structure moléculaire du noyau 110 en cuivre par chauffage, ce qui garantit une durée de vie rallongée. Le sertissage est une technique d'assemblage durable.
Nous allons maintenant décrire plus en détail le deuxième mode de réalisation (assemblage par sertissage + brasage). Selon ce deuxième mode de réalisation, on procède comme dans le premier mode de réalisation en positionnant en plus une brasure dans le lamage dans le sifflet 130 avant d'insérer le noyau 110. La brasure est de préférence positionnée sur le fond plat du lamage 132. La brasure 132 (aussi appelé matériau d'apport) peut être sous la forme d'une pastille ou d'une pâte que l'on peut étaler. Une fois le noyau 110 inséré dans le lamage 132, la brasure est en contact avec les deux pièces à assembler (i.e. avec le sifflet et le noyau). La mise en place d'une pastille de brasure lors du montage avec une épaisseur, de préférence comprise entre 25 pm et 200pm, et encore plus préférentiellement de 100pm, permet, avantageusement, d'accommoder les défauts et de créer une liaison entre l'inconel et le cuivre, assurant la continuité électrique.
L'étape de brasage est réalisée en :
- chauffant les deux pièces 110, 130 et la brasure jusqu'à une température d'assemblage supérieure à la température de fusion de la brasure, de manière à faire fondre la brasure, et maintien de la température d'assemblage pendant une durée de maintien, la température de brasage dépend de l'alliage de brasage choisi, elle est de préférence supérieure à la température à laquelle sera opéré l'assemblage, c'est-à-dire 900°C dans le cas d'une barre de courant de système type électrolyseur/pile à combustible SOFC,
- refroidissant l'ensemble de manière à former un joint de brasure entre le sifflet 130 et le noyau 110, et à les assembler.
Avantageusement, le brasage est réalisé au moment de la compression isostatique à chaud.
Nous allons maintenant décrire plus en détail le troisième mode de réalisation (assemblage par soudo-brasage - procédé de soudure oxyacétyléniques) représenté sur les figures 8 et 9.
Dans ce mode de réalisation, le sifflet 130 ne comprend pas de lamage. Il a une forme complémentaire de la gaine 120 : la gaine 120 s'emboîte autour d'une des extrémités du sifflet 130.
Selon ce troisième mode de réalisation, l'assemblage est réalisé selon les étapes suivantes : - positionner la brasure 140 entre le noyau 110 et le sifflet 130,
- réaliser un soudo-brasage de l'ensemble ainsi obtenu, de manière à avoir un ensemble comprenant un noyau 110 lié au sifflet 130 par un joint soudobrasé,
- insérer le noyau 110, le joint soudo-brasé et une partie du sifflet 130 dans la gaine 120.
La brasure 140 est, de préférence, un alliage de cuivre et zinc. Cet alliage peut contenir en outre du silicium.
On choisira par exemple un alliage Cu-Zn-Ag commercialisé sous la référence 16 XFC® par la société Castolin Eutectic.
Selon un autre mode de réalisation, l'assemblage du sifflet 130 et du noyau 110 pourrait être réalisé par brasage (sans mettre en œuvre de sertissage).
Une fois le noyau 110, la gaine 120 et le sifflet 130 assemblés (par sertissage et/ou par brasage ou par soudo-brasage), cet assemblage est avantageusement soumis à une étape de compression isostatique à chaud afin de souder la gaine 120 au noyau 110 et ainsi renforcer la tenue mécanique de l'assemblage final.
Selon un mode de réalisation particulier du procédé, le soudage diffusion par compression isostatique à chaud comprend les étapes suivantes :
- soudage par TIG (« Tungsten Inert Gas ») d'un tube de dégazage sur la deuxième extrémité de la gaine 120, la deuxième extrémité de la gaine 120 étant opposée à celle en contact avec le sifflet 130,
- soudage TIG d'un bouchon (ou embout de fermeture) pour étanchéifier cette deuxième extrémité. L'embout et son tube sont de préférence réalisés en un alliage inoxydable, par exemple AISI 316L. L'embout obstrue hermétiquement la deuxième extrémité de la gaine 120 hormis au niveau du tube central de dégazage qui le traverse de part en part et qui est en communication avec la gaine 120,
- mise sous vide de la gaine par pompage via le tube de la première extrémité - ceci permet de retirer le gaz présent entre le noyau 110 et la gaine 120,
- obturation de ce tube, par exemple par queusotage de la gaine 120,
- application d'un cycle de soudage diffusion par compression isostatique à chaud (CIC) à l'ensemble. Avantageusement, le cycle de soudage par CIC peut comprendre les étapes suivantes :
- porter l'ensemble formé du noyau 110 et de la gaine 120 à une température comprise entre 600°C et 1060°C, de préférence entre 800°C et 1000°C, encore plus préférentiellement entre 900°C et 1000°C, notamment une température de 920°C ; et
- appliquer sur la gaine 120 une pression comprise entre 500 bars et 1500 bars, de préférence entre 800 bars et 1200 bars, notamment une pression de 1020 bars,
- appliquer un palier de pression et température d'une durée de 30 minutes à plusieurs heures, de préférence 1 heure à 3 heures, notamment 2 heures,
- laisser refroidir l'ensemble et à dépressuriser.
La canne de courant 100 est, avantageusement, utilisée dans un système électrochimique comportant :
- une enceinte pour la circulation d'air dans le volume délimité par celle- ci
- un dispositif électrochimique logé dans l'enceinte (de préférence il s'agit d'un électrolyseur de vapeur d'eau à haute température ou d'une pile à combustible à haute température), le dispositif comprenant :
- un empilement de cellules électrochimiques élémentaires ou stack comprenant chacune un électrolyte intercalé entre une cathode et une anode et connectées en série entre deux bornes électriques, et
- deux conducteurs électriques tels que décrits précédemment respectivement connectés aux deux bornes électriques.
Exemples illustratifs et non limitatifs d'un mode de réalisation :
Dans cet exemple, la brasure 16 XFC® (Cu/Zn/Ag/Ni) commercialisée par Castolin Eutectic est utilisée pour réaliser une jonction soudobrasée entre un sifflet 130 en un alliage Inconel® 600 et un noyau 110 en cuivre. La brasure 140 est présentée sous la forme d'une baguette enrobée de décapant Elastec. La baguette présente une remarquable flexibilité, ce qui permet une excellente visibilité du bain de fusion lors de l'opération d'assemblage.
La brasure 140 présente les caractéristiques suivantes : 1% Argent / 9% Nickel, Solidus : 885 °C, Liquidus : 915 °C, Résistance à la traction : 550 MPa, Limite élastique : 236 MPa, Allongement : 35 %, Densité : 8,4 et Dureté : 120 HB.
Une telle brasure 140 présente des propriétés mécaniques élevées et est particulièrement adaptée au soudo-brasage des aciers et des fontes.
Le jeu entre le noyau 110 et le sifflet 130 peut aller, par exemple, jusqu'à 0,1mm car l'alliage présente de bonnes propriétés en terme de capillarité.
Une fois le soudo-brasage effectué, on procède au montage de la canne de courant (emmanchage de la gaine 120 sur le noyau 110) et on effectue le cycle de Compression Isostatique à Chaud (CIC) afin de réaliser un soudage par diffusion des différents matériaux entre eux, sans ajout de métal d'apport.

Claims

REVENDICATIONS
1. Procédé de fabrication d'un conducteur électrique (100), comme une canne de courant, comprenant les étapes successives suivantes :
- fourniture d'un noyau (110) en un premier matériau métallique,
- fourniture d'une gaine (120), en un deuxième matériau métallique, la gaine (120) étant destinée à recouvrir une première partie (111) du noyau (110),
- fourniture d'une borne de raccordement (130) en un troisième matériau métallique,
- assemblage du noyau (110) et de la borne de raccordement (130),
- assemblage du noyau (110) et de la borne de raccordement (130) avec la gaine (120), caractérisé en ce que la gaine (120) est soudée sur la première partie (111) du noyau (110) par compression isostatique à chaud, et en ce que l'assemblage du noyau (110) et de la borne de raccordement (130) est réalisé :
- par sertissage, ou
- par sertissage et brasage, ou
- par soudo-brasage, ou
- par brasage.
2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'assemblage du noyau (110) et de la borne de raccordement (130) est réalisé par sertissage et en ce que le procédé est réalisé en :
- insérant le noyau (110) dans un lamage (132) de la borne de raccordement (130), de manière à ce que la borne de raccordement (130)recouvre une deuxième partie (112) du noyau (110),
- sertissant la deuxième partie (112) du noyau (110) recouverte par la borne de raccordement (130), de préférence à une force de 20kN, - recouvrant la première partie (111) du noyau par la gaine (120) puis en soudant la gaine (120) sur la première partie (111) du noyau, par compression isostatique à chaud.
3. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'assemblage du noyau (110) et de la borne de raccordement (130) est réalisé par sertissage et brasage et en ce que le procédé est réalisé en :
- positionnant une brasure dans un lamage (132) de la borne de raccordement (130),
- insérant le noyau (110) dans le lamage (132) de la borne de raccordement (130), de manière à ce que la borne de raccordement (130) recouvre une deuxième partie (112) du noyau (110),
- sertissant la deuxième partie (112) du noyau (110) recouverte par la borne de raccordement (130), de préférence à une force de 20kN,
- réalisant un brasage, de manière à faire fondre la brasure, moyennant quoi après refroidissement de la brasure, on obtient un joint de brasage entre la borne de raccordement (130) et le noyau (110),
- recouvrant la première partie (111) du noyau (110) par la gaine (120) puis en soudant la gaine (120) sur la première partie (111) du noyau (110), par compression isostatique à chaud.
4. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'assemblage du noyau (110) et de la borne de raccordement (130) est réalisé par sertissage et brasage et en ce que le procédé est réalisé en
- positionnant une brasure dans le lamage (132) de la borne de raccordement (130),
- insérant le noyau (110) dans le lamage (132) de la borne de raccordement (130), de manière à ce que la borne de raccordement (130) recouvre une deuxième partie (112) du noyau (110), 18
- sertissant la deuxième partie (112) du noyau (110) recouverte par la borne de raccordement (130), de préférence à une force de 20kN,
- recouvrant la première partie (111) du noyau (110) par la gaine (120) puis en soudant la gaine (120) sur la première partie (111) du noyau (110), par compression isostatique à chaud, à une température suffisante pour faire fondre la brasure, moyennant quoi simultanément on réalise la compression isostatique à chaud et on obtient un joint de brasage entre la borne de raccordement (130)et le noyau (110).
5. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'assemblage du noyau (110) et de la borne de raccordement (130) est réalisé par soudo-brasage et en ce que le procédé est réalisé en :
- positionnant une brasure (140) entre la borne de raccordement (130)et le noyau (110),
- réalisant un soudo-brasage, de manière à obtenir un joint soudobrasé entre la borne de raccordement (130) et le noyau (110),
- recouvrant la première partie du noyau (110) par la gaine (120), la gaine (120) étant en contact avec la borne de raccordement (130) puis en soudant la gaine (120) sur la première partie (111) du noyau (110), par compression isostatique à chaud.
6. Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que la brasure est un alliage à base de cuivre, de zinc et de nickel pouvant contenir, en outre, de l'argent.
7. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le noyau (110) est en cuivre.
8. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la gaine (120) est en acier inoxydable ou en alliage et de nickel inoxydable et en ce que la borne de raccordement (130) est en un alliage inoxydable. 19
9. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la borne de raccordement (130)est en acier inoxydable.
10 Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la gaine (120) est en acier inoxydable.
11. Conducteur électrique (100), comme une canne d'amenée de courant, comprenant un noyau (110), une gaine (120) et une borne de raccordement (130), la gaine (120) recouvrant une première partie (111) du noyau (110),
Caractérisé en ce que la gaine (120) est soudée sur la première partie (111) du noyau (110), et en ce que :
- le noyau (110) est serti dans la borne de raccordement (130), ou
- le noyau (110) est serti et brasé dans la borne de raccordement (130), ou
- le noyau (110) est soudo-brasé à la borne de raccordement (130 )au moyen d'un joint soudo-brasé, le joint soudo-brasé étant de préférence un alliage à base de cuivre, de zinc et de nickel, pouvant contenir en outre de l'argent.
12. Conducteur électrique (100) selon la revendication 11, caractérisé en ce que la gaine (120) est en acier inoxydable ou en alliage et de nickel inoxydable et en ce que la borne de raccordement (130) est en un alliage inoxydable.
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