EP4103980A1 - Diffraktive augenlinse - Google Patents

Diffraktive augenlinse

Info

Publication number
EP4103980A1
EP4103980A1 EP21704239.9A EP21704239A EP4103980A1 EP 4103980 A1 EP4103980 A1 EP 4103980A1 EP 21704239 A EP21704239 A EP 21704239A EP 4103980 A1 EP4103980 A1 EP 4103980A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
diffraction
lens
diffractive
eye lens
zones
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
EP21704239.9A
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Mario Gerlach
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Carl Zeiss Meditec AG
Original Assignee
Carl Zeiss Meditec AG
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Carl Zeiss Meditec AG filed Critical Carl Zeiss Meditec AG
Publication of EP4103980A1 publication Critical patent/EP4103980A1/de
Pending legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • A—HUMAN NECESSITIES
    • A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
    • A61F—FILTERS IMPLANTABLE INTO BLOOD VESSELS; PROSTHESES; DEVICES PROVIDING PATENCY TO, OR PREVENTING COLLAPSING OF, TUBULAR STRUCTURES OF THE BODY, e.g. STENTS; ORTHOPAEDIC, NURSING OR CONTRACEPTIVE DEVICES; FOMENTATION; TREATMENT OR PROTECTION OF EYES OR EARS; BANDAGES, DRESSINGS OR ABSORBENT PADS; FIRST-AID KITS
    • A61F2/00—Filters implantable into blood vessels; Prostheses, i.e. artificial substitutes or replacements for parts of the body; Appliances for connecting them with the body; Devices providing patency to, or preventing collapsing of, tubular structures of the body, e.g. stents
    • A61F2/02—Prostheses implantable into the body
    • A61F2/14—Eye parts, e.g. lenses or corneal implants; Artificial eyes
    • A61F2/16—Intraocular lenses
    • A61F2/1613—Intraocular lenses having special lens configurations, e.g. multipart lenses; having particular optical properties, e.g. pseudo-accommodative lenses, lenses having aberration corrections, diffractive lenses, lenses for variably absorbing electromagnetic radiation, lenses having variable focus
    • A61F2/1654—Diffractive lenses
    • A61F2/1656—Fresnel lenses, prisms or plates
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B5/00—Optical elements other than lenses
    • G02B5/18—Diffraction gratings
    • G02B5/1876—Diffractive Fresnel lenses; Zone plates; Kinoforms
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29D—PRODUCING PARTICULAR ARTICLES FROM PLASTICS OR FROM SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE
    • B29D11/00—Producing optical elements, e.g. lenses or prisms
    • B29D11/00009—Production of simple or compound lenses
    • B29D11/00038—Production of contact lenses
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B5/00—Optical elements other than lenses
    • G02B5/18—Diffraction gratings
    • G02B5/1876—Diffractive Fresnel lenses; Zone plates; Kinoforms
    • G02B5/189—Structurally combined with optical elements not having diffractive power
    • G02B5/1895—Structurally combined with optical elements not having diffractive power such optical elements having dioptric power
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02C—SPECTACLES; SUNGLASSES OR GOGGLES INSOFAR AS THEY HAVE THE SAME FEATURES AS SPECTACLES; CONTACT LENSES
    • G02C7/00—Optical parts
    • G02C7/02—Lenses; Lens systems ; Methods of designing lenses
    • G02C7/04—Contact lenses for the eyes
    • G02C7/041—Contact lenses for the eyes bifocal; multifocal
    • G02C7/042—Simultaneous type
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02C—SPECTACLES; SUNGLASSES OR GOGGLES INSOFAR AS THEY HAVE THE SAME FEATURES AS SPECTACLES; CONTACT LENSES
    • G02C7/00—Optical parts
    • G02C7/02—Lenses; Lens systems ; Methods of designing lenses
    • G02C7/04—Contact lenses for the eyes
    • G02C7/041—Contact lenses for the eyes bifocal; multifocal
    • G02C7/044—Annular configuration, e.g. pupil tuned
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02C—SPECTACLES; SUNGLASSES OR GOGGLES INSOFAR AS THEY HAVE THE SAME FEATURES AS SPECTACLES; CONTACT LENSES
    • G02C7/00—Optical parts
    • G02C7/02—Lenses; Lens systems ; Methods of designing lenses
    • G02C7/04—Contact lenses for the eyes
    • G02C7/041—Contact lenses for the eyes bifocal; multifocal
    • G02C7/045—Sectorial configuration
    • A—HUMAN NECESSITIES
    • A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
    • A61F—FILTERS IMPLANTABLE INTO BLOOD VESSELS; PROSTHESES; DEVICES PROVIDING PATENCY TO, OR PREVENTING COLLAPSING OF, TUBULAR STRUCTURES OF THE BODY, e.g. STENTS; ORTHOPAEDIC, NURSING OR CONTRACEPTIVE DEVICES; FOMENTATION; TREATMENT OR PROTECTION OF EYES OR EARS; BANDAGES, DRESSINGS OR ABSORBENT PADS; FIRST-AID KITS
    • A61F2240/00—Manufacturing or designing of prostheses classified in groups A61F2/00 - A61F2/26 or A61F2/82 or A61F9/00 or A61F11/00 or subgroups thereof
    • A61F2240/001—Designing or manufacturing processes
    • A—HUMAN NECESSITIES
    • A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
    • A61F—FILTERS IMPLANTABLE INTO BLOOD VESSELS; PROSTHESES; DEVICES PROVIDING PATENCY TO, OR PREVENTING COLLAPSING OF, TUBULAR STRUCTURES OF THE BODY, e.g. STENTS; ORTHOPAEDIC, NURSING OR CONTRACEPTIVE DEVICES; FOMENTATION; TREATMENT OR PROTECTION OF EYES OR EARS; BANDAGES, DRESSINGS OR ABSORBENT PADS; FIRST-AID KITS
    • A61F2250/00—Special features of prostheses classified in groups A61F2/00 - A61F2/26 or A61F2/82 or A61F9/00 or A61F11/00 or subgroups thereof
    • A61F2250/0014—Special features of prostheses classified in groups A61F2/00 - A61F2/26 or A61F2/82 or A61F9/00 or A61F11/00 or subgroups thereof having different values of a given property or geometrical feature, e.g. mechanical property or material property, at different locations within the same prosthesis
    • A61F2250/0053—Special features of prostheses classified in groups A61F2/00 - A61F2/26 or A61F2/82 or A61F9/00 or A61F11/00 or subgroups thereof having different values of a given property or geometrical feature, e.g. mechanical property or material property, at different locations within the same prosthesis differing in optical properties
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02C—SPECTACLES; SUNGLASSES OR GOGGLES INSOFAR AS THEY HAVE THE SAME FEATURES AS SPECTACLES; CONTACT LENSES
    • G02C2202/00—Generic optical aspects applicable to one or more of the subgroups of G02C7/00
    • G02C2202/20—Diffractive and Fresnel lenses or lens portions

Definitions

  • the present invention relates to a diffractive eye lens with a front side, a rear side and a main optical axis, the front side and / or the rear side having a spherical, aspherical, spherical-toric, aspherical-toric or free-form basic shape, and the front side and / or the rear side has a diffractive optical structure, the diffractive optical structure comprising a first lens area with a plurality of first annular diffraction zones that encircle the main optical axis of the eye lens and each have a main sub-zone and a phase sub-zone.
  • Bifocal eye lenses usually have two main refractive powers (also known as main refractive powers) and enable sharp vision in the distance (far focus for far vision) and in the reading distance (near focus for near vision). Multifocal eye lenses with more than two main refractive powers, for example, also enable sharp vision at a central distance (intermediate vision). Bifocal or trifocal eye lenses are realized, for example, by diffractive structures that work in a combination of different diffraction orders.
  • Multifocal lenses with refractive and diffractive refractive powers are known from EP 1 194 797 B1.
  • the lenses disclosed there have annular or ring-shaped zones, these annular zones each being subdivided into a main sub-zone and a phase sub-zone.
  • the system of the main sub-zones represents a diffraction lens which in the cited prior art has two main refractive powers or main refractive powers.
  • the refractive powers in the phase sub-zones are selected in such a way that the averaged refractive power of the entire zone or the entire lens corresponds to one of the coincides with the two main diffractive powers.
  • the diffractive lens described is a bifocal lens.
  • EP 1 194797 B1 also discloses trifocal lenses in which the averaged refractive power is equal to the mean of the three main refractive powers (center distance), the greatest main refractive power being given by the diffractive power of the +1 order (reading distance, near vision ), and where the smallest main refractive power is given by the diffractive refractive power of the -1th order (far, far focus).
  • Such trifocal lenses can have a longitudinal chromatic aberration - so-called longitudinal chromatic aberration - both in the smallest and in the largest of the three main refractive powers or the main refractive powers. If such lenses are to be used as ophthalmic lenses (e.g.
  • this longitudinal chromatic aberration is particularly disadvantageous for the smallest of the main refractive powers.
  • This refractive power is used to image distant objects.
  • a longitudinal chromatic aberration associated with the -1th order of diffraction is particularly disruptive in such a use, since it intensifies the natural longitudinal chromatic aberration of the eye.
  • multifocal lenses are used that work in a combination of the zeroth, first and, if necessary, the second order of diffraction.
  • the zeroth diffraction order is used in these lenses for the far focus, whereas the positive diffraction orders (n> 0) generate the addition power for near vision and / or intermediate vision.
  • the zeroth diffractive order of diffraction has the property that it does not introduce any diffractive color errors into the optical system of the eye. This means that the vision in the distance is affected by the purely refractive color errors from the material dispersion of the optical media of the eye and the (artificial) eye lens. These color errors can reduce the perceptible contrast for the patient with polychromatic lighting.
  • diffraction lenses which work in higher diffraction orders (n> 0) - for example, for the distance in the +1 th, intermediate in the + 2 th and in near vision in the + 3 th diffraction order.
  • diffraction lenses which work in higher diffraction orders (n> 0) - for example, for the distance in the +1 th, intermediate in the + 2 th and in near vision in the + 3 th diffraction order.
  • phase shift hereinafter also called path difference, optical path length difference or optical path length difference
  • path difference optical path length difference or optical path length difference
  • a halo is to be understood as an atrium that results in an overexposed background around a (punctiform) light source. In the radial direction there is an unavoidable primary halo, which results from the superposition of the circles of confusion of the
  • Useful diffraction orders result in a secondary halo (also called “deep halo” or “glow”). This leads to a visual impairment for the user of the described diffraction lens and reduces, for example, the contrast sensitivity.
  • the object of the present invention is therefore to describe a diffractive eye lens which enables color correction and at the same time improves the visual properties of the eye lens by reducing a halo.
  • a first aspect of the invention relates to a diffractive eye lens with a front side, a rear side and a main optical axis.
  • the front and / or the back have a spherical, an aspherical, a spherical-toric, an aspherical-toric or a free-form basic shape.
  • a free-form surface corresponds to a free-form surface that is described, for example, by means of a polynomial or piece-by-part by means of polynomials.
  • the front side and / or the rear side have a diffractive optical structure, the diffractive optical structure comprising a first lens area with a plurality of first annular diffraction zones that encircle the main optical axis of the eye lens and each have a main sub-zone and a phase sub-zone.
  • the diffractive eye lens according to the invention is characterized in that the diffractive optical structure in the first lens area is designed so that at a design wavelength there is a significant diffraction efficiency for an optical path length difference between the first main sub-zones of more than one wavelength.
  • the diffractive optical structure in the first lens area is also designed such that for the first lens area, on average over all diffraction zones, a proportion of the main sub-zones in the diffraction zones is at least 94%, in particular at least 95%.
  • the front and the back of the diffractive eye lens according to the invention are responsible for the optical imaging properties.
  • Light can enter the lens of the eye on the front and leave it on the back.
  • the main optical axis is perpendicular to an imaginary plane that is located between the front and the rear of the eye lens.
  • a diffractive optical structure is to be understood as an interface between two media with different refractive indices (for example lens material and aqueous humor), which is designed in such a way that light is diffracted when passing through the interface and structurally interferes.
  • the surface typically has edges and thus has a discontinuity in the slope of the interface at these edges (within the scope of the manufacturing tolerances and the tools used). If one considers the optical effect of an interface with a diffractive optical structure for light which is guided into the zeroth order of diffraction, the same optical effect can also be produced by an interface without a diffractive optical structure.
  • Such an (imaginary) interface without a diffractive optical structure is referred to as a basic shape.
  • the basic shape can correspond to an imaginary connection of local maxima (in a height profile) of the diffractive optical structure.
  • the basic shape has an interface without a diffractive optical structure, the basic shape is the shape of the surface itself.
  • the basic shapes of the front side and the rear side thus determine the refractive power that the diffractive eye lens has for light that is directed into the zeroth order of diffraction of the diffractive optical structure.
  • one side (front side, rear side) of the eye lens which has a diffractive optical structure, can have one of the above-mentioned basic shapes, the diffractive optical structure is superimposed on this.
  • Light that is directed into non-zero diffraction orders (n ⁇ O) is - as will be described below - subject to a refractive power which deviates from the refractive power of the basic shape.
  • This refractive power (caused by the diffractive optical structure) is typically referred to as additive refractive power - also called "add power”.
  • the diffractive optical structure has a first lens area which comprises a plurality of first diffraction zones which are arranged in a ring around the main optical axis of the eye lens.
  • a lens area is to be understood as a circular or annular area of the lens.
  • a lens area can also have several, non-contiguous, circular or circular areas or diffraction zones of the lens.
  • the annular first diffraction zones of the first lens area can all be formed on the front side or all on the rear side. It can but there are also first flexion zones on both the front and the rear.
  • the first lens area has a plurality of first diffraction zones. This means that there are at least two first diffraction zones. If light with a wavelength l strikes the at least two diffraction zones, the light can interfere between these diffraction zones. Constructive interference can occur if a phase shift of a multiple of the wavelength l qu ⁇ h ⁇ ; these are the diffraction orders.
  • a positive diffraction order is present when the difference in the optical path lengths between a diffraction zone arranged further outside and a diffraction zone further inside is positive. Due to the ring-shaped arrangement of the diffraction zones around the main optical axis, a refractive power can be assigned to each of the various diffraction orders.
  • the area or size of the diffraction zones determines the distances between the diffraction orders and thus the distances between the refractive powers of the lens. These distances become larger as the area of the diffraction zones becomes smaller.
  • the diffraction zones generate additive refractive powers compared to the refractive power of the basic shape of the diffractive lens.
  • the main sub-zone - or also echellette zone - of each first diffraction zone typically has a curvature - that is, a second spatial derivative of the interface other than zero.
  • the curvature is preferably constant and the main sub-zone is, for example, spherically shaped.
  • the curvature can also vary spatially; the main sub-zone is, for example, aspherical in shape.
  • a main sub-zone always has a continuous (steady) curvature.
  • phase sub-zone includes areas of the diffraction zone that deviate from the continuous (steady) curvature of the main sub-zone; This also includes the influence of tools on the topography. In the height profile, a main sub-zone and a phase sub-zone continuously merge.
  • the curvature is by definition in the transition between one Main sub-zone and a phase sub-zone discontinuous.
  • the slope can also be discontinuous in the transition if the height profile has an edge. This can occur in particular at the transition from a phase sub-zone of one diffraction zone to a main sub-zone of another diffraction zone.
  • the task of the phase sub-zone is to generate an optical path length difference between two main sub-zones.
  • the optical path length difference is thus linked to the profile depth of the phase sub-zone (extension in the direction of the main optical axis) and the refractive indices in front of and behind the interface.
  • the optical path length difference t determines the relative maximum intensities in the individual diffraction orders (or the assigned additive refractive powers).
  • maximum intensities of (2 / p) 2 40.5% result. 100% corresponds to the maximum intensity of a diffraction-limited "normal" refractive lens (same refractive power and with the same diameter).
  • the refractive power of the zeroth diffraction order dominates optical path length difference greater than half a wavelength and less than three half wavelengths (Kl 2 ⁇ t ⁇ K- 3/2), the refractive power of the + 1th order of diffraction has the greatest relative intensity Optical path length differences between adjacent main sub-zones thus determine how much light is directed into which diffraction order and thus which additive refractive power has how much intensity.
  • the diffractive optical structure in the first lens area is designed in such a way that, for a design wavelength, a significant diffraction efficiency for optical path length differences between the first Main sub-zones of more than one wavelength l occurs.
  • the design wavelength is to be understood as the light wavelength for which the diffractive eye lens is to be optimized; For the design wavelength, a sharp image can thus be generated on the retina in interaction with one eye.
  • a significant diffraction efficiency is present when at least 8% of the maximum intensity of a diffraction-limited “normal” refractive lens is achieved for the diffraction order in question, preferably at least 10% of the maximum intensity and particularly preferably at least 15% of the maximum intensity.
  • the diffractive eye lens thus has a significant intensity for a refractive power which corresponds to an order of diffraction that is greater than or equal to the first order of diffraction. This advantageously allows compensation for longitudinal color errors.
  • the size or area of a diffraction zone can be determined, for example, by projecting the diffraction zone onto a plane perpendicular to the main optical axis.
  • the area of the diffraction zone on this projection plane corresponds to the area or size of the diffraction zone.
  • the areas of a main sub-zone and a phase sub-zone can be defined in the same way.
  • a zone size is the umbrella term for the sizes of the diffraction zone, main sub-zone and phase sub-zone.
  • the area A zone results from the difference between the squares of the maximum and minimum radius of the zone multiplied by the circle number p:
  • main sub-zone For one / th flexion zone (BZ), main sub-zone (HUZ) or
  • N 1, 2, ... N and N is the number of zones in the lens area; we have N> 2.
  • the minimum radius equals zero in the above formulas.
  • the area proportion of the main sub-zones in the first diffraction zones can be centered over all first diffraction zones in the first lens area.
  • the averaging can be formed, for example, using an average of the ratios of the zone sizes:
  • the first lens area is therefore designed in such a way that, on average, over all diffraction zones, a proportion of the main sub-zones of the Diffraction zones a value of at least 94% is achieved, in particular at least 95%.
  • the manufacturing process of the diffractive eye lens must be adapted to this.
  • the tool used must be selected accordingly.
  • the diffractive optical structure of a diffractive eye lens is typically produced in a turning process.
  • a diamond tool moves relative to a rotating diffractive eye lens blank and removes material from the eye lens blank to produce the eye lens.
  • the larger the radius of the diamond tool the more material can be removed from the eye lens at the same time (or per revolution of the eye lens blank).
  • the smaller the radius of the diamond tool the less material can be removed from the eye lens at the same time (or per revolution of the eye lens blank).
  • a limit is set to the area proportion of the main sub-zones, which results from the geometry or the topography or the height profile of the diffraction zone (or main sub-zone and phase sub-zone). Since the phase sub-zones include the areas of the diffraction zone that deviate from the continuous (steady) curvature of the main sub-zone, the influences of tools on the topography are also included there. The choice of the tool radius is thus linked to the size of a phase sub-zone.
  • the diffractive eye lens according to the invention thus makes it possible to improve the visual properties of the eye lens by reducing the halo.
  • the diffractive structure comprises at least one second lens area with a second, annular diffraction zone surrounding the main optical axis of the eye lens. It can be a single or several second diffraction zones. Every second diffraction zone has a further main sub-zone and a further phase sub-zone. Furthermore, for the second lens area, on average over all second diffraction zones, a proportion of the further main sub-zones in the second diffraction zones is at least 94%, in particular at least 95%. Finally, the first lens area and the second lens area differ in at least one of the following optical parameters: an optical path length difference, a zone size.
  • the second lens area (or further lens areas) can be located on the same or on the opposite side of the diffractive eye lens as the first lens area. It is also possible for both (or further) lens areas to be arranged on both sides of the eye lens.
  • the proportion of the further main sub-zones in the second diffraction zones of at least 94% - averaged over all second diffraction zones - ensures that the visual properties of the eye lens are also improved for the at least one second lens area by reducing the halo.
  • the mentioned optical parameters of the lens areas make it possible to influence the diffraction efficiency as well as the additive refractive power. By using more than one lens area, further foci can thus advantageously be generated by the diffractive eye lens.
  • the first lens area has at least two first ones Diffraction zones, between which at least one second diffraction zone of the second lens area is arranged, viewed in the radial direction about the main optical axis.
  • the first diffraction zones and the second diffraction zones are arranged in an alternating sequence.
  • At least one diffraction zone of each further lens area can be located between the at least two first diffraction zones in the radial direction.
  • the optical effects of the two (or more) lens areas can be achieved for variable pupil diameters of the eye. If, for example, the pupil contracts in bright ambient light and thus only has a small diameter, there can still be diffraction zones of all lens areas within this diameter. The same applies to dark ambient light with a large eye pupil. In this way, the optical effect of the diffractive eye lens advantageously remains independent of the adaptation of the eye.
  • the respective proportion is preferably at least 95% in each case.
  • a diffractive eye lens configured in this way has a further reduced secondary halo, since the diffraction of light into negative diffraction orders is additionally reduced.
  • the diffractive optical structure in the first and / or the second lens area is designed in such a way that no significant diffraction efficiency occurs in negative diffraction orders at the design wavelength. In particular, there is no significant diffraction efficiency in diffraction orders less than or equal to zero. This means that for all diffraction orders smaller than the +1 th diffraction order no significant diffraction efficiencies occur.
  • the diffractive eye lens is therefore advantageously a pure diffraction lens, since the zero order of diffraction has only a low intensity.
  • the term “no significant diffraction efficiency” or “non-significant diffraction efficiency” means that a maximum of 8% of the maximum intensity of a diffraction-limited “normal” refractive lens is achieved for the diffraction order in question, preferably a maximum of 5% of the maximum intensity and particularly preferably a maximum 1% of the maximum intensity.
  • a significant diffraction efficiency as defined above, and a non-significant diffraction efficiency defined here, there can be an intermediate range in which the diffraction efficiency is neither significant nor insignificant.
  • the diffractive eye lens Due to the property that the diffractive eye lens has no significant diffraction efficiency for negative or the zeroth diffraction orders, it is possible to reduce the total longitudinal error of the combination of eye lens, cornea and refractive media by compensation.
  • Main refractive powers occur with a diffraction efficiency beyond a non-significant diffraction efficiency for diffraction orders greater than or equal to or greater than zero. This ensures that no longitudinal color error caused by negative diffraction orders increases the natural longitudinal color error of the eye and thus leads to a perceptible deterioration in contrast in the case of polychromatic illumination. Rather, for example, only the +1 th diffraction order can have a significant diffraction efficiency (in addition to a further, higher one Diffraction order).
  • the diffractive eye lens enables the color aberrations of the eye to be corrected, since its longitudinal chromatic aberration in a positive diffraction order can reduce or even completely compensate for the natural longitudinal chromatic aberration of the eye. In this way, a deterioration in contrast that is perceptible to the patient in the case of polychromatic illumination can be reduced.
  • the diffractive eye lens is designed such that a significant diffraction efficiency occurs at the design wavelength for at least two orders of diffraction, in particular for at least three orders of diffraction.
  • bifocal, trifocal (or multifocal) eye lenses can be realized. It is particularly advantageous if, in addition, no significant diffraction efficiency occurs for negative diffraction orders or diffraction orders less than or equal to zero. In this case it is a bifocal (trifocal, multifocal) eye lens, which at the same time allows a reduction of longitudinal color aberrations.
  • the far focus can be assigned to the lowest diffraction order with significant diffraction efficiency - for example the +1 th diffraction order.
  • the diffractive eye lens according to the invention thus makes it possible to reduce the flalos while simultaneously providing several focal positions as a bifocal, trifocal or multifocal lens.
  • the diffractive eye lens is characterized in that a maximum diffraction efficiency in a defocus area is less than 0.3%, in particular less than 0.15%.
  • the defocus range extends at least from -45D to -15D compared to the refractive power of the far focus, in particular from at least -60D to -10D.
  • the lowest refractive power with significant diffraction efficiency can be assigned to the far focus.
  • Light that is guided with even lower additive refractive powers can never be sharply focused on the retina; it is shown defocused.
  • This area of the refractive powers becomes the defocus area called.
  • the defocus range extends at least from -43D additive refractive power to -13D additive refractive power, in particular from -58D additive refractive power to -8D additive refractive power .
  • the secondary halo is caused in particular by such light that is directed towards the retina with such (low) refractive powers that precisely compensate for the refractive power of the implanted eye; the positive contribution of the implanted eye (especially the cornea) is in the same order of magnitude as the negative contribution through a negative refractive power (through the diffractive eye lens.
  • the diffraction efficiency in the defocus area must not exceed a limit value.
  • the limit value can be the above-described maximum diffraction efficiency that occurs in the defocus area.
  • the diffractive eye lens is characterized in that an integrated diffraction efficiency in a defocus area is less than 6%, in particular less than 2%.
  • the defocus range extends at least from -45D to -15D compared to the refractive power of the far focus, in particular from at least -60D to -10D.
  • the limit values mentioned thus relate the diffraction efficiencies integrated over the defocus area to the diffraction efficiencies integrated over all additive refractive powers that occur.
  • the design wavelength lies in a central spectral range of a brightness sensitivity curve.
  • the design wavelength is between 530 nm and 570 nm, preferably 550 nm or 546 nm.
  • the brightness sensitivity curve describes the sensitivity of the human eye as a function of the wavelength of light.
  • the brightness sensitivity curve for daylight (photopic vision) is preferably used.
  • a brightness sensitivity curve for twilight (mesopic vision) or night (scotopic vision) can be used.
  • a central spectral range of the brightness sensitivity curve is to be understood as meaning those wavelengths at which the brightness sensitivity is at least 30% of the maximum brightness sensitivity, preferably at least 50%, particularly preferably at least 70%.
  • a design wavelength between 530 nm and 570 nm is particularly advantageous since the brightness sensitivity in daylight is more than 80% here.
  • the use of a design wavelength selected in this way is therefore particularly suitable for daylight.
  • the optimization of the diffractive eye lens for a design wavelength in accordance with the specified specifications advantageously leads to the refractive power (or the refractive powers in the case of a bifocal or multifocal eye lens) being optimized in accordance with a high spectral sensitivity to brightness of the eye.
  • the secondary halo is particularly effectively reduced for those wavelengths to which the human eye is sensitive. This leads to a further improvement in the visual properties of the eye lens under everyday environmental conditions.
  • all the diffraction zones of a lens area are identical Zone size. Additionally or alternatively, all diffraction zones of a lens area have the same optical path length difference.
  • the diffraction zones of the respective lens area have the same zone size or optical path length differences.
  • the zone size or the optical path length difference of the first lens area can, however, differ from the zone size or the optical path length difference of a further lens area.
  • the diffractive eye lens is made from a biocompatible material and is suitable for implantation in the eye.
  • biocompatible material ensures that no rejection reaction of the eye can occur when the diffractive eye lens is implanted in an eye.
  • the diffractive eye lens is a contact lens, an intraocular lens or an intra-corneal lens.
  • a second aspect of the invention relates to a method for producing a diffractive eye lens according to one of the configurations described above.
  • the size of the tool used in the manufacture of the diffractive eye lens influences the proportion of area that a main sub-zone can have in a diffraction zone. If the tool radius is too large, the required proportion p of 94% or 95% cannot be produced.
  • the first factor corresponds to the proportion of the width of the
  • Phase subzone ⁇ 5 Phase subzone ⁇ 5 ; on the width of the diffraction zone D (.
  • the second factor is always greater than 1, since r max HUZ i > r min HUZ i ⁇ 1 - p.
  • the width of the phase sub-zone ⁇ 5 can typically not be less than the radius of the tool used to position the / th flexion zone.
  • the method according to the invention for setting a diffractive eye lens comprises the method step of providing an eye lens blank. Furthermore, the method has the step of removing material from the eye lens blank to produce a diffraction zone using a tool. Typically, the processing takes place in one
  • a tool moves relative to the eye lens blank and removes material from the eye lens blank; the eye lens blank typically rotates in the process.
  • the tool used has a radius that corresponds to a maximum of 6% of the width of the flexion zone, preferably a maximum of 5%.
  • the tool used (temporarily, for the creation of the flexion zone) is suitable for producing the required proportion of 94% (or 95%) area of the main sub-zone in the flexion zone.
  • Tools with other radii can be used to manufacture other parts of the diffractive lens of the eye. A tool can therefore be changed while the diffractive eye lens is being lowered.
  • the removal of material for the production of each diffraction zone is preferably carried out using a tool which meets the requirements for a maximum radius for the corresponding diffraction zone.
  • the absolute width of a phase sub-zone decreases with increasing radial distance of the diffraction zone from the main optical axis.
  • the removal of material to create all diffraction zones is carried out using a tool with a radius that is preferably a maximum of 6% (or 5%) of the width in the radial direction the main optical axis (A) when viewed corresponds to the outermost diffraction zone.
  • 1a shows a perspective illustration of a first exemplary embodiment of a diffractive eye lens according to the invention
  • 1b shows a perspective illustration of a further exemplary embodiment of a diffractive eye lens according to the invention
  • FIG. 2 shows a schematic representation of the halo for a diffractive eye lens
  • FIG. 3 shows a schematic illustration of a partial section of a lens cross section of a diffractive eye lens according to a further exemplary embodiment
  • FIG. 4 shows a schematic illustration of a partial section of a lens cross section of a diffractive eye lens according to a further exemplary embodiment with two lens regions; 5a to c show schematic representations of a partial section of a lens cross section of a diffractive eye lens, taking into account different sizes of tools used for production;
  • FIG. 6 shows a diagram for the simulated radial course of the phase profile of a trifocal, diffractive eye lens
  • FIG. 7 shows a diagram for the simulated diffraction efficiency as a function of an additive refractive power in a useful area for a trifocal, diffractive eye lens
  • FIG. 8a shows a diagram of the simulated diffraction efficiency as a function of an additive refractive power for a useful area and a defocus area for a trifocal, diffractive eye lens according to the prior art
  • 8b shows a diagram of the simulated diffraction efficiency as a function of an additive refractive power for a useful area and a defocus area for a trifocal, diffractive eye lens according to the invention
  • 8c shows a diagram of the simulated diffraction efficiency as a function of an additive refractive power for a useful area and a defocus area for a further trifocal, diffractive eye lens according to the invention.
  • FIG. 1a shows a perspective illustration of a first exemplary embodiment of a diffractive eye lens 1 according to the invention, which is designed as an intraocular lens (IOL).
  • the eye lens comprises a front side 10 and a rear side 15 as well as a haptic 20.
  • the eye lens 1 is held in the eye by means of the haptic 20.
  • the eye lens 1 can be folded and inserted into an eye through a small incision.
  • the front side 10 and the rear side 15 are responsible for the optical imaging properties of the eye lens 1.
  • a main optical axis A is perpendicular to an imaginary plane which is located between the front side 10 and the rear side 15 of the eye lens 1.
  • the exemplary front side 10 faces the cornea in the eye, whereas the rear side 15 faces away from this cornea.
  • 1b shows a perspective illustration of a further exemplary embodiment of a diffractive eye lens 1 designed as an intraocular lens. It differs from the embodiment in FIG. 1 a in that it has a different haptic 20.
  • flaptics 20 can also be provided.
  • FIG. 2 shows a schematic representation of the flalos for a diffractive, multifocal eye lens 1.
  • the illustration shows the light distribution that a point light source generates on a retina of the eye in which a diffractive eye lens 1 is implanted.
  • the point light source is located in the distance and the eye lens 1 is designed in such a way that the implanted eye is corrected for the distance.
  • the image of the point light source on the retina is assigned to the horizontal and vertical coordinates (0 °, 0 °).
  • This image point on the retina is surrounded by a primary halo 60, which in the schematic illustration has a diameter of approximately 1 ° (object angle).
  • the cause of the inevitable primary halo is the simultaneous focus overlap of the diffraction orders used.
  • a further false light zone which is referred to as secondary halo 70, adjoins the primary halo 60 in the radial direction (at larger object angles in the horizontal and vertical directions).
  • the causes of the secondary halo 70 are unused and thus undesired diffraction orders of the diffractive eye lens 1.
  • the secondary halo 70 extends radially to object angles of slightly more than 2 °. Light that contributes to the secondary halo 70 can also be diffracted onto locations on the retina where the primary halo 60 is located. However, the primary halo 60 outshines this light.
  • FIG. 3 shows a schematic illustration of a partial section of a lens cross section of a diffractive eye lens 1 according to a further exemplary embodiment.
  • the sectional plane shown contains the main optical axis A and shows a section of the profile of the front side 10 of the diffractive eye lens 1.
  • the eye lens 1 has a first lens area 30. In the example shown, this comprises four Diffraction zones 32. Let these diffraction zones 32 be arranged rotationally symmetrically about the main optical axis A.
  • Each diffraction zone 32 comprises a main sub-zone 34 and a phase sub-zone 36. In the example shown, all main sub-zones 34 have the same curvature. Alternatively, the main sub-zones can also have different curvatures.
  • Phase sub-zones 36 are arranged between the main sub-zones 34. Their curvature deviates from the curvature of the respective main sub-zones 34. The transitions between main sub-zones 34 and phase sub-zones 36 of a diffraction zone 32 have discontinuous curvatures.
  • the task of the phase sub-zones is to generate an optical path length difference between the respective main sub-zones 34 for a design wavelength.
  • the size or area of the individual diffraction zones 32, main sub-zones 34 and phase sub-zones 36 results from the projection onto a plane perpendicular to the main optical axis A. This is shown in FIG. 3 as a line with the reference numeral 55.
  • the radial extent (minimum radius and maximum radius) of the zones can be read off on the projection plane 55 and converted into an area.
  • the proportion of the main sub-zone 34 in the diffraction zones 32 is at least 94%. It should be noted that, to better illustrate the definition of the various zones, a smaller proportion of the area of the main sub-zones 34 is shown at the diffraction zones 32.
  • the basic shape 50 of the front side 10 of the diffractive eye lens 1 is shown as a dotted line. In the example shown, this corresponds to the imaginary connection of the local maxima in the height profile of the diffractive optical structure.
  • the first lens area 30 has two first diffraction zones 32. These each comprise a main sub-zone 34 and a phase sub-zone 36.
  • the second Lens area 40 has two second diffraction zones 42. These likewise each include a main sub-zone 44 and a phase sub-zone 46.
  • the lens regions 30, 40 are arranged on the front side 10 of the diffractive eye lens 1.
  • the first diffraction zones 32 and second diffraction zones 42 alternate in the radial direction with respect to the main optical axis A.
  • the lens areas 30, 40 have optical path length differences.
  • the two lens areas 30, 40 could also have different zone sizes. In this way, additional focus positions for a multifocal, diffractive eye lens 1 are made possible.
  • FIG. 5a shows a schematic illustration of a partial section of the front side 10 of a lens cross section of a diffractive eye lens 1, taking into account a diamond tool 90 used for production.
  • the section for a diffraction zone 32 for a radial section as in FIG. 3 is shown.
  • the diffraction zone 32 has a main sub-zone 34 and a phase sub-zone 36.
  • the main sub-zone 34 has a curvature.
  • the phase sub-zone 36 comprises all areas of the diffraction zone 32 which deviate from the continuous (steady) curvature of the main sub-zone 34.
  • a phase subzone 36 with an ideal shape 80 could be produced.
  • the ideal shape 80 could then - as shown - have no curves.
  • a tool 90 with a finite radius is used.
  • the profile of the tool 90 is shown as a line made up of points and lines.
  • the tool radius results in a real shape 85 of the phase sub-zone 36, which is drawn as a solid line.
  • phase sub-zones 36 can also be produced for smaller radii of the diamond tool 90. If, for example, the profile depth of a phase sub-zone to be finished is greater than the width of the phase sub-zone, As a rule, the radius of the tool limits how small the width of the phase subzone can be. This is shown in Figure 5b.
  • the diamond tool 90 used here has a tool radius half as large as the diamond tool 90 used in FIG. 5a.
  • the phase subzone can be significantly smaller here than in the example according to FIG. 5a. When using a diamond tool 90 with a smaller tool radius, a larger number of revolutions of the lens blank may be necessary to produce the diffraction zone.
  • Fig. 5c a schematic representation of a partial section of the front side 10 of a lens cross section of a further diffractive eye lens 1 is shown.
  • the sub-phase zone 36 is just as large as the sub-phase zone 36 from FIG. 5a. Due to the smaller radius of the diamond tool 90 used here, however, it is possible that the real phase subzone 85 (almost) corresponds to the ideal phase subzone 80 from FIG. 5a. Since not only the phase deviation t generated by the phase sub-zones 36 but also the shape of the phase sub-zone 36 influences the diffraction efficiency, it is particularly important to take into account the influence of the radius of the diamond tool 90 in the manufacture of a diffractive eye lens 1.
  • FIG. 6 shows a diagram for the simulated radial profile of the phase profile of a trifocal, diffractive eye lens 1, which is designed as an IOL, which is generated by the diffractive optical structure.
  • the diagram shows the effect of an exemplary embodiment with two lens areas 30, 40 and with four diffraction zones 32, 42, which are arranged rotationally symmetrical about the main optical axis A.
  • the distance to the main optical axis A is given in mm on the horizontal axis.
  • the first first diffraction zone 32 of the first lens area 30 extends up to a radius of about 0.75 mm
  • the first second diffraction zone 42 of the second lens area 40 extends from about 0.75 mm to about 1.08 mm
  • the second first diffraction zone 32 of the first lens area 30 extends from about 1,08mm to about 1,32mm.
  • the second second diffraction zone 42 of the second lens area 40 adjoins the second, first diffraction zone 32.
  • the simulations were carried out for a radius of an eye pupil of 1.5mm.
  • the second second diffraction zone 42 extends beyond this radius.
  • the phase deviation is plotted on the vertical axis in multiples of the design wavelength l.
  • the first three diffraction zones 32, 42 generate a phase shift of approximately 1 4l or approximately 1 2l at their respective outer edge. Due to the curvature of the main sub-zones 34, 44 of the diffraction zones 32, 42, the radial course of the phase deviation also exhibits curvatures in sections. The sections between the curved portions are to be assigned to the phase sub-zones 36, 46. In the exemplary embodiment shown, the proportion of the main sub-zones 34, 44 in the flexion zones 32, 42 for all four flexion zones 32, 42 is 94% in each case.
  • phase sub-zones 36, 46 In the size of the phase sub-zones 36, 46 and the simulations of the phase deviation, it was taken into account that the profile of the diffractive eye lens 1 was generated with a diamond tool 90 with a tool radius that is smaller than the width of the second first phase sub-zone 36.
  • FIG. 7 shows a diagram for the simulated diffraction efficiency as a function of an additive refractive power (compared to the refractive power of the basic shape of the diffractive eye lens) in a useful area for a trifocal, diffractive eye lens 1 according to the embodiment discussed in FIG. 6.
  • the useful range includes the range of additive refractive powers, in which a significant diffraction efficiency occurs.
  • the additive refractive power is shown in the diagram on the horizontal axis in diopters (D).
  • the diffraction efficiency is plotted on the vertical axis.
  • the value 1 corresponds to the maximum intensity of a diffraction-limited, "normal" refractive lens (same refractive power and with the same diameter) is assigned to the far focus; about 50% diffraction efficiency is assigned to this.
  • Another maximum occurs with an additive refractive power of about 3D and has a diffraction efficiency of about 0.16 (about 16% Diffraction efficiency); this diffraction maximum supports the vision at a middle distance (intermediate vision).
  • a third maximum occurs at an additive power of about 3.7D and has a diffraction efficiency of about 0.33 (about 33% diffraction efficiency); this diffraction maximum supports the vision at shorter viewing distances.
  • the exemplary embodiment shown is therefore a trifocal, diffractive eye lens 1.
  • the diffractive eye lens 1 is a so-called multi-order phase plate (MOD optics).
  • MOD optics multi-order phase plate
  • FIG. 8a shows a diagram for the simulated diffraction efficiency as a function of an additive refractive power for a useful area and a defocus area for a trifocal, diffractive eye lens according to the prior art.
  • the horizontal axis shows the additive refractive power in diopters.
  • a section from -60D to + 10D is shown here.
  • the diffraction efficiency is plotted on the vertical axis.
  • the vertical axis is scaled logarithmically here. In this way, low diffraction efficiencies can also be represented.
  • the diffraction efficiency shown here as a function of the additive refractive power corresponds to the properties of a diffractive eye lens in which the proportion of the main sub-zones 34 in the diffraction zones 32 is only 88%.
  • the diffraction efficiencies in a useful range between 1.5D and 4.5D correspond (approximately) to those shown in FIG. 7 for an exemplary embodiment; the corresponding range of the additive refractive powers is marked with a dashed box in FIG. 8a.
  • the diffractive eye lens according to the state of the art shown here behaves (approximately) like an eye lens 1 according to the invention about -57D to about -12D compared to the refractive power of the far focus, which is about 2D), this example according to the prior art, however, has diffraction efficiencies that are up to 0.6% be. Increased diffraction efficiencies occur in particular between -30D and -15D. These negative addition refractive power of the stray light largely compensate for the refractive power of the cornea and the power for the distant focus of the diffractive eye lens. Thus, due to the logarithmic retinal brightness sensitivity, they become noticeable as a secondary halo.
  • the result in the example shown according to the prior art is a value of about 8% compared to the diffraction efficiencies integrated over all additive refractive powers that occur.
  • FIG. 8b shows a diagram for the simulated diffraction efficiency as a function of an additive refractive power for a useful area and a defocus area for an exemplary embodiment of a trifocal, diffractive eye lens 1 according to the invention.
  • the representations of the horizontal and vertical axes correspond to those in FIG. 8a.
  • the diffraction efficiency shown as a function of the additive refractive power corresponds here to the properties of a diffractive eye lens 1, in which the proportion of the main sub-zones 34, 44 in the diffraction zones 32, 42 is 94% in each case.
  • the diffraction efficiencies in a useful area correspond to those shown in FIG. 7 for an exemplary embodiment.
  • this exemplary embodiment For a defocus area, which is marked here by a dotted box and extends from -55D to -10D, this exemplary embodiment has diffraction efficiencies that are a maximum of only 0.25%. If the secondary halo is evaluated by integrating the diffraction efficiencies in the defocus area, then in the exemplary embodiment shown a value of approximately 5% results compared to the diffraction efficiencies integrated over all the additive refractive powers that occur. The secondary halo is thus significantly reduced by the eye lens according to the invention.
  • FIG. 8c shows a diagram for the simulated diffraction efficiency as a function of an additive refractive power for a useful area and a defocus area for a further embodiment of a trifocal according to the invention, diffractive eye lens 1 shown.
  • the diffraction efficiency shown as a function of the additive refractive power corresponds here to the properties of a diffractive eye lens 1 in which the proportion of the main sub-zones 34, 44 in the diffraction zones 32, 42 is 98% in each case.
  • the diffraction efficiencies in the useful area again correspond to those shown in FIG. 7 for an exemplary embodiment. In the defocus range from -55D to -10D, this exemplary embodiment has diffraction efficiencies that are less than 0.13%.
  • the result in the exemplary embodiment shown is a value of only 1.4% compared to the diffraction efficiencies integrated over all the additive refractive powers that occur.
  • the secondary halo is thus further significantly reduced by the eye lens according to the invention.
  • the result is a reduction in the retinal intensity of the halo by an order of magnitude compared to the prior art according to FIG. 8a.
  • a description of a device relating to method features applies analogously to the corresponding method with regard to these features, while method features correspondingly represent functional features of the device described.

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Ophthalmology & Optometry (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Optics & Photonics (AREA)
  • General Health & Medical Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Oral & Maxillofacial Surgery (AREA)
  • Vascular Medicine (AREA)
  • Cardiology (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Transplantation (AREA)
  • Biomedical Technology (AREA)
  • Heart & Thoracic Surgery (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Animal Behavior & Ethology (AREA)
  • Public Health (AREA)
  • Veterinary Medicine (AREA)
  • Prostheses (AREA)
  • Diffracting Gratings Or Hologram Optical Elements (AREA)
  • Eyeglasses (AREA)

Abstract

Die vorliegende Erfindung betrifft eine diffraktive Augenlinse (1) mit einer Vorderseite (10), einer Rückseite (15) und einer optischen Hauptachse (A), wobei die Vorderseite (10) und/oder die Rückseite (15) eine sphärische, eine asphärische, eine sphärisch-torische oder eine asphärisch-torische Grundform aufweist, und die Vorderseite (10) und/oder die Rückseite (15) eine diffraktive optische Struktur aufweist, wobei die diffraktive optische Struktur einen Linsenbereich (30) mit mehreren ersten um die optische Hauptachse (A) der Augenlinse (1) umlaufenden, ringförmigen Beugungszonen (32) umfasst, die jeweils eine Hauptunterzone (34) und eine Phasenunterzone (36) aufweisen. Aufgabe der Erfindung ist es, eine diffraktive Augenlinse zu beschreiben, die eine Farbkorrektur ermöglicht und die gleichzeitig die visuellen Eigenschaften der Augenlinse durch ein Reduzieren eines Halos verbessert. Die Aufgabe wird gelöst durch eine diffraktive Augenlinse, bei der die diffraktive optische Struktur in dem ersten Linsenbereich (30) so ausgebildet ist, dass bei einer Designwellenlänge eine signifikante Beugungseffizienz für einen Phasenhub zwischen den ersten Hauptunterzonen (34) von mehr als einer Wellenlänge auftritt und für den ersten Linsenbereich (30) im Mittel über alle Beugungszonen (32) ein Anteil der Hauptunterzonen (34) an den Beugungszonen (32) mindestens 94% beträgt, insbesondere mindestens 95%.

Description

Diffraktive Augenlinse
Die vorliegende Erfindung betrifft eine diffraktive Augenlinse mit einer Vorderseite, einer Rückseite und einer optische Hauptachse, wobei die Vorderseite und/oder die Rückseite eine sphärische, eine asphärische, eine sphärisch-torische, eine asphärisch-torische oder eine freiform-förmige Grundform aufweist, und die Vorderseite und/oder die Rückseite eine diffraktive optische Struktur aufweist, wobei die diffraktive optische Struktur einen ersten Linsenbereich mit mehreren ersten um die optische Hauptachse der Augenlinse umlaufenden, ringförmigen Beugungszonen umfasst, die jeweils eine Hauptunterzone und eine Phasenunterzone aufweisen.
Die Verwendung von diffraktiven Strukturen zur Erzeugung einer optischen Wirkung in Augenlinsen ist seit vielen Jahren etabliert und in kommerziellen Produkten umgesetzt. Dies gilt insbesondere für multifokale Augenlinsen oder für Augenlinsen, die eine erweiterte Tiefenschärfe bereitstellen - sogenannte EDoF-Linsen. Bifokale Augenlinsen weisen in der Regel zwei hauptsächliche Brechkräfte (oder auch hauptsächliche Brechwerte genannt) auf und ermöglichen scharfes Sehen in der Ferne (Fernfokus für ein in die Ferne Sehen) und in der Lesedistanz (Nahfokus für Nahsehen). Multifokale Augenlinsen mit mehr als zwei hauptsächlichen Brechkräften ermöglichen beispielsweise zusätzlich ein scharfes Sehen in einer Mittendistanz (Intermediärsehen). Bifokale oder trifokale Augenlinsen werden beispielsweise durch diffraktive Strukturen realisiert, die in einer Kombination verschiedener Beugungsordnungen arbeiten.
Multifokallinsen mit refraktiven und diffraktiven Brechkräften sind aus EP 1 194 797 B1 bekannt. Die dort offenbarten Linsen weisen annulare bzw. ringförmige Zonen auf, wobei diese annularen Zonen jeweils in eine Hauptunterzone und eine Phasenunterzone unterteilt sind. Das System der Hauptunterzonen stellt eine Diffraktionslinse dar, die im genannten Stand der Technik zwei hauptsächliche Brechkräfte bzw. Hauptbrechkräfte aufweist. Die refraktiven Brechkräfte in den Phasenunterzonen sind so gewählt, dass die gemittelte refraktive Brechkraft der gesamten Zone bzw. der gesamten Linse mit einer der beiden hauptsächlichen diffraktiven Brechkräfte übereinstimmt. Die beschriebene diffraktive Linse ist eine bifokale Linse.
In EP 1 194797 B1 werden weiterhin trifokale Linsen offenbart, bei denen die gemittelte refraktive Brechkraft gleich der mittleren der drei hauptsächlichen Brechkräfte ist (Mittendistanz), wobei die größte hauptsächliche Brechkraft durch die diffraktive Brechkraft der +1-ter Ordnung gegeben ist (Lesedistanz, Nahsehen), und wobei die kleinste hauptsächliche Brechkraft durch die diffraktive Brechkraft der -1-ter Ordnung gegeben ist (Ferne, Fernfokus). Derartige trifokale Linsen können sowohl in der kleinsten als auch in der größten der drei hauptsächlichen Brechkräfte bzw. der Hauptbrechkräfte eine longitudinale chromatische Aberration - sogenannte Farblängsfehler - aufweisen. Sollen solche Linsen als ophthalmische Linsen (z.B. Kontaktlinsen, Intraokularlinsen) eingesetzt werden, so ist diese longitudinale chromatische Aberration besonders für die kleinste der hauptsächlichen Brechkräfte von Nachteil. Diese Brechkraft wird zur Abbildung von fernen Gegenständen verwendet. Ein mit der -1-ten Diffraktionsordnung einhergehender Farblängsfehler ist bei einer solchen Verwendung besonders störend, da er den natürlichen Farblängsfehler des Auges noch verstärkt.
Um eine Verstärkung von Farblängsfehlern zu vermeiden, werden multifokale Linsen verwendet, die in Kombination der nullten, ersten und ggf. zweiten Beugungsordnung arbeiten. Die nullte Beugungsordnung wird bei diesen Linsen für den Fernfokus genutzt, wohingegen die positiven Beugungsordnungen (n>0) die Additionsbrechwerte für das Nahsehen und/oder das Intermediärsehen erzeugen. Die nullte diffraktive Beugungsordnung besitzt die Eigenschaft, dass sie keine diffraktiven Farbfehler in das optische System des Auges einführt. Das bedeutet, dass das Sehen in der Ferne mit den rein refraktiven Farbfehlern aus der Materialdispersion der optischen Medien des Auges und der (künstlichen) Augenlinse beaufschlagt ist. Diese Farbfehler können für den Patienten den wahrnehmbaren Kontrast bei polychromatischer Beleuchtung reduzieren. Um diesen Kontrastverlust zu vermindern, wurden multifokale Diffraktionslinsen entwickelt, die eine Korrektur der Farblängsfehler auch im Fernfokus ermöglichen. In WO 2014/033543 sind beispielsweise Diffraktionslinsen offenbart, die in höheren Beugungsordnungen (n>0) arbeiten - z.B. für die Ferne in der +1-ten, intermediär in der +2-ten und im Nahsehen in der +3-ten Beugungsordnung. Es handelt sich hier um sogenannte multi-order phase plates oder MOD {multiorder diffraction) Optiken. Die Nutzung höherer Beugungsordnungen wird durch einen Phasenhub (nachfolgend auch Gangunterschied, optische Weg längend ifferenz oder optischer Weglängenunterschied genannt) von mehr als einer Wellenlänge (unter Berücksichtigung der jeweiligen Brechungsindizes vor und hinter der Grenzfläche) zwischen den annularen Beugungszonen der MOD Optik erreicht.
Es hat sich jedoch gezeigt, dass multifokale Diffraktionslinsen, die als MOD Optik mit einem Phasenhub von mehr als einer Wellenlänge ausgeführt sind, eine deutlich größere Menge an „haloartigem“ Falschlicht erzeugen als multifokale Linsen, die den Fernfokus in der nullten Beugungsordnung realisieren. Dabei ist unter einem Halo ein Lichthof zu verstehen, der sich in einem überstrahlten Hintergrund um eine (punktförmige) Lichtquelle ergibt. In radialer Richtung schließt sich an einen unvermeidlichen primären Halo, der sich aus der Überlagerung der Zerstreuungskreise der
Nutzbeugungsordnungen ergibt, ein sekundärer Halo an (auch „deep halo“ oder „glow“ genannt). Dieser führt zu einer visuellen Beeinträchtigung beim Benutzer der beschriebenen Diffraktionslinse und reduziert beispielsweise die Kontrastempfindlichkeit.
Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es deshalb, eine diffraktive Augenlinse zu beschreiben, die eine Farbkorrektur ermöglicht und gleichzeitig die visuellen Eigenschaften der Augenlinse durch ein Reduzieren eines Halos verbessert.
Erfindungsgemäß wird die Aufgabe durch die Merkmale der unabhängigen Ansprüche gelöst. Bevorzugte Weiterbildungen und Ausgestaltungen sind Gegenstand der abhängigen Ansprüche.
Ein erster Aspekt der Erfindung betrifft eine diffraktive Augenlinse mit einer Vorderseite, einer Rückseite und einer optischen Hauptachse. Dabei weisen die Vorderseite und/oder die Rückseite eine sphärische, eine asphärische, eine sphärisch-torische, eine asphärisch-torische oder eine freiform-förmige Grundform auf. Dabei entspricht eine freiform-förmige Fläche einer Freiformfläche, die beispielsweise über ein Polynom oder stückweise über Polynome beschrieben ist. Weiterhin weisen die Vorderseite und/oder die Rückseite eine diffraktive optische Struktur auf, wobei die diffraktive optische Struktur einen ersten Linsenbereich mit mehreren ersten um die optische Hauptachse der Augenlinse umlaufenden, ringförmigen Beugungszonen umfasst, die jeweils eine Hauptunterzone und eine Phasenunterzone aufweisen. Die erfindungsgemäße diffraktive Augenlinse ist dadurch gekennzeichnet, dass die diffraktive optische Struktur in dem ersten Linsenbereich so ausgebildet ist, dass bei einer Designwellenlänge eine signifikante Beugungseffizienz für einen optischen Weglängenunterschied zwischen den ersten Hauptunterzonen von mehr als einer Wellenlänge auftritt. Die diffraktive optische Struktur in dem ersten Linsenbereich ist weiterhin so ausgebildet, dass für den ersten Linsenbereich im Mittel über alle Beugungszonen ein Anteil der Hauptunterzonen an den Beugungszonen mindestens 94% beträgt, insbesondere mindesten 95%.
Die Vorderseite und die Rückseite der erfindungsgemäßen diffraktiven Augenlinse sind für die optischen Abbildungseigenschaften verantwortlich. Licht kann auf der Vorderseite in die Augenlinse eindringen und diese an der Rückseite wieder verlassen. Die optische Hauptachse steht senkrecht auf einer gedachten Ebene, die sich zwischen der Vorderseite und der Rückseite der Augenlinse befindet.
Unter einer diffraktiven optischen Struktur ist eine Grenzfläche zwischen zwei Medien mit unterschiedlichen Brechungsindizes (zum Beispiel Linsenmaterial und Kammerwasser) zu verstehen, die so gestaltet ist, dass Licht beim Durchtritt durch die Grenzfläche gebeugt wird und konstruktiv interferiert. Typischerweise weist die Oberfläche Kanten auf und besitzt somit an diesen Kanten eine Unstetigkeit in der Steigung der Grenzfläche (im Rahmen der Fertigungstoleranzen und der verwendeten Werkzeuge). Betrachtet man die optische Wirkung einer Grenzfläche mit diffraktiver optischer Struktur für Licht, das in die nullte Beugungsordnung geleitet wird, so kann dieselbe optische Wirkung auch durch eine Grenzfläche ohne diffraktive optische Struktur erzeugt werden. Eine solche (gedachte) Grenzfläche ohne diffraktive optische Struktur sei als Grundform bezeichnet. Die Grundform kann einer gedachten Verbindung von lokalen Maxima (in einem Höhenprofil) der diffraktiven optischen Struktur entsprechen.
Weist die Grundform eine Grenzfläche ohne diffraktive optische Struktur auf, ist die Grundform die Form der Fläche selbst.
Die Grundformen der Vorderseite und der Rückseite bestimmen somit die Brechkraft, die die diffraktive Augenlinse für Licht aufweist, das in die nullten Beugungsordnung der diffraktiven optischen Struktur gelenkt wird.
Da eine Seite (Vorderseite, Rückseite) der Augenlinse, die eine diffraktive optische Struktur aufweist, eine der oben genannten Grundformen aufweisen kann, ist die diffraktive optische Struktur dieser überlagert. Licht, das in von Null verschiedene Beugungsordnungen (n^O) gelenkt wird, ist - wie nachfolgend beschrieben wird - einer Brechkraft unterworfen, die von der Brechkraft der Grundform abweicht. Diese (durch die diffraktive optische Struktur hervorgerufene) Brechkraft wird typischerweise als additive Brechkraft - auch „add power“ genannt - bezeichnet.
Die diffraktive optische Struktur weist einen ersten Linsenbereich auf, der mehrere erste Beugungszonen umfasst, die um die optische Hauptachse der Augenlinse umlaufend, ringförmig angeordnet sind. Unter einem Linsenbereich ist in diesem Zusammenhang ein kreisförmiges oder kreisringförmiges (annulares) Gebiet der Linse zu verstehen. Ein Linsenbereich kann auch mehrere, nicht zusammenhängende, kreisförmige oder kreisringförmige Gebiete bzw. Beugungszonen der Linse aufweisen.
Die ringförmigen ersten Beugungszonen des ersten Linsenbereiches können alle auf der Vorderseite oder alle auf der Rückseite ausgebildet sein. Es können sich aber auch sowohl auf der Vorderseite als auch auf der Rückseite erste Beugungszonen befinden.
Der erste Linsenbereich weist mehrere erste Beugungszonen auf. Das bedeutet, dass mindestens zwei erste Beugungszonen vorliegen. Fällt Licht mit einer Wellenlänge l auf die mindestens zwei Beugungszonen, so kann das Licht zwischen diesen Beugungszonen interferieren. Konstruktive Interferenz kann dabei auftreten, wenn zwischen den Beugungszonen ein Phasenhub von einem Vielfachen der Wellenlänge l quίίhίί; dies sind die Beugungsordnungen. Eine positive Beugungsordnung liegt vor, wenn die Differenz der optischen Weglängen zwischen einer weiter außen angeordneten Beugungszone und einerweiter innen angeordneten Beugungszone positiv ist. Aufgrund der ringförmigen Anordnung der Beugungszonen um die optische Hauptachse lässt sich den verschiedenen Beugungsordnungen jeweils eine Brechkraft zuordnen. Die Fläche beziehungsweise Größe der Beugungszonen bestimmt die Abstände zwischen den Beugungsordnungen und somit die Abstände zwischen den Brechkräften der Linse. Dabei werden diese Abstände mit kleiner werdender Fläche der Beugungszonen größer. Die Beugungszonen erzeugen additive Brechkräfte gegenüber der Brechkraft der Grundform der diffraktiven Linse.
Die Hauptunterzone - oder auch Echellette-Zone - einer jeden ersten Beugungszone weist typischerweise eine Krümmung auf - also eine von Null verschiedene zweite räumliche Ableitung der Grenzfläche. Die Krümmung ist vorzugsweise konstant und die Hauptunterzone ist beispielsweise sphärisch geformt. Die Krümmung kann auch räumlich variieren; die Hauptunterzone ist beispielsweise asphärisch geformt. Eine Hauptunterzone weist stets eine kontinuierliche (stetige) Krümmung auf. Der Begriff Phasenunterzone umfasst Bereiche der Beugungszone, die vom kontinuierlichen (stetigen) Krümmungsverlauf der Hauptunterzone abweichen; dabei sind auch Einflüsse von Werkzeugen auf die Topographie eingeschlossen. Im Höhenprofil gehen eine Hauptunterzone und eine Phasenunterzone stetig ineinander über. Die Krümmung ist jedoch definitionsgemäß im Übergang zwischen einer Hauptunterzone und einer Phasenunterzone unstetig. Die Steigung kann im Übergang ebenfalls unstetig sein, wenn das Höhenprofil eine Kante aufweist. Dies kann insbesondere beim Übergang von einer Phasenunterzone einer Beugungszone in eine Hauptunterzone einer anderen Beugungszone auftreten.
Aufgabe der Phasenunterzone ist es, einen optischen Weglängenunterschied zwischen zwei Hauptunterzonen zu erzeugen. Das bedeutet, dass die Phasenunterzonen und die Hauptunterzonen so gestaltet sind, dass eine optische Weglängendifferenz t zwischen den Hauptunterzonen zweier benachbarter Beugungszonen erzeugt wird. Die optische Weglängendifferenz ist somit mit der Profiltiefe der Phasenunterzone (Ausdehnung in Richtung der optischen Hauptachse) sowie den Brechungsindizes vor und hinter der Grenzfläche verknüpft. Der optische Weglängenunterschied t bestimmt die relativen Maximalintensitäten in den einzelnen Beugungsordnungen (bzw. den zugeordneten additiven Brechkräften). Beträgt der Phasenhub beispielsweise eine halbe Wellenlänge (t = Kl 2), so ergeben sich für reguläre, kinoforme Profile für die nullte und +1-te Beugungsordnung Maximalintensitäten von (2/p)2 = 40.5%. Dabei entsprechen 100% der Maximalintensität einer beugungsbegrenzten „normalen" refraktiven Linse (gleicher Brechkraft und mit gleichem Durchmesser). Für Phasenhübe, deren Absolutbetrag kleiner als eine halbe Wellenlänge l sind, dominiert beispielsweise für reguläre, kinoforme Profile die Brechkraft der nullten Beugungsordnung. Ist der optische Weglängenunterschied größer als eine halbe Wellenlänge und kleiner als drei halbe Wellenlängen {Kl 2 < t < K- 3/2), besitzt die Brechkraft der +1-ten Beugungsordnung die größte relative Intensität. Die Ausgestaltung der Hauptunterzonen und Phasenunterzonen und die damit einhergehenden optischen Weglängenunterschiede zwischen benachbarten Hauptunterzonen bestimmen somit, wieviel Licht in welche Beugungsordnung gelenkt wird und damit, welche additive Brechkraft wieviel Intensität aufweist.
Erfindungsgemäß ist die diffraktive optische Struktur in dem ersten Linsenbereich so ausgebildet, dass für eine Designwellenlänge eine signifikante Beugungseffizient für optische Weglängenunterschiede zwischen den ersten Hauptunterzonen von mehr als einer Wellenlänge l auftritt. Unter der Designwellenlänge ist dabei diejenige Licht-Wellenlänge zu verstehen, für die die diffraktive Augenlinse optimiert werden soll; für die Designwellenlänge kann somit im Zusammenspiel mit einem Auge ein scharfes Bild auf der Retina erzeugt werden. Eine signifikante Beugungseffizienz liegt dann vor, wenn für die betreffende Beugungsordnung mindestens 8% der Maximalintensität einer beugungsbegrenzten „normalen“ refraktiven Linse erzielt werden, bevorzugt mindestens 10% der Maximalintensität und insbesondere bevorzugt mindestens 15% der Maximalintensität. Erfindungsgemäß weist die diffraktive Augenlinse somit eine signifikante Intensität für eine Brechkraft auf, die einer Beugungsordnung entspricht, die größer oder gleich der ersten Beugungsordnung ist. Dies erlaubt vorteilhaft eine Kompensation von Farblängsfehlern.
Die Größe oder Fläche einer Beugungszone lässt sich beispielsweise dadurch bestimmen, dass die Beugungszone auf eine Ebene senkrecht zur optischen Hauptachse projiziert wird. Die Fläche der Beugungszone auf dieser Projektionsebene entspricht der Fläche oder Größe der Beugungszone. Analog lassen sich die Flächen einer Hauptunterzone und einer Phasenunterzone definieren. Unter einer Zonengröße ist der Überbegriff der Größen von Beugungszone, Hauptunterzone und Phasenunterzone zu verstehen. Für eine kreisringförmige Zone (also Beugungszone, Hauptunterzone oder Phasenunterzone) ergibt sich die Fläche AZone durch die Differenz der Quadrate des maximalen und minimalen Radius der Zone multipliziert mit der Kreiszahl p:
Für eine /- te Beugungszone (BZ), Hauptunterzone (HUZ) bzw.
Phasenunterzone (PUZ) gilt somit = p
(rmax,Huz,i2 ~ rmin,Huz,i 2) bzw. Dabei gilt / = 1, 2, ... N und N ist die Anzahl der Zonen des Linsenbereichs; es gilt N > 2.
Für eine kreisförmige Zone entspricht der minimale Radius dem Wert Null in den oben genannten Formeln. Der Flächenanteil der Hauptunterzonen an den ersten Beugungszonen lässt sich über alle ersten Beugungszonen im ersten Linsenbereich mittein. Die Mittelung kann beispielsweise über einen Mittelwert der Verhältnisse der Zonengrößen gebildet werden:
Optische Simulationen haben gezeigt, dass die Stärke des sekundären Halos („deep halo“) mit dem Flächenanteil der Hauptunterzonen an den Beugungszonen ursächlich verknüpft ist. Es wurde berechnet, welcher Anteil des Lichtes welchem Brechwert zugeordnet werden kann. Dazu wurde ein Algorithmus verwendet, der die Beugungseffizienz für beliebige
Defokuspositionen nach dem Fraunhofer’schen Beugungsintegral berechnet.
Es zeigt sich, dass hochzahlige negative Beugungsordnungen einer diffraktiven Augenlinse einem negativen Blaze-Winkel und der Fourier-Transformation der Phasenunterzonen zuzuordnen sind. Den negativen Beugungsordnungen wiederum lassen sich Brechkräfte zuordnen. Erstaunlicherweise sind diese (negativen) Brechkräfte in der gleichen Größenordnung wie der (positive) brechende Beitrag eines Auges mit implantierter diffraktiver Augenlinse (auch „implantiertes Auge“ genannt). Somit gleichen sich die negativen Additionsbrechwerte des Störlichts mit dem Brechwert der Hornhaut und dem Brechwert für den Fernfokus der diffraktiven Augenlinse weitgehen aus. Die Folge ist ein nicht-fokussierter, relativ großer Zerstreuungskreis niedriger Intensität auf der Retina. Dieser wird aufgrund der logarithmischen retinalen Helligkeitsempfindlichkeit als sekundärer Halo wahrgenommen. Erstaunlicherweise sind somit die geringen Intensitäten in hohen negativen Beugungsordnungen für diesen Störeffekt verantwortlich. Durch eine Verkleinerung der Flächenanteile der Phasenunterzonen an den Beugungszonen wird die Effizienz in den hohen negativen Beugungsordnungen reduziert. Erfindungsgemäß wird daher der erste Linsenbereich so ausgestaltet, dass im Mittel über alle Beugungszonen ein Anteil der Hauptunterzonen an den Beugungszonen ein Wert von mindesten 94% erzielt wird, insbesondere mindestens 95%.
Um einen solchen Wert des Flächenanteils der Hauptunterzonen (bzw. Phasenunterzonen) an den Beugungszonen zu erreichen, muss das Herstellungsverfahren der diffraktiven Augenlinse darauf abgestimmt sein. Insbesondere das verwendete Werkzeug muss entsprechend gewählt sein. Typischerweise wird die diffraktive optische Struktur einer diffraktiven Augenlinse in einem Drehprozess hergestellt. Dabei bewegt sich ein Diamantwerkzeug relativ zu einem rotierenden diffraktiven Augenlinsenrohling und trägt dabei Material vom Augenlinsenrohling zur Erzeugung der Augenlinse ab. Je größer der Radius des Diamantwerkzeugs ist, umso mehr Material kann gleichzeitig (oder pro Umdrehung des Augenlinsenrohlings) von der Augenlinse abgetragen werden. Je kleiner der Radius des Diamantwerkzeugs ist, umso weniger Material kann gleichzeitig (oder pro Umdrehung des Augenlinsenrohlings) von der Augenlinse abgetragen werden. Daraus ergibt sich eine höhere Anzahl von erforderlichen Umdrehungen für die Herstellung einer diffraktiven Augenlinse bei Verwendung eines Werkzeugs mit kleinem Radius gegenüber der Verwendung eines Werkzeugs mit einem großen Radius. Durch die Verwendung eines Diamantwerkzeugs mit großem Werkzeugradius ist dem Flächenanteil der Hauptunterzonen jedoch eine Grenze gesetzt, die sich aus der Geometrie bzw. der Topographie oder dem Höhenprofil der Beugungszone (bzw. Hauptunterzone und Phasenunterzone) ergibt. Da die Phasenunterzonen die Bereiche der Beugungszone umfasst, die vom kontinuierlichen (stetigen) Krümmungsverlauf der Hauptunterzone abweichen, sind dort auch Einflüsse von Werkzeugen auf die Topographie miteingeschlossen. Die Wahl des Werkzeugradius ist somit mit der Größe einer Phasenunterzone verknüpft.
Optische Simulationen haben gezeigt, dass eine Erhöhung des Anteils der Hauptunterzonen an den Beugungszonen von 89% auf 94% dazu führen, dass sich die integrale Beugungseffizienz der negativen Beugungsordnungen um mehr als 50% reduziert. Auf diese Weise wird der sekundäre Halo reduziert. Die erfindungsgemäße diffraktive Augenlinse ermöglicht es somit, die visuellen Eigenschaften der Augenlinse durch ein Reduzieren des Halos zu verbessern.
Gemäß einer besonders vorteilhaften Ausgestaltung der diffraktiven Augenlinse umfasst die diffraktive Struktur mindestens einen zweiten Linsenbereich mit einer zweiten um die optische Hauptachse der Augenlinse umlaufenden, ringförmigen Beugungszone. Es kann sich dabei um eine einzelne aber auch um mehrere zweite Beugungszonen handeln. Jede zweite Beugungszone weist eine weitere Hauptunterzone und eine weitere Phasenunterzone auf. Weiterhin beträgt für den zweiten Linsenbereich im Mittel über alle zweite Beugungszonen ein Anteil der weiteren Hauptunterzonen an den zweiten Beugungszonen mindestens 94%, insbesondere mindestens 95%. Schließlich unterscheiden sich der erste Linsenbereich und der zweite Linsenbereich in mindestens einem der folgenden optischen Parameter: einem optischen Weglängenunterschied, einer Zonengröße.
Der zweite Linsenbereich (bzw. noch weitere Linsenbereiche) kann sich auf derselben oder auf der entgegengesetzten Seite der diffraktiven Augenlinse befinden wie der erste Linsenbereich. Es können auch beide (bzw. noch weitere) Linsenbereiche jeweils auf beiden Seiten der Augenlinse angeordnet sein.
Durch den Anteil der weiteren Hauptunterzonen an den zweiten Beugungszonen von mindestens 94% - gemittelt über alle zweiten Beugungszonen - wird sichergestellt, dass auch für den mindestens einen zweiten Linsenbereich die visuellen Eigenschaften der Augenlinse durch ein Reduzieren des Halos verbessert werden.
Die genannten optischen Parameter der Linsenbereiche erlauben es, Einfluss auf die Beugungseffizienz sowie auf die additive Brechkraft zu nehmen. Durch die Verwendung von mehr als einem Linsenbereich können somit vorteilhaft weitere Foki durch die diffraktive Augenlinse erzeugt werden.
In einer vorteilhaften Ausgestaltung der diffraktiven Augenlinse mit mindestens zwei Linsenbereichen weist der erste Linsenbereich mindestens zwei erste Beugungszonen auf, zwischen denen in radialer Richtung um die optische Hauptachse betrachtet zumindest eine zweite Beugungszone des zweiten Linsenbereichs angeordnet ist. Insbesondere sind in radialer Richtung betrachtet die ersten Beugungszonen und die zweiten Beugungszonen in alternierender Reihenfolge angeordnet.
Weist die diffraktive Augenlinse mehr als zwei Linsenbereiche auf, so kann sich zwischen den mindestens zwei ersten Beugungszonen in radialer Richtung mindestens eine Beugungszone jedes weiteren Linsenbereiches befinden.
Mit Hilfe der beschriebenen Anordnung wird vorteilhaft sichergestellt, dass die optischen Wirkungen der zwei (oder mehr) Linsenbereiche für variable Pupillendurchmesser des Auges erzielt werden können. Zieht sich beispielsweise die Pupille bei hellem Umgebungslicht zusammen und weist somit nur einen kleinen Durchmesser auf, so können sich innerhalb dieses Durchmessers noch Beugungszonen aller Linsenbereiche befinden. Gleiches gilt für dunkles Umgebungslicht mit einer großen Augenpupille. Auf diese Weise bleibt optische Wirkung der diffraktiven Augenlinse vorteilhaft unabhängig von der Adaptation des Auges.
In einer vorteilhaften Ausgestaltung der diffraktiven Augenlinse beträgt für alle der ersten Beugungszonen der jeweilige Anteil der Hauptunterzone an der jeweiligen Beugungszone mindestens 94%. Weist die diffraktive Augenlinse einen zweiten Linsenbereich auf, so beträgt zusätzlich oder alternativ für alle der zweiten Beugungszonen der jeweilige Anteil der Hauptunterzone an der jeweiligen Beugungszone mindestens 94%. Das bedeutet mit anderen Worten, dass der Anteil AHUZ i/ABZi > 94% ist für alle / = 1, 2, ... N der N ersten und/oder zweiten Beugungszonen des ersten und/oder zweiten Linsenbereichs. Bevorzugt beträgt der jeweilige Anteil jeweils mindestens 95%.
Eine derart ausgestaltete diffraktive Augenlinse weist einen weiter reduzierten sekundären Halo auf, da die Beugung von Licht in negative Beugungsordnungen zusätzlich vermindert wird. Gemäß einer besonders vorteilhaften Ausgestaltung der diffraktiven Augenlinse ist die diffraktive optische Struktur in dem ersten und/oder dem zweiten Linsenbereich so ausgebildet, dass bei der Designwellenlänge keine signifikante Beugungseffizienz in negativen Beugungsordnungen auftritt. Insbesondere tritt keine signifikante Beugungseffizienz in Beugungsordnungen kleiner oder gleich null auf. Das bedeutet, dass für alle Beugungsordnungen kleiner als der +1-ten Beugungsordnung keine signifikante Beugungseffizienzen auftreten.
Es handelt sich also vorteilhafterweise bei der diffraktiven Augenlinse um eine reine Beugungslinse, da die nullte Beugungsordnung nur eine geringe Intensität aufweist. Dabei ist unter dem Begriff „keine signifikante Beugungseffizienz“ oder „nicht-signifikanten Beugungseffizienz“ zu verstehen, dass für die betreffende Beugungsordnung maximal 8% der Maximalintensität einer beugungsbegrenzten „normalen“ refraktiven Linse erzielt werden, bevorzugt maximal 5% der Maximalintensität und insbesondere bevorzugt maximal 1% der Maximalintensität. Zwischen einer signifikanten Beugungseffizienz, wie sie weiter oben definiert ist, und einer hier definierten nicht-signifikanten Beugungseffizienz kann ein Zwischenbereich vorliegen, in dem die Beugungseffizienz weder signifikant noch nicht-signifikant ist.
Durch die Eigenschaft, dass die diffraktive Augenlinse keine signifikante Beugungseffizienz für negative bzw. die nullte Beugungsordnungen aufweist, ist es möglich, den gesamten Farblängsfehler der Kombination aus Augenlinse, Hornhaut und brechenden Medien durch Kompensation zu reduzieren. Es treten hauptsächliche Brechkräfte mit einer Beugungseffizienz jenseits einer nicht-signifikanten Beugungseffizienz bei Beugungsordnungen größer-gleich bzw. größer null auf. Somit wird sichergestellt, dass kein durch negative Beugungsordnungen hervorgerufener Farblängsfehler den natürlichen Farblängsfehler des Auges verstärkt und somit zu einer wahrnehmbaren Kontrastverschlechterung bei polychromatischer Beleuchtung führt. Vielmehr kann beispielsweise erst die +1-te Beugungsordnung eine signifikante Beugungseffizienz aufweisen (zusätzlich zu einer weiteren, höheren Beugungsordnung). Auf diese Weise ermöglicht die diffraktive Augenlinse eine Korrektur der Farbfehler des Auges, da ihr Farblängsfehler in einer positiven Beugungsordnung den natürlichen Farblängsfehler des Auges reduzieren oder gar vollständig kompensieren kann. Auf diese Weise kann eine für den Patienten wahrnehmbare Kontrastverschlechterung bei polychromatischer Beleuchtung reduziert werden.
In einer vorteilhaften Ausgestaltung ist die diffraktiven Augenlinse so ausgebildet, dass bei der Designwellenlänge für mindestens zwei Beugungsordnungen eine signifikante Beugungseffizienz auftritt, insbesondere für mindestens drei Beugungsordnungen.
Auf diese Weise lassen sich bifokale, trifokale (bzw. multifokale) Augenlinsen realisieren. Besonders vorteilhaft ist es, wenn zusätzliche keine signifikante Beugungseffizienz für negative Beugungsordnungen bzw. Beugungsordnungen kleiner oder gleich null auftreten. In diesem Fall handelt es sich um eine bifokale (trifokale, multifokale) Augenlinse, die gleichzeitig eine Reduktion von Farblängsfehlern erlaubt. Der Fernfokus kann dabei der niedrigsten Beugungsordnung mit signifikanter Beugungseffizienz - beispielsweise der +1- ten Beugungsordnung - zugeordnet werden.
Die erfindungsgemäße diffraktive Augenlinse ermöglich somit das Reduzieren des Flalos bei gleichzeitiger Bereitstellung mehrerer Fokuslagen als bifokale, trifokale oder multifokale Linse.
Gemäß einerweiteren besonders vorteilhaften Ausgestaltung zeichnet sich die diffraktive Augenlinse dadurch aus, dass eine maximale Beugungseffizienz in einem Defokusbereich kleiner als 0.3% ist, insbesondere kleiner als 0.15%. Dabei reicht der Defokusbereich mindestens von -45D bis -15D gegenüber der Brechkraft des Fernfokus, insbesondere mindestens von -60D bis -10D.
Die geringste Brechkraft mit signifikanter Beugungseffizienz lässt sich dem Fernfokus zuordnen. Licht, das mit noch geringeren additiven Brechkräften geleitet wird, kann niemals scharf auf die Retina abgebildet werden; es wird defokussiert abgebildet. Dieser Bereich der Brechkräfte wird Defokusbereich genannt. Weist beispielsweise der Fernfokus eine additive Brechkraft von +2D auf (gegenüber der Brechkraft der Grundform der diffraktiven Augenlinse ), so reicht der Defokusbereich mindestens von -43D additiver Brechkraft bis -13D additiver Brechkraft, insbesondere mindestens von -58D additiver Brechkraft bis -8D additiver Brechkraft.
Der sekundäre Halo wird insbesondere durch solches Licht hervorgerufen, das mit solchen (geringen) Brechkräften in Richtung Retina gelenkt wird, die gerade die Brechkraft des implantierten Auges kompensieren; der positiven Beitrag des implantierten Auges (insbesondere der Hornhaut) ist in der gleichen Größenordnung wie der negative Beitrag durch eine negative Brechkraft (durch die diffraktive Augenlinse.
Zur Reduktion oder sogar zur Vermeidung des sekundären Halos darf die Beugungseffizienz im Defokusbereich einen Grenzwert nicht überschreiten. Bei dem Grenzwert kann es sich um die oben beschriebene maximale Beugungseffizienz handeln, die im Defokusbereich auftritt.
Gemäß einer weiteren besonders vorteilhaften Ausgestaltung zeichnet sich die diffraktive Augenlinse dadurch aus, dass eine integrierte Beugungseffizienz in einem Defokusbereich kleiner als 6% ist, insbesondere kleiner als 2%. Dabei reicht der Defokusbereich mindestens von -45D bis -15D gegenüber der Brechkraft des Fernfokus, insbesondere mindestens von -60D bis -10D. Die genannten Grenzwerte setzen also die über den Defokusbereich integrierten Beugungseffizienzen mit den über alle auftretenden additiven Brechkräfte integrierten Beugungseffizienzen ins Verhältnis.
Erfindungsgemäß wird mittels der eingeführten maximalen und integralen Grenzwerte für den Defokusbereich sichergestellt, dass auch unter Berücksichtigung der logarithmischen retinalen Helligkeitsempfindlichkeit ein sekundärer Halo durch die diffraktive Augenlinse verringert wird. Besonders vorteilhaft werden dazu sowohl die Grenzwerte für die maximale als auch integrierte Beugungseffizienz im Defokusbereich eingehalten. In einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung der diffraktiven Augenlinse liegt die Designwellenlänge in einem zentralen Spektralbereich einer Helligkeitsempfindlichkeitskurve. Insbesondere liegt die Designwellenlänge zwischen 530nm und 570nm, vorzugsweise bei 550nm oder bei 546nm.
Die Helligkeitsempfindlichkeitskurve beschreibt die Empfindlichkeit des menschlichen Auges in Abhängigkeit der Wellenlänge des Lichts. Vorzugsweise wird die Helligkeitsempfindlichkeitskurve für Tageslicht (photopisches Sehen) verwendet. Alternativ kann eine Helligkeitsempfindlichkeitskurve für die Dämmerung (mesopisches Sehen) oder die Nacht (skotopisches Sehen) verwendet werden. Unter einem zentralen Spektralbereich der Helligkeitsempfindlichkeitskurve sind diejenigen Wellenlängen zu verstehen, bei dem die Helligkeitsempfindlichkeit mindestens 30% der maximalen Helligkeitsempfindlichkeit beträgt, bevorzugt mindestens 50%, insbesondere bevorzugt mindestens 70%.
Eine Designwellenlänge zwischen 530nm und 570nm ist insbesondere vorteilhaft, da die Helligkeitsempfindlichkeit bei Tageslicht hier mehr als 80% beträgt. Für eine Designwellenlänge von 550nm bzw. 546nm werden mehr als 99% bzw. 98% erreicht. Die Verwendung einer so gewählten Designwellenlänge ist also insbesondere für Tageslicht geeignet.
Die Optimierung der diffraktiven Augenlinse für eine Designwellenlänge entsprechend der genannten Vorgaben führt vorteilhaft dazu, dass entsprechend einer hohen spektralen Helligkeitsempfindlichkeit des Auges die Brechkraft (bzw. die Brechkräfte im Fall eine bifokalen oder multifokalen Augenlinse) optimiert wird. Zusätzlich wird der sekundäre Halo für solche Wellenlängen besonders effektiv vermindert, für die das menschliche Auge empfindlich ist. Dies führt zu einerweiteren Verbesserung der visuellen Eigenschaften der Augenlinse unter alltäglichen Umweltbedingungen.
Gemäß einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung der der diffraktiven Augenlinse weisen alle Beugungszonen eines Linsenbereiches eine gleiche Zonengröße auf. Zusätzlich oder alternativ weisen alle Beugungszonen eines Linsenbereichs den gleichen optischen Weglängenunterschied auf.
Umfasst die Augenlinse mehr als einen Linsenbereich, so weisen also die Beugungszonen des jeweiligen Linsenbereichs die gleiche Zonengröße bzw. optischen Weglängenunterschiede auf. Die Zonengröße bzw. der optische Weglängenunterschied des ersten Linsenbereiches kann jedoch von der Zonengröße bzw. vom optischen Weglängenunterschied eines weiteren Linsenbereiches abweichen.
In einer besonders vorteilhaften Ausgestaltung ist die diffraktiven Augenlinse aus einem biokompatiblen Material hergestellt und für eine Implantation im Auge geeignet.
Durch die Verwendung eines biokompatiblen Materials wird sichergestellt, dass es zu keiner Abstoßungsreaktion des Auges kommen kann, wenn die diffraktive Augenlinse in ein Auge implantiert wird.
Gemäß einer weiteren Ausgestaltung ist die diffraktive Augenlinse eine Kontaktlinse, eine Intraokularlinse oder eine Intrakorneallinse.
Ein zweiter Aspekt der Erfindung betrifft ein Verfahren zu Herstellung einer diffraktiven Augenlinse nach einer der oben beschriebenen Ausgestaltungen. Wie bereits oben diskutiert wurde, beeinflusst die Größe des bei der Herstellung der diffraktiven Augenlinse verwendeten Werkzeugs den Flächenanteil, den eine Hauptunterzone an einer Beugungszone aufweisen kann. Ist der Werkzeugradius zu groß, kann der geforderte Anteil p von 94% bzw. 95% nicht gefertigt werden. Für die Phasenunterzone (PUZ) einer /- ten Beugungszone (BZ), die sich in radialer Richtung um die optische Hauptachse betrachtet an die Hauptunterzone (HUZ) derselben Beugungszone anschließt, ist die Breite der Phasenunterzone gegeben durch St = rmaX PUZ i - rmiri PUZ i = rmaX PUZ i - rmax,Huz,i· Die Breite der /-ten Beugungszone ist Dέ = rmaX PUZ i - rmiri HUZ i. Für den geforderten Flächenanteil p der /-ten Beugungszone gilt: Daraus folgt für den Flächenanteil der Phasenunterzone an der Beugungszone:
Dieser Ausdruck lässt sich umformen zu: Der erste Faktor entspricht dabei gerade dem Anteil der Breite der
Phasenunterzone <5; an der Breite der Beugungszone D(. Der zweite Faktor ist stets größer als 1 , da rmax HUZ i > rmin HUZ i gilt. Somit ergibt sich < 1 - p.
Die Breite der Phasenunterzone <5; kann typischerweise nicht geringer sein als der Radius des zur Fierstellung der /- ten Beugungszone verwendeten Werkzeugs.
Das erfindungsgemäße Verfahren zur Fierstellung einer diffraktiven Augenlinse umfasst den Verfahrensschritt der Bereitstellung eines Augenlinsenrohlings. Weiterhin weist das Verfahren den Schritt eines Abtrags von Material des Augenlinsenrohlings zur Erzeugung einer Beugungszone unter Verwendung eines Werkzeugs auf. Typischerweise erfolgt die Bearbeitung in einem
Drehverfahren. Dabei bewegt sich ein Werkzeug relativ zum Augenlinsenrohling und trägt dabei Material vom Augenlinsenrohling ab; typischerweise rotiert dabei der Augenlinsenrohling. Erfindungsgemäß weist das verwendete Werkzeug dabei einen Radius auf, der maximal 6% der Breite der Beugungszone entspricht, bevorzugt maximal 5%.
Auf diese Weise ist sichergestellt, dass das (zeitweise, für die Erzeugung der Beugungszone) verwendete Werkzeug dazu geeignet ist, den geforderten Flächenanteil der Flauptunterzone an der Beugungszone von 94% (bzw. 95%) zu fertigen. - Zur Fertigung anderer Teile der diffraktiven Augenlinse können Werkzeuge mit anderen Radien verwendet werden. Während der Fierstellung der diffraktiven Augenlinse kann also ein Werkzeug gewechselt werden. Bevorzugt erfolgt der Abtrag von Material zur Erzeugung jeder Beugungszone unter Verwendung eines Werkzeugs, das die Forderungen nach einem maximalen Radius für die entsprechende Beugungszone erfüllt.
Die absolut Breite einer Phasenunterzone nimmt mit zunehmendem radialem Abstand der Beugungszone von der optischen Hauptachse ab. Um die diffraktive Struktur einer diffraktiven Augenlinse mit nur einem Werkzeug fertigen zu können, erfolgt der Abtrag von Material zur Erzeugung aller Beugungszonen unter Verwendung eines Werkzeugs mit einem Radius, der bevorzugt maximal 6% (bzw. 5%) der Breite der in radialer Richtung um die optische Hauptachse (A) betrachtet äußersten Beugungszone entspricht.
Es versteht sich, dass die vorstehend genannten und die nachstehend noch zu erläuternden Merkmale nicht nur in den angegebenen Kombinationen, sondern auch in anderen Kombinationen oder in Alleinstellung einsetzbar sind, ohne den Rahmen der vorliegenden Erfindung zu verlassen. Nachfolgend wird die Erfindung beispielsweise anhand der beigefügten Zeichnungen, die auch erfindungswesentliche Merkmale offenbaren, näher erläutert. Es zeigen:
Fig. 1a eine perspektivische Darstellung eines ersten Ausführungsbeispiels einer erfindungsgemäßen diffraktiven Augenlinse; Fig. 1b eine perspektivische Darstellung eines weiteren Ausführungsbeispiels einer erfindungsgemäßen diffraktiven Augenlinse;
Fig. 2 eine schematische Darstellung des Halos für eine diffraktive Augenlinse;
Fig. 3 eine schematische Darstellung eines Teilausschnitts eines Linsenquerschnitts einer diffraktiven Augenlinse gemäß einem weiteren Ausführungsbeispiel;
Fig. 4 eine schematische Darstellung eines Teilausschnitts eines Linsenquerschnitts einer diffraktiven Augenlinse gemäß einem weiteren Ausführungsbeispiel mit zwei Linsenbereichen; Fig. 5a bis c schematische Darstellungen eines Teilausschnitts eines Linsenquerschnitts einer diffraktiven Augenlinse unter Berücksichtigung verschiedener Größen von zur Fertigung verwendeter Werkzeuge;
Fig. 6 ein Diagramm zum simulierten radialen Verlauf des Phasenprofils einer trifokalen, diffraktiven Augenlinse;
Fig. 7 ein Diagramm zur simulierten Beugungseffizienz in Abhängigkeit einer additiven Brechkraft in einem Nutzbereich für eine trifokale, diffraktive Augenlinse;
Fig. 8a ein Diagramm zur simulierten Beugungseffizienz in Abhängigkeit einer additiven Brechkraft für einen Nutzbereich und einen Defokusbereich für eine trifokale, diffraktiven Augenlinse nach dem Stand der Technik;
Fig. 8b ein Diagramm zur simulierten Beugungseffizienz in Abhängigkeit einer additiven Brechkraft für einen Nutzbereich und einen Defokusbereich für eine erfindungsgemäße trifokale, diffraktiven Augenlinse; Fig. 8c ein Diagramm zur simulierten Beugungseffizienz in Abhängigkeit einer additiven Brechkraft für einen Nutzbereich und einen Defokusbereich für eine weitere erfindungsgemäße trifokale, diffraktiven Augenlinse.
In Fig. 1a ist eine perspektivische Darstellung eines ersten Ausführungsbeispiels einer erfindungsgemäßen diffraktiven Augenlinse 1 gezeigt, die als Intraokularlinse (IOL) ausgebildet ist. Die Augenlinse umfasst eine Vorderseite 10 und eine Rückseite 15 sowie eine Haptik 20. Mittels der Haptik 20 ist die Augenlinse 1 im Auge gehalten. Die Augenlinse 1 ist faltbar und über einen kleinen Schnitt in ein Auge einführbar. Die Vorderseite 10 und die Rückseite 15 sind für die optischen Abbildungseigenschaften der Augenlinse 1 verantwortlich. Eine optische Hauptachse A steht senkrecht auf einer gedachten Ebene, die sich zwischen der Vorderseite 10 und der Rückseite 15 der Augenlinse 1 befindet. Die beispielhafte Vorderseite 10 ist im implantierten Zustand der Augenlinse 1 im Auge der Hornhaut zugewandt, wohingegen die Rückseite 15 dieser Hornhaut abgewandt ist. In Fig. 1b ist eine perspektivische Darstellung eines weiteren Ausführungsbeispiels einer als Intraokularlinse ausgebildeten diffraktiven Augenlinse 1 gezeigt. Sie unterscheidet sich von der Ausführung in Fig. 1a darin, dass sie eine unterschiedliche Haptik 20 aufweist.
Grundsätzlich können auch anderweitig geformte und ausgestaltete Flaptiken 20 vorgesehen sein.
In Fig. 2 ist eine schematische Darstellung der Flalos für eine diffraktive, multifokale Augenlinse 1 gezeigt. Dargestellt ist die Lichtverteilung, die eine Punktlichtquelle auf einer Retina des Auges, in dem eine diffraktive Augenlinse 1 implantiert ist, erzeugt. Dabei befindet sich die Punktlichtquelle in der Ferne und die Augenlinse 1 ist so ausgelegt, dass das implantierte Auge für die Ferne korrigiert ist. Das Bild der Punktlichtquelle auf der Retina ist der horizontalen und vertikalen Koordinate (0°, 0°) zugeordnet. Dieser Bildpunkt auf der Retina ist von einem primären Halo 60 umgeben, der in der schematischen Darstellung einen Durchmesser von etwa 1° (Objektwinkel) aufweist. Ursache für den unvermeidlichen primären Halo ist die simultane Fokusüberlagerungen der genutzten Beugungsordnungen. An den primären Halo 60 schließt sich in radialer Richtung (zu größeren Objektwinkeln in horizontaler und vertikaler Richtung) eine weitere Falschlichtzone an, die als sekundärer Halo 70 bezeichnet wird. Ursache für den sekundären Halo 70 sind nicht genutzte und somit unerwünschte Beugungsordnungen der diffraktiven Augenlinse 1. Im dargestellten Beispiel erstreckt sich der sekundäre Halo 70 radial zu Objektwinkeln von etwas mehr als 2°. Licht, das zum sekundären Halo 70 beiträgt, kann auch auf Orte der Retina gebeugt werden, auf denen sich der primäre Halo 60 befindet. Der primäre Halo 60 überstrahlt jedoch dieses Licht.
In Fig. 3 ist eine schematische Darstellung eines Teilausschnitts eines Linsenquerschnitts einer diffraktiven Augenlinse 1 gemäß einem weiteren Ausführungsbeispiel gezeigt. Die gezeigte Schnittebene beinhaltet die optische Hauptachse A und zeigt einen Ausschnitt des Profils der Vorderseite 10 der diffraktiven Augenlinse 1. Die Augenlinse 1 weist dabei einen ersten Linsenbereich 30 auf. Dieser umfasst im gezeigten Beispiel vier Beugungszonen 32. Diese Beugungszonen 32 seien rotationssymmetrisch um die optische Hauptachse A angeordnet. Jede Beugungszone 32 umfasst eine Hauptunterzone 34 und eine Phasenunterzone 36. Im dargestellten Beispiel weisen alle Hauptunterzonen 34 dieselbe Krümmung auf. Alternativ können die Hauptunterzonen auch unterschiedliche Krümmungen aufweisen. Zwischen den Hauptunterzonen 34 sind Phasenunterzonen 36 angeordnet. Deren Krümmung weicht von der Krümmung der jeweiligen Hauptunterzonen 34 ab. Die Übergänge zwischen Hauptunterzonen 34 und Phasenunterzonen 36 einer Beugungszone 32 weisen unstetige Krümmungen auf. Aufgabe der Phasenunterzonen ist es, für eine Designwellenlänge einen optischen Weglängenunterschied zwischen den jeweiligen Hauptunterzonen 34 zu erzeugen.
Die Größe oder Fläche der einzelnen Beugungszonen 32, Hauptunterzonen 34 und Phasenunterzonen 36 ergibt sich durch die Projektion auf eine Ebene senkrecht zur optischen Hauptachse A. Diese ist in Fig. 3 als Linie mit dem Bezugszeichen 55 eingezeichnet. Die radiale Ausdehnung (minimaler Radius und maximaler Radius) der Zonen lässt sich auf der Projektionsebene 55 ablesen und in eine Fläche umrechnen. Erfindungsgemäß beträgt der Anteil der Hauptunterzone 34 an den Beugungszonen 32 mindestens 94%. Es sei angemerkt, dass zur besseren Verdeutlichung der Definition der verschiedenen Zonen ein geringerer Flächenanteil der Hauptunterzonen 34 an den Beugungszonen 32 dargestellt ist.
Die Grundform 50 der Vorderseite 10 der diffraktiven Augenlinse 1 ist als gepunktete Linie eingezeichnet. Diese entspricht im gezeigten Beispiel der gedachten Verbindung der lokalen Maxima im Höhenprofil der diffraktiven optischen Struktur.
In Fig. 4 ist eine schematische Darstellung eines Teilausschnitts eines Linsenquerschnitts einer diffraktiven Augenlinse gemäß einem weiteren Ausführungsbeispiel mit zwei Linsenbereichen 30, 40 gezeigt. Dabei weist der erste Linsenbereich 30 zwei erste Beugungszonen 32 auf. Diese umfassen jeweils eine Hauptunterzone 34 und eine Phasenunterzone 36. Der zweite Linsenbereich 40 weist zwei zweite Beugungszonen 42 auf. Diese umfassen ebenfalls jeweils eine Hauptunterzone 44 und eine Phasenunterzone 46. Die Linsenbereiche 30, 40 sind auf der Vorderseite 10 der diffraktiven Augenlinse 1 angeordnet. Die ersten Beugungszonen 32 und zweiten Beugungszonen 42 wechseln sich in radialer Richtung zur optischen Hauptachse A ab. Im gezeigten Beispiel weisen die Linsenbereiche 30, 40 optische Weglängenunterschiede auf. Alternativ oder zusätzlich könnten die beiden Linsenbereiche 30, 40 auch unterschiedliche Zonengrößen aufweisen. Auf diese Weise werden zusätzliche Fokuslagen für eine multifokale, diffraktive Augenlinse 1 ermöglicht.
In Fig. 5a ist eine schematische Darstellung eines Teilausschnitts der Vorderseite 10 eines Linsenquerschnitts einer diffraktiven Augenlinse 1 unter Berücksichtigung eines zur Fertigung verwendeten Diamantwerkzeugs 90 gezeigt. Gezeigt ist der Ausschnitt für eine Beugungszone 32 für einen radialen Schnitt wie in Fig. 3. Auch hier weist die Beugungszone 32 eine Hauptunterzone 34 und eine Phasenunterzone 36 auf. Die Hauptunterzone 34 besitzt eine Krümmung. Die Phasenunterzone 36 umfasst alle Bereiche der Beugungszone 32, die vom kontinuierlichen (stetigen) Krümmungsverlauf der Hauptunterzone 34 abweichen. Würde die Vorderseite 10 mit einem idealen Werkzeug mit einem verschwindend kleinem Werkzeugradius bearbeitet, so ließe sich eine Phasenunterzone 36 mit einer idealen Form 80 hersteilen, wie sie als gestrichelte Linie in Fig. 5a eingezeichnet ist. Die ideale Form 80 könnte dann - wie eingezeichnet - keine Rundungen aufweisen. Da die Herstellung einer Augenlinse 1 mit einem sehr kleinen Werkzeug sehr viele Umdrehungen des Linsenrohlings benötigt, wird ein Werkzeug 90 mit einem endlichen Radius verwendet. Das Profil des Werkzeugs 90 ist als Linie aus Punkten und Strichen eingezeichnet. Durch den Werkzeugradius ergibt sich eine reale Form 85 der Phasenunterzone 36, die als durchgezogene Linie gezeichnet ist.
Man beachte, dass für kleinere Radien des Diamantwerkzeugs 90 auch kleiner Phasenunterzonen 36 gefertigt werden können. Ist beispielsweise die Profiltiefe einer zu fertigen Phasenunterzone größer als die Breite der Phasenunterzone, so limitiert in der Regel der Radius des Werkzeugs, wie gering die Breite der Phasenunterzone sein kann. Dies ist in Fig. 5b gezeigt. Das hier verwendete Diamantwerkzeug 90 besitzt einen halb so großen Werkzeugradius wie das in Fig. 5a verwendete Diamantwerkzeug 90. Die Phasenunterzone kann hier deutlich kleiner sein als im Beispiel nach Fig. 5a. Bei Verwendung eines Diamantwerkzeugs 90 mit kleinerem Werkzeugradius ist ggf. eine größere Anzahl von Umdrehungen des Linsenrohlings zur Herstellung der Beugungszone nötig.
In Fig. 5c ist eine schematische Darstellung eines Teilausschnitts der Vorderseite 10 eines Linsenquerschnitts einerweiteren diffraktiven Augenlinse 1 gezeigt. Die Phasenunterzone 36 ist in diesem Beispiel genauso groß wie die Phasenunterzone 36 aus Fig. 5a. Aufgrund des hier verwendeten geringeren Radius des Diamantwerkzeugs 90 ist es jedoch möglich, dass die reale Phasenunterzone 85 (fast) der idealen Phasenunterzone 80 aus Fig. 5a entspricht. Da nicht nur der durch die Phasenunterzonen 36 erzeugte Phasenhub t sondern auch die Form der Phasenunterzone 36 die Beugungseffizienz beeinflusst, ist die Berücksichtigung des Einfluss des Radius des Diamantwerkzeugs 90 bei der Herstellung einer diffraktiven Augenlinse 1 besonders wichtig.
In Fig. 6 ist ein Diagramm zum simulierten radialen Verlauf des durch die diffraktive optische Struktur erzeugten Phasenprofils einer trifokalen, diffraktiven Augenlinse 1 gezeigt, die als IOL ausgeführt ist. Das Diagramm zeigt die Wirkung eines Ausführungsbeispiel mit zwei Linsenbereichen 30, 40 und mit vier Beugungszonen 32, 42, die rotationssymmetrisch um die optische Hauptachse A angeordnet sind. Auf der horizontalen Achse ist der Abstand zur optischen Hauptachse A in mm angegeben. Die erste erste Beugungszone 32 des ersten Linsenbereichs 30 erstreckt sich bis zu einem Radius von etwa 0.75mm, die erste zweite Beugungszone 42 des zweiten Linsenbereichs 40 erstreckt sich von etwa 0.75mm bis etwa 1.08mm und die zweite erste Beugungszone 32 des ersten Linsenbereichs 30 erstreckt von etwa 1 08mm bis etwa 1 32mm. Die zweite zweite Beugungszone 42 des zweiten Linsenbereichs 40 schließt sich der zweiten ersten Beugungszone 32 an. Die Simulationen sind für einen Radius einer Augenpupille von 1.5mm durchgeführt worden. Die zweite zweite Beugungszone 42 reicht über diesen Radius hinaus. Auf der vertikalen Achse ist der Phasenhub in Vielfachen der Designwellenlänge l aufgetragen. Die ersten drei Beugungszonen 32, 42 erzeugen an ihrem jeweiligen äußeren Rand einen Phasenhub von etwa 1 4l bzw. etwa 1 2l. Aufgrund der Krümmung der Hauptunterzonen 34, 44 der Beugungszonen 32, 42 zeigt der radiale Verlauf des Phasenhubs ebenfalls abschnittsweise Krümmungen. Die Abschnitte zwischen den gekrümmten Anteilen sind den Phasenunterzonen 36, 46 zuzuordnen. Im gezeigten Ausführungsbeispiel beträgt der Anteil der Hauptunterzonen 34, 44 an den Beugungszonen 32, 42 für alle vier Beugungszonen 32, 42 jeweils 94%. Bei der Größe der Phasenunterzonen 36, 46 und den Simulationen des Phasenhubs wurde berücksichtigt, dass das Profil der diffraktiven Augenlinse 1 mit einem Diamantwerkzeug 90 mit einem Werkzeugradius erzeugt wurde, der kleiner ist als die Breite der zweiten ersten Phasenunterzone 36.
In Fig. 7 ist ein Diagramm zur simulierten Beugungseffizienz in Abhängigkeit einer additiven Brechkraft (gegenüber der Brechkraft der Grundform der diffraktiven Augenlinse) in einem Nutzbereich für eine trifokale, diffraktiven Augenlinse 1 nach dem in Fig. 6 diskutierten Ausführungsbeispiel gezeigt. Der Nutzbereich umfasst dabei den Bereich der additiven Brechkräfte, in dem eine signifikante Beugungseffizienz auftritt. Die additive Brechkraft ist im Diagramm auf der horizontalen Achse in Dioptrie (D) dargestellt. Auf der vertikalen Achse ist die Beugungseffizienz aufgetragen. Dabei entspricht der Wert 1 der Maximalintensität einer beugungsbegrenzten, „normalen" refraktiven Linse (gleicher Brechkraft und mit gleichem Durchmesser). Das erste Maximum der Beugungseffizienz tritt in diesem Ausführungsbeispiel bei einer additiven Brechkraft von etwa 1.85D mit einer Effizienz von etwa 0.5 auf. Dies ist dem Fernfokus zuzuordnen; diesem werden etwa 50% Beugungseffizienz zugewiesen. Ein weiteres Maximum tritt bei einer additiven Brechkraft von etwa 3D auf und weist eine Beugungseffizient von etwa 0.16 auf (etwa 16% Beugungseffizienz); dieses Beugungsmaximum unterstützt das Sehen bei einer Mittendistanz (Intermediärsehen). Ein drittes Maximum tritt bei einer additiven Brechkraft von etwa 3.7D auf und weist eine Beugungseffizient von etwa 0.33 auf (etwa 33% Beugungseffizienz); dieses Beugungsmaximum unterstützt das Sehen bei kürzeren Sehdistanzen. Bei dem gezeigten Ausführungsbeispiel handelt es sich also um eine trifokale, diffraktive Augenlinse 1. Dabei tritt in der nullten Beugungsordnung bei einer additiven Brechkraft von OD keine signifikante Beugungseffizienz auf. Bei der diffraktiven Augenlinse 1 handelt es sich um eine sogenannte multi-order phase plate (MOD Optik). Das gezeigte Ausführungsbeispiel erlaubt eine Korrektur der Farblängsfehler des implantierten Auges auch im Fernfokus.
In Fig. 8a ist ein Diagramm zur simulierten Beugungseffizienz in Abhängigkeit einer additiven Brechkraft für einen Nutzbereich und einen Defokusbereich für eine trifokale, diffraktiven Augenlinse nach dem Stand der Technik gezeigt. Wie auch in Fig. 7 zeigt die horizontale Achse die additive Brechkraft in Dioptrie an. Hier ist jedoch ein Ausschnitt von -60D bis +10D gezeigt. Auf der vertikalen Achse ist die Beugungseffizienz aufgetragen. Die vertikale Achse ist hier logarithmisch skaliert. Auf diese Weise lassen sich auch geringe Beugungseffizienzen darstellen. Die hier dargestellte Beugungseffizienz in Abhängigkeit der additiven Brechkraft entspricht den Eigenschaften einer diffraktiven Augenlinse, bei der der Anteil der Flauptunterzonen 34 an den Beugungszonen 32 lediglich 88% beträgt. Die Beugungseffizienzen in einem Nutzbereich, der zwischen 1.5D und 4.5D liegt, entsprechen (annähernd) denen, wie sie in Fig. 7 für ein Ausführungsbeispiel dargestellt sind; der entsprechende Bereich der additiven Brechkräfte ist in Fig. 8a mit einem gestrichelten Kasten markiert. Bezüglich der genutzten Beugungsordnungen verhält sich die hier gezeigte diffraktive Augenlinse nach dem Stand der Technik also (annähernd) wie eine erfindungsgemäße Augenlinse 1. Für einen Defokusbereich, der hier durch einen gepunkteten Kasten markiert ist und sich von -55D bis -10D erstreckt (also von etwa -57D bis etwa -12D gegenüber der Brechkraft des Fernfokus, der bei etwa 2D liegt), weist dieses Beispiel nach dem Stand der Technik jedoch Beugungseffizienzen auf, die bis zu 0.6% betragen. Erhöhte Beugungseffizienzen treten insbesondere zwischen -30D und -15D auf. Diese negativen Additionsbrechwerte des Störlichts gleichen gerade weitgehend den Brechwert der Hornhaut und den Brechwert für den Fernfokus der diffraktiven Augenlinse aus. Somit machen sie sich aufgrund der logarithmischen retinalen Helligkeitsempfindlichkeit als sekundärer Halo bemerkbar.
Bewertet man den sekundären Halo über eine Integration der Beugungseffizienzen im Defokusbereich, so ergibt sich im gezeigten Beispiel nach dem Stand der Technik ein Wert von etwa 8% gegenüber den über alle auftretenden additiven Brechkräfte integrierten Beugungseffizienzen.
In Fig. 8b ist ein Diagramm zur simulierten Beugungseffizienz in Abhängigkeit einer additiven Brechkraft für einen Nutzbereich und einen Defokusbereich für ein Ausführungsbeispiel einer erfindungsgemäße trifokale, diffraktiven Augenlinse 1 gezeigt. Die Darstellungen der horizontalen und vertikalen Achse entsprechen denen in Fig. 8a. Die dargestellte Beugungseffizienz in Abhängigkeit der additiven Brechkraft entspricht hier den Eigenschaften einer diffraktiven Augenlinse 1 , bei der der Anteil der die Hauptunterzonen 34, 44 an den Beugungszonen 32, 42 jeweils 94% beträgt. Die Beugungseffizienzen in einem Nutzbereich entsprechen denen, wie sie in Fig. 7 für ein Ausführungsbeispiel dargestellt sind. Für einen Defokusbereich, der hier durch einen gepunkteten Kasten markiert ist und sich von -55D bis -10D erstreckt, weist dieses Ausführungsbeispiel Beugungseffizienzen auf, die maximal lediglich 0.25% betragen. Bewertet man den sekundären Halo über eine Integration der Beugungseffizienzen im Defokusbereich, so ergibt im gezeigten Ausführungsbeispiel ein Wert von leidglich etwa 5% gegenüber den über alle auftretenden additiven Brechkräfte integrierten Beugungseffizienzen. Der sekundäre Halo wird durch die erfindungsgemäße Augenlinse somit deutlich reduziert.
In Fig. 8c ist ein Diagramm zur simulierten Beugungseffizienz in Abhängigkeit einer additiven Brechkraft für einen Nutzbereich und einen Defokusbereich für eine weiteres Ausführungsbeispiel einer erfindungsgemäße trifokale, diffraktiven Augenlinse 1 gezeigt. Die dargestellte Beugungseffizienz in Abhängigkeit der additiven Brechkraft entspricht hier den Eigenschaften einer diffraktiven Augenlinse 1 , bei der der Anteil der Hauptunterzonen 34, 44 an den Beugungszonen 32, 42 jeweils 98% beträgt. Die Beugungseffizienzen im Nutzbereich entsprechen wieder denen, wie sie in Fig. 7 für ein Ausführungsbeispiel dargestellt sind. Im Defokusbereich von -55D bis -10D weist dieses Ausführungsbeispiel Beugungseffizienzen auf, die weniger als 0.13% betragen. Bewertet man den sekundären Halo über eine Integration der Beugungseffizienzen im Defokusbereich, so ergibt im gezeigten Ausführungsbeispiel ein Wert von lediglich 1.4% gegenüber den über alle auftretenden additiven Brechkräfte integrierten Beugungseffizienzen. Der sekundäre Halo wird durch die erfindungsgemäße Augenlinse somit weiter deutlich reduziert.
Betrachtet man für das beschriebene Ausführungsbeispiel nach Fig. 8c die Intensitäten des sekundären Halos in einem lateralen Querschnitt in der Retina, so ergibt sich eine Reduktion der retinalen Intensität des Halos um eine Größenordnung gegenüber dem Stand der Technik nach Fig. 8a.
Die vorstehend genannten und in verschiedenen Ausführungsbeispielen beschriebenen Merkmale der Erfindung sind dabei nicht nur in den angegebenen beispielhaften Kombinationen, sondern auch in anderen Kombinationen oder allein einsetzbar, ohne den Rahmen der vorliegenden Erfindung zu verlassen.
Eine auf Verfahrensmerkmale bezogene Beschreibung einer Vorrichtung gilt bezüglich dieser Merkmale analog für das entsprechende Verfahren, während Verfahrensmerkmale entsprechend funktionelle Merkmale der beschriebenen Vorrichtung darstellen.

Claims

Patentansprüche
1. Diffraktive Augenlinse (1 ) mit einer Vorderseite (10), einer Rückseite (15) und einer optischen Hauptachse (A), wobei
- die Vorderseite (10) und/oder die Rückseite (15) eine sphärische, eine asphärische, eine sphärisch-torische, eine asphärisch torische oder freiform-förmige Grundform aufweist, und
- die Vorderseite (10) und/oder die Rückseite (15) eine diffraktive optische Struktur aufweist, wobei die diffraktive optische Struktur einen ersten Linsenbereich (30) mit mehreren ersten um die optische Hauptachse (A) der Augenlinse (1) umlaufenden, ringförmigen Beugungszonen (32) umfasst, die jeweils eine Hauptunterzone (34) und eine Phasenunterzone (36) aufweisen, dadurch gekennzeichnet, dass die diffraktive optische Struktur in dem ersten Linsenbereich (30) so ausgebildet ist, dass
- bei einer Designwellenlänge eine signifikante Beugungseffizienz für einen optischen Weglängenunterschied zwischen den ersten Hauptunterzonen (34) von mehr als einer Wellenlänge auftritt, und
- für den ersten Linsenbereich (30) im Mittel über alle Beugungszonen (32) ein Anteil der Hauptunterzonen (34) an den Beugungszonen (32) mindestens 94% beträgt, insbesondere mindesten 95%.
2. Diffraktive Augenlinse (1) nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die diffraktive optische Struktur mindestens einen zweiten Linsenbereich (40) mit einer zweiten um die optische Hauptachse (A) der Augenlinse (1) umlaufenden, ringförmigen Beugungszone (42) umfasst, die eine weitere Hauptunterzone (44) und eine weitere Phasenunterzone (46) aufweist, wobei
- für den zweiten Linsenbereich (40) im Mittel über alle zweiten Beugungszonen (42) ein Anteil der weiteren Hauptunterzonen (44) an den zweiten Beugungszonen (42) mindestens 94% beträgt, und
- der erste Linsenbereich (30) und der zweite Linsenbereich (40) sich in mindestens einem der folgenden optischen Parameter unterscheiden: einem optischen Weglängenunterschied, einer
Zonengröße.
3. Diffraktive Augenlinse (1) nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass zwischen zwei ersten Beugungszonen (32) des ersten Linsenbereichs (30) in radialer Richtung um die optische Hauptachse
(A) betrachtet zumindest eine zweite Beugungszone (42) des zweiten Linsenbereichs (40) angeordnet ist, insbesondere in radialer Richtung betrachtet die ersten Beugungszonen (32) und die zweiten Beugungszonen (42) in alternierender Reihenfolge angeordnet sind.
4. Diffraktive Augenlinse (1 ) nach einem der vorgenannten Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass für alle der ersten Beugungszonen (32) und/oder alle der zweiten Beugungszonen (42) der jeweilige Anteil der Hauptunterzone (34) an der jeweiligen Beugungszone (32) mindestens 94% beträgt.
5. Diffraktive Augenlinse (1 ) nach einem der vorgenannten Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die diffraktive optische Struktur in dem ersten Linsenbereich (30) und/oder dem zweiten Linsenbereich (40) so ausgebildet ist, dass bei der Designwellenlänge keine signifikante Beugungseffizienz in negativen Beugungsordnungen auftritt, insbesondere keine signifikante Beugungseffizienz in Beugungsordnungen kleiner oder gleich null.
6. Diffraktive Augenlinse (1 ) nach einem der vorgenannten Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass bei der Designwellenlänge für mindestens zwei Beugungsordnungen eine signifikante Beugungseffizienz vorliegt, insbesondere für mindestens drei Beugungsordnungen.
7. Diffraktive Augenlinse (1 ) nach einem der vorgenannten Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass eine maximale Beugungseffizienz in einem Defokusbereich kleiner ist als 0.3%, insbesondere kleiner als 0.15%, wobei der Defokusbereich mindestens von -45D bis -15D gegenüber einer Brechkraft des Fernfokus reicht, insbesondere mindestens von -60D bis -10D reicht.
8. Diffraktive Augenlinse (1 ) nach einem der vorgenannten Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass eine integrierte Beugungseffizienz in einem Defokusbereich kleiner ist als 6%, insbesondere kleiner als 2%, wobei der Defokusbereich mindestens von -45D bis -15D gegenüber einer Brechkraft des Fernfokus reicht, insbesondere mindestens von - 60D bis -10D reicht.
9. Diffraktive Augenlinse (1 ) nach einem der vorgenannten Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Designwellenlänge in einem zentralen Spektralbereich einer Flellempfindlichkeitskurve liegt, insbesondere zwischen 530nm und 570nm, vorzugsweise bei 550nm oder bei 546nm.
10. Diffraktive Augenlinse (1) nach einem der vorgenannten Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass alle erste Beugungszonen (32) des ersten Linsenbereichs (30) und/oder alle zweiten Beugungszonen (42) des zweiten Linsenbereichs (40) jeweils eine gleiche Zonengröße und/oder jeweils einen gleichen optischen Weglängenunterschied aufweisen.
11. Diffraktive Augenlinse (1) nach einem der vorgenannten Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Augenlinse (1) aus einem biokompatiblen Material hergestellt ist und für eine Implantation in einem Auge geeignet ist.
12. Diffraktive Augenlinse (1) nach einem der vorgenannten Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Augenlinse (1 ) eine Kontaktlinse, eine Intraokularlinse oder eine Intrakorneallinse ist.
13. Verfahren zur Herstellung einer diffraktiven Augenlinse (1) nach einem der Ansprüche 1 bis 12, das folgende Verfahrensschritte umfasst: - Bereitstellung eines Augenlinsenrohlings,
- Abtrag von Material des Augenlinsenrohlings zur Erzeugung einer Beugungszone (32, 42) der diffraktiven Struktur unter Verwendung eines Werkzeugs (90) mit einem Radius, der maximal 6% der Breite der Beugungszone (32, 42) entspricht, bevorzugt maximal 5%.
EP21704239.9A 2020-02-13 2021-02-08 Diffraktive augenlinse Pending EP4103980A1 (de)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102020201817.0A DE102020201817A1 (de) 2020-02-13 2020-02-13 Diffraktive Augenlinse
PCT/EP2021/052923 WO2021160548A1 (de) 2020-02-13 2021-02-08 Diffraktive augenlinse

Publications (1)

Publication Number Publication Date
EP4103980A1 true EP4103980A1 (de) 2022-12-21

Family

ID=74572770

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP21704239.9A Pending EP4103980A1 (de) 2020-02-13 2021-02-08 Diffraktive augenlinse

Country Status (7)

Country Link
US (1) US20230190453A1 (de)
EP (1) EP4103980A1 (de)
JP (1) JP7738000B2 (de)
KR (1) KR20220131336A (de)
CN (1) CN115087892A (de)
DE (1) DE102020201817A1 (de)
WO (1) WO2021160548A1 (de)

Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2014033543A2 (en) * 2012-08-31 2014-03-06 Amo Groningen B.V. Multi-ring lens, systems and methods for extended depth of focus

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN100454046C (zh) * 1993-08-04 2009-01-21 松下电器产业株式会社 光学透镜、光学头装置及光盘装置
US5699142A (en) * 1994-09-01 1997-12-16 Alcon Laboratories, Inc. Diffractive multifocal ophthalmic lens
US6536899B1 (en) 1999-07-14 2003-03-25 Bifocon Optics Gmbh Multifocal lens exhibiting diffractive and refractive powers
DE102007059470B3 (de) 2007-12-11 2009-05-20 *Acri.Tec Gmbh Ophthalmologische Zusammensetzung und deren Verwendung
NZ594697A (en) * 2009-02-12 2014-02-28 Univ Arizona State Diffractive trifocal lens
US8709079B2 (en) 2009-06-09 2014-04-29 Novartis Ag IOL with varying correction of chromatic aberration
BE1019161A5 (fr) 2010-01-26 2012-04-03 Physiol Lentille intraoculaire.
DE102010018436B4 (de) * 2010-04-27 2017-02-09 Carl Zeiss Meditec Ag Multifokale Augenlinse
EP3582719B1 (de) 2017-02-14 2025-01-22 Dave, Jagrat Natavar Diffraktive multifokale implantierbare linsenvorrichtung
EP3435143B1 (de) * 2017-07-26 2020-04-01 VSY Biyoteknoloji Ve Ilac Sanayi Anonim Sirketi Multifokale ophthalmische diffraktionslinse

Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2014033543A2 (en) * 2012-08-31 2014-03-06 Amo Groningen B.V. Multi-ring lens, systems and methods for extended depth of focus

Non-Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See also references of WO2021160548A1 *
XIE JIHONG: "Design, Fabrication and Testing of Diffractive Multifocal Intraocular Lens (MIOL) Item Type text; Electronic Dissertation", 11 July 2018 (2018-07-11), XP093202262, Retrieved from the Internet <URL:http://hdl.handle.net/10150/631471> *

Also Published As

Publication number Publication date
US20230190453A1 (en) 2023-06-22
JP7738000B2 (ja) 2025-09-11
KR20220131336A (ko) 2022-09-27
CN115087892A (zh) 2022-09-20
WO2021160548A1 (de) 2021-08-19
JP2023513232A (ja) 2023-03-30
DE102020201817A1 (de) 2021-08-19

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE102010018436B4 (de) Multifokale Augenlinse
EP3555695B1 (de) Gleitsicht-brillenglas mit variablem brechungsindex und verfahren zu dessen entwurf und herstellung
EP3033042B1 (de) Augenlinse mit einem torisch brechenden oberflächenprofil und einer in radialer richtung gestuften oberflächenstruktur
DE3016936C2 (de) Brillenlinse mit astigmatischer Wirkung
EP3033649B1 (de) Multifokale augenlinse mit zumindest teilweise um eine optische hauptachse umlaufenden optischen zonen
EP2389139B1 (de) Linse mit diskretem zirkulärem brechkraftprofil
EP2710426A1 (de) Linse mit einem erweiterten fokusbereich
EP2761359A1 (de) Linse mit einem erweiterten fokusbereich
WO2015144299A1 (de) Verbesserte ophthalmische linse zur presbyopie-korrektion
WO2000076426A2 (de) Intraokularlinse
DE202012013073U1 (de) Ophtalmische Linsen mit vergrößerter optischer Blendungszone
WO2023218014A1 (de) Myopiestopp-gläser mit kontinuierlicher wirkungsverteilung
AT507254B1 (de) Linse mit unabhängigen nichtinterferierenden teilzonen
DE10241208B4 (de) Presbyopiekorrigierende Kontaktlinse und Herstellungsverfahren für eine solche Kontaktlinse
EP4103980A1 (de) Diffraktive augenlinse
DE202016105181U1 (de) Multifokale Augenlinse mit Ringzonen mit definiert unterschiedlichen gemittelten Brechkräften
DE102016117504B4 (de) Multifokale Augenlinse mit Ringzonen mit definiert unterschiedlichen gemittelten Brechkräften
AT507874B1 (de) Linse mit zirkulärem brechkraftprofil
DE102024113732B3 (de) Künstliche Augenlinse mit auf Basis von chromatischer Aberration erzeugter reduzierter Anzahl von Augenlinsenfoki
DE20213760U1 (de) Presbyopiekorrigierende Kontaktlinse
DE102014113968A1 (de) Augenlinse mit ringförmigen optischen Zonen, die individuelle torisch brechende Oberflächenprofile aufweisen
DE202016105180U1 (de) Multifokale Augenlinse mit Ringzonen mit definiert unterschiedlichen gemittelten Brechkräften
WO2024188817A1 (de) Ophthalmische linse mit erweiterter schärfentiefe und verfahren zur erzeugung eines linsendesigns
EP4343414A1 (de) Multifokale linse
WO2025061559A1 (de) Brillenglas für ein head-mounted display, head-mounted display sowie verfahren zum entwerfen und herstellen eines brillenglases

Legal Events

Date Code Title Description
STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: UNKNOWN

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: THE INTERNATIONAL PUBLICATION HAS BEEN MADE

PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: REQUEST FOR EXAMINATION WAS MADE

17P Request for examination filed

Effective date: 20220829

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AL AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MK MT NL NO PL PT RO RS SE SI SK SM TR

DAV Request for validation of the european patent (deleted)
DAX Request for extension of the european patent (deleted)
STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: EXAMINATION IS IN PROGRESS

17Q First examination report despatched

Effective date: 20240917

GRAP Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR1

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: GRANT OF PATENT IS INTENDED

INTG Intention to grant announced

Effective date: 20251121

GRAJ Information related to disapproval of communication of intention to grant by the applicant or resumption of examination proceedings by the epo deleted

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSDIGR1

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: EXAMINATION IS IN PROGRESS

GRAP Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR1

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: GRANT OF PATENT IS INTENDED

INTC Intention to grant announced (deleted)
INTG Intention to grant announced

Effective date: 20260313