EP4090645A1 - Verfahren und anlage zur herstellung eines oder mehrerer olefine - Google Patents

Verfahren und anlage zur herstellung eines oder mehrerer olefine

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Publication number
EP4090645A1
EP4090645A1 EP21701688.0A EP21701688A EP4090645A1 EP 4090645 A1 EP4090645 A1 EP 4090645A1 EP 21701688 A EP21701688 A EP 21701688A EP 4090645 A1 EP4090645 A1 EP 4090645A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
carbon dioxide
hydrogen
fed
hydrogenation
hydrogenation step
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Withdrawn
Application number
EP21701688.0A
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Andreas Meiswinkel
Hans-Jörg ZANDER
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Linde GmbH
Original Assignee
Linde GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Linde GmbH filed Critical Linde GmbH
Publication of EP4090645A1 publication Critical patent/EP4090645A1/de
Withdrawn legal-status Critical Current

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Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C1/00—Preparation of hydrocarbons from one or more compounds, none of them being a hydrocarbon
    • C07C1/02—Preparation of hydrocarbons from one or more compounds, none of them being a hydrocarbon from oxides of a carbon
    • C07C1/12—Preparation of hydrocarbons from one or more compounds, none of them being a hydrocarbon from oxides of a carbon from carbon dioxide with hydrogen
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/24—Stationary reactors without moving elements inside
    • B01J19/245—Stationary reactors without moving elements inside placed in series
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00002—Chemical plants
    • B01J2219/00027—Process aspects
    • B01J2219/0004—Processes in series
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
    • Y02P20/141—Feedstock

Definitions

  • the present invention relates to a process for the production of one or more olefins and a corresponding plant according to the preambles of the independent claims.
  • propylene propene
  • specialist literature for example in the article "Propylene” in Ullmann's Encyclopedia of Industrial Chemistry, 2012 edition.
  • Propylene is traditionally produced by steam cracking hydrocarbon feeds and conversion processes in refinery processes. In the latter process, propylene is not necessarily formed in the desired amount and only as one of several components in a mixture with other compounds.
  • Other methods of making propylene are also known and are described below in connection with the present invention. However, these are not always satisfactory, e.g. in terms of efficiency and yield.
  • propylene gap An increasing demand for propylene is forecast for the future ("propylene gap"), which requires the provision of appropriate processes. At the same time, it is important to reduce or even prevent carbon dioxide emissions. On the other hand, large amounts of methane are available as a potential feedstock, which are currently only very limited for recycling and mostly incinerated.
  • the object of the present invention is to provide a process for the production of propylene, which is improved in particular with regard to these aspects, but also for the production of other comparatively short-chain olefins. Disclosure of the invention
  • the present invention proposes a reaction system for converting carbon dioxide with hydrogen to hydrocarbons in a hydrogenation step, the hydrogenation step being combined with a reforming step.
  • methane and possibly other hydrocarbons; methane is the preferred main component, however, since a maximum hydrogen yield is achieved with methane
  • steam is converted with steam to form hydrogen and carbon monoxide.
  • the reforming step represents, in particular, a hydrogen source, but with carbon monoxide and / or carbon dioxide also provides further starting material which can be converted into hydrocarbons in the hydrogenation step.
  • the hydrogen is obtained in a stoichiometric excess and can therefore be used in particular to convert further carbon dioxide from an external source. In this way, by means of the present invention, a saving or sensible material utilization of carbon dioxide from appropriate sources can be achieved.
  • the present invention offers a particularly efficient conversion of carbon dioxide with hydrogen into products of value.
  • carbon dioxide from a source in which this is obtained as an undesired product and the carbon dioxide generated in the reforming step as a by-product in certain amounts (but advantageously here in a smaller amount than carbon monoxide) can be converted into products of value within the scope of the present invention, ie in Ideally, the present invention can completely avoid carbon dioxide emissions.
  • both carbon dioxide and methane can be used for material purposes within the scope of the present invention.
  • the use of the reforming step also allows the present invention to simply recycle by-products (in particular paraffins) and unconverted starting materials such as hydrogen, carbon monoxide, carbon dioxide, methane and / or hydrocarbons that are undesirable as a product, optionally and expediently for reforming and / or hydrogenation step. In this way, unwanted secondary streams can be avoided as products and recycled within the process.
  • by-products in particular paraffins
  • unconverted starting materials such as hydrogen, carbon monoxide, carbon dioxide, methane and / or hydrocarbons
  • a particular advantage that results from the material use of all components from the reforming step is that they do not have to be separated from one another or only to a certain extent before they are fed to the hydrogenation step.
  • the present invention makes it possible to minimize the purification and conditioning of the hydrogen that is used in the hydrogenation step, and thus to minimize production and operating costs.
  • the present invention provides a method for producing one or more olefins with a carbon number of two to eight, in particular three to eight or three to six, in which Carbon dioxide and hydrogen are fed to a hydrogenation step, with at least part of the carbon dioxide and at least part of the hydrogen, which are fed to the hydrogenation step, together in the hydrogenation step over a bifunctional catalyst via an oxygenate, in particular an alcohol or an ether, further in particular methanol or Dimethyl ether, can be reacted as an intermediate product to form the one or more olefins.
  • an oxygenate in particular an alcohol or an ether, further in particular methanol or Dimethyl ether
  • an oxygenate is understood to mean compounds which have at least one alkyl group covalently bonded to an oxygen atom.
  • the at least one alkyl group can have up to five, up to four or up to three carbon atoms.
  • the oxygenates which are of interest in the context of the present invention have alkyl groups with one or two carbon atoms, in particular methyl groups.
  • they are monohydric alcohols and Dialkyl ethers such as methanol, ethanol, tert-butanol (TBA) and dimethyl ether (DME) or corresponding mixtures.
  • MTBE methyl tert-butyl ether
  • TAME tert-amyl methyl ether
  • TEE tert-amyl ethyl ether
  • ETBE ethyl tert-butyl ether
  • DIPE diisopropyl ether
  • the invention is also suitable for use with other oxygenates, but is mainly described with reference to methanol and dimethyl ether.
  • short-chain alcohols and ethers are particularly relevant as oxygenates, in particular mono- or dihydric alcohols with a carbon number of one, two or three and dialkyl ethers with a carbon number of two, three or four.
  • the hydrogen that is fed to the hydrogenation step is at least partly provided by means of a reforming step in which methane and water are converted to carbon dioxide, carbon monoxide and hydrogen, and the carbon dioxide that is fed to the hydrogenation step is partly using the reforming step and provided in part independently of the reforming step.
  • the provision of at least part of the hydrogen, part of the carbon monoxide and part of the carbon dioxide by means of the reforming step for the hydrogenation step comprises according to the invention in all cases using the reforming step to provide a gas mixture containing hydrogen, carbon monoxide and carbon dioxide and at least part of the To feed gas mixture without separation of hydrogen, carbon monoxide and carbon dioxide to the hydrogenation step.
  • the present invention can be used in particular in connection with efforts to reduce carbon dioxide emissions and for the material use of carbon dioxide.
  • General overview articles on usage and Conversion of carbon dioxide are designated in the attached literature review with [Oa] to [Of]. Reference is made here and in the following to the relevant literature.
  • propylene but also in particular of ethylene, as a conventional main target component from hydrocarbons or corresponding mixtures (e.g. ethane, propane, liquefied natural gas and naphtha).
  • Fluid catalytic cracking is also used in particular for the production of propylene.
  • reference is made, for example, to reference [1a], which offers an up-to-date overview of new routes to olefins.
  • steam reforming is known and extensively described in the specialist literature. Variants of steam reforming are (a) so-called dry reforming and (b) steam reforming with a downstream water gas shift to adjust the ratio of hydrogen and carbon monoxide. However, both variants are not necessarily important for the present invention. Steam reforming is generally described in references [3a] to [3e].
  • Oxygenates in particular methanol and / or DME, can be produced from synthesis gas, which, as explained above, can typically be produced by steam reforming.
  • the synthesis of methanol is described, for example, in the references [3f] and [3g].
  • the further conversion of oxygenates according to the above definition, in particular of methanol and / or dimethyl ether, to olefins is dealt with, for example, in reference [3h].
  • approaches can be found to combine the methanol synthesis from synthesis gas and a methanol-to-olefin process in one step. These approaches are essentially based on a combination of Zr-Zn oxides for methanol synthesis and H-SAPO-34 for the methanol-to-olefin process.
  • Step 2 Subsequent reaction of the intermediate to hydrocarbons Step 2 is in particular comparable to the known methanol-to-olefin or methanol-to-propylene processes, in which, however, as mentioned, the corresponding intermediate is isolated.
  • bifunctional catalysts typically combine methanol catalysts with acidic zeolite structures, which catalyze the subsequent reaction.
  • the overall reaction takes place as a one-stage reaction, a "one-stage" reaction being intended to denote a reaction in which the reaction in the two steps takes place over a catalyst or in a catalyst bed, but in any case in a reactor and without intermediate separation of the oxygenate .
  • the present invention relates to a method for producing hydrocarbons from carbon dioxide.
  • the invention relates in particular to the production of paraffins and particularly preferably of olefins.
  • paraffins and olefins with the chain lengths specified above, particularly preferably propylene can be obtained.
  • the following remarks are accordingly partly strongly oriented towards the production of propylene, but are not restricted to this.
  • aromatics can also arise as by-products.
  • the present invention helps to meet the aforementioned increasing demand for propylene ("propylene gap") by providing a correspondingly selective process in one embodiment.
  • the present invention contributes to reducing the carbon dioxide footprint and significantly reducing or preventing carbon dioxide emissions.
  • carbon dioxide is converted into a product of value.
  • the present invention uses methane, which is available in large quantities, but is currently only fed to a very limited extent for material recycling.
  • Partial oxidation in particular, as an oxidative process always provides a high proportion of carbon oxides due to the process, so it is used in particular to provide synthesis gas rich in carbon monoxide and therefore does not represent an advantageous source of hydrogen here.
  • electrolysis With alternative technologies for hydrogen production, electrolysis has already reached a high level of technical maturity and basically delivers very pure hydrogen. However, electrolysis is still a relatively expensive type of hydrogen production and, in particular, can only be scaled up to a limited extent. Since this is more a "numbering-up" than a real "scale-up”, there are in particular no economy-of-scale effects or, at best, a linear relationship between system capacity and costs.
  • there is a dependency on the electricity used which in the case of conventional technologies in turn causes carbon dioxide emissions or in the case of so-called regenerative sources, such as wind and solar power, is only available in part or in insufficient or only strongly fluctuating quantities.
  • Methane as a component of natural gas is available in large quantities and is currently mostly only used for thermal or energetic purposes, while its material use is only very limited (e.g. in particular via syngas-based processes such as the aforementioned methanol synthesis).
  • the measures used in the present invention namely the provision of hydrogen by reforming, in particular methane, advantageously natural gas, provides a hydrogen source that can be easily and economically integrated into a process for converting carbon dioxide into hydrocarbons, which is particularly useful for Target capacities on an industrial scale (for example more than 100 kilotons per year of hydrocarbon product) is suitable.
  • the methane is thus advantageously provided at least in part using natural gas.
  • here is a reaction system for converting carbon dioxide with hydrogen to hydrocarbons with a Reformers combined.
  • the reformer converts methane (and possibly other hydrocarbons, but methane is the preferred main component, since a maximum hydrogen yield is achieved here) with steam to form hydrogen and carbon monoxide.
  • a downstream shift reaction as is often carried out in established processes, can be dispensed with in this combination, since the catalyst in the hydrogenation reactor also converts carbon monoxide into higher hydrocarbons.
  • a gas mixture is formed in the reforming step and at least a portion of the gas mixture formed in the reforming step, in particular except for the water content, is fed to the hydrogenation step in unchanged material composition.
  • carbon monoxide is thus formed in the reforming step and this is advantageously fed to the hydrogenation step.
  • the syngas from the reforming step there is advantageously significantly less carbon dioxide than carbon monoxide; the molar ratio of carbon monoxide to carbon dioxide here is in particular not less than 1: 1, in particular not less than 2: 1 and in particular not less than 4: 1.
  • the gas mixture fed to the hydrogenation step also advantageously contains more or at least the same amount of carbon dioxide as or as carbon monoxide, for example in contrast to known methods as disclosed in US 2007/244000 A1. This results in particular from the aforementioned addition of carbon dioxide from an external source to the syngas.
  • the molar ratio of carbon monoxide to carbon dioxide is advantageously not more than 1: 1 here.
  • the carbon dioxide that is provided using the reforming step is advantageously fed to the hydrogenation step in a first gas stream and the carbon dioxide that is provided independently of the reforming step is advantageously fed to the hydrogenation step in a second gas stream, with a quantity ratio is advantageously chosen between the first and the second gas stream such that the components provided with the first gas stream and the second gas stream (ie in particular carbon dioxide, carbon monoxide and hydrogen) correspond to a stoichiometric requirement in the hydrogenation step.
  • the synthesis gas consisting of carbon monoxide and hydrogen from the reforming step (i.e. the first gas stream) can be used here with particular advantage as a reference value, because in this way a possible formation of C0 2 in the reforming step can be disregarded.
  • the ratio between the first gas stream and the second gas stream (the latter can also essentially consist of carbon dioxide) in a range from 6: 1 to 2: 1, in particular 4: 1 to 2.5: 1.
  • An ideal ratio is 3: 1.
  • This ratio also applies to higher olefins.
  • Example II for the derivation. For olefins, this generally results in a ratio of 3n / n, which is also 3: 1.
  • the purification and separation effort is minimized after the reforming step and in particular the components carbon monoxide and carbon dioxide can be transferred directly to the hydrogenation reactor after a temperature adjustment of this process stream.
  • a previous at least partial water separation after the corresponding heat exchanger is also an option, but water that is formed can also be transferred at least partially as steam into the hydrogenation reactor, where it initially has a thermodynamically unfavorable effect on the first reaction step of oxygenate formation, but due to the coupling of the oxygenate synthesis and the subsequent further conversion Hydrocarbons does not significantly affect the overall balance.
  • an oxygenate synthesis operated in isolation in particular methanol and / or DME synthesis
  • removal of water from the synthesis gas as completely as possible is advantageous or necessary.
  • the combination of reforming with the hydrogenation reactor for the purposes of the present invention thus results in a particular additional advantage.
  • the water is then condensed and separated off.
  • the remaining process gas stream can in particular be fed to a carbon dioxide removal, e.g. by means of an amine scrubber, in order to separate off unreacted carbon dioxide and return it to the hydrogenation reactor.
  • a caustic wash for fine cleaning and a dryer are connected downstream, according to the requirements of downstream process units, e.g. to prevent icing or freezing of carbon dioxide in cryogenic system parts.
  • the process stream can then, in particular, be fed to a separation of hydrocarbons with three and possibly more carbon atoms from lighter components.
  • the bottom stream of this separation can, if necessary, be led into an optional splitter, where on the one hand specification-compliant (e.g. "polymer grade") propylene as top product and propane and possibly higher hydrocarbons as bottom product (e.g. for use as fuel) can be obtained.
  • lighter components mentioned include in particular methane, hydrocarbons with two carbon atoms (ethane, ethylene) and residues of carbon monoxide and possibly hydrogen. If significant amounts of ethylene are present in this stream, these can be separated off as an additional product of value by means of suitable technologies known to the person skilled in the art (distillation, adsorptive, absorptive, by means of membrane processes, etc.). The remaining stream is then fed back into the reforming step as feed.
  • the one olefin formed in the process according to the invention preferably represents propylene or the several olefins comprise propylene, in particular in one Substance proportion of more than 50%.
  • at least some of the carbon dioxide that is fed to the hydrogenation step and / or at least some of the hydrogen that is fed to the hydrogenation step is not converted in the hydrogenation step.
  • the one or more olefins can be taken from the hydrogenation step as part of a product mixture which, in addition to the one or more olefins, includes carbon dioxide and / or hydrogen and / or one or more paraffins as further components, with at least some of the further components Components are separated off from the product mixture and in each case at least partially returned to the hydrogenation step and / or the reforming step.
  • a successive separation of carbon dioxide and compounds which boil more than propylene can take place and these components can be recycled in the manner mentioned.
  • a reactor used in the reforming step can be electrically heated. This results in the particular advantage of avoiding carbon dioxide emissions from the firing, which ideally completely avoids the carbon dioxide emissions of the overall process.
  • Preferred conditions for the individual steps in the context of the present invention include a pressure of 10 to 100 bar, in particular 12 to 50 or 15 to 30 bar in the reforming step or a corresponding reactor, and a pressure of 1 to 100 bar, in particular 12 to 50 or from 15 to 30 bar and a temperature from 100 to 520 ° C., in particular from 150 to 450 ° C. or 200 to 400 ° C., in the hydrogenation step or a corresponding reactor. It come without Catalysts known in general for the reaction system may be considered, as indicated, for example, in the literature cited above.
  • the reforming step is preferably carried out at a higher pressure level than the hydrogenation step, so that the components formed in the reforming step and fed to the hydrogenation step can be transferred to the hydrogenation step without compression.
  • the present invention also extends to a plant for the production of one or more olefins having a carbon number as explained above, the plant having a hydrogenation reactor which is set up to subject carbon dioxide and hydrogen to a hydrogenation step in which at least part of the carbon dioxide and at least some of the hydrogen subjected to the hydrogenation step are reacted with one another over a bifunctional catalyst via an oxygenate as an intermediate product to form the one or more olefins.
  • a reforming reactor is provided to provide the hydrogen that is fed to the hydrogenation step, which is set up to carry out a reforming step in which methane and water are converted to hydrogen, carbon monoxide and carbon dioxide, and the system is also set up according to the invention to convert the carbon dioxide , which is fed to the hydrogenation step, in part using the reforming step and in part independently of the reforming step.
  • Providing at least a portion of the hydrogen and a portion of the carbon dioxide by means of the reforming step comprises using the reforming step to provide a gas mixture containing hydrogen, carbon monoxide and carbon dioxide and to supply at least a portion of the gas mixture to the hydrogenation step without separating hydrogen, carbon monoxide and carbon dioxide
  • a stream of carbon dioxide is fed into the process, which is converted into propylene according to equation I in the hydrogenation step.
  • water and methane for example as natural gas, are fed into the reforming step as feed streams.
  • the carbon monoxide is also advantageously reacted with hydrogen in accordance with equation IV to form propylene in the hydrogenation reactor.
  • Equation II The synthesis gas formed in the reforming reactor (equation II) therefore still leaves an excess of hydrogen after passing through the hydrogenation reactor with conversion of carbon monoxide and hydrogen according to equation IV, as the combination of equations II and IV results (equation V).
  • the ratio of synthesis gas to carbon dioxide can be in the range from 6: 1 to 2: 1, in particular 4: 1 to 2.5: 1.
  • the carbon dioxide stream used already contains parts of carbon monoxide and / or hydrogen If the carbon dioxide stream used already contains parts of carbon monoxide and / or hydrogen, the hydrogen requirement of the overall process and the amount of feed streams to the reforming reactor are reduced accordingly. In particular, hydrogen fractions in one of the feed streams or other separately supplied hydrogen have a positive effect.
  • FIG. 1 a method according to an embodiment of the present invention is illustrated and designated as a whole by 100.
  • carbon dioxide and hydrogen are fed as feed stream 101 to a hydrogenation step 10
  • some of the carbon dioxide and some of the hydrogen fed to the hydrogenation step 10 in the feed stream 101 are reacted with one another in the hydrogenation step 10 over a bifunctional catalyst via an oxygenate as an intermediate product to form the one or more olefins.
  • a product or process stream 102 is provided by means of the hydrogenation step.
  • the hydrogen that is fed to the hydrogenation step 10 in the feed stream 101 is provided at least in part by means of a reforming step 20 in which methane fed in in the form of a feed stream 103 and water fed in in the form of a feed stream 104 are converted to carbon dioxide and hydrogen.
  • the carbon dioxide fed to hydrogenation step 10 in feed stream 101 is provided in part using reforming step 20.
  • it is contained in a cooled product stream 105 of the reforming step 20 - obtained by a cooling step that is not specifically designated. Water condensed by the cooling can be discharged from the process as a liquid phase.
  • the carbon dioxide which is fed to the hydrogenation step 10 in the feed stream 101 is provided independently of the reforming step 20, for which purpose a further feed stream 106 is used. Further hydrogen can optionally be supplied in the form of a feed stream 107.
  • the product stream 102 of the hydrogenation step is fed to a condensate separator 30 after cooling, which is likewise not specifically designated, in which a water-containing condensate stream 108 is formed. This can be returned to method 100 or executed from method 100.
  • the product stream 102 freed of condensate is fed in the form of a process stream 109 to a compression (not specifically designated) and then, if necessary, subjected to carbon dioxide separation, for example comprising an amine scrub 41 with regeneration 42. In this way, a stream 110 rich in carbon dioxide can be returned to the hydrogenation step 10 after a compression which is not specifically designated.
  • the stream 111 which has already largely been freed of carbon dioxide, can, if necessary, be subjected to a lye wash 50 to remove carbon dioxide residues and then to a drying 60. It is then subjected to a separation 70 from compounds having a lower boiling point than propylene.
  • a bottom stream 112 formed in the separation 70 is fed to a further separation 80 in which a propylene-rich stream 113 and a propane-rich stream 114, which may also contain heavier components, are formed.
  • An overhead stream 115 of the Separation 70 which contains compounds that boil less than propylene, for example unconverted carbon monoxide and unconverted hydrogen, methane and possibly ethylene, is optionally fed to an ethylene separator 90, which can in particular be designed as an adsorbent separation, in which an ethylene stream 116 is formed will. Any remainder, or, if there is no ethylene separation 90, the entire overhead stream 115, is returned to the reforming step 20 in the form of a recycle stream 117.

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Abstract

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung eines oder mehrerer Olefine mit einer Kohlenstoffzahl von zwei bis acht, bei dem Kohlendioxid und Wasserstoff einem Hydrierschritt (10) zugeführt werden, wobei zumindest ein Teil des Kohlendioxids und zumindest ein Teil des Wasserstoffs, die dem Hydrierschritt (10) zugeführt werden, miteinander in dem Hydrierschritt (10) an einem bifunktionalen Katalysator über ein Oxygenat als Zwischenprodukt zu dem einen oder den mehreren Olefinen umgesetzt werden. Es ist vorgesehen, dass der Wasserstoff, der dem Hydrierschritt (10) zugeführt wird, zumindest zum Teil mittels eines Reformierschritts (20) bereitgestellt wird, in dem Methan und Wasser zu Wasserstoff, Kohlenmonoxid und Kohlendioxid umgesetzt werden, und dass das Kohlendioxid, das dem Hydrierschritt (10) zugeführt wird, zum Teil unter Verwendung des Reformierschritts (20) und zum Teil unabhängig von dem Reformierschritt (20) bereitstellt wird. Das Bereitstellen zumindest eines Teils des Wasserstoffs und eines Teils des Kohlendioxids mittels des Reformierschritts (20) umfasst, unter Verwendung des Reformierschritts (20) ein Gasgemisch, das Wasserstoff, Kohlenmonoxid und Kohlendioxid enthält, bereitzustellen und zumindest einen Teil des Gasgemischs ohne Trennung von Wasserstoff, Kohlenmonoxid und Kohlendioxid dem Hydrierschritt (10) zuzuführen. Eine entsprechende Anlage ist ebenfalls Gegenstand der vorliegenden Erfindung.

Description

Beschreibung
Verfahren und Anlage zur Herstellung eines oder mehrerer Olefine
Die vorliegende Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung eines oder mehrerer Olefine und eine entsprechende Anlage gemäß den Oberbegriffen der unabhängigen Patentansprüche.
Das Projekt, das zur vorliegenden Patentanmeldung geführt hat, wurde im Rahmen der Finanzhilfevereinbarung Nr. 837733 des Forschungs- und Innovationsprogramms Horizon 2020 der Europäischen Union gefördert.
Stand der Technik
Die Herstellung von Propylen (Propen) ist in der Fachliteratur, beispielsweise in dem Artikel "Propylene" in Ullmann's Encyclopedia of Industrial Chemistry, Ausgabe 2012, beschrieben. Propylen wird herkömmlicherweise durch Dampfspalten (Steam Cracking) von Kohlenwasserstoffeinsätzen und Umwandlungsverfahren im Zuge von Raffinerieprozessen hergestellt. In letzteren Verfahren wird Propylen nicht notwendigerweise in der gewünschten Menge und nur als eine von mehreren Komponenten in einem Gemisch mit weiteren Verbindungen gebildet. Andere Verfahren zur Herstellung von Propylen sind ebenfalls bekannt und werden weiter unten im Zusammenhang mit der vorliegenden Erfindung beschrieben. Diese sind aber nicht in allen Fällen, z.B. hinsichtlich Effizienz und Ausbeute, zufriedenstellend.
Für die Zukunft wird ein steigender Bedarf an Propylen prognostiziert ("Propylen-Gap"), der die Bereitstellung entsprechender Verfahren erfordert. Gleichzeitig gilt es Kohlendioxidemissionen zu reduzieren oder gar zu verhindern. Als potentieller Feedstock stehen andererseits große Mengen an Methan bereit, die derzeit nur sehr begrenzt einer stofflichen Verwertung zugeführt und überwiegend verbrannt werden.
Die vorliegende Erfindung stellt sich die Aufgabe, ein insbesondere in Anbetracht dieser Aspekte verbessertes Verfahren zur Herstellung von Propylen, jedoch auch zur Herstellung anderer vergleichsweise kurzkettiger Olefine, bereitzustellen. Offenbarung der Erfindung
Diese Aufgabe wird durch ein Verfahren zur Herstellung eines oder mehrerer Olefine und eine entsprechende Anlage mit den jeweiligen Merkmalen der unabhängigen Patentansprüche gelöst. Ausgestaltungen sind Gegenstand der abhängigen Patentansprüche und der nachfolgenden Beschreibung.
Insgesamt schlägt die vorliegende Erfindung ein Reaktionssystem zur Umsetzung von Kohlendioxid mit Wasserstoff zu Kohlenwasserstoffen in einem Hydrierschritt vor, wobei der Hydrierschritt mit einem Reformierschritt kombiniert wird. In dem Reformierschritt wird Methan (und ggf. weitere Kohlenwasserstoffe; Methan stellt jedoch die bevorzugte Hauptkomponente dar, da mit Methan eine maximale Wasserstoffausbeute erzielt wird) mit Dampf zu Wasserstoff und Kohlenmonoxid umgesetzt. Eine nach aktuellem Stand der Technik häufig nachgeschaltete Shiftreaktion kann entfallen, da der im Hydrierschritt eingesetzte Katalysator auch Kohlenmonoxid zu Kohlenwasserstoffen umsetzt. Der Reformierschritt stellt im Rahmen der vorliegenden Erfindung insbesondere eine Wasserstoffquelle dar, liefert mit Kohlenmonoxid und/oder Kohlendioxid aber auch weiteres Ausgangsmaterial, das in dem Hydrierschritt zu Kohlenwasserstoffen umgesetzt werden kann. Der Wasserstoff fällt dabei, wie auch nachfolgend erläutert, im stöchiometrischen Überschuss an und kann damit insbesondere zur Umsetzung von weiterem Kohlendioxid aus einer externen Quelle verwendet werden. Auf diese Weise kann mittels der vorliegenden Erfindung eine Einsparung bzw. sinnvolle stoffliche Verwertung von Kohlendioxid aus entsprechenden Quellen erzielt werden.
Die vorliegende Erfindung bietet insgesamt eine besonders effiziente Umsetzung von Kohlendioxid mit Wasserstoff zu Wertprodukten. Sowohl Kohlendioxid aus einer Quelle, in der dieses als unerwünschtes Produkt anfällt, als auch das in dem Reformierschritt als Nebenprodukt in gewissen Mengen (aber vorteilhafterweise hier in geringerer Menge als Kohlenmonoxid) erzeugte Kohlendioxid können im Rahmen der vorliegenden Erfindung zu Wertprodukten umgesetzt werden, d.h. im Idealfall können durch die vorliegende Erfindung Kohlendioxidemissionen vollständig vermieden werden. Zusammengefasst können im Rahmen der vorliegenden Erfindung sowohl Kohlendioxid als auch Methan in die stoffliche Nutzung eingebracht werden. Wie auch nachfolgend erläutert, erlaubt die vorliegende Erfindung durch die Verwendung des Reformierschritts auch eine einfache Rückführung von Nebenprodukten (insbesondere Paraffinen) sowie nicht umgesetzten Edukten wie Wasserstoff, Kohlenmonoxid, Kohlendioxid, Methan und/oder als Produkt unerwünschten Kohlenwasserstoffen wähl- und zweckmäßigerweise zum Reformier- und/oder Hydrierschritt. Auf diese Weise können unerwünschte Nebenströme als Produkte vermieden und innerhalb des Verfahrens stofflich verwertet werden.
Ein besonderer Vorteil, der sich durch die stoffliche Nutzung sämtlicher Komponenten aus dem Reformierschritt ergibt, besteht darin, dass diese nicht oder nur zu einem Teil voneinander getrennt werden müssen, bevor sie dem Hydrierschritt zugeführt werden. Mit anderen Worten ermöglicht die vorliegende Erfindung eine Minimierung der Aufreinigung und Konditionierung des Wasserstoffes, der in dem Hydrierschritt verwendet wird, und damit die Minimierung von Erstellungs- und Betriebskosten. In dem Reformierschritt fallen insbesondere keine Komponenten an, die nicht in den Hydrierschritt eingebracht werden dürften, weil sie dort stören würden.
Die vorliegende Erfindung stellt zur Erzielung der zuvor angesprochenen Vorteile und zur Implementierung der bereits genannten Verfahrensschritte im Sprachgebrauch der Patentansprüche ein Verfahren zur Herstellung eines oder mehrerer Olefine mit einer Kohlenstoffzahl von zwei bis acht, insbesondere von drei bis acht oder drei bis sechs bereit, bei dem Kohlendioxid und Wasserstoff einem Hydrierschritt zugeführt werden, wobei mindestens ein Teil des Kohlendioxids und mindestens ein Teil des Wasserstoffs, die dem Hydrierschritt zugeführt werden, miteinander in dem Hydrierschritt an einem bifunktionalen Katalysator über ein Oxygenat , insbesondere einen Alkohol oder einen Ether, weiter insbesondere Methanol oder Dimethylether, als Zwischenprodukt zu dem einen oder den mehreren Olefinen umgesetzt werden.
Unter einem Oxygenat sei gemäß einer gängigen Definition, die auch im vorliegenden Fall Anwendung findet, Verbindungen verstanden, die wenigstens eine kovalent an ein Sauerstoffatom gebundene Alkylgruppe aufweisen. Die wenigstens eine Alkylgruppe kann bis zu fünf, bis zu vier oder bis zu drei Kohlenstoffatome aufweisen. Insbesondere weisen die Oxygenate, die im Rahmen der vorliegenden Erfindung von Interesse sind, Alkylgruppen mit einem oder zwei Kohlenstoffatomen auf, insbesondere handelt es sich um Methylgruppen. Insbesondere handelt es sich um einwertige Alkohole und Dialkylether wie Methanol, Ethanol, tert-Butanol (TBA) und Dimethylether (DME) oder um entsprechende Mischungen. Beispiele für weitere Oxygenate sind Methyl-tert- butylether (MTBE), tert-Amylmethylether (TAME), tert-Amylethylether (TAEE), Ethyl- tert-butylether (ETBE) und Diisopropylether (DIPE). Die Erfindung eignet sich grundsätzlich auch zur Verwendung mit anderen Oxygenaten, wird aber überwiegend unter Bezugnahme auf Methanol und Dimethylether beschrieben.
Im Rahmen der vorliegenden Erfindung sind also insbesondere kurzkettige Alkohole und Ether als Oxygenate von Relevanz, insbesondere ein- oder zweiwertige Alkohole mit einer Kohlenstoffzahl von eins, zwei oder drei und Dialkylether mit einer Kohlenstoffzahl von zwei, drei oder vier.
Erfindungsgemäß wird der Wasserstoff, der dem Hydrierschritt zugeführt wird, zumindest zum Teil mittels eines Reformierschritts bereitgestellt, in dem Methan und Wasser zu Kohlendioxid, Kohlenmonoxid und Wasserstoff umgesetzt werden, und das Kohlendioxid, das dem Hydrierschritt zugeführt wird, wird zum Teil unter Verwendung des Reformierschritts und zum Teil unabhängig von dem Reformierschritt bereitgestellt.
Das Bereitstellen zumindest eines Teils des Wasserstoffs, eines Teils des Kohlenmonoxids und eines Teils des Kohlendioxids mittels des Reformierschritts für den Hydrierschritt umfasst erfindungsgemäß in allen Fällen, unter Verwendung des Reformierschritts ein Gasgemisch, das Wasserstoff, Kohlenmonoxid und Kohlendioxid enthält, bereitzustellen und zumindest einen Teil des Gasgemischs ohne Trennung von Wasserstoff, Kohlenmonoxid und Kohlendioxid dem Hydrierschritt zuzuführen.
Hintergrund der Erfindung
Nachfolgend werden zunächst Hintergründe der im Rahmen der vorliegenden Erfindung vorgesehenen Hydrierung in Bezug auf weiteren Stand der Technik zur Herstellung von Olefinen, insbesondere Propylen, erläutert, bevor weitere Merkmale und Vorteile der Erfindung angesprochen werden.
Die vorliegende Erfindung kann insbesondere im Zusammenhang mit Bestrebungen zur Reduktion des Kohlendioxidausstoßes und zur stofflichen Nutzung von Kohlendioxid zum Einsatz kommen. Allgemeine Übersichtsartikel zur Nutzung und Umsetzung von Kohlendioxid sind in der beigefügten Literaturübersicht mit [Oa] bis [Of] bezeichnet. Auf entsprechende Literatur wird hier und im Folgenden verwiesen.
Wie erwähnt, ist zur Herstellung von Propylen, aber auch insbesondere von Ethylen als herkömmlicher Haupt-Zielkomponente aus Kohlenwasserstoffen bzw. entsprechenden Gemischen (z.B. Ethan, Propan, Flüssigerdgas und Naphtha) bekannt. Insbesondere zur Herstellung von Propylen kommt auch das Fluid Catalytic Cracking zum Einsatz. In diesem Zusammenhang wird beispielsweise auf Literaturstelle [1a] verwiesen, die eine aktuelle Übersicht zu neuen Routen zu Olefinen bietet.
Insbesondere existieren alternative Technologien zur Herstellung (a) von Ethylen aus Ethan, insbesondere durch die oxidative Dehydrierung von Ethan, bei der bislang jedoch auch stets Essigsäure als Koppelprodukt in gewissen Mengen erzeugt wird, (b) von Ethylen durch die oxidative Kopplung von Methan, die sich jedoch derzeit noch in einem vergleichsweise früheren Entwicklungsstadium befindet und auf niedrige Umsätze bzw. Ausbeuten limitiert ist, (c) von Propylen aus Propan, insbesondere durch die Propandehydrierung, bei der es sich um ein kommerziell verfügbares und etabliertes Verfahren handelt, (d) von Propylen aus Ethylen durch die Olefinmetathese, bei der stets auch 2-Buten als Einsatz erforderlich ist, die jedoch ebenfalls kommerziell verfügbar und etabliert ist, (e) von Olefinen und insbesondere Propylen durch sogenannte Methanol-to-Olefin- bzw. Methanol-to-Propylene-Verfahren, bei denen zunächst Syngas (z.B. hergestellt aus Methan, aber auch aus Kohle, Naphtha etc.) zu Methanol und/oder Dimethylether und letztere dann nach Isolierung durch eine weitere Konversion in einem getrennten Verfahrensschritt zu Olefinen bzw. Propylen umgesetzt werden, (f) von Olefinen durch modifizierte Fischer-Tropsch-Verfahren, die derart optimiert sind, dass sich eine maximale Ausbeute an leichten Olefinen ergibt (Fischer-Tropsch-to-Olefin), und (g) von Olefinen, bei denen entsprechende Fischer- Tropsch-Verfahren mit einer Reverse-Wassergasshift kombiniert werden, und die daher auch Kohlendioxid inkorporieren.
Eine Übersicht zu Katalysatoren für Fischer-Tropsch-to-Olefin-Verfahren findet sich beispielsweise in Literaturstelle [2x], wo insbesondere eisen- und kobaltbasierte Katalysatoren gegenübergestellt werden. Letztere werden beispielsweise auch in der WO 2012/084160 beschrieben. Literaturstelle [2y] bietet ebenfalls eine Übersicht zu Fischer-Tropsch-to-Olefin-Verfahren. Die Fischer-Tropsch-Verfahren mit einer Reverse-Wassergasshift ist beispielsweise eher allgemein in den Literaturstellen [2a] bis [2c], und in detaillierterer Weise in den Literaturstellen [2r] und [2s] beschrieben.
Zur Herstellung von Synthesegas (Syngas), worunter hier ein Gasgemisch mit den Komponenten Kohlenmonoxid und Wasserstoff, optional in gewissen Mengen Kohlendioxid enthaltend, verstanden werden soll, ist die Dampfreformierung bekannt und umfangreich in der Fachliteratur beschrieben. Als Varianten der Dampfreformierung existieren (a) die sogenannte Trockenreformierung und (b) die Dampfreformierung mit nachgeschalteter Wassergasshift zur Einstellung des Verhältnisses von Wasserstoff und Kohlenmonoxid. Beide Varianten sind für die vorliegende Erfindung jedoch nicht notwendigerweise von Bedeutung. Allgemein ist die Dampfreformierung in den Literaturstellen [3a] bis [3e] beschrieben.
Oxygenate, insbesondere Methanol und/oder DME, können aus Synthesegas hergestellt werden, das wie oben erläutert typischerweise durch Dampfreformierung erzeugt werden kann. Die Methanolsynthese ist beispielsweise in den Literaturstellen [3f] und [3g] beschrieben. Die weitere Umsetzung von Oxygenaten gemäß der obigen Definition, insbesondere von Methanol und/oder Dimethylether zu Olefinen wird beispielsweise in Literaturstelle [3h] behandelt. Des Weiteren finden sich beispielsweise in den Literaturstellen [3i] und [3j] Ansätze, um die Methanolsynthese aus Synthesegas und ein Methanol-to-Olefin-Verfahren in einem Schritt zu kombinieren. Diese Ansätze basieren dabei im Wesentlichen auf einer Kombination von Zr-Zn-Oxiden zur Methanolsynthese und H-SAPO-34 für das Methanol-to-Olefin- Verfahren.
Als weitergehenden Ansatz des letzten Punktes gibt es ferner Entwicklungen zur Hydrierung von Kohlendioxid über bifunktionale Katalysatoren. An diesem Punkt setzt die vorliegende Erfindung an. Dieser Ansatz über ein Oxygenat wie Methanol und/oder Dimethylether als Intermediat kann als Kombination der nachfolgend angegebenen Reaktionen bzw. Reaktionsschritte 1 und 2 betrachtet werden:
1) Reaktion von Kohlendioxid mit Wasserstoff zum Oxygenat als Intermediat
2) Folgereaktion des Intermediats zu Kohlenwasserstoffen Schritt 2 ist dabei insbesondere vergleichbar zu den bekannten Methanol-to-Olefin- bzw. Methanol-to-Propylen-Verfahren, bei denen jedoch wie erwähnt eine Isolierung des entsprechenden Intermediats erfolgt.
Typischerweise kommen bifunktionale Katalysatoren zum Einsatz, die typischerweise Methanolkatalysatoren mit aciden Zeolithstrukturen kombinieren, welche die Folgereaktion katalysieren. Die Gesamtreaktion erfolgt dabei als einstufige Reaktion, wobei eine "einstufige" Reaktion eine Reaktion bezeichnen soll, bei der die Umsetzung in den beiden Schritten an einem Katalysator bzw. in einem Katalysatorbett, auf jeden Fall aber in einem Reaktor und ohne Zwischenabtrennung des Oxygenats, erfolgt.
Für Propylen als Zielprodukt ergeben sich beispielsweise folgende Einzelreaktionen:
C02 + 3 H2 ^ CH3OH + H20 DH = -48 kJ/mol
3 CH30H ^ C3H6 + 3 H20 DH = -104 kJ/mol
Als Nebenrektion kann eine "Überhydrierung" zu Propan auftreten:
3 CH3OH + H2 - C3H8 + 3 H20 DH = -227 kJ/mol
Für weitere Details sei insbesondere auf die Literaturstellen [4a] bis [4j] verwiesen.
Eine allgemeinere Übersicht zur Kohlendioxidhydrierung findet sich beispielswiese in der Literaturstelle [4k] Varianten entsprechender Verfahren umfassen die Verwendung von zweistufigen Reaktionssystemen, wie beispielsweise in den Literaturstellen [4r] und [4s] beschrieben. Letztere sind aufgrund der Thermodynamik allerdings als nachteilig zu betrachten. Häufig entstehen in entsprechenden Verfahren verschieden Olefine wie Ethylen und Propylen sowie unterschiedliche Mengen an Paraffinen (Ethan, Propan) und auch schwerere Kohlenwasserstoffe. Aromaten können in derartigen Verfahren ebenfalls als Nebenprodukte entstehen.
Weitere Merkmale und Vorteile der Erfindung
Wie erwähnt, betrifft die vorliegende Erfindung ein Verfahren zur Herstellung von Kohlenwasserstoffen aus Kohlendioxid. Neben der allgemeinen Ausgestaltung ist insbesondere die Herstellung von Paraffinen und besonders bevorzugt von Olefinen Gegenstand der Erfindung. Es können insbesondere Paraffine und Olefine mit der zuvor angegebenen Kettenlängen, besonders bevorzugt Propylen, gewonnen werden. Die folgenden Ausführungen sind dementsprechend teilweise stark auf die Gewinnung von Propylen ausgerichtet, aber nicht hierauf beschränkt. Als Nebenprodukte können wie bereits erwähnt auch Aromaten entstehen.
Die vorliegende Erfindung trägt dazu bei, den erwähnten steigenden Bedarf an Propylen ("Propylen-Gap") zu decken, indem sie in einer Ausgestaltung ein entsprechend selektives Verfahren bereitstellt. Gleichzeitig trägt die vorliegende Erfindung dazu bei, den Kohlendioxid-Footprint zu reduzieren und Kohlendioxidemissionen signifikant zu reduzieren oder zu verhindern. Im Rahmen der vorliegenden Erfindung erfolgt eine Umsetzung von Kohlendioxid hin zu einem Wertprodukt. Als potentiellen weiteren Feedstock nutzt die vorliegende Erfindung Methan, das in großen Mengen bereitsteht, derzeit aber in der Regel nur sehr begrenzt einer stofflichen Verwertung zugeführt wird.
Im Gegensatz zu anderen Verfahren zur selektiven Erzeugung bestimmter Olefine, wie sie zuvor erläutert wurden, werden im Rahmen der vorliegenden Erfindung keine oder zumindest keine signifikanten Mengen an Kohlendioxid freigesetzt, wie sie in alternativen Verfahren entweder aus Befeuerung bzw. Energiezufuhr bei endothermen Prozessen oder auch als Nebenprodukt bei oxidativen Prozessen auftreten. Weitere bisher als unerwünschte Nebenprodukte angesehene Komponenten in diesen Verfahren und Prozessen sind oft auch Kohlenmonoxid und Wasserstoff, die bislang ebenfalls nur in begrenztem Umfang einer stofflichen Nutzung zugeführt werden und häufig z.B. zur Befeuerung endothermer Prozesse verwendet werden. Diese können im Rahmen der vorliegenden Erfindung unmittelbar der erfindungsgemäßen stofflichen Umsetzung zugeführt werden.
Aktuelle Forschungsrichtungen zielen, wie zuvor erläutert, auf die Umsetzung von Kohlendioxid mit Wasserstoff (ggf. auch in der Anwesenheit von Kohlenmonoxid) hin zu Kohlenwasserstoffen ab. Im Fokus liegen dabei insbesondere Paraffine als auch Olefine mit zwei bis vier Kohlenstoffatomen. Die vorliegende Erfindung leistet in diesem Zusammenhang einen wichtigen Beitrag. Allgemein erfolgt die Hydrierung von Kohlendioxid nach folgender Gleichung, wobei n die Kettenlänge des gebildeten Kohlenwasserstoffs angibt: n C02 + (3n+o) H2 — CnH2n+0 + 2n H20
Bei o = 0 erhält man ein Olefinprodukt, bei o = 2 ein Paraffinprodukt.
Beispielhaft lautet die Reaktionsgleichung zur Propylensynthese (n = 3 und o = 0):
3 C02 + 9 H2 — C3H6 + 6 H20
Im Folgenden wird die soeben formelmäßig beschriebene Umsetzung von Kohlendioxid mit Wasserstoff in einem Reaktor vereinfacht mit "Hydrierung" und der verwendete Reaktor als "Hydrierreaktor" bezeichnet.
Voraussetzung für solche Verfahren ist jedoch, dass entweder bereits ausreichend Wasserstoff zur Verfügung steht (z.B. aus regenerativen Quellen wie Elektrolyse oder aus vorhandenen Stoffströmen, ggf. nach Abtrennung, Aufreinigung und/oder Aufarbeitung). Dies ist jedoch in den wenigsten Fällen der Fall, da oftmals nur unzureichende Mengen an Wasserstoff zur Verfügung stehen. Daher gilt es also bedarfsgerecht entsprechende (zusätzliche) Wasserstoffmengen bereitzustellen. Dies erfolgt im Rahmen der vorliegenden Erfindung in dem Reformierschritt.
Technologien wie Reforming oder partielle Oxidation ergeben neben Wasserstoff jedoch immer auch Kohlenmonoxid und Teilmengen von Kohlendioxid als Produkt. Durch eine Shiftreaktion kann dabei zwar prinzipiell der Anteil von Wasserstoff erhöht werden, wodurch jedoch wiederum zusätzliches Kohlendioxid gebildet wird. Dies ist nicht zielführend und bedeutet in der Realität also nur einen Effizienzverlust, da der in der Shiftreaktion gebildete Wasserstoff genauso viel Kohlendioxid als Co-Produkt bedingt, wie dann wieder im Hydrierreaktor umgesetzt werden muss.
Insbesondere eine partielle Oxidation liefert als oxidativer Prozess verfahrensbedingt immer einen hohen Anteil an Kohlenstoffoxiden, dient also insbesondere der Bereitstellung von kohlenmonoxidreichem Synthesegas und stellt somit hier keine vorteilhafte Wasserstoffquelle dar. Bei alternativen Technologien zur Wasserstofferzeugung hat zwar heutzutage die Elektrolyse bereits einen hohen technischen Reifegrad erreicht und liefert grundsätzlich sehr reinen Wasserstoff. Jedoch stellt die Elektrolyse nach wie vor eine relativ teure Art der Wasserstoffproduktion dar und ist insbesondere nur begrenzt hochskalierbar. Da es sich hier eher um ein "Numbering-Up" anstelle eines echten "Scale-Up" handelt, ergeben sich insbesondere keine Economy-of-Scale Effekte bzw. bestenfalls eine lineare Beziehung zwischen Anlagenkapazität und -kosten. Zudem besteht eine Abhängigkeit vom eingesetzten Strom, der im Falle von konventionellen Technologien wiederum Kohlendioxidemissionen bedingt oder im Falle von so genannten regenerativen Quellen, wie z.B. Wind- und Solarstrom, nur teilweise oder in unzureichenden oder nur stark schwankenden Mengen zur Verfügung steht.
Methan als Bestandteil von Erdgas steht hingegen in großen Mengen zur Verfügung und wird derzeit meist nur für thermische oder energetische Zwecke eingesetzt, während eine stoffliche Nutzung nur sehr eingeschränkt erfolgt (z.B. insbesondere über Syngas-basierte Prozesse wie z.B. in der zuvor genannten Methanolsynthese).
Sowohl Kohlendioxid als auch insbesondere Methan haben ein sehr hohes Treibhauspotential und die entsprechenden Emissionen tragen dementsprechend signifikant zur Erderwärmung bei.
Durch die in der vorliegenden Erfindung eingesetzten Maßnahmen, nämlich die Bereitstellung von Wasserstoff durch die Reformierung insbesondere von Methan, vorteilhafterweise von Erdgas, wird eine Wasserstoffquelle bereitgestellt, die sich einfach und ökonomisch in ein Verfahren zur Umsetzung von Kohlendioxid zu Kohlenwasserstoffen integrieren lässt, welches insbesondere für Zielkapazitäten im großtechnischen Maßstab (beispielsweise mehr als 100 Kilotonnen pro Jahr Kohlenwasserstoffprodukt) geeignet ist.
In dem Verfahren der vorliegenden Erfindung wird das Methan also vorteilhafterweise zumindest zum Teil unter Verwendung von Erdgas bereitgestellt.
Gemäß der Aufgabenstellung der Erfindung wird hier also ein Reaktionssystem zur Umsetzung von Kohlendioxid mit Wasserstoff zu Kohlenwasserstoffen mit einem Reformer kombiniert. Der Reformer setzt Methan (und ggf. weitere Kohlenwasserstoffe, Methan ist aber die bevorzugte Hauptkomponente, da hier eine maximale Wasserstoffausbeute erzielt wird) mit Dampf zu Wasserstoff und Kohlenmonoxid um. Eine nachgeschaltete Shiftreaktion, wie sie bei etablierten Verfahren oft durchgeführt wird, kann in dieser Kombination entfallen, da der Katalysator im Hydrierreaktor auch Kohlenmonoxid zu höheren Kohlenwasserstoffen umsetzt. Mit anderen Worten wird in dem Reformierschritt ein Gasgemisch gebildet und zumindest eine Teilmenge des in dem Reformierschritt gebildeten Gasgemischs wird, insbesondere bis auf den Wassergehalt, in unveränderter stofflicher Zusammensetzung dem Hydrierschritt zugeführt.
In dem erfindungsgemäßen Verfahren wird also in dem Reformierschritt Kohlenmonoxid gebildet und dieses wird vorteilhafterweise dem Hydrierschritt zugeführt. Im Syngas aus dem Reformierschritt liegt vorteilhafterweise deutlich weniger Kohlendioxid als Kohlenmonoxid vor, das Stoffmengenverhältnis von Kohlenmonoxid zu Kohlendioxid beträgt hier insbesondere nicht weniger als 1 :1 , insbesondere nicht weniger als 2:1 und insbesondere nicht weniger als 4:1 .
Um eine ausreichende Menge an Wasserstoff zur Hydrierung auch zusätzlich zugegebenen Kohlendioxids zu ermöglichen, ist idealisiert ein Verhältnis von 3:1 erforderlich. Dieser Wert betrifft dabei nicht das Syngas aus dem Reformierschritt sondern den gewünschten Wert am Eintritt in den Hydrierschritt.
Das dem Hydrierschritt zugeführte Gasgemisch enthält dabei auch vorteilhafterweise mehr oder zumindest gleich viel Kohlendioxid als bzw. wie Kohlenmonoxid, beispielsweise im Gegensatz zu bekannten Verfahren, wie sie in der US 2007/244000 A1 offenbart sind. Dies ergibt sich insbesondere durch die erwähnte Zugabe von Kohlendioxid aus einer externen Quelle zu dem Syngas. Das Stoffmengenverhältnis von Kohlenmonoxid zu Kohlendioxid liegt hier vorteilhafterweise bei nicht mehr als 1 :1.
Eine Angabe zum Verhältnis der im Gesamtprozess umgesetzten Mengen an Kohlendioxid und Methan sowie Wasser findet sich weiter unten in den Ausführungsbeispielen I und II. Verfahrensbedingt wird eine größere molare Menge an Methan und Wasser als an Kohlendioxid benötigt. Allgemein kann im Rahmen der vorliegenden Erfindung vorteilhaft sein, wenn das Stoffmengengverhältnis zwischen dem Kohlendioxid und dem Wasserstoff, die dem Hydrierschritt zugeführt werden, bei 1 :6 bis 1 :1 , insbesondere von 1 :4 bis 1 :2, liegt, und wenn das Stoffmengengverhältnis zwischen dem Methan und dem Wasser, die dem Reformierschritt zugeführt werden, bei 1 :8 bis 4:1 , insbesondere von 1 :4 bis 2:1 , liegt.
Im Rahmen der vorliegenden Erfindung wird vorteilhafterweise das Kohlendioxid, das unter Verwendung des Reformierschritts bereitgestellt wird, dem Hydrierschritt in einem ersten Gasstrom zugeführt und das Kohlendioxid, das unabhängig von dem Reformierschritt bereitstellt wird, wird vorteilhafterweise dem Hydrierschritt in einem zweiten Gasstrom zugeführt, wobei ein Mengenverhältnis zwischen dem ersten und dem zweiten Gasstrom vorteilhafterweise derart gewählt wird, dass die mit dem ersten Gasstrom und dem zweiten Gasstrom bereitgestellten Komponenten (d.h. insbesondere Kohlendioxid, Kohlenmonoxid und Wasserstoff) einem stöchiometrischen Bedarf in dem Hydrierschritt entsprechen.
Das Synthesegas bestehend aus Kohlenmonoxid und Wasserstoff aus dem Reformierschritt (also der erste Gasstrom) kann hier mit besonderem Vorteil als Bezugswert verwendet werden, weil auf diese Weise eine mögliche Bildung von C02 im Reformierschritt unberücksichtigt bleiben kann. Bei der Propylensynthese erfolgt dabei vorteilhafterweise eine Einstellung auf ein Verhältnis zwischen dem ersten Gasstrom und dem zweiten Gasstrom (letzterer kann auch im Wesentlichen aus Kohlendioxid bestehen) in einem Bereich von 6:1 bis 2:1 , insbesondere 4:1 bis 2,5:1. Ein Idealverhältnis liegt bei 3:1. Auch für höhere Olefine gilt dieses Verhältnis. Zur Herleitung sei auf das untenstehende Beispiel II verwiesen. Für Olefine ergibt sich hieraus also allgemein ein Verhältnis von 3n/n, also ebenfalls 3:1.
Im Rahmen der vorliegenden Erfindung ist nach dem Reformierschritt der Reinigungs und Trennaufwand minimiert und insbesondere die Komponenten Kohlenmonoxid und Kohlendioxid können nach einer Temperaturanpassung dieses Prozessstromes direkt in den Hydrierreaktor überführt werden. Auch eine vorherige mindestens partielle Wasserabscheidung nach dem entsprechenden Wärmetauscher ist zwar eine Option, aber auch entstehendes Wasser kann mindestens teilweise als Dampf in den Hydrierreaktor überführt werden, wo es zwar zunächst thermodynamisch ungünstig auf den ersten Reaktionsschritt der Oxygenatbildung wirkt, aber aufgrund der Kopplung der Oxygenatsynthese und der anschließenden weiteren Konversion zu Kohlenwasserstoffen in der Gesamtbilanz nicht nennenswert stört. Im Vergleich dazu ist bei einer isoliert betriebenen Oxygenatsynthese (insbesondere Methanol- und/oder DME-Synthese) eine möglichst vollständige Wasserentfernung aus dem Synthesegas vorteilhaft bzw. erforderlich. Damit ergibt sich aus der Kombination von Reforming mit dem Hydrierreaktor im Sinne der vorliegenden Erfindung ein besonderer zusätzlicher Vorteil.
Im Anschluss an den Hydrierreaktor und insbesondere nach Abkühlung in einem entsprechenden Wärmetauscher wird dann das Wasser kondensiert und abgetrennt. Der verbleibende Prozessgasstrom kann insbesondere einer Kohlendioxidentfernung z.B. mittels einer Aminwäsche zugeführt werden, um nicht umgesetztes Kohlendioxid abzutrennen und wieder in den Hydrierreaktor zurückzuführen. Optional sind eine Laugewäsche zur Feinreinigung sowie ein Trockner nachgeschaltet, entsprechend den Anforderungen nachgeschalteter Prozesseinheiten, um z.B. Vereisung oder Ausfrieren von Kohlendioxid in kryogenen Anlagenteilen zu verhindern.
Anschließend kann der Prozessstrom im Fall der Herstellung von Propylen insbesondere einer Trennung von Kohlenwasserstoffen mit drei und ggf. mehr Kohlenstoffatomen von leichteren Komponenten zugeführt werden. Der Sumpfstrom dieser Trennung kann bedarfsweise in einen optionalen Splitter geführt werden, wo einerseits spezifikationsgerechtes (z.B. "polymer grade") Propylen als Kopfprodukt und Propan und ggf. höhere Kohlenwasserstoffe als Sumpfprodukt (z.B. zum Einsatz als Brenn- oder Kraftstoff) gewonnen werden können.
Die erwähnten leichteren Komponenten umfassen insbesondere Methan, Kohlenwasserstoffe mit zwei Kohlenstoffatomen (Ethan, Ethylen) und Reste von Kohlenmonoxid sowie ggf. Wasserstoff. Sofern in diesem Strom nennenswerte Mengen Ethylen vorhanden sind, können diese mittels geeigneter und dem Fachmann bekannter Technologien (destillativ, adsorptiv, absorptiv, mittels Membranverfahren etc.) als zusätzliches Wertprodukt abgetrennt werden. Der verbleibende Strom wird dann wieder als Einsatz in den Reformierschritt zurückgeführt.
Allgemeiner gesprochen, und wiederum im Sprachgebrauch der Patentansprüche, stellt in dem erfindungsgemäßen Verfahren vorzugsweise das gebildete eine Olefin Propylen dar oder die mehreren Olefine umfassen Propylen, insbesondere in einem Stoffmengenanteil von mehr als 50%. Insbesondere wird zumindest ein Teil des Kohlendioxids, das dem Hydrierschritt zugeführt wird, und/oder zumindest ein Teil des Wasserstoffs, der dem Hydrierschritt zugeführt wird, in dem Hydrierschritt nicht umgesetzt. Auf diese Weise können das eine oder die mehreren Olefine dem Hydrierschritt als Teil eines Produktgemischs entnommen werden, das neben dem einen oder den mehreren Olefinen Kohlendioxid und/oder Wasserstoff und/oder ein oder mehrere Paraffine als weitere Komponenten umfasst, wobei zumindest ein Teil der weiteren Komponenten aus dem Produktgemisch abgetrennt und jeweils zumindest zum Teil in den Hydrierschritt und/oder den Reformierschritt zurückgeführt wird. Hierbei kann insbesondere eine sukzessive Abtrennung von Kohlendioxid und leichter als Propylen siedenden Verbindungen erfolgen und diese Komponenten können in der erwähnten Weise zurückgeführt werden.
Als Ausgestaltungsform der Erfindung kann auch ein Stoffstrom gebildet werden, der in den Hydrierreaktor geführt wird, aber neben Kohlendioxid auch weitere Komponenten wie Kohlenmonoxid und/oder Wasserstoff enthält. Dies ist z.B. oft bei Raffinerierestgasen oder Gasen aus der Stahlindustrie der Fall. Generell können aber auch andere Quellen, beispielsweise Gasgemische aus der Ammoniaksynthese oder aus der Zementindustrie, genutzt werden. Hierdurch verringert sich dann insbesondere die molare Menge an Methan und Wasser, die über den Reformierschritt geführt werden muss.
In einer weiteren Ausgestaltung der vorliegenden Erfindung kann ein in dem Reformierschritt verwendeter Reaktor elektrisch beheizt werden. Hieraus ergibt sich als besonderer Vorteil die Vermeidung von Kohlendioxidemissionen aus der Befeuerung, wodurch im Idealfall die Kohlendioxidemissionen des Gesamtprozesses vollständig vermieden werden.
Bevorzugte Bedingungen der Einzelschritte umfassen im Rahmen der vorliegenden Erfindung einen Druck von 10 bis 100 bar, insbesondere von 12 bis 50 oder 15 bis 30 bar in dem Reformierschritt bzw. einem entsprechenden Reaktor, und einen Druck von 1 bis 100 bar, insbesondere von 12 bis 50 oder von 15 bis 30 bar sowie eine Temperatur von 100 bis 520 Q, insbesondere von 150 bis 450 °C oder 200 bis 400 Q, in dem Hydrierschritt bzw. einem entsprechenden Reaktor. Es kommen ohne Einschränkung generell für das Reaktionssystem bekannte Katalysatoren in Betracht, wie z.B. in der zuvor angeführten Literatur angegeben.
In dem erfindungsgemäßen Verfahren wird vorzugsweise der Reformierschritt auf einem höheren Druckniveau als der Hydrierschritt durchgeführt, so dass die in dem Reformierschritt gebildeten und dem Hydrierschritt zugeführten Komponenten ohne Verdichtung in den Hydrierschritt überführt werden können.
Die vorliegende Erfindung erstreckt sich auch auf eine Anlage zur Herstellung eines oder mehrerer Olefine mit einer Kohlenstoffzahl wie oben erläutert, wobei die Anlage einen Hydrierreaktor aufweist, der dafür eingerichtet ist, Kohlendioxid und Wasserstoff einem Hydrierschritt zu unterwerfen, in dem mindestens ein Teil des Kohlendioxids und mindestens ein Teil des Wasserstoffs, die dem Hydrierschritt unterworfen werden, miteinander an einem bifunktionalen Katalysator über ein Oxygenat als Zwischenprodukt zu dem einen oder den mehreren Olefinen umgesetzt werden. Erfindungsgemäß ist zur Bereitstellung des Wasserstoffs, der dem Hydrierschritt zugeführt wird, ein Reformierreaktor bereitgestellt, der zur Durchführung eines Reformierschritts eingerichtet ist, in dem Methan und Wasser zu Wasserstoff, Kohlenmonoxid und Kohlendioxid umgesetzt werden, und die Anlage ist erfindungsgemäß ferner dazu eingerichtet, das Kohlendioxid, das dem Hydrierschritt zugeführt wird, zum Teil unter Verwendung des Reformierschritts und zum Teil unabhängig von dem Reformierschritt bereitzustellen. Das Bereitstellen zumindest eines Teils des Wasserstoffs und eines Teils des Kohlendioxids mittels des Reformierschritts umfasst, unter Verwendung des Reformierschritts ein Gasgemisch, das Wasserstoff, Kohlenmonoxid und Kohlendioxid enthält, bereitzustellen und zumindest einen Teil des Gasgemischs ohne Trennung von Wasserstoff, Kohlenmonoxid und Kohlendioxid dem Hydrierschritt zuzuführen
Zu Merkmalen und Vorteile einer derartigen Anlage, die insbesondere zur Durchführung eines Verfahrens eingerichtet ist, wie es oben erläutert wurde, sei auf die obigen Erläuterungen ausdrücklich verwiesen.
Die Erfindung wird nachfolgend unter Bezugnahme auf zwei Ausführungsbeispiele und sodann unter Bezugnahme auf eine Zeichnung näher erläutert, die ebenfalls eine Ausgestaltung der vorliegenden Erfindung veranschaulicht. Ausführungsbeispiel I - Propylenherstellung
Die folgenden Ausführungen gehen von idealisierten Bedingungen und Reaktionen im Reforming- und Hydrierreaktor bzw. in entsprechenden, gemäß Ausgestaltungen der Erfindung durchgeführten Verfahrensschritten (nachfolgend werden die Begriffe Hydrierschritt und Hydrierreaktor einerseits und Reformierschritt bzw. Reformierreaktor andererseits synonym verwendet) aus.
Dabei wird dem Prozess ein Strom von Kohlendioxid zugeführt, welches im Hydrierschritt zu Propylen gemäß Gleichung I umgesetzt wird.
3 C02 + 9 H2 — C3H6 + 6 H20 (i)
Dass hier in der Realität evtl nur ein Teilumsatz erfolgt, spielt im idealisierten Modell keine Rolle, da nicht umgesetztes Kohlendioxid über eine entsprechende Abtrennung, beispielsweise eine Aminwäsche, in die Hydrierung zurückgeführt wird. Auch die Bildung von anderen Nebenprodukten bleibt außer Betracht. Insbesondere für die Bildung von Paraffinen (hier vor allem Propan) lässt sich ein vergleichbares Rechenmodell aufstellen, bei dem dann ein weiteres Mol Wasserstoff pro Zielmolekül benötigt wird. Als Bilanzgrenze gilt also der Gesamtprozess.
Des Weiteren werden dem Reformierschritt Wasser und Methan, beispielsweise als Erdgas, als Einsatzströme zugeführt.
Im Reformerreaktor finden folgende wesentlichen Reaktionen statt: Nach Gleichung II werden aus Methan und Wasser je ein Mol Kohlenmonoxid und drei Mol Wasserstoff gebildet. Die Wassergasshiftreaktion nach Gleichung III als Nebenreaktion kann außer Betracht bleiben, da diese Produkte im Sinne der vorliegenden Erfindung gemäß Gleichung I in gleicher Stöchiometrie im Hydrierschritt umgesetzt werden.
H20 + CH4 — CO + 3 H2 (II)
CO + H20 - H2 + C02 (Hl) Im Rahmen der Erfindung wird im Hydrierreaktor vorteilhafterweise auch das Kohlenmonoxid mit Wasserstoff gemäß Gleichung IV zu Propylen umgesetzt.
3 CO + 6 H2 — C3H6 + 3 H20 (IV)
Aus dem im Reformierreaktor gebildeten Synthesegas (Gleichung II) verbleibt also nach Durchlaufen des Hydrierreaktors mit Umsetzung von Kohlenmonoxid und Wasserstoff gemäß Gleichung IV noch ein Überschuss von Wasserstoff, wie die Kombination von Gleichung II und IV ergibt (Gleichung V).
3 H20 + 3 CH4 — 3 CO + 9 H2 — C3H6 + 3 H20 + 3 H2 (V)
Für die Deckung des stöchiometrischen Wasserstoffbedarfs der Propylenerzeugung nach Gleichung I müssen damit die dreifachen molaren Mengen an Wasser und Methan im Reformierreaktor umgesetzt werden. In einer Ausführung unter realen, nicht-idealisierten Bedingungen kann das Verhältnis von Synthesegas zu Kohlendioxid im Bereich von 6:1 bis 2:1 , insbesondere 4:1 bis 2,5:1 liegen.
Im idealisierten Fall lässt sich also aus den Gleichungen I, II und IV die folgende Bruttoreaktionsgleichung VI des Gesamtprozesses aufstellen:
3 C02 + 9 CH4 + 9 H20 - 4 C3H6 + 15 H20 (VI)
Sofern der eingesetzte Kohlendioxidstrom bereits Teile von Kohlenmonoxid und/oder Wasserstoff enthält, verringern sich entsprechend der Wasserstoffbedarf des Gesamtprozesse und die Menge an Einsatzströmen zum Reformierreaktor. Insbesondere wirken sich hier Wasserstoffanteile in einem der Einsatzströme oder aber weiterer separat zugeführter Wasserstoff positiv aus.
Ausführungsbeispiel II - Allgemeine Betrachtung
Aufbauend auf das Ausführungsbeispiel I wird im Folgenden die Betrachtung für Olefine und Paraffine beliebiger Kettenlänge n verallgemeinert. Es gilt für den Hydrierreaktor: n C02 + (3n+o) H2 — CnH2n+0 + 2n H20 (VII)
Wie erwähnt, wird mit o = 0 ein Olefinprodukt und mit n = 2 ein Paraffin produkt gebildet. Für die Betrachtung des Reformierreaktors ist weiterhin wie oben erläutert nur die bereits genannte Gleichung II relevant.
Wiederum wird vorteilhafterweise auch das Kohlenmonoxid mit Wasserstoff zum Zielprodukt umgesetzt gern. Gleichung VIII. n CO + (2n+o) H2 — CnH2n+0 + n H20 (VIII)
Aus dem im Reformierschritt gebildeten Synthesegas (Gleichung II) verbleibt nach Durchlaufen des Hydrierreaktors mit Umsetzung von Kohlenmonoxid und Wasserstoff gemäß Gleichung VIII also noch ein Überschuss von Wasserstoff, wie die Kombination von Gleichung II und VIII ergibt (Gleichung IX). n H20 + n CH4 — n CO + 3 n H2^ CnH2n+0 + n H20 + (n-o) H2 (IX)
Im idealisierten Fall lässt sich also wiederum aus den Gleichungen VII, II und NX die folgende Bruttoreaktionsgleichung X des Gesamtprozesses aufstellen: n C02 + (3n+o) CH4 + (3n+o) H20 — 4 CnH2n+0 + (5n+o) H20 (X)
In der einzigen Figur 1 ist ein Verfahren gemäß einer Ausgestaltung der vorliegenden Erfindung veranschaulicht und insgesamt mit 100 bezeichnet.
In dem Verfahren 100, das in der veranschaulichten Ausgestaltung zur Herstellung von Propylen dient, aber allgemein zur Herstellung eines oder mehrerer Olefine mit einer Kohlenstoffzahl wie oben erläutert dient, werden Kohlendioxid und Wasserstoff als Einsatzstrom 101 einem Hydrierschritt 10 zugeführt, wobei ein Teil des Kohlendioxids und ein Teil des Wasserstoffs, die in dem Einsatzstrom 101 dem Hydrierschritt 10 zugeführt werden, miteinander in dem Hydrierschritt 10 an einem bifunktionalen Katalysator über ein Oxygenat als Zwischenprodukt zu dem einen oder den mehreren Olefinen umgesetzt werden. Mittels des Hydrierschritts wird ein Produkt- oder Prozessstrom 102 bereitgestellt. Der Wasserstoff, der dem Hydrierschritt 10 in dem Einsatzstrom 101 zugeführt wird, wird zumindest zum Teil mittels eines Reformierschritts 20 bereitgestellt wird, in dem in Form eines Einsatzstroms 103 zugeführtes Methan und in Form eines Einsatzstroms 104 zugeführtes Wasser zu Kohlendioxid und Wasserstoff umgesetzt werden. Das Kohlendioxid, das dem Hydrierschritt 10 in dem Einsatzstrom 101 zugeführt wird, wird zum Teil unter Verwendung des Reformierschritts 20 bereitgestellt. Es ist neben Kohlenmonoxid und Wasser in einem - durch einen nicht gesondert bezeichneten Kühlschritt erhaltenen - gekühlten Produktstrom 105 des Reformierschritts 20 enthalten. Durch die Kühlung kondensiertes Wasser kann als Flüssigphase aus dem Prozess ausgeschleust werden. Zu einem weiteren Teil wird das Kohlendioxid, das dem Hydrierschritt 10 in dem Einsatzstrom 101 zugeführt wird, unabhängig von dem Reformierschritt 20 bereitstellt, wozu ein weiterer Einsatzstrom 106 verwendet wird. Weiterer Wasserstoff kann optional in Form eines Einsatzstroms 107 zugeführt werden.
Der Produktstrom 102 des Hydrierschritts wird nach einer ebenfalls nicht gesondert bezeichneten Kühlung einer Kondensatabscheidung 30 zugeführt, in der ein wasserhaltiger Kondensatstrom 108 gebildet wird. Dieser kann in das Verfahren 100 zurück- oder aus dem Verfahren 100 ausgeführt werden. Der von Kondensat befreite Produktstrom 102 wird in Form eines Prozessstroms 109 einer nicht gesondert bezeichneten Verdichtung zugeführt und danach bedarfsweise einer Kohlendioxidabtrennung, beispielsweise umfassend eine Aminwäsche 41 mit Regeneration 42, unterworfen. Ein kohlendioxidreicher Strom 110 kann auf diese Weise nach einer nicht gesondert bezeichneten Verdichtung in den Hydrierschritt 10 zurückgeführt werden.
Der bereits weitgehend von Kohlendioxid befreite Stoffstrom 111 kann bedarfsweise einer Laugenwäsche 50 zur Entfernung von Kohlendioxidresten und sodann einer Trocknung 60 unterworfen werden. Er wird danach einer Abtrennung 70 von leichter als Propylen siedenden Verbindungen unterworfen.
Ein in der Trennung 70 gebildeter Sumpfstrom 112 wird einer weiteren Trennung 80 zugeführt, in der ein propylenreicher Strom 113 und ein propanreicher Strom 114, der ggf. auch schwerere Komponenten enthält, gebildet werden. Ein Kopfstrom 115 der Trennung 70, der leichter als Propylen siedende Verbindungen, beispielsweise nicht umgesetztes Kohlenmonoxid und nicht umgesetzten Wasserstoff, Methan und ggf. Ethylen, enthält, wird optional einer Ethylenabtrennung 90, die insbesondere als adsorbtive Trennung ausgeführt sein kann, zugeführt, in der ein Ethylenstrom 116 gebildet wird. Ein verbleibender Rest, oder bei fehlender Ethylenabtrennung 90 der gesamte Kopfstrom 115, wird in Form eines Rückführstrom 117 in den Reformierschritt 20 zurückgeführt.
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Claims

Patentansprüche
1. Verfahren (100) zur Herstellung eines oder mehrerer Olefine mit einer Kohlenstoffzahl von zwei bis acht, bei dem Kohlendioxid und Wasserstoff einem Hydrierschritt (10) zugeführt werden, wobei zumindest ein Teil des Kohlendioxids und zumindest ein Teil des Wasserstoffs, die dem Hydrierschritt (10) zugeführt werden, miteinander in dem Hydrierschritt (10) an einem bifunktionalen Katalysator über ein Oxygenat als Zwischenprodukt zu dem einen oder den mehreren Olefinen umgesetzt werden, dadurch gekennzeichnet, dass der Wasserstoff, der dem Hydrierschritt (10) zugeführt wird, zumindest zum Teil mittels eines Reformierschritts (20) bereitgestellt wird, in dem Methan und Wasser zu Wasserstoff, Kohlenmonoxid und Kohlendioxid umgesetzt werden, und dass das Kohlendioxid, das dem Hydrierschritt (10) zugeführt wird, zum Teil unter Verwendung des Reformierschritts (20) und zum Teil unabhängig von dem Reformierschritt (20) bereitstellt wird, wobei das Bereitstellen zumindest eines Teils des Wasserstoffs und eines Teils des Kohlendioxids mittels des Reformierschritts (20) umfasst, unter Verwendung des Reformierschritts (20) ein Gasgemisch, das Wasserstoff, Kohlenmonoxid und Kohlendioxid enthält, bereitzustellen und zumindest einen Teil des Gasgemischs ohne Trennung von Wasserstoff, Kohlenmonoxid und Kohlendioxid dem Hydrierschritt (10) zuzuführen.
2. Verfahren (100) nach Anspruch 1 , bei dem das Methan zumindest zum Teil unter Verwendung von Erdgas bereitgestellt wird.
3. Verfahren (100) nach Anspruch 1 oder 2, bei dem in dem Reformierschritt (20) Kohlenmonoxid gebildet und dem Hydrierschritt (10) zugeführt wird, wobei ein Stoffmengenverhältnis zwischen Kohlenmonoxid und Kohlendioxid in in einem in dem Reformierschritt (20) gebildeten Synthesegas bei nicht weniger als 1 :1 liegt.
4. Verfahren (100) nach einem der vorstehenden Ansprüche, wobei ein Stoffmengenverhältnis zwischen dem Kohlenmonoxid und Kohlendioxid, die dem Hydrierschritt (10) zugeführt werden, durch eine Zugabe des unabhängig von dem Reformierschritt (20) bereitgestellten Kohlendioxids bei nicht mehr als 1 :1 liegt.
5. Verfahren (100) nach einem der vorstehenden Ansprüche, bei dem in dem Reformierschritt (20) ein Gasgemisch gebildet wird, von welchem zumindest eine Teilmenge in, insbesondere bis auf den Wassergehalt, unveränderter stofflicher Zusammensetzung dem Hydrierschritt (10) zugeführt wird.
6. Verfahren (100) nach einem der vorstehenden Ansprüche, bei dem ein Stoffmengengverhältnis zwischen dem Kohlendioxid und dem Wasserstoff, die dem Hydrierschritt (10) zugeführt werden, bei 1 :6 bis 1 :1 liegt.
7. Verfahren (100) nach einem der vorstehenden Ansprüche, bei dem ein Stoffmengengverhältnis zwischen dem Methan und dem Wasser, die dem Reformierschritt (20) zugeführt werden, bei 1 :8 bis 4:1 liegt.
8. Verfahren (100) nach einem der vorstehenden Ansprüche, bei dem das Kohlendioxid, das unter Verwendung des Reformierschritts (20) bereitgestellt wird, dem Hydrierschritt (10) in einem ersten Gasstrom zugeführt wird, und bei dem das Kohlendioxid, das unabhängig von dem Reformierschritt (20) bereitstellt wird, dem Hydrierschritt (10) in einem zweiten Gasstrom zugeführt wird, wobei ein Mengenverhältnis zwischen dem ersten und dem zweiten Gasstrom derart gewählt wird, dass die mit dem ersten Gasstrom und dem zweiten Gasstrom bereitgestellten Komponenten einem stöchiometrischen Bedarf in dem Hydrierschritt (10) entsprechen.
9. Verfahren (100) nach einem der vorstehenden Ansprüche, bei dem das eine Olefin Propylen darstellt oder die mehreren Olefine Propylen umfassen.
10. Verfahren (100) nach einem der vorstehenden Ansprüche, bei dem zumindest ein Teil des Kohlendioxids, das dem Hydrierschritt (10) zugeführt wird, und/oder zumindest ein Teil des Wasserstoffs, der dem Hydrierschritt (10) zugeführt wird, in dem Hydrierschritt (10) nicht umgesetzt wird.
11 . Verfahren (100) nach einem der vorstehenden Ansprüche, bei dem das eine oder die mehreren Olefine dem Hydrierschritt (10) als Teil eines Produktgemischs entnommen wird, das neben dem einen oder den mehreren Olefinen zumindest Kohlendioxid und/oder Wasserstoff und/oder ein oder mehrere Paraffine als weitere Komponenten umfasst, wobei zumindest ein Teil der weiteren Komponenten aus dem Produktgemisch abgetrennt und jeweils zumindest zum Teil in den Hydrierschritt (10) und/oder den Reformierschritt (20) zurückgeführt wird.
12. Verfahren (100) nach einem der vorstehenden Ansprüche, bei dem in dem Reformierschritt ein Druck von 10 bis 100 bar und in dem Hydrierschritt ein Druck von 1 bis 100 bar und eine Temperatur von 100 bis 520 Ό verwendet werden.
13. Verfahren (100) nach einem der vorstehenden Ansprüche, bei dem der Reformierschritt (20) auf einem höheren Druckniveau als der Hydrierschritt (10) durchgeführt wird.
14. Anlage (100) zur Herstellung eines oder mehrerer Olefine mit einer Kohlenstoffzahl von zwei bis acht, mit einem Hydrierreaktor, der dafür eingerichtet ist, Kohlendioxid und Wasserstoff einem Hydrierschritt (10) zu unterwerfen, in dem ein Teil des Kohlendioxids und ein Teil des Wasserstoffs, die dem Hydrierschritt (10) unterworfen werden, miteinander an einem bifunktionalen Katalysator über ein Oxygenat als Zwischenprodukt zu dem einen oder den mehreren Olefinen umgesetzt werden, dadurch gekennzeichnet, dass zur Bereitstellung des Wasserstoffs, der dem Hydrierschritt (10) zugeführt wird, ein Reformierreaktor bereitgestellt ist, der zur Durchführung eines Reformierschritts (20) eingerichtet ist, in dem Methan und Wasser zu Wasserstoff, Kohlenmonoxid und Kohlendioxid umgesetzt werden, und dass die Anlage (100) dazu eingerichtet ist, das Kohlendioxid, das dem Hydrierschritt (10) zugeführt wird, zum Teil unter Verwendung des Reformierschritts (20) und zum Teil unabhängig von dem Reformierschritt (20) bereitzustellen, wobei das Bereitstellen zumindest eines Teils des Wasserstoffs, eines Teils des Kohlenmonoxids und eines Teils des Kohlendioxids mittels des Reformierschritts (20) umfasst, unter Verwendung des Reformierschritts (20) ein Gasgemisch, das Wasserstoff, Kohlenmonoxid und Kohlendioxid enthält, bereitzustellen und zumindest einen Teil des Gasgemischs ohne Trennung von Wasserstoff, Kohlenmonoxid und Kohlendioxid dem Hydrierschritt (10) zuzuführen.
15. Anlage (100) nach Anspruch 14, die zur Durchführung eines Verfahrens nach einem der Ansprüche 1 bis 13 eingerichtet ist.
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