EP3286344A1 - Verfahren zur thermochemisch-thermischen behandlung von kohlenstoffreduzierten stählen - Google Patents

Verfahren zur thermochemisch-thermischen behandlung von kohlenstoffreduzierten stählen

Info

Publication number
EP3286344A1
EP3286344A1 EP16720336.3A EP16720336A EP3286344A1 EP 3286344 A1 EP3286344 A1 EP 3286344A1 EP 16720336 A EP16720336 A EP 16720336A EP 3286344 A1 EP3286344 A1 EP 3286344A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
workpiece
temperature
weight
austenitizing
bainite
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
EP16720336.3A
Other languages
English (en)
French (fr)
Other versions
EP3286344B1 (de
Inventor
Markus Dinkel
Werner Trojahn
Georg Schlegelmilch
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Schaeffler Technologies AG and Co KG
Original Assignee
Schaeffler Technologies AG and Co KG
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Schaeffler Technologies AG and Co KG filed Critical Schaeffler Technologies AG and Co KG
Publication of EP3286344A1 publication Critical patent/EP3286344A1/de
Application granted granted Critical
Publication of EP3286344B1 publication Critical patent/EP3286344B1/de
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/78—Combined heat-treatments not provided for above
    • C21D1/785—Thermocycling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C21D1/19—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering by interrupted quenching
    • C21D1/20—Isothermal quenching, e.g. bainitic hardening
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
    • C23C8/06—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases
    • C23C8/28—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases more than one element being applied in one step
    • C23C8/30—Carbo-nitriding
    • C23C8/32—Carbo-nitriding of ferrous surfaces
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
    • C23C8/80—After-treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/002—Bainite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2221/00—Treating localised areas of an article
    • C21D2221/10—Differential treatment of inner with respect to outer regions, e.g. core and periphery, respectively
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2241/00—Treatments in a special environment

Definitions

  • the invention relates to a method for the thermochemical-thermal treatment of carbon-reduced steels, in which a peripheral zone of a workpiece, in particular a Wälziagermaschines is case hardened against a core.
  • Carbon-reduced steels such as insert steels, tempered steels and the like are used, for example, in applications, for example rolling bearings, in which a high hardness of the surface with a residual elasticity of the workpiece is required.
  • Process for case hardening of the surface by means of carbonitriding are known, for example, from DE 43 27 440 A1.
  • the edge hardness of the workpiece is increased, so that a good load capacity with high toughness and wear resistance takes place.
  • the object of the invention is the advantageous development of a method for the thermal-chemical-thermal treatment of carbon-reduced steels.
  • the proposed method relates to the thermochemical-thermal treatment of carbon-reduced steels, for example case hardening steels, tempered steels and the like having a carbon content of 0.1 to 0.4 percent by weight.
  • the proposed method contains at least the following method steps:
  • the contents of nitrogen and carbon are preferably determined in the finished state of the workpiece after grinding
  • the edge zone over the specified penetration depth of the workpiece to a significantly increased toughness of Materiaige sleepges with sufficient hardness, for example, greater than 59 HRC.
  • the cooling of the workpiece to room temperature before and / or after the treatment in the lower bainite step can take place in a salt bath or in a furnace environment.
  • the continuation of the process can be carried out in the same furnace environment as carbonitriding.
  • stepped temperature steps "C" levels and / or nitrogen contents in the gas phase may be performed.
  • the C-PegeL for example, a CO content, a methane content or the like
  • the temperature or an ammonia content in the sense of a boost / diffuse process can be changed.
  • Typical C levels for carburization are between ⁇ ; 65 to 1.2%, depending on the use of the alloy of the steel used.
  • the nitrogen contents in the gas phase for nitriding the surface layer, such as the edge zone of the material are adjusted, for example, depending on production batches of workpieces, the component surface of the workpiece, the furnace load and the like.
  • the workpiece after completion of the austenitizing step, the workpiece may be hardened to the lower bainite level by quenching the workpiece in a salt bath or the like.
  • a temperature of the lower bai nit stage can be set between the austenitizing and the bainitrogenation over a given time interval.
  • the workpiece may be cooled to temperatures below the lower bainite level , for example, to room temperature, and prior to bainiying at the lower bamit point, an intermediate annealing step at a temperature of between 550 ° C and 650 ° C with a subsequent austenitizing step at austenitizing temperature be carried out.
  • the austenitizing step can be directly followed by the intermediate annealing step, in which the temperature is increased immediately.
  • it can be cooled to a temperature below the lower base stage, for example room temperature, between the intermediate annealing step and the austenitizing step over a given time interval.
  • the intermediate annealing step can be held for at least 2 hours.
  • the austenitizing temperature can be maintained at least until complete reheating of the workpiece and a time margin of safety.
  • a corresponding security surcharge zwj- see 5 and 60.
  • the process step for Batnitmaschine of the workpiece can be carried out at Bainitmaschinestem- temperatures within a predetermined temperature interval, wherein the Bainttmaschinestemperatur is performed isothermally or with increasing temperature. It is understood that the individual time intervals are dependent on the size of the workpiece, on the furnace properties and the like, and depending on the size of the workpiece, its position in the furnaces and the like can be determined empirically or determined by means of corresponding modular calculations.
  • Figure 1 is a diagram of the process temperature over the time of a first
  • Figure 2 is a diagram of the process temperature over the time of a second
  • FIG. 3 shows a diagram of the process temperature over the time of a third :
  • FIGS. 1 to 3 each show a diagram 100, 200, 300 with the process temperature T against the process time t for carrying out a thermochemical / thermal process for the treatment of workpieces made of carbon-reduced steels.
  • the real process temperature T moves between the upper temperature shown by solid lines and the lower temperature gestgesteiften by dashed lines.
  • 1 shows the diagram 100 with a carbonitriding of the workpiece between the time 0 and the time t1.
  • the Carbonitrians done by means of a C-Pegefs between 0.65 and 12% with the Zie! a specified case depth.
  • the target of the marginal carbon content of the prefabricated part after grinding is in this case a carbon content of 0.5 to 0.9 weight percent, while in the core of the material 0.1 to 6 : 4 weight percent are provided depending on the type of material used.
  • the target value here after grinding is a nitrogen content of at least 0.1 percent by weight and at the surface a maximum of 0.50 percent by weight.
  • This carburizing / nitriding phase takes place with graduated temperatures / C levels and ammonia contents in the gas phase. For example, carburizing / nitriding at temperatures greater than 900 ° C. and a C level greater than 0.9 and increased ammonia contents are started.
  • This furnace atmosphere is kept constant and after about 90% of the hardening depth has been reached between times t! t2 a lowering of the oven temperature to the typical austenitizing temperature between 800 ° C and 860 ° C depending on the composition of the materials used.
  • the lowering of the C-level to 0 ; 6 to 0.9 and the Ammoniakgehaiies to about 50% of the content of the first process step.
  • This furnace atmosphere is maintained until 100% CHD (Case Hardened Depth) is reached.
  • the workpiece is quenched and between the times 12.
  • the hardening in the form of a bajnification in a salt bath isothermal at temperatures of 170 ° C to 250 ° C.
  • the workpiece After the conversion of the largest volume fraction of the structure, for example, bainitic contents greater than 75 percent by weight, the workpiece can be cooled in air to room temperature. Subsequent tempering at 150 ° C to 250 ° C is optional.
  • FIG. 2 shows the method with the diagram 200 modified with respect to the method of FIG. 1.
  • the embodiment of the carburizing / nitriding phase can, according to FIG. 1, be continuous between times 0, t1 with constant temperature / C level and ammonia content in the Gas phase are carried out the.
  • a gradation / reduction of the C-level or temperature and ammonia content in the sense of a boost / diffuse process is also possible.
  • the temperature range of the process temperature T is between 850 ° C and 960 ° C, typical C levels are 0.65 to 1.2, depending on the alloy used in the workpiece.
  • the nitrogen contents of the gas phase are determined based on the specific component surface of the Ofenbefadung with workpieces.
  • the hardening in the form of bainitization is carried out isothermally in the salt bath at temperatures of 170 ° C to ZS0 ° C between times t4, 15.
  • work can also be carried out with increasing temperature in the conversion process and a reaction in a low-temperature furnace.
  • the component After the conversion of the largest volume fraction of the structure, for example greater than 50 percent by weight, the component can be cooled in air to room temperature.
  • FIG. 3 shows, in contrast to the method of FIG. 2 with the diagram 200, a slightly modified method with the diagram 300.
  • the work piece After the conversion of the largest bulk fraction of the microstructure into bainite with a volume greater than 50% by volume, the work piece can be cooled in air to room temperature.
  • tempering may optionally be performed at 150 ° C to 250 ° C.

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)

Abstract

Die Erfindung betrift ein Verfahren mir thermochemisch-thermischen Behandlung von kohlenstoffreduzierten Stählen mit einem Kohlenstoff von 0,1 bis 0,4 Gewichtsprozent bei denen eine Randzone eines Werstücks, inbesondere eines Wälzlagerteiles gegenüber einem Kern einsatzgehärtet ist, gekennzeichnet durch folgende Verfahrensschritte: a) Carbonitrieren der Randzone des Werkstücks in einer festgelegten Einsatzhärtetiefe mit einem Kohlenstoffanteil zwischen 0,6 und 0,9 Gewichtsprozent und einem Stickstoffgehalt von zumindest 0,1 Gewichtsprozent und maximal 0.5 Gewichtsprozent Stickstoff bei einer Temperatur zwischen 850°C und 1000°C, b) Abkühlen und Durchführung eines Austenitisierungsschritts bei einer werkstoffabhängigen Austenitisierungstemperatur zwischen 850°C und 1000°C, c) Behandlung des Werkstücks auf der unteren Bainitstufe bei einer Bainitisierungstemperatur von 150°C und 250°C bis zum Erreichen eines Volumengehalts an Bainit von zumindest 50 Gewichtsprozent, d) Abkühlen des Werkstücks auf Raumtemperatur nach Erreichen eines Volumengehalts an Bainit von zumindest 50 Gewichtsprozent.

Description

Verfahren zur thermochemisch-thermischen Behandlung von kohlenstoffredu- zierten Stählen
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur thermochemiseh-thermischen Behandlung von kohlenstoffreduzterten Stählen, bei denen eine Randzone eines Werkstücks, insbe- sondere eines Wälziagerteiles gegenüber einern Kern einsatzgehärtet ist.
Kohlenstoffreduzierte Stähle wie Einsatzstähie, Vergütungsstähle und dergleichen kommen beispielsweise in Anwendungen, beispielsweise Wälzlagern zum Einsatz, bei denen eine hohe Obeffiächenhärte mit einer Restelastizität des Werkstücks gefordert ist. Verfahren zur Einsatzhärtung der Oberfläche mittels einer Carbonitrierung sind beispielsweise aus der DE 43 27 440 A1 bekannt. Hierbei wird die Randhärte des Werkstücks angehoben, so dass eine gute Tragfähigkeit bei hoher Zähigkeit und Ver- schleiβfestigkeit erfolgt.
Aufgabe der Erfindung ist die vorteilhafte Weiterbildung eines Verfahrens zur thermo- chemischen-thermischen Behandlung von kohlenstoffreduzierten Stählen.
Die Aufgabe wird durch den Gegenstand des Anspruchs 1 gelöst. Die von diesem ab- hängigen Ansprüche geben vorteilhafte Ausführungsformen des Gegenstands des Anspruchs 1 wieder.
Das vorgeschlagene Verfahren betrifft die thermochemisch-thermische Behandlung von kohlenstoffreduzierten Stählen, beispielsweise Einsatzstählen, Vergütungsstählen und dergleichen mit einem Kohlenstoffgehalt von 0,1 bis 0,4 Gewichtsprozent. Das vorgeschlagene Verfahren enthält zumindest folgende Verfahrensschritte:
a) Carbonitrieren der Randzone des Werkstücks in einer festgelegten Einsatzhartetie- fe mit einem Kohlenstoffanteil zwischen 0,6 und 1.2 Gewichtsprozent und einem Stickstoffgehalt von zumindest 0,1 Gewichtsprozent und maximal 0,5 Gewichtsprozent Stickstoff bei einer Temperatur zwischen 850 °C und 1000 °C,
b) Abkühlen und Durchführung eines Austenitisierungsschritts bei einer werkstoffab- hängigen Austenitisierungstemperatur zwischen 800 °C und 1000 °C, beispielsweise im
Ofen, mittels Laser Induktion oder dergleichen
c) Behandlung des Werkstücks auf der unteren Bainitstufe bei einer 8ainitisierungs- temperatur von 150 °C bis 25Ö C bis zum Erreichen eines Volumengehalts an Bainit von zumindest 50 Gewichtsprozent Im Randbereich wie Randzone,
d) Abkühlen des Werkstücks auf Raumtemperatur nach Erreichen eines Volumenge- halts an Bainit von zumindest 50 Gewichtsprozent.
Optional erfolgt danach ein Anlassen zwischen 120 °C und 300 X oder Tiefkühlen bei -40 °C bis -80 °C mit anschließendem Anlassen zwischen 120 °C und 300 °C
Die Gehalte an Stickstoff und Kohlenstoff werden bevorzugt im fertigen Zustand des Werkstücks nach Abschliff ermittelt
Durch das vorgeschlagene Verfahren weist die Randzone über die festgelegte Ein- dringtiefe des Werkstücks eine deutlich erhöhte Zähigkeit des Materiaigefüges bei ausreichender Härte von beispielsweise größer 59 HRC auf.
Die Abkühlung des Werkstücks auf Raumtemperatur vor und/oder nach der Behand- lung in der unteren Bainitstufe kann in einem Salzwärmebad oder in einer Ofenumge- bung erfolgen. Die Fortführung des Verfahrens kann in derselben Ofenumgebung er- folgen wie die Carbonitrierung.
Während der Carbonitrierung können abgestufte Temperaturschritte« C-Pegel und/oder Stickstoffgehalte in der Gasphase durchgeführt werden. Beispielsweise kann der C-PegeL beispielsweise ein CO-Gehalt ein Methangehait oder dergleichen, die Temperatur oder ein Ammoniakgehalt im Sinne eines Boost/Diffuse-Prozesses geän- dert werden. Typische C-Pegel für die Aufkohlung liegen zwischen ö;65 bis 1 ,2 % ab- hängig von der Verwendung der Legierung des verwendeten Stahls. Die Stickstoff- gehalte in der Gasphase zur Nitrierung der Randschicht wie Randzone des Werkstoffs werden beispielsweise abhängig von Fertigungschargen von Werkstücken, von der Bauteiloberfläche des Werkstücks, der Ofenbeladung und dergleichen eingestellt. In einer ersten Ausführungsform des vorgeschlagenen Verfahrens kann das Werk- stück nach Beendigung des Verfahrensschritts des Austenitisierens auf die untere Bainitstufe abgehärtet werden, indem das Werkstück in einem Salzwarmbad oder dergleichen abgeschreckt wird. Hierbei kann zwischen der Austenitisierung und der Bainitisterung über ein vorgegebenes Zeitintervail eine Temperatur der unteren Bai- nitstufe eingestellt werden.
In einem alternativen Verfahren kann nach dem Verfahrenssehritt der Austenitisierung das Werkstück auf Temperaturen unterhalb der unteren Bainitstufe: beispielsweise auf Raumtemperatur abgekühlt und vor Durchführung des Bainiiisierens auf der unteren Bamitstufe ein Zwischenglühschritt bei einer Temperatur zwischen 550 °C und 650 °C mit einem sich anschließenden Austenitisierungsschritt bei Austenitisierungstempera- tur durchgeführt werden. Hierbei kann sich der Austenitisierungsschritt unmittelbar an den Zwischenglühschritt anschließen, indem die Temperatur sofort erhöht wird, Alternativ kann zwischen dem Zwischenglühschritt und dem Austenitisierungsschritt über ein vorgegebenes Zeitintervail auf eine Temperatur unterhalb der unteren Bai- nitstufe, beispielsweise Raumtemperatur abgekühlt werden.
Oer Zwischenglühschritt kann zumindest 2 Stunden gehalten werden.
Die Austenitisierungstemperatur kann zumindest bis zur kompletten Durchwärmung des Werkstücks und einem zeitlichen Sicherheitszuschlag aufrechterhalten werden. Je nach Größe des Werkstücks kann ein entsprechender Sicherheitszuschlag zwj- sehen 5 und 60. bevorzugt 30 Minuten betragen.
Der Verfahrensschritt zur Batnitisierung des Werkstücks kann bei Bainitisierungstem- peraturen innerhalb eines vorgegebenen Temperaturintervalls erfolgen, wobei die Bainttisierungstemperatur isotherm oder mit ansteigender Temperatur geführt wird. Es versteht sich, dass die einzelnen Zeitintervalle von der Größe des Werkstücks, von den Ofeneigenschaften und dergleichen abhängig sind und je nach Größe des Werk- stücks, dessen Lage im Öfen und dergleichen empirisch bestimmt oder mitteis ent- sprechender Modeilrechnungen ermittelt werden können.
Das vorgeschlagene Verfahren wird anhand der in den Figuren 1 bis 3 dargestellten Ausführungsbeispiele näher erläutert. Dabei zeigen:
Figur 1 ein Diagramm der Verfahrenstemperatur über die Zeit eines ersten
Verfahrens mit einem abschreckenden Abhärtprozess,
Figur 2 ein Diagramm der Verfahrenstemperatur über die Zeit eines zweiten
Verfahrens mit einem Zwischenglühschritt
und
Figur 3 ein Diagramm der Verfahrenstemperatur über die Zeit eines dritten:
gegenüber dem Verfahren der Figur 2 mit geändertem Zwischenglüh- schritt versehenen Verfahrens.
Die Figuren 1 bis 3 zeigen jeweils ein Diagramm 100, 200, 300 mit der Verfahrens- temperatur T gegen die Verfahrensdauer t zur Durchführung eines thermochemi- sehen/thermischen Verfahrens zur Behandlung von Werkstücken aus kohlenstoffre- duzierten Stählen. Hierbei bewegt sich die reale Verfahrenstemperatur T zwischen der mit durchgezogenen Linien dargestellten oberen Temperatur und der durch gestrichel- te Linien dargesteiften unteren Temperatur. Die Figur 1 zeigt das Diagramm 100 mit einer Carbonitrierung des Werkstücks zwi- schen dem Zeitpunkt 0 und dem Zeitpunkt t1. Die Carbonitrierung erfolgt mittels eines C-Pegefs zwischen 0,65 und 12 % mit dem Zie! einer festgelegten Einsatzhärtetiefe. Zielgröße des Randkohlenstoffgehaltes am Fertigbauteil nach Abschliff ist hierbei ein Kohlenstoffgehalt von 0,5 bis 0.9 Gewichtsprozent, während im Kern des Werkstoffs 0,1 bis ö:4 Gewichtsprozent je nach verwendetem Materialtyp vorgesehen sind.
Gleichzeitig wird mittels eines vorgegebenen Ammoniakgehalts in der Gasphase Stickstoff in die Oberfläche eindiffundiert. Zielwert hier ist nach Abschliff ein Stickstoff- gehalt von mindestens 0,1 Gewichtsprozent und an der Oberfläche von maximal 0,50 Gewichtsprozent.
Die Ausführung dieser Aufkohlungs- / Aufstickungsphase erfolgt mit abgestuften Tem- peraturen / C-Pegeln und Ammoniakgehalten in der Gasphase. Beispielsweise wird mit einer Aufkohlung / Aufstickung bei Temperaturen größer 900°C und einem C- Pegel größer 0,9 sowie erhöhten Ammoniakgehalten begonnen. Diese Ofenat- mosphäre wird konstant gehalten und nach Erreichen von ca. 90% der Einhärtetiefe erfolgt zwischen den Zeitpunkten t! t2 ein Absenken der Ofentemperatur auf die typi- sche Austenitisierungstemperatur zwischen 800°C und 860°C abhängig von der Zu- sammensetzung der verwendeten Werkstoffe. Gleichzeitig erfolgt das Absenken des C-Pegels auf 0;6 bis 0,9 und des Ammoniakgehaiies auf ca. 50% des Gehaltes des ersten Prozessschrittes. Diese Ofenatmosphäre wird bis zum Erreichen von 100% CHD (Case Hardened Depth) gehalten.
Anschließend erfolgt zum Zeitpunkt t2 die Abschreckung des Werkstücks und zwi- schen den Zeitpunkten 12. t3 die Abhärtung in Form einer Bajnifisierung im Salzwarm- bad isotherm bei Temperaturen von 170 °C bis 250°C. Alternativ kann auch mit anstei- gender Temperatur im Umwandiungsprozess und einer Umsetzung in einen Nieder- temperaturofen gearbeitet werden.
Nach der Umwandlung des größten Volumenanteils des Gefüges beispielsweise bainitischen Gehalten größer 75 Gewichtsprozent kann das Werkstück an Luft bis auf Raumtemperatur abgekühlt werden. Ein anschließendes Anlassen bei 150°C bis 250°C, ist optional.
Die Figur 2 zeigt das gegenüber dem Verfahren der Figur 1 abgeänderte Verfahren mit dem Diagramm 200. Die Ausführung der Aufkohlungs- / Aufstickungsphase kann entsprechend F igur 1 zwischen den Zeitpunkten 0, t1 kontinuierlich mit gleichbleiben- der Temperatur / C-Pegel und Ammoniakgehalt in der Gasphase durchgeführt wer- den. Eine Abstufung / Absenkung des C-Pegels bzw. Temperatur und Ammoniakge- haltes im Sinne eines Boost / Diffuse-Prozesses ist ebenfalls möglich. Das Tempera- turfeld der Verfahrenstemperatur T liegt zwischen 850°C und 960°C, typische C-Pegel sind 0,65 bis 1 ,2, abhängig von der verwendeten Legierung des Werkstucks. Die Stickstoffgehalte der Gasphase werden anhand der spezifischen Bauteiloberfläche der Öfenbefadung mit Werkstücken festgelegt.
Anschließend an das Zertmtervali zwischen den Zeitpunkten 0, t1 erfolgende Carbonit- rierung schließt sich zwischen den Zeitpunkten t1 , t2 die langsame Abkühlung im Saizwarmbad oder in der Ofenatmosphäre bis auf Raumtemperatur. Im nächsten Teü- schritt erfolgt ein langsames, gegebenenfalls gestuftes Aufheizen auf eine Zwischen- glühtemperatur, im Bereich von 550°C bis 650°C, abhängig vom verwendeten Material des Werkstücks. Die Zwischengiühtemperatur wird für mindestens 2 Stunden gehal- ten. Danach erfolgt zwischen den Zeitpunkten t3; t4 die weitere Erwärmung bis auf die für den verwendeten Werkstoff typische Austenitisierungstemperatur. Diese wird ge- halten . bis querschntttsabhängig eine vollständige Durchwärmung des Wertstücks er- zielt ist, plus weitere 5 bis 60 Minuten, vorzugsweise 30 Minuten.
Die Abhärtung in Form der Bainitisierung erfoigt im Salzwarmbad isotherm bei Tempe- raturen von 170°C bis ZS0°C zwischen den Zeitpunkten t4, 15. Alternativ kann auch mit ansteigender Temperatur im Umwandiungsprozess und einer Umsetzung in einem Niedertemperaturofen gearbeitet werden.
Nach der Umwandlung des größten Volumenanteils des Gefüges, beispielsweise grö- ßer 50 Gewichtsprozent kann das Bauteil an Luft bis auf Raumtemperatur abgekühlt werden.
Die Figur 3 zeigt im Unterschied zu dem Verfahren der Figur 2 mit dem Diagramm 200 ein leicht abgeändertes Verfahren mit dem Diagramm 300. Zunächst erfoigt nach dem Carbonitieren und Abkühlen entsprechend dem Verfahren der Figur 2 zunächst nach dem langsamen, gegebenenfalls gestuften Aufheizen auf eine Zwischengiühtempera- tur im Bereich von 550°C und 650 °C ; abhängig von der Zusammensetzung des Werk- stoffs des Werkstücks ein Haften dieser Temperatur zwischen den Zeitpunkten 12, t3 für mindestens 2 Stunden Danach erfoigt im Unterschied zu dem Verfahren der Figur 2 eine erneute Abkühlung des Werkstücks an Luft und Hatten der Raumtemperatur zwischen den Zeitpunkten t3a. t3b. Anschließend erfolgt eine Erwärmung bis auf die für den verwendeten Werkstoff typische Austenitisierungsiemperatur. Diese wird zwi- schen den Zeitpunkten t3b, t4 gehalfen bis querschnittsabhängig eine vollständige Durchwärmung des Werkstücks erzielt ist pius weitere 5 bis 60 Minuten. Die Abhär- tung entsprechend dem Verfahren der Figur 2 in Form der Bainitisierung erfolgt im Saizwarmbad isotherm bei Temperaturen von 170°C bis 250°C, Alternativ kann auch mit ansteigender Temperatur im Umwandlungsprozess und einer Umsetzung in einen Niedertemperaturofen gearbeitet werden.
Nach der Umwandlung des größten Voiumenanteiis des Gefüges in Bainit mit einem Gehait größer 50 Volumenprozent kann das Werkstück an Luft bis auf Raumtempera- tur abkühlen.
Bei den vorgeschlagenen Verfahren kann optional ein Anlassen bei 150°C bis 250°C erfolgen.

Claims

Patentansprüche
1. Verfahren zur thermochemisch-thermischen Behandlung von kohlenstoffredu- zierten Stählen mit einem Kohlenstoffgehalt von 0,1 bis 0,4 Gewichtsprozent, bei denen eine Randzone eines Werkstücks, insbesondere eines Wälzlagertei- (es gegenüber einem Kern einsatzgehärtet ist, gekennzeichnet durch folgende Verfahrensschritte:
a) Carbonrtrieren der Randzone des Werkstücks in einer festgelegten Einsatz- härtetiefe mit einem Kohlenstoffanteil zwischen 0.8 und 1,2 Gewichtsprozent und einem Stickstöffgehait von zumindest 0,1 Gewichtsprozent und maximal 0,5 Gewichtsprozent Stickstoff bei einer Temperatur zwischen 85ÖX und
1000°C.
b) Abkühlen und Durchführung eines Austenitisierungsschritts bei einer werk- stoffabhängigen Austenitisierungstemperatur zwischen 800°C und 1000°C, c) Behandlung des Werkstücks auf der unteren Bainitstufe bei einer Bainitisie- rungstemperatur von 150 °C bis 250°C bis zum Erreichen eines Voiumenge- halts an Bainit von zumindest 50 Gewichtsprozent..
d) Abkühlen des Werkstücks auf Raumtemperatur nach Erreichen eines Volu- mengehaits an Bainit von zumindest 50 Gewichtsprozent im aufgekohlten Bereich.
2. Verfahren nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass nach Verfahrens- schrit? d) ein Anlassen des Werkstücks bei 150°C bis 250°C gegebenenfalls nach einer Tiefkühlung zwischen - 40°C und -80°C erfolgt.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Abküh- lung des Werkstücks gemäß Verfahrensschritt b) und/oder d) in einem Salz- wärmebad oder in einer Öfenumgebung erfolgt.
4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass während des Verfahrensschritts a) abgestufte Temperaiurschritte. C-Pegei und/oder Stickstoffgehaite in der Gasphase durchgeführt werden.
5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass nach Beendigung des Verfahrensschritts b) auf die untere Bainitstufe abgehär- tet wird.
6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass nach dem Verfahrensschritt b) das Werkstück auf Temperaturen unterhalb der unteren Bainitstufe abgekühlt wird und vor Durchführung des Verfahrensschritts c) ein Zwischengiühschritt bei einer Temperatur zwischen 550°C und 650°C mit einem sich anschließenden Austenitisierungsschritt bei Austenitisierungstempe- ratur durchgeführt wird.
7. Verfahren nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass zwischen dem Zwi- schengiühschritt und dem Austenitisierungsschritt auf eine Temperatur unter- halb der unteren Bainitstufe abgekühlt wird.
8, Verfahren nach Anspruch 6 oder 7, dadurch gekennzeichnet, dass der Zwi- schengiühschritt zumindest 2 Stunden gehalten wird.
S. Verfahren nach einem der Ansprüche 6 bis 8 : dadurch gekennzeichnet, dass die Austenitisierungstemperatur zumindest bis zur kompletten Durchwärmung des Werkstücks und einem zeitlichen Sicherheitszuschiag aufrechterhalten wird.
10. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet dass die Bainitisierungstemperatur isotherm oder mit ansteigender Temperatur durchgeführt wird.
EP16720336.3A 2015-04-20 2016-04-07 Verfahren zur thermochemisch-thermischen behandlung von kohlenstoffreduzierten stählen Active EP3286344B1 (de)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102015207111.1A DE102015207111B3 (de) 2015-04-20 2015-04-20 Verfahren zur thermochemisch-thermischen Behandlung von kohlenstoffreduzierten Stählen
PCT/DE2016/200174 WO2016169560A1 (de) 2015-04-20 2016-04-07 Verfahren zur thermochemisch-thermischen behandlung von kohlenstoffreduzierten stählen

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EP3286344A1 true EP3286344A1 (de) 2018-02-28
EP3286344B1 EP3286344B1 (de) 2019-06-26

Family

ID=55910689

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP16720336.3A Active EP3286344B1 (de) 2015-04-20 2016-04-07 Verfahren zur thermochemisch-thermischen behandlung von kohlenstoffreduzierten stählen

Country Status (3)

Country Link
EP (1) EP3286344B1 (de)
DE (1) DE102015207111B3 (de)
WO (1) WO2016169560A1 (de)

Families Citing this family (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102017117290A1 (de) * 2017-07-31 2019-01-31 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Verfahren zur Herstellung eines Wälzlagerbauteils
CN108220871A (zh) * 2017-11-13 2018-06-29 常州天山重工机械有限公司 一种控制31CrMoV9齿轮材料氮化物的热处理方法
CN112877639A (zh) * 2021-01-12 2021-06-01 浙江辛子精工机械有限公司 一种高碳铬轴承钢碳氮共渗工艺及设备
CN114962460A (zh) * 2021-02-25 2022-08-30 斯凯孚公司 经热处理的滚子轴承圈
DE112023006256T5 (de) * 2023-05-03 2026-04-16 Aktiebolaget Skf Verfahren zum Herstellen eines Lagerelements und Lagerelement
CN117802446B (zh) * 2024-03-01 2024-07-02 山东天瑞重工有限公司 低碳高合金结构钢的热处理工艺方法和液压破碎锤活塞

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2142158A5 (de) * 1971-06-15 1973-01-26 Ferodo Sa
DE4204982A1 (de) * 1992-02-19 1993-08-26 Hoechstadter Maschinenfabrik S Verfahren zur thermochemisch-thermischen behandlung von einsatzstaehlen
DE4327440C2 (de) * 1993-08-14 1997-07-03 Schaeffler Waelzlager Kg Verfahren zur thermochemisch-thermischen Behandlung von Einsatzstählen, Vergütungsstählen und Wälzlagerstählen
DE102004037067B3 (de) * 2004-07-30 2006-01-05 Ab Skf Verfahren zur Wärmebehandlung von Werkstücken aus Stahl
DE102007044950B3 (de) * 2007-09-20 2009-01-29 Ab Skf Für eine Wälzbeanspruchung ausgebildetes Werkstück aus durchhärtendem Stahl und Verfahren zur Wärmebehandlung

Also Published As

Publication number Publication date
WO2016169560A1 (de) 2016-10-27
DE102015207111B3 (de) 2016-08-18
EP3286344B1 (de) 2019-06-26

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP3286344B1 (de) Verfahren zur thermochemisch-thermischen behandlung von kohlenstoffreduzierten stählen
EP2045339B1 (de) Für eine Wälzbeanspruchung ausgebildetes Werkstück aus durchhärtendem Stahl und Verfahren zur Wärmebehandlung
TW201702397A (zh) 展現良好延展性之高強度鋼及藉由熔融鋅浴槽的下游在線熱處理之製造方法
US20180216205A1 (en) Two-step hot forming of steels
EP0627019B1 (de) Verfahren zur thermochemisch-thermischen behandlung von einsatzstählen
DE102013101489B3 (de) Wärmebehandlungslinie und Verfahren zum Betreiben der Wärmebehandlungslinie
DE102004053935B4 (de) Verfahren zur Wärmebehandlung eines Bauteils aus einem durchhärtenden warmfesten Stahl und Bauteil aus einem durchhärtenden warmfesten Stahl
DE4327440C2 (de) Verfahren zur thermochemisch-thermischen Behandlung von Einsatzstählen, Vergütungsstählen und Wälzlagerstählen
DE10319297A1 (de) Verfahren zum Einsatzhärten
DE102004037067B3 (de) Verfahren zur Wärmebehandlung von Werkstücken aus Stahl
DE19849679C1 (de) Verfahren zur Wärmebehandlung von Werkstücken aus Stahl
US20080190522A1 (en) Process for Heat Treatment of Steel or Cast Iron Workpieces
DE10044362A1 (de) Verfahren und Ofenanlage zum Vergüten einer Charge von Werkstücken aus Stahl
EP3625049A1 (de) Verfahren zum erzeugen von stahlverbundwerkstoffen
DE102012208169A1 (de) Wälzlagerteil sowie Verfahren zur Wärmebehandlung eines Wälzlagerteils
US20240124950A1 (en) Method for heat treating a steel component
EP4466386A1 (de) STAHLLEGIERUNG FÜR EIN GROßWÄLZLAGERBAUTEIL SOWIE GROßWÄLZLAGER UND VERFAHREN ZUR WÄRMEBEHANDLUNG DES GROßWÄLZLAGERBAUTEILS AUS DIESER STAHLLEGIERUNG
DE102010017967A1 (de) Verfahren zur Wärmebehandlung eines Werkstücks aus einem Wälzlagerstahl
DE102024200938A1 (de) Verfahren zur Herstellung eines pressgehärteten Blechformteils mit einem Zwischenkühlvorgang
WO2022242793A1 (de) Verfahren zur herstellung eines wälzlagerbauteils, wälzlagerbauteil und wälzlager
DE102021132703A1 (de) Verfahren zur Herstellung eines Wälzlagerbauteils
DE102022111455A1 (de) Verfahren zur Herstellung eines Wälzlagerbauteils, Wälzlagerbauteil und Wälzlager
DE3029339A1 (de) Verfahren und vorrichtung zur behandlung elektrisch leitenden materials durch glimmentladung
Lee et al. Ring Gear Microstructure and Heat Treat Response
DE102008050319A1 (de) Verfahren zum Härten eines Bauteils

Legal Events

Date Code Title Description
STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: THE INTERNATIONAL PUBLICATION HAS BEEN MADE

PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: REQUEST FOR EXAMINATION WAS MADE

17P Request for examination filed

Effective date: 20171120

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AL AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MK MT NL NO PL PT RO RS SE SI SK SM TR

AX Request for extension of the european patent

Extension state: BA ME

RIN1 Information on inventor provided before grant (corrected)

Inventor name: SCHLEGELMILCH, GEORG

Inventor name: DINKEL, MARKUS

Inventor name: TROJAHN, WERNER

DAV Request for validation of the european patent (deleted)
DAX Request for extension of the european patent (deleted)
STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: EXAMINATION IS IN PROGRESS

17Q First examination report despatched

Effective date: 20180904

GRAP Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR1

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: GRANT OF PATENT IS INTENDED

INTG Intention to grant announced

Effective date: 20190205

GRAS Grant fee paid

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR3

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: THE PATENT HAS BEEN GRANTED

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): AL AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MK MT NL NO PL PT RO RS SE SI SK SM TR

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: FG4D

Free format text: NOT ENGLISH

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: EP

REG Reference to a national code

Ref country code: AT

Ref legal event code: REF

Ref document number: 1148340

Country of ref document: AT

Kind code of ref document: T

Effective date: 20190715

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R096

Ref document number: 502016005257

Country of ref document: DE

REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: FG4D

Free format text: LANGUAGE OF EP DOCUMENT: GERMAN

REG Reference to a national code

Ref country code: NL

Ref legal event code: MP

Effective date: 20190626

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190626

Ref country code: HR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190626

Ref country code: SE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190626

Ref country code: FI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190626

Ref country code: NO

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190926

Ref country code: AL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190626

REG Reference to a national code

Ref country code: LT

Ref legal event code: MG4D

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: RS

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190626

Ref country code: LV

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190626

Ref country code: GR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190927

Ref country code: BG

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190926

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: PT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20191028

Ref country code: CZ

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190626

Ref country code: NL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190626

Ref country code: RO

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190626

Ref country code: SK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190626

Ref country code: EE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190626

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: ES

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190626

Ref country code: SM

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190626

Ref country code: IS

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20191026

Ref country code: IT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190626

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: TR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190626

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: PL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190626

Ref country code: DK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190626

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IS

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20200224

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R097

Ref document number: 502016005257

Country of ref document: DE

PLBE No opposition filed within time limit

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT

PG2D Information on lapse in contracting state deleted

Ref country code: IS

26N No opposition filed

Effective date: 20200603

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190626

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: MC

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190626

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: PL

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: CH

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20200430

Ref country code: LU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20200407

Ref country code: LI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20200430

Ref country code: FR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20200430

REG Reference to a national code

Ref country code: BE

Ref legal event code: MM

Effective date: 20200430

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: BE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20200430

GBPC Gb: european patent ceased through non-payment of renewal fee

Effective date: 20200407

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20200407

Ref country code: GB

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20200407

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: MT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190626

Ref country code: CY

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190626

REG Reference to a national code

Ref country code: AT

Ref legal event code: MM01

Ref document number: 1148340

Country of ref document: AT

Kind code of ref document: T

Effective date: 20210407

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: MK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190626

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: AT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20210407

P01 Opt-out of the competence of the unified patent court (upc) registered

Effective date: 20230523

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Payment date: 20250618

Year of fee payment: 10