EP3119544A1 - Moule centrifuge chemisé à inertie thermique contrôlée - Google Patents

Moule centrifuge chemisé à inertie thermique contrôlée

Info

Publication number
EP3119544A1
EP3119544A1 EP15706869.3A EP15706869A EP3119544A1 EP 3119544 A1 EP3119544 A1 EP 3119544A1 EP 15706869 A EP15706869 A EP 15706869A EP 3119544 A1 EP3119544 A1 EP 3119544A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
mold
exoskeleton
metal alloy
alloy
cast
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
EP15706869.3A
Other languages
German (de)
English (en)
Other versions
EP3119544B1 (fr
Inventor
Guillaume Martin
Serge Fargeas
Marc SOISSON
Valéry PIATON
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Safran Aircraft Engines SAS
Original Assignee
Safran Aircraft Engines SAS
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Safran Aircraft Engines SAS filed Critical Safran Aircraft Engines SAS
Publication of EP3119544A1 publication Critical patent/EP3119544A1/fr
Application granted granted Critical
Publication of EP3119544B1 publication Critical patent/EP3119544B1/fr
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D13/00—Centrifugal casting; Casting by using centrifugal force
    • B22D13/10—Accessories for centrifugal casting apparatus, e.g. moulds, linings therefor, means for feeding molten metal, cleansing moulds, removing castings
    • B22D13/101—Moulds
    • B22D13/102—Linings for moulds
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D13/00—Centrifugal casting; Casting by using centrifugal force
    • B22D13/10—Accessories for centrifugal casting apparatus, e.g. moulds, linings therefor, means for feeding molten metal, cleansing moulds, removing castings
    • B22D13/101—Moulds
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D27/00—Treating the metal in the mould while it is molten or ductile ; Pressure or vacuum casting
    • B22D27/20—Measures not previously mentioned for influencing the grain structure or texture; Selection of compositions therefor

Definitions

  • the present invention relates to the casting by centrifugal casting of metal parts in particular turbomachine blades, and in particular turbojet turbine blades or airplane turboprop.
  • turbomachine blades by machining a blank obtained from a foundry.
  • the blank is typically a bar, that is, a block of generally elongated material.
  • One of the techniques for obtaining the blank is the lost-wax casting with casting of the metal alloy in a preheated ceramic mold, centrifuged or not.
  • the blank can be closer to the machined final geometry.
  • This mold is for single use.
  • chemical interactions between the molten alloy and the ceramic can generate defects on the surface of the blank,
  • a problem to be solved concerns the control of the cooling rate of the molten metal alloy after casting to promote the production of a homogeneous level of aluminum in the bar, and thus of a controlled microstructure. It should be noted that the problem can therefore arise with metal alloys containing aluminum, other than the aforementioned TiAI. Bars cast in centrifugal foundries are currently mainly intended for remelting. Segregations are then not a problem since they are then rehomogenized during remelting. If it is desired to directly use these cast bars, the simplest solution would be to heat the molds to restrict the thermal gradients and thus limit segregation. However, centrifugal foundry plants do not lend themselves or little to the preheating of metal molds. This solution is therefore imperfect.
  • the solution proposed here is to recommend using a set comprising:
  • the metal alloy is TiAl
  • the mold is rotatable for centrifugal casting and comprises reception housings, made of steel, metal alloy and / or ceramic, adapted to be cast in a centrifuged manner into said molten TiAl alloy metal, and
  • the mold At the location of several cutting planes each passing through the mold and the cast metal alloy, the mold has a surface thermal capacity lower than that of the cast metal alloy.
  • the mold comprises:
  • reception housings extend radially around the axis of rotation of the mold
  • the jackets have, with respect to the molten metal alloy, a predominant thermal behavior with respect to that of the exoskeleton (s).
  • the mold itself in addition to its rotational character, adapted to a centrifugal casting, with thus shirts defining all of said housings and which are housed in at least one hollow exoskeleton, the fact that the exoskeleton (s) is / are made of mild steel, steel or metal alloys and the sheaths are made of mild steel, steel or metal and / or ceramic alloys.
  • a jacket and the exoskeleton (or part of exoskeleton) surrounding it have a first surface heat capacity
  • the molten alloy poured into this jacket has a second surface thermal capacity
  • the present invention will overcome at least some of the aforementioned drawbacks simply, efficiently and economically.
  • the exoskeleton (s) is (are) of steel and that the jackets are made of a metallic material of lower thermal inertia, or of refractory material (s), and / or - Individually the shirts have a peripheral wall; between two opposite free ends, a length in the radial direction in which each extends and, on this length,
  • honeycomb structure extends peripherally between each shirt and the surrounding exoskeleton.
  • FIG. 1 is a diagrammatic front view of a solid bar of the prior art, in which at least one turbomachine turbine blade is intended to be machined,
  • FIG. 2 is a schematic view of a mold of the prior art
  • FIG. 3 is a diagrammatic view from above of a shirt and exoskeleton mold in which bars having less segregation will be molded
  • FIGS. 4,5,6,7,8,9,10,11,12,13,14,15,16,17,18,19,20,21 schematize folders and exoskeletons according to various embodiments, in front view (FIGS. 4, 6), longitudinal schematic sections (one of the radial axes B; FIGS. 12, 14, 17, 18, 20) or transverse section (FIG. 7, section VII-VII, FIG. XI, Figures 15,16,19,21), viewed from the side ( Figure 5-view V- and 8,9,10,); FIG. 13 being a detail of an alternative embodiment of zones identical to that referenced XIII,
  • FIG. 22 is a graph which shows test results obtained on several TiAl castings in steel molds of different shapes and thicknesses, with the abscissa ratio (Ci / Ci ') and the ordinate the segregation rate found in FIG. the cast alloy (by weight of Al),
  • FIG. 23 schematizes the locations of the four square sections (54, 56, 58 and 61 mm shown in FIG. 22) chosen to characterize a single mold of variable section.
  • Figure 1 shows a rod 11 made of metal foundry and in which are intended to be machined (s) at least one, here two turbine blades 12 of a turbomachine.
  • the bar 11 may have a cylindrical shape and is full. It is obtained by casting a metal alloy in a mold.
  • FIG. 2 shows a conventional device 10 for manufacturing bars or blanks 11, by successive melting and casting operations.
  • the device 10 comprises a closed and sealed enclosure 20 in which a partial vacuum is applied.
  • An ingot 16 of metal alloy in this case based on TiAl, is first melted in a crucible 14. In melting, it is poured into a permanent metal mold 13.
  • the mold 13 makes it possible to cast the alloy by centrifugation, in order to obtain bars 11. For this, it is rotated about an axis A vertical, preferably via a motor 18.
  • the mold 13 comprises a plurality of recesses or cavities 17, which extend radially (axes B1, B2, FIGS. preferably regularly spaced angularly about the axis A which is here vertical.
  • the casting alloy, brought to the center of the mold, is distributed to the cavities.
  • the mold 13 is disassembled and the molded bars 11 are extracted.
  • the thicknesses of the mold can lead to a high thermal inertia and create significant thermal gradients during the cooling of the cast metal, generators of radial segregation including aluminum from the center to the periphery of the bars.
  • the aluminum segregation is reflected during the solidification of the alloy by progressive depletion of the residual liquid during the growth of dendrites from the walls of the mold.
  • the parts from the bars 11 may therefore have differences in microstructures.
  • the invention makes it possible to provide a solution to the cited problem of segregations and, if necessary, to meet the requirements of resistance to centrifugal forces and rapid and frequent change of at least part of the mold.
  • the mold 13 retained is designed, then the centrifugal casting blocks 11 made, so that at the location of several cutting planes (such as P1, P2 Figure 4, P3, P4 figure 14, P5, P6 FIG. 18) passing through the mold and the molten metal alloy 11 contained (in contact with it, see FIG. 14), this mold has a surface thermal capacity (Ci) lower than that (Ci ') of the molten metal alloy content.
  • cutting planes such as P1, P2 Figure 4, P3, P4 figure 14, P5, P6 FIG. 18
  • this mold has a surface thermal capacity (Ci) lower than that (Ci ') of the molten metal alloy content.
  • the illustrated sectional planes are perpendicular to the B axis.
  • the limit value (surface thermal capacity of the mold / surface thermal capacity of the metal alloy cast on contact ⁇ 1) was established from results obtained in particular on several TiAl castings, in steel molds of different shapes and thicknesses. .
  • the segregation was obtained by making precise measurements of the aluminum content (uncertainty less than 0.06% by weight of Al - wt Al) at the surface and in the center of the bar. The measured difference defines radial macrosegregation.
  • the results are shown in FIG. 22, where the shapes of the tested liners and their conformations in radial vertical section with respect to the example of the axes B1 or B2 are shown in Figure 2 (full peripheral wall, relative dimensions, etc.). specified dimensional values.
  • the square sections (54, 56, 58 and 61 mm) are from a single mold of variable section ( Figure 23); radial segregation was measured for these four slices and compared to the specific ratio of each section.
  • the three sections with a ratio less than 1 (to within 10%) have radial periphery-core segregations in aluminum less than or equal to 0.2% wt (to within 10%).
  • all sections giving a ratio greater than 1 have greater aluminum segregation, all the more important as the ratio is large.
  • Figures 3 to 21 show embodiments of a mold 130 according to the invention, it being noted that Figures 5 and following schematize variants. As to all the functional means of which these mold embodiments are preferably provided, they have not been illustrated or systematically incorporated in all the variants described hereinafter. The particularities of these embodiments can be combined and applied from one mode to another.
  • the mold 130 differs from the mold 13 in the realization of some of its structural means.
  • the bent inner conduits 132 which the alloy is caused to distribute radially around the central vertical axis A, are regularly spaced shirts 135 (or for example 135a, 135b Figure 4).
  • the ducts 132 open respectively into radial ducts 133 which receive the alloy through an opening 133a and each extend inside one of the jackets, in a radial direction B.
  • the opening 133a of each jacket is thus located in the radially inner end portion 134a of the duct concerned.
  • the shirts which are thus hollow, are arranged in at least one exoskeleton 137, and preferably in as many exoskeletons as there are shirts, each exoskeleton then containing a jacket 135 defining one of said housings.
  • the exoskeleton (s) retain the jackets with respect to the centrifugal forces generated by the rotation of the mold.
  • the central axis A of rotation of the mold is vertical and both shirts 135 and exoskeletons 137 each extend along a horizontal longitudinal axis (axis B).
  • each duct 133 has a solid bottom 135c.
  • each exoskeleton 137 has, at its radially inner end, an opening 137a (see, for example, FIGS. 1, 2, 17) through which, for example, a liner 1 can pass and, at its radially outer end, a bottom 137b that can participate in the radial retention of the shirt.
  • FIG. 6 we note 139a, 139b fixations, here removable, established between the illustrated shirt, here 135a, and the exoskeleton, here 137a, which surrounds it, so as to allow a replacement of the sleeve. Screwed fasteners may be suitable.
  • removable fasteners such as 141a, 141b, are provided between each jacket (and / or the surrounding exoskeleton, references 142a, 142b) and the central block 131.
  • the removable fasteners established between shirts and exoskeleton (s) and / or between the central block 131 and shirts and / or exoskeleton (s) may form thermal break zones.
  • the exoskeleton (s) will be made of steel (such as mild steel) and the jackets will be made of a metallic material of lower thermal inertia, or of refractory material (s).
  • peripheral wall is referenced 135d and there is seen in the center, the molded bar (blank) 110 from the casting.
  • FIG. 8 illustrates a solution in which the schematized exoskeleton 137a is provided with a movable gate 143a which, in the open position, releases an opening 145 enabling the liner in question to be passed through, here 135a.
  • Hinges 147a may facilitate the operation of each mobile door.
  • a space 155 exists peripherally (around the axis B) between each jacket, such as 135a, and the exoskeleton, such as 137a, which surrounds it.
  • Centering means 157 position, in a fixed manner during the centrifugation, the liner in question relative to the exoskeleton, for casting (see FIG. 5).
  • FIGs 9,10 the shirts are individually formed of several shells, such as 150a, 150b.
  • a separable attachment 153 such as a latch, is established between the shells for, once the shells are separated, to be able to pull the bar 110 from the inside of the liner, here 135a, considered, through the opening 154 released.
  • a honeycomb structure 159 which extends peripherally between each jacket, such as 135a, and the surrounding exoskeleton, such as 137a, plays this role and thus defines at least part of said means centering 157 above.
  • the honeycomb structure 159 may be annular. It can occupy a space between the bottom 135c of the shirts and that 137b of the exoskeleton considered ( Figure12).
  • FIG. 13 shows that the jacket considered and the honeycomb structure, such as 159, are in contact by discrete zones, such as 159a, 159b,
  • each jacket such as 135a
  • said structure 159 which surrounds it
  • the exoskeleton such as 137a
  • this structure in three distinct elements, dissociable between them, the jacket and the structure being engaged in the exoskeleton, concentrically, thus following a radial B to the axis A.
  • the exoskeleton (s), such as 137a individually comprises a radially outer end 137c (FIGS. 17, 18) towards which the constituted liner 135a is radially resting against a transverse surface 165 of the exoskeleton.
  • the radially outer end 137c can be opened.
  • An attached plug 167 (which may be removable) will then plug this radially outer end 137c.
  • the outer structure in particular the exoskeleton (s), will be favorably mild steel, steels or alloys more or less refractory.
  • Y will be slid axially an insert (the aforementioned folder) of metallic material as above and / or ceramic.
  • the outer structure ensures the positioning of the mold on the centrifugal casting assembly and the mechanical strength of the assembly.
  • the shirts each have at least one thickness which varies along said radial direction (length L) and which is, at least overall, weaker towards at least one of the radially inner and outer ends, 134a, 134b, than in the intermediate portion, as shown in FIGS. 17, 18, 20; see also thicknesses e1, e2 and e3 figure 20.
  • FIGS. 17, 18, 20 show the advantage of having a mold where, individually, the radially open inner end 133a of the central duct 133 for casting the alloy of all or part of shirts 135 would have a shape 169 thus narrowing in section towards the center of the jacket, along the radial direction, B, according to which the corresponding jacket extends.
  • the form 169 can thus be single or double funnel (head to tail).
  • a truncated cone might be suitable.
  • longitudinal reinforcements 171 may be provided to ensure the rigidity, centering and / or guiding the liner 135 concerned in the peripheral structure 137.
  • the reinforcements are radially projecting relative to the remainder of the liner concerned.
  • a positioning of the reinforcements 171 towards the radial ends 134a, 134b will make it possible to disengage the intermediate zones along the length of the mold, such as at least one favorable space 1 55 for the control of thermal stresses and inertia, the objective being always achieve a low thermal inertia to allow homogeneous cooling of the cast metal form.
  • the reinforcements 171 are radial to the axis of the schematized sleeve and define therebetween several free spaces, or secondary cavities, such as 155a, 155b.
  • this (s) free space (s) and secondary cavities 155a, 155b established (es) between the peripheral structure 137 and the outer face of the shirt 135 considered, including if These are the outer surfaces of machined (half) shells, it is recommended that the space be "aired" outside of space 155.
  • each bar 110 may have a length or axial dimension between 10 and 50cm, a section (such as an outer diameter) of between 5 and 20cm, an inner section (such as an inner diameter) of between 4 and 10cm and a radial thickness of between 1 and 10cm, on average at the location of a given section.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Molds, Cores, And Manufacturing Methods Thereof (AREA)
  • Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)

Abstract

Est concerné un ensemble comprenant un moule (4) adapté pour qu'y soit coulé un alliage métallique en fusion et ledit alliage métallique coulé dedans. L'alliage est du TiAI. Le moule est rotatif et comprend des logements (135) de réception, en acier, alliage métallique et/ou en céramique, et, à l'endroit de plusieurs plans de coupe passant chacun par le moule et l'alliage métallique coulé, le moule présente une capacité thermique surfacique inférieure à celle de l'alliage métallique coulé.

Description

Moule centrifuge chemisé à inertie thermique contrôlée
La présente invention concerne le moulage par coulée centrifuge de pièces métalliques en particulier d'aubes de turbomachine, et notamment d'aubes de turbine de turboréacteur ou de turbopropulseur d'avion. Sont
spécifiquement concernés un moule, son utilisation, et l'ensemble comprenant le moule et l'alliage métallique en fusion qui y est coulé.
Il est connu de réaliser des aubes de turbomachine par usinage d'une ébauche obtenue de fonderie. L'ébauche est typiquement un barreau, c'est- à-dire un bloc de matière généralement de forme allongée.
Une des techniques d'obtention de l'ébauche est la fonderie à cire perdue avec coulée de l'alliage métallique dans un moule en céramique préchauffé, centrifugé ou non. Dans ce cas l'ébauche peut se rapprocher de la géométrie finale usinée. Ce moule est à usage unique. De plus, des interactions chimiques entre l'alliage fondu et la céramique peuvent générer des défauts en surface de l'ébauche,
Une autre solution consiste à couler des barreaux dans un moule permanent métallique centrifugé. Ceci apparaît prometteur, en particulier pour fabriquer des aubes en alliage métallique à base de TiAI, plus particulièrement à solidification β/α.
Cependant, ces barreaux sont ségrégés, notamment en aluminium, et l'hétérogénéité chimique peut conduire localement à des propriétés non conformes vis-à-vis des exigences attendues.
Il est donc important de maîtriser (limiter / supprimer) ces ségrégations.
Un problème à résoudre concerne le contrôle de la vitesse de refroidissement de l'alliage métallique fondu après la coulée pour favoriser l'obtention d'un taux homogène d'aluminium dans le barreau, et donc d'une microstructure maîtrisée. Il est à noter que le problème peut donc se poser avec des alliages métalliques contenant de l'aluminium, autres que le TiAI précité. Les barreaux coulés en fonderie centrifuge sont actuellement principalement destinés à être refondus. Les ségrégations ne sont alors pas un problème puisqu'elles sont alors ré-homogénéisées lors de la refusion. Si l'on souhaite utiliser directement ces barreaux coulés, la solution la plus simple consisterait à chauffer les moules pour restreindre les gradients thermiques et à limiter ainsi les ségrégations. Toutefois les installations de fonderie centrifuge ne se prêtent pas ou peu au préchauffage des moules métalliques. Cette solution est donc imparfaite.
Ainsi, les solutions techniques décrites ci-dessous résultent d'un effort de compréhension et d'explication des phénomènes en jeu dans la solidification des barreaux d'alliage, en particulier en TiAI.
Selon une première définition, la solution ici proposée consiste à recommander de recourir à un ensemble comprenant :
- un moule adapté pour qu'y soit coulé un alliage métallique en fusion, - et ledit alliage métallique qui est coulé dans le moule,
caractérisé en ce que :
- l'alliage métallique est du TiAI,
- le moule est rotatif pour une coulée centrifugée et comprend des logements de réception, en acier, alliage métallique et/ou en céramique adaptés pour qu'y soit coulé de façon centrifugée ledit alliage métallique de TiAI en fusion, et
- à l'endroit de plusieurs plans de coupe passant chacun par le moule et l'alliage métallique coulé, le moule présente une capacité thermique surfacique inférieure à celle de l'alliage métallique coulé.
Pour favoriser la maîtrise du refroidissement,
il est par ailleurs proposé que le moule comprenne :
- plusieurs logements de réception s'étendent radialement autour de l'axe de rotation du moule,
- et au moins un exosquelette creux où sont logées des chemises définissant toutes ensembles lesdits logements, avec comme spécificités additionnelles: -- que le ou les exosquelettes soient à claire-voie,
-- ou qu'un espace vide existe périphériquement entre chaque chemise et l'exosquelette qui l'entoure,
-- ou qu'une structure alvéolaire s'étende périphériquement entre chaque chemise et l'exosquelette.
En prévoyant un tel moule à inserts, on va en particulier pouvoir :
- proposer des parois de chemises fines à inertie thermique faible,
- et/ou proposer des parois de chemises d'épaisseur variable à inertie thermique contrôlée,
- tendre vers un refroidissement contrôlé efficace de l'alliage coulé,
- faire assurer la résistance mécanique de l'ensemble essentiellement via la structure extérieure (le(s) exosquelette(s)).
Il est par ailleurs conseillé que les chemises présentent, vis-à-vis de l'alliage métallique en fusion, un comportement thermique prépondérant par rapport à celui du/des exosquelette(s).
Concernant le moule en lui-même, il est prévu, outre son caractère rotatif, adapté à une coulée centrifugée, avec donc des chemises définissant toutes ensembles lesdits logements et qui sont logées dans au moins un exosquelette creux, le fait que le ou les exosquelettes est/sont en acier doux, aciers ou alliages métalliques et que les chemises sont en acier doux, aciers ou alliages métalliques et/ou céramique.
Ainsi (et ceci est donc valable à l'endroit de chacun parmi plusieurs plans de coupe distants le long d'une chemise quelconque), on recommande :
- qu'ensemble, une chemise et l'exosquelette (ou la partie d'exosquelette) qui l'entoure présentent une première capacité thermique surfacique,
- que l'alliage en fusion coulé dans cette chemise présente une seconde capacité thermique surfacique,
- et que le couple formé par chaque chemise et son exosquelette, d'une part, et l'alliage, d'autre part, soit choisi pour que le rapport entre les première et seconde capacités thermiques surfaciques soit inférieur à 1 . Ainsi, la présente invention permettra de remédier à au moins une partie des inconvénients précités de façon simple, efficace et économique.
Dans le cas d'un bloc en TiAI, la tenue du ratio précité permet d'obtenir des ségrégations en aluminium entre la périphérie et le cœur de l'ordre de 0,2% massique.
A noter aussi qu'en utilisant une solution avec chemises et exosquelette(s), on va pouvoir dissocier :
- certaines caractéristiques physiques du ou des exosquelettes, le(s)quel(s) pourront participer à la dissipation plus ou moins rapide de la chaleur née de la coulée, tout en reprenant une partie importante des efforts lors de la centrifugation (on conseille une tenue permettant de supporter une accélération centrifuge de plus de 10 g),
- par rapport aux caractéristiques physiques des chemises qui pourront donc être de faible épaisseur et/ou dans un matériau différent de celui du/des exosquelettes.
On pourra aussi travailler de façon plus appropriée les formes (notamment intérieures) des chemises, sans nécessairement travailler de la même manière celles du ou des exosquelettes.
A noter par ailleurs que prévoir une structure alvéolaire s'étendant périphériquement entre chaque chemise et l'exosquelette qui l'entoure permettra typiquement, de par sa structure en caissons, de favoriser le contrôle thermique et/ou la tenue mécanique, comme le permet une réalisation du/des exosquelettes à claire-voie : l'inertie thermique sera alors plus faible que si le ou les même(s) exosquelette(s) étai(en)t à paroi(s) pleine(s).
Même considération si, comme conseillé, on prévoit :
- que le ou les exosquelettes soi(en)t en acier et que les chemises soient en un matériau métallique de plus faible inertie thermique, ou en matériau(x) réfractaire(s), et /ou - qu'individuellement les chemises présentent une paroi périphérique ; entre deux extrémités libres opposées, une longueur selon la direction radiale suivant laquelle chacune s'étend et, sur cette longueur,
-- un conduit central de coulage de l'alliage ayant une section moyenne et,
-- une épaisseur moyenne de paroi périphérique inférieure à 1/8, et de préférence 1/10, de l'une des dimensions de ladite section
Par ailleurs, il est prévu, indépendamment ou en combinaison :
- que le ou les exosquelettes puisse(nt) être à claire-voie,
- qu'un espace puisse exister périphériquement entre chaque chemise et l'exosquelette qui entoure,
- qu'une structure alvéolaire s'étende périphériquement entre chaque chemise et l'exosquelette qui l'entoure.
Ceci sera favorable à la maîtrise des gradients thermiques, à la maîtrise de la solidification et donc au contrôle de la ségrégation.
Avec des chemises métalliques, on favorisera une limitation de la contamination du matériau de l'ébauche par celui du moule.
En outre, on tendra vers ce qui précède en utilisant un moule rotatif comme ci-avant, avec des logements, en acier, alliage métallique et/ou en céramique, de réception d'un alliage métallique de TiAI, et en respectant le ratio de capacités thermiques surfaciques précité.
D'autres avantages et caractéristiques de l'invention apparaîtront à la lecture de la description suivante faite à titre d'exemple non limitatif et en référence aux dessins annexés dans lesquels :
- la figure 1 est une vue schématique de face d'un barreau plein de la technique antérieure, dans lequel au moins une aube de turbine de turbomachine est destiné à être usinée,
- la figure 2 est une vue schématique d'un moule de la technique antérieure, - la figure 3 est une vue schématique de dessus d'un moule à chemises et exosquelettes, dans lequel seront moulés des barreaux ayant moins de ségrégation,
- les figures 4,5,6,7,8,9,10,11 ,12,13,14,15,16,17,18,19,20,21 schématisent des chemises et exosquelettes suivant divers modes de réalisation, en vue de face (figures 4,6), coupes schématiques longitudinales (l'un des axes radiaux B ; figures 12,14,17,18,20) ou transversale (figure 7, coupe VII-VII, figure 11 , coupe XI-XI, figures 15,16,19,21 ), vues de côté (figure 5 -vue suivant V- et figures 8,9,10,) ; la figure 13 étant un détail d'une variante de réalisation de zones identiques à celle référencée XIII,
- la figure 22 est un graphique qui montre des résultats de tests obtenus sur plusieurs coulées de TiAI dans des moules en acier de différentes formes et épaisseurs, avec en abscisse le rapport (Ci/Ci') et en ordonnée le taux de ségrégation constaté dans l'alliage coulé (en poids d'AI),
- et la figure 23 schématise les emplacements des quatre sections carrées (54, 56, 58 et 61 mm montrées figure 22) choisies pour caractériser un unique moule de section variable.
Figure 1 on voit un barreau 11 métallique réalisé de fonderie et dans lequel sont destinées à être usinée(s) au moins une, ici deux, aubes 12 de turbine d'une turbomachine.
Le barreau 11 peut avoir une forme cylindrique et est plein. Il est obtenu par coulée d'un alliage métallique dans un moule.
La figure 2 représente un dispositif 10 conventionnel de fabrication des barreaux ou ébauches 11 , par des opérations successives de fusion et coulée.
Le dispositif 10 comprend une enceinte 20 fermée et étanche dans laquelle est appliqué un vide partiel. Un lingot 16 en alliage métallique, en l'espèce à base de TiAI, est d'abord fondu dans un creuset 14. En fusion, il est versé dans un moule 13 métallique permanent.
Le moule 13 permet de couler l'alliage par centrifugation, afin d'obtenir des barreaux 11 . Pour cela, il est mis en rotation autour d'un axe A vertical, de préférence par l'intermédiaire d'un moteur 18. Le moule 13 comprend plusieurs logements ou cavités 17, qui s'étendent radialement (axes B1 ,B2 ; figures 2,3) autour de l'axe A. Ces cavités sont de préférence régulièrement espacées angulairement autour de l'axe A qui est ici vertical. L'alliage à couler, apporté vers le centre du moule, se répartit vers les cavités.
Après refroidissement, le moule 13 est démonté et les barreaux moulés 11 sont extraits. Les épaisseurs du moule peuvent conduire à une inertie thermique forte et créer des gradients thermiques importants lors du refroidissement du métal coulé, générateurs de ségrégations radiales notamment en aluminium du centre à la périphérie des barreaux. La ségrégation en aluminium se traduit lors de la solidification de l'alliage par un appauvrissement progressif du liquide résiduel lors de la croissance des dendrites à partir des parois du moule. Les pièces issues des barreaux 11 peuvent donc présenter des différences de microstructures.
Par ailleurs, en cas d'usure, il faut changer la partie du moule entourant le logement radial 17 concerné.
L'invention permet d'apporter une solution au problème cité de ségrégations et, si nécessaire, de satisfaire aux exigences de résistance aux efforts centrifuges et de changement rapide et fréquent d'une partie au moins du moule.
A cette fin, il est prévu que le moule 13 retenu soit conçu, puis la coulée centrifuge des blocs 11 réalisée, de telle sorte qu'à l'endroit de plusieurs plans de coupe (tels P1 , P2 figure 4, P3, P4 figure 14, P5, P6 figure 18) passant par le moule et l'alliage métallique 11 fondu contenu (à son contact ; voir figure 14), ce moule présente une capacité thermique surfacique (Ci) inférieure à celle (Ci') de l'alliage métallique fondu contenu. Bien que ceci ne soit pas limitatif, les plans de coupe illustrés sont perpendiculaires à l'axe B.
Ainsi, soit, à l'endroit par exemple du plan de coupe P1 de la figure
4 : Cl = l. SI. cl ( kj. K 1. m 1), la capacité thermique surfacique du moule (ici donc de la chemise 135 entourée de l'exosquelette 137), et Cl = p l' . SI . cl ( kj. K_1. m_1), la capacité thermique surfacique de l'alliage métallique 11 fondu contenu, avec :
- p1 et p1 ', les masses volumiques respectivement du matériau constituant le moule, et de cet alliage métallique,
- S1 et S1 ', les sections respectivement du moule (chemise 135 entourée de l'exosquelette 137), et de cet alliage métallique, et
- c1 et c1 ' les chaleurs spécifiques du moule (chemise 135 entourée de l'exosquelette 137), et de l'alliage métallique,
il est prévu :
- que C1 / C1 '< 1
- et que ceci soit aussi vérifié de la même manière à l'endroit d'autres plans de coupe, tels ceux référencés P2,P3,P4,P5,P6.
La valeur limite (capacité thermique surfacique du moule / capacité thermique surfacique de l'alliage métallique coulé à son contact < 1 ) a été établie à partir de résultats obtenus notamment sur plusieurs coulées de TiAI, dans des moules en acier de différentes formes et épaisseurs. Pour chaque barreau, la ségrégation a été obtenue en effectuant des mesures précises du taux d'aluminium (incertitude inférieure à 0,06% en poids d'AI - wt Al) en surface et au cœur du barreau. L'écart mesuré définit la macroségrégation radiale. Les résultats sont reportés dans la figure 22 où les formes des chemises testées et leurs conformations en section verticale radiale par rapport à l'exemple des axes B1 ou B2 figure 2 (paroi périphérique pleine, dimensions relatives...) ont été figurées, avec des valeurs dimensionnelles précisées. Les sections carrées (54, 56, 58 et 61 mm) sont issues d'un unique moule de section variable (figure 23) ; la ségrégation radiale a été mesurée pour ces quatre tranches et confrontée au ratio spécifique de chaque section.
Les trois sections avec un ratio inférieur à 1 (à 10% près) ont des ségrégations radiales périphérie-cœur en aluminium inférieures ou égales à 0,2%wt (à 10% près). A l'inverse, toutes les sections donnant un ratio supérieur à 1 présentent une ségrégation en aluminium plus importante, d'autant plus importante que le ratio est grand.
Les figures 3 à 21 représentent des modes de réalisation d'un moule 130 selon l'invention, étant précisé que les figures 5 et suivantes schématisent des variantes. Quant à tous les moyens fonctionnels dont sont de préférence pourvues ces réalisations de moule, ils n'ont pas été illustrés, ni systématiquement repris dans toutes les variantes décrites ci- après. Les particularités de ces modes de réalisation peuvent se combiner et s'appliquer d'un mode à l'autre.
Le moule 130 diffère du moule 13 dans la réalisation de certains de ses moyens structuraux.
Autour du bloc central 131 , par les conduits internes coudés 132 duquel l'alliage est amené à se répartir radialement autour de l'axe central vertical A, sont régulièrement espacées des chemises 135 (ou par exemple 135a, 135b figure 4). Les conduits 132 débouchent respectivement dans des conduits radiaux 133 qui reçoivent l'alliage par une ouverture 133a et s'étendent chacun à l'intérieur d'une des chemises, suivant une direction radiale B. L'ouverture 133a de chaque chemise est ainsi située dans la partie extrême radialement intérieure 134a du conduit concerné.
Les chemises, qui sont donc creuses, sont disposées dans au moins un exosquelette 137, et de préférence dans autant d'exosquelettes qu'il y a de chemises, chaque exosquelette contenant alors une chemise 135 définissant l'un desdits logements.
Le ou les exosquelettes retiennent les chemises vis-à-vis des forces centrifuges générées par la rotation du moule.
Figure 4, l'axe central A de rotation du moule est vertical et tant les chemises 135 que les exosquelettes 137 s'étendent chacun suivant un axe longitudinal horizontal (axe B).
A son extrémité radialement extérieure (partie extrême 134b), chaque conduit 133 présente un fond plein 135c. De manière comparable, chaque exosquelette 137 présente, à son extrémité radialement intérieure, une ouverture 137a (voir par exemple figures 1 2,17) par où, par exemple, une chemise 1 35 peut passer et, à son extrémité radialement extérieure, un fond 137b qui peut participer à la retenue radiale de la chemise.
Figure 6, on remarque en 139a, 139b des fixations, ici amovibles, établies entre la chemise illustrée, ici 135a, et l'exosquelette, ici 137a, qui l'entoure, de façon à permettre un remplacement de la chemise. Des fixations vissées peuvent convenir.
On constate également, voir figure 4, que des fixations amovibles, telles 141 a, 141 b, sont prévues entre chaque chemise (et/ou l'exosquelette qui l'entoure, références 142a, 142b) et le bloc central 131 .
Ainsi il va être possible de séparer les chemises des exosquelettes et du bloc central 131 , notamment pour remplacer ces chemises. De nouveau, des fixations vissées peuvent convenir.
Les fixations amovibles établies entre chemises et exosquelette(s) et/ou entre le bloc central 131 et chemises et/ou exosquelette(s) pourront former des zones de ruptures de ponts thermiques.
Dans un mode préféré de réalisation, le ou les exosquelettes sera/seront en acier (tel un acier doux) et les chemises seront en un matériau métallique de plus faible inertie thermique, ou en matériau(x) réfractaire(s).
Figure 7, la paroi périphérique est référencée 135d et on y aperçoit, au centre, le barreau moulé (ébauche) 110 issu de la coulée.
La figure 8 illustre une solution où l'exosquelette 137a schématisé est pourvu d'une porte mobile 143a qui, en position ouverte, libère une ouverture 145 permettant de passer à travers elle la chemise considérée, ici 135a. Des charnières 147a, pourront faciliter la manœuvre de chaque porte mobile.
Sur les figures 4 à 8, il sera encore remarqué que les exosquelettes sont à claire-voie. Ils se présentent ainsi comme des cages en quelque sorte grillagées.
Pour favoriser une faible inertie thermique, on prévoit ici qu'un espace 155 existe périphériquement (autour de l'axe B) entre chaque chemise, telle 135a, et l'exosquelette, tel 137a, qui l'entoure.
Des moyens de centrage 157 positionnent, de façon fixe au moins pendant la centrifugation, la chemise considérée par rapport à l'exosquelette, pour la coulée (voir figure 5).
Figures 9,10 les chemises sont formées individuellement de plusieurs coquilles, telles 150a, 150b.
Ces coquilles s'ouvrent et se ferment suivant une surface (ici de plan de joint 152) qui est globalement transversal à l'axe (A) autour duquel tourne le moule.
En outre, une fixation séparable 153, telle un verrou, est établie entre les coquilles pour, une fois les coquilles séparées, pouvoir sortir le barreau 110 de l'intérieur de la chemise, ici 135a, considérée, par l'ouverture 154 libérée.
Dans la solution des figures 11 ,12, une structure alvéolaire 159, qui s'étend périphériquement entre chaque chemise, telle 135a, et l'exosquelette qui l'entoure, tel 137a, joue ce rôle et définit donc une partie au moins desdits moyens de centrage 157 précités.
La structure alvéolaire 159 peut être annulaire. Elle peut occuper un espace entre le fond 135c des chemises et celui 137b de l'exosquelette considéré (figure12).
Y compris pour les transferts thermiques recherchés, la figure 13 montre que la chemise considérée et la structure alvéolaire, telle 159, sont en contact par des zones discrètes, telles 159a, 159b,
Plutôt qu'en des pièces distinctes, on pourrait prévoir de réaliser la chemise et la structure alvéolaire en une seule pièce (figure 13), de sorte qu'elles se rejoignent par ces zones discrètes situées à l'extrémité radialement intérieure des parois 161 séparant deux à deux les cavités 163 des alvéoles.
En alternative, il sera possible de réaliser chaque chemise, telle 135a, ladite structure 159 qui l'entoure et l'exosquelette, tel 137a, qui entoure cette structure, en trois éléments distincts, dissociables entre eux, la chemise et la structure étant engagés dans l'exosquelette, concentriquement, suivant donc une radiale B à l'axe A.
Figures 14 à 21 , mais ceci peut s'appliquer aux cas précédents, le/les exosquelette(s), tels 137a, comprend(nent) individuellement une extrémité radialement extérieure 137c (figures 17,18) vers où la chemise constituée 135a est radialement en appui contre une surface transversale 165 de l'exosquelette.
L'extrémité radialement extérieure 137c pourra être ouverte..
Un bouchon rapporté 167 (qui peut être amovible) bouchera alors cette extrémité radialement extérieure 137c.
La structure extérieure, en particulier celle en exosquelette(s), sera favorablement en acier doux, aciers ou alliages plus ou moins réfractaires. Y sera donc glissé axialement un insert (la chemise précitée) en matériau métallique comme précités et/ou céramique.
On aura compris que ceci permet :
- que l'insert assure l'obtention de la géométrie souhaitée pour la pièce coulée et permette d'en contrôler la solidification, par maîtrise des contraintes thermiques,
- et que la structure extérieure assure le positionnement du moule sur le montage de coulée centrifuge ainsi que la résistance mécanique de l'ensemble.
Pour persévérer dans la maîtrise thermique, de préférence en combinaison avec celle des efforts, il est conseillé que, transversalement à la direction radiale suivant laquelle elles s'étendent (axe B de la chemise considérée), les chemises présentent chacune au moins une épaisseur qui varie le long de ladite direction radiale (longueur L) et qui est, au moins globalement, plus faible vers l'une au moins des extrémités radialement intérieure et extérieure, 134a, 134b, qu'en partie intermédiaire, comme montré figures 17,18,20 ; voir également épaisseurs e1 ,e2 et e3 figure 20. En d'autres termes, on peut alors trouver, le long d'un axe B, une forme 133 allant d'abord en rétrécissant de section depuis l'extrémité 133a, vers une zone intermédiaire, puis éventuellement (figures 18,20) en s'élargissant vers l'extrémité opposée 133b.
Si nécessaire en liaison avec cet aspect, les figures 17,18,20 montrent l'intérêt à disposer d'un moule où, individuellement, l'extrémité radialement intérieure ouverte 133a du conduit central 133 de coulée de l'alliage de tout ou partie des chemises 135 présenterait une forme 169 allant donc en rétrécissant de section vers le centre de la chemise, le long de la direction radiale, B, suivant laquelle la chemise correspondante s'étend . Il est à noter que la forme 169 peut ainsi être en simple ou double entonnoir (tête-bêche). Un tronc de cône pourrait convenir.
Quant à la partie extrême radialement extérieure de ce conduit, près de l'extrémité 134b (figures 18,20), elle pourra être épaulée, pour présenter une partie terminale 133b élargie.
Figure 20, on constate que des renforts longitudinaux 171 peuvent être prévus pour assurer la rigidité, le centrage et/ou le guidage de la chemise 135 concernée dans la structure périphérique 137. Les renforts sont radialement saillants par rapport au reste de la chemise concernée.
Un positionnement des renforts 171 vers les extrémités radiales 134a, 134b permettra de dégager les zones intermédiaires sur la longueur du moule, telles qu'au moins un espace 1 55 favorable pour la maîtrise des contraintes et de l'inertie thermiques, l'objectif étant toujours d'atteindre une faible inertie thermique pour permettre le refroidissement homogène de la forme coulée en métal.
Figure 21 , les renforts 171 sont radiaux à l'axe de la chemise schématisée et définissent entre eux plusieurs espaces libres, ou cavités secondaires, tels 155a, 155b. Pour une utilisation sous vide du moule, ce(s) espace(s) libre(s) et cavités secondaires 155a, 155b établi(es) entre la structure périphérique 137 et la face extérieure de la chemise 135 considérée, y compris s'il s'agit des surfaces extérieures des (demi-)coquilles usinées, il est recommandé une "mise à l'air" extérieur de l'espace 155.
Pour cela, il est proposé que cet espace 155 soit en communication fluide avec l'environnement extérieur du moule par l'intermédiaire d'au moins un orifice 175. Dans un exemple particulier de réalisation, chaque barreau 110 pourra avoir une longueur ou dimension axiale comprise entre 10 et 50cm, une section (tel un diamètre) externe compris entre 5 et 20cm, une section (tel un diamètre) interne compris entre 4 et 10cm et une épaisseur radiale comprise entre 1 et 10cm, en moyenne à l'endroit d'une section donnée.

Claims

REVENDICATIONS
1 . Ensemble comprenant :
- un moule adapté pour qu'y soit coulé un alliage métallique en fusion, - et ledit alliage métallique qui est coulé dans le moule,
caractérisé en ce que :
- l'alliage métallique est du TiAI,
- le moule est rotatif pour une coulée centrifugée et comprend des logements (135) de réception, en acier, alliage métallique et/ou en céramique adaptés pour qu'y soit coulé de façon centrifugée ledit alliage métallique de TiAI en fusion, et
- à l'endroit de plusieurs plans de coupe (P1 ,P2,P3...) passant chacun par le moule et l'alliage métallique coulé, le moule présente une capacité thermique surfacique (C1 ,Ci) inférieure à celle (C1 ',Ci') de l'alliage métallique coulé.
2. Ensemble selon la revendication 1 , comprenant :
- plusieurs dits logements (135) de réception qui s'étendent radialement (B) autour de l'axe (A), et
- au moins un exosquelette creux (137) où sont logées des chemises (135) qui définissent toutes ensembles lesdits logements, le ou les exosquelettes
(137) étant à claire-voie.
3. Ensemble selon la revendication 1 , comprenant :
- plusieurs dits logements (135) de réception qui s'étendent radialement (B) autour de l'axe (A), et
- au moins un exosquelette creux (137) où sont logées des chemises (135) qui définissent toutes ensembles lesdits logements, un espace vide (155) existant périphériquement entre chaque chemise et l'exosquelette (137) qui l'entoure.
4. Ensemble selon la revendication 1 , comprenant :
- plusieurs dits logements (135) de réception qui s'étendent radialement (B) autour de l'axe (A), et - au moins un exosquelette creux (137) où sont logées des chemises (135) qui définissent toutes ensembles lesdits logements, une structure alvéolaire (163) s'étendant périphériquement entre chaque chemise et l'exosquelette qui l'entoure.
5. Moule de coulée centrifugée, spécifique pour l'ensemble selon la revendication 1 , le moule étant rotatif autour d'un axe (A) et comprenant :
- plusieurs logements (135) de réception d'un alliage fondu de TiAI s'étendant radialement (B) autour de l'axe (A), et
- des chemises (135) définissant toutes ensemble lesdits logements et qui sont logées dans au moins un exosquelette creux (137),
et le ou les exosquelettes est/sont en acier doux, aciers ou alliages métalliques et les chemises (135) sont en acier doux, aciers ou alliages métalliques et/ou céramique.
6. Moule selon la revendication 5, caractérisé en ce qu'il comprend un bloc central (131 ) présentant des conduits (132) par lesquels l'alliage est coulé et qui communiquent avec l'intérieur des chemises, et au moins une fixation, de préférence amovible, (141 a, 142a) est établie :
- entre chaque chemise et l'exosquelette qui l'entoure, et/ou
- entre chaque chemise et/ou l'exosquelette qui l'entoure et le bloc central.
7. Moule selon l'une des revendications 5 ou 6, caractérisé en ce que le ou les exosquelettes (137) est/sont à claire-voie.
8. Moule selon l'une des revendications 5 à 7, caractérisé en ce qu'un espace vide existe périphériquement entre chaque chemise et l'exosquelette (137) qui l'entoure.
9. Moule selon l'une des revendications 5 à 8, caractérisé en ce qu'une structure alvéolaire (163) s'étend périphériquement entre chaque chemise et l'exosquelette qui l'entoure.
10. Moule selon l'une des revendications 5 à 9, caractérisé en ce que, les chemises (135) étant remplies par l'alliage métallique fondu, ledit moule présente une capacité thermique surfacique (Ci,C1 ) inférieure à celle (Ci',C1 ') de l'alliage métallique contenu, et ceci à l'endroit de plusieurs plans de coupe (P1 ,P2,P3..) passant respectivement par au moins une desdites chemises (135) et l'exosquelette (137) qui l'entoure et par l'alliage métallique contenu.
11 . Utilisation d'un moule rotatif à logements (135), en acier, alliage métallique et/ou en céramique, de réception d'un alliage métallique de TiAI, selon l'une des revendications 5 à 10, dans laquelle, dans le moule, on apporte par coulée centrifugée ledit alliage métallique de TiAI en fusion, ce moule et l'alliage métallique coulé étant tels que le moule présente, à l'endroit de plusieurs plans de coupe (P1 ,P2,P3..) passant chacun par le moule et l'alliage métallique coulé, une capacité thermique surfacique (C1 ,Ci) inférieure à celle (C1 ',Ci') de l'alliage métallique coulé.
EP15706869.3A 2014-01-31 2015-01-28 Moule centrifuge chemisé à inertie thermique contrôlée Active EP3119544B1 (fr)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR1450800A FR3017062B1 (fr) 2014-01-31 2014-01-31 Moule centrifuge chemise a inertie thermique controlee
PCT/FR2015/050193 WO2015114250A1 (fr) 2014-01-31 2015-01-28 Moule centrifuge chemisé à inertie thermique contrôlée

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EP3119544A1 true EP3119544A1 (fr) 2017-01-25
EP3119544B1 EP3119544B1 (fr) 2023-10-11

Family

ID=51518853

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP15706869.3A Active EP3119544B1 (fr) 2014-01-31 2015-01-28 Moule centrifuge chemisé à inertie thermique contrôlée

Country Status (4)

Country Link
US (1) US9764382B2 (fr)
EP (1) EP3119544B1 (fr)
FR (1) FR3017062B1 (fr)
WO (1) WO2015114250A1 (fr)

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR3017061B1 (fr) * 2014-01-31 2019-06-07 Safran Aircraft Engines Moule chemise pour coulee centrifuge
FR3073163B1 (fr) * 2017-11-07 2022-07-15 Safran Aircraft Engines Dispositif et procede de fabrication d'une ebauche en alliage metallique par coulee centrifuge
CN109746406B (zh) * 2019-03-14 2020-12-15 明光天赋智能科技有限公司 一种异型铁铸件离心铸造机

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2378042A (en) * 1942-05-23 1945-06-12 Ford Motor Co Multiple centrifugal casting
US4031947A (en) * 1975-10-08 1977-06-28 Walter W. Nichols Method and apparatus for slug casting
JPS61186448A (ja) * 1985-02-14 1986-08-20 Kobe Steel Ltd 耐熱性に優れた鋼塊用鋳型
US5223051A (en) * 1992-02-19 1993-06-29 General Motors Corporation Method of producing cast-to-size tools
DE19846781C2 (de) 1998-10-10 2000-07-20 Ald Vacuum Techn Ag Verfahren und Vorrichtung zum Herstellen von Präzisionsgußteilen durch Schleudergießen
US6755239B2 (en) * 2001-06-11 2004-06-29 Santoku America, Inc. Centrifugal casting of titanium alloys with improved surface quality, structural integrity and mechanical properties in isotropic graphite molds under vacuum
US6932143B2 (en) * 2002-11-25 2005-08-23 Charles H. Noble Method and apparatus for centrifugal casting of metal
FR3017061B1 (fr) * 2014-01-31 2019-06-07 Safran Aircraft Engines Moule chemise pour coulee centrifuge

Non-Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
None *
See also references of WO2015114250A1 *

Also Published As

Publication number Publication date
US20160339512A1 (en) 2016-11-24
FR3017062A1 (fr) 2015-08-07
US9764382B2 (en) 2017-09-19
WO2015114250A1 (fr) 2015-08-06
EP3119544B1 (fr) 2023-10-11
FR3017062B1 (fr) 2023-03-17

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CA3048294C (fr) Modele en forme de grappe et carapace pour obtention d&#39;un accessoire de manutention independant de pieces formees et procede associe
FR3017061B1 (fr) Moule chemise pour coulee centrifuge
EP3119544B1 (fr) Moule centrifuge chemisé à inertie thermique contrôlée
FR2995807A1 (fr) Moule carapace a ecran thermique
EP2906374B1 (fr) Procédé de fabrication d&#39;au moins une pièce métallique de turbomachine
EP3953082A1 (fr) Procede de fabrication d&#39;une pluralite de secteurs de distributeur par fonderie
EP3268150B1 (fr) Procédé de fabrication de pièces de turbomachine, ébauche et pièce finale
EP3250336B1 (fr) Procédé et machine de décochage pour grappe de pièces de fonderie à modèle perdu
EP3706934B1 (fr) Dispositif et procédé de fabrication d&#39;une ébauche en alliage métallique par coulée centrifuge
FR3042725B1 (fr) Moule pour la fabrication d&#39;une piece par coulee de metal et croissance epitaxiale, et procede correspondant
EP3083132B1 (fr) Procédé de fabrication de pièces de turbomachine, ébauche et moule obtenus
WO2020229055A1 (fr) Moule pour la fabrication d&#39;une piece par coulee de metal et croissance epitaxiale et procede de fabrication associe
FR3015325A1 (fr) Procede de fabrication d&#39;une piece de turbomachine, ebauche intermediaire et moule obtenus
FR3141247A1 (fr) Procede de fabrication de plusieurs eprouvettes bi-materiaux
FR3069294B1 (fr) Procede de fabrication d’une bague metallique monobloc allegee de palier lisse ou a roulement, et palier comportant au moins une bague obtenue par le procede
FR3106849A1 (fr) Procédé de formation d’une aube de turbine, et aube associée.
FR3143392A1 (fr) Procede de fabrication par moulage, sans noyau, de pieces metalliques creuses
FR3033720A1 (fr) Moule de fonderie
BE549770A (fr)

Legal Events

Date Code Title Description
STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: THE INTERNATIONAL PUBLICATION HAS BEEN MADE

PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: REQUEST FOR EXAMINATION WAS MADE

17P Request for examination filed

Effective date: 20160822

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AL AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MK MT NL NO PL PT RO RS SE SI SK SM TR

AX Request for extension of the european patent

Extension state: BA ME

DAX Request for extension of the european patent (deleted)
STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: EXAMINATION IS IN PROGRESS

17Q First examination report despatched

Effective date: 20181211

GRAP Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR1

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: GRANT OF PATENT IS INTENDED

INTG Intention to grant announced

Effective date: 20230519

GRAS Grant fee paid

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR3

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: THE PATENT HAS BEEN GRANTED

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): AL AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MK MT NL NO PL PT RO RS SE SI SK SM TR

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: FG4D

Free format text: NOT ENGLISH

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: EP

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R096

Ref document number: 602015086040

Country of ref document: DE

REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: FG4D

Free format text: LANGUAGE OF EP DOCUMENT: FRENCH

REG Reference to a national code

Ref country code: LT

Ref legal event code: MG9D

REG Reference to a national code

Ref country code: NL

Ref legal event code: MP

Effective date: 20231011

REG Reference to a national code

Ref country code: AT

Ref legal event code: MK05

Ref document number: 1619695

Country of ref document: AT

Kind code of ref document: T

Effective date: 20231011

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: NL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20231011

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20240112

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IS

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20240211

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20231011

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: AT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20231011

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: ES

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20231011

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20231011

Ref country code: IS

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20240211

Ref country code: GR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20240112

Ref country code: ES

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20231011

Ref country code: BG

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20240111

Ref country code: AT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20231011

Ref country code: PT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20240212

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20231011

Ref country code: RS

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20231011

Ref country code: PL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20231011

Ref country code: NO

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20240111

Ref country code: LV

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20231011

Ref country code: HR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20231011

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20231011

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R097

Ref document number: 602015086040

Country of ref document: DE

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: CZ

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20231011

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20231011

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SM

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20231011

Ref country code: SK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20231011

Ref country code: RO

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20231011

Ref country code: IT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20231011

Ref country code: EE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20231011

Ref country code: DK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20231011

Ref country code: CZ

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20231011

PLBE No opposition filed within time limit

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: MC

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20231011

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: MC

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20231011

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: PL

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20240128

26N No opposition filed

Effective date: 20240712

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20240128

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: BE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20240131

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: CH

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20240131

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20231011

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20231011

Ref country code: CH

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20240131

Ref country code: BE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20240131

REG Reference to a national code

Ref country code: BE

Ref legal event code: MM

Effective date: 20240131

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20240128

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20240128

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: CY

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT; INVALID AB INITIO

Effective date: 20150128

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: HU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT; INVALID AB INITIO

Effective date: 20150128

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20231011

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: TR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20231011

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Payment date: 20260122

Year of fee payment: 12

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Payment date: 20260120

Year of fee payment: 12

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Payment date: 20260123

Year of fee payment: 12