EP3069080A1 - Silobrennkammer für eine gasturbine - Google Patents

Silobrennkammer für eine gasturbine

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Publication number
EP3069080A1
EP3069080A1 EP15700658.6A EP15700658A EP3069080A1 EP 3069080 A1 EP3069080 A1 EP 3069080A1 EP 15700658 A EP15700658 A EP 15700658A EP 3069080 A1 EP3069080 A1 EP 3069080A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
line
gas turbine
combustion chamber
flame tube
extraction
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Withdrawn
Application number
EP15700658.6A
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
David Johnson
Patrick Lapp
Romina Pipke
Olaf Rexin
Martin Wilke
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Siemens AG
Siemens Corp
Original Assignee
Siemens AG
Siemens Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Siemens AG, Siemens Corp filed Critical Siemens AG
Priority to EP15700658.6A priority Critical patent/EP3069080A1/de
Publication of EP3069080A1 publication Critical patent/EP3069080A1/de
Withdrawn legal-status Critical Current

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Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
    • F23R3/00—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel
    • F23R3/005—Combined with pressure or heat exchangers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
    • F02C3/00—Gas-turbine plants characterised by the use of combustion products as the working fluid
    • F02C3/14—Gas-turbine plants characterised by the use of combustion products as the working fluid characterised by the arrangement of the combustion chamber in the plant
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
    • F02C7/00—Features, components parts, details or accessories, not provided for in, or of interest apart form groups F02C1/00 - F02C6/00; Air intakes for jet-propulsion plants
    • F02C7/08—Heating air supply before combustion, e.g. by exhaust gases
    • F02C7/10—Heating air supply before combustion, e.g. by exhaust gases by means of regenerative heat-exchangers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23M—CASINGS, LININGS, WALLS OR DOORS SPECIALLY ADAPTED FOR COMBUSTION CHAMBERS, e.g. FIREBRIDGES; DEVICES FOR DEFLECTING AIR, FLAMES OR COMBUSTION PRODUCTS IN COMBUSTION CHAMBERS; SAFETY ARRANGEMENTS SPECIALLY ADAPTED FOR COMBUSTION APPARATUS; DETAILS OF COMBUSTION CHAMBERS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • F23M5/00—Casings; Linings; Walls
    • F23M5/08—Cooling thereof; Tube walls
    • F23M5/085—Cooling thereof; Tube walls using air or other gas as the cooling medium
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
    • F23R3/00—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel
    • F23R3/02—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel characterised by the air-flow or gas-flow configuration
    • F23R3/26—Controlling the air flow
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
    • F23R2900/00—Special features of, or arrangements for continuous combustion chambers; Combustion processes therefor
    • F23R2900/03342—Arrangement of silo-type combustion chambers
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
    • Y02T50/00—Aeronautics or air transport
    • Y02T50/60—Efficient propulsion technologies, e.g. for aircraft

Definitions

  • Silo combustion chamber for a gas turbine comprising a cylindrical flame tube, which is provided to be ⁇ ner outside while forming a gap with a Cylind ⁇ step jacket, wherein a first Grundflä ⁇ surface of the flame tube comprising a burner and second base surface of the flame tube has a connectable to the turbine inlet of the gas turbine opening, wherein the Ummante ⁇ ment in an axial central region has a removal line for removing air from the gap.
  • a gas turbine is a turbomachine in which a pressurized gas expands. It consists of a turbine or expander, an upstream compressor and an intermediate combustion chamber. The operating principle is based on the cycle (Joule process): This compressed via the blading of one or more compressor stages air, these then mixed in the combustion chamber with a gas or liquid ⁇ fuel ignites and burns.
  • the result is a hot gas (mixture of combustion gas and air), which relaxes in the subsequent turbine part, with thermal converts into mechanical energy and first drives the compressor.
  • the remaining portion is used in the shaft engine for driving a generator, a Propel ⁇ lers or other rotating consumers.
  • the thermal energy accelerates the hot gas flow, which generates the thrust.
  • gas turbines are also equipped with so-called silo separation chambers. These are comparatively large and comprise a cylindrical flame tube, which on the outside to form a gap with a cylindrical Um- coat is provided.
  • the compressed air in the compressor flows through the gap to the bottom of the silo combustion chamber, which forms a base of the cylinder and on which the burners are arranged.
  • the air is used for combustion and the resulting in the interior of the flame tube hot gas is passed through an opening in the other base of the cylinder to the turbine inlet.
  • a heat exchanger which uses the exhaust gas to the turbine to preheat the compressed in the compressor air prior to its supply to the burners.
  • silane separation chambers are arranged laterally on the jacket of the flame tube extraction lines for the air, by means of which the strö ⁇ coming air from the compressor in the gap and can be supplied to the heat exchanger. It has been found that it is advantageous to arrange the extraction lines in the direction of the axis of the cylindrical silo combustion chamber approximately centrally, since on the one hand space problems may occur in further arranged in the direction of the burner sampling, on the other hand, the Ver ⁇ dense air in the further flow through the gap is heated far.
  • the temperature difference between the compressor air and exhaust gas from the gas turbine should be as large as possible namely.
  • the invention proceeds from the consideration that the cooling of the burner facing the axial end portion of the silo combustion chamber is generated by the reduced amount of cooling air that is there ent ⁇ a result of the removal of the compressor air. Although the static pressure in this area is still high, but the air mass flow is lower, so that the local components are cooled less convective. Therefore, the convective flame tube cooling should be improved, in ⁇ the air mass flow is increased in the gap between the extraction line and Silobrennbibêt.
  • tapping lines bleed lines
  • a plurality of identical Ent ⁇ acquisition lines arranged at regular intervals along the circumference of the shell, one said shell for each of the sample lines in one of the first base conces- associated axial end portion has a bleed line opening into the respective extraction line.
  • the sampling lines are so z. B. arranged in a star shape around the entire silo combustion chamber around, or there are only two sampling lines arranged opposite one another.
  • a tapping line is provided for each discharge line, which in the manner described, the air mass flow in the Silobrennhunt founded ensures facing area of the gap between the flame tube and Umman- tion.
  • the respective bleed line preferably has a smaller inner diameter than the respective bleed line.
  • the extraction lines are advantageously comparatively large designed to keep the pressure losses in these lines low. Too large pressure losses in Rekupe ⁇ ratorsystem namely automatically increase the combustion chamber pressure loss and increase as a result, the cooling air consumption of the combustion chamber. This has negative effects on the We ⁇ ciency of the plant.
  • wires are here RESIZE ⁇ SSER as DN500, better use is greater than DN 700th
  • DN 700th By contrast, at ⁇ peg-lines only need to be just as large that is still present sufficient air flow for convective cooling to the lying beyond the withdrawal line areas of the flame tube. The lower the air mass flow, the lower the temperature of the air supplied to the heat exchanger, which is positive with regard to its efficiency. Therefore, these tap lines can be made smaller.
  • the respective bleed line and the section of the respective bleed line between the shroud and the mouth of the bleed line are designed such that the bleed line generates a lower pressure loss than the section of the respective bleed line.
  • the difference in pressure loss can be adjusted in design with regard to the required cooling demand.
  • a first advantageous implementation of this pressure loss lower ⁇ difference can be realized by that the transition between the casing and respective tapping pipe rounded is. This leads to low pressure losses at the inlet of the tapping line.
  • the transition between the casing and respective tapping line should be sharp, so that the inlet pressure losses are correspondingly high here directly into the Entnah ⁇ me admir.
  • the aforementioned measures a sufficiently high Druckver- may be loss difference already guaranteed by the inlet pressure losses of the at ⁇ PTO or removal line, so that the ge ⁇ wished forced flow for the convective cooling to the lying beyond the removal line regions of the flame tube is established.
  • the section of the respective extraction line between the inlet and the mouth of the bleed line can have one or more shutters. This also increases the pressure loss for the direct inflow into the extraction line.
  • a gas turbine advantageously comprises a described silo combustion chamber.
  • the described extraction line advantageously leads to a heat exchanger in which the extracted air is preheated by ⁇ means of the exhaust heat of the gas turbine.
  • the extracted air forms a first fluid flow and the exhaust gas of the gas turbine forms the second fluid flow in the heat exchanger.
  • the heated air is then reintroduced in the area of the burners and used there to burn the fuel in the burners in the flame tube.
  • the gap in the silo combustion chamber is advantageously sealed to the first base surface, ie to the combustion chamber bottom with the burners, so that the compressor air is discharged.
  • the gap in the silo combustion chamber is advantageously sealed to the first base surface, ie to the combustion chamber bottom with the burners, so that the compressor air is discharged.
  • the advantages achieved by the invention are, in particular, that sufficient cooling of the flame tube is achieved by the attachment of bleed lines from the region between air intake and combustion chamber bottom. This makes it possible to use the recuperation in gas turbines with silo-combustion chambers, whereby an improvement of the thermodynamic gas turbine efficiency can be achieved around it.
  • the arrangement of a heat exchanger is also comparatively favorable compared to a combined gas and steam turbine solution and comparatively simple
  • An embodiment of the invention is based on a
  • the 1 shows a gas turbine 1 in a longitudinal partial section.
  • the partial section shows only the upper half of the gas turbine 1.
  • the gas turbine 1 has in the interior a rotatably mounted on a Rotationsach- se 2 (axial direction) rotor 4, which is also referred to as a turbine runner.
  • a Rotationsach- se 2 (axial direction) rotor 4 which is also referred to as a turbine runner.
  • a suction housing 6 and a compressor 8.
  • the air is in two in Figure 1 only shown in approach
  • On the Silo ⁇ combustion chamber 10 is followed by a turbine 12 and the exhaust housing, not shown.
  • the silo combustion chambers 10 communicate with an annular hot-gas passage 14 in the turbine 12. There, for example, four successive turbine stages 16, the turbine 12.
  • Each turbine stage 16 is gebil ⁇ det two blade rings. Seen in the flow direction of a working medium, in the hot gas duct 14 a a blade row formed from rotor blades 20 22 from guide vane row 18 show ⁇ feln vanes 24 of the stator blade row 18 and the blades 20 are profiled slightly curved, similar to an aircraft wing.
  • the vanes 24 are attached to the stator 26.
  • Each vane 24 has, in addition to the actual airfoil, a guide vane foot, also referred to as a platform, and a vane head opposite the vane foot.
  • the Leitschaufelkopf faces the rotor 4 and fixed to an inner ring 30.
  • Each inner ring 30 encloses the shaft of the rotor 4.
  • each rotor blade 20 has such a blade root, but ends in ei ⁇ ner blade tip.
  • the rotor blades 18 of a rotor blade row 22 are attached to the rotor 4 by means of a respective turbine disk 28.
  • the blades 20 thus form components of the rotor or
  • Rotor 4 Coupled to the rotor 4 is a generator or a working machine (not shown).
  • the rotor 4 is then rotated, whereby initially the compressor 8 is driven.
  • the usable power is delivered to the work ⁇ machine, not shown.
  • 2 shows one of the two Silobrennhuntn 10 of the gas turbine 1 in cross section.
  • the gas turbine 1 in the exemplary embodiment comprises two such Silobrennhuntn 10, which are arranged on both sides of the gas turbine 1 standing over a deflection 32.
  • the arrangement of the other, not shown silo combustion chamber 10 is correspondingly mirror-symmetrical.
  • the silo separation chambers 10 z. B. also be arranged in a boxer arrangement.
  • the silo combustion chamber 10 has a circular cylindrical basic shape. It consists of a straight, circular cylinder jacket-shaped flame tube 34, which is open at its lower base 36 down and there merges into the deflection 32, which communicates with the turbine 12. On the upper base surface 38, which is also referred to as the combustion chamber bottom, a plurality of burners 40 are arranged, wherein the flame ⁇ direction parallel to the axis 42 of the flame tube 34 points downward.
  • the flame tube 34 is concentrically surrounded by a thus likewise circular cylindrical jacket 44.
  • the sheath 44 also extends around the deflection 32, but always at a distance from the deflection 32 and the
  • Flame tube 34 complies, so that - including the deflection 32 - obliquely cylinder jacket-shaped gap 45 is obtained.
  • the jacket 44 merges into a shield-shaped cover 46, which closes off the interior of the flame tube 34 around the burners 40.
  • the described gap 45 communicates with the outlet of the compressor 8 of the gas turbine 1. In the gap 45 therefore flows during operation of the gas turbine 1 compressed air flowing along the entire circumference of the deflection 32 and the flame tube 34 into the space surrounding the burner 40 and burned there with the fuel.
  • the compressed air does not reach directly into the space surrounding the burner 40, but only through a heat exchanger, not shown.
  • the gas turbine 1 in the exemplary embodiment is in fact equipped for heat recuperation.
  • d. H. Axial center of the flame tube 34 is in the outer side of the casing 44 respectively on two opposite sides of withdrawal lines 50 introduced, in which the compressor air flows.
  • the compressor air from the extraction lines 50 is then passed to the heat exchanger, not shown, where it is heated by means of the exhaust gas of the gas turbine 1.
  • An ⁇ closing it is passed over a lying in the axis of the Silobrennkam ⁇ mer, communicating with the return chamber 40 of the burner feed line 52 to the burners 40th Due to the recuperation in the heat exchanger, in combination with wet compression, ie the injection of water into the intake air flow of the compressor 8, an increase in efficiency of up to 8.5% can be achieved.
  • the described solution can also be retrofitted to existing systems.
  • the attachment location of the extraction lines 50 results, on the one hand, from the desire to still cool as possible compressor air for heat to achieve the highest possible efficiency, on the other hand also for structural reasons, since here pipes of size DN500 or DN 700 used who ⁇ the to keep the pressure loss in the heat exchanger system as low as possible.
  • the exposed to the hot gas flame tube 42 is subject to currency ⁇ rend operation of the gas turbine 1 high thermal Bela ⁇ obligations, since higher temperatures mean a better efficiency.
  • the flame tube is therefore provided with lining heat shield bricks 54, which are arranged in superimposed, annular stone rows. However, these must be cooled, which happens on the one hand by convective cooling through the compressor air flowing in the gap 45, on the other hand by direct impingement cooling by means of cooling bores 56, which are introduced in large numbers into the entire flame tube 34. Compressor air flows through the cooling holes onto the heat shield blocks 54 and cools them.
  • the problem here is, however, that the extraction lines 50 represent pressure sinks, so that the compressed air flows from the compressor outlet with the largest mass flow through these pipes. This reduces the cooling air ⁇ amount of lying above the withdrawal conduits 50 heat shield bricks 54, so that the cooling may be insufficient here.
  • tap lines 58 are provided, which are placed at the height of the top row of stones, ie practically directly adjacent to the seal 48 in the upper axial end portion of the gap 45 in the casing 44 and communicate with the gap 45.
  • a tapping line 58 located above the withdrawal line 50 is provided, which opens into the respective withdrawal line 50.
  • the tapping lines 58 have a substantially smaller diameter than the sampling lines 50.
  • This interpretation comprises on one hand the inner diameter of the tap lines 58 in relation to that of the withdrawal conduits 50 are the other hand taken measures a entspre ⁇ accordingly lower pressure drop in the tap lines 58 than in the portion 60 between the inlet of the extraction line 50 and the mouth of the tap lines 58 in the Extraction line 50 reach.
  • the inlet of the extraction line 50 can be made sharp-edged, but the tapping line 58 rounded.
  • the section 60 between the inlet of the extraction line 50 and the mouth of the tap lines 58 are provided in the extraction line 50 orifices.

Landscapes

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  • General Engineering & Computer Science (AREA)
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Abstract

Eine Silobrennkammer (10) für eine Gasturbine (1), umfassend ein zylindrisches Flammrohr (34), welches auf seiner Außenseite unter Bildung eines Spaltes (45) mit einer zylindrischen Ummantelung (44) versehen ist, wobei eine erste Grundfläche (38) des Flammrohrs (34) einen Brenner (40) aufweist und die zweite Grundfläche (36) des Flammrohrs (34) eine mit dem Turbineneintritt der Gasturbine (1) verbindbare Öffnung aufweist, wobei die Ummantelung (44) in einem axialen Mittelbereich eine Entnahmeleitung (50) zur Entnahme von Luft aus dem Spalt (45) aufweist, soll einerseits einen besonders hohen Wirkungsgrad der Gasturbine durch Nutzung eines Wärmetauschers ermöglichen und andererseits eine besonders lange Lebensdauer aufweisen. Dazu weist die Ummantelung (44) in einem der ersten Grundfläche (38) zugeordneten axialen Endbereich eine Anzapfleitung (58) auf, die in die Entnahmeleitung (50) mündet.

Description

Beschreibung
Silobrennkammer für eine Gasturbine Die Erfindung betrifft eine Silobrennkammer für eine Gasturbine, umfassend ein zylindrisches Flammrohr, welches auf sei¬ ner Außenseite unter Bildung eines Spaltes mit einer zylind¬ rischen Ummantelung versehen ist, wobei eine erste Grundflä¬ che des Flammrohrs einen Brenner aufweist und die zweite Grundfläche des Flammrohrs eine mit dem Turbineneintritt der Gasturbine verbindbare Öffnung aufweist, wobei die Ummante¬ lung in einem axialen Mittelbereich eine Entnahmeleitung zur Entnahme von Luft aus dem Spalt aufweist. Eine Gasturbine ist eine Strömungsmaschine, in der ein unter Druck stehendes Gas expandiert. Sie besteht aus einer Turbine oder Expander, einem vorgeschalteten Verdichter und einer zwischengeschalteten Brennkammer. Das Wirkungsprinzip beruht auf dem Kreisprozess ( Joule-Prozess) : Dieser komprimiert über die Beschaufelung einer oder mehrerer Verdichterstufen Luft, mischt diese anschließend in der Brennkammer mit einem gas¬ förmigen oder flüssigen Treibstoff, zündet und verbrennt.
So entsteht ein Heißgas (Mischung aus Verbrennungsgas und Luft) , das im nachfolgenden Turbinenteil entspannt, wobei sich thermische in mechanische Energie umwandelt und zunächst den Verdichter antreibt. Der verbleibende Anteil wird beim Wellentriebwerk zum Antrieb eines Generators, eines Propel¬ lers oder anderen rotierenden Verbrauchern verwendet. Beim Strahltriebwerk dagegen beschleunigt die thermische Energie den heißen Gasstrom, was den Schub erzeugt.
Neben den häufig eingesetzten Ring- oder Rohrbrennkammern werden Gasturbinen auch mit so genannten Silobrennkammern ausgestattet. Diese sind vergleichsweise groß ausgebildet und umfassen ein zylindrisches Flammrohr, welches auf der Außenseite unter Bildung eines Spaltes mit einer zylindrischen Um- mantelung versehen ist. Die im Verdichter verdichtete Luft strömt durch den Spalt zum Boden der Silobrennkammer, der eine Grundfläche des Zylinders bildet und an dem die Brenner angeordnet sind. Hier wird die Luft zur Verbrennung genutzt und das im Innenraum des Flammrohrs entstandene Heißgas wird durch eine Öffnung in der anderen Grundfläche des Zylinders zum Turbineneintritt geleitet.
Zur Erhöhung des Wirkungsgrades der Gasturbine ist es be¬ kannt, diese mit einem Wärmetauscher (Rekuperator) auszustatten, der das Abgas der Turbine dazu nutzt, die im Verdichter komprimierte Luft vor ihrer Zuführung zu den Brennern vorzuwärmen. Hierzu werden bei Silobrennkammern seitlich an der Ummantelung des Flammrohrs Entnahmeleitungen für die Luft angeordnet, mittels derer die vom Verdichter in den Spalt strö¬ mende Luft entnommen und dem Wärmetauscher zugeführt werden kann. Hierbei hat sich herausgestellt, dass es von Vorteil ist, die Entnahmeleitungen in Richtung der Achse der zylindrischen Silobrennkammer etwa mittig anzuordnen, da bei weiter in Richtung der Brenner angeordneten Entnahmeleitungen einerseits Bauraumprobleme auftreten können, andererseits die Ver¬ dichterluft beim weiteren Strömen durch den Spalt zu weit erwärmt wird. Für einen möglichst hohen Wirkungsgrad des Wärme¬ tauschers sollte nämlich der Temperaturunterschied zwischen Verdichterluft und Abgas der Gasturbine möglichst groß sein.
Bei derartigen mittig angeordneten Entnahmeleitungen ergibt sich jedoch das Problem, dass die Kühlung des Flammrohres im Bereich nahe des Silobrennkammerbodens, d. h. in Richtung zu den Brennern hin, nicht ausreichend sein kann. Das Flammrohr ist hier mit Hitzeschildsteinen ausgekleidet. Werden deren Halter nicht ausreichend gekühlt, kann es zum Steinabwurf und einem dadurch verursachten Turbinenschaden kommen.
Es ist daher Aufgabe der Erfindung, eine Silobrennkammer der eingangs genannten Art anzugeben, die einerseits einen besonders hohen Wirkungsgrad der Gasturbine durch Nutzung eines Wärmetauschers ermöglicht und andererseits eine besonders lange Lebensdauer aufweist.
Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß gelöst, indem die Ummante- lung in einem der erste Grundfläche zugeordneten axialen Endbereich eine Anzapfleitung aufweist, die in die Entnahmelei¬ tung mündet.
Die Erfindung geht dabei von der Überlegung aus, dass die Kühlung im dem Brenner zugewandten axialen Endbereich der Silobrennkammer durch die verringerte Kühlluftmenge erzeugt wird, die in Folge der Entnahme der Verdichterluft dort ent¬ steht. Zwar ist der statische Druck in diesem Bereich noch immer hoch, jedoch der Luftmassenstrom geringer, so dass die dortigen Bauteile schlechter konvektiv gekühlt werden. Daher sollte die konvektive Flammrohrkühlung verbessert werden, in¬ dem der Luftmassenstrom im Spalt zwischen Entnahmeleitung und Silobrennkammerboden erhöht wird. Hierzu sind im Bereich des Silobrennkammerbodens Anzapfleitungen (Bleedleitungen) ange- ordnet, die zur Entnahmeleitung führen. Diese erzeugen eine
Art Zwangsströmung, die sicherstellt, dass ein gewisser Luft¬ massenstrom am kompletten Flammrohr vorbei gelangt und erst über die Anzapfleitung in die zum Wärmetauscher führende Entnahmeleitung gelangt.
Vorteilhafterweise ist dabei eine Mehrzahl gleichartiger Ent¬ nahmeleitungen in regelmäßigem Abstand entlang des Umfangs der Ummantelung angeordnet, wobei die Ummantelung für jede der Entnahmeleitungen in einem der ersten Grundfläche zuge- ordneten axialen Endbereich eine Anzapfleitung aufweist, die in die jeweilige Entnahmeleitung mündet. Die Entnahmeleitungen sind also z. B. sternförmig um die gesamte Silobrennkammer herum angeordnet, oder es sind nur zwei Entnahmeleitungen gegenüberliegend angeordnet. In jedem Fall ist für jede Ent- nahmeleitung eine Anzapfleitung vorgesehen, die in beschriebener Weise den Luftmassenstrom im dem Silobrennkammerboden zugewandten Bereich des Spaltes zwischen Flammrohr und Umman- telung sicherstellt.
Die jeweilige Anzapfleitung weist dabei vorzugsweise einen geringeren Innendurchmesser auf als die jeweilige Entnahme¬ leitung. Die Entnahmeleitungen sind nämlich vorteilhaft vergleichsweise groß ausgebildet, um die Druckverluste in diesen Leitungen gering zu halten. Zu große Druckverluste im Rekupe¬ ratorsystem vergrößern nämlich automatisch den Brennkammer- druckverlust und erhöhen als Ergebnis den Kühlluftverbrauch der Brennkammer. Dies hat negative Einflüsse auf den Wir¬ kungsgrad der Anlage. Vorzugsweise werden hier Leitungen grö¬ ßer als DN500, besser größer als DN 700 eingesetzt. Die An¬ zapfleitungen müssen hingegen nur gerade so groß gewählt sein, dass noch ein ausreichender Luftstrom zur konvektiven Kühlung an den jenseits der Entnahmeleitung liegenden Bereichen des Flammrohrs anliegt. Je geringer hier der Luftmassenstrom ist, desto geringer bleibt auch die Temperatur der dem Wärmetauscher zugeführten Luft, was positiv hinsichtlich des- sen Wirkungsgrades ist. Daher können diese Anzapfleitungen kleiner dimensioniert sein.
Vorteilhafterweise sind die jeweilige Anzapfleitung und der Abschnitt der jeweiligen Entnahmeleitung zwischen Ummantelung und Mündung der Anzapfleitung derart ausgebildet, dass die Anzapfleitung einen geringeren Druckverlust erzeugt als der Abschnitt der jeweiligen Entnahmeleitung. Hierdurch wird erreicht, dass sich die gewünschte Kühlströmung auch sicher einstellt, d. h. ein ausreichender Teil der Luft tatsächlich durch die Anzapfleitung und nicht nur direkt durch die Ent¬ nahmeleitung strömt. Der Unterschied hinsichtlich des Druck- verlusts kann bei der Auslegung hinsichtlich des benötigten Kühlbedarfs eingestellt werden. Eine erste vorteilhafte Umsetzung dieses Druckverlustunter¬ schiedes kann dadurch realisiert sein, dass der Übergang zwischen Ummantelung und jeweiliger Anzapfleitung abgerundet ist. Dies führt zu geringen Druckverlusten am Eintritt der Anzapfleitung .
Entsprechend sollte vorteilhafterweise der Übergang zwischen Ummantelung und jeweiliger Entnahmeleitung scharfkantig sein, so dass hier die Eintrittsdruckverluste direkt in die Entnah¬ meleitung entsprechend hoch sind. Durch die vorgenannten Maßnahmen kann bereits durch die Eintrittsdruckverluste der An¬ zapf- bzw. Entnahmeleitung ein ausreichend hoher Druckver- lustunterschied gewährleistet sein, so dass sich die ge¬ wünschte Zwangsströmung zur konvektiven Kühlung an den jenseits der Entnahmeleitung liegenden Bereichen des Flammrohrs einstellt . Sollte der Eintrittsdruckverlustunterschied hierzu allein nicht ausreichend sein, kann alternativ oder zusätzlich der Abschnitt der jeweiligen Entnahmeleitung zwischen Eintritt und Mündung der Anzapfleitung eine oder mehrere Blenden aufweisen. Hierdurch wird ebenfalls der Druckverlust für das di- rekte Einströmen in die Entnahmeleitung erhöht.
Eine Gasturbine umfasst vorteilhafterweise eine beschriebene Silobrennkammer . Die beschriebene Entnahmeleitung führt dabei vorteilhafterweise zu einem Wärmetauscher, in dem die entnommene Luft mit¬ tels der Abgaswärme der Gasturbine vorgewärmt wird. Hierzu bildet die entnommene Luft einen ersten Fluidstrom und das Abgas der Gasturbine den zweiten Fluidstrom im Wärmetauscher. Die erwärmte Luft wird anschließend im Bereich der Brenner wieder eingeführt und dort zur Verbrennung des Treibstoffs in den Brennern im Flammrohr genutzt.
Der Spalt in der Silobrennkammer ist dazu vorteilhafterweise zur ersten Grundfläche, d. h. zum Brennkammerboden mit den Brennern hin abgedichtet, so dass die Verdichterluft aus- schließlich entweder durch vorgesehene Kühlbohrungen oder über den Wärmetauscher in das Flammrohr strömen kann.
Die mit der Erfindung erzielten Vorteile bestehen insbesonde- re darin, dass durch die Anbringung von Anzapfleitungen aus dem Bereich zwischen Luftentnahme und Brennkammerboden eine ausreichende Kühlung des Flammrohres erreicht wird. Dadurch wird eine Nutzung der Rekuperation in Gasturbinen mit Silobrennkammern ermöglicht, wodurch eine Verbesserung des ther- modynamischen Gasturbinenwirkungsgrades um es.. 8 5 "6 erreicht werden kann. Die Anordnung eines Wärmetauschers ist auch vergleichsweise günstig gegenüber einer kombinierten Gas- und Dampfturbinenlösung und vergleichsweise einfach nachrüstbar. Ein Ausführungsbeispiel der Erfindung wird anhand einer
Zeichnung näher erläutert. Darin zeigen
FIG 1 einen teilweisen Längsschnitt durch eine Gasturbine und
FIG 2 einen Querschnitt durch die Silobrennkammer der
Gasturbine .
Gleiche Teile sind in allen Figuren mit denselben Bezugszei- chen versehen.
Die FIG 1 zeigt eine Gasturbine 1 in einem Längsteilschnitt. Der Teilschnitt zeigt nur die obere Hälfte der Gasturbine 1. Die Gasturbine 1 weist im Inneren einen um eine Rotationsach- se 2 (Axialrichtung) drehgelagerten Rotor 4 auf, der auch als Turbinenläufer bezeichnet wird. Entlang des Rotors 4 folgen aufeinander zunächst ein Ansauggehäuse 6 und ein Verdichter 8. Aus dem Austritt des Verdichters 8 wird die Luft in zwei in FIG 1 nur im Ansatz dargestellte Silobrennkammern 10 ge- führt, die in FIG 2 näher dargestellt sind. Auf die Silo¬ brennkammer 10 folgen eine Turbine 12 und das nicht mehr dargestellte Abgasgehäuse. Die Silobrennkammern 10 kommunizieren mit einem ringförmigen Heißgaskanal 14 in der Turbine 12. Dort bilden beispielsweise vier hintereinander geschaltete Turbinenstufen 16 die Turbine 12. Jede Turbinenstufe 16 ist aus zwei Schaufelringen gebil¬ det. In Strömungsrichtung eines Arbeitsmediums gesehen folgt im Heißgaskanal 14 einer aus Leitschaufelreihe 18 eine aus Laufschaufeln 20 gebildete Laufschaufelreihe 22. Die Schau¬ feln Leitschaufeln 24 der Leitschaufelreihe 18 und die Lauf- schaufeln 20 sind leicht gekrümmt profiliert, ähnlich einer Flugzeugtragfläche .
Die Leitschaufeln 24 sind dabei am Stator 26 befestigt. Jede Leitschaufel 24 weist neben dem eigentlichen Schaufelblatt einen auch als Plattform bezeichneten Leitschaufelfuß und einen dem Leitschaufelfuß gegenüberliegenden Leitschaufelkopf auf. Der Leitschaufelkopf ist dem Rotor 4 zugewandt und an einem Innenring 30 festgelegt. Jeder Innenring 30 umschließt dabei die Welle des Rotors 4. Ebenso weist jede Laufschaufei 20 einen derartigen Laufschaufelfuß auf, endet jedoch in ei¬ ner Laufschaufelspitze .
Die Laufschaufeln 18 einer Laufschaufelreihe 22 sind mittels jeweils einer Turbinenscheibe 28 am Rotor 4 angebracht. Die Laufschaufeln 20 bilden somit Bestandteile des Rotors oder
Läufers 4. An den Rotor 4 angekoppelt ist ein Generator oder eine Arbeitsmaschine (nicht dargestellt) .
Während des Betriebes der Gasturbine 1 wird vom Verdichter 8 durch das Ansauggehäuse 6 Luft angesaugt und verdichtet. Die am turbinenseitigen Ende des Verdichters 8 bereitgestellte verdichtete Luft wird in die Silobrennkammern 10 geführt, was in FIG 2 noch näher erläutert wird, und dort mit einem Brenn¬ mittel vermischt. Das Gemisch wird dann unter Bildung eines Heißgases in den Silobrennkammern 10 verbrannt. Von dort aus strömt das Heißgas entlang des Heißgaskanals 14 vorbei an den Leitschaufeln 24 und den Laufschaufeln 20. Dem Fluidstrom wird durch die möglichst wirbelfreie laminare Umströmung der Turbinenschaufeln 20, 24 ein Teil seiner inneren Energie entzogen, der auf die Laufschaufeln 20 der Turbi- ne 12 übergeht. Über diese wird dann der Rotor 4 in Drehung versetzt, wodurch zunächst der Verdichter 8 angetrieben wird. Die nutzbare Leistung wird an die nicht dargestellte Arbeits¬ maschine abgegeben. FIG 2 zeigt eine der beiden Silobrennkammern 10 der Gasturbine 1 im Querschnitt. Die Gasturbine 1 im Ausführungsbeispiel umfasst zwei solcher Silobrennkammern 10, die beiderseitig der Gasturbine 1 stehend über eine Umlenkung 32 angeordnet sind. Die Anordnung der anderen, nicht dargestellten Silo- brennkammer 10 ist entsprechend spiegelsymmetrisch. Alternativ können die Silobrennkammern 10 z. B. auch in einer Boxeranordnung angeordnet sein.
Die Silobrennkammer 10 weist eine kreiszylindrische Grundform auf. Sie besteht aus einem geraden, kreiszylindermantelförmigen Flammrohr 34, welches an seiner unteren Grundfläche 36 nach unten geöffnet ist und dort in die Umlenkung 32 übergeht, die mit der Turbine 12 kommuniziert. Auf der oberen Grundfläche 38, die auch als Brennkammerboden bezeichnet wird, sind mehrere Brenner 40 angeordnet, wobei deren Flamm¬ richtung parallel zur Achse 42 des Flammrohrs 34 nach unten weist .
Das Flammrohr 34 ist konzentrisch von einer somit ebenfalls kreiszylindermantelförmigen Ummantelung 44 umgeben. Die Ummantelung 44 erstreckt sich auch um die Umlenkung 32, wobei sie jedoch stets einen Abstand zur Umlenkung 32 und zum
Flammrohr 34 einhält, so dass sich ein - unter Einbeziehung der Umlenkung 32 - schief zylindermantelförmiger Spalt 45 er- gibt. Die Ummantelung 44 geht im Bereich des Brennkammerbodens in eine schildförmige Abdeckung 46 über, die um die Brenner 40 herum den Innenraum des Flammrohrs 34 abschließt. Der beschriebene Spalt 45 kommuniziert mit dem Austritt des Verdichters 8 der Gasturbine 1. In dem Spalt 45 strömt daher im Betrieb der Gasturbine 1 verdichtete Luft, die entlang des gesamten Umfangs der Umlenkung 32 und des Flammrohrs 34 bis in den die Brenner 40 umgebenden Raum strömt und dort mit dem Brennstoff verbrannt wird. Die in den Brennerflammen im
Flammrohr 34 erzeugten Heißgase gelangen durch den Innenraum der Umlenkung 32 dann in die Turbine 12.
Die verdichtete Luft gelangt jedoch nicht direkt in den die Brenner 40 umgebenden Raum, sondern erst durch einen nicht näher dargestellten Wärmetauscher. Die Gasturbine 1 im Ausführungsbeispiel ist nämlich für eine Wärmerekuperation aus- gerüstet. Hierzu ist zunächst der Spalt 45 in der Ebene des Brennkammerbodens, d. h. in der oberen Grundfläche 38 gegen den Raum um die Brenner 40 herum mittels einer ringförmigen Abdichtung 48 gasdicht abgetrennt. In der vertikalen, d. h. axialen Mitte des Flammrohres 34 ist in die Außenseite der Ummantelung 44 jeweils an zwei gegenüberliegenden Seiten Entnahmeleitungen 50 eingebracht, in die die Verdichterluft strömt .
Die Verdichterluft aus den Entnahmeleitungen 50 wird sodann zu dem nicht näher dargestellten Wärmetauscher geführt, wo sie mittels der Abgasluft der Gasturbine 1 erwärmt wird. An¬ schließend wird sie über eine in der Achse der Silobrennkam¬ mer liegende, mit dem Rückraum der Brenner 40 kommunizierende Zuführleitung 52 zu den Brennern 40 geleitet. Durch die Reku- peration im Wärmetauscher kann in Kombination mit Wet Com- pression, d. h. dem Eindüsen von Wasser in den Ansaugluftstrom des Verdichters 8 eine Wirkungsgradsteigerung von bis zu 8,5 % erreicht werden. Die beschriebene Lösung kann auch bei bestehenden Anlagen nachgerüstet werden.
Der Anbringort der Entnahmeleitungen 50 ergibt sich zum einen aus dem Wunsch, noch möglichst kühle Verdichterluft zum Wär- metauscher zu führen, um hier einen möglichst hohen Wirkungsgrad zu erzielen, zum anderen auch aus baulichen Gegebenheiten, da hier Rohre der Größe DN500 oder DN 700 verwendet wer¬ den, um den Druckverlust im Wärmetauschersystem möglichst ge- ring zu halten.
Das dem heißen Gas ausgesetzte Flammrohr 42 unterliegt wäh¬ rend des Betriebes der Gasturbine 1 hohen thermischen Belas¬ tungen, da höhere Temperaturen einen besseren Wirkungsgrad bedeuten. Das Flammrohr ist daher mit auskleidenden Hitzeschildsteinen 54 versehen, die in übereinander liegenden, ringförmigen Steinreihen angeordnet sind. Diese müssen jedoch gekühlt werden, was einerseits durch konvektive Kühlung durch die im Spalt 45 strömende Verdichterluft geschieht, anderer- seits durch direkte Prallkühlung mittels Kühlbohrungen 56, die in großer Anzahl in das gesamte Flammrohr 34 eingebracht sind. Durch die Kühlbohrungen strömt Verdichterluft auf die Hitzeschildsteine 54 und kühlt diese. Problematisch ist hierbei jedoch, dass die Entnahmeleitungen 50 Drucksenken darstellen, so dass die verdichtete Luft vom Verdichteraustritt mit dem größten Massenstrom durch diese Rohrleitungen strömt. Dadurch verringert sich die Kühlluft¬ menge der oberhalb der Entnahmeleitungen 50 liegenden Hitze- schildsteine 54, so dass die Kühlung hier ungenügend sein kann .
Daher sind Anzapfleitungen 58 vorgesehen, die auf der Höhe der obersten Steinreihe, d. h. praktisch direkt angrenzend an die Abdichtung 48 im oberen axialen Endbereich des Spaltes 45 in die Ummantelung 44 eingebracht sind und mit dem Spalt 45 kommunizieren. Für jede Entnahmeleitung 50 ist eine oberhalb der Entnahmeleitung 50 liegende Anzapfleitung 58 vorgesehen, die in die jeweilige Entnahmeleitung 50 mündet. Die Anzapf- leitungen 58 haben dabei einen wesentlich geringeren Durchmesser als die Entnahmeleitungen 50. Durch diese Anzapfleitungen 58 strömt ein Teil der Luft an der Einmündung zur jeweiligen Entnahmeleitung 50 vorbei und in die Anzapfleitungen 58, so dass für die oberen Steinreihen eine Zwangsströmung erzeugt wird, mittels derer diese gekühlt werden. Das gesamte System ist dabei so ausgelegt, dass eine ausreichende Kühlströmung entsteht.
Diese Auslegung umfasst einerseits den Innendurchmesser der Anzapfleitungen 58 im Verhältnis zu dem der Entnahmeleitungen 50. Andererseits sind Maßnahmen getroffen, die einen entspre¬ chend geringeren Druckverlust in den Anzapfleitungen 58 als im Abschnitt 60 zwischen Eintritt der Entnahmeleitung 50 und der Mündung der Anzapfleitungen 58 in die Entnahmeleitung 50 erreichen. Dazu kann der Eintritt der Entnahmeleitung 50 scharfkantig ausgeführt sein, der der Anzapfleitung 58 jedoch abgerundet. Zusätzlich können in dem Abschnitt 60 zwischen Eintritt der Entnahmeleitung 50 und der Mündung der Anzapfleitungen 58 in die Entnahmeleitung 50 Blenden vorgesehen sein .

Claims

Patentansprüche
1. Silobrennkammer (10) für eine Gasturbine (1), umfassend ein zylindrisches Flammrohr (34), welches auf seiner Außen- seite unter Bildung eines Spaltes (45) mit einer zylindrischen Ummantelung (44) versehen ist, wobei eine erste Grundfläche (38) des Flammrohrs (34) einen Brenner (40) aufweist und die zweite Grundfläche (36) des Flammrohrs (34) eine mit dem Turbineneintritt der Gasturbine (1) verbindbare Öffnung aufweist, wobei die Ummantelung (44) in einem axialen Mittelbereich eine Entnahmeleitung (50) zur Entnahme von Luft aus dem Spalt (45) aufweist, und wobei die Ummantelung (44) in einem der ersten Grundfläche (38) zugeordneten axialen Endbereich eine Anzapfleitung (58) aufweist, die in die Entnahme- leitung (50) mündet.
2. Silobrennkammer (10) nach Anspruch 1, bei der eine Mehrzahl gleichartiger Entnahmeleitungen (50) in regelmäßigem Abstand entlang des Umfangs der Ummantelung (44) angeordnet ist, wobei die Ummantelung (44) für jede der Entnahmeleitungen (50) in einem der ersten Grundfläche (38) zugeordneten axialen Endbereich eine Anzapfleitung (58) aufweist, die in die jeweilige Entnahmeleitung (50) mündet.
3. Silobrennkammer (10) nach einem der vorhergehenden Ansprüche, bei der die jeweilige Anzapfleitung (58) einen ge¬ ringeren Innendurchmesser aufweist als die jeweilige Entnahmeleitung (50) .
4. Silobrennkammer (10) nach einem der vorhergehenden Ansprüche, bei der die jeweilige Anzapfleitung (58) und der Ab¬ schnitt (60) der jeweiligen Entnahmeleitung (50) zwischen Ummantelung (44) und Mündung der Anzapfleitung (58) derart ausgebildet sind, dass die Anzapfleitung (58) einen geringeren Druckverlust erzeugt als der Abschnitt (60) der jeweiligen Entnahmeleitung (50) .
5. Silobrennkammer (10) nach Anspruch 4, bei der der Übergang zwischen Ummantelung (44) und jeweiliger Anzapfleitung (58) abgerundet ist.
6. Silobrennkammer (10) nach Anspruch 4 oder 5, bei der der Übergang zwischen Ummantelung (44) und jeweiliger Entnahmeleitung (50) scharfkantig ist.
7. Silobrennkammer (10) nach einem der Ansprüche 4 bis 6, bei der der Abschnitt (60) der jeweiligen Entnahmeleitung
(50) eine Blende aufweist.
8. Gasturbine (1) mit einer Silobrennkammer (10) nach einem der vorhergehenden Ansprüche.
9. Gasturbine (1) nach Anspruch 8, bei der die Entnahmelei¬ tung (50) zu einem Wärmetauscher führt, in dem die entnommene Luft mittels der Abgaswärme der Gasturbine (1) vorgewärmt wird .
10. Gasturbine (1) nach Anspruch 8 und 9, in deren Silobrennkammer (10) der Spalt (45) zur ersten Grundfläche (38) hin abgedichtet ist.
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* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4458481A (en) * 1982-03-15 1984-07-10 Brown Boveri Turbomachinery, Inc. Combustor for regenerative open cycle gas turbine system
GB8914825D0 (en) * 1989-06-28 1989-08-16 Rolls Royce Plc Gas turbine engine power unit
JPH09329335A (ja) * 1996-06-11 1997-12-22 Hitachi Ltd 再生型ガスタービン燃焼器
JP2000008881A (ja) * 1998-06-23 2000-01-11 Toshiba Corp ガスタービンプラント
JP2001107748A (ja) * 1999-10-07 2001-04-17 Toshiba Corp ガスタービンプラント
EP1865258A1 (de) * 2006-06-06 2007-12-12 Siemens Aktiengesellschaft Gepanzerte Maschinenkomponente und Gasturbine

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