EP2977477A1 - Method of processing a metal alloy part - Google Patents

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EP2977477A1
EP2977477A1 EP15177409.8A EP15177409A EP2977477A1 EP 2977477 A1 EP2977477 A1 EP 2977477A1 EP 15177409 A EP15177409 A EP 15177409A EP 2977477 A1 EP2977477 A1 EP 2977477A1
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EP
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alloy
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temperature
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EP15177409.8A
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German (de)
French (fr)
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EP2977477B1 (en
Inventor
Francis Soniak
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Safran Landing Systems SAS
Original Assignee
Messier Bugatti Dowty SA
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Publication date
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/16—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of other metals or alloys based thereon
    • C22F1/18—High-melting or refractory metals or alloys based thereon
    • C22F1/183—High-melting or refractory metals or alloys based thereon of titanium or alloys based thereon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C14/00—Alloys based on titanium

Definitions

  • the invention relates to a conversion process of an alloy containing predominantly titanium.
  • Titanium alloys contain, as a mass percentage of the alloy, predominantly titanium and in particular at least 60% of the mass of the alloy is formed of titanium.
  • the object of the invention is to obtain a method conversion of an alloy comprising, in mass percentage of the alloy, predominantly titanium, this process to promote the improvement of the quality of parts produced using the alloy converted according to the method of the invention.
  • the transient temperature ⁇ , T ⁇ is the temperature above which there is a transition of at least some of the structures of the alloy which are in the ⁇ phase towards structures of the alloy. in phase ⁇ .
  • the ⁇ phase alloy portion has a compact hexagonal micro crystallographic structure.
  • the ⁇ -phase alloy portion has a centered cubic crystallographic micro structure.
  • the parts of a batch of parts produced from the titanium alloy converted according to the process of the invention have homogenized characteristics from the point of view of the micro structure, from the point of view of the grain size distribution. in phases ⁇ contained in the alloy and from the point of view of composition chemical (the chemical species are better distributed in the alloy converted according to the method of the invention than they were in the ingot before implementation of the various steps of the method of the invention).
  • the overall quality of the batch of parts is improved because the alloy constituting these parts has homogeneous characteristics between the parts of the batch.
  • the ingot which weighs several tons, typically an ingot weighs from 3 to 7 tons and is more than 2 meters high, there is a stratification of the ingot such that the lower and central portion of the ingot exhibits elongated crystals of length and average section much greater than the length and the average section of the crystals located in the upper part of the ingot.
  • the first step of the first type A is carried out at a first temperature T1 greater than the transus temperature ⁇ , which makes it possible to have a transformation of at least a portion of the crystallographic alloy structures that are in the ⁇ phase towards crystallographic structures. in phase ⁇ .
  • the mechanical deformation / plastic deformation of the large grains of the ⁇ -phase alloy results in a break-up of these large ⁇ -phase grains, which are then recrystallized into small grains still in the ⁇ -phase.
  • T1 greater than the transus temperature ⁇
  • the first step of the second type A ' which is performed below the ⁇ transus temperature, in this case at a temperature T4, to preserve the nature of the ⁇ and ⁇ phases present in the material while applying to the same alloy, a plastic mechanical deformation which has the effect of creating / accumulating internal mechanical stresses in the alloy and around grains in ⁇ phase.
  • the temperature of the alloy is then raised above the ⁇ transus temperature until it reaches a second temperature T2 which is strictly less than first temperature T1.
  • the mechanical stresses accumulated around the grains in the ⁇ phase during the first step of the second type A ' generate again fractures / dislocations of the grains ⁇ which have the largest sizes and which are subjected to the largest constraints. The effect of these dislocations is to promote the recrystallization of the largest ⁇ alloy grains.
  • This second step of the first type B is a recrystallization step, which makes it possible to prepare a first homogenization of the size of the ⁇ grains, by accumulation of dislocations in the larger grains, or the less well oriented with respect to most of the microstructure.
  • the temperature of the alloy is lowered again so that it has a current temperature T4 lower than the transient temperature ⁇ , T ⁇ , and a new plastic deformation is applied to the alloy to create new mechanical stresses in the alloy and around the ⁇ -phase grains.
  • step B is carried out below the ⁇ transus temperature, the ⁇ and ⁇ phases of the grains present in the alloy are conserved and only mechanical stresses are generated around the most heterogeneous ⁇ grains with respect to the microstructure .
  • the temperature of the alloy is increased again so that it has a current temperature, called the third temperature T3, which is greater than the temperature of the ⁇ transus but strictly lower than the second temperature T2 which had been reached during the second step of the first type B.
  • the mechanical stresses accumulated, around the grains ⁇ , during the second step of the second type B ' again generate breaks / dislocations of grains ⁇ which have the largest sizes and which are subjected to the greatest constraints. The effect of these new dislocations is always to favor the recrystallization of the ⁇ grains which contain the most dislocations.
  • the alloy is thus homogenized again.
  • first, second and third stages of the first type are carried out by progressively lowering the temperature while remaining above the ⁇ transus temperature makes it possible to progressively create dislocations that are increasingly fine to promote the precipitation of most heterogeneous ⁇ -phase alloy. All these steps of the conversion process according to the invention make it possible to homogenize the crystallographic structure of the alloy both in terms of the distribution of ⁇ -phase grains and ⁇ -phase grains in the alloy, as well as in the dimensions of the alloy. these respective grains.
  • the alloy thus converted has more homogeneous mechanical characteristics which makes it possible to homogenize the characteristics as a function of the envisaged directions of the metal parts obtained from this alloy.
  • each plastic deformation implemented during a step of the second type A ', B', C ' is such that it tends to at least partially reverse the deformation effect applied to the alloy during the step of the first type immediately preceding this step of the second type.
  • inversion of the deformation effect is meant an inversion of at least one of the deformations undergone by the alloy.
  • each of the plastic deformations used during the steps of the first type are compression deformations of the alloy in a direction of alloy compression common to all the steps of the first type, these plastic deformations being made. in the steps of the first type each have an effect of reducing the length Lx of the alloy.
  • the length L x of the alloy is the largest dimension of the alloy or alloy block subjected to deformation. Whether the alloy is in the form of an ingot or billet, this alloy length Lx always remains the largest measurable dimension on this alloy and this length Lx is therefore a current length of the alloy measured before subjecting the alloy a new deformation step.
  • each of the plastic deformations used during the steps of the second type A ', B', C ' are compression deformations of the alloy oriented so as to obtain at each step of the second type an increase in the length (Lx ) of the alloy.
  • the plastic deformations used during the operations of the second type are obtained by compressing the alloy in compression directions perpendicular to the direction of common alloy compression at all stages of the first type.
  • FIG. figure 1 illustrates the process according to the invention.
  • the method according to the invention aims to allow a conversion of a titanium alloy initially in the form of ingot, this conversion process for homogenizing the micro-structural characteristics of the alloy.
  • the invention essentially relates to the conversion process according to the invention, it may also relate to a part production process such as a rod a bogie or an aircraft landing gear box, or any part of a size comparable to a landing gear rod (length greater than 1 meter) manufactured from an alloy converted according to the alloy conversion method according to the invention.
  • This production process comprises, in addition to the alloy conversion method according to the invention, the aforementioned subsequent steps of forging, machining and aging to obtain a large piece of near-finished undercarriage, such as a rod, a bogie, a landing gear box.
  • the first step of the conversion process according to the invention consists in producing an alloy comprising, as a mass percentage of the alloy, predominantly titanium.
  • This alloy is chosen to have a ⁇ T ⁇ transus temperature of between 800 ° C. and 950 ° C. and preferably 900 ° C.
  • Each of these titanium alloys has a transient temperature ⁇ T ⁇ of its own.
  • the transus ⁇ temperature is the temperature from which a transition of ⁇ -phase alloy structures to structures of the ⁇ -phase alloy is observed.
  • the alloy thus produced is cast to produce an ingot 1 composed of said alloy.
  • the method comprises a third step of the second type C '.
  • T ⁇ 800 ° C
  • T1 1100 ° C
  • T2 1000 ° C
  • T3 900 ° C
  • T4 750 ° C.
  • T1, T2, T3, T4 are checked if they are between +/- 15 ° C of the indicated temperature and preferably between +/- 5 ° C of this temperature.
  • the choice of the fourth temperature T4 makes it possible to preserve the ⁇ and ⁇ phases in the presence in the alloy without too much accumulation of stresses around the ⁇ grains.
  • the ingot 1 formed of the alloy Before the first step of the first type A, the ingot 1 formed of the alloy has a running length Lx defining a main axis X-X of the alloy.
  • the alloy compression direction is oriented parallel to this main axis of alloy, and more particularly parallel to this length of the ingot.
  • the compressions used during the steps of the first type A, B, C are carried out by placing the ingot between elements of a press coming closer to each other in a direction parallel to the length of the ingot.
  • the compressions implemented during the steps of the second type A ', B', C ' are obtained by crushing the alloy between tools of shape or not placed in facing relation to cause a reduction of the alloy and thus a progressive elongation of the alloy.
  • the deformation carried out during the first step of the first type A comprises at least one repression operation R reducing the length Lx of the alloy of 20 to 30% of the length Lx of alloy measured before implementation of this first step of the first type A.
  • the deformation carried out during the second step of the first type B also comprises a discharge operation R reducing the length Lx of the alloy by 20 to 30% of the length Lx of alloy measured after implementation of the first step of the second type A 'and before implementation of the second step of the first type B.
  • the deformation carried out during the third step of the first type C also comprises a displacement R reducing the length Lx of the alloy by 15 to 20% of the length Lx of alloy measured after implementation of the second step of the second type B 'and before implementation of the third step of the first type C.
  • the discharge R is a compression operation of the alloy along its length Lx, that is to say along the X-X axis of the alloy.
  • the deformation E1 carried out during the first step of the second type A ' is carried out in order to increase the length Lx of the alloy by 20 to 30% of the length Lx of alloy measured after implementation of the first step of the first type. A and before this increase in length Lx implementation of the first step of the second type A '.
  • the deformation E4 carried out during the second step of the second type B ' is adapted to increase the length Lx of the alloy by 20 to 30% of the length Lx of alloy measured after implementation of the second stage of the first type B and before the increase in length Lx achieved during this second step of the second type B '.
  • this third step C' makes it possible to give the alloy a shape and dimensions specific to its subsequent forging to obtain a forging.
  • This third step of the second type C ' may be adapted to increase the length Lx of the alloy by at least 30% of the length Lx of alloy Lx measured after implementation of the third step of the first type C and before setting implementation of this increase in length Lx performed in the third step of the second type C '.
  • an X cutting step is carried out in a transverse plane of the alloy. so as to obtain two elongated bar-shaped portions, called billets 1 ', 1 ".
  • these parts / billets 1 ', 1 are of identical shapes to each other.
  • the shape of a billet intended to form a large aircraft landing gear part is substantially cylindrical right of length between 2 m and 3 m and diameter between 0.4 and 0.5 m.
  • the alloy ingot, before implementation of the first step of the first type A is straight cylindrical in length between 3m and 5m and diameter between 0.6 m and 1.2 m.
  • the volume of two billets 1 ', 1 is smaller than the volume of the ingot, which implies that part of the alloy has been removed during the various stages of the alloy conversion process according to the invention.
  • the billet 1 'resulting from the process is formed of a converted alloy whose microstructure is homogenized at least in terms of grain size in ⁇ phase and distribution of these grains in the alloy relative to the microstructure observed before implementation of step A of the process.
  • the method according to the invention has been presented with three steps of the first type and three steps of the second type, it is noted that it may also comprise a greater number of steps of the first type and a greater number of steps. of the second type.

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Abstract

Procédé de conversion d'un alliage comportant majoritairement du titane, le procédé comportant : - une étape de fabrication d'un lingot (1) ; - des étapes d'un premier type (A, B, C) de déformation plastique d'alliage à une température supérieure à transus ² (T²); - des étapes d'un second type (A', B') de déformation plastique d'alliage à une température inférieure à la température de transus ² (T²). Ces étapes des premier et second types (A, A', B, B', C) sont mises en oeuvre suivant la séquence : - première étape du premier type (A) à une première température (T1) ; - première étape du second type (A') ; - seconde étape du premier type (B) à une seconde température (T2) inférieure à T1; - seconde étape du second type (B') ; - troisième étape du premier type (C) à une troisième température (T3) inférieure à T2.A process for converting an alloy comprising predominantly titanium, the process comprising: a step of manufacturing an ingot (1); steps of a first type (A, B, C) of plastic deformation of alloy at a temperature greater than transus ² (T²); - Steps of a second type (A ', B') plastic deformation of alloy at a temperature below the transus temperature ² (T²). These steps of the first and second types (A, A ', B, B', C) are implemented according to the sequence: first step of the first type (A) at a first temperature (T1); first step of the second type (A '); second step of the first type (B) at a second temperature (T2) less than T1; second step of the second type (B '); third step of the first type (C) at a third temperature (T3) less than T2.

Description

L'invention concerne un procédé de conversion d'alliage contenant majoritairement du titane.The invention relates to a conversion process of an alloy containing predominantly titanium.

ARRIERE PLAN DE L'INVENTIONBACKGROUND OF THE INVENTION

Plus particulièrement, l'invention concerne un procédé de conversion d'un alliage comportant, en pourcentage massique de l'alliage, majoritairement du titane, cet alliage présentant une température de transus β à partir de laquelle on observe une transition de structures de l'alliage en phase α vers des structures de l'alliage en phase β, le procédé comportant :

  • une étape de fabrication d'un lingot (1) composé dudit alliage ;
  • au moins des première, seconde et troisième étapes d'un premier type consistant à déformer plastiquement l'alliage issu dudit lingot alors qu'il est à une température courante strictement supérieure à la température de transus β; et
  • au moins des première et seconde étapes d'un second type consistant à déformer plastiquement l'alliage issu dudit lingot alors qu'il est à une température courante strictement inférieure à la température de transus β.
More particularly, the invention relates to a process for converting an alloy comprising, in mass percentage of the alloy, predominantly titanium, this alloy having a transus temperature β from which a transition of structures of the α-phase alloy to β-phase alloy structures, the process comprising:
  • a step of manufacturing an ingot (1) composed of said alloy;
  • at least first, second and third stages of a first type consisting in plastically deforming the alloy coming from said ingot while it is at a current temperature strictly greater than the β transus temperature; and
  • at least first and second stages of a second type consisting of plastically deforming the alloy from said ingot while it is at a current temperature strictly below the β transus temperature.

Les alliages titane contiennent, en pourcentage massique de l'alliage, majoritairement du titane et en particulier au moins 60% de la masse de l'alliage est formée de titane.Titanium alloys contain, as a mass percentage of the alloy, predominantly titanium and in particular at least 60% of the mass of the alloy is formed of titanium.

On a constaté une hétérogénéité de résistance mécanique entre des pièces appartenant à un même lot de pièces obtenues à partir d'un même alliage.A heterogeneity of mechanical resistance has been observed between parts belonging to the same batch of parts obtained from the same alloy.

Pour des questions de qualité de production, il est souhaitable que des pièces similaires obtenues à partir d'un même alliage titane présentent une homogénéité de résistance mécanique.For questions of production quality, it is desirable that similar parts obtained from the same titanium alloy exhibit homogeneity of mechanical strength.

OBJET DE L'INVENTIONOBJECT OF THE INVENTION

L'invention a pour objet l'obtention d'un procédé de conversion d'un alliage comportant, en pourcentage massique de l'alliage, majoritairement du titane, ce procédé devant favoriser l'amélioration de la qualité de pièces produites à l'aide de l'alliage converti suivant le procédé de l'invention.The object of the invention is to obtain a method conversion of an alloy comprising, in mass percentage of the alloy, predominantly titanium, this process to promote the improvement of the quality of parts produced using the alloy converted according to the method of the invention.

RESUME DE L'INVENTIONSUMMARY OF THE INVENTION

En vue de réaliser cet objet, il est proposé selon l'invention, un procédé de conversion d'un alliage comportant, en pourcentage massique de l'alliage, majoritairement du titane, cet alliage présentant une température de transus β à partir de laquelle on observe une transition de structures de l'alliage en phase α vers des structures de l'alliage en phase β, le procédé comportant :

  • une étape de fabrication d'un lingot composé dudit alliage ;
  • au moins des première, seconde et troisième étapes d'un premier type A, B, C consistant à déformer plastiquement l'alliage issu dudit lingot alors qu'il est à une température courante strictement supérieure à la température de transus β Tβ; et
  • au moins des première et seconde étapes d'un second type A', B' consistant à déformer plastiquement l'alliage issu dudit lingot alors qu'il est à une température courante strictement inférieure à la température de transus β Tβ.
In order to achieve this object, it is proposed according to the invention, a conversion method of an alloy comprising, in mass percentage of the alloy, predominantly titanium, this alloy having a transus temperature β from which one observes a transition from α-phase alloy structures to β-phase alloy structures, the process comprising:
  • a step of manufacturing an ingot composed of said alloy;
  • at least first, second and third stages of a first type A, B, C consisting in plastically deforming the alloy coming from said ingot while it is at a current temperature strictly greater than the β Tβ transus temperature; and
  • at least first and second stages of a second type A ', B' consisting of plastically deforming the alloy from said ingot while it is at a current temperature strictly below the β Tβ transus temperature.

Le procédé de conversion selon l'invention est essentiellement caractérisé en ce que les étapes des premier et second types A, A', B, B', C sont appliquées selon la séquence consistant en :

  • la mise en oeuvre de la première étape du premier type A alors que l'alliage se trouve à une première température T1; suivie de
  • la mise en oeuvre de la première étape du second type A'; suivie de
  • la mise en oeuvre de la seconde étape du premier type B alors que l'alliage se trouve à une seconde température T2 strictement inférieure à ladite première température T1; suivie de
  • la mise en oeuvre de la seconde étape du second type B'; suivie de
  • la mise en oeuvre de la troisième étape du premier type C alors que l'alliage se trouve à une troisième température T3 strictement inférieure à ladite seconde température T2.
The conversion method according to the invention is essentially characterized in that the steps of the first and second types A, A ', B, B', C are applied according to the sequence consisting of:
  • implementing the first step of the first type A while the alloy is at a first temperature T1; followed by
  • implementing the first step of the second type A '; followed by
  • implementing the second step of the first type B while the alloy is at a second temperature T2 strictly lower than said first temperature T1; followed by
  • implementing the second step of the second type B '; followed by
  • the implementation of the third step of the first type C while the alloy is at a third temperature T3 strictly lower than said second temperature T2.

Pour la compréhension de l'invention, la température de transus β, Tβ, est la température au-dessus de laquelle on observe une transition de certaines au moins des structures de l'alliage qui sont en phase α vers des structures de l'alliage en phase β.For the understanding of the invention, the transient temperature β, Tβ, is the temperature above which there is a transition of at least some of the structures of the alloy which are in the α phase towards structures of the alloy. in phase β.

La portion d'alliage en phase α présente une micro structure cristallographique hexagonale compacte.The α phase alloy portion has a compact hexagonal micro crystallographic structure.

La portion d'alliage en phase β présente une micro structure cristallographique cubique centrée.The β-phase alloy portion has a centered cubic crystallographic micro structure.

Ainsi, lorsque l'on passe au-dessus de cette température de transus β, on constate que des portions de l'alliage qui se présentaient sous forme hexagonale compacte, se transforment en portions d'alliage cubique centrée. L'enchainement d'étapes selon le procédé de l'invention combine traitements thermiques et déformations mécaniques plastiques de l'alliage accomplies de manière à homogénéiser la micro structure interne de l'alliage en homogénéisant progressivement la taille des cristaux / grains qui composent l'alliage.Thus, when one passes above this β transus temperature, it is found that portions of the alloy which were in compact hexagonal form, are transformed into portions of centered cubic alloy. The sequence of steps according to the method of the invention combines thermal treatments and mechanical mechanical deformations of the alloy performed so as to homogenize the internal micro structure of the alloy by gradually homogenizing the size of the crystals / grains that make up the alloy.

Ainsi, les pièces d'un lot de pièces produit à partir de l'alliage titane converti suivant le procédé de l'invention présentent des caractéristiques homogénéisées du point de vu de la micro structure, du point de vue de la répartition des tailles des grains en phases β contenus dans l'alliage et du point de vu de composition chimique (les espèces chimiques sont mieux réparties dans l'alliage converti suivant le procédé de l'invention qu'elles ne l'étaient dans le lingot avant mise en oeuvre des différentes étapes du procédé de l'invention).Thus, the parts of a batch of parts produced from the titanium alloy converted according to the process of the invention have homogenized characteristics from the point of view of the micro structure, from the point of view of the grain size distribution. in phases β contained in the alloy and from the point of view of composition chemical (the chemical species are better distributed in the alloy converted according to the method of the invention than they were in the ingot before implementation of the various steps of the method of the invention).

Ainsi, la qualité globale du lot de pièces est améliorée car l'alliage constituant ces pièces présente des caractéristiques homogènes entre les pièces du lot.Thus, the overall quality of the batch of parts is improved because the alloy constituting these parts has homogeneous characteristics between the parts of the batch.

Lors de la formation du lingot, qui pèse plusieurs tonnes, typiquement un lingot pèse de 3 à 7 tonnes et mesure plus de 2 mètres de hauteur, on constate une stratification du lingot telle que la partie inférieure et centrale du lingot présente des cristaux allongés de longueur et section moyenne largement supérieure à la longueur et à la section moyenne des cristaux se trouvant en partie supérieure du lingot.During the formation of the ingot, which weighs several tons, typically an ingot weighs from 3 to 7 tons and is more than 2 meters high, there is a stratification of the ingot such that the lower and central portion of the ingot exhibits elongated crystals of length and average section much greater than the length and the average section of the crystals located in the upper part of the ingot.

La première étape du premier type A est réalisée à une première température T1 supérieure à la température de transus β ce qui permet d'avoir une transformation d'une partie au moins des structures cristallographiques d'alliage qui sont en phase α vers des structures cristallographiques en phase β. La déformation mécanique / déformation plastique des gros grains de l'alliage en phase β entraine une cassure de ces gros grains en phase β qui sont alors recristallisés en petits grains toujours en phase β. On a ici un début d'homogénéisation de l'alliage du lingot en termes de nature de phases α et β présentes dans l'alliage et de taille de grains β.The first step of the first type A is carried out at a first temperature T1 greater than the transus temperature β, which makes it possible to have a transformation of at least a portion of the crystallographic alloy structures that are in the α phase towards crystallographic structures. in phase β. The mechanical deformation / plastic deformation of the large grains of the β-phase alloy results in a break-up of these large β-phase grains, which are then recrystallized into small grains still in the β-phase. Here we have a beginning of homogenization of the ingot alloy in terms of the nature of α and β phases present in the alloy and β grain size.

La première étape du second type A' qui est réalisée en dessous de la température de transus β, en l'occurrence à une température T4, pour conserver la nature des phases α et β présentes dans le matériau tout en appliquant à ce même alliage, une déformation mécanique plastique qui a pour effet de créer / accumuler des contraintes mécaniques internes dans l'alliage et autour des grains en phase β.The first step of the second type A 'which is performed below the β transus temperature, in this case at a temperature T4, to preserve the nature of the α and β phases present in the material while applying to the same alloy, a plastic mechanical deformation which has the effect of creating / accumulating internal mechanical stresses in the alloy and around grains in β phase.

Lors de l'étape d'après qui est la seconde étape du premier type B, on remonte alors la température de l'alliage au-dessus de la température de transus β jusqu'à atteindre une seconde température T2 qui est strictement inférieure à la première température T1. Lors de cette étape B, les contraintes mécaniques accumulées autour des grains en phase β lors de la première étape du second type A', génèrent à nouveau des ruptures / dislocations des grains β qui ont les plus grandes tailles et qui sont soumis aux plus grandes contraintes. L'effet de ces dislocations est de favoriser la recristallisation des grains d'alliage β les plus gros. Cette seconde étape du premier type B est une étape de recristallisation, qui permet de préparer une première homogénéisation la taille des grains β, par accumulation de dislocations dans les grains les plus gros, ou les moins bien orientés par rapport à l'essentiel de la microstructure.In the next step, which is the second step of the first type B, the temperature of the alloy is then raised above the β transus temperature until it reaches a second temperature T2 which is strictly less than first temperature T1. During this step B, the mechanical stresses accumulated around the grains in the β phase during the first step of the second type A ', generate again fractures / dislocations of the grains β which have the largest sizes and which are subjected to the largest constraints. The effect of these dislocations is to promote the recrystallization of the largest β alloy grains. This second step of the first type B is a recrystallization step, which makes it possible to prepare a first homogenization of the size of the β grains, by accumulation of dislocations in the larger grains, or the less well oriented with respect to most of the microstructure.

Lors de l'étape d'après, qui est la seconde étape du second type B', on abaisse à nouveau la température de l'alliage pour qu'il ait une température courante T4 inférieure à la température de transus β, Tβ, et on applique à nouveau une déformation plastique à l'alliage pour à nouveau créer de nouvelles contraintes mécaniques dans l'alliage et autour des grains en phase β.In the next step, which is the second step of the second type B ', the temperature of the alloy is lowered again so that it has a current temperature T4 lower than the transient temperature β, Tβ, and a new plastic deformation is applied to the alloy to create new mechanical stresses in the alloy and around the β-phase grains.

Comme cette étape B' est réalisée en dessous de la température de transus β, les phases α et β des grains en présence dans l'alliage sont conservées et seules des contraintes mécaniques sont générées autour des grains β les plus hétérogènes par rapport à la microstructure.Since this step B 'is carried out below the β transus temperature, the α and β phases of the grains present in the alloy are conserved and only mechanical stresses are generated around the most heterogeneous β grains with respect to the microstructure .

Lors de l'étape d'après, qui est la troisième étape du premier type C, on augmente à nouveau la température de l'alliage pour qu'il ait une température courante, dite troisième température T3, qui soit supérieure à la température de transus β, mais strictement inférieure à la seconde température T2 qui avait été atteinte lors de la seconde étape du premier type B. Lors de cette troisième étape du premier type C, les contraintes mécaniques accumulées, autour des grains β, lors de la seconde étape du second type B', génèrent à nouveau des ruptures / dislocations des grains β qui ont les plus grandes tailles et qui sont soumis aux plus grandes contraintes. L'effet de ces nouvelles dislocations est toujours de favoriser la recristallisation des grains β qui contiennent le plus de dislocations. L'alliage est ainsi à nouveau homogénéisé.In the next step, which is the third step of the first type C, the temperature of the alloy is increased again so that it has a current temperature, called the third temperature T3, which is greater than the temperature of the β transus but strictly lower than the second temperature T2 which had been reached during the second step of the first type B. In this third step of the first type C, the mechanical stresses accumulated, around the grains β, during the second step of the second type B ', again generate breaks / dislocations of grains β which have the largest sizes and which are subjected to the greatest constraints. The effect of these new dislocations is always to favor the recrystallization of the β grains which contain the most dislocations. The alloy is thus homogenized again.

Le fait que les première, second et troisième étapes du premier type soient réalisées en abaissant progressivement la température tout en restant au-dessus de la température de transus β permet de créer progressivement des dislocations de plus en plus fines pour favoriser la précipitation des grains d'alliage en phase β les plus hétérogènes. Toutes ces étapes du procédé de conversion selon l'invention permettent d'homogénéiser la structure cristallographique de l'alliage tant au niveau de la répartition des grains de phases α et des grains de phase β dans l'alliage qu'au niveau des dimensions de ces grains respectifs.The fact that the first, second and third stages of the first type are carried out by progressively lowering the temperature while remaining above the β transus temperature makes it possible to progressively create dislocations that are increasingly fine to promote the precipitation of most heterogeneous β-phase alloy. All these steps of the conversion process according to the invention make it possible to homogenize the crystallographic structure of the alloy both in terms of the distribution of α-phase grains and β-phase grains in the alloy, as well as in the dimensions of the alloy. these respective grains.

L'alliage ainsi converti présente des caractéristiques mécaniques plus homogènes ce qui permet d'homogénéiser les caractéristiques en fonction des directions envisagées des pièces métalliques obtenue à partir de cet alliage.The alloy thus converted has more homogeneous mechanical characteristics which makes it possible to homogenize the characteristics as a function of the envisaged directions of the metal parts obtained from this alloy.

Dans un mode de réalisation préférentiel du procédé selon l'invention, on fait en sorte que :

  • la première température T1 soit supérieure à la température de transus β Tβ d'au moins 200°C et d'au plus 300°C ; que
  • la seconde température T2 soit supérieure à la température de transus β Tβ d'au moins 100°C et d'au plus 200°C ; et que
  • la troisième température T3 soit supérieure à la température de transus β Tβ d'au moins 50°C et d'au plus 150°C.
In a preferred embodiment of the process according to the invention, it is ensured that:
  • the first temperature T1 is greater than the β Tβ transus temperature of at least 200 ° C and at most 300 ° C; than
  • the second temperature T2 is greater than the β Tβ transus temperature of at least 100 ° C and not more than 200 ° C; and
  • the third temperature T3 is greater than the β Tβ transus temperature of at least 50 ° C and at most 150 ° C.

Le fait :

  • d'une part de limiter progressivement l'écart entre la température de transus β Tβ et les températures T1, T2, T3 successivement mises en oeuvre pour les première, seconde et troisième étapes du premier type A, B, C ; tout en s'assurant
  • d'autre part de ne pas dépasser une température limite Tlim au-dessus de la température de transus β Tβ;
permet d'éviter le risque que des grains en phase β, voisins les uns des autres ne se recombinent en un seul gros grain en phase β, ce qui irait à l'encontre de l'effet recherché d'homogénéisation de l'alliage.The fact :
  • on the one hand to gradually limit the difference between the transient temperature β Tβ and the temperatures T1, T2, T3 successively used for the first, second and third stages of the first type A, B, C; while making sure
  • on the other hand not to exceed a limit temperature Tlim above the β Tβ transus temperature;
avoids the risk that neighboring β-phase grains recombine into a single large grain in β-phase, which would go against the desired homogenization effect of the alloy.

Dans un mode de réalisation préférentiel de l'invention combiné à l'un quelconque des modes précités, on fait en sorte que chaque déformation plastique mise en oeuvre lors d'une étape du second type A', B', C' est telle qu'elle tend à inverser au moins partiellement l'effet de déformation appliquée à l'alliage lors de l'étape du premier type précédant immédiatement cette étape du second type.In a preferred embodiment of the invention combined with any one of the aforementioned modes, it is ensured that each plastic deformation implemented during a step of the second type A ', B', C 'is such that it tends to at least partially reverse the deformation effect applied to the alloy during the step of the first type immediately preceding this step of the second type.

Par inversion d'effet de déformation, on entend une inversion d'au moins une des déformations subies par l'alliage. Ainsi, si une première déformation a conduit à une diminution de la longueur de la billette composée de l'alliage, alors la déformation inversant l'effet de cette première déformation doit être réalisée de manière à obtenir une augmentation de la longueur de la billette.By inversion of the deformation effect is meant an inversion of at least one of the deformations undergone by the alloy. Thus, if a first deformation has led to a decrease in the length of the billet made of the alloy, then the deformation reversing the effect of this first deformation must be performed so as to obtain an increase in the length of the billet.

En inversant, lors d'une étape du second type A', B', C', l'effet de la déformation appliquée lors de l'étape précédente du premier type A, B ou C, on augmente la capacité de déformation pouvant être mise en oeuvre lors d'une étape du premier type ultérieure. En effet, si l'on ne réalisait pas une déformation inversant au moins partiellement l'effet de la déformation réalisée lors d'une étape du premier type, on aurait alors une capacité de déformation de l'alliage beaucoup plus limitée lors de l'étape du premier type suivante. En effet, les déformations réalisées entre deux étapes successives du premier type A, B, C s'additionneraient jusqu'à atteindre une déformation telle qu'elle conduit à une rupture complète locale de l'alliage.By inverting, during a step of the second type A ', B', C ', the effect of the deformation applied during the previous step of the first type A, B or C, it increases the deformation capacity that can be implemented during a step of the first subsequent type. Indeed, if one did not realize a deformation reversing at least partially the effect of the deformation carried out during a step of the first type, then one would have a capacity of deformation of the alloy much more limited during the step of the next type. Indeed, the deformations performed between two successive stages of the first type A, B, C would add up to achieve a deformation such that it leads to a complete local rupture of the alloy.

En conséquence, l'inversion de l'effet de déformation permet de limiter les effets délétères associés aux multiples déformations réalisées durant les étapes du premier type.Consequently, the inversion of the deformation effect makes it possible to limit the deleterious effects associated with the multiple deformations carried out during the steps of the first type.

Dans un mode de réalisation préférentiel, chacune des déformations plastiques mises en oeuvre lors des étapes du premier type sont des déformations par compression de l'alliage suivant une direction de compression d'alliage commune à toutes les étapes du premier type, ces déformations plastiques mises en oeuvre lors des étapes du premier type ont chacune un effet de réduction de la longueur Lx de l'alliage.In a preferred embodiment, each of the plastic deformations used during the steps of the first type are compression deformations of the alloy in a direction of alloy compression common to all the steps of the first type, these plastic deformations being made. in the steps of the first type each have an effect of reducing the length Lx of the alloy.

La longueur Lx de l'alliage est la plus grande dimension de l'alliage ou du bloc d'alliage soumis à une déformation. Que l'alliage soit sous forme de lingot ou billette, cette longueur Lx d'alliage reste toujours la plus grande dimension mesurable sur cet alliage et cette longueur Lx est donc une longueur courante de l'alliage mesurée avant de faire subir à l'alliage une nouvelle étape de déformation.The length L x of the alloy is the largest dimension of the alloy or alloy block subjected to deformation. Whether the alloy is in the form of an ingot or billet, this alloy length Lx always remains the largest measurable dimension on this alloy and this length Lx is therefore a current length of the alloy measured before subjecting the alloy a new deformation step.

Ainsi, lors des étapes du premier type, on tend à compacter l'alliage en en réduisant sa dimension courante Lx la plus importante la déformation. Ce type de déformation réalisée à température supérieure à Tβ est moins fragilisante qu'une déformation tendant à étirer l'alliage.Thus, during the steps of the first type, it tends to compact the alloy by reducing its current dimension Lx most important deformation. This type of deformation carried out at a temperature higher than Tβ is less weakening than a deformation tending to stretch the alloy.

Préférentiellement, chacune des déformations plastiques mise en oeuvre lors des étapes du second type A', B', C' sont des déformations par compression de l'alliage orientées de manière à obtenir à chaque étape du second type une augmentation de la longueur (Lx) de l'alliage.Preferably, each of the plastic deformations used during the steps of the second type A ', B', C 'are compression deformations of the alloy oriented so as to obtain at each step of the second type an increase in the length (Lx ) of the alloy.

Typiquement, les déformations plastiques mises en oeuvre lors des opérations du deuxième type sont obtenues en comprimant l'alliage selon des directions de compression perpendiculaires à la direction de compression d'alliage commune à toutes les étapes du premier type.Typically, the plastic deformations used during the operations of the second type are obtained by compressing the alloy in compression directions perpendicular to the direction of common alloy compression at all stages of the first type.

BREVE DESCRIPTION DES DESSINSBRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS

D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront clairement de la description qui en est faite ci-après, à titre indicatif et nullement limitatif, en référence aux dessins de la figure 1 qui illustre le procédé selon l'invention.Other characteristics and advantages of the invention will emerge clearly from the description which is given below, by way of indication and in no way limiting, with reference to the drawings of FIG. figure 1 which illustrates the process according to the invention.

DESCRIPTION DETAILLEE DE L'INVENTIONDETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

Le procédé selon l'invention a pour but de permettre une conversion d'un alliage de titane se présentant au départ sous forme de lingot, ce procédé de conversion permettant d'homogénéiser les caractéristiques micro-structurelles de l'alliage.The method according to the invention aims to allow a conversion of a titanium alloy initially in the form of ingot, this conversion process for homogenizing the micro-structural characteristics of the alloy.

L'alliage converti suivant le procédé de conversion selon l'invention se présente sous la forme d'une ou plusieurs billettes. L'alliage ainsi obtenu se présente sous forme de billette et est alors successivement :

  • forgé pour générer des formes particulières nécessaires à la pièce finale qui est préférentiellement une grosse pièce d'atterrisseur comme une tige ou un bogie ; puis
  • usinée pour retirer une partie de l'alliage présent sur la pièce forgée ; puis éventuellement
  • mis en solution et trempé à l'eau ou l'air ;puis
  • vieilli thermiquement pour être durci, l'alliage ainsi vieilli étant un alliage quasi β contenant des nodules d'alliage en phase alpha primaire entre les grains β, ainsi qu'une précipitation de alpha secondaire à l'intérieur des grains β.
The alloy converted according to the conversion process according to the invention is in the form of one or more billets. The alloy thus obtained is in the form of a billet and is then successively:
  • forged to generate particular shapes necessary for the final piece which is preferably a large piece of undercarriage such as a rod or a bogie; then
  • machined to remove a portion of the alloy present on the forging; then eventually
  • put in solution and soaked with water or air;
  • thermally aged to be cured, the alloy thus aged being an almost β alloy containing alloy nodules in the primary alpha phase between the β grains, and a secondary alpha precipitation within the β grains.

Bien que l'invention concerne essentiellement le procédé de conversion selon l'invention, elle peut également concerner un procédé de production de pièce telle qu'une tige un bogie ou un caisson d'atterrisseur d'aéronef, ou toute pièce de taille comparable à une tige d'atterrisseur (longueur supérieure à 1 mètre), fabriquée à partir d'un alliage converti conformément au procédé de conversion d'alliage selon l'invention.Although the invention essentially relates to the conversion process according to the invention, it may also relate to a part production process such as a rod a bogie or an aircraft landing gear box, or any part of a size comparable to a landing gear rod (length greater than 1 meter) manufactured from an alloy converted according to the alloy conversion method according to the invention.

Ce procédé de production comporte, outre le procédé de conversion d'alliage selon l'invention, des étapes ultérieures précitées de forgeage, d'usinage et de vieillissement pour obtenir une grosse pièce d'atterrisseur quasi finie, comme une tige, un bogie, un caisson d'atterrisseur.This production process comprises, in addition to the alloy conversion method according to the invention, the aforementioned subsequent steps of forging, machining and aging to obtain a large piece of near-finished undercarriage, such as a rod, a bogie, a landing gear box.

La présente description va maintenant présenter le procédé de conversion selon l'invention.The present description will now show the conversion process according to the invention.

La première étape du procédé de conversion selon l'invention consiste à produire un alliage comportant, en pourcentage massique de l'alliage, majoritairement du titane. Cet alliage est choisi pour présenter une température de transus β Tβ comprise entre 800°C et 950°C et préférentiellement de 900°C.The first step of the conversion process according to the invention consists in producing an alloy comprising, as a mass percentage of the alloy, predominantly titanium. This alloy is chosen to have a β Tβ transus temperature of between 800 ° C. and 950 ° C. and preferably 900 ° C.

Plus particulièrement, cet alliage est choisi dans le groupe d'alliages comprenant :
- un premier alliage (Ti 10-2-3) comportant, en proportion massique, les éléments suivants : Aluminium, Al 2.6 - 3.4 % Carbone, C <= 0.050 % Hydrogène H <= 0.015 % Fer, Fe 1.6 - 2.2 % Azote, N <= 0.050 % Oxygène, O <= 0.13 % Titane, Ti 83 - 86.8 % Vanadium, V 9.0 - 11 % ; - un second alliage de type (Ti 5-5-5-3) comportant, en proportion massique, les éléments suivants : Fer Fe 0.5 - 1.5% Carbone C maximum 0.1% Silicium Si maximum 0.15% Chrome Cr 0.5 - 1.5% Molybdène Mo 4 - 5.5% Vanadium V 4 - 5.5% Azote N maximum 0.05% Titane Ti 79.4 - 86.3% Aluminium Al 4.4% - 5.7% Zirconium Zr maximum 0.3% Oxygène O maximum 0.18% Hydrogène H maximum 0.15% Impuretés 0.3%; - un troisième alliage de type (Ti 5-5-5-3-1) comportant, en proportion massique, les éléments suivants : Fer Fe 0.5 - 1.5% Carbone C maximum 0.1% Silicium Si maximum 0.15% Chrome Cr 0.5 - 1.5% Molybdène Mo 4 - 5.5% Vanadium V 4 - 5.5% Azote N maximum 0.05% Titane Ti 79.4 - 86.3% Aluminium Al 4.4% - 5.7% Zirconium Zr 1% Oxygène O maximum 0.18% Hydrogène H maximum 0.15% Impuretés 0.3%; - un quatrième alliage de type (Ti18) décrit dans le document brevet GB2470613A , et comportant, en proportion massique, les éléments suivants : Aluminium 5.3-5.7 % Vanadium V 4.8-5.2 % Fer Fe 0.7-0.9 % Molybdène Mo 4.6-5.3 % Chrome Cr 2.0-2.5 % Oxygène O 0.12-0.16 % le reste étant au moins du Titane et de impuretés ;
- un cinquième alliage comportant, en proportion massique, les éléments suivants : Titane au moins 84% Aluminium Al 4%-7.5% Oxygène au moins 0,1% Carbone C au moins 0,01% au moins un élément choisi parmi le vanadium, le molybdène, le chrome ou le fer, ce cinquième alliage comportant également du Hafnium et du Zirconium en addition dans une proportion massique d'au moins 0,1%.More particularly, this alloy is chosen in the group of alloys comprising:
a first alloy (Ti 10-2-3) comprising, in mass proportion, the following elements: Aluminum, Al 2.6 - 3.4% Carbon, C <= 0.050% Hydrogen H <= 0.015% Iron, Fe 1.6 - 2.2% Nitrogen, N <= 0.050% Oxygen, O <= 0.13% Titanium, Ti 83 - 86.8% Vanadium, V 9.0 - 11%; a second alloy of the type (Ti 5-5-5-3) comprising, in mass proportion, the following elements: Fer Fe 0.5 - 1.5% Carbon C maximum 0.1% Silicon Si maximum 0.15% Chrome Cr 0.5 - 1.5% Molybdenum Mo 4 - 5.5% Vanadium V 4 - 5.5% Nitrogen maximum 0.05% Titanium Ti 79.4 - 86.3% Aluminum Al 4.4% - 5.7% Zirconium Zr maximum 0.3% Oxygen O maximum 0.18% Hydrogen H maximum 0.15% Impurities 0.3%; a third alloy of the type (Ti 5-5-5-3-1) comprising, in mass proportion, the following elements: Fer Fe 0.5 - 1.5% Carbon C maximum 0.1% Silicon Si maximum 0.15% Chrome Cr 0.5 - 1.5% Molybdenum Mo 4 - 5.5% Vanadium V 4 - 5.5% Nitrogen maximum 0.05% Titanium Ti 79.4 - 86.3% Aluminum Al 4.4% - 5.7% Zirconium Zr 1% Oxygen O maximum 0.18% Hydrogen H maximum 0.15% Impurities 0.3%; a fourth alloy of the type (Ti18) described in GB2470613A patent document , and comprising, in mass proportion, the following elements: Aluminum 5.3-5.7% Vanadium V 4.8-5.2% Fer Fe 0.7-0.9% Molybdenum Mo 4.6-5.3% Chrome Cr 2.0-2.5% Oxygen O 0.12-0.16% the remainder being at least titanium and impurities;
a fifth alloy comprising, in mass proportion, the following elements: Titanium at least 84% Aluminum Al 4% -7.5% Oxygen at least 0.1% Carbon C at least 0.01% at least one element selected from vanadium, molybdenum, chromium or iron, this fifth alloy also comprising Hafnium and Zirconium in addition in a mass proportion of at least 0.1%.

Le cinquième alliage est particulièrement adapté pour être converti à l'aide du procédé selon l'invention car il présente une température de transus β, Tβ, comprise entre 800°C et 950°C et plus particulièrement une température de transus β, Tβ=900°C.The fifth alloy is particularly adapted to be converted using the method according to the invention because it has a transient temperature β, Tβ, between 800 ° C and 950 ° C and more particularly a transient temperature β, Tβ = 900 ° C.

Plus particulièrement, ce cinquième alliage, comporte, en proportion massique, au moins 84% de Titane et au moins les éléments suivants :

  • Aluminium 4,0 - 7,5%
  • Vanadium 3,5 - 5,5%
  • Molybdène 4,5-7,5%
  • Chrome 1,8-3,6%
  • Fer 0,2-0,5%
  • Hafnium 0,1-1,1%
  • Oxygène 0,1-0,3%
  • Carbone 0,01-0,2%.
More particularly, this fifth alloy, contains, in mass proportion, at least 84% of titanium and at least the following elements:
  • Aluminum 4.0 - 7.5%
  • Vanadium 3.5 - 5.5%
  • Molybdenum 4.5-7.5%
  • Chrome 1.8-3.6%
  • 0.2-0.5% iron
  • 0.1-1.1% Hafnium
  • 0.1-0.3% oxygen
  • Carbon 0.01-0.2%.

Chacun de ces alliages de titane présente une température de transus β Tβ qui lui est propre.Each of these titanium alloys has a transient temperature β Tβ of its own.

Typiquement, la température du cinquième alliage préférentiel est de Tβ = 900°C.Typically, the temperature of the fifth preferred alloy is Tβ = 900 ° C.

Comme indiqué précédemment, la température de transusβ est la température à partir de laquelle on observe une transition de structures de l'alliage en phase α vers des structures de l'alliage en phase β.As indicated above, the transusβ temperature is the temperature from which a transition of α-phase alloy structures to structures of the β-phase alloy is observed.

L'alliage ainsi produit est coulé pour fabriquer un lingot 1 composé dudit alliage.The alloy thus produced is cast to produce an ingot 1 composed of said alloy.

Comme on le voit sur la figure 1, le procédé de conversion selon l'invention comporte :

  • au moins des première, seconde et troisième étapes d'un premier type A, B, C consistant à déformer plastiquement l'alliage issu dudit lingot alors qu'il est à une température courante strictement supérieure à la température de transus β Tβ et inférieure à une température limite Tlim = Tβ+300°C; et
  • au moins des première et seconde étapes d'un second type A', B' consistant à déformer plastiquement l'alliage issu dudit lingot alors qu'il est à une température courante strictement inférieure à la température de transus β Tβ.
As we see on the figure 1 the conversion process according to the invention comprises:
  • at least first, second and third stages of a first type A, B, C consisting of plastically deforming the alloy coming from said ingot while it is at a current temperature strictly greater than the transient temperature β Tβ and less than a temperature limit Tlim = Tβ + 300 ° C; and
  • at least first and second stages of a second type A ', B' consisting of plastically deforming the alloy from said ingot while it is at a current temperature strictly below the β Tβ transus temperature.

Dans le cas présent, le procédé comporte une troisième étape du second type C'.In the present case, the method comprises a third step of the second type C '.

Ces étapes des premier et second types A, A', B, B', C sont mises en oeuvre pour une même portion de l'alliage en suivant la séquence consistant en :

  • réalisation de la première étape du premier type A alors que l'alliage se trouve à une première température T1; puis
  • réalisation de la première étape du second type A' alors que l'alliage se trouve à une température T4, dite quatrième température; puis
  • réalisation de la seconde étape du premier type B alors que l'alliage se trouve à une seconde température T2 strictement inférieure à ladite première température T1; puis
  • réalisation de la seconde étape du second type B' alors que l'alliage est à T4; puis
  • réalisation de la troisième étape du premier type C alors que l'alliage se trouve à une troisième température T3 strictement inférieure à ladite seconde température T2 ; puis
  • réalisation de la troisième étape du second type C' alors que l'alliage est à T4.
These steps of the first and second types A, A ', B, B', C are implemented for the same portion of the alloy by following the sequence consisting of:
  • performing the first step of the first type A while the alloy is at a first temperature T1; then
  • performing the first step of the second type A 'while the alloy is at a temperature T4, said fourth temperature; then
  • performing the second step of the first type B while the alloy is at a second temperature T2 strictly lower than said first temperature T1; then
  • performing the second step of the second type B 'while the alloy is at T4; then
  • performing the third step of the first type C while the alloy is at a third temperature T3 strictly lower than said second temperature T2; then
  • performing the third step of the second type C 'while the alloy is at T4.

Typiquement, on a

  • *T1 défini par (Tβ + 200°C) <T1< (Tβ+300°C) ;
  • *T2 défini par T2<T1 et (Tβ + 100°C) <T2< (Tβ + 200°C) ;
  • *T3 défini par T3<T2<T1 et (Tβ + 50°C) <T3< (Tβ + 150°C).
  • * T4 qui est la quatrième température mise en oeuvre à chacune des étapes du second type est définie par (Tβ-65°C)<T4<(Tβ-35°C) ou préférentiellement par (Tβ-55°C) <T4< (Tβ-45°C).
Typically, we have
  • * T1 defined by (Tβ + 200 ° C) <T1 <(Tβ + 300 ° C);
  • * T2 defined by T2 <T1 and (Tβ + 100 ° C) <T2 <(Tβ + 200 ° C);
  • * T3 defined by T3 <T2 <T1 and (Tβ + 50 ° C) <T3 <(Tβ + 150 ° C).
  • T4, which is the fourth temperature used at each stage of the second type, is defined by (Tβ-65 ° C) <T4 <(Tβ-35 ° C) or preferentially by (Tβ-55 ° C) <T4 < (T.sub.B-45 ° C).

Dans le cas de la figure 1,
Tβ=800°C, T1=1100°C, T2=1000°C, T3=900°C, T4=750°C.In the case of figure 1 ,
Tβ = 800 ° C, T1 = 1100 ° C, T2 = 1000 ° C, T3 = 900 ° C, T4 = 750 ° C.

Ces températures T1, T2, T3, T4 sont vérifiées si elles sont entre +/-15°C de la température indiquée et préférentiellement entre +/-5°C de cette température. Le choix de la quatrième température T4 permet de conserver les phases α et β en présence dans l'alliage sans trop accumuler de contraintes autour des grains β.These temperatures T1, T2, T3, T4 are checked if they are between +/- 15 ° C of the indicated temperature and preferably between +/- 5 ° C of this temperature. The choice of the fourth temperature T4 makes it possible to preserve the α and β phases in the presence in the alloy without too much accumulation of stresses around the β grains.

Bien que l'on ait décrit que les températures auxquelles sont mises en oeuvre les étapes du second type A', B', C' sont identiques, il est possible qu'elles diffèrent entre elles.Although it has been described that the temperatures at which are implemented the steps of the second type A ', B', C 'are identical, it is possible that they differ from each other.

Avant la première étape du premier type A, le lingot 1 formé de l'alliage présente une longueur courante Lx définissant un axe principal X-X de l'alliage.Before the first step of the first type A, the ingot 1 formed of the alloy has a running length Lx defining a main axis X-X of the alloy.

Dans toutes les étapes du premier type, A, B, C, la direction de compression d'alliage est orientée parallèlement à cet axe principal d'alliage, et plus particulièrement parallèlement à cette longueur du lingot.In all the steps of the first type, A, B, C, the alloy compression direction is oriented parallel to this main axis of alloy, and more particularly parallel to this length of the ingot.

Les directions de compression de l'alliage qui sont mises en oeuvre lors des étapes du second type A', B', C' sont perpendiculaires à la longueur du lingot, c'est-à-dire perpendiculaires à l'axe principal X-X.The directions of compression of the alloy which are implemented during the steps of the second type A ', B', C 'are perpendicular to the length of the ingot, that is to say perpendicular to the main axis X-X.

Typiquement, les compressions mises en oeuvre lors des étapes du premier type A, B, C sont réalisées en plaçant le lingot entre des éléments d'une presse se rapprochant l'un de l'autre suivant une direction parallèle à la longueur du lingot.Typically, the compressions used during the steps of the first type A, B, C are carried out by placing the ingot between elements of a press coming closer to each other in a direction parallel to the length of the ingot.

Typiquement, les compressions mises en oeuvre lors des étapes du deuxième type A', B', C' sont obtenues par écrasement de l'alliage entre des outils de forme ou non placés en vis-à-vis pour entrainer une réduction de section de l'alliage et ainsi un allongement progressif de l'alliage. La déformation réalisée au cours de la première étape du premier type A comprend au moins une opération de refoulement R réduisant la longueur Lx de l'alliage de 20 à 30% de la longueur Lx d'alliage mesurée avant mise en oeuvre de cette première étape du premier type A.Typically, the compressions implemented during the steps of the second type A ', B', C 'are obtained by crushing the alloy between tools of shape or not placed in facing relation to cause a reduction of the alloy and thus a progressive elongation of the alloy. The deformation carried out during the first step of the first type A comprises at least one repression operation R reducing the length Lx of the alloy of 20 to 30% of the length Lx of alloy measured before implementation of this first step of the first type A.

La déformation réalisée au cours de la seconde étape du premier type B comprend également une opération de refoulement R réduisant la longueur Lx de l'alliage de 20 à 30% de la longueur Lx d'alliage mesurée après mise en oeuvre de la première étape du second type A' et avant mise en oeuvre de la seconde étape du premier type B.The deformation carried out during the second step of the first type B also comprises a discharge operation R reducing the length Lx of the alloy by 20 to 30% of the length Lx of alloy measured after implementation of the first step of the second type A 'and before implementation of the second step of the first type B.

La déformation réalisée au cours de la troisième étape du premier type C comprend aussi un refoulement R réduisant la longueur Lx de l'alliage de 15 à 20% de la longueur Lx d'alliage mesurée après mise en oeuvre de la seconde étape du second type B' et avant mise en oeuvre de la troisième étape du premier type C.The deformation carried out during the third step of the first type C also comprises a displacement R reducing the length Lx of the alloy by 15 to 20% of the length Lx of alloy measured after implementation of the second step of the second type B 'and before implementation of the third step of the first type C.

Le refoulement R est une opération de compression de l'alliage selon sa longueur Lx, c'est-à-dire selon l'axe X-X de l'alliage.The discharge R is a compression operation of the alloy along its length Lx, that is to say along the X-X axis of the alloy.

La déformation E1 réalisée au cours de la première étape du second type A' est réalisée pour augmenter la longueur Lx de l'alliage de 20 à 30% de la longueur Lx d'alliage mesurée après mise en oeuvre de la première étape du premier type A et avant cette augmentation de longueur Lx mise en oeuvre de la première étape du second type A'.The deformation E1 carried out during the first step of the second type A 'is carried out in order to increase the length Lx of the alloy by 20 to 30% of the length Lx of alloy measured after implementation of the first step of the first type. A and before this increase in length Lx implementation of the first step of the second type A '.

La déformation E4 réalisée au cours de la seconde étape du second type B' est adaptée à augmenter la longueur Lx de l'alliage de 20 à 30% de la longueur Lx d'alliage mesurée après mise en oeuvre de la seconde étape du premier type B et avant l'augmentation de longueur Lx réalisée lors de cette seconde étape du second type B'.The deformation E4 carried out during the second step of the second type B 'is adapted to increase the length Lx of the alloy by 20 to 30% of the length Lx of alloy measured after implementation of the second stage of the first type B and before the increase in length Lx achieved during this second step of the second type B '.

Postérieurement à la troisième étape du premier type C, on met en oeuvre une troisième étape du second type C', cette troisième étape C' permet de donner à l'alliage une forme et des dimensions propres à son forgeage ultérieur pour l'obtention d'une pièce forgée.Subsequent to the third step of the first type C, a third step of the second type C 'is implemented, this third step C' makes it possible to give the alloy a shape and dimensions specific to its subsequent forging to obtain a forging.

Cette troisième étape du second type C' peut être adaptée à augmenter la longueur Lx de l'alliage d'au moins 30% de la longueur Lx d'alliage Lx mesurée après mise en oeuvre de la troisième étape du premier type C et avant mise en oeuvre de cette augmentation de longueur Lx réalisée à la troisième étape du second type C'.This third step of the second type C 'may be adapted to increase the length Lx of the alloy by at least 30% of the length Lx of alloy Lx measured after implementation of the third step of the first type C and before setting implementation of this increase in length Lx performed in the third step of the second type C '.

On note que postérieurement à la seconde étape du premier type B et avant la troisième étape du second type C', de préférence entre les étapes B' et C, on met en oeuvre une étape de découpe X selon un plan transversal de l'alliage de manière à obtenir deux parties allongées en forme de barres nommées billettes 1', 1".It is noted that after the second step of the first type B and before the third step of the second type C ', preferably between the steps B' and C, an X cutting step is carried out in a transverse plane of the alloy. so as to obtain two elongated bar-shaped portions, called billets 1 ', 1 ".

Idéalement, ces parties/billettes 1', 1" sont de formes identiques entre elles. La forme d'une billette destinée à former une grosse pièce d'atterrisseur d'aéronef est sensiblement cylindrique droite de longueur comprise entre 2 m et 3 m et de diamètre compris entre 0.4 et 0.5 m.Ideally, these parts / billets 1 ', 1 "are of identical shapes to each other.The shape of a billet intended to form a large aircraft landing gear part is substantially cylindrical right of length between 2 m and 3 m and diameter between 0.4 and 0.5 m.

A l'origine, le lingot d'alliage, avant mise en oeuvre de la première étape du premier type A est de forme cylindrique droite de longueur comprise entre 3m et 5m et de diamètre compris entre 0.6 m et 1.2 m .Initially, the alloy ingot, before implementation of the first step of the first type A is straight cylindrical in length between 3m and 5m and diameter between 0.6 m and 1.2 m.

Le volume de deux billettes 1', 1" est inférieur au volume du lingot ce qui implique qu'une partie de l'alliage a été évacuée lors des différentes étapes du procédé de conversion d'alliage selon l'invention.The volume of two billets 1 ', 1 "is smaller than the volume of the ingot, which implies that part of the alloy has been removed during the various stages of the alloy conversion process according to the invention.

Dans le cas présent :

  • à l'étape A, on réalise une opération de refoulement R1 suivie d'une opération d'étirage E1 ;
  • à l'étape A', on réalise une opération de refoulement R2 suivie d'une opération d'étirage E2 ;
  • à l'étape B, on réalise une opération de refoulement R3 suivie d'une opération d'étirage E3 ;
  • à l'étape B', on réalise une opération de refoulement R4 suivie d'une opération d'étirage E4 ;
  • à l'étape C, on réalise une opération de refoulement R5 suivie d'une opération d'étirage E5 ;
  • à l'étape C', on réalise une opération de refoulement R6 suivie d'une opération d'étirage E6 qui conduit à la billette 1' finie et prête à être forgée.
In the present case :
  • in step A, a discharge operation R1 is carried out followed by a drawing operation E1;
  • in step A ', a discharge operation R2 is carried out followed by a drawing operation E2;
  • in step B, a discharge operation R3 is carried out followed by a drawing operation E3;
  • in step B ', an operation of backflow R4 followed by a stretching operation E4;
  • in step C, a discharge operation R5 is carried out followed by a drawing operation E5;
  • in step C ', a discharge operation R6 is carried out followed by a drawing operation E6 which leads to the billet 1' finished and ready to be forged.

Ces étirements E1, E2, E3, E4, E5, E6 sont des allongements de la longueur courante d'alliage Lx obtenus par compression latérale de l'alliage et non par traction.These stretches E1, E2, E3, E4, E5, E6 are elongations of the current length of alloy Lx obtained by lateral compression of the alloy and not by traction.

La billette 1' issue du procédé est formée d'un alliage converti dont la microstructure est homogénéisée au moins en terme de dimensions de grains en phase β et de répartition de ces grains dans l'alliage par rapport à la microstructure observée avant mise en oeuvre de l'étape A du procédé.The billet 1 'resulting from the process is formed of a converted alloy whose microstructure is homogenized at least in terms of grain size in β phase and distribution of these grains in the alloy relative to the microstructure observed before implementation of step A of the process.

Bien que le procédé selon l'invention ait été présenté avec trois étapes du premier type et trois étapes du second type, on note qu'il peut aussi comporter un plus grand nombre d'étapes du premier type et un plus grand nombre d'étapes du second type.Although the method according to the invention has been presented with three steps of the first type and three steps of the second type, it is noted that it may also comprise a greater number of steps of the first type and a greater number of steps. of the second type.

Quel que soit le nombre d'étapes du second type mises en oeuvre on fait préférentiellement en sorte que l'on ait au moins une étape du second type mise en oeuvre entre deux étapes successives du premier type.Whatever the number of steps of the second type implemented, preference is given to ensure that there is at least one step of the second type implemented between two successive stages of the first type.

Claims (16)

Procédé de conversion d'un alliage comportant, en pourcentage massique de l'alliage, majoritairement du titane, cet alliage présentant une température de transus β à partir de laquelle on observe une transition de structures de l'alliage en phase α vers des structures de l'alliage en phase β, le procédé comportant : - une étape de fabrication d'un lingot (1) composé dudit alliage ; - au moins des première, seconde et troisième étapes d'un premier type (A, B, C) consistant à déformer plastiquement l'alliage issu dudit lingot alors qu'il est à une température courante strictement supérieure à la température de transus β (Tβ); et - au moins des première et seconde étapes d'un second type (A', B') consistant à déformer plastiquement l'alliage issu dudit lingot alors qu'il est à une température courante strictement inférieure à la température de transus β (Tβ), caractérisé en ce que ces étapes des premier et second types (A, A', B, B', C) sont appliquées selon la séquence consistant en : - la mise en oeuvre de la première étape du premier type (A) alors que l'alliage se trouve à une première température (T1); suivie de - la mise en oeuvre de la première étape du second type (A') ; suivie de - la mise en oeuvre de la seconde étape du premier type (B) alors que l'alliage se trouve à une seconde température (T2) strictement inférieure à ladite première température (T1); suivie de - la mise en oeuvre de la seconde étape du second type (B') ; suivie de - la mise en oeuvre de la troisième étape du premier type (C) alors que l'alliage se trouve à une troisième température (T3) strictement inférieure à ladite seconde température (T2). A process for converting an alloy comprising, in mass percentage of the alloy, predominantly titanium, this alloy exhibiting a transus temperature β from which a transition of structures of the alloy in the α phase to structures of the β-phase alloy, the process comprising: a step of manufacturing an ingot (1) composed of said alloy; at least first, second and third stages of a first type (A, B, C) consisting in plastically deforming the alloy coming from said ingot while it is at a current temperature strictly greater than the β transus temperature ( T.sub.B); and at least first and second stages of a second type (A ', B') consisting of plastically deforming the alloy issuing from said ingot while it is at a current temperature strictly lower than the transient temperature β (Tβ) characterized in that said steps of the first and second types (A, A ', B, B', C) are applied in the sequence consisting of: the implementation of the first step of the first type (A) while the alloy is at a first temperature (T1); followed by the implementation of the first step of the second type (A '); followed by - The implementation of the second step of the first type (B) while the alloy is at a second temperature (T2) strictly lower than said first temperature (T1); followed by the implementation of the second step of the second type (B '); followed by the implementation of the third step of the first type (C) while the alloy is at a third temperature (T3) strictly lower than said second temperature (T2). Procédé de conversion d'alliage selon la revendication 1, dans lequel : - la première température (T1) est supérieure à la température de transus β (Tβ) d'au moins 200°C et d'au plus 300°C ; - la seconde température (T2) est supérieure à la température de transus β (Tβ) d'au moins 100°C et d'au plus 200°C ; - la troisième température (T3) est supérieure à la température de transus β (Tβ) d'au moins 50°C et d'au plus 150°C. An alloy conversion process according to claim 1, wherein: the first temperature (T1) is greater than the β (Tβ) transus temperature of at least 200 ° C and at most 300 ° C; the second temperature (T2) is greater than the β (Tβ) transus temperature of at least 100 ° C and at most 200 ° C; the third temperature (T3) is greater than the β (Tβ) transus temperature of at least 50 ° C and at most 150 ° C. Procédé de conversion d'alliage selon l'une au moins des revendications 1 ou 2, dans lequel chaque déformation plastique mise en oeuvre lors d'une étape du second type (A', B', C') est telle qu'elle tend à inverser au moins partiellement l'effet de déformation appliquée à l'alliage lors de l'étape du premier type précédant cette étape du second type.An alloy conversion method according to at least one of claims 1 or 2, wherein each plastic deformation implemented during a step of the second type (A ', B', C ') is such that it tends to at least partially reversing the deformation effect applied to the alloy during the step of the first type preceding this step of the second type. Procédé de conversion d'alliage selon l'une au moins des revendications 1 à 3, dans lequel chacune des déformations plastiques mises en oeuvre lors des étapes du premier type sont des déformations par compression de l'alliage suivant une direction de compression d'alliage commune à toutes les étapes du premier type, ces déformations plastiques mises en oeuvre lors des étapes du premier type ayant chacune un effet de réduction de la longueur (Lx) de l'alliage.An alloy conversion method according to at least one of claims 1 to 3, wherein each of the plastic deformations used in the first type of steps are compression deformations of the alloy in an alloy compression direction. common to all stages of the first type, these plastic deformations implemented during the steps of the first type each having an effect of reducing the length (Lx) of the alloy. Procédé de conversion d'alliage suivant la revendication 4, dans lequel chacune des déformations plastiques mise en oeuvre lors des étapes du second type sont des déformations par compression de l'alliage orientées de manière à obtenir à chaque étape du second type une augmentation de la longueur (Lx) de l'alliage.An alloy converting method according to claim 4, wherein each of the plastic deformations implemented in the steps of the second type are compression deformations of the alloy oriented so as to obtain at each step of the second type an increase in the length (Lx) of the alloy. Procédé de conversion d'alliage selon la revendication 5, dans lequel la déformation (R1) réalisée au cours de la première étape du premier type (A) est adaptée à réduire la longueur (Lx) de l'alliage de 20 à 30% de la longueur (Lx) d'alliage mesurée avant mise en oeuvre de cette première étape du premier type (A).An alloy conversion process according to claim 5, wherein the deformation (R1) performed in the first step of the first type (A) is adapted to reduce the length (Lx) of the alloy by 20 to 30% of the length (Lx) of measured alloy before implementation of this first step of the first type (A). Procédé de conversion selon la revendication 6, dans lequel la déformation (R3) réalisée au cours de la seconde étape du premier type (B) est adaptée à réduire la longueur (Lx) de l'alliage de 20 à 30% de la longueur (Lx) d'alliage mesurée après mise en oeuvre de la première étape du second type (A') et avant mise en oeuvre de cette seconde étape du premier type (B).A conversion method according to claim 6, wherein the deformation (R3) made during the second step of the first type (B) is adapted to reduce the length (Lx) of the alloy by 20 to 30% of the length ( Lx) of alloy measured after implementation of the first step of the second type (A ') and before implementation of this second step of the first type (B). Procédé de conversion selon l'une au moins des revendications 6 ou 7, dans lequel la déformation (R5) réalisée au cours de la troisième étape du premier type (C) est adaptée à réduire la longueur (Lx) de l'alliage de 15 à 20% de la longueur (Lx) d'alliage mesurée après mise en oeuvre de la seconde étape du second type (B') et avant mise en oeuvre de cette troisième étape du premier type (C).A conversion method according to at least one of claims 6 or 7, wherein the deformation (R5) made during the third step of the first type (C) is adapted to reduce the length (Lx) of the alloy of at 20% of the length (Lx) of measured alloy after implementation of the second step of the second type (B ') and before implementation of this third step of the first type (C). Procédé de conversion selon l'une au moins des revendications 6 à 8, dans lequel la déformation (E2) réalisée au cours de la première étape du second type (A') est adaptée à augmenter la longueur (Lx) de l'alliage de 20 à 30% de la longueur (Lx) d'alliage mesurée après mise en oeuvre de la première étape du premier type (A) et avant l'augmentation de longueur (Lx) mise en oeuvre lors de cette première étape du second type (A').Conversion method according to at least one of Claims 6 to 8, in which the deformation (E2) produced during the first step of the second type (A ') is adapted to increase the length (Lx) of the alloy of 20 to 30% of the length (Lx) of alloy measured after implementation of the first step of the first type (A) and before the increase in length (Lx) implemented during this first step of the second type ( AT'). Procédé de conversion selon la revendication 9, dans lequel la déformation (E4) réalisée au cours de la seconde étape du second type (B') est adaptée à augmenter la longueur (Lx) de l'alliage de 20 à 30% de la longueur (Lx) d'alliage mesurée après mise en oeuvre de la seconde étape du premier type (B) et avant l'augmentation de longueur (Lx) mise en oeuvre lors de cette seconde étape du second type (B').Conversion method according to claim 9, wherein the deformation (E4) produced during the second step of the second type (B ') is adapted to increase the length (Lx) of the alloy by 20 to 30% of the length (Lx) of alloy measured after implementation of the second step of the first type (B) and before the increase in length (Lx) implemented during this second step of the second type (B '). Procédé de conversion d'alliage selon l'une au moins des revendications 1 à 10, dans lequel postérieurement à la troisième étape du premier type (C), on met en oeuvre une troisième étape du second type (C').An alloy conversion process according to at least one of claims 1 to 10, wherein subsequent to the third step of the first type (C), a third step of the second type (C ') is carried out. Procédé de conversion d'alliage selon la revendication 11, dans lequel postérieurement à la seconde étape du premier type (B) et avant la troisième étape du second type (C'), on met en oeuvre une étape de découpe selon un plan transversal de l'alliage de manière à obtenir deux parties allongées en forme de barres nommées billettes.An alloy conversion process according to claim 11, wherein subsequent to the second step of the first type (B) and before the third step of the second type (C '), a cutting step is carried out along a transverse plane of the alloy so as to obtain two elongated portions in the form of bars, called billets. Procédé de conversion selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel chacune des étapes du premier type est mise en oeuvre à une quatrième température (T4) comprise entre la température de transus β (Tβ) moins 50°C à plus ou moins 15°C près et préférentiellement à plus ou moins 5°C près.Conversion process according to any one of the preceding claims, wherein each of the steps of the first type is carried out at a fourth temperature (T4) between the transient temperature β (Tβ) minus 50 ° C to plus or minus 15 ° C near and preferably to plus or minus 5 ° C. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 13, dans lequel l'alliage est choisi pour présenter une température de transus β (Tβ) comprise entre 800°C et 950°C et préférentiellement de 900°C.Process according to any one of Claims 1 to 13, in which the alloy is chosen to have a β (Tβ) transus temperature of between 800 ° C and 950 ° C and preferably 900 ° C. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 14, dans lequel l'alliage est choisi dans le groupe d'alliages comprenant : - un premier alliage (Ti 10-2-3) comportant, en proportion massique, les éléments suivants : Aluminium, Al 2.6 - 3.4 % Carbone, C <= 0.050 % Hydrogène H <= 0.015 % Fer, Fe 1.6 - 2.2 % Azote, N <= 0.050 % Oxygène, O <= 0.13 % Titane, Ti 83 - 86.8 % Vanadium, V 9.0 - 11 % ;
- un second alliage de type (Ti 5-5-5-3) comportant, en proportion massique, les éléments suivants : Fer Fe 0.5 - 1.5% Carbone C maximum 0.1% Silicium Si maximum 0.15% Chrome Cr 0.5 - 1.5% Molybdène Mo 4 - 5.5% Vanadium V 4 - 5.5% Azote N maximum 0.05% Titane Ti 79.4 - 86.3% Aluminium Al 4.4% - 5.7% Zirconium Zr maximum 0.3% Oxygène O maximum 0.18% Hydrogène H maximum 0.15% Impuretés 0.3%;
- un troisième alliage de type (Ti 5553-1) comportant, en proportion massique, les éléments suivants : Fer Fe 0.5 - 1.5% Carbone C maximum 0.1% Silicium Si maximum 0.15% Chrome Cr 0.5 - 1.5% Molybdène Mo 4 - 5.5% Vanadium V 4 - 5.5% Azote N maximum 0.05% Titane Ti 79.4 - 86.3% Aluminium Al 4.4% - 5.7% Zirconium Zr 1% Oxygène O maximum 0.18% Hydrogène H maximum 0.15% Impuretés 0.3%;
- un quatrième alliage de type (Ti18) comportant, en proportion massique, les éléments suivants : Aluminium 5.3-5.7 % Vanadium V 4.8-5.2 % Fer Fe 0.7-0.9 % Molybdène Mo 4.6-5.3 % Chrome Cr 2.0-2.5 % Oxygène O 0.12-0.16 %
le reste étant au moins du Titane et de impuretés ; - un cinquième alliage comportant, en proportion massique, les éléments suivants : Titane au moins 84% Aluminium Al 4% Oxygène au moins 0,1% Carbone C au moins 0,01% au moins un élément choisi parmi le vanadium, le molybdène, le chrome ou le fer, ce cinquième alliage comportant également du Hafnium et du Zirconium en addition dans une proportion massique d'au moins 0,1%. The method of any one of claims 1 to 14, wherein the alloy is selected from the group of alloys comprising: a first alloy (Ti 10-2-3) comprising, in mass proportion, the following elements: Aluminum, Al 2.6 - 3.4% Carbon, C <= 0.050% Hydrogen H <= 0.015% Iron, Fe 1.6 - 2.2% Nitrogen, N <= 0.050% Oxygen, O <= 0.13% Titanium, Ti 83 - 86.8% Vanadium, V 9.0 - 11%;
a second alloy of the type (Ti 5-5-5-3) comprising, in mass proportion, the following elements: Fer Fe 0.5 - 1.5% Carbon C maximum 0.1% Silicon Si maximum 0.15% Chrome Cr 0.5 - 1.5% Molybdenum Mo 4 - 5.5% Vanadium V 4 - 5.5% Nitrogen maximum 0.05% Titanium Ti 79.4 - 86.3% Aluminum Al 4.4% - 5.7% Zirconium Zr maximum 0.3% Oxygen O maximum 0.18% Hydrogen H maximum 0.15% Impurities 0.3%;
a third alloy of the type (Ti 5553-1) comprising, in mass proportion, the following elements: Fer Fe 0.5 - 1.5% Carbon C maximum 0.1% Silicon Si maximum 0.15% Chrome Cr 0.5 - 1.5% Molybdenum Mo 4 - 5.5% Vanadium V 4 - 5.5% Nitrogen maximum 0.05% Titanium Ti 79.4 - 86.3% Aluminum Al 4.4% - 5.7% Zirconium Zr 1% Oxygen O maximum 0.18% Hydrogen H maximum 0.15% Impurities 0.3%;
a fourth alloy of type (Ti18) comprising, in mass proportion, the following elements: Aluminum 5.3-5.7% Vanadium V 4.8-5.2% Fer Fe 0.7-0.9% Molybdenum Mo 4.6-5.3% Chrome Cr 2.0-2.5% Oxygen O 0.12-0.16%
the remainder being at least titanium and impurities; a fifth alloy comprising, in mass proportion, the following elements: Titanium at least 84% Aluminum Al 4% Oxygen at least 0.1% Carbon C at least 0.01% at least one element selected from vanadium, molybdenum, chromium or iron, this fifth alloy also comprising Hafnium and Zirconium in addition in a mass proportion of at least 0.1%. Pièce d'atterrisseur d'aéronef, telle qu'une tige d'atterrisseur, un bogie, ou un caisson fabriquée à partir d'un alliage converti conformément au procédé de conversion d'alliage selon l'une quelconque des revendications 1 à 15.Aircraft landing gear part, such as a landing gear rod, a bogie, or a casing manufactured from an alloy converted according to the alloy conversion method according to any one of claims 1 to 15.
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