EP2705468A1 - Procede et dispositif de modulation en amplitude d'un signal electromagnetique emis par un systeme d'emission/reception sans contact - Google Patents

Procede et dispositif de modulation en amplitude d'un signal electromagnetique emis par un systeme d'emission/reception sans contact

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EP2705468A1
EP2705468A1 EP12726150.1A EP12726150A EP2705468A1 EP 2705468 A1 EP2705468 A1 EP 2705468A1 EP 12726150 A EP12726150 A EP 12726150A EP 2705468 A1 EP2705468 A1 EP 2705468A1
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EP
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signals
degrees
contact
transmitted
signal
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Withdrawn
Application number
EP12726150.1A
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Inventor
Olivier Parrault
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Original Assignee
ASK SA
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Publication date
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    • H04B5/00—Near-field transmission systems, e.g. inductive or capacitive transmission systems
    • H04B5/70—Near-field transmission systems, e.g. inductive or capacitive transmission systems specially adapted for specific purposes
    • H04B5/72—Near-field transmission systems, e.g. inductive or capacitive transmission systems specially adapted for specific purposes for local intradevice communication

Definitions

  • the present invention relates to electromagnetic signal modulation devices for non-contact transmitting / receiving devices for transmitting electromagnetic signals to non-contact portable objects, and particularly to a method and device for amplitude modulation of a signal. electromagnetic emitted by a contactless transmission / reception system.
  • the exchange of information between a contactless object and a contactless transmission / reception device is generally carried out by electromagnetic coupling at a distance between a first antenna located in the contactless transmission / reception device and a second antenna. antenna housed in the contactless object.
  • the portable object is provided with an electronic module comprising the second antenna connected to an electronic chip which contains, inter alia, a radio frequency (RF) part, a microprocessor and / or a memory in which the information to be supplied is stored.
  • RF radio frequency
  • the contactless object can be of different types such as an access ticket, a card in credit card format, an electronic passport, etc.
  • Data transmissions between the contactless transmission / reception system commonly referred to as a coupler or reader and contactless objects are subject to ISO standards.
  • the ISO 14443 standard concerns the transmission of data by radio communication between a smart card and a reader and vice versa.
  • This standard covers two transmission protocols known as Type "A" transmission protocol and "B" type transmission protocol.
  • These two non - contact data transmission protocols A and B differ in the type of modulation used for Radio Frequency (RF) communication between the reader and the card on the one hand, and between the card and the reader on the other hand.
  • RF Radio Frequency
  • RF controller radio frequency controller
  • the 10% partial modulation is trickier to obtain.
  • the RF controller most often carries out this modulation between 0% and 10% by varying the impedance of its output stage according to two values.
  • the impedance of the output stage of the RF controller of the transmission / reception device must be adapted to the impedance of the antenna located downstream of the controller so that the total impedance of the transmission / reception device varies. in 2 values such that the radiated signal is modulated to 0% and 10%. Therefore, the impedance values of the output stage of the controller must be adjusted according to the antenna and the environment of the reader, which is a disadvantage.
  • the 10% modulation must be as stable as possible so as not to leave the authorized range of 8 to 14% and this, in the presence of any type of non-contact portable object so whatever the load.
  • the total impedance is a function of the impedance of the controller, the impedance of the antenna, the variable coupling according to the distance between the antenna of the card and the antenna of the transmitting / receiving device and the impedance of the card. Consequently, a card placed in the RF field radiated by the contactless transmission / reception device causes a modification of the impedance of the antenna of the transmitting / receiving device and of the total impedance and therefore a variation of the modulation rate.
  • a disadvantage is that at each antenna configuration, the user must make an adjustment to adjust the impedance levels of the output stage of the RF controller to obtain a 10% modulation acceptable by the standard. This also has the drawback of making the antenna of the transmitting / receiving device and the RF controller indissociable. Solutions exist to make the 10% modulation constant, consisting of adding amplification stages having a fixed output impedance that is not sensitive to downstream impedance variations induced by the load variations. The realization of such systems is complex. In addition, these amplification stages, when they are linear consume a lot.
  • the object of the invention is to provide a partial amplitude modulation method at a modulation rate of between 8% and 14% of a carrier wave emitted by a contactless transmission / reception device. whose modulated amplitude does not vary as a function of the impedance of the transmitting antenna nor does it vary in the presence of the non - contact portable object communicating with the contactless transmission / reception device.
  • the object of the invention is therefore a method of partially modulating the amplitude of a carrier wave at a rate of between 8% and 14%, the carrier wave being emitted by a transmission / reception device without contact. for remotely exchanging data with a contactless portable object.
  • the process consists of:
  • Another object of the invention is a non-contact transmission / reception device for remotely exchanging data with a non-contact portable object comprising a radio frequency controller delivering two symmetrical digital waves Tx1 and Tx2 from a digital signal.
  • 13.56 MHz input transmitted by a clock means of phase shift of the two signals with respect to each other by 180 degrees when there is no information to be transmitted (state of rest) of the non-contact transmission / reception device to the non-contact portable object, means for phase shifting the two signals with respect to each other by an additional angle ⁇ in absolute value when there is information to be transmitted from the contactless transmission / reception device to the non-contact portable object (modulated state), filtering means of the signals Tx1 and Tx2, means for adding the two filtered signals Txlf and Tx2f so as to obtain Antenna level a resulting amplitude modulated signal at a modulation rate of between 8% and 14%.
  • the method according to the invention and its associated device have the advantage of delivering signals under a constant impedance, and therefore a stable amplitude modulation in operation, whatever the type of antenna of the transmission device. contactless reception. In this way, at each antenna configuration, the user does not need to make an adjustment to adjust the impedance levels of the output stage of the RF controller to obtain a 10% acceptable type modulation by Standard. This has the advantage of separating the antenna and the RF controller from the transmission / reception device without contact and thus to make them independent of one another.
  • the method according to the invention and its associated device have the advantage of allowing insertion between the RF controller and the filtering stage and adaptation of digital type amplification systems, simpler and requiring less energy. than linear amplifiers. In fact, the amplitude modulation information transmitted at this level by the phase of the signals Tx1 and Tx2 is not affected by the crossing of these amplification systems.
  • FIG. 1 represents a general schematic block diagram of a contactless transmission / reception device.
  • FIG. 2 represents the signals at the output of the radio frequency controller of the non-contact transmission device according to the invention
  • FIG. 3 represents a schematic block diagram of the first embodiment of the RF controller of the contactless transmission device according to the invention
  • FIG. 4 represents a schematic block diagram of the second embodiment of the RF controller of the contactless transmission device according to the invention
  • FIG. 5 shows a schematic block diagram of the third embodiment of the contactless transmission device according to the invention outside an existing RF controller.
  • the reader 10 comprises a radio frequency controller (RF controller) 11 comprising 2 output ports delivering a radio frequency signal to a transmitting antenna 14 intended to communicate with a non-contact type contactless object of the contactless card type.
  • the RF controller is an electronic circuit for controlling and controlling the reader. It delivers a signal in the form of two digital signals Tx1 and Tx2 at the frequency 13.56 MHz.
  • the two emitted signals are modulated in phase by the RF controller before being transmitted to the filtering and matching stage 13.
  • the filtering and adaptation means are example of inductances and capacitors.
  • the filtered signals Txlf and Tx2f are thus exploitable by the antenna 14 where they are added.
  • the modulation of the resulting radiated signal at the level of the antenna 14 is made according to the modulation standard of the type B transmission protocol. According to this protocol, the resulting signal, also called carrier wave, emitted by the transmitting / receiving device contactless is amplitude modulated at 10%.
  • the authorized limits ranging from 8% to 14% according to the standard governing this modulation, the value chosen for the device according to the invention lies within this range and preferably is equal to or close to the middle value of 11%.
  • the modulated state corresponds to the transmission of the data 0 (zero).
  • the resulting radiated signal at the antenna After passing through the filtering and matching stage 13 and in the antenna 14, the resulting radiated signal at the antenna has amplitude a in the idle state and b in the modulated state.
  • the modulation rate m of the carrier wave radiated by the antenna follows the following formula as specified in ISO 14443-2:
  • Tx1 and Tx2 of amplitude Considering the emitted digital signals Tx1 and Tx2 of amplitude equal to 1, they can be decomposed according to the Fourrier series for a square signal into a sum of a principal harmonic (txlf and Tx2f) and secondary harmonics according to the formula next :
  • Txlf decomposed according to the preceding formula gives:
  • Tx2 and Tx1 are out of phase by a non-zero angle ⁇ , the resulting signal is:
  • Txlf - Tx2f 2 - ⁇ cos-2 + -2) /
  • the amplitude of the resulting signal is therefore equal to b - cos-.
  • the resulting signal at the antenna is modulated in amplitude at a modulation rate m depending on the additional phase shift angle ⁇ .
  • the additional phase angle ⁇ must be equal to 70 degrees.
  • the additional phase angle ⁇ is necessarily between 63.2 degrees and 82.1 degrees.
  • the additional phase angle ⁇ is equal to 73.4 degrees which corresponds to a modulation rate equal to 11%.
  • the additional phase shift ⁇ is obtained according to different embodiments.
  • the modulation means are included in the RF controller.
  • the additional phase shift is generated by delay within the radio frequency controller circuit.
  • the RF controller circuit 30 of the reader comprises a clock 31 which generates a signal at a frequency of 13.56 MHz. The signal passes through an inverting logic gate 33 and a non-inverting logic gate 35 so that two 180-degree inverted paths are created.
  • the signals coming from the two channels are delayed, that is to say, of identical duration T3 for the two channels, which preserves the inversion at 180 degrees, that is respectively of a duration T1 and a duration T2 in order to obtain an additional phase angle ⁇ of 73.4 degrees.
  • the different delays are selected by two switches 37 and 38 controlled by the transmitted data signal 32. T3 delays are selected when the transmitted signal is at rest (data transmission 1). The delays T1 and T2 are selected when the transmitted signal transmits the data 0.
  • the duration of a period corresponding to a phase shift of 360 degrees, we deduce that for an additional phase angle ⁇ of 73, 4 degrees corresponds to a duration of 15 ns (nanoseconds).
  • the signal Tx2 must be delayed with respect to Txl by a duration of between 12.9 ns and 16.8 ns. It is also possible to delay Tx1 with respect to Tx2.
  • the absolute value of the delay between the two signals must be between 12.9 ns and 16.8 ns and preferably equal to 15 ns.
  • the two signals Tx1 and Tx2 thus modulated in phase make it possible to obtain amplitude modulation of the resulting signal at the level of the antenna according to the 10% modulation standard of the type B transmission protocol.
  • the additional phase shift is generated by multiplication / division of the 13.56 MHz input signal generated inside the RF controller.
  • the RF controller 40 comprises a clock 41 which generates an input signal at a frequency of 13.56 MHz.
  • the signal transmitted at 13.56 MHz passes into a frequency multiplier circuit 44 and then into a frequency divider circuit 46.
  • the division by n of a periodic signal of frequency f makes it possible to obtain n signals shifted by 360 / n degrees. It has been seen that in order to obtain a modulation rate m of between 8% and 14%, the additional phase angle ⁇ must be included in absolute value between 63.2 degrees and 82.1 degrees.
  • the phase shifts between the two signals TX1 and TX2 essential to the object of the invention must be on the one hand 180 degrees, and on the other hand be between 180 ° + 63 ° and 180 ° ° + 82 ° be between 180 ° - 82 ° and 180 ° - 63 °.
  • the multiplier circuit 44 multiplies the input signal at the frequency of 13.56 MHz by n, then the divider circuit 46 divides the signal of frequency n ⁇ 13.56 MHz into n signals at 13.56 MHz out of phase by 360 ° / n, which will be named P0 to P (nl).
  • P0 to P (nl) the divider circuit 46 divides the signal of frequency n ⁇ 13.56 MHz into n signals at 13.56 MHz out of phase by 360 ° / n.
  • phase-shifted signals of 180 degrees and those having the additional phase shift of ⁇ in absolute value are accessible on the same device.
  • n is even and the smallest value of n satisfying this criterion is 10.
  • the phase difference between the two signals must be equal to 180 degrees, so the two selected signals will be two Px signals. and P (x + n / 2), whose phase difference is equal to 180 degrees.
  • the two signals When there is no information to be transmitted from the reader to the contactless portable object (data transmission 0), the two signals will be chosen such that their phase difference is between 98 degrees and 117 degrees. , or between 243 degrees and 263 degrees, so as to obtain a modulation modulated amplitude signal of between 8% and 14%.
  • the selected signals will be two signals Py, and optionally P (y + n / 2 + c) or P (y + n / 2 - c) with n even such that the additional phase difference ⁇ introduced by c (integer) is included in absolute value between 63 degrees and 82 degrees.
  • the additional phase angle ⁇ is equal to 72 degrees which corresponds to a modulation rate of 10.53%, therefore within the range tolerated by the standard.
  • the multiplier circuit 44 multiplies the input signal at the frequency of 13.56 MHz by 10 then the divider circuit 46 divides the frequency signal 135.60 MHz (10x13.56 MHz) into 10 so as to obtain 10 signals shifted in phase of 36i degrees.
  • a phase signal P0 0 degrees
  • a phase signal PI 36 degrees
  • a phase signal P3 108 degrees
  • a phase signal P4 144 degrees
  • a phase signal P5 180 degrees
  • a phase signal P6 216 degrees
  • a phase signal P7 252 degrees
  • a phase signal P8 288 degrees
  • the two selected signals Tx1 and Tx2 will be selected by switches 47 and 48 such that their phase difference will be equal to 252 degrees (180 ° + 72 °) of to obtain a modulation modulated amplitude signal equal to 10.53%.
  • the choice of the two signals Tx1 and Tx2 when there is information to be transmitted to the card so in the presence of the data 0 Txl advance of 36 degrees and delays Tx2 by 36 degrees with respect to the signals Txl and Tx2 when n ' There is no information to be transmitted or the data to be transmitted is 1.
  • the multiplier circuit 44 can be made by a phase-locked loop called "PLL stage".
  • the two out-of-phase signals Tx1 and Tx2 make it possible to obtain a modulation of the resulting signal at the level of the antenna in compliance with the 10% modulation standard of the type B transmission protocol.
  • the first two embodiments are realized by means of modulations implemented inside the RF controller, and integrable in the silicon of a
  • the modulation rate of 10% guarantees the construction of the RF controller since the modulation device described is integrated directly into the RF controller.
  • the two signals Tx1 and Tx2 at the output of the RF controller are out of phase by an angle of 180 degrees at the idle state and 180 ° + ⁇ or 180 ° - ⁇ at the modulated state.
  • modulation means can be realized outside an existing RF controller 51 as illustrated in FIG. 5 and according to a third embodiment of the invention.
  • the modulation type B generated by modulating the output impedance Tx1 and TX2 of the controller is not used.
  • the type B data to be transmitted is routed to an output port of the RF controller.
  • the partial modulation method is implemented in an external circuit at the output of the RF controller circuit 51.
  • the RF controller circuit 51 generates the digital radio frequency signals Tx1 and Tx2 at the frequency of 13.56 MHz. and delivers the B-type data 52 to be transmitted on .
  • the TX2 signal is usually available already 180 degrees out of phase with TX1 on the current RF controllers.
  • the signal Tx2 goes into a circuit 53 which makes it possible to delay the signal Tx2 by a duration T1 with respect to Tx2.
  • the TX2 signal or the delayed signal TX2 is selected by a switch 55 as a function of the data item 52 to be transmitted.
  • a buffer circuit 54 is added downstream of the switch.
  • the duration of a period corresponding to a phase shift of 360 degrees we deduce that for an additional phase angle ⁇ of 73.4 degrees, corresponding to the midpoint of the range [8%; 14%] of the allowed modulation rate, corresponds to a duration of 15 ns (nanoseconds).
  • the signal Tx2 must be delayed with respect to Txl by a duration of between 12.9 ns and 16.8 ns.
  • the two out - of - phase signals Txlm and Tx2m obtained at the output of the device make it possible, after passage through the filtering and adaptation stage, to obtain a modulation of the resulting signal at the level of the antenna according to the 10% modulation standard.
  • Type B transmission protocol The embodiment described in FIG. 5 of the third embodiment is based on one of the simplest architectures for obtaining the method and the device according to the invention.
  • This embodiment generates parasitic phase jumps of the order of 18 degrees to 10% modulation transitions of the 13.56 MHz frequency signal radiated by the antenna.
  • phase jumps have a sufficiently small amplitude not to affect the operation of the internal clock of the presented non-contact objects or reader equipped with this device.

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Abstract

L'invention concerne un procédé de modulation partielle d'amplitude d'une onde porteuse compris entre 8 % et 14 %, l'onde porteuse étant émise par un dispositif d'émission/réception sans contact (10) destinée à échanger à distance des données avec un objet portable sans contact, le procédé consiste : a) à délivrer deux signaux radiofréquences numériques Tx1 (20) et Tx2 (22); b) à déphaser le second signal Tx2 de 180 degrés par rapport au premier signal Tx1 lorsqu'il n'y a pas d'informations à transmettre (état de repos); c) à déphaser les deux signaux Tx2 par rapport à Tx1 ou Tx1 par rapport à Tx2 d'un déphasage supplémentaire φ lorsqu'il y a des informations à transmettre (état modulé); d) à passer les signaux numériques dans un étage de filtrage et d'adaptation (13); e) à additionner au niveau de l'antenne le premier et le second signal filtrés (Tx1f et Tx2f) modulés en phase et obtenir un signal rayonné résultant modulé en amplitude.

Description

Procédé et dispositif de modulation en amplitude d'un signal électromagnétique émis par un système
d'émission/réception sans contact
La présente invention concerne les dispositifs de modulation de signaux électromagnétiques pour dispositifs d' émission/réception sans contact destinés à émettre des signaux électromagnétiques vers des objets portables sans contact, et - concerne en particulier un procédé et dispositif de modulation en amplitude d' un signal électromagnétique émis par un système d' émission/réception sans contact.
L' échange d' informations entre un objet sans contact et un dispositif d' émission/réception sans contact s' effectue de manière générale par couplage électromagnétique à distance entre une première antenne située dans le dispositif d' émission/réception sans contact et une deuxième antenne logée dans l' objet sans contact. L' objet portable est muni d' un module électronique comportant la deuxième antenne connectée à une puce électronique qui contient, entre autres, une partie radio- fréquence (RF) , un microprocesseur et/ou une mémoire dans laquelle sont stockées les informations à fournir au. dispositif d' émission/réception sans contact et . les fonctions logiques nécessaires pour élaborer les informations à émettre et traiter les informations reçues.
L'objet sans contact peut être de différent type tel qu'un ticket d'accès, une carte au format carte de crédit, un passeport électronique, etc. Les transmissions de données entre le système d' émission/réception sans contact appelé communément coupleur ou lecteur et les objets sans contact sont soumises à des normes ISO. Parmi les plus courantes, la norme ISO 14443 concerne les transmissions des données par communication radio entre une carte à puce et un lecteur et réciproquement. Cette norme couvre deux protocoles de transmission connus sous les noms de protocole de transmission de type "A" et protocole de transmission de type "B" . Ces deux protocoles de transmission de données sans contact A et B diffèrent par le type de modulation utilisée pour la communication Radio Fréquence (RF) entre le lecteur et la carte d' une part, entre la carte et le lecteur d' autre part. Afin de transmettre des données vers les cartes sans contact, 1' onde porteuse est modulée à 100% dans le cas du protocole A tandis que dans le cas du protocole B l' onde porteuse est modulée à 10%.
Ce type de modulation à 10% est également utilisé pour les lecteurs d'objet sans contact de type B' (modulation IS014443-2 type B avec protocole propriétaire Innovatron) , Sony Felica, ISO18092 (NFC) et ISO 15693.
Ces deux types de modulation sont habituellement réalisés à l'intérieur d'un circuit intégré contrôleur Radio Fréquence (contrôleur RF) situé dans le dispositif d'émission/réception sans contact.
Contrairement à la modulation à 100% généralement obtenue par arrêt temporaire du générateur de porteuse du contrôleur RF, la modulation partielle à 10% est plus délicate à obtenir. En effet, le contrôleur RF réalise le plus souvent cette modulation entre 0% et 10% en faisant varier l'impédance de son étage de sortie selon deu valeurs. Or l'impédance de l'étage de sortie du contrôleur RF du dispositif d'émission/réception doit être adaptée à l'impédance de l'antenne située en aval du contrôleur afin que l'impédance totale du dispositif d'émission/réception varie selon 2 valeurs telles que le signal rayonné soit modulé à 0% et 10%. Par conséquent, les valeurs d'impédance de l'étage de sortie du contrôleur doivent être ajustées en fonction de l'antenne et de l'environnement du lecteur, ce qui représente un inconvénient .
De plus, la modulation à 10% doit être la plus stable possible pour ne pas sortir de la fourchette autorisée allant de 8 à 14% et ce, en présence de tout type d'objet portable sans contact donc quelle que soit la charge. En présence de cartes, l'impédance totale est fonction de l'impédance du contrôleur, de l'impédance de l'antenne, du couplage variable suivant la distance entre l'antenne de la carte et l'antenne du dispositif d' émission/réception et de l'impédance de la carte. Par conséquent, une carte placée dans le champ RF rayonné par le dispositif d' émission/réception sans contact entraîne une modification de l'impédance de l'antenne du dispositif d'émission/réception et de l'impédance totale et donc une variation du taux de modulation. Un inconvénient réside dans le fait qu'à chaque configuration d'antenne, l'utilisateur doit effectuer un réglage pour ajuster les niveaux d'impédance de l'étage de sortie du contrôleur RF pour obtenir une modulation à 10% acceptable par la norme. Ce qui présente également l'inconvénient de rendre indissociable l'antenne du dispositif d' émission/réception et le contrôleur RF . Des solutions existent pour rendre constante la modulation de 10% qui consistent à ajouter des étages d'amplification présentant une impédance de sortie fixe non sensible aux variations d'impédance en aval induites par les variations de charge. La réalisation de tels systèmes s'avère complexe. De plus, ces étages d'amplification, quand ils sont linéaires consomment beaucoup .
C'est pourquoi, le but de l'invention est de fournir un procédé de modulation d'amplitude partielle à un taux de modulation compris entre 8% et 14% d'une onde porteuse émise par un dispositif d' émission/réception sans contact dont l'amplitude modulée ne varie pas en fonction de l'impédance de l'antenne d'émission et ne varie pas non plus en présence de l'objet portable sans contact communiquant avec le dispositif d' émission/réception sans contact .
L'objet de l'invention est donc un procédé de modulation partielle d'amplitude d'une onde porteuse à un taux compris entre 8% et 14%, l'onde porteuse étant émise par un dispositif d' émission/réception sans contact destinée à échanger à distance des données avec un objet portable sans contact. Le procédé consiste :
a) à délivrer deux signaux radiofréquences numériques Txl et Tx2 à la fréquence 13,56 MHz,
b) à déphaser le second signal Tx2 de 180 degrés par rapport au premier signal Txl lorsqu'il n'y a pas d'informations à transmettre du dispositif d'émission/réception sans contact à l'objet portable sans contact (état de repos) ,
c) à déphaser les deux signaux Tx2 par rapport à Txl ou Txl par rapport à Tx2 d'un déphasage supplémentaire φ lorsqu' il y a des informations à transmettre du dispositif d' émission/réception sans contact à l'objet portable sans contact (état modulé) ,
d) à passer les signaux numériques dans un étage de filtrage et d'adaptation,
e) à additionner le premier et le second signal filtrés et modulés en phase (Txlf et Tx2f) et obtenir un signal résultant rayonné par l'antenne modulé en amplitude.
Un autre objet de l'invention est un dispositif d'émission/réception sans contact destiné à échanger à distance des données avec un objet portable sans contact comprenant un contrôleur radio fréquence délivrant deux ondes numériques symétriques Txl et Tx2 à partir d'un signal d'entrée à 13,56 MHz émis par une horloge, des moyens de déphasage des deux signaux l'un par rapport à l'autre de 180 degrés lorsqu'il n'y a pas d'informations à transmettre (état de repos) du dispositif d' émission/réception sans contact à l'objet portable sans contact, des moyens pour déphaser les deux signaux l'un par rapport à l'autre d'un angle supplémentaire φ en valeur absolue lorsqu'il y a des informations à transmettre du dispositif d' émission/réception sans contact à l'objet portable sans contact (état modulé) , des moyens de filtrage des signaux Txl et Tx2 , des moyens pour additionner les deux signaux filtrés Txlf et Tx2f de façon à obtenir au niveau de l'antenne un signal résultant modulé en amplitude à un taux de modulation compris entre 8% et 14%.
Le procédé selon l'invention et son dispositif associé présentent l'avantage de délivrer des signaux sous une impédance constante, et donc une modulation d'amplitude stable en fonctionnement et ce, quel que soit le type d'antenne du dispositif d' émission/réception sans contact. De cette façon, à chaque configuration d'antenne, l'utilisateur n'a pas besoin d'effectuer un réglage pour ajuster les niveaux d'impédance de l'étage de sortie du contrôleur RF pour obtenir une modulation de type 10% acceptable par la norme. Ceci présente l'avantage de dissocier l'antenne et le contrôleur RF du dispositif d'émission/réception sans contact et donc de les rendre indépendants l'un de l'autre.
Le procédé selon l'invention et son dispositif associé présentent l'avantage de permettre l'insertion entre le contrôleur RF et l'étage de filtrage et d'adaptation de systèmes d'amplification de type numérique, plus simples et nécessitant moins d'énergie que les amplificateurs linéaires. En effet, l'information de modulation d'amplitude transmise à ce niveau par la phase des signaux Txl et Tx2 ne se trouvant pas affectée par la traversée de ces systèmes d'amplification.
Les buts, objets et caractéristiques de l'invention apparaîtront plus clairement à la lecture de la description qui suit faite en. référence aux dessins dans lesquels :
La figure 1 représente un bloc-diagramme schématique général d' un dispositif d' émission/réception sans contact.
La figure 2 représente les signaux en sortie du contrôleur radio fréquence du dispositif d'émission réception sans contact selon l'invention,
La figure 3 représente un bloc-diagramme schématique du premier mode de réalisation du contrôleur RF du dispositif d'émission réception sans contact selon 1 ' invention, La figure 4 représente un bloc-diagramme schématique du second mode, de réalisation du contrôleur RF du dispositif d'émission réception sans contact selon 1 ' invention,
La figure 5 représente un bloc-diagramme schématique du troisième mode de réalisation du dispositif d'émission réception sans contact selon l'invention à l'extérieur d'un contrôleur RF existant.
Le dispositif d' émission/réception sans contact selon l'invention est désigné par lecteur dans la suite de la description. Selon la figure 1, le lecteur 10 comprend un contrôleur radio fréquence (contrôleur RF) 11 comportant 2 ports de sortie délivrant un signal radiofréquence vers une antenne d'émission 14 destinée à communiquer avec un objet portable sans contact du type carte sans contact . Le contrôleur RF est un circuit électronique de contrôle et de commande du lecteur. Il délivre un signal sous forme de deux signaux numériques Txl et Tx2 à la fréquence 13,56 MHz. Afin de transmettre les données du lecteur vers la carte, les deux signaux émis sont modulés en phase par le contrôleur RF avant d'être transmis à l'étage de filtrage et d'adaptation 13. Les moyens de filtrage et d'adaptation sont par exemple des inductances et des condensateurs. Les signaux filtrés Txlf et Tx2f sont ainsi exploitables par l'antenne 14 où ils sont additionnés. La modulation du signal rayonné résultant au niveau de l'antenne 14 est faite selon la norme de modulation du protocole de transmission de type B. Selon ce protocole, le signal résultant, appelé aussi onde porteuse, émis par le dispositif d'émission/réception sans contact est .modulé en amplitude à 10%. Les limites autorisées allant de 8% à 14% d'après la norme régissant cette modulation, la valeur choisie pour le dispositif selon l'invention se situe à l'intérieur de cette plage et de préférence est égale ou proche de la valeur milieu de 11%.
Les deux signaux Txl et Tx2 délivrés par les deux ports de sortie du contrôleur RF sont représentés sur la figure 2. Ils sont émis sous forme de deux signaux binaires numériques rectangulaires de rapport cyclique constant égal à 50%. A l'état de repos, donc lorsqu'il n'y a pas d'informations à transmettre, les deux signaux sont déphasés de 180 degrés ce qui est représenté sur la figure par Tx2 = - Txl. L'état de repos correspond à la transmission de la donnée 1.
Lors de l'envoi d'informations vers la carte, ce qui correspond à l'état modulé, le contrôleur RF provoque un déphasage supplémentaire entre les deux signaux Txl et Tx2 égal à φ en valeur absolue afin qu'un signal de taux de modulation m = 10% soit émis. L'état modulé correspond à la transmission de la donnée 0 (zéro) . Après passage dans l'étage de filtrage et d'adaptation 13 et dans l'antenne 14, le signal rayonné résultant au niveau de l'antenne a pour amplitude a à l'état de repos et b à l'état modulé. Le taux de modulation m de l'onde porteuse rayonnée par l'antenne suit la formule suivante telle que précisée dans la norme ISO 14443-2 :
m = (a - b) / (a + b)
En considérant les signaux numériques émis Txl et Tx2 d'amplitude égale à 1, ils peuvent être décomposés selon la série de Fourrier pour un signal carré en une somme d'une harmonique principale (txlf et Tx2f) et d'harmoniques secondaires selon la formule suivante :
Ht sin 3(ùt sin 5oit
)=A. ±[, sin ωί + 3 + 5 +
Après passage dans l'étage de filtrage et d'adaptation les harmoniques secondaires sont éliminées par cet étage.
Lorsque Tx2 et Txl sont déphasés de (180 + φ) degrés et d'amplitude égale à 1, Txlf décomposé selon la formule précédente donne :
4
Txlf{t) = - [sin cot] Tx2f se décompose alors selon la formule Tx2f ) = - [sin(û>t + π + φ)]
Le signal résultant est donc : Txlf - Tx2f = -π [sinwt] - -π [sinfcot + π + φ)]
Lorsqu'il n'y a pas de données à transmettre, donc à l'état de repos, Tx2 = -Txl et cp.= 0, le signal résultant est: Txlf - Tx2f = - 7Γ[sina>t]+ -n [sinwtl 8 ■
-sino)t
7Γ
g
L'amplitude du signal résultant est donc égal à a = -. Lorsqu'il y a des données à transmettre, donc à l'état modulé, Tx2 et Txl sont déphasés d'un angle φ non nul, le signal résultant est:
Txlf - Tx2f = 2 -π cos-2 + -2)/
8 φ
L'amplitude du signal résultant est donc égal à b - cos-.
π 2
Et d'après la formule du taux de modulation :
m = (a - b) / (a + b)
on obtient :
D'après cette formule, le signal résultant au niveau de l'antenne est modulé en amplitude a un taux de modulation m dépendant de l'angle supplémentaire de déphasage φ .
Pour obtenir la valeur nominale d'un taux de modulation m = 10% selon le protocole de transmission de type B de la norme 14443, l'angle de déphasage supplémentaire φ doit être égal à 70 degrés. Selon les modes de réalisation préférés de l'invention dans lequel le taux de modulation est compris entre 8% et 14% l'angle de déphasage supplémentaire φ est nécessairement compris entre 63,2 degrés et 82,1 degrés. De préférence, l'angle de déphasage supplémentaire φ est égal à 73,4 degrés ce qui correspond à un taux de modulation égal à 11%.
Le déphasage supplémentaire φ est obtenu selon différents modes de réalisation. Selon les premier et second modes de réalisation de l' invention, les moyens de modulation sont compris dans le contrôleur RF. Selon le premier mode de réalisation de l' invention, le déphasage supplémentaire est généré par retard à l' intérieur du circuit contrôleur radio fréquence. Selon la figure 3, le circuit contrôleur RF 30 du lecteur comprend une horloge 31 qui génère un signal à une fréquence de 13,56 MHz. Le signal passe dans une porte logique inverseuse 33 et une porte logique non inverseuse 35 de façon à ce que deux voies inversées de 180 degrés soient créées. Ensuite, les signaux issus des deux voies sont retardés, soit d' une durée T3 identique pour les deux voies, ce qui conserve l'inversion à 180 degrés, soit respectivement d'une durée Tl et d' une durée T2 afin d' obtenir un angle de déphasage supplémentaire φ de 73,4 degrés. Les différents retards sont sélectionnés par deux commutateurs 37 et 38 commandés par le signal de données 32 émis. Les retards T3 sont sélectionnés quand le signal émis est au repos (transmission de la donnée 1) . Les retards Tl et T2 sont sélectionnés quand le signal émis transmet la donnée 0.
Le signal émis d'une fréquence de 13.56 MHz a une période T = 1/f = 73,7 ns . La durée d'une période correspondant à un déphasage de 360 degrés, on en déduit que pour un angle de déphasage supplémentaire φ de 73, 4 degrés correspond une durée de 15 ns (nanosecondes) . Le signal Tx2 doit donc être retardé par rapport à Txl d' une durée T2 - Tl = 15 ns pour obtenir un taux de modulation de 11%. Pour obtenir un taux de modulation compris entre 8% et 14%, le signal Tx2 doit être retardé par rapport à Txl d' une durée comprise entre 12,9 ns et 16,8 ns . Il est également possible de retarder Txl par rapport à Tx2. La valeur absolue du retard entre les deux signaux doit être comprise entre 12,9 ns et 16,8 ns et de préférence égale à 15 ns .
Les deux signaux Txl et Tx2 ainsi modulés en phase permettent d'obtenir une modulation d'amplitude du signal résultant au niveau de l'antenne selon la norme de modulation à 10% du protocole de transmission de type B.
Selon un second mode de réalisation de l'invention, le déphasage supplémentaire est généré par multiplication/division du signal d'entrée à 13.56 MHz généré à l'intérieur du contrôleur RF. Selon la figure 4, le contrôleur RF 40 comprend une horloge 41 qui génère un signal d'entrée à une fréquence de 13,56 MHz. Le signal émis à 13,56 MHz passe dans un circuit multiplicateur de fréquence 44 puis dans un circuit diviseur de fréquence 46. La division par n d'un signal périodique de fréquence f permet d'obtenir n signaux décalés de 360/n degrés. On a vu que pour obtenir un taux de modulation m compris entre 8% et 14% il faut que l'angle de déphasage supplémentaire φ soit compris en valeur absolue entre 63,2 degrés et 82,1 degrés.
En arrondissant au degré près, les déphasages entre les deux signaux TX1 et TX2 essentielles à l'objet de l'invention doivent être d'une part de 180 degrés, et d'autre part soit être compris entre 180°+ 63° et 180°+ 82° soit être compris entre 180° - 82° et 180° - 63°.
Le circuit multiplicateur 44 multiplie le signal d'entrée à la fréquence de 13.56 MHz par n puis le circuit diviseur 46 divise le signal de fréquence n x 13.56 MHz en n signaux à 13,56 MHz déphasés de 360°/n que l'on nommera P0 à P(n-l). Parmi ces signaux décalés, il suffit d'en sélectionner deux en fonction de l'état de la donnée à transmettre dont la différence de phase correspond à celle recherchée. Cette sélection est réalisée grâce aux circuits commutateurs 47 et 48 commandés par la donnée à transmettre 42.
La présence au niveau du diviseur 46 de signaux déphasés de 180 degrés se vérifie pour toutes les valeurs paires de n.
La présence de signaux présentant le déphasage additionnel de φ en valeur absolue dans les plages de valeur requises est obtenu pour certaines valeurs de n, la première étant 5.
Pour faciliter la réalisation, il est souhaitable que les signaux déphasés de 180 degrés et ceux présentant le déphasage additionnel de φ en valeur absolue soient accessibles sur le même dispositif. Dans ce cas, n est pair et la plus petite valeur de n satisfaisant à ce critère est 10.
Lorsque qu'il y a des informations à transmettre du lecteur à l'objet portable sans contact (transmission de la donnée 1) , la différence de phase entre les deux signaux devra être égale à 180 degrés donc les deux signaux sélectionnés seront deux signaux Px et P (x + n/2) , dont la différence de phase est égale à 180 degrés.
Lorsque qu' il n'y a pas d' informations à transmettre du lecteur à l'objet portable sans contact (transmission de la donnée 0) , les deux signaux seront choisis tels que leur différence de phase soit comprise entre 98 degrés et 117 degrés, ou comprise entre 243 degrés et 263 degrés, de manière à obtenir un signal modulé en amplitude de taux de modulation compris entre 8% et 14%. Les signaux sélectionnés seront deux signaux Py, et au choix P (y + n/2 + c) ou P(y + n/2 - c) avec n pair tel que la différence de phase additionnelle φ introduite par c (entier) est comprise en valeur absolue entre 63 degrés et 82 degrés.
Le choix de valeurs de x, y et c répondant à ces critères permet bien dans tous les cas de délivrer au niveau de l' antenne une porteuse modulée en amplitude entre 8 et 14% en fonction de la donnée à transmettre. Cependant un mauvais choix de ces ' valeurs peut introduire un saut de phase parasite sur la porteuse rayonnée résultante aux transitions de modulation, ce saut de phase pouvant s' avérer problématique pour la communication sans contact si celui-ci est élevé. En effet, la fréquence à 13.56MHz de la porteuse sert d'horloge de référence à l'objet sans contact
Seules les valeurs de x, y et c répondant au critères suivants n' introduisent aucun saut de phase parasite à la transition de modulation en amplitude:
x = y + c
Ou
x = y - c
Selon un mode de réalisation préféré de l' invention, l'angle de déphasage φ supplémentaire est égal à 72 degrés ce qui correspond à un taux de modulation de 10,53% donc à l'intérieur de l'intervalle toléré par la norme. Selon un mode de réalisation préféré, la fréquence de 13,56 du signal d' entrée est multiplié puis' divisé par un facteur n = 10. Dans ce cas, le circuit multiplicateur 44 multiplie le signal d'entrée à la fréquence de 13.56 MHz par 10 puis le circuit diviseur 46 divise le signal de fréquence 135,60 MHz (10x13.56 MHz) en 10 de façon à obtenir 10 signaux décalés en phase de 36i degrés.
Un signal de phase P0 = 0 degrés
Un signal de phase PI = 36 degrés
Un signal de phase P2 = 72 degrés
Un signal de phase P3 = 108 degrés
Un signal de phase P4 = 144 degrés
Un signal de phase P5 = 180 degrés
Un signal de phase P6 = 216 degrés
Un signal de phase P7 = 252 degrés
Un signal de phase P8 = 288 degrés
Un signal de phase P9 = 324 degrés Parmi ces signaux décalés, il suffit d'en sélectionner deux dont la différence de phase correspond à celle recherchée en fonction de la donnée 42 à transmettre. Cette sélection est réalisée par exemple grâce à un circuit à commutateurs 47 et 48. En particulier, lorsqu'il n'y a pas d'informations à transmettre (transmission de la donnée 1) , la différence de phase entre les deux signaux devra être égale à 180 degrés donc les deux signaux sélectionnés parmi les 10 signaux PO à P9 décalés de 36 degrés seront par exemple les deux signaux de phase P7 = 252 degrés et P2 = 72 degrés. De même, lorsqu'il y a des informations à transmettre vers la carte, les deux signaux Txl et Tx2 choisis seront sélectionnés grâce aux commutateurs 47 et 48 tels que leur différence de phase sera égale à 252 degrés (180°+ 72°) de façon à obtenir un signal modulé en amplitude de taux de modulation égal à 10,53 %. Les deux signaux Txl et Tx2 sélectionnés seront par exemple les signaux de phase PI = 36 degrés et P8 = 288 degrés. Le choix des deux signaux Txl et Tx2 lorsqu'il y a des informations à transmettre vers la carte donc en présence de la donnée 0 avance Txl de 36 degrés et retarde Tx2 de 36 degrés par rapport aux signaux Txl et Tx2 lorsqu'il n'y a pas d' informations à transmettre ou que la donnée à transmettre est 1. Ce choix garantit que le signal résultant ne se décale pas en phase au moment de la transition de modulation d'amplitude, en d'autres termes qu'il n'y a aucune rotation de phase parasite sur l'onde porteuse émise par l'antenne. Le circuit multiplicateur 44 peut être effectué par une boucle à verrouillage de phase dit « étage à PLL » .
Les deux signaux Txl et Tx2 ainsi déphasés permettent d' obtenir une modulation du signal résultant au niveau de l'antenne dans le respect de la norme de modulation à 10% du protocole de transmission du type B.
Les deux premiers modes de réalisation sont réalisés grâce à des moyens de modulations implémentés à l' intérieur du contrôleur RF, et intégrables dans le silicium d' un circuit contrôleur RF Ainsi, le taux de modulation de 10 % est garantit à la construction du contrôleur RF puisque le dispositif de modulation décrit est intégré directement dans le contrôleur RF . Ainsi, les deux signaux Txl et Tx2 en sortie du contrôleur RF sont déphasés d' un angle de 180 degrés à l'état de repos et de 180°+ φ ou 180° - φ à 1' état modulé .
Cependant, des moyens de modulations similaires peuvent être réalisés à l' extérieur d' un contrôleur RF existant 51 comme illustré sur la figure 5 et selon un troisième mode de réalisation de l'invention. Dans ce cas, la modulation type B générée par modulation de l' impédance de sortie Txl et TX2 du contrôleur n'est pas utilisée. La donnée de type B à transmettre est aiguillée vers un port de sortie du contrôleur RF. Selon le troisième mode de réalisation de l' invention, le procédé de modulation partielle est implémenté dans un circuit extérieur en sortie du circuit contrôleur RF 51 . Ainsi, le déphasage supplémentaire est généré ou non suivant la donnée à transmettre par retard grâce au circuit électronique 50 illustré sur la figure 5. Le circuit contrôleur RF 51 génère les signaux radio fréquence numériques Txl et Tx2 à la fréquence de 13,56 MHz, et délivre les données de type B 52 à transmettre sur. un de ses port de sortie. Le signal TX2 est généralement disponible déjà déphasé de 180 degrés par rapport à TX1 sur les contrôleurs RF courants. Le signal Tx2 passe dans un circuit 53 qui permet de retarder le signal Tx2 d' une durée Tl par rapport à Tx2. Le signal TX2 ou le signal TX2 retardé est sélectionné par un commutateur 55 en fonction de la donnée 52 à transmettre. Pour assurer une impédance de sortie stable et la plus faible possible pour les signaux TXlm et TX2m sortants du dispositif, un circuit buffer 54 est rajouté en aval du commutateur. Le signal émis d'une fréquence de 13.56 MHz a une période de T = 1/f = 73,7 ns . La durée d'une période correspondant à un déphasage de 360 degrés, on- en déduit que pour un angle de déphasage supplémentaire φ de 73,4 degrés, correspondant à la valeur milieu de 1' intervalle [ 8% ; 14%] du taux de modulation autorisé, correspond une durée de 15 ns (nanosecondes) . Le signal Tx2 doit donc être retardé d' une durée Tl = 15 ns par rapport à Txl pour obtenir un taux de modulation de 11%. Pour obtenir un taux de modulation compris entre 8% et 14%, le signal Tx2 doit être retardé par rapport à Txl d' une durée comprise entre 12,9 ns et 16,8 ns .
Les deux signaux Txlm et Tx2m ainsi déphasés obtenus en sortie du dispositif permettent d' obtenir après passage dans l' étage de filtrage et d' adaptation une modulation du signal résultant au niveau de l'antenne selon conforme à la norme de modulation à 10% du protocole de transmission du type B . La réalisation décrite figure 5 du troisième mode de réalisation est basée sur une des architectures les plus simples pour obtenir le procédé et le dispositif selon 1 ' invention .
Ce cas de réalisation génère des sauts de phase parasites de -l'ordre de 18 degrés aux transitions de modulation 10% du signal de fréquence 13,56 MHz rayonnée par 1 ' antenne .
Ces sauts de phase ont une amplitude suffisamment faible pour ne pas affecter le fonctionnement de l'horloge interne des objets sans contact présentés ou lecteur équipé de ce dispositif.

Claims

REVENDICATIONS
1. Procédé de modulation partielle d'amplitude d'une onde porteuse à un taux compris entre 8% et 14%, l'onde porteuse étant émise par un dispositif d' émission/réception sans contact destiné à échanger à distance des données avec un objet portable sans contact,
Caractérisé en ce que le procédé consiste :
a) à délivrer deux signaux radiofréquences numériques Txl (20) et Tx2 (22) à la fréquence 13,56 MHz,
b) à déphaser le second signal Tx2 de 180 degrés par rapport au premier signal Txl lorsqu'il n'y a pas d'informations à transmettre du dispositif d' émission/réception sans contact à l'objet portable sans contact (état de repos) ,
c) à déphaser les deux signaux Tx2 par rapport à Txl ou Txl par rapport à Tx2 d'un déphasage supplémentaire φ lorsqu' il y a des informations à transmettre du dispositif d' émission/réception sans contact vers l'objet portable sans contact (état modulé) ,
d) à passer les signaux numériques dans un étage de filtrage et d'adaptation (13),
e) à additionner le premier et le second signal filtrés (Txlf et Tx2f) et modulés en phase et obtenir un signal résultant modulé en amplitude entre 8% et 14%.
2. Procédé selon la revendication 1 dans lequel les dits deux signaux Txl et Tx2 sont émis sous forme de deux signaux numériques rectangulaires de rapport cyclique constant égal à 50%, lesdits signaux Txl et Tx2 sont générés par un circuit contrôleur radio fréquence (11, 30, 40, 51) à partir d'un signal d'entrée à 13,56 MHz émis par une horloge (31, 41) .
3. Procédé selon la revendication 1 ou 2 dans lequel le signal résultant modulé en amplitude a un taux de modulation m dépendant de l'angle supplémentaire de déphasage φ selon la formule suivante m =
4. Procédé selon la revendication 3 dans lequel ledit déphasage supplémentaire φ est compris entre 63.2 degrés et 82.1 degrés et de préférence est égal à 73.4 degrés.
5. Procédé selon l'une des revendications 1 à 4 dans lequel ledit déphasage supplémentaire φ est obtenu en retardant ledit signal Tx2 d' une durée T2 et ledit signal Txl d' une durée Tl de façon à ce que la différence T2 - Tl en valeur absolue soit comprise entre 12.9 nanosecondes (ns) et 16.8 ns et de préférence égale à 15 ns .
6. Procédé selon l'une des revendications 2 à 4 dans lequel les étapes de déphasage b) et c) sont obtenus :
- en multipliant ledit signal d'entrée à 13.56 MHz généré par l'horloge (41) du contrôleur RF (40) par un facteur n ,
- en divisant le signal obtenu à l'étape précédente par n afin d'obtenir n signaux déphasés de 360/n degrés,
- en sélectionnant deux signaux Txl et Tx2 parmi les n signaux obtenus à l'étape précédente tels que Txl et Tx2 soient décalés de 180 degrés lorsqu'il n'y a pas d'informations à transmettre du dispositif d'émission/réception dans contact à l'objet portable sans contact (état de repos) , et à sélectionner deux autres signaux décalés de 180 + φ degrés ou de 180 - φ degrés lorsqu' il y a des informations à transmettre du dispositif d'émission/réception dans contact à l'objet portable sans contact (état modulé) .
7. Procédé selon la revendication 6, dans lequel le facteur n est égal à 10 et lesdits deux signaux Txl et Tx2 sont sélectionnés parmi les 10 signaux P0 à P9 déphasés de 36 degrés de façon à être déphasés de 180 degrés lorsqu'il n'y a pas d'informations à transmettre dudit dispositif d'émission/réception sans contact à l'objet portable sans contact, et sont sélectionnés de façon à être déphasés de 252 degrés lorsqu'il y a des informations à transmettre dudit dispositif d'émission/réception sans contact à l'objet portable sans contact.
8. Procédé selon l'une de revendications précédentes dans lequel le procédé est implémenté à l'intérieur dudit circuit contrôleur radio fréquence (11, 30, 40) du dispositif d' émission/réception sans contact (10) .
9. Procédé selon l'une de revendications 1 à 5 dans lequel le procédé est implémenté dans un circuit extérieur (50) en sortie dudit circuit contrôleur radio fréquence (51) dudit dispositif d' émission/réception sans contact (10) .
10. Dispositif d' émission/réception sans contact destiné à échanger à distance des données avec un objet portable sans contact comprenant un contrôleur radio fréquence (11, 30, 40, 51) délivrant deux signaux numériques symétriques Txl et Tx2 à partir d'un signal d'entrée à 13,56 MHz émis par une horloge (31, 41), des moyens de déphasage desdits deux signaux l'un par rapport à l'autre de 180 degrés lorsqu'il n'y a pas d'informations à transmettre du dispositif d'émission/réception sans contact à l'objet portable sans contact (état de repos), des moyens pour déphaser lesdits deux signaux l'un par rapport à l'autre d'un angle supplémentaire φ en valeur absolue lorsqu' il y a des informations à transmettre du dispositif d' émission/réception sans contact à l'objet portable sans contact (état modulé) , des moyens de filtrage et d'adaptation (13) desdits deux signaux Txl et Tx2 , des moyens pour additionner les deux signaux filtrés Txlf et Tx2f de façon à obtenir un signal résultant rayonné au niveau de l'antenne modulé en amplitude à un taux de modulation compris entre 8% et 14%.
11. Dispositif selon la revendication 10, dans lequel lesdits moyens de déphasage desdits deux signaux d'un angle supplémentaire φ en valeur absolue comprennent au moins un étage de retard logique (33, 53) destiné à retarder l'un desdits signaux par rapport à l'autre d'une durée T en valeur absolue comprise entre .12.9 nanosecondes (ns) et 16.8 ns.
12. Dispositif selon la revendication 11, dans lequel le retard T est égal à 15 ns pour obtenir un taux de modulation de 11%.
13. Dispositif selon l'une des revendications 10 à 12, dans lequel lesdits moyens de déphasage desdits deux signaux sont implantés directement dans le contrôleur RF (11, 30, 40) du dispositif d' émission/réception sans contact .
14. Dispositif selon l'une des revendications 11 à 12, dans lequel lesdits moyens de déphasage comprennent un circuit multiplicateur (44) destiné à multiplier la fréquence de 13.56 MHz du signal d'entrée par un facteur n , le signal d'entrée étant généré par une horloge (41) du contrôleur RF (40), un circuit diviseur de fréquence (46) destiné à diviser le signal multiplié par le circuit multiplicateur en n signaux décalés de 360/n degrés, un commutateur pour sélectionner deux signaux Txl et Tx2 parmi les n signaux tels que Txl et Tx2 soient déphasés de 180 degrés lorsqu'il n'y a pas d'informations à transmettre du dispositif d'émission/réception dans contact à l'objet portable sans contact (état de repos) et à sélectionner deux autres signaux décalés de 180 + φ degrés lorsqu' il y a des informations à transmettre , du dispositif d'émission/réception dans contact à l'objet portable sans contact (état modulé) .
15. Dispositif sans contact selon la revendication 14, dans lequel ledit facteur n est égal à 10 et lesdits deux signaux Txl et Tx2 sélectionnés ont pour phase 72 degrés et 252 degrés lorsqu'il n'y a pas d'informations à transmettre du dispositif d' émission/réception dans contact à l'objet portable sans contact (état de repos) et ont pour phase 36 degrés et 288 degrés lorsqu'il y a des informations à transmettre du dispositif d'émission/réception dans contact à l'objet portable sans contact (état modulé) .
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