EP2679833B1 - Système hydraulique pour véhicule à détection de charge - Google Patents

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EP2679833B1
EP2679833B1 EP12174365.2A EP12174365A EP2679833B1 EP 2679833 B1 EP2679833 B1 EP 2679833B1 EP 12174365 A EP12174365 A EP 12174365A EP 2679833 B1 EP2679833 B1 EP 2679833B1
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EP
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pressure
inlet
δpls
pump
flow restrictor
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Laurent Le Brech
Frédéric Lagors
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Fluid-System (Sarl)
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    • F15B2211/7058—Rotary output members

Definitions

  • the invention relates to a hydraulic system for a utility vehicle comprising a load sensing device (also known as "Load Sensing").
  • a load sensing device also known as "Load Sensing”
  • a load sensing system for example a cylinder or any other type of equipment or tool.
  • Load sensing is used to control the flow and pressure in the hydraulic circuit, so that the receiver can almost instantly receive the flow and pressure required for its operation.
  • the charging pressure Pu requested by the receiver R is sent to the control device C via the regulation channel 20, 20 '.
  • the information taken by the charging pressure Pu can be degraded by parasitic pressure losses in the control channel 20, 20 'and / or by a leakage rate that may exist at the level of the control device C. In both cases, the charge pressure restored at the control device C is lower than the actual charging pressure Pu. In fact, the pump P provides a lower pressure Pp than that theoretically required.
  • the main objective of the invention is to propose a correction device making it possible to better compensate for the adverse effects related to the environment of the dispenser LS.
  • Another object of the invention is to propose a correction device of simple and inexpensive design.
  • the solution proposed by the invention is a hydraulic system for a commercial vehicle according to claim 1.
  • the corrector device comprises a first inlet exhausted, and a second inlet connected to the pressure channel upstream of the flow restrictor device, the second end of the operating drawer being subjected to pressure at level of the inlet port of said flow restrictor device.
  • the second input can be connected to the pressure channel, at the discharge port of the pump or near the inlet of the flow restrictor device.
  • the corrector device comprises a first input connected to the pressure channel downstream of the flow restrictor device, and a second input connected to the pressure channel upstream of said flow restrictor device, the second end of the flow restrictor device. maneuver being subjected to pressure at the inlet of said flow restricting device.
  • the second inlet may be connected to the pressure channel, at the discharge port of the pump, or near the inlet of the flow restrictor device.
  • the setting value ⁇ pLS of the control device and the setting value X of the spring of the corrector device A are such that: ⁇ pLS-5 (bars) ⁇ X ⁇ pLS.
  • the corrector device comprises a first input connected to the pressure channel downstream of the flow restrictor device, and a second input connected to the pressure channel upstream of the flow restrictor device, the second end of the flow restrictor device. maneuver being subjected to the pressure of the outlet of the corrector device.
  • the hydraulic system which is the subject of the invention is particularly intended to be used in a utility vehicle of the construction or tractor type. It is particularly suitable for agricultural vehicles such as equipment towed or carried by an agricultural tractor reusing its hydraulic sources.
  • ducts (e) allow to circulate the fluid from one element to another.
  • the correcting device A (hereinafter "the corrector") consists of a distributor comprising an operating spool 30 movable between at least two positions I, II. Each end 31, 32 of the slide 30 is subjected to a control pressure. A first end 31 is further subjected to the pressure X of a calibration spring 310.
  • the value of X depends on the configuration of the hydraulic circuit and can be set for example between 1 bar and 50 bar. The design and operation of such a dispenser are known to those skilled in the art and will not be described in more detail in the following description.
  • the corrector A comprises at least one output port S connected to the control device C by the regulation channel 20, 20 '.
  • the corrector A further comprises two inputs e1, e2.
  • the second input e2 is connected to the output S, while in the second position II, the first input e1 is connected to said output.
  • the distributor is therefore preferably a 3/2 distributor (3-way and 2-position).
  • the setting spring 310 is disposed at the first end 31 of the drawer 30 so that the latter tends to be positioned in the first position I.
  • the first input e1 of the corrector A is exhausted, in practice being connected to the reservoir Re.
  • the second input e2 is connected to the pressure channel 10, upstream of the distributor LS, at the level of the inlet of said dispenser ( figure 3 ) or preferably near (substantially at the same level) of the discharge port of the pump P ( figure 2 ) to have the maximum pressure of the circuit.
  • the first end 31 of the spool 30 is subjected to the pressure Pu at the outlet orifice (or actual load pressure) of the dispenser LS and to the pressure X of the calibration spring 310.
  • the second end 32 of the spool 30 is subjected to the pressure P LS at the inlet orifice of the dispenser LS.
  • the dispenser LS When the receiver R is solicited, the dispenser LS is active and passes a flow Qu. Since the pressure Pu increases, the spool 30 is positioned in the first position I where the second input e2 is connected to the output S. In this position, the second input e2 being connected to the pressure channel 10, the pressure Pu2 increases causing a pressure increase P.sub.p of the pump P.
  • the pressure difference ⁇ P at the terminals of the distributor LS therefore remains constant and independent of the environment of the hydraulic circuit. Thus, for a given flow rate adjustment of the dispenser LS, it is retained, whatever parasitic pressure losses upstream of said dispenser LS and / or parasitic pressure losses in the control channel 20, 20 '.
  • the corrector A acts as a signal amplifier to compensate for the pressure losses due to the environment of the hydraulic circuit (parasitic losses in pressure channel 10 and / or in control channel 20 ', ).
  • the corrector A acts as a signal reducer to compensate, for example, for a too large initial setting of the ⁇ pLS of the control device C.
  • the first input e1 of the corrector A is connected to the pressure channel 10 'downstream of the dispenser LS, in particular at the outlet orifice of said dispenser.
  • this configuration reduces the number of connections, avoiding the connection to said tank.
  • the second input e2 is connected to the pressure channel 10, upstream of the dispenser LS, near the inlet orifice of said dispenser ( figure 5 ) or preferably near (substantially at the same level) of the discharge port of the pump P ( figure 4 ).
  • the first end 31 of the spool 30 is subjected to the pressure Pu at the outlet orifice (or actual load pressure) of the dispenser LS and to the pressure X of the calibration spring 310.
  • the second end 32 of the spool 30 is subjected to the pressure P LS at the inlet orifice of the dispenser LS.
  • the dispenser LS When the receiver R is solicited, the dispenser LS is active and passes a flow Qu. Since the pressure Pu increases, the spool 30 is positioned in the first position I where the second input e2 is connected to the output S. In this position, the second input e2 being connected to the pressure channel 10, the pressure Pu2 increases resulting in an increase of pressure Pp of the pump P.
  • the pressure difference ⁇ P at the terminals of the distributor LS therefore remains constant and independent of the environment of the hydraulic circuit. Thus, for a given flow rate control of the dispenser LS, it is retained, regardless of the parasitic losses of upstream of the LS distributor and / or the parasitic charge losses in the control channel 20, 20 '.
  • the Applicant has shown that for an adjustment of the setting value X such that: ⁇ pLS-5 (bars) ⁇ X ⁇ pLS, then the operation of the hydraulic system is optimal.
  • the first input e1 of the corrector A is connected to the pressure channel 10 'downstream of the dispenser LS, in particular at the outlet orifice of said dispenser.
  • the second input e2 is connected to the pressure channel 10, upstream of the dispenser LS, near the inlet orifice of said dispenser ( figure 7 ) or preferably near (substantially at the same level) of the discharge port of the pump P ( figure 6 ).
  • the first end 31 of the spool 30 is subjected to the pressure Pu (or actual load pressure) at the exit orifice of the dispenser LS and the pressure X of the setting spring 310.
  • the second end 32 of the spool 30 is subjected to the pressure Pu2 at the outlet orifice S of the corrector A.
  • the X bars added by the corrector A make it possible to compensate the pressure losses upstream and downstream of the dispenser LS.

Description

    Domaine technique de l'invention.
  • L'invention concerne un système hydraulique pour véhicule utilitaire, comportant un dispositif de détection de charge (plus connu sous le terme anglais « Load Sensing »).
    • État de la technique.
  • Les véhicules utilitaires, par exemple les tracteurs agricoles, comportent généralement un système à détection de charge ou « Load Sensing ». Cette technologie permet de disposer de la puissance hydraulique optimale, à tout moment, dès qu'un récepteur hydraulique (par exemple un vérin ou tout autre type d'équipement ou outils) est sollicité. La détection de charge permet de contrôler le débit et la pression dans le circuit hydraulique, de sorte que le récepteur puisse recevoir quasi instantanément le débit et la pression nécessaires à son fonctionnement.
  • En se rapportant à la figure 1, un tel système hydraulique comprend :
    • une pompe P à débit variable. Son orifice d'admission est relié à un réservoir de fluide Re. La pompe P comporte généralement un plateau mobile sur lequel sont fixés les pistons de la pompe. La position du plateau, et donc le débit et la pression générés, varie selon la sollicitation du circuit hydraulique. Ce plateau est lui-même piloté par un vérin 1, actionné par un dispositif de commande C. Ce type de pompe permet par exemple d'offrir un débit d'environ 100 L/min, avec une pression de service d'environ 200 bars (105 Pa).
    • au moins un récepteur hydraulique R relié à l'orifice de refoulement de la pompe P par un canal de pression 10, 10'. Ce récepteur est par exemple un moteur hydraulique, un vérin hydraulique d'un outil, etc.
    • un dispositif restricteur de débit LS (ou distributeur « load sensing », ci-après « le distributeur LS ») disposé dans le canal de pression 10, entre la pompe P et le récepteur hydraulique R. Le distributeur LS est réglé à la valeur de commande du récepteur hydraulique R. Il permet d'ajuster le débit de la pompe P au débit utile Qu du récepteur R. Ce type de distributeur LS est bien connu de l'homme du métier et ne sera pas décrit plus en détails dans la suite de la description,
    • un canal de régulation 20, 20' permet de transmettre la pression de charge réelle Pu du récepteur hydraulique R à un dispositif de commande C ajustant la pression de refoulement de la pompe P en fonction de ladite pression de charge. Typiquement, le dispositif de commande C ajuste la position du vérin 1 de la pompe P en fonction de la pression de charge Pu réclamée par le récepteur hydraulique R. En pratique, le dispositif de commande C est taré à une valeur ΔpLS. Ce type de dispositif de commande C est bien connu de l'homme du métier et ne sera pas décrit plus en détails dans la suite de la description.
  • Le fonctionnement d'un tel système hydraulique va maintenant être décrit. La pression de charge Pu demandée par le récepteur R est envoyée au dispositif de commande C via le canal de régulation 20, 20'. Le dispositif de commande C s'adapte à cette charge en maintenant la pression de refoulement de la pompe P à une valeur Pp=Pu+ΔpLS. Ainsi, pour un réglage fixé du distributeur LS, cette boucle d'asservissement permet de maintenir une différence de pression ΔP=PLS-Pu=Pp-Pu=ΔpLS constante aux bornes dudit distributeur LS et donc de maintenir un débit constant Qu quelles que soient les variations de charge Pu demandées par le récepteur R.
  • Cependant, certains paramètres extérieurs au distributeur LS peuvent influencer le débit Qu. Ainsi, les pertes de charges parasites Δpa dans le canal de pression 10, en amont du distributeur LS, dues aux flexibles, aux raccords ou autres, génèrent une chute de pression juste devant ledit distributeur LS. Il en résulte alors une chute du débit théorique Qu puisque la différence de pression aux bornes du distributeur LS devient ΔP =PLS-Pu=Pp-Δpa-Pu < ΔpLS.
  • De plus, la prise d'information de la pression de charge Pu peut être dégradée par des pertes de charge parasites dans le canal de régulation 20, 20' et/ou par un débit de fuite pouvant exister au niveau du dispositif de commande C. Dans les deux cas, la pression de charge restituée au niveau du dispositif de commande C est plus faible que la pression de charge réelle Pu. De fait, la pompe P fournit une pression Pp plus faible que celle théoriquement demandée.
  • Pour adapter les réglages « pompes » du véhicules aux caractéristiques du distributeur LS des outils, il est connu d'intégrer un dispositif amplificateur A' disposé dans le canal de régulation 20, 20' du véhicule. Ce dispositif amplificateur A' est configuré pour commander le dispositif de commande C avec une pression de charge Pu2 plus élevée que la pression de charge réelle Pu.
  • On connait plus particulièrement par les documents brevets EP 1.760.325 (AGCO) et EP 1.783.378 (AGCO), un dispositif amplificateur consistant en un distributeur de débit combiné à un distributeur avec tiroir de manoeuvre à deux positions et ressort de tarage. Outre le fait qu'un tel dispositif de correction nécessite deux composants relativement couteux (distributeur de débit + limiteur de pression) et qu'il doit être actionné manuellement par l'opérateur, le résultat obtenu n'est pas totalement satisfaisant. En effet, les pressions de commande du tiroir de manoeuvre ne permettent absolument pas de compenser les pertes de charges parasites entre la pompe et le bloc de distribution.
  • Face à cet état des choses, le principal objectif de l'invention est de proposer un dispositif de correction permettant de mieux compenser les effets néfastes liés à l'environnement du distributeur LS.
  • Un autre objectif de l'invention est de proposer un dispositif de correction de conception simple et peu onéreuse.
    • Divulgation de l'invention.
  • La solution proposée par l'invention est un système hydraulique pour véhicule utilitaire selon la revendication 1.
  • Selon une première variante de réalisation, le dispositif correcteur comporte une première entrée mise à l'échappement, et une seconde entrée reliée au canal de pression en amont du dispositif restricteur de débit, la seconde extrémité du tiroir de manoeuvre étant soumise à la pression au niveau de l'orifice d'entrée dudit dispositif restricteur de débit.
  • Dans cette première variante, la seconde entrée peut être reliée au canal de pression, au niveau de l'orifice de refoulement de la pompe ou à proximité de l'orifice d'entrée du dispositif restricteur de débit.
  • Selon une seconde variante de réalisation, le dispositif correcteur comporte une première entrée reliée au canal de pression en aval du dispositif restricteur de débit, et une seconde entrée reliée au canal de pression en amont dudit dispositif restricteur de débit, la seconde extrémité du tiroir de manoeuvre étant soumise à la pression au niveau de l'orifice d'entrée dudit dispositif restricteur de débit.
  • Dans cette seconde variante, la seconde entrée peut être reliée au canal de pression, au niveau de l'orifice de refoulement de la pompe, ou à proximité de l'orifice d'entrée du dispositif restricteur de débit. Et préférentiellement, la valeur de tarage ΔpLS du dispositif de commande et la valeur de tarage X du ressort du dispositif correcteur A sont telles que : ΔpLS-5(bars)<X<ΔpLS.
  • Selon une troisième variante de réalisation, le dispositif correcteur comporte une première entrée reliée au canal de pression en aval du dispositif restricteur de débit, et une seconde entrée reliée au canal de pression en amont du dispositif restricteur de débit, la seconde extrémité du tiroir de manoeuvre étant soumise à la pression de l'orifice de sortie du dispositif correcteur.
    • Description des figures.
  • D'autres avantages et caractéristiques de l'invention apparaîtront mieux à la lecture de la description d'un mode de réalisation préféré qui va suivre, en référence aux dessins annexés, réalisés à titre d'exemples indicatifs et non limitatifs et sur lesquels :
    • la figure 1 précitée schématise un système hydraulique à détection de charge et correcteur, du type connu de l'art antérieur,
    • la figure 2 schématise un système hydraulique conforme à l'invention, selon une première variante, dans un premier mode de réalisation,
    • la figure 3 schématise un système hydraulique conforme à l'invention, selon la première variante, dans un second mode de réalisation,
    • la figure 4 schématise un système hydraulique conforme à l'invention, selon une seconde variante, dans un premier mode de réalisation,
    • la figure 5 schématise un système hydraulique conforme à l'invention, selon la seconde variante, dans un second mode de réalisation,
    • la figure 6 schématise un système hydraulique conforme à l'invention, selon une troisième variante, dans un premier mode de réalisation,
    • la figure 7 schématise un système hydraulique conforme à l'invention, selon la troisième variante, dans un second mode de réalisation.
    Modes de réalisation de l'invention.
  • Le système hydraulique objet de l'invention est particulièrement destiné à être utilisé dans un véhicule utilitaire du type engin de chantier ou tracteur. Il convient particulièrement à des véhicules agricoles tels que les équipements tractés ou portés par un tracteur agricole réutilisant ses sources hydrauliques.
  • Lorsque des éléments du système hydraulique sont « connectés » ou « reliés » entre eux, on entend, au sens de la présente invention, que des conduit(e)s permettent de faire circuler le fluide d'un élément à l'autre.
  • Conformément à l'invention, et comme schématisé sur les figures 2 à 7, le dispositif correcteur A (ci-après « le correcteur ») consiste en un distributeur comportant un tiroir de manoeuvre 30 mobile entre au moins deux positions I, II. Chaque extrémité 31, 32 du tiroir 30 est soumise à une pression de commande. Une première extrémité 31 est en outre soumise à la pression X d'un ressort de tarage 310. La valeur de X dépend de la configuration du circuit hydraulique et peut être par exemple réglée entre 1 bar et 50 bars. La conception et le fonctionnement d'un tel distributeur sont connus de l'homme du métier et ne seront pas décrits plus en détails dans la suite de la description. Le correcteur A comporte au moins un orifice de sortie S relié au dispositif de commande C par le canal de régulation 20, 20'. Dans les modes de réalisation des figures 2 à 7, le correcteur A comporte en outre deux entrées e1, e2. Dans la première position I, la seconde entrée e2 est reliée à la sortie S, tandis que dans la seconde position II, la première entrée e1 est reliée à ladite sortie. Le distributeur est donc préférentiellement un distributeur 3/2 (3 voies et 2 positions). Le ressort de tarage 310 est disposé au niveau de la première extrémité 31 du tiroir 30 de sorte que ce dernier tende à se positionner selon la première position I.
  • Trois variantes de réalisation de l'invention vont maintenant être décrites plus en détails.
    • 1) Première variante de réalisation (figures 2 et 3).
  • Dans cette variante préférée de réalisation, la première entrée e1 du correcteur A est mise à l'échappement, en étant en pratique reliée au réservoir Re. La seconde entrée e2 est reliée au canal de pression 10, en amont du distributeur LS, au niveau de l'orifice d'entrée dudit distributeur (figure 3) ou préférentiellement à proximité (sensiblement au même niveau) de l'orifice de refoulement de la pompe P (figure 2) pour avoir la pression maximale du circuit.
  • La première extrémité 31 du tiroir 30 est soumise à la pression Pu au niveau de l'orifice de sortie (ou pression de charge réelle) du distributeur LS et à la pression X du ressort de tarage 310. La seconde extrémité 32 du tiroir 30 est soumise à la pression PLS au niveau de l'orifice d'entrée du distributeur LS.
  • Lorsque le récepteur R n'est pas sollicité, le distributeur LS est inactif et le débit Qu=0. Et la pression Pu est nulle. La pompe P fonctionnant, la pression PLS augmente et devient supérieure à la pression de tarage X. Le tiroir 30 bascule dans la seconde position II où la première entrée e1 est reliée à la sortie S. Dans cette position, la première entrée e1 étant reliée au réservoir Re, alors la pression Pu2=0 au niveau de l'orifice de sortie S du correcteur A. Donc la pression d'attente de la pompe P est Pp=ΔpLS.
  • Dans le cas où X>ΔpLS, le tiroir 30 reste dans la première position I où la seconde entrée e2 est reliée à la sortie S. Dans cette position, la seconde entrée e2 étant reliée au canal de pression 10, la pression Pu2 augmente de sorte que la pression Pp de la pompe P augmente jusqu'à atteindre la valeur X. Donc la pression d'attente de la pompe P est Pp=X.
  • Lorsque le récepteur R est sollicité, le distributeur LS est actif et laisse passer un débit Qu. Etant donné que la pression Pu augmente, le tiroir 30 se positionne dans la première position I où la seconde entrée e2 est reliée à la sortie S. Dans cette position, la seconde entrée e2 étant reliée au canal de pression 10, la pression Pu2 augmente entrainant de fait une augmentation de pression Pp de la pompe P. Le correcteur A s'équilibre dès que PLS=Pu+X et ΔP=PLS-Pu=X. La différence de pression ΔP aux bornes du distributeur LS reste donc constante et indépendante de l'environnement du circuit hydraulique. Ainsi, pour un réglage de débit donné du distributeur LS, celui-ci est conservé, quelles que soient les pertes de charges parasites en amont dudit distributeur LS et/ou les pertes de charges parasites dans le canal de régulation 20, 20'.
  • En écrivant l'équilibre des pressions dans le circuit hydraulique, il apparaît que :
    • PLS=Pp-Δpa (pertes de charges parasites dans le canal de pression 10, en amont du distributeur LS)
    • PLS=PU+X
    • Pp=Pu2-Δpc+ΔpLS (Δpc=pertes de charges parasites dans le canal de régulation 20', en aval du correcteur A)
      => Pu2=Pp+Δpc-ΔpLS=PLS+Δpa+Δpc-ΔpLS= Pu+X+Δpa+Δpc-ΔpLS
  • L'intérêt supplémentaire de ce mode de réalisation réside dans son action à double sens. Lorsque X>ΔpLS, le correcteur A joue le rôle d'amplificateur de signal pour compenser les pertes de charges dues à l'environnement du circuit hydraulique (pertes de charges parasites dans canal de pression 10 et/ou dans canal de régulation 20', ...). Lorsque X<ΔpLS, le correcteur A joue le rôle de réducteur de signal pour compenser, par exemple, un réglage initial trop important du ΔpLS du dispositif de commande C.
    • 2) Seconde variante de réalisation (figures 4 et 5).
  • Dans cette variante de réalisation, la première entrée e1 du correcteur A est reliée au canal de pression 10' en aval du distributeur LS, en particulier au niveau de l'orifice de sortie dudit distributeur. Comparée à la première variante (figures 2 et 3) où la première entrée e1 est reliée au réservoir Re, cette configuration diminue le nombre de connexions, en évitant la liaison audit réservoir.
  • La seconde entrée e2 est reliée au canal de pression 10, en amont du distributeur LS, à proximité de l'orifice d'entrée dudit distributeur (figure 5) ou préférentiellement à proximité (sensiblement au même niveau) de l'orifice de refoulement de la pompe P (figure 4).
  • La première extrémité 31 du tiroir 30 est soumise à la pression Pu au niveau de l'orifice de sortie (ou pression de charge réelle) du distributeur LS et à la pression X du ressort de tarage 310. La seconde extrémité 32 du tiroir 30 est soumise à la pression PLS au niveau de l'orifice d'entrée du distributeur LS.
  • Lorsque le récepteur R n'est pas sollicité, le distributeur LS est inactif : le débit Qu=0 et la pression Pu=0. La pompe P fonctionnant, la pression PLS augmente et devient supérieure à la pression de tarage X. Le tiroir 30 bascule dans la seconde position II où la première entrée e1 est reliée à la sortie S. Dans cette position, la première entrée e1 étant reliée à la borne de sortie du distributeur LS, la pression Pu2=Pu=0 au niveau de l'orifice de sortie S du correcteur A. Donc la pression d'attente de la pompe P est Pp=ΔpLS.
  • Lorsque le récepteur R est sollicité, le distributeur LS est actif et laisse passer un débit Qu. Etant donné que la pression Pu augmente, le tiroir 30 se positionne dans la première position I où la seconde entrée e2 est reliée à la sortie S. Dans cette position, la seconde entrée e2 étant reliée au canal de pression 10, la pression Pu2 augmente entrainant de fait une augmentation de pression Pp de la pompe P. Le correcteur A s'équilibre dès que PLS=PU+X et ΔP=PLS-PU=X. La différence de pression ΔP aux bornes du distributeur LS reste donc constante et indépendante de l'environnement du circuit hydraulique. Ainsi, pour un réglage de débit donné du distributeur LS, celui-ci est conservé, quelles que soient les pertes de charges parasites en amont du distributeur LS et/ou les pertes de charges parasites dans le canal de régulation 20, 20'.
  • La demanderesse a mis en évidence que pour un réglage de la valeur X de tarage telle que : ΔpLS-5(bars)<X<ΔpLS, alors le fonctionnement du système hydraulique est optimal.
    • 3) Troisième variante de réalisation (figures 6 et 7).
  • Dans cette variante de réalisation, la première entrée e1 du correcteur A est reliée au canal de pression 10' en aval du distributeur LS, en particulier au niveau de l'orifice de sortie dudit distributeur. La seconde entrée e2 est reliée au canal de pression 10, en amont du distributeur LS, à proximité de l'orifice d'entrée dudit distributeur (figure 7) ou préférentiellement à proximité (sensiblement au même niveau) de l'orifice de refoulement de la pompe P (figure 6).
  • La première extrémité 31 du tiroir 30 est soumise à la pression Pu (ou pression de charge réelle) au niveau de l'orifice de sortie du distributeur LS et à la pression X du ressort de tarage 310. La seconde extrémité 32 du tiroir 30 est soumise à la pression Pu2 au niveau de l'orifice de sortie S du correcteur A.
  • Lorsque le récepteur R n'est pas sollicité, le distributeur LS est inactif : le débit Qu=0 et la pression Pu=0. Le correcteur A agit comme un réducteur de pression en maintenant Pu2=X. Donc la pression d'attente de la pompe P est Pp=Pu2+ΔpLS=X+ΔpLS.
  • Lorsque le récepteur R est sollicité, le distributeur LS est actif et laisse passer un débit Qu. L'équilibre des pressions au niveau du correcteur A donne : Pu2=Pu+X. La pression au niveau du refoulement de la pompe P devient : Pp = Pu 2 + ΔpLS = Pu + X + ΔpLS .
    Figure imgb0001
  • En écrivant l'équilibre des pressions dans le circuit hydraulique, il apparaît que :
    • PLS=Pp-Δpa (pertes de charges parasites dans le canal de pression 10, en amont du distributeur LS)
    • Pp=Pu2-Δpc+ΔpLS (Δpc=pertes de charges parasites dans le canal de régulation 20, en aval du correcteur A)
    • Pu2=Pu+X
      => La différence de pression aux bornes du distributeur LS : ΔP=PLS-Pu=X-Δpc-Δpa+ΔpLS
  • Les X bars rajoutés par le correcteur A permettent de compenser les pertes de charges en amont et en aval du distributeur LS.

Claims (8)

  1. Système hydraulique pour véhicule utilitaire, ledit système comportant :
    - une pompe (P) à débit variable,
    - au moins un récepteur hydraulique (R) relié à l'orifice de refoulement de la pompe (P) par un canal de pression (10, 10'),
    - un dispositif restricteur de débit (LS) disposé dans le canal de pression (10), entre la pompe (P) et le récepteur hydraulique (R), ledit dispositif restricteur étant réglé à la valeur de commande dudit récepteur hydraulique,
    - un dispositif de commande (C) taré à une valeur de pression (ΔpLS), ledit dispositif de commande ajustant la pression de refoulement de la pompe (P) en fonction d'une pression de charge et d'une pression de tarage (ΔpLS),
    - un canal de régulation (20') permettant de transmettre au dispositif de commande (C) la pression de charge, ladite pression de charge étant une pression de charge (Pu2) différente de la pression de charge réelle (Pu) du récepteur hydraulique (R), lorsque ce dernier est sollicité,
    - un dispositif correcteur (A) configuré pour commander le dispositif de commande (C) avec la pression de charge (Pu2) différente de la pression de charge réelle (Pu) du récepteur hydraulique (R), ledit dispositif correcteur consistant en un distributeur avec tiroir de manoeuvre (30) à deux positions (I, II) et ressort de tarage (310), ledit distributeur comportant au moins un orifice de sortie (S) relié au dispositif de commande (C) par le canal de régulation (20'),
    se caractérisant par le fait que :
    - le tiroir de manoeuvre (30) comprend une seconde entrée (e2) qui est reliée à l'orifice de sortie (S) lorsque ledit tiroir est dans une première position (I); et une première entrée (e1) qui est reliée audit orifice de sortie (S) lorsque ledit tiroir est dans une seconde position (II), le ressort de tarage (310) étant agencé de manière à ce que ledit tiroir tende à se positionner selon la première position,
    - une première extrémité (31) du tiroir de manoeuvre (30) est soumise à la pression de charge réelle (Pu) au niveau de l'orifice de sortie du dispositif restricteur de débit (LS) et à la pression (X) du ressort de tarage (310),
    - une seconde extrémité (32) du tiroir de manoeuvre (30) est soumise à la pression (PLS) au niveau de l'orifice d'entrée du dispositif restricteur de débit (LS) ou à la pression de charge (Pu2) différente de la pression de charge réelle (Pu), ladite pression de charge (Pu2) différente étant la pression au niveau de l'orifice de sortie (S) dudit tiroir.
  2. Système selon la revendication 1, dans lequel :
    - le dispositif correcteur (A) comporte :
    • une première entrée (e1) mise à l'échappement,
    • une seconde entrée (e2) reliée au canal de pression (10) en amont du dispositif restricteur de débit (LS),
    - la seconde extrémité (32) du tiroir de manoeuvre (30) est soumise à la pression (PLS) au niveau de l'orifice d'entrée du dispositif restricteur de débit (LS).
  3. Système selon la revendication 2, dans lequel la seconde entrée (e2) est reliée au canal de pression (10), à proximité de l'orifice de refoulement de la pompe (P).
  4. Système selon la revendication 2, dans lequel la seconde entrée (e2) est reliée au canal de pression (10), au niveau de l'orifice d'entrée du dispositif restricteur de débit (LS).
  5. Système selon la revendication 1, dans lequel :
    - le dispositif correcteur (A) comporte :
    • la première entrée (e1) reliée au canal de pression (10') en aval du dispositif restricteur de débit (LS),
    • la seconde entrée (e2) reliée au canal de pression (10) en amont du dispositif restricteur de débit (LS),
    - la seconde extrémité (32) du tiroir de manoeuvre (30) est soumise à la pression (PLS) au niveau de l'orifice d'entrée du dispositif restricteur de débit (LS).
  6. Système selon la revendication 5, dans lequel la seconde entrée (e2) est reliée au canal de pression (10), à proximité de l'orifice de refoulement de la pompe (P).
  7. Système selon la revendication 5, dans lequel la seconde entrée (e2) est reliée au canal de pression (10), au niveau de l'orifice d'entrée du dispositif restricteur de débit (LS).
  8. Système selon l'une des revendications 5 à 7, dans lequel la valeur de tarage (ΔpLS) du dispositif de commande (C) et la valeur de tarage (X) du ressort (310) du dispositif correcteur (A) sont telles que : ΔpLS − 5 bars < X < ΔpLS .
    Figure imgb0002
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