EP2468078A1 - Elektronisches vorschaltgerät und verfahren zum betreiben mindestens einer entladungslampe - Google Patents

Elektronisches vorschaltgerät und verfahren zum betreiben mindestens einer entladungslampe

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EP2468078A1
EP2468078A1 EP10776646A EP10776646A EP2468078A1 EP 2468078 A1 EP2468078 A1 EP 2468078A1 EP 10776646 A EP10776646 A EP 10776646A EP 10776646 A EP10776646 A EP 10776646A EP 2468078 A1 EP2468078 A1 EP 2468078A1
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EP
European Patent Office
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discharge lamp
coupled
electronic ballast
control device
electronic
Prior art date
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EP10776646A
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EP2468078B1 (de
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Olaf Busse
Siegfried Mayer
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Osram GmbH
Original Assignee
Osram GmbH
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Publication date
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    • H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
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    • H05B41/14—Circuit arrangements
    • H05B41/26—Circuit arrangements in which the lamp is fed by power derived from DC by means of a converter, e.g. by high-voltage DC
    • H05B41/28—Circuit arrangements in which the lamp is fed by power derived from DC by means of a converter, e.g. by high-voltage DC using static converters
    • H05B41/295—Circuit arrangements in which the lamp is fed by power derived from DC by means of a converter, e.g. by high-voltage DC using static converters with semiconductor devices and specially adapted for lamps with preheating electrodes, e.g. for fluorescent lamps
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    • H05B41/38—Controlling the intensity of light
    • H05B41/39—Controlling the intensity of light continuously
    • H05B41/392—Controlling the intensity of light continuously using semiconductor devices, e.g. thyristor
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    • H05B41/3921—Controlling the intensity of light continuously using semiconductor devices, e.g. thyristor with possibility of light intensity variations
    • H05B41/3925—Controlling the intensity of light continuously using semiconductor devices, e.g. thyristor with possibility of light intensity variations by frequency variation

Definitions

  • the present invention relates to an electronic ballast for operating at least a discharge lamp with an input having a first and a second input terminal for coupling to a supply ⁇ DC voltage, an output having a first and a second output terminal for coupling to the at least one discharge lamp, bridge circuit having any artwork least a first and a second electronic switch, a series circuit of the first and the second electronic switch to form a first bridge center point between the first and coupled to the two ⁇ th input terminal, a lamp ballast, the first between the bridge center point and coupled to at least one trapezoid ⁇ capacitor, which is coupled in parallel to one of the electronic switch, a resonant capacitor which is coupled in parallel to the first and second output terminal, a control device ung for driving at least the first and the second electronic switch with a drive signal, said drive signal of between the first and connected to the second output terminal of the discharge lamp comprises currency ⁇ end of a preheating phase, a first and a second coil at least ei ⁇ ne operating frequency, wherein
  • Proble ⁇ matics results from the design of so-called multi- tilampen ECGs (electronic ballast), that is, electronic ballasts for the operation of different discharge lamps, in particular low pressure discharge lamps.
  • ECGs electronic ballasts
  • the power range of the discharge lamps that can be operated with it ranges from 14 W to 80 W.
  • the filaments of the at least one discharge lamp connected to the electronic ballast are heated during a preheating phase. Shortly before the start of the ignition phase, the heating of the coils is switched off.
  • the control device is realized in known generic electronic ballast, the control device as an ASIC (Applica- tion specific integrated circuit), whereby such integrated circuit operates as a so-called status machine. After that states can only be serially worked from ⁇ , here therefore first phase, the preheat, then the ignition phase.
  • the DC supply voltage is independent of the respectively connected discharge lamp, the only possibility for adaptation to the respective closed discharge lamp is to vary the operating frequency of the drive signal for the first and second elekt ⁇ ronic switch.
  • the spectrum of the operating frequencies in the mentioned example ranges from 90 kHz (for 14 W lamps) to 45 kHz (for 80 W lamps).
  • the resonance capacitor is chosen to be small, for example 2.2 nF, in order to generate the least possible losses. Since in generic electronic ballasts with particularly high efficiency preferably active components, in particular the control device, from an AC voltage source in the load circuit, preferably the trapezoidal capacitor, are supplied with energy, this is to be dimensioned so that it at the lower limit frequency, ie in the example . provides 45 kHz, suffi ⁇ accordingly current. It should therefore be mög ⁇ lichst large dimensions; in the example about 1 nF.
  • the ratio of the capacitance of the resonant capacitor to the capacitance of the trapezoidal capacitor determines the steep flank of the integral of the voltage U HBM on the first bridge means ⁇ point of the bridge circuit.
  • curve 1) shows the trace for a large-called Ver ⁇ ratio
  • curve 2) for a small-called behaves ⁇ nis.
  • the period of time is reduced when curve 2) ts2 compared with the period t S i.
  • the period t S2 when operating at high frequencies is the period t S2 when operating at high frequencies.
  • the switches of the bridge circuit for the purpose of preheating and ignition must be operated at a significantly higher frequency than as for the above-mentioned normal operation.
  • the frequency during the heating of the filaments of the discharge lamp must not be too low, otherwise there is a risk of pre-ignition when the OCV (Open Circuit Voltage) of the discharge lamp is exceeded.
  • OCV Open Circuit Voltage
  • the present invention is therefore based on the object of further developing a generic electronic ballast or a generic method such that a reliable switch-relieved operation can be ensured with the lowest possible losses, in particular also in the ignition phase of the discharge lamp.
  • the present invention is based on the finding that a safe swing, corresponding to a reliable switch-unloaded operation, even with a small ratio of capacitance of the resonant capacitor to capacitance of the trapezoidal capacitor can be ensured if in the load circuit of the electronic ballast, that in particular by the lamp inductor , always one sufficiently large current flows, which provides the necessary reactive ⁇ energy for the swinging of the bridge circuit.
  • a more detailed analysis of the procedure in the prior art leads to the realization that there due to the switching off of the consumer, ie fed from the load circuit helical heating, before the start of the ignition phase of the discharge lamp leads to a rapid drop in the load circuit existing reactive energy. This is the root cause of the problems of the state of the art.
  • the heating of the filaments remains activated beyond the beginning of the ignition phase, there is no dip in the power consumption from the load circuit since the heating device is still supplied from it. Accordingly, there is enough reactive energy for a reliable switching of the bridge circuit available.
  • the bridge circuit was still operated during the pre-heating circuit relieved, since energy was consumed by the heating of the coils in the prior art.
  • the heating was - before the start of the ignition phase ⁇ - off. This was in the output circuit consumes kei ⁇ ne performance because the discharge lamp had not yet been ignited. Due to the lack of power ⁇ decrease the current through the lamp inductor was small and thus in the load circuit little reactive energy available. This prolonged the swinging of the current through the lamp choke. This could lead to such an extent that the clamping voltage ⁇ UHBM no longer was on the first bridge center point zero. The switches of the bridge circuit switched with this no longer relieved switching. In the bridge circuit Flös ⁇ sen cross currents with appropriate monitoring even could lead to the shutdown of the electronic ballast.
  • Another advantage of an electronic ballast according to the invention is that it also allows Lam ⁇ penersatzwiderand without takeover problem can be operated, as by the invention load jumps after preheating in conjunction with high operating frequencies of Bridge circuit can be reliably prevented by the continued operation of the heater.
  • the heating of the coils is maintained until the discharge lamp has ignited.
  • a sufficiently large current in the output circuit which reduces the Umschwing practitioner and ge ⁇ ensures that the switches of the bridge circuit are operated switching relieved.
  • the predetermined period of time from the beginning of the reduction of the operating frequency is at least 20 ms, preferably at least 50 ms, more preferably at least 100 ms.
  • the duration of the predetermined period of time at the speed is correlated with the operating frequency is lowered Even a brief overlap of the heating and the ignition phase brings advantages in terms of a Improvement ⁇ tes reoscillation of the bridge circuit of the electronic ballast. This tends to be further improved by extending the period.
  • the predetermined period of time is such that it extends until after the time of ignition of the discharge lamp.
  • the operating frequency is between 100 and 150 kHz.
  • the Radio frequency is between 50 and 100 kHz.
  • the control device is preferably designed to Be ⁇ operating frequency after ignition of the discharge lamp to a Set nominal frequency. This can be between 40 and 95 kHz.
  • the electronic ballast may further comprise an auxiliary voltage source, which is coupled to its supply, in particular using a charge pump, with a trapezoidal capacitor.
  • auxiliary voltage source which is coupled to its supply, in particular using a charge pump, with a trapezoidal capacitor. This provides a possibility of realizing with particular low loss a voltage source whose amplitude is significantly lower than that of the DC supply voltage.
  • the control device ⁇ is particularly preferred as mentioned, coupled to its supply to the auxiliary voltage source.
  • control device may be designed to deactivate the heating device as soon as an ignition of the discharge lamp can be detected. Ignition of Entla pressure discharge lamp can be determined easily by monitoring the lamp voltage. Since after ignition of the lamp in the load circuit, a large current flows, so a consumer is present, the heater can be easily switched off without jeopardizing a safe swinging the bridge circuit.
  • 1 is a schematic representation of the time course of the voltage U HBM at the first bridge center with different dimensions of the resonant capacitor according to the prior art.
  • FIG. 2 is a schematic representation of the structure of a generic electronic ballast.
  • Fig. 3 shows the time course of various electrical
  • Figure 4 shows the time course of the operating frequency in presence control signal of the electronic switches of the bridge circuit of the circuit arrangement of Figure 2, in one embodiment a erfindungsge ⁇ zeßem interpretation..;
  • Fig. 5 shows the time course of various electrical
  • Fig. 2 shows a schematic representation of the structure of an electronic ballast. This structure is in and of itself known from the prior art, wherein the invention is reflected in a, in Fig. 2 initially not recognizable interpretation of yet to be introduced control device 12.
  • the electronic ballast shown in FIG. 2 comprises an input with a first El and a second input terminal E2, between which a DC supply voltage, preferably the so-called intermediate circuit voltage U Zw , is applied.
  • a storage capacitor Ci is connected in parallel with the input.
  • the storage capacitor Ci supplies an inverter 10, which comprises a bridge scarf ⁇ processing which is presently re ⁇ alinstrument as a half-bridge arrangement. This in turn comprises the series switching ⁇ device of an electronic switch Sl and an electronic switch S2, between which a first half-bridge center HBM1 is formed, and two coupling ⁇ capacitors C KI and C K2 , between which a second half-bridge center HBM2 is formed.
  • a lamp ⁇ choke LI is coupled between the first half-bridge center point HBM1 and a first output terminal AI of the electronic ballast.
  • a second output terminal A2 is coupled to the second half-bridge center HBM2.
  • a discharge lamp La is coupled, which comprises a first Wl and a second coil W2.
  • a trapezoidal capacitor C T is coupled.
  • a resonant capacitor C R is coupled between the first output terminal AI and the reference potential, which in the present case represents the second input terminal E2.
  • the electronic ballast further comprises a control device 12, which via an output AL, the switch S2 and via an output AH controls the switch Sl with a drive signal having an operating frequency.
  • the electronic ballast shown in Fig. 2 further comprises a heater.
  • the series connection of the primary winding La of a transformer TR, a capacitor C2 and an electronic switch S3 is coupled between the first half-bridge center HBM1 and the reference potential.
  • a first secondary winding Lbl is coupled to the first filament Wl of the discharge lamp La
  • a second secondary winding Lb2 is coupled to the second filament W2 of the discharge lamp La.
  • the switch S3 is also controlled by the control ⁇ device 12 and via an output AS3. Accordingly, if the switch S3 is turned on, a current flows through the primary winding La of the transformer Tr, whereby a current flow through the respective secondary winding Lbl, Lb2 is generated. This leads to egg ⁇ nem heating of the coils Wl, W2 of the discharge lamp La.
  • auxiliary voltage source U H To realize an auxiliary voltage source U H , a half-wave rectifier comprising the diodes D 1 and D 2 is coupled to the trapezoidal capacitor C T. To integrate the voltage provided at the output of the rectifier D1, D2, a capacitor C3 is used, to which a Zener diode ZI is connected in parallel.
  • the auxiliary voltage source U H is coupled to the terminal VCC of the control device 12 and supplies them with energy.
  • the voltage drop across the output terminals AI, A2 is denoted by U La , the current flowing through the lamp inductor LI with I L i, which activates the switch S3. ernde current with I G and the s3 flows through the switch S2 ⁇ sequent stream I s2.
  • FIG. 3 shows the time profile of the variables I G s3 / U La , I L I, I S 2 in a design of the electronic ballast according to FIG. 2 according to the prior art, FIG. 3b showing a section of FIG. 3a shortly after the time ti in a significantly enlarged resolution shows.
  • the switch S3 is switched off at the time t 1, whereby the preheating of the coils W 1, W 2 is terminated.
  • the operating frequency of the switches S 1, S 2 is reduced continuously, as a result of which one approaches the resonance frequency of the load circuit from above, ie from higher frequencies.
  • This leads to an increase in the voltage U La which leads to the ignition of the discharge lamp La at the time t 2 .
  • the increase of the voltage U La during the period between ti and t 2 is correlated with an increase of the current I s2 . After ignition of the discharge lamp La at time t 2 , the current I Li increases significantly.
  • the current I.sub.s2 has current peaks which are an indication that the switches S1, S2 of the half-bridge arrangement are not switched softly, that is, they are not switched-relieved. If the current I s2 is measured, as usual, for example using a shunt resistor, and the voltage dropping across the shunt resistor is fed to the control device 12, the detection of such current peaks can lead to a shutdown of the electronic ballast.
  • 4 shows the time profile of the operating frequency in the drive signals, which are provided at the outputs AH, AL of the control device 12 to the switches S 1, S 2 in a design according to the invention of the electronic ballast according to FIG. 2.
  • the operating frequency f up to the time ti the value Fheat / the Fre acid sequence commonly used for preheating.
  • the operating frequency f is gradually decreased, until time t 2, the ignition of the discharge lamp La he ⁇ follows. Then the operating frequency f is lowered to a nominal frequency f nom .
  • the ignition phase extends in the present case over the period of time which lies between t 2 and t 1 and is denoted herein by T z .
  • the switch S3 was turned off at the time ti, in this case extends the heating phase T he at beyond the time ti; it may, as indicated by the dotted line, even extend beyond the time t 2 out.
  • FIG. 4 which is illustrated in FIG. 2
  • the beginning of the ignition phase is again identified by ti, the time ⁇ point of ignition with t 2 .
  • FIG. 5b shows, in an enlarged resolution, the area of FIG. 5a marked in particular, shortly before the ignition of the discharge lamp La in enlarged resolution.

Landscapes

  • Circuit Arrangements For Discharge Lamps (AREA)

Abstract

Die vorliegende Erfindung betrifft ein Elektronisches Vorschaltgerät zum Betreiben mindestens einer Entladungs lampe (La) mit einem Eingang mit einem ersten (E1) und einem zweiten Eingangsanschluss (E2) zum Koppeln mit einer Versorgungsgleichspannung (UZw); einem Ausgang mit einem ersten (A1) und einem zweiten Ausgangsanschluss (A2) zum Koppeln mit der mindestens einen Entladungslampe (La); einer Brückenschaltung mit mindestens einem ersten (S1) und einem zweiten elektronischen Schalter (S2), wobei eine Serienschaltung des ersten (S1) und des zweiten elektronischen Schalters (S2) unter Ausbildung eines ersten Brückenmittelpunkts (HBM1) zwischen den ersten (E1) und den zweiten Eingangsanschluss (E2) gekoppelt ist; einer Lampendrossel (L1), die zwischen den ersten Brückenmittelpunkt (HBM1) und den ersten Ausgangsanschluss (A1) gekoppelt ist; mindestens einem Trapezkondensator (CT), der parallel zu einem der elektronischen Schalter (S1, S2) gekoppelt ist; einem Resonanzkondensator (CR), der parallel zum ersten (A1) und zweiten Ausgangsanschluss (A2) gekoppelt ist; einer Steuervorrichtung (12) zur Ansteuerung zumindest des ersten (S1) und des zweiten elektronischen Schalters (S2) mit einem Ansteuersignal (AL, AH), wobei das Ansteuersignal (AL, AH) während einer Vorheizphase (Theat) einer ersten (W1) und einer zweiten Wendel (W2) zumindest einer zwischen dem ersten (A1) und dem zweiten Ausgangsanschluss (A2) angeschlossenen Entladungslampe (La) eine Betriebsfrequenz (f) aufweist, wobei die Steuervorrichtung (12) ausgelegt ist, während einer Zündphase (TZ) der Entladungslampe (La) die Betriebsfrequenz (f) abzusenken; und einer Heizvorrichtung (TR, La, Lb1, Lb2, S3, C2), die mit der Steuervorrichtung (12) gekoppelt ist, wobei die Heizvorrichtung (TR, La, Lb1, Lb2, S3, C2) weiterhin mit dem ersten Brückenmittelpunkt (HBM1) gekoppelt und ausgelegt ist, die erste (W1) und die zweite Wendel (W2) der Entladungslampe (La) zu heizen; wobei die Steuervorrichtung (12) ausgelegt ist, die Heizvorrichtung (TR, La, Lb1, Lb2, S3, C2) zumindest während eines vorbestimmten Zeitraums der Zündphase (TZ) zu aktivieren. Sie betrifft überdies ein entsprechendes Verfahren zum Betreiben mindestens einer Entladungslampe.

Description

Beschreibung
Elektronisches Vorschaltgerät und Verfahren zum Betreiben mindestens einer Entladungslampe
Technisches Gebiet
Die vorliegende Erfindung betrifft ein elektronisches Vorschaltgerät zum Betreiben mindestens einer Entladungs- lampe mit einem Eingang mit einem ersten und einem zweiten Eingangsanschluss zum Koppeln mit einer Versorgungs¬ gleichspannung, einem Ausgang mit einem ersten und einem zweiten Ausgangsanschluss zum Koppeln mit der mindestens einen Entladungslampe, einer Brückenschaltung mit mindes- tens einem ersten und einem zweiten elektronischen Schalter, wobei eine Serienschaltung des ersten und des zweiten elektronischen Schalters unter Ausbildung eines ersten Brückenmittelpunkts zwischen den ersten und den zwei¬ ten Eingangsanschluss gekoppelt ist, einer Lampendrossel, die zwischen den ersten Brückenmittelpunkt und den ersten Ausgangsanschluss gekoppelt ist, mindestens einem Trapez¬ kondensator, der parallel zu einem der elektronischen Schalter gekoppelt ist, einem Resonanzkondensator, der parallel zum ersten und zweiten Ausgangsanschluss gekop- pelt ist, einer Steuervorrichtung zur Ansteuerung zumindest des ersten und des zweiten elektronischen Schalters mit einem Ansteuersignal , wobei das Ansteuersignal wäh¬ rend einer Vorheizphase einer ersten und einer zweiten Wendel zumindest einer zwischen dem ersten und dem zwei- ten Ausgangsanschluss angeschlossenen Entladungslampe ei¬ ne Betriebsfrequenz aufweist, wobei die Steuervorrichtung ausgelegt ist, während einer Zündphase der Entladungslam¬ pe die Betriebsfrequenz abzusenken, und einer Heizvorrichtung, die mit der Steuervorrichtung gekoppelt ist, wobei die Heizvorrichtung weiterhin mit dem ersten Brückenmittelpunkt gekoppelt und ausgelegt ist, die erste und die zweite Wendel der Entladungslampe zu heizen. Sie betrifft überdies ein entsprechendes Verfahren zum Betreiben mindestens einer Entladungslampe.
Stand der Technik
Die der vorliegenden Erfindung zugrunde liegende Proble¬ matik ergibt sich aus der Auslegung von so genannten Mul- tilampen-EVGs (elektronische Vorschaltgeräte) , das heißt elektronischen Vorschaltgeräten, für den Betrieb unter- schiedlicher Entladungslampen, insbesondere Niederdruckentladungslampen. Bei einem typischen Multilampen-EVG reicht der Leistungsbereich der damit betreibbaren Entladungslampen beispielsweise von 14 W bis zu 80 W.
Dabei werden standardmäßig die Wendeln der mindestens ei- nen, an das elektronische Vorschaltgerät angeschlossenen Entladungslampe während einer Vorheizphase beheizt. Kurz vor Beginn der Zündphase wird die Beheizung der Wendeln abgeschaltet. Um die entsprechenden Schaltvorgänge auszu¬ führen, ist bei bekannten gattungsgemäßen elektronischen Vorschaltgeräten die Steuervorrichtung als ASIC (applica- tion specific integrated circuit) realisiert, wobei eine derartige integrierte Schaltung als so genannte Zustands- maschine arbeitet. Danach können Zustände nur seriell ab¬ gearbeitet werden, vorliegend also zunächst die Vorheiz- phase, anschließend die Zündphase.
Da die Versorgungsgleichspannung unabhängig von der jeweils angeschlossenen Entladungslampe ist, besteht die einzige Möglichkeit zur Anpassung an die jeweils ange- schlossene Entladungslampe darin, die Betriebsfrequenz des Ansteuersignais für den ersten und den zweiten elekt¬ ronischen Schalter zu variieren. Entsprechend reicht das Spektrum der Betriebsfrequenzen im genannten Beispiel von 90 kHz (für 14 W-Lampen) bis zu 45 kHz (für 80 W-Lampen) .
Nun sind dabei jedoch unterschiedliche Randbedingungen zu erfüllen: Einerseits wird zur Erzeugung möglichst geringer Verluste der Resonanzkondensator klein gewählt, beispielsweise 2,2 nF. Da bei gattungsgemäßen elektronischen Vorschaltgeräten mit besonders hohem Wirkungsgrad bevorzugt aktive Bauteile, insbesondere die Steuervorrichtung, aus einer Wechselspannungquelle im Lastkreis, bevorzugt dem Trapezkondensator, mit Energie versorgt werden, ist dieser so zu dimensionieren, dass er bei der unteren Grenzfrequenz, im Beispiel also bei ca. 45 kHz, ausrei¬ chend Strom zur Verfügung stellt. Er sollte deshalb mög¬ lichst groß dimensioniert werden; im Beispiel etwa 1 nF.
Das Verhältnis aus der Kapazität des Resonanzkondensators zur Kapazität des Trapezkondensators bestimmt die Steil- heit der Flanke der Spannung UHBM am ersten Brückenmittel¬ punkt der Brückenschaltung. Mit Bezug auf Fig. 1 zeigt Kurvenzug 1) den Verlauf für ein großes genanntes Ver¬ hältnis, Kurvenzug 2) für ein kleines genanntes Verhält¬ nis. Wie der Darstellung von Fig. 1 weiterhin zu entneh- men ist, reduziert sich beim Kurvenzug 2) der Zeitraum ts2 im Vergleich zum Zeitraum tSi . Je kleiner dieses Ver¬ hältnis demnach ist, desto schwieriger ist es, ein schaltentlastetes Umschwingen der Brückenschaltung sicher zu stellen, da der das Umschwingen auslösende Schaltvor- gang innerhalb der Zeiträume tSi , tS2 zu erfolgen hat. Wird der Schaltvorgang vorgenommen, wenn die Spannung UHBM am ersten Brückenmittelpunkt noch oder bereits wieder un¬ gleich Null ist, so wird „hart" geschaltet. Dies resul¬ tiert in unerwünschten Verlusten und in einer übermäßigen Beanspruchung und damit einer Verkürzung der Lebenszeit der beteiligten Bauteile.
Besonders kurz ist der Zeitraum tS2 beim Betrieb mit ho¬ hen Frequenzen. In diesem Zusammenhang ist zu berücksichtigen, dass die Schalter der Brückenschaltung zum Zwecke der Vorheizung und der Zündung mit deutlich höheren Frequenz betrieben werden müssen als wie für den oben angebenen Normalbetrieb. Insbesondere dann, wenn eine Entla¬ dungslampe mit geringer Leistung an das elektronische Vorschaltgerät angeschlossen ist, darf die Frequenz wäh- rend der Heizung der Wendeln der Entladungslampe überdies nicht zu niedrig werden, da sonst die Gefahr einer Frühzündung besteht, wenn die OCV (Open Circuit Voltage) der Entladungslampe überschritten wird.
In der Summe lässt sich also festhalten, dass sich gerade bei Auslegung des elektronischen Vorschaltgeräts hinsichtlich Verlust, zuverlässiger Hilfsspannungsquelle und Vermeidung der Gefahr einer Frühzündung ein Spannungsverlauf der Spannung UHBM am ersten Halbbrückenmittelpunkt ergibt, der tendenziell dem Kurvenzug 2) in Fig. 1 gleicht, tatsächlich sogar noch eine kürzere Phase tS2 aufweist. Dies resultiert darin, dass ein derartig ausge¬ legtes elektronisches Vorschaltgerät unter Berücksichti¬ gung von üblicherweise schwankender Versorgungsgleichspannung - sie wird ja meist aus der bekannt schwankenden Netzspannung abgeleitet - , Toleranz der Bauteile, Umge¬ bungstemperatur, Lampenalterung usw. nur äußerst schwie- rig bei unterschiedlichen, daran angeschlossenen Entladungslampen im schaltentlasteten Betrieb betrieben werden kann. Wie Analysen ergeben haben, ist dies besonders kritisch im Bereich der Zündphase. Um einen schaltentlasteten Betrieb sicher zu stellen, wurde im Stand der Technik deshalb der Resonanzkondensa¬ tor größer ausgelegt wurde, als eigentlich gewünscht, mit der Konsequenz erhöhter Verluste.
Darstellung der Erfindung Der vorliegenden Erfindung liegt deshalb die Aufgabe zugrunde, ein gattungsgemäßes elektronisches Vorschaltge- rät beziehungsweise ein gattungsgemäßes Verfahren derart weiterzubilden, dass ein zuverlässiger schaltentlasteter Betrieb bei möglichst geringen Verlusten insbesondere auch in der Zündphase der Entladungslampe sicher gestellt werden kann.
Diese Aufgabe wird gelöst durch ein elektronisches Vor- schaltgerät mit den Merkmalen von Patentanspruch 1 sowie durch ein Verfahren mit den Merkmalen von Patentan- spruch 11.
Der vorliegenden Erfindung liegt die Erkenntnis zugrunde, dass ein sicheres Umschwingen, entsprechend einem zuverlässigen schaltentlasteten Betrieb, auch bei kleinem Verhältnis aus Kapazität des Resonanzkondensators zu Kapazi- tät des Trapezkondensator sichergestellt werden kann, wenn im Lastkreis des elektronischen Vorschaltgeräts , das heißt insbesondere durch die Lampendrossel, stets ein ausreichend großer Strom fließt, der die nötige Blind¬ energie für das Umschwingen der Brückenschaltung bereitstellt. Eine genauere Analyse der Vorgehensweise beim Stand der Technik führt zu der Erkenntnis, dass dort auf- grund des Abschaltens des Verbrauchers, d.h. der aus dem Lastkreis gespeisten Wendelheizung, vor dem Beginn der Zündphase der Entladungslampe zu einem rapiden Abfall der im Lastkreis vorhandenen Blindenergie führt. Dies ist die eigentliche Ursache für die Probleme des Stands der Tech- nik. Da erfindungsgemäß die Heizung der Wendeln über den Beginn der Zündphase hinaus aktiviert bleibt, ergibt sich kein Einbruch bei der Leistungsabnahme aus dem Lastkreis, da die Heizvorrichtung nach wie vor daraus versorgt wird. Demnach ist genügend Blindenergie für ein zuverlässiges Umschalten der Brückenschaltung vorhanden.
Genau betrachtet wurde demnach im Stand der Technik die Brückenschaltung noch während der Vorheizung schaltentlastet betrieben, da durch das Beheizen der Wendeln Energie verbraucht wurde. Beim Übergang von der Wendelheizung in die Zündphase wurde die Heizung - vor Beginn der Zünd¬ phase - abgeschaltet. Dadurch wurde im Ausgangskreis kei¬ ne Leistung verbraucht, da die Entladungslampe ja noch nicht durchgezündet hatte. Durch die fehlende Leistungs¬ abnahme war der Strom durch die Lampendrossel klein und somit im Lastkreis wenig Blindenergie vorhanden. Dadurch verlängerte sich das Umschwingen des Stroms durch die Lampendrossel. Dies konnte soweit führen, dass die Span¬ nung UHBM am ersten Brückenmittelpunkt nicht mehr Null wurde. Die Schalter der Brückenschaltung schalteten damit nicht mehr schaltentlastet. In der Brückenschaltung flös¬ sen Querströme, die bei entsprechender Überwachung sogar zur Abschaltung des elektronischen Vorschaltgeräts führen konnten .
Dadurch, dass bei der erfindungsgemäßen Vorgehensweise die Vorheizung der Wendeln in die Zündphase hinein fort- gesetzt wird, fließt auch in dieser Phase ein ausreichend großer Strom im Lastkreis. Es ist daher eine ausreichende Menge an Blindenergie vorhanden, die zu einem sicheren Umschwingen der Schaltungsanordnung nach der Zündung der Entladungslampe sorgt. Daraus ergibt sich der Vorteil, dass bei einem erfindungsgemäßen elektronischen Vor- schaltgerät der Resonanzkondensator klein dimensioniert werden kann, was zu einer Reduktion der Verlustleistung führt. Durch die Beheizung der Wendeln während der Zündung lassen sich überdies die Schaltzahlen der Entla- dungslampe deutlich erhöhen, da die Entladungslampe bei niedrigerer Spannung zündet. Dies ergibt sich dadurch, dass vorliegend durch den Weiterbetrieb der Heizvorrich¬ tung die Zündung bei höheren Temperaturen erfolgt als im Stand der Technik, da bei höheren Temperaturen mehr E- lektronen vorhanden sind. Überdies wird bei der erfindungsgemäßen Vorgehensweise die Lampendrossel nicht so stark belastet wie im Stand der Technik, da die Belas¬ tungswechsel nicht sprunghaft sind, sondern kontinuier¬ lich. Dies führt zu einer weiteren Erhöhung der Lebens- dauer.
Ein weiterer Vorteil eines erfindungsgemäßen elektronischen Vorschaltgeräts besteht darin, dass damit auch Lam¬ penersatzwiderstände ohne Übernahmeproblem betrieben werden können, da durch die Erfindung Lastsprünge nach dem Vorheizen in Verbindung mit hohen Betriebsfrequenzen der Brückenschaltung durch den Weiterbetrieb der Heizvorrichtung zuverlässig verhindert werden.
Bevorzugt wird die Beheizung der Wendeln aufrechterhalten bis die Entladungslampe gezündet hat. Nach der Zündung fließt nämlich ohnehin ein ausreichend großer Strom im Ausgangskreis, der die Umschwingzeiten reduziert und ge¬ währleistet, dass die Schalter der Brückenschaltung schaltentlastet betrieben werden. Bei einer bevorzugten Ausführungsform beträgt der vorbestimmte Zeitraum ab dem Beginn der Absenkung der Betriebsfrequenz mindestens 20 ms, bevorzugt mindestens 50 ms, noch bevorzugter mindestens 100 ms. Dabei ist die Dauer des vorbestimmten Zeitraums mit der Geschwindigkeit korreliert, mit der die Betriebsfrequenz abgesenkt wird Bereits eine kurzzeitige Überlappung der Heiz- und der Zündphase bringt Vorteile im Hinblick auf ein verbesser¬ tes Umschwingen der Brückenschaltung des elektronischen Vorschaltgeräts . Dies lässt sich tendenziell mit einer Verlängerung des Zeitraums noch weiter verbessern. So ist in einer besonders bevorzugten Ausführungsform der vorbestimmte Zeitraum derart bemessen, dass er sich bis nach dem Zeitpunkt der Zündung der Entladungslampe erstreckt.
Vor ihrer Absenkung, das heißt während der Vorheizphase, beträgt die Betriebsfrequenz zwischen 100 und 150 kHz. Bei Zündung der Entladungslampe beträgt die Betriebsfre¬ quenz bevorzugt zwischen 50 und 100 kHz.
Die Steuervorrichtung ist bevorzugt ausgelegt, die Be¬ triebsfrequenz nach Zündung der Entladungslampe auf eine Nominalfrequenz einzustellen. Diese kann zwischen 40 und 95 kHz betragen.
Wie bereits erwähnt, kann das elektronische Vorschaltge- rät weiterhin eine Hilfsspannungsquelle umfassen, die zu ihrer Versorgung, insbesondere unter Verwendung einer Ladungspumpe, mit einem Trapezkondensator gekoppelt ist. Dies stellt eine Möglichkeit bereit, besonders verlustarm eine Spannungsquelle zu realisieren, deren Amplitude deutlich geringer ist als die der Versorgungsgleichspan- nung. Besonders bevorzugt ist, wie erwähnt, die Steuer¬ vorrichtung zu ihrer Versorgung mit der Hilfsspannungsquelle gekoppelt.
Überdies kann die Steuervorrichtung ausgelegt sein, die Heizvorrichtung zu deaktivieren, sobald eine Zündung der Entladungslampe feststellbar ist. Eine Zündung der Entla¬ dungslampe kann auf einfache Weise durch Überwachung der Lampenbrennspannung festgestellt werden. Da nach Zündung der Lampe im Lastkreis ein großer Strom fließt, also ein Verbraucher vorhanden ist, kann die Heizvorrichtung ohne Weiteres abgeschaltet werden, ohne ein sicheres Umschwin- gen der Brückenschaltung zu gefährden.
Weitere vorteilhafte Ausführungsformen ergeben sich aus den Unteransprüchen.
Die mit Bezug auf ein erfindungsgemäßes elektronisches Vorschaltgerät vorgestellten bevorzugten Ausführungsformen und deren Vorteile gelten entsprechend, sofern an¬ wendbar, für das erfindungsgemäße Verfahren. Kurze Beschreibung der Zeichnung (en)
Im Nachfolgenden wird nunmehr ein Ausführungsbeispiel der Erfindung unter Bezugnahme auf die beigefügten Zeichnungen näher beschrieben. Es zeigen:
Fig. 1 in schematischer Darstellung den zeitlichen Verlauf der Spannung UHBM am ersten Brückenmittelpunkt bei unterschiedlicher Dimensionierung des Resonanzkondensators nach dem Stand der Technik;
Fig. 2 in schematischer Darstellung den Aufbau eines gattungsgemäßen elektronischen Vorschaltgeräts;
Fig. 3 den zeitlichen Verlauf verschiedener elektrischer
Größen des Aufbau von Fig. 2 bei einer Auslegung des elektronischen Vorschaltgeräts nach dem Stand der Technik;
Fig. 4 den zeitlichen Verlauf der Betriebsfrequenz im An- steuersignal der elektronischen Schalter der Brückenschaltung der Schaltungsanordnung von Fig. 2 bei einem Ausführungsbeispiel einer erfindungsge¬ mäßem Auslegung; und
Fig. 5 den zeitlicher Verlauf verschiedener elektrischer
Größen des Aufbaus von Fig. 2 bei einer erfindungsgemäßen Auslegung des elektronischen Vorschaltgeräts .
Bevorzugte Ausführung der Erfindung
Fig. 2 zeigt in schematischer Darstellung den Aufbau eines elektronischen Vorschaltgeräts. Dieser Aufbau ist an und für sich aus dem Stand der Technik bekannt, wobei sich die Erfindung in einer, in Fig. 2 zunächst nicht erkennbaren Auslegung der noch einzuführenden Steuervorrichtung 12 widerspiegelt.
Das in Fig. 2 dargestellte elektronische Vorschaltgerät umfasst einen Eingang mit einem ersten El und einem zweiten Eingangsanschluss E2, zwischen denen eine Versorgungsgleichspannung, bevorzugt die so genannte Zwischen- kreisspannung UZw, angelegt ist. Zur Stützung der Zwi- schenkreisspannung UZw ist dem Eingang ein Speicherkon- densator Ci parallelgeschaltet. Der Speicherkondensator Ci speist einen Wechselrichter 10, der eine Brückenschal¬ tung umfasst, die vorliegend als Halbbrückenanordnung re¬ alisiert ist. Diese umfasst ihrerseits die Serienschal¬ tung eines elektronischen Schalters Sl und eines elektro- nischen Schalters S2, zwischen denen ein erster Halbbrückenmittelpunkt HBM1 ausgebildet ist, sowie zwei Koppel¬ kondensatoren CKI sowie CK2, zwischen denen ein zweiter Halbbrückenmittelpunkt HBM2 ausgebildet ist. Eine Lampen¬ drossel LI ist zwischen den ersten Halbbrückenmittelpunkt HBM1 und einen ersten Ausgangsanschluss AI des elektronischen Vorschaltgeräts gekoppelt. Ein zweiter Ausgangsanschluss A2 ist mit dem zweiten Halbbrückenmittelpunkt HBM2 gekoppelt. Zwischen den Ausgangsanschlüssen AI, A2 ist eine Entladungslampe La gekoppelt, die eine erste Wl und eine zweite Wendel W2 umfasst. Parallel zum Schalter S2 ist ein Trapezkondensator CT gekoppelt. Ein Resonanzkondensator CR ist zwischen den ersten Ausgangsanschluss AI und das Bezugspotential gekoppelt, das vorliegend der zweite Eingangsanschluss E2 darstellt. Das elektronische Vorschaltgerät umfasst überdies eine Steuervorrichtung 12, die über einen Ausgang AL den Schalter S2 sowie über einen Ausgang AH den Schalter Sl mit einem Ansteuersignal ansteuert, das eine Betriebsfrequenz aufweist.
Das in Fig. 2 dargestellte elektronische Vorschaltgerät umfasst weiterhin eine Heizvorrichtung. Zu diesem Zweck ist die Serienschaltung der Primärwicklung La eines Transformators TR, eines Kondensators C2 sowie eines e- lektronischen Schalters S3 zwischen den ersten Halbbrückenmittelpunkt HBM1 und das Bezugspotential gekoppelt. Eine erste Sekundärwicklung Lbl ist mit der ersten Wendel Wl der Entladungslampe La, eine zweite Sekundärwicklung Lb2 ist mit der zweiten Wendel W2 der Entladungslampe La gekoppelt. Der Schalter S3 wird ebenfalls von der Steuer¬ vorrichtung 12 angesteuert und zwar über einen Ausgang AS3. Wird demnach der Schalter S3 leitend geschaltet, fließt ein Strom durch die Primärwicklung La des Transformators Tr, wodurch ein Stromfluss durch die jeweilige Sekundärwicklung Lbl, Lb2 erzeugt wird. Dies führt zu ei¬ nem Heizen der Wendeln Wl, W2 der Entladungslampe La.
Zur Realisierung einer Hilfsspannungsquelle UH ist ein Einweggleichrichter, der die Dioden Dl und D2 umfasst, mit dem Trapezkondensator CT gekoppelt. Zur Integration der am Ausgang des Gleichrichters Dl, D2 bereitgestellten Spannung dient ein Kondensator C3, dem eine Zenerdiode ZI parallelgeschaltet ist. Die Hilfsspannungsquelle UH ist mit dem Anschluss VCC der Steuervorrichtung 12 gekoppelt und versorgt diese mit Energie.
Die über den Ausgangsanschlüssen AI, A2 abfallende Spannung ist mit ULa bezeichnet, der durch die Lampendrossel LI fließende Strom mit ILi, der den Schalter S3 ansteu- ernde Strom mit IGs3 sowie der durch den Schalter S2 flie¬ ßende Strom mit Is2.
Fig. 3 zeigt den zeitlichen Verlauf der Größen IGs3/ ULa, ILI, IS2 bei einer Auslegung des elektronischen Vorschalt- geräts gemäß Fig. 2 nach dem Stand der Technik, wobei Fig. 3b einen Abschnitt von Fig. 3a kurz nach dem Zeitpunkt ti in deutlich vergrößerter Auflösung zeigt. Wie aus Fig. 3a deutlich zu entnehmen ist, wird der Schalter S3 zum Zeitpunkt ti sperrend geschaltet, wodurch die Vor- heizung der Wendeln Wl, W2 beendet wird. Im Anschluss daran wird die Betriebsfrequenz der Schalter Sl, S2 kontinuierlich herabgesetzt, wodurch man sich von oben, d.h. von höheren Frequenzen ausgehend, der Resonanzfrequenz des Lastkreises annähert. Dies führt zu einer Vergröße- rung der Spannung ULa, was zum Zeitpunkt t2 zur Zündung der Entladungslampe La führt. Das Anwachsen der Spannung ULa während des Zeitraums zwischen ti und t2 ist mit einem Anwachsen des Stroms Is2 korreliert. Nach Zündung der Entladungslampe La zum Zeitpunkt t2 wächst der Strom ILi deutlich an.
Wie Fig. 3b zu entnehmen ist, weist der Strom Is2 Stromspitzen auf, die ein Indiz dafür sind, dass die Schalter Sl, S2 der Halbbrückenanordnung nicht weich, d.h. nicht schaltentlastet, geschaltet werden. Wird der Strom Is2, wie üblich, beispielsweise unter Verwendung eines Shunt- Widerstands, gemessen und die über dem Shunt-Widerstand abfallende Spannung der Steuervorrichtung 12 zugeführt, kann die Detektion von derartigen Stromspitzen zu einem Abschalten des elektronischen Vorschaltgeräts führen. Fig. 4 zeigt den zeitlichen Verlauf der Betriebsfrequenz in den Ansteuersignalen, die an den Ausgängen AH, AL der Steuervorrichtung 12 an die Schalter Sl, S2 bei einer erfindungsgemäßen Auslegung des elektronischen Vorschaltge- räts gemäß Fig. 2 bereitgestellt werden. Demnach beträgt die Betriebsfrequenz f bis zum Zeitpunkt ti den Wert fheat/ die üblicherweise zum Vorheizen verwendete Fre¬ quenz. Zum Zeitpunkt ti, das heißt zu Beginn der Zündpha¬ se, wird die Betriebsfrequenz f allmählich abgesenkt, bis zum Zeitpunkt t2 die Zündung der Entladungslampe La er¬ folgt. Daraufhin wird die Betriebsfrequenz f auf eine Nominalfrequenz fnom abgesenkt. Die Zündphase erstreckt sich vorliegend über den Zeitraum, der zwischen t2 und ti liegt und vorliegend mit Tz bezeichnet ist. Während im Stand der Technik der Schalter S3 zum Zeitpunkt ti sperrend geschaltet wurde, erstreckt sich vorliegend die Heizphase Theat über den Zeitpunkt ti hinaus; sie kann sich, wie durch die strichpunktierte Linie angedeutet ist, sogar über den Zeitpunkt t2 hinaus erstrecken. Bei einer Auslegung des in Fig. 2 dargestellten elektronischen Vorschaltgeräts gemäß Fig. 4, ergeben sich die in Fig. 5 dargestellten zeitlichen Verläufe der elektronischen Größen ULA, IGS3/ ILI, IS2-, wobei Fig. 5b wiederum einen Abschnitt von Fig. 5a kurz nach dem Zeitpunkt ti in deutlich vergrößerter Auflösung zeigt. Der Beginn der Zündphase ist wiederum mit ti gekennzeichnet, der Zeit¬ punkt der Zündung mit t2. Wie am Verlauf des Stroms IGs3 erkennbar ist, werden nunmehr die Wendeln Wl, W2 der Entladungslampe La bis zum Zeitpunkt t3, das heißt deutlich über den Zeitpunkt t2 der Zündung der Entladungslampe La hinaus, geheizt. Fig. 5b zeigt in vergrößerter Auflösung den besonders gekennzeichneten Bereich von Fig. 5a, kurz vor der Zündung der Entladungslampe La in vergrößerter Auflösung. Wie am Verlauf des Stroms Is2 deutlich zu erkennen ist, sind nunmehr keine Stromspitzen mehr vorhanden; die Schalter Sl, S2 der Halbbrückenanordnung werden demnach weich geschaltet .

Claims

Ansprüche
Elektronisches Vorschaltgerät zum Betreiben mindes¬ tens einer Entladungslampe (La) mit
- einem Eingang mit einem ersten (El) und einem zweiten Eingangsanschluss (E2) zum Koppeln mit einer Versorgungsgleichspannung (UZw) ;
- einem Ausgang mit einem ersten (AI) und einem zweiten Ausgangsanschluss (A2) zum Koppeln mit der min¬ destens einen Entladungslampe (La) ;
- einer Brückenschaltung (10) mit mindestens einem ersten (Sl) und einem zweiten elektronischen Schalter (S2), wobei eine Serienschaltung des ersten (Sl) und des zweiten elektronischen Schalters (S2) unter Ausbildung eines ersten Brückenmittelpunkts (HBM1) zwischen den ersten (El) und den zweiten Eingangsanschluss (E2) gekoppelt ist;
- einer Lampendrossel (LI) , die zwischen den ersten Brückenmittelpunkt (HBM1) und den ersten Ausgangsanschluss (AI) gekoppelt ist;
- mindestens einem Trapezkondensator (CT) , der paral¬ lel zu einem der elektronischen Schalter (Sl, S2) gekoppelt ist;
- einem Resonanzkondensator (CR) , der parallel zum ersten (AI) und zweiten Ausgangsanschluss (A2) ge¬ koppelt ist;
- einer Steuervorrichtung (12) zur Ansteuerung zumindest des ersten (Sl) und des zweiten elektronischen Schalters (S2) mit einem Ansteuersignal (AL, AH), wobei das Ansteuersignal (AL, AH) während einer Vor¬ heizphase (Theat) einer ersten (Wl) und einer zweiten Wendel (W2) zumindest einer zwischen dem ersten (AI) und dem zweiten Ausgangsanschluss (A2) angeschlosse¬ nen Entladungslampe (La) eine Betriebsfrequenz (f) aufweist, wobei die Steuervorrichtung (12) ausgelegt ist, während einer Zündphase (Tz) der Entladungs¬ lampe (La) die Betriebsfrequenz (f) abzusenken; und - einer Heizvorrichtung (TR, La, Lbl, Lb2, S3, C2) , die mit der Steuervorrichtung (12) gekoppelt ist, wobei die Heizvorrichtung (TR, La, Lbl, Lb2, S3, C2) weiterhin mit dem ersten Brückenmittelpunkt (HBM1) gekoppelt und ausgelegt ist, die erste (Wl) und die zweite Wendel (W2) der Entladungslampe (La) zu hei¬ zen;
dadurch gekennzeichnet,
dass die Steuervorrichtung (12) ausgelegt ist, die Heizvorrichtung (TR, La, Lbl, Lb2, S3, C2) zumindest während eines vorbestimmten Zeitraums der Zündphase (Tz) zu aktivieren.
Elektronisches Vorschaltgerät nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
dass der vorbestimmte Zeitraum (t3 - t2) ab dem Beginn der Absenkung der Betriebsfrequenz (f) mindestens 20 ms, bevorzugt mindestens 50 ms, noch bevorzugter mindestens 100 ms beträgt.
Elektronisches Vorschaltgerät nach einem der Ansprü¬ che 1 oder 2,
dadurch gekennzeichnet,
dass der vorbestimmte Zeitraum (t3 - t2) derart bemes¬ sen ist, dass er sich bis nach den Zeitpunkt der Zündung der Entladungslampe (La) erstreckt.
4. Elektronisches Vorschaltgerät nach einem der vorher¬ gehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet,
dass die Betriebsfrequenz (f) vor ihrer Absenkung zwi- sehen 100 und 150 kHz beträgt.
5. Elektronisches Vorschaltgerät nach einem der vorher¬ gehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet,
dass die Betriebsfrequenz (f) bei Zündung der Entla- dungslampe (La) zwischen 50 und 100 kHz beträgt.
Elektronisches Vorschaltgerät nach einem der vorher¬ gehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet,
dass die Steuervorrichtung (12) ausgelegt ist, die Be¬ triebsfrequenz (f) nach Zündung der Entladungslampe (La) auf eine Nominalfrequenz (fn0m) einzustellen.
7. Elektronisches Vorschaltgerät nach Anspruch 6,
dadurch gekennzeichnet,
dass die Nominalfrequenz (fn0m) zwischen 40 und 95 kHz beträgt.
Elektronisches Vorschaltgerät nach einem der vorherge¬ henden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet,
dass das elektronische Vorschaltgerät weiterhin eine Hilfsspannungsquelle (UH) umfasst, die zu ihrer Ver¬ sorgung, insbesondere unter Verwendung einer Ladungspumpe, mit einem Trapezkondensator (CT) gekoppelt ist. Elektronisches Vorschaltgerät nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet,
dass die Steuervorrichtung (12) zu ihrer Versorgung mit der Hilfsspannungsquelle (UH) gekoppelt ist.
Elektronisches Vorschaltgerät nach einem der vorher¬ gehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet,
dass die Steuervorrichtung (12) ausgelegt ist, die Heizvorrichtung (TR, La, Lbl, Lb2, S3, C2) zu deakti¬ vieren, sobald eine Zündung der Entladungslampe (La) feststellbar ist.
Verfahren zum Betreiben mindestens einer Entladungslampe (La) an einem elektronischen Vorschaltgerät mit einem Eingang mit einem ersten (El) und einem zweiten Eingangsanschluss (E2) zum Koppeln mit einer Versorgungsgleichspannung (Uzw) ; einem Ausgang mit einem ersten (AI) und einem zweiten Ausgangsanschluss (A2) zum Koppeln mit der mindestens einen Entladungslampe
(La) ; einer Brückenschaltung mit mindestens einem ersten (Sl) und einem zweiten elektronischen Schalter
(S2), wobei eine Serienschaltung des ersten (Sl) und des zweiten elektronischen Schalters (S2) unter Ausbildung eines ersten Brückenmittelpunkts (HBM1) zwi¬ schen den ersten (El) und den zweiten Eingangsanschluss (E2) gekoppelt ist; einer Lampendrossel
(LI), die zwischen den ersten Brückenmittelpunkt
(HBM1) und den ersten Ausgangsanschluss (AI) gekoppelt ist; mindestens einem Trapezkondensator (CT) , der pa¬ rallel zu einem der elektronischen Schalter (Sl, S2) gekoppelt ist; einem Resonanzkondensator (CR) , der pa- rallel zum ersten (AI) und zweiten Ausgangsanschluss (A2) gekoppelt ist; einer Steuervorrichtung (12) zur Ansteuerung zumindest des ersten (Sl) und des zweiten elektronischen Schalters (S2) mit einem Ansteuersignal (AL, AH) , wobei das Ansteuersignal (AL, AH) während einer Vorheizphase (Theat) einer ersten (Wl) und einer zweiten Wendel (W2) zumindest einer zwischen dem ersten (AI) und den zweiten Ausgangsanschluss (A2) ange¬ schlossenen Entladungslampe (La) eine Betriebsfrequenz (f) aufweist, wobei die Steuervorrichtung (12) ausge¬ legt ist, während einer Zündphase (Tz) der Entladungs¬ lampe (La) die Betriebsfrequenz (f) abzusenken; und einer Heizvorrichtung (TR, La, Lbl, Lb2, S3, C2) , die mit der Steuervorrichtung (12) gekoppelt ist, wobei die Heizvorrichtung (TR, La, Lbl, Lb2, S3, C2) weiter¬ hin mit dem ersten Brückenmittelpunkt (HBM1) gekoppelt und ausgelegt ist, die erste (Wl) und die zweite Wen¬ del (W2) der Entladungslampe (La) zu heizen;
gekennzeichnet durch folgenden Schritt:
Aktivieren der Heizvorrichtung (TR, La, Lbl, Lb2, S3, C2) zumindest während eines vorbestimmten Zeitraums der Zündphase (Tz) .
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