EP2255168A1 - Ortsaufgelöste temperaturmessung innerhalb eines räumlichen erfassungsbereiches - Google Patents

Ortsaufgelöste temperaturmessung innerhalb eines räumlichen erfassungsbereiches

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EP2255168A1
EP2255168A1 EP08718117A EP08718117A EP2255168A1 EP 2255168 A1 EP2255168 A1 EP 2255168A1 EP 08718117 A EP08718117 A EP 08718117A EP 08718117 A EP08718117 A EP 08718117A EP 2255168 A1 EP2255168 A1 EP 2255168A1
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EP
European Patent Office
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electrical
temperature
cable
measuring
electrical conductor
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Withdrawn
Application number
EP08718117A
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English (en)
French (fr)
Inventor
Georges A. Tenchio
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Siemens Schweiz AG
Original Assignee
Siemens AG
Siemens Corp
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Filing date
Publication date
Application filed by Siemens AG, Siemens Corp filed Critical Siemens AG
Publication of EP2255168A1 publication Critical patent/EP2255168A1/de
Withdrawn legal-status Critical Current

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    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01K—MEASURING TEMPERATURE; MEASURING QUANTITY OF HEAT; THERMALLY-SENSITIVE ELEMENTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • G01K3/00—Thermometers giving results other than momentary value of temperature
    • G01K3/005—Circuits arrangements for indicating a predetermined temperature
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01K—MEASURING TEMPERATURE; MEASURING QUANTITY OF HEAT; THERMALLY-SENSITIVE ELEMENTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • G01K7/00—Measuring temperature based on the use of electric or magnetic elements directly sensitive to heat ; Power supply therefor, e.g. using thermoelectric elements
    • G01K7/16—Measuring temperature based on the use of electric or magnetic elements directly sensitive to heat ; Power supply therefor, e.g. using thermoelectric elements using resistive elements
    • G—PHYSICS
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    • G01K3/08—Thermometers giving results other than momentary value of temperature giving differences of values; giving differentiated values
    • G01K3/14—Thermometers giving results other than momentary value of temperature giving differences of values; giving differentiated values in respect of space
    • G01K2003/145—Hotspot localization
    • G—PHYSICS
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    • G01K7/16—Measuring temperature based on the use of electric or magnetic elements directly sensitive to heat ; Power supply therefor, e.g. using thermoelectric elements using resistive elements
    • G01K2007/166—Electrical time domain reflectometry

Definitions

  • the present invention relates to the technical field of danger detection technology.
  • the present invention relates to an apparatus and method for spatially resolved temperature measurement within a spatially linear detection range.
  • the present invention further relates to a danger detection system for detecting local temperature changes within a spatially linear detection range, which is particularly suitable for spatially resolved detection of fire sources.
  • linear electronic heat detectors In order to be able to record the temperature within an elongated detection area with a justifiable technical outlay, so-called linear electronic heat detectors have therefore been developed.
  • This is a typically relatively thick cable in which addressable, discrete sensors are placed at a freely selectable distance.
  • Such heat meiders thus represent a technological mixture between a discrete fire alarm technology with a large number of individual sensors and a genuine linear fire alarm technology. Each sensor can be queried via the addressing. If a single sensor detects a dangerous temperature, this condition can be spontaneously transmitted to a central office with the corresponding address associated with the location of the sensor.
  • linear electronic heat detectors have the disadvantage that, especially for large distances due to the limited number of sensors, the distance between the individual sensors is relatively large.
  • the multiple contacting of the individual sensors in addition to a high installation and maintenance costs can also lead to quality problems, which is characterized for example by a poor compatibility with electromagnetic interference.
  • an optical glass fiber in which the phenomenon of temperature-dependent Raman backscattering is evaluated.
  • the Raman optical backscatter signal has a small frequency shift with respect to a fed primary light beam, which can be selectively evaluated.
  • a spatial resolution with respect to the origin of the Raman backscatter can be done with the classical optical radar technology, the so-called Optical Time Domain Reflectometry (OTDR).
  • OTDR Optical Time Domain Reflectometry
  • the OTDR within optical glass fiber has the disadvantage that corresponding measuring systems require a high installation effort, since typically can not be used in buildings usual means of electrical installation.
  • a highly stable laser for generating the primary light beam is required and the necessary for the analysis of the Raman optical backscatter sensor and evaluation is very expensive.
  • the invention has for its object to provide an apparatus and a method which allow a spatially resolved measurement of the temperature within a spatially linear detection range in a simple manner.
  • an apparatus for spatially resolved temperature measurement within a spatial detection range comprises (a) a measuring body having a first electrical conductor, a second electrical conductor and an insulating material which extends between the two electrical conductors, the insulating material having a temperature-dependent specific electrical resistance, and (b) a Measuring device which is connected to the first electrical conductor and the second electrical conductor and which has a transmitting unit and a Receiving unit has.
  • the transmitting unit is set up to act on the two electrical conductors with a time-dependent electrical input signal.
  • the receiving unit is set up to detect a time-dependent electrical response signal of the measuring body to the input signal.
  • the described temperature measuring device is based on the finding that, given a temperature change of the measuring body due to the temperature-dependent electrical
  • the insulating material may in principle be any material which has a correspondingly high temperature dependence of its specific electrical conductivity.
  • the insulating material represents a basically infinite number of discrete individual resistors, which are connected between the two electrical conductors.
  • a local temperature change at the corresponding point of the measuring body leads to an impedance change, which leads to an at least partial reflection of high-frequency input signals.
  • the measuring body additionally has (a) at least one further first electrical conductor, (b) at least one further second electrical conductor, and (c) at least one further insulation material which is connected between the two other electrical conductors. extends electrical conductors, wherein the further insulating material has a temperature-dependent resistivity.
  • the at least one further first electrical conductor and the at least one further second electrical conductor can likewise be connected to the measuring device described above, so that the transmitting unit of the measuring device can also apply a time-dependent electrical input signal to the at least two further electrical conductors. In a corresponding manner, the receiving unit of the measuring device can then receive a time-dependent electrical response signal of the two further electrical conductors to the input signal.
  • the measuring device can also have a switching device, so that individually a pair of electrical conductors is coupled to the transmitting unit or the receiving unit. In this way, a temperature measurement can be carried out sequentially by means of a plurality of conductor pairs, without causing unwanted interference between different signal components of an input signal fed simultaneously into different conductor pairs.
  • the insulating material and the further insulating material may be the same material.
  • the described temperature measuring device can therefore be a uniform one
  • the various electrical conductors be taken in pairs in any spatial arrangement. This means that the different conductor pairs can be arranged within the measuring body in spatially arbitrary manner.
  • the pairs of conductors may for example be cast in a suitable manner in the insulating material.
  • the different pairs of conductors can be arranged, for example, within a flat or curved surface.
  • a close-meshed area occupancy can be realized, for example, by a meander-shaped arrangement of the conductor pairs within the plane or curved area.
  • a temperature measurement can be achieved not only within a linear detection range along a single conductor pair but within a two-dimensional detection range.
  • the wing of an aircraft can be monitored flat for local temperature changes.
  • the different conductor pairs can also be laid within the measuring body in a three-dimensional arrangement. As a result, local temperature changes within a three-dimensional detection range can be detected spatially resolved.
  • the exact spatial position of the various conductor pairs within the measuring body should be known as accurately as possible.
  • the spatial arrangement of the conductor pairs should not change over time. This also applies in view of adverse environmental conditions such as the presence of chemically aggressive substances, the exposure of extreme temperatures and / or temperature fluctuations or other material-contaminating environmental conditions.
  • the device additionally has a terminating resistor, which is connected at one of the measuring device opposite end of the electrical conductor to the electrical conductors.
  • the termination resistor preferably has a resistance which corresponds to the characteristic impedance of the cable under normal temperature conditions.
  • normal conditions in this context means the temperatures that are usually present in the detection area. Thus, under normal temperature conditions, the entire
  • Measuring body is a measuring system with a uniform impedance, so that no or only very weak reflections of a high-frequency signal can be expected.
  • the impedance at the relevant point of the measuring body will change.
  • the previously optimal impedance matching is disturbed and reflections occur for the first time, which can then be detected reliably by the receiving unit.
  • the termination resistor may also be a combination of a plurality of passive components such as an ohmic resistor, a capacitor and / or a diode.
  • a terminating resistor which has an ohmic resistance in series and has a capacitor, by applying the corresponding voltage
  • Conductor pair with a DC voltage ohm 'see resistance of the insulating material are measured, without taking into account the ohmic resistance of the terminating resistor. As a result, the ohmic resistance of the insulation material can be measured particularly accurately.
  • the termination resistor may also comprise a series circuit of (a) an ohmic resistor and (b) a parallel circuit of a capacitor and a diode.
  • a polarity-dependent resistance measurement of the insulating material can be carried out. Selecting a polarity of the input voltage at which the diode in the forward direction is switched, then the capacitor is bridged apart from the voltage drop occurring at the diode. If one selects a polarity of the input voltage at which the diode is reverse-connected, then the influence of the terminating resistor on the resistance measurement of the insulating material can be eliminated in a simple and effective manner in the case of a DC voltage measurement.
  • the insulating material is a material whose specific electrical resistance decreases with increasing temperature.
  • the insulating material may be a plastic material, which shows a so-called. NTC (Negative Temperature Coefficient) behavior.
  • NTC Near Temperature Coefficient
  • a thin-film composite material with carbon nanoparticle polyimides carbon nanoparticle-polyimide composite thin films (BTDA-ODA)
  • BTDA-ODA carbon nanoparticle-polyimide composite thin films
  • This material is described, for example, in the publication "MURUGARAJ P., MAINWARING D., MORA-HUERTAS N:” Thermistor Behavior in a Semiconductor Polymer-Nanoparticle Composite Film "; Journal of Physics 2006, vol. 39, no. 10, pp. 2072-2078 ".
  • the measurement of the DC resistance can be used for a kind of pre-alarming, before the exact location of the local temperature change within the measuring body is determined with more complex methods.
  • a measuring body with the above-described insulating material BTDA-ODA under normal conditions, i. at typical room temperatures, on the one hand a low attenuation and on the other hand has a relatively high impedance. If the cable is then heated at a certain point, then the specific resistance of the insulation material drops there. At the end of the relevant pair of conductors can then be determined by the described resistance measuring unit a decrease in the total resistance and possibly triggered a collective for the entire temperature measuring device pre-alarm.
  • the electrical input signal is an electrical pulse.
  • the electrical pulse can be, for example, a temporal rectangular pulse, which at a junction of the impedance, ie at the point of a local impedance change from a high-impedance insulation section to a low-resistance insulation section or vice versa at least partially is reflected.
  • a temporal rectangular pulse which at a junction of the impedance, ie at the point of a local impedance change from a high-impedance insulation section to a low-resistance insulation section or vice versa at least partially is reflected.
  • the position of the section of the respective conductor pair with a changed specific electrical resistance of the insulating material can thus be determined by the reflection behavior of electrical running waves. In this case, it is possible to fall back on the principles of the known line-bound radar technology, which is also referred to as time domain reflectometry (TDR).
  • TDR time domain reflectometry
  • the reflection factor r of a pulse fed into the cable can be calculated according to the line theory from the following equation (1):
  • R is the electrical resistance of the insulating material at the defect and Zw is the characteristic impedance of the undisturbed measuring body measured at the respective pair of conductors.
  • the electrical input signal has a plurality of periodic and, in particular, sinusoidal individual signals which have a different frequency relative to one another.
  • the various periodic individual signals can be fed sequentially into the measuring body and in each case the phase shift of the individual response signals can be measured, which are reflected back at a junction of the impedance.
  • the distance from the measuring device to the location of the measuring body can also be determined from the phase shifts of the respective individual response signal for different frequencies in relation to the individual signal fed into the measuring body in accordance with the basic principles of known frequency domain reflectometry (FDR). which has a local temperature increase.
  • FDR frequency domain reflectometry
  • the measuring body is a cable.
  • a cable which may have one or more conductor pairs, has the advantage that a spatially resolved temperature measurement can be carried out by simply laying the cable along a linear monitoring area within this monitoring area.
  • the cable is a coaxial cable.
  • the insulating material is located between an inner conductor and the outer conductor arranged cylindrically symmetrically with respect to the inner conductor. It can be optimized by the geometric shape and in particular by the ratio of the radii of the inner conductor and the outer conductor in an advantageous manner, the properties of the waveguide of the cable.
  • the formation of the cable in the form of a coaxial cable may cause a heat exposure to the temperature-sensitive insulation material delayed by the outer conductor something becomes. As a result, the entire linear temperature measuring device has a slightly higher thermal inertia.
  • the cable has two strip conductors running next to one another.
  • the two strip conductors can be arranged substantially parallel to one another along the entire cable length. A twisted arrangement between the two strip conductors is possible. All that matters is that between the two strip conductors is the temperature-dependent insulation material with respect to its specific conductivity.
  • the stripline can be mounted or arranged in an area to be monitored such that the heat radiation generated by a heat source acts directly on the temperature-sensitive insulation material. As a result, a particularly fast response of the linear temperature measuring device can be achieved.
  • the cable additionally has an outer layer.
  • the outer layer may be a mechanical protective layer that protects the possibly sensitive cable from mechanical damage.
  • the outer layer may also be an additional insulating layer which ensures reliable electrical insulation of the cable from other electrical conductors.
  • the outer layer comprises a material which has at least one predetermined heat absorption against heat radiation.
  • the outer layer may, for example, have a black color which, in the case of thermal radiation caused by a heat source, has a rapid and significant increase in temperature of the insulation material that is temperature-dependent with respect to its electrical conductivity.
  • a hazard detection system for detecting local temperature changes within a spatial detection range.
  • the danger reporting system is particularly suitable for spatially resolved detection of fire sources.
  • the hazard reporting system includes (a) a central office and (b) at least one apparatus of the type described above for spatially resolved temperature measurement within a spatial detection area.
  • the device is coupled to the center via a communication link.
  • the described danger reporting system is based on the finding that one or more temperature measuring devices of the type described above, which each have the ability to detect temperature changes spatially resolved, can be connected to a control center.
  • the center may also be connected to other peripheral units, which may be set up to detect other types of dangers such as the formation of smoke, the presence of toxic gases or burglary attempts.
  • the central office can then jointly evaluate various message results of the various peripheral units in a suitable manner and initiate suitable security measures.
  • a method for spatially resolved temperature measurement within a spatial detection range comprises (a) applying a measuring body with a time-dependent electrical input signal using a transmitting unit of a measuring device, and (b) detecting a time-dependent electrical response signal of the measuring body to the input signal using a receiving unit of the measuring device.
  • the measuring body has a first electrical conductor, a second electrical conductor and an insulating material which extends between the two electrical conductors and which has a temperature-dependent specific electrical resistance.
  • the measuring device is connected to the first electrical conductor and to the second electrical conductor.
  • the described method is also based on the knowledge that the impedance of the measuring body changes when the temperature of the insulation material changes due to its deliberately temperature-dependent electrical resistance.
  • the impedance of the cable changes, in particular for a high-frequency input signal, at least within a certain range of the measuring body.
  • This impedance change in turn leads to a specific reflection behavior of the measuring body, in particular for a high-frequency and / or for a temporally very rapidly changing input signal.
  • the corresponding reflections are detected by the receiving unit of the measuring device and can be analyzed by an evaluation device connected downstream of the receiving unit.
  • FIG. 1 shows an equivalent circuit diagram of a linear temperature measuring device.
  • Figure 2 shows in a cross-sectional view a strip cable with an insulating material, which is a plastic material with an NTC behavior.
  • FIG. 3 shows a cross-sectional view of a coaxial cable with an insulating material which is a plastic material with an NTC behavior.
  • FIG. 4b shows an output pulse which results from an at least partial reflection of the input pulse and which propagates in the negative direction within the cable along the path s.
  • FIG. 6 shows a terminating resistor which has a series connection of an ohmic resistor and a capacitor.
  • FIG. 7a shows a terminating resistor which has a series connection of an ohmic resistor and a parallel circuit of a capacitor and a diode.
  • FIG. 7b shows a resistance measurement of the temperature-dependent insulation carried out under DC voltage conditions. onsmaterials using the terminating resistor shown in Figure 7a at a first polarity.
  • FIG. 7c shows a resistance measurement of the temperature-dependent insulating material carried out under DC voltage conditions using the terminating resistor shown in FIG. 7a for a second polarity.
  • FIG. 1 shows a linear temperature measuring device 100 according to an embodiment of the invention.
  • the temperature measuring device 100 has an electrical cable 110, which serves as a temperature sensor and can be arranged within a linear detection range. It should be noted that the linear detection range does not necessarily have to be straightforward.
  • the linear detection area can also be curved and, for example, run around corners and / or edges.
  • the cable 110 has a first electrical conductor 112 and a second electrical conductor 114. Between the two conductors 112 and 114 is an insulating material 116, which has a temperature-dependent electrical resistivity.
  • the insulating material 116 is a plastic which has a Negative Temperature Coefficient (NTC) behavior. This means that the electrical resistivity of the insulating material 116 decreases as the temperature increases.
  • FIG. 1 shows the specific electrical resistance of the insulating material 116 in the form of an equivalent circuit diagram by a multiplicity of discrete electrical resistors 116a. In reality, the effective resistance between the two conductors 112 and 114 is distributed continuously over the entire length of the cable 110.
  • NTC Negative Temperature Coefficient
  • the described linear temperature measuring device 100 is based on the physical effect that the characteristic impedance of the cable 110 depends not only on the spatial arrangement of the two conductors 112 and 114 but also on the specific resistance of the insulating material 116. If a partial section of the cable 110 has a changed temperature compared to the remaining cable 110, the characteristic impedance within this partial section is different from the characteristic impedance of the remaining cable 110. This means that within the cable 110 the impedance has a change. This change in impedance then causes a high-frequency signal, which otherwise propagates largely without interference in the cable 110, to be reflected at least in part at the point of impedance change.
  • Termination resistor 120 is sized so that no reflections are caused under normal temperature conditions at the end of cable 110. Under normal temperature conditions, the entire cable 110 thus represents a linear measuring line with a uniform impedance at which no or only very weak reflections of a high-frequency signal are to be expected. In the case of a local temperature change, the impedance at the relevant location of the cable 110 will then change. As a result, the previously optimal impedance matching is disturbed and it occurs for the first time
  • the measuring device 130 For feeding an input signal into the cable 110, the measuring device 130 has a transmitting unit 132. For detecting reflected output signals, the measuring device 130 has a receiving unit 134.
  • the transmitting unit 132 and the receiving unit 134 may be separate electronic circuits. Alternatively, these units 132 and 134 can also be realized by means of a single circuit arrangement.
  • the measuring device 130 additionally has a resistance measuring unit 136.
  • the resistance level measuring unit 136 is arranged to measure the DC resistance of the cable 110.
  • the localization of the cable defect can also be carried out using the time domain reflectometry (TDR) or Frequency Domain Reflectometry (FDR) radio-frequency methods described above.
  • TDR time domain reflectometry
  • FDR Frequency Domain Reflectometry
  • the smallest of the partial resistors 116a always dominates at the cable ends at the terminals 130a and 130b.
  • the maximum measurable resistance to the Terminals 130a and 130b is equal to the termination resistor 120. In this consideration, the resistance of the conductors 112 and 114 is neglected. This limits the dynamics of the resistance measurement.
  • the termination resistor 120 can also be replaced by a series connection of an ohmic resistor and a capacitor with a relatively large capacitance. With an alternating voltage with a sufficiently high frequency, only the ohmic resistance is seen and no change in the impulse response is to be expected. Under DC conditions, the termination resistance at terminals 130a and 130b is not seen at all, and the range of measurable resistance is accordingly increased.
  • the measurement of the DC resistance can be used for a kind of pre-alarming, before the exact location of the above-described and above with reference to FIGS. 4 a and 4 b local temperature change is determined.
  • FIG. 2 shows in a cross-sectional view a strip cable 210 which can be used as measuring line 110 for the linear temperature measuring device 100 shown in FIG.
  • the strip cable 210 has a first electrical conductor 212 and a second electrical conductor 214, which are embedded in an insulating material 216.
  • the insulation material 216 is a plastic material with an NTC
  • PTC Positive Temperature Coefficient
  • the insulating material 216 is surrounded by a thin outer layer 218.
  • the outer layer 218 may protect the insulating material 216 from mechanical influences.
  • the outer layer 218 has a black color or at least a dark color, so that heat radiation 240 incident on the cable is well absorbed and thus leads to a significant temperature increase of the insulating material 216 in the relevant cable section.
  • the absorption of the heat radiation 240 can additionally be improved by the outer layer having a certain roughness, so that reflections of the heat radiation 240 on smooth surfaces are largely prevented.
  • FIG. 3 shows in a cross-sectional view a coaxial cable 310, which can likewise be used as measuring line 110 for the linear temperature measuring device 100 shown in FIG.
  • the coaxial cable 310 has a first electrical conductor 312, which represents the inner conductor of the coaxial cable 310.
  • a second electrical conductor 314 represents the outer conductor of the coaxial cable 310.
  • Between the inner conductor 312 and the outer conductor 314 is an insulating material 316, which is also a plastic material with an NTC behavior.
  • An outer layer 318 surrounds the outer conductor 314. Also, the outer layer 318 has a black color or at least a dark color, so that the coaxial cable 310 incident heat radiation is well absorbed and leads to a significant increase in temperature of the insulating material as 316.
  • the measurement of the location of a local temperature increase by means of an electrical input pulse fed into the cable and of the corresponding output pulse partially reflected back at a temperature-induced impedance change is explained below with reference to FIGS. 4a and 4b. In this case, when calculating the location of the local temperature increase, the time difference between the input of the input pulse and the reception of the output pulse reflected at a local impedance change is measured. Since the propagation speed of electrical signals in the
  • the spatial distance between the local temperature change and the measuring device can be determined from the measured time difference. In this case, it is possible to fall back on the principles of the known line-bound radar technology, which is also referred to as time domain reflectometry (TDR).
  • TDR time domain reflectometry
  • an electrical input pulse 450 a propagates within a cable along a running distance s in the positive running direction 451 a.
  • the current i and the voltage u are in phase with the input pulse 450a designed as a rectangular pulse in time.
  • the input pulse 450a is at least partially reflected.
  • the reflection factor results from the o. G. Equation (1).
  • the current level i and the voltage level u are in antiphase. This means that the current i and the voltage u have a mutually different sign.
  • FDR Frequency Domain Reflectometry
  • FIG. 5 shows a danger detection system 560, which has a central unit 565 and a total of four linear temperature measuring devices 500, which are connected to the central unit via a respective signal line 565a.
  • linear temperature measuring devices 500 are connected to the control center, with which temperature changes can be detected spatially resolved in each case.
  • the central station 565 can of course also be connected to other, different peripheral units or alarm units. These different types of danger reporting units may be, for example, smoke detectors, gas detectors and / or intrusion detectors.
  • the central unit 565 can then jointly evaluate various message results of the various peripheral units in a suitable manner and initiate suitable security measures.
  • FIG. 6 shows a terminating resistor 620 which has a series connection of an ohmic resistor 625 and a capacitor 626.
  • Termination resistor 620 is connected at terminals 620a and 620b to a cable, not shown in FIG. According to the example shown here For example, this cable is identical to the cable 110 of FIG.
  • the described series connection of the ohmic resistor 625 to the capacitor 626 has the advantage that the dynamics of a resistance measurement can be significantly increased. Under alternating voltage conditions, with a sufficiently large capacitance of the capacitor 626, only the ohmic resistance 625 is detected. A change in the impulse response is not expected. Under DC voltage conditions, the terminating resistor is not seen by the resistance measuring unit 136 shown in FIG. 1, and the range of the measurable resistance is correspondingly increased.
  • FIG. 7 a shows a terminating resistor 720, which has a
  • Termination resistor 720 is connected at terminals 720a and 720b to a cable, not shown in FIG. According to the embodiment shown here, this cable is identical to the cable 110 of FIG.
  • the use of the series circuit shown in FIG. 7a has the advantage that the static resistance measurement can be carried out at the terminals 720a and 720b with two different polarities. By a suitable choice of the polarity can thus be determined whether one wants to see the terminator 720 or not.
  • FIG. 7b shows a resistance measurement of the temperature-dependent insulation material of the cable 710, carried out under DC voltage conditions, using a terminating resistor 720, which is a series connection of a Ohm 'see resistance 725 and a parallel circuit of a capacitor 726 with a diode 727 west.
  • FIG. 7b shows the DC resistance measurement at a first polarity of a voltage source 735, in which the terminating resistor is statically seen or detected by a current measuring device 736a and a voltage measuring device 736b. This is achieved by the diode 727, which is turned on in the first polarity of the voltage source 735 in the forward direction. Under alternating voltage conditions, the diode 727 is short-circuited by the capacitor 726, and only the ohmic resistance 725 is seen or detected as the terminating resistor.
  • FIG. 7c shows the resistance measurement of the temperature-dependent insulation material of the cable 710 shown in FIG. 7b for a second polarity of the voltage source 735, in which the ohmic resistance 725 is not seen or detected under DC voltage conditions.
  • Resistance measurement under DC voltage conditions shows, when the resistance of the two electrical conductors of the cable 710 is neglected, the pure resistance of the insulation material of the cable 710.
  • the described linear temperature measuring device can be installed with the normal tools of electrical installation. No special tools are needed.
  • a signal evaluation based on the TDR or FDR technology is insensitive to the drift of an internal clock of the measuring device.
  • the transmitter is thus long-term stable and insensitive to temperature fluctuations.

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Abstract

Es wird eine Vorrichtung und ein Verfahren zum ortsaufgelösten Messen der Temperatur innerhalb eines räumlich linearen Erfassungsbereiches beschrieben. Die Vorrichtung (100) weist auf einen Messkörper (110) mit einem ersten elektrischen Leiter (112), einem zweiten elektrischen Leiter (114) und einem Isolationsmaterial (116), welches sich zwischen den beiden elektrischen Leitern erstreckt (112, 114). Das Isolationsmaterial (116) weist einen temperaturabhängigen spezifischen elektrischen Widerstand auf. Die Vorrichtung (100) weist ferner eine Messeinrichtung (130) auf, welche mit dem ersten elektrischen Leiter (112) und mit dem zweiten elektrischen Leiter (114) verbunden ist. Die Messeinrichtung (130) weist eine Sendeeinheit (132) und eine Empfangseinheit (134) auf. Die Sendeeinheit (132) ist eingerichtet zum Beaufschlagen der beiden elektrischen Leiter (112, 114) mit einem zeitabhängigen elektrischen Eingangssignal (450a). Die Empfangseinheit (134) ist eingerichtet zum Erfassen eines zeitabhängigen elektrischen Antwortsignals (450b) des Messkörpers (110) auf das Eingangssignal (450a). Es wird ferner ein Gefahrmeldesystem beschrieben, welches neben einer Zentrale zumindest eine Temperaturmessvorrichtung des oben beschriebenen Typs aufweist.

Description

Beschreibung
Ortsaufgelöste Temperaturmessung innerhalb eines räumlichen Erfassungsbereiches
Die vorliegende Erfindung betrifft das technische Gebiet der Gefahrmeldetechnik. Die vorliegende Erfindung betrifft insbesondere eine Vorrichtung und ein Verfahren zum ortsaufgelösten Messen der Temperatur innerhalb eines räumlich linearen Erfassungsbereiches. Die vorliegende Erfindung betrifft ferner ein Gefahrmeldesystem zum Detektieren von lokalen Temperaturänderungen innerhalb eines räumlich linearen Erfassungsbereiches, welches insbesondere zum ortsaufgelösten Detektieren von Brandherden geeignet ist.
Im Bereich der Gefahrmeldetechnik ist es häufig erforderlich, die Temperatur innerhalb eines größeren Erfassungsbereiches zu erfassen. Dazu kann im Prinzip eine Vielzahl von innerhalb des gewünschten Erfassungsbereiches räumlich verteilten diskreten Temperaturmessvorrichtungen installiert werden. Dies erfordert jedoch einen hohen Installationsaufwand.
Um die Temperatur innerhalb eines länglichen Erfassungsberei- ches bei einem vertretbaren technischen Aufwand erfassen zu können, wurden deshalb sog. lineare elektronische Wärmemelder entwickelt. Hierbei handelt es sich um ein typischerweise relativ dickes Kabel, in dem adressierbare, diskrete Sensoren in frei wählbarem Abstand eingebracht sind. Derartige Wärme- meider stellen somit eine technologische Mischung zwischen einer diskreten Brandmeldetechnik mit einer Vielzahl von Einzelsensoren und einer echten linearen Brandmeldetechnik dar. Über die Adressierung kann jeder Sensor abgefragt werden. Wenn ein einzelner Sensor eine gefährliche Temperatur detektiert, kann dieser Zustand spontan mit der entsprechenden Adresse, welche mit der örtlichen Lage des Sensors verknüpft ist, an eine Zentrale übermittelt werden. Derartige lineare elektronische Wärmemelder haben jedoch den Nachteil, dass insbesondere bei großen Distanzen infolge der begrenzten Anzahl an Sensoren der Abstand zwischen den einzelnen Sensoren relativ groß ist. Außerdem kann die vielfache Kontaktie- rung der einzelnen Sensoren neben einem hohen Installationsund Wartungsaufwand auch zu Qualitätsproblemen führen, die beispielsweise durch eine schlechte Verträglichkeit gegenüber elektromagnetischen Störungen geprägt ist.
Aus der US 7,180,037 B2 ist ein Heizkabel bekannt, welches einen leitenden Kern mit einer Schicht aus einem NTC Material und einem spiralförmig gewundenen Heizdraht aufweist. Der leitende Kern befindet sich innerhalb einer isolierenden Ummantelung. Das Heizkabel kann mit einer Steuereinrichtung gekoppelt werden. Eine Phasenverschiebung eines Messsignals relativ zu einem AC-Stromsignal ist für die Temperatur des Heizkabels indikativ. Aufgrund des nichtlinearen Charakters der NTC Schicht kann die Detektion von heißen Stellen entlang der gesamten Länge des Heizkabels verbessert werden.
Für eine Temperaturmessung innerhalb eines länglichen Erfassungsbereiches ist es ferner bekannt, sog. pneumatische Wärmemelder zu verwenden. Bei diesen wird innerhalb eines mit einem geeigneten Gas befüllten länglichen Rohres eine durch eine lokale Temperaturänderung hervorgerufene Druckänderung gemessen. Mit einem Druckfühler kann ein Alarm ausgelöst werden. Pneumatische Wärmemelder haben jedoch den Nachteil, dass sie typischerweise sehr unempfindlich sind, so dass eine kleine, im Vergleich zur Gesamtlänge des Rohres örtlich begrenzte Temperaturänderung häufig nicht erkannt wird.
Ferner ist im Falle einer detektierten Temperaturänderung eine Lokalisierung der Temperaturänderung nicht möglich.
Für eine präzise ortausgelöste Temperaturmessung innerhalb eines länglichen Erfassungsbereiches kann ferner eine optische Glasfaser verwendet werden, bei der das Phänomen der temperaturabhängigen Raman-Rückstreuung ausgewertet wird. Das optische Raman-Rückstreusignal weist gegenüber einem eingespeisten Primärlichtstrahl eine kleine Frequenzverschiebung auf, die selektiv ausgewertet werden kann. Eine Ortsauflösung bezüglich des Ursprungs der Raman-Rückstreuung kann mit der klassischen optischen Radartechnik, der sog. Optical Time Domain Reflectometry (OTDR), erfolgen. Die OTDR innerhalb optischer Glasfaser hat jedoch den Nachteil, dass entsprechende Messsysteme einen hohen Installationsaufwand erfordern, da typischerweise nicht die in Gebäuden üblichen Mittel der Elektroinstallation verwendet werden können. Ferner ist ein hochstabiler Laser zum Erzeugen des Primärlichtstrahls erforderlich und die zur Analyse des optischen Raman- Rückstreusignals erforderliche Sensorik und Auswerteelektronik ist sehr teuer.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine Vorrichtung und ein Verfahren anzugeben, welche eine ortsaufgelöste Messung der Temperatur innerhalb eines räumlich linearen Erfassungsbereiches auf einfache Weise ermöglichen.
Diese Aufgabe wird gelöst durch die Gegenstände der unabhängigen Patentansprüche. Vorteilhafte Ausführungsformen der vorliegenden Erfindung sind in den abhängigen Ansprüchen beschrieben.
Gemäß einem ersten Aspekt der Erfindung wird eine Vorrichtung zum ortsaufgelösten Messen der Temperatur innerhalb eines räumlichen Erfassungsbereiches beschrieben. Die beschriebene Vorrichtung weist auf (a) einen Messkörper mit einem ersten elektrischen Leiter, einem zweiten elektrischen Leiter und einem Isolationsmaterial, welches sich zwischen den beiden elektrischen Leitern erstreckt, wobei das Isolationsmaterial einen temperaturabhängigen spezifischen elektrischen Wider- stand aufweist, und (b) eine Messeinrichtung, welche mit dem ersten elektrischen Leiter und mit dem zweiten elektrischen Leiter verbunden ist und welche eine Sendeeinheit und eine Empfangseinheit aufweist. Die Sendeeinheit ist eingerichtet zum Beaufschlagen der beiden elektrischen Leiter mit einem zeitabhängigen elektrischen Eingangssignal. Die Empfangseinheit ist eingerichtet zum Erfassen eines zeitabhängigen elektrischen Antwortsignals des Messkörpers auf das Eingangssignal .
Der beschriebenen Temperaturmessvorrichtung liegt die Erkenntnis zugrunde, dass sich bei einer Temperaturänderung des Messkörpers aufgrund des temperaturabhängigen elektrischen
Widerstands des Isolationsmaterials die Impedanz des Messkörpers zumindest lokal ändert. Dadurch ändert sich auch insbesondere für ein hochfrequentes Eingangssignal zumindest innerhalb eines bestimmten Bereiches des Messkörpers dessen Impedanz. Diese Impedanzänderung führt wiederum zu einem spezifischen Reflexionsverhalten des Messkörpers. Die entsprechenden Reflexionen werden von der Empfangseinheit der Messeinrichtung erfasst und können von einer der Empfangseinheit nachgeschalteten Auswerteeinrichtung analysiert werden.
Das Isolationsmaterial kann im Prinzip jedes Material sein, welches eine entsprechend starke Temperaturabhängigkeit seiner spezifischen elektrischen Leitfähigkeit aufweist. In einem Ersatzschaltbild stellt das Isolationsmaterial eine im Prinzip unendliche Anzahl von diskreten Einzelwiderständen dar, die zwischen den beiden elektrischen Leitern geschaltet sind. In diesem Zusammenhang ist einfach ersichtlich, dass eine lokale Temperaturänderung an der entsprechenden Stelle des Messkörpers zu einer Impedanzänderung führt, die zu einer zumindest teilweisen Reflektion von hochfrequenten Eingangssignalen führt.
Gemäß einem Ausführungsbeispiel der Erfindung weist der Messkörper zusätzlich auf (a) zumindest einen weiteren ersten elektrischen Leiter, (b) zumindest einen weiteren zweiten elektrischen Leiter, und (c) zumindest ein weiteres Isolationsmaterial, welches sich zwischen den beiden weiteren elekt- rischen Leitern erstreckt, wobei das weitere Isolationsmaterial einen temperaturabhängigen spezifischen elektrischen Widerstand aufweist.
Der zumindest eine weitere erste elektrische Leiter und der zumindest eine weitere zweite elektrische Leiter können ebenfalls mit der oben beschriebenen Messeinrichtung derart verbunden sein, so dass die Sendeeinheit der Messeinrichtung auch die zumindest beiden weiteren elektrischen Leiter mit einem zeitabhängigen elektrischen Eingangssignal beaufschlagen kann. In entsprechender Weise kann dann auch die Empfangseinheit der der Messeinrichtung ein zeitabhängiges elektrischen Antwortsignals der beiden weiteren elektrischen Leiter auf das Eingangssignal empfangen.
Die Messeinrichtung kann auch eine Schalteinrichtung aufweisen, so dass jeweils individuell ein Paar von elektrischen Leitern mit der Sendeeinheit bzw. der Empfangseinheit gekoppelt ist. Auf diese Weise kann sequentiell mittels mehrerer Leiterpaare jeweils eine Temperaturmessung durchgeführt werden, ohne dass dabei ungewollte Interferenzen zwischen verschiedenen Signalkomponenten eines gleichzeitig in verschiedene Leiterpaare eingespeisten Einganssignal zu besorgen wären .
Es wird darauf hingewiesen, dass die beschriebene Temperaturmessvorrichtung auch mehrere Messeinrichtungen mit jeweils einer Sendeeinheit und einer Empfangseinheit aufweisen kann. In diesem Fall kann eine Temperaturmessung gleichzeitig und ohne gegenseitige Interferenzen zwischen verschiedenen Leiterpaaren durchgeführt werden.
Bei dem Isolationsmaterial und dem weiteren Isolationsmaterial kann es sich um dasselbe Material handeln. Die beschriebe- ne Temperaturmessvorrichtung kann also ein einheitliches
Isolationsmaterial aufweisen. In diesem einheitlichen Isolationsmaterial können die verschiedenen elektrischen Leiter jeweils paarweise in beliebiger räumliche Anordnung aufgenommen sein. Dies bedeutet, dass die verschiedenen Leiterpaare innerhalb des Messkörpers in räumlich beliebiger Weise angeordnet sein können. Die Leiterpaare können beispielsweise in geeigneter Weise in dem Isolationsmaterial eingegossen sein.
Die verschiedenen Leiterpaare können beispielsweise innerhalb einer ebenen oder gekrümmten Fläche angeordnet sein. Eine engmaschige Flächenbelegung kann dabei beispielsweise durch eine mäanderförmige Anordnung der Leiterpaare innerhalb der Ebene oder gekrümmten Fläche realisiert werden. Dadurch kann bei einer hohen Ortsauflösung eine Temperaturmessung nicht nur innerhalb eines linearen Erfassungsbereiches entlang eines einzigen Leiterpaares sondern innerhalb eines flächigen Erfassungsbereiches erreicht werde. So kann beispielsweise die Tragfläche eines Flugzeugs flächig auf lokale Temperaturänderungen überwacht werden.
Die verschiedenen Leiterpaare können auch innerhalb des Messkörpers in einer dreidimensionalen Anordnung verlegt sein. Dadurch können lokale Temperaturänderungen innerhalb eines dreidimensionalen Erfassungsbereiches ortsaufgelöst detektiert werden.
Es wird darauf hingewiesen, dass für eine genaue Ortsauflösung bei der Temperaturmessung die genaue räumliche Lage der verschiedenen Leiterpaare innerhalb des Messkörpers möglichst genau bekannt sein sollte. Insbesondere sollte sich die räumlich Anordnung der Leiterpaare mit der Zeit nicht ändern. Dies gilt auch in Anbetracht von widrigen Umweltbedingungen wie beispielsweise der Anwesenheit von chemisch aggressiven Substanzen, dem Aussetzen von extremen Temperaturen und/oder Temperaturschwankungen oder unter anderen materialbelastenden Umweltbedingungen .
Gemäß einem weiteren Ausführungsbeispiel der Erfindung weist die Vorrichtung zusätzlich einen Abschlusswiderstand auf, welcher an einem der Messeinrichtung gegenüberliegenden Ende der elektrischen Leiter mit den elektrischen Leitern verbunden ist.
Der Abschlusswiderstand weist bevorzugt einen Widerstand auf, welcher dem Wellenwiderstand des Kabels bei normalen Temperaturbedingungen entspricht. Unter dem Begriff Normalbedingungen sind in diesem Zusammenhang die Temperaturen gemeint, die üblicherweise in dem Erfassungsbereich vorhanden sind. Somit stellt unter normalen Temperaturbedingungen der gesamte
Messkörper ein Messsystem mit einer einheitlichen Impedanz dar, so dass keinerlei oder nur sehr schwache Reflektionen eines Hochfrequenzsignals zu erwarten sind. Im Falle einer lokalen Temperaturänderung wird sich dann die Impedanz an der betreffenden Stelle des Messkörpers ändern. Dadurch wird dann die zuvor optimale Impedanzanpassung gestört und es treten erstmalig Reflexionen auf, die dann zuverlässig von der Empfangseinheit erfasst werden können.
Der Abschlusswiderstand kann auch eine Kombination aus mehreren passiven Bauelementen wie beispielsweise einem Ohm' scher Widerstand, einem Kondensator und/oder einer Diode sein. So kann beispielsweise bei einem Abschlusswiderstand, welcher in Serie geschaltet einen Ohm' sehen Widerstand und einen Konden- sator aufweist, durch ein Beaufschlagen des entsprechenden
Leiterpaares mit einer Gleichspannung der Ohm' sehe Widerstand des Isolationsmaterials gemessen werden, ohne dass dabei der Ohm' sehe Widerstand des Abschlusswiderstandes zu berücksichtigen wäre. Dadurch kann der Ohm' sehe Widerstand des Isolati- onsmaterials besonders genau gemessen werden.
Der Abschlusswiderstand kann auch einen Serienschaltung aus (a) einem Ohm' sehen Widerstand und (b) einer Parallelschaltung aus einem Kondensator und einer Diode aufweisen. Dadurch kann eine polaritätsabhängige Widerstandmessung des Isolationsmaterials durchgeführt werden. Wählt man eine Polarität der Eingangsspannung, bei der die Diode in Durchlassrichtung geschalten ist, dann wird der Kondensator abgesehen von dem an der Diode auftretenden Spannungsabfall überbrückt. Wählt man eine Polarität der Eingangsspannung, bei der die Diode in Sperrrichtung geschalten ist, dann kann bei einer Gleichspan- nungs- bzw. Gleichstrommessung der Einfluss des Abschlusswiderstandes auf die Widerstandsmessung des Isolationsmaterials auf einfache und effektive Weise eliminiert werden.
Gemäß einem weiteren Ausführungsbeispiel der Erfindung ist das Isolationsmaterial ein Material, dessen spezifischer elektrischer Widerstand mit steigender Temperatur sinkt.
Das Isolationsmaterial kann dabei ein Kunststoffmaterial sein, welches ein sog. NTC (Negative Temperature Coefficient) Verhalten zeigt. Derzeit erscheint insbesondere ein Dünnfilmverbundmaterial mit Kohlenstoff-Nanopartikel-Polymide (carbon nanoparticle-polyimide composite thin films (BTDA-ODA) ) , welches bei einem Temperaturanstieg eine besonders deutliche Reduzierung des spezifischen elektrischen Widerstands zeigt, ein geeignetes Material für das Isolationsmaterial zu sein. Dieses Material ist beispielsweise in der Publikation "MURUGARAJ P., MAINWARING D., MORA-HUERTAS N.: "Thermistor behaviour in a semiconducting polymer-nanoparticle composite film"; Journal of physics 2006, vol. 39, no . 10, pp . 2072- 2078" beschrieben.
Gemäß einem weiteren Ausführungsbeispiel der Erfindung weist die Messeinrichtung zusätzlich eine Widerstandsmesseinheit auf, welche zum Messen des Gleichstromwiderstands zwischen dem ersten elektrischen Leiter und dem zweiten elektrischen Leiter und/oder zwischen dem weiteren ersten elektrischen Leiter und dem weiteren zweiten elektrischen Leiter eingerichtet ist.
Durch eine Messung des Gleichstromwiderstandes kann auf einfache Weise eine Temperaturänderung erkannt werden, die den gesamten Messkörper oder die lediglich einen Teilab- schnitt bzw. einen Teilbereich des Messkörpers betrifft. In dem zweiten Fall wird lediglich innerhalb des betreffenden Teilabschnittes bzw. Teilbereichs der spezifische elektrische Widerstand des Isolationsmaterials geändert. Diese Wider- Standsänderung trägt jedoch aufgrund der oben beschriebenen Parallelschaltung von vielen Einzelisolationswiderständen zwischen den beiden elektrischen Leitern auch zu einer Änderung des Gesamtwiderstands zwischen den beiden elektrischen Leitern bei.
Auch wenn durch diese einfache Messung des Gleichstromwiderstandes der Ort einer lokalen Widerstandsänderung nicht ermittelt werden kann, so kann die Messung des Gleichstromwiderstandes für eine Art Voralarmierung verwendet werden, bevor mit aufwendigeren Methoden der genaue Ort der lokalen Temperaturänderung innerhalb des Messkörpers ermittelt wird.
In diesem Zusammenhang wird darauf hingewiesen, dass ein Messkörper mit dem oben beschriebenen Isolationsmaterial BTDA-ODA bei Normalbedingungen, d.h. bei typischen Raumtemperaturen, zum einen eine geringe Dämpfung und zum anderen eine relativ hohe Impedanz aufweist. Wird dann an einer bestimmten Stelle das Kabel erwärmt, dann sinkt dort der spezifische Widerstand des Isolationsmaterials. Am Ende des betreffenden Leiterpaares kann dann durch die beschriebene Widerstandsmesseinheit eine Abnahme des Gesamtwiderstandes festgestellt und ggf. ein für die gesamte Temperaturmessvorrichtung kollektiver Voralarm ausgelöst werden.
Gemäß einem weiteren Ausführungsbeispiel der Erfindung ist das elektrische Eingangssignal ein elektrischer Impuls.
Der elektrische Impuls kann beispielsweise ein zeitlicher Rechteckimpuls sein, welcher an einer Stoßstelle der Impe- danz, d. h. an der Stelle einer lokalen Impedanzänderung von einem hochohmigen Isolierungsabschnitt zu einem niederohmigen Isolierungsabschnitt oder umgekehrt zumindest teilweise reflektiert wird. Durch eine Laufzeitmessung zwischen dem als Eingangssignal ausgesendeten Impuls und einem als Antwortsignal von der Empfangseinheit erfassten reflektierten Impuls kann der örtliche Abstand von der Messeinrichtung zu der Stelle des Messkörpers bestimmt werden, welche Stelle eine lokale Temperaturerhöhung aufweist.
Die Position des Abschnitts des betreffenden Leiterpaares mit einem geänderten spezifischen elektrischen Widerstand des Isolationsmaterials kann somit durch das Reflexionsverhalten von elektrischen Laufwellen ermittelt werden. Dabei kann auf die Grundsätze der bekannten leitungsgebundenen Radar-Technik zurückgegriffen werden, welche auch als Zeitbereichsreflekto- metrie (Time Domain Reflectometry, TDR) bezeichnet wird.
Der Reflexionsfaktor r eines in das Kabel eingespeisten Impulses lässt sich gemäß der Leitungstheorie aus der folgenden Gleichung (1) berechnen:
r = (R - Zw) / (R + Zw) (1)
Dabei ist R der elektrische Widerstand des Isolationsmaterials an der Störstelle und Zw ist der Wellenwiderstand des ungestörten Messkörpers gemessen an dem jeweiligen Leiter- paar.
Verringert sich nun bei einem Isolationsmaterial mit einem NTC-Verhalten der Widerstand R an der Störstelle infolge einer erhöhten Temperatur, dann wird ein Spannungsimpuls mit einem negativen Vorzeichen in Richtung der Messeinrichtung zurückwandern. In Falle der Verwendung eines Isolationsmaterials mit einem PTC (Positive Temperature Coefficient) Verhalten wird sich bei einer lokalen Temperaturerhöhung ein zurück gestreuter Impuls mit einem positiven Vorzeichen ergeben. Gemäß einem weiteren Ausführungsbeispiel der Erfindung weist das elektrische Eingangssignal eine Mehrzahl von periodischen und insbesondere von sinusförmigen Einzelsignalen auf, die zueinander eine unterschiedliche Frequenz aufweisen.
Die verschiedenen periodischen Einzelsignale können dabei sequentiell in den Messkörper eingespeist und jeweils die Phasenverschiebung der Einzelantwortsignale gemessen werden, die an einer Stoßstelle der Impedanz zurück reflektiert werden. Aus den für verschiedene Frequenzen bestimmten Phasenverschiebungen des jeweiligen Einzelantwortsignals in Bezug zu dem jeweiligen in den Messkörper eingespeisten Einzelsignal kann gemäß den Grundprinzipien der bekannten Frequenzbereichsreflektometrie (Frequency Domain Reflecto- metry, FDR) ebenfalls die Distanz von der Messeinrichtung zu der Stelle des Messkörpers bestimmt werden, welche eine lokale Temperaturerhöhung aufweist.
Gemäß einem weiteren Ausführungsbeispiel der Erfindung ist der Messkörper ein Kabel. Die Verwendung eines Kabels, welches ein oder mehrere Leiterpaare aufweisen kann, hat den Vorteil, dass durch eine einfache Verlegung des Kabels entlang eines linearen Überwachungsbereiches innerhalb dieses Überwachungsbereiches eine ortsaufgelöste Temperaturmessung durchgeführt werden kann.
Gemäß einem weiteren Ausführungsbeispiel der Erfindung ist das Kabel ein Koaxialkabel. Dies bedeutet, dass sich das Isolationsmaterial zwischen einem Innenleiter und dem zu dem Innenleiter zylindersymmetrisch angeordneten Außenleiter befindet. Dabei können durch die geometrische Ausformung und insbesondere durch das Verhältnis der Radien des Innenleiters und des Außenleiters auf vorteilhafte Weise die Eigenschaften der Wellenleitung des Kabels optimiert werden. Die Ausbildung des Kabels in Form eines Koaxialkabels kann jedoch dazu führen, dass eine Wärmeeinwirkung auf das temperatursensitive Isolationsmaterial durch den Außenleiter etwas verzögert wird. Dadurch weist die gesamte lineare Temperaturmessvorrichtung eine etwas höhere thermische Trägheit auf.
Gemäß einem weiteren Ausführungsbeispiel der Erfindung weist das Kabel zwei nebeneinander verlaufende Streifenleiter auf.
Die beiden Streifenleiter können dabei entlang der gesamten Kabellänge im Wesentlichen parallel zueinander angeordnet sein. Auch eine verdrillte Anordnung zwischen den beiden Streifenleitern ist möglich. Entscheidend ist lediglich, dass sich zwischen den beiden Streifenleitern das hinsichtlich seiner spezifischen Leitfähigkeit temperaturabhängige Isolationsmaterial befindet.
Die Streifenleitung kann so in einem zu überwachenden Bereich montiert bzw. angeordnet werden, dass die von einer Wärmequelle erzeugte Wärmestrahlung direkt auf das temperatursensitive Isolationsmaterial einwirkt. Dadurch kann eine besonders schnelle Response der linearen Temperaturmessvorrichtung erreicht werden.
Gemäß einem weiteren Ausführungsbeispiel der Erfindung weist das Kabel zusätzlich eine Außenschicht auf.
Die Außenschicht kann eine mechanische Schutzschicht sein, die das ggf. empfindliche Kabel vor mechanischen Beschädigungen schützt. Die Außenschicht kann jedoch ebenso eine zusätzliche Isolationsschicht sein, welche eine zuverlässige elektrische Isolierung des Kabels gegenüber anderen elektrischen Leitern gewährleistet.
Gemäß einem weiteren Ausführungsbeispiel der Erfindung weist die Außenschicht ein Material auf, welches zumindest eine vorbestimmte Wärmeabsorption gegenüber Wärmestrahlung auf- weist. Die Außenschicht kann beispielsweise eine schwarze Farbe aufweisen, welche im Falle einer von einer Wärmequelle verursachten Wärmestrahlung eine zügige und signifikante Temperaturerhöhung des hinsichtlich seiner elektrischen Leitfähig- keit temperaturabhängigen Isolationsmaterials aufweist.
Dadurch lassen sich lokale Temperaturänderungen in dem überwachten Erfassungsbereich nicht nur zügig sondern auch mit einer hohen Messgenauigkeit erfassen.
Gemäß einem weiteren Aspekt der Erfindung wird ein Gefahrmeldesystem zum Detektieren von lokalen Temperaturänderungen innerhalb eines räumlichen Erfassungsbereiches beschrieben. Das Gefahrmeldesystem eignet sich insbesondere zum ortsaufgelösten Detektieren von Brandherden. Das Gefahrmeldesystem weist auf (a) eine Zentrale und (b) zumindest eine Vorrichtung des oben beschriebenen Typs zum ortsaufgelösten Messen der Temperatur innerhalb eines räumlichen Erfassungsbereiches. Die Vorrichtung ist mit der Zentrale über eine Kommunikationsverbindung gekoppelt.
Dem beschriebenen Gefahrmeldesystem liegt die Erkenntnis zugrunde, dass eine oder mehrere Temperaturmessvorrichtungen des oben beschriebenen Typs, welche jeweils die Fähigkeit besitzen, Temperaturänderungen ortsaufgelöst zu erfassen, mit einer Zentrale verbunden werden können. Selbstverständlich kann die Zentrale auch noch mit weiteren Peripherieeinheiten verbunden sein, welche eingerichtet sein können, andere Arten von Gefahren wie beispielsweise die Entstehung von Rauch, das Vorhandensein von giftigen Gasen oder Einbruchsversuche zu erkennen. Die Zentrale kann dann verschiedene Meldeergebnisse der verschiedenen Peripherieeinheiten in geeigneter Weise gemeinsam auswerten und geeignete Maßnahmen zur Gefahrenabwehr einleiten.
Die verschiedenen Peripherieeinheiten können mittels einer drahtgebundenen und/oder mittels einer drahtlosen Kommunikationsverbindung mit der Zentrale gekoppelt sein. Gemäß einem weiteren Aspekt der Erfindung wird ein Verfahren zum ortsaufgelösten Messen der Temperatur innerhalb eines räumlichen Erfassungsbereiches angegeben. Das Verfahren weist auf (a) ein Beaufschlagen eines Messkörpers mit einem zeitabhängigen elektrischen Eingangssignal unter Verwendung einer Sendeeinheit einer Messeinrichtung, und (b) ein Erfassen eines zeitabhängigen elektrischen Antwortsignals des Messkörpers auf das Eingangssignal unter Verwendung einer Empfangs- einheit der Messeinrichtung. Der Messkörper weist einen ersten elektrischen Leiter, einen zweiten elektrischen Leiter und ein Isolationsmaterial auf, welches sich zwischen den beiden elektrischen Leitern erstreckt und welches einen temperaturabhängigen spezifischen elektrischen Widerstand aufweist. Die Messeinrichtung ist mit dem ersten elektrischen Leiter und mit dem zweiten elektrischen Leiter verbunden.
Auch dem beschriebenen Verfahren liegt die Erkenntnis zugrunde, dass sich bei einer Temperaturänderung des Isolationsma- terials aufgrund dessen bewusst temperaturabhängigen elektrischen Widerstands die Impedanz des Messkörpers ändert. Dadurch ändert sich insbesondere für ein hochfrequentes Eingangssignal zumindest innerhalb eines bestimmten Bereichs des Messkörpers die Impedanz des Kabels. Diese Impedanzänderung führt wiederum zu einem spezifischen Reflexionsverhalten des Messkörpers insbesondere für ein hochfrequentes und/oder für ein sich zeitlich sehr schnell änderndes Eingangssignal. Die entsprechenden Reflexionen werden von der Empfangseinheit der Messeinrichtung erfasst und können von einer der Empfangsein- heit nachgeschalteten Auswerteeinrichtung analysiert werden.
Weitere Vorteile und Merkmale der vorliegenden Erfindung ergeben sich aus der folgenden beispielhaften Beschreibung derzeit bevorzugter Ausführungsformen. Die einzelnen Figuren der Zeichnung dieser Anmeldung sind lediglich als schematisch und als nicht maßstabsgetreu anzusehen. Figur 1 zeigt ein Ersatzschaltbild einer linearen TemperaturmessVorrichtung.
Figur 2 zeigt in einer Querschnittsdarstellung ein Streifenkabel mit einem Isolationsmaterial, welches ein Kunststoffmaterial mit einem NTC-Verhalten ist.
Figur 3 zeigt in einer Querschnittsdarstellung ein Koaxialka- bei mit einem Isolationsmaterial, welches ein Kunststoffmaterial mit einem NTC-Verhalten ist.
Figur 4a zeigt einen Eingangspuls, welcher sich innerhalb eines Kabels entlang einer Laufstrecke s in positiver Rich- tung fortpflanzt.
Figur 4b zeigt einen Ausgangspuls, welcher aus einer zumindest teilweisen Reflexion des Eingangspulses resultiert und welcher sich innerhalb des Kabels entlang der Laufstrecke s in negativer Richtung fortpflanzt.
Figur 5 zeigt ein Gefahrmeldesystem, welches eine Zentrale und insgesamt vier lineare Temperaturmessvorrichtungen aufweist, die mit der Zentrale über jeweils eine Signalleitung verbunden sind.
Figur 6 zeigt einen Abschlusswiderstand, welcher eine Serienschaltung aus einem Ohm' sehen Widerstand und einem Kondensator aufweist.
Figur 7a zeigt einen Abschlusswiderstand, welcher eine Serienschaltung aus einem Ohm' sehen Widerstand und einer Parallelschaltung aus einem Kondensator und einer Diode aufweist.
Figur 7b zeigt eine unter Gleichspannungsbedingungen durchgeführte Widerstandsmessung des temperaturabhängigen Isolati- onsmaterials unter Verwendung des in Figur 7a dargestellten Abschlusswiderstandes bei einer ersten Polarität.
Figur 7c zeigt eine unter Gleichspannungsbedingungen durchgeführte Widerstandsmessung des temperaturabhängigen Isolationsmaterials unter Verwendung des in Figur 7a dargestellten Abschlusswiderstandes bei einer zweiten Polarität.
An dieser Stelle bleibt anzumerken, dass sich in der Zeichnung die Bezugszeichen von gleichen oder von einander entsprechenden Komponenten lediglich in ihrer ersten Ziffer unterscheiden .
Figur 1 zeigt eine lineare Temperaturmessvorrichtung 100 gemäß einem Ausführungsbeispiel der Erfindung. Die Temperaturmessvorrichtung 100 weist ein elektrisches Kabel 110 auf, welches als Temperatursensor dient und innerhalb eines linearen Erfassungsbereiches angeordnet werden kann. Es wird darauf hingewiesen, dass der lineare Erfassungsbereich nicht unbedingt geradlinig verlaufen muss. Der lineare Erfassungsbereich kann auch gekrümmt sein und beispielsweise um Ecken und/oder Kanten verlaufen.
Das Kabel 110 weist einen ersten elektrischen Leiter 112 und einen zweiten elektrischen Leiter 114 auf. Zwischen den beiden Leitern 112 und 114 befindet sich ein Isolationsmaterial 116, welches einen temperaturabhängigen spezifischen elektrischen Widerstand aufweist.
Gemäß dem hier dargestellten Ausführungsbeispiel ist das Isolationsmaterial 116 ein Kunststoff, welcher ein Negative Temperature Coefficient (NTC) -Verhalten aufweist. Dies bedeutet, dass der spezifische elektrische Widerstand des Isolati- onsmaterials 116 bei einem Anstieg der Temperatur sinkt. In Figur 1 ist der spezifische elektrische Widerstand des Isolationsmaterials 116 in Form eines Ersatzschaltbildes durch eine Vielzahl von diskreten elektrischen Widerständen 116a dargestellt. In der Realität ist der effektive Wider- stand zwischen den beiden Leitern 112 und 114 kontinuierlich über die Gesamtlänge des Kabels 110 verteilt.
Die beschriebene lineare Temperaturmessvorrichtung 100 basiert auf dem physikalischen Effekt, dass der Wellenwider- stand bzw. die Impedanz des Kabels 110 nicht nur von der räumlichen Anordnung der beiden Leiter 112 und 114 sondern auch von dem spezifischen Widerstand des Isolationsmaterials 116 abhängt. Weist ein Teilabschnitt des Kabels 110 im Vergleich zu dem restlichen Kabel 110 eine geänderte Temperatur auf, so ist der Wellenwiderstand innerhalb dieses Teilabschnitts unterschiedlich zu dem Wellenwiderstand des restlichen Kabels 110. Dies bedeutet, dass innerhalb des Kabels 110 die Impedanz eine Änderung aufweist. Diese Impedanzänderung führt dann dazu, dass ein hochfrequentes Signal, welches sich ansonsten weitgehend störungsfrei in dem Kabel 110 ausbreitet, an der Stelle der Impedanzänderung zumindest teilweise reflektiert wird.
Um das Reflexionsverhalten des Kabels 110 zu messen, weist die lineare Temperaturmessvorrichtung 100 ferner eine Messeinrichtung 130 auf, welche an der Eingangsseite des Kabels 110 über einen Anschluss 130a mit dem ersten elektrischen Leiter 112 und über einen Anschluss 130b mit dem zweiten elektrischen Leiter 114 verbunden ist. Außerdem ist ein Abschlusswiderstand 120 vorgesehen, welcher an einem der
Eingansseite des Kabels 110 gegenüberliegenden Ende mit dem Kabel 110 verbunden ist. Dazu sind zwei Anschlüsse 120a und 120b vorgesehen, die den Abschlusswiderstand 120 mit dem ersten elektrischen Leiter 112 bzw. mit dem zweiten elektri- sehen Leiter 114 verbinden. Der Abschlusswiderstand 120 ist derart dimensioniert, dass unter normalen Temperaturbedingungen am Ende des Kabels 110 keine Reflexionen verursacht werden. Unter normalen Temperaturbedingungen stellt das gesamte Kabel 110 somit eine linea- re Messleitung mit einer einheitlichen Impedanz dar, bei der keine oder nur sehr schwache Reflektionen eines Hochfrequenzsignals zu erwarten sind. Im Falle einer lokalen Temperaturänderung wird sich dann die Impedanz an der betreffenden Stelle des Kabels 110 ändern. Dadurch wird dann die zuvor optimale Impedanzanpassung gestört und es treten erstmalig
Reflexionen auf, die dann zuverlässig von der Messeinrichtung 130 erfasst werden können.
Zum Einspeisen eines Eingangssignals in das Kabel 110 weist die Messeinrichtung 130 eine Sendeeinheit 132 auf. Zum Erfassen von reflektierten Ausgangssignalen weist die Messeinrichtung 130 eine Empfangseinheit 134 auf. Die Sendeeinheit 132 und die Empfangseinheit 134 können dabei getrennte elektronische Schaltungen sein. Alternativ können diese Einheiten 132 und 134 auch mittels einer einzigen Schaltungsanordnung realisiert sein.
Die Messeinrichtung 130 weist ferner eine der Empfangseinheit 134 und ggf. auch de Sendeeinheit 132 nachgeschaltete Auswer- teeinheit auf, die aus Gründen der Übersichtlichkeit in Figur 1 nicht dargestellt ist. Mittels der Auswerteeinheit können die von der Empfangseinheit 134 erfassten Reflexionssignale hinsichtlich ihrer zeitlichen Verzögerung und/oder hinsichtlich ihrer Phasenverschiebung zu dem entsprechenden Eingangs- signal analysiert werden. Dadurch kann der Abstand zwischen der Messeinrichtung 130 und der Stelle des Kabels 110 ermittelt werden, welche Stelle im Vergleich zu dem restlichen Kabel eine lokal veränderte Impedanz aufweist.
Wie aus Figur 1 ersichtlich, weist die Messeinrichtung 130 zusätzlich eine Widerstandsmesseinheit 136 auf. Die Wider- standsmesseinheit 136 ist zum Messen des Gleichstromwiderstands des Kabels 110 eingerichtet.
Durch eine Messung des Gleichstromwiderstandes kann auf einfache Weise eine Temperaturänderung erkannt werden, die zumindest einen Teilabschnitt des Kabels betrifft. Auch wenn lediglich innerhalb eines vergleichsweise kurzen Teilabschnittes der spezifische elektrische Widerstand des Isolationsmaterials geändert wird, so wird sich infolge der im Ersatzschaltbild ersichtlichen Parallelschaltung von vielen
Einzelisolationswiderständen zwischen den beiden elektrischen Leitern 112, 114 auch der ohmschen Gesamtwiderstands zwischen den beiden elektrischen Leitern 112 und 114 ändert.
Die Verwendung eines einfachen Ohm' sehen Abschlusswiderstandes hat den Vorteil, dass der Zustand des Kabels 110 auf effektive Weise überwacht werden kann. Wird nämlich mittels der oben beschriebenen Widerstandsmesseinheit 136 ein Widerstand gemessen, welcher deutlich höher ist als der Abschluss- widerstand 120, dann deutet dies auf einen Unterbruch des
Kabels 110 hin. Wird mittels der Widerstandsmesseinheit 136 ein Widerstand gemessen, welcher viel kleiner ist als der Abschlusswiderstand 120 und im Falle eines NTC Kabels ebenso kleiner ist als der zu erwartende Kabelwiderstand 116 bei einer spezifizierten Maximaltemperatur, dann deutet dies auf einen Kurzschluss innerhalb des Kabels 110 hin.
Es wird darauf hingewiesen, dass die Lokalisierung des Kabeldefektes ebenfalls mit den oben beschriebenen Hochfrequenz- verfahren der Zeitbereichsreflektometrie (Time Domain Reflec- tometry, TDR) oder der Frequenzbereichsreflektometrie (Fre- quency Domain Reflectometry, FDR) erfolgen kann.
Infolge der in Figur 1 dargestellten Parallelschaltung der Vielzahl an Teilwiderständen 116a dominiert am Kabelende an den Anschlüssen 130a und 130b jedoch stets der kleinste der Teilwiderstände 116a. Der maximal messbare Widerstand an den Anschlüssen 130a und 130b ist gleich dem Abschlusswiderstand 120. Bei dieser Betrachtung wird der Widerstand der Leiter 112 und 114 vernachlässigt. Dadurch wird die Dynamik der Widerstandsmessung beschränkt.
Um die Dynamik der statischen Widerstandsmessung zu erhöhen, kann der Abschlusswiderstand 120 auch durch eine Serienschaltung eines Ohm' sehen Widerstandes und eines Kondensators mit einer relativ großen Kapazität ersetzt werden. Bei einer Wechselspannung mit einer ausreichend hohen Frequenz wird dann nur der Ohm' sehe Widerstand gesehen und es ist keine Veränderung der Impulsantwort zu erwarten. Unter Gleichspannungsbedingungen wird der Abschlusswiderstand an den Anschlüssen 130a und 130b überhaupt nicht gesehen und der Bereich des messbaren Widerstandes wird dementsprechend erhöht .
Auch wenn durch diese einfache Messung des Gleichstromwiderstandes der Ort einer lokalen Widerstandsänderung nicht ermittelt werden kann, so kann die Messung des Gleichstromwiderstandes für eine Art Voralarmierung verwendet werden, bevor mit den oben und nachfolgend insbesondere anhand der Figuren 4a und 4b beschriebenen Messmethoden der genaue Ort der lokalen Temperaturänderung ermittelt wird.
Figur 2 zeigt in einer Querschnittsdarstellung ein Streifenkabel 210, welches als Messleitung 110 für die in Figur 1 dargestellte lineare Temperaturmessvorrichtung 100 verwendet werden kann. Das Streifenkabel 210 weist einen ersten elektrischen Leiter 212 und einen zweiten elektrischen Leiter 214 auf, welche in einem Isolationsmaterial 216 eingebettet sind.
Gemäß dem hier dargestellten Ausführungsbeispiel ist das Isolationsmaterial 216 ein Kunststoffmaterial mit einem NTC-
Verhalten. Es können jedoch auch andere Materialien bei- spielsweise mit einem Positive Temperatur Coefficient (PTC) Verhalten verwendet werden.
Das Isolationsmaterial 216 ist von einer dünnen Außenschicht 218 umgeben. Die Außenschicht 218 kann das Isolationsmaterial 216 vor mechanischen Einflüssen schützen. Gemäß dem hier dargestellten Ausführungsbeispiel weist die Außenschicht 218 eine schwarze Farbe oder zumindest eine dunkle Farbe auf, so dass auf das Kabel einfallende Wärmestrahlung 240 gut absor- biert wird und damit zu einer signifikanten Temperaturerhöhung des Isolationsmaterials 216 in dem betreffenden Kabelabschnitt führt. Die Absorption der Wärmestrahlung 240 kann zusätzlich dadurch verbessert werden, dass die Außenschicht eine gewisse Rauhigkeit aufweist, so dass Reflexionen der Wärmestrahlung 240 an glatten Oberflächen weitgehend verhindert werden.
Figur 3 zeigt in einer Querschnittsdarstellung ein Koaxialka- bei 310, welches ebenfalls als Messleitung 110 für die in Figur 1 dargestellte lineare Temperaturmessvorrichtung 100 verwendet werden kann. Das Koaxialkabel 310 weist einen ersten elektrischen Leiter 312 auf, welcher den Innenleiter des Koaxialkabels 310 darstellt. Ein zweiter elektrischer Leiter 314 stellt den Außenleiter des Koaxialkabels 310 dar. Zwischen dem Innenleiter 312 und dem Außenleiter 314 befindet sich ein Isolationsmaterial 316, welches ebenfalls ein Kunst- stoffmaterial mit einem NTC-Verhalten ist.
Eine Außenschicht 318 umgibt den Außenleiter 314. Auch die Außenschicht 318 weist eine schwarze Farbe oder zumindest eine dunkle Farbe auf, so dass auf das Koaxialkabel 310 einfallende Wärmestrahlung gut absorbiert wird und zu einer möglichst deutlichen Temperaturerhöhung des Isolationsmateri- als 316 führt. Nachfolgend wird anhand der Figuren 4a und 4b die Messung des Ortes einer lokalen Temperaturerhöhung mittels eines in das Kabel eingespeisten elektrischen Eingangspulses und des entsprechenden an einer temperaturinduzierten Impedanzände- rung teilweise zurück reflektierten Ausgangspulses erläutert. Dabei wird bei der Berechnung des Ortes der lokalen Temperaturerhöhung die Zeitdifferenz zwischen dem Einspeisen des Eingangspulses und dem Empfang des an einer lokalen Impedanzänderung reflektierten Ausgangspulses gemessen. Da die Aus- breitungsgeschwindigkeit von elektrischen Signalen in dem
Kabel bekannt ist, kann aus der gemessenen Zeitdifferenz der räumliche Abstand zwischen der lokalen Temperaturänderung und der Messeinrichtung bestimmt werden. Dabei kann auf die Grundsätze der bekannten leitungsgebundenen Radar-Technik zurückgegriffen werden, welche auch als Zeitbereichsreflekto- metrie (Time Domain Reflectometry, TDR) bezeichnet wird.
Wie aus Figur 4a ersichtlich pflanzt sich ein elektrischer Eingangspuls 450a innerhalb eines Kabels entlang einer Laufstrecke s in positiver Laufrichtung 451a fort. Gemäß dem hier dargestellten Ausführungsbeispiel sind bei dem als zeitlichen Rechteckimpuls ausgebildeten Eingangspuls 450a der Strom i und die Spannung u in Phase.
An einer lokalen Impedanzänderung an eine Stelle sθ wird der Eingangspuls 450a zumindest teilweise reflektiert. Der Re- flektionsfaktor ergibt sich dabei aus der o. g. Gleichung (1). Dadurch entsteht ein in Figur 4b dargestellter Ausgangspuls 450b, welcher sich innerhalb des Kabels entlang der Laufstrecke s in negativer Laufrichtung 451b fortpflanzt. Gemäß dem hier dargestellten Ausführungsbeispiel sind der Strompegel i und der Spannungspegel u in Antiphase. Dies bedeutet, dass der Strom i und die Spannung u ein zueinander unterschiedliches Vorzeichen haben.
An dieser Stelle wird darauf hingewiesen, dass zur örtlichen Lokalisierung einer lokalen Temperaturänderung bzw. Impedanz- änderung anstelle der TDR auch auf die an sich bekannten Grundsätze der Frequenzbereichsreflektometrie (Frequency Domain Reflectometry, FDR) zurückgegriffen werden kann. Dabei werden an dem Eingang des Kabels verschiedene periodische Einzelsignale sequentiell eingespeist und jeweils die Phasenverschiebung der Einzelantwortsignale gemessen, die an der Stelle sθ einer lokalen Impedanzänderung zurück reflektiert werden. Aus den für verschiedene Frequenzen bestimmten Phasenverschiebungen des jeweiligen Einzelantwortsignals in Bezug zu dem jeweiligen in das Kabel eingespeisten Einzelsignal kann ebenso der Ort sθ der lokalen Temperaturänderung bestimmt werden.
Figur 5 zeigt ein Gefahrmeldesystem 560, welches eine Zentrale 565 und insgesamt vier lineare Temperaturmessvorrichtungen 500 aufweist, die mit der Zentrale über jeweils eine Signalleitung 565a verbunden sind.
Gemäß dem hier dargestellten Ausführungsbeispiel sind mit der Zentrale lediglich lineare Temperaturmessvorrichtungen 500 verbunden, mit denen jeweils Temperaturänderungen ortsaufgelöst erfasst werden können. Es wird jedoch darauf hingewiesen, dass die Zentrale 565 selbstverständlich auch noch mit weiteren andersartigen Peripherieeinheiten bzw. Gefahrmeldeeinheiten verbunden sein kann. Diese andersartigen Gefahrmeldeeinheiten können beispielsweise Rauchmelder, Gasmelder und/oder Intrusionsmelder sein. Die Zentrale 565 kann dann verschiedene Meldeergebnisse der verschiedenen Peripherieein- heiten in geeigneter Weise gemeinsam auswerten und geeignete Maßnahmen zur Gefahrenabwehr einleiten.
Figur 6 zeigt einen Abschlusswiderstand 620, welcher eine Serienschaltung aus einem Ohm' sehen Widerstand 625 und einem Kondensator 626 aufweist. Der Abschlusswiderstand 620 ist an Anschlüssen 620a und 620b mit einem in Figur 6 nicht dargestellten Kabel verbunden. Gemäß dem hier dargestellten Aus- führungsbeispiel ist dieses Kabel mit dem Kabel 110 aus Figur 1 identisch.
Die beschriebene Serienschaltung des Ohm' sehen Widerstandes 625 mit dem Kondensator 626 hat den Vorteil, dass die Dynamik einer Widerstandmessung signifikant erhöht werden kann. Unter Wechselspannungsbedingungen wird bei einer ausreichend großen Kapazität des Kondensators 626 nur der Ohm' sehe Widerstand 625 erfasst. Eine Veränderung der Impulsantwort ist nicht zu erwarten. Unter Gleichspannungsbedingungen wird von der in Figur 1 dargestellten Widerstandmesseinheit 136 der Abschlusswiderstand nicht gesehen und der Bereich des messbaren Widerstandes wird entsprechend erhöht.
Figur 7a zeigt einen Abschlusswiderstand 720, welcher eine
Serienschaltung aus einem Ohm' sehen Widerstand 725 und einer Parallelschaltung aus einem Kondensator 726 und einer Diode 727 aufweist. Der Abschlusswiderstand 720 ist an Anschlüssen 720a und 720b mit einem in Figur 7 nicht dargestellten Kabel verbunden. Gemäß dem hier dargestellten Ausführungsbeispiel ist dieses Kabel mit dem Kabel 110 aus Figur 1 identisch.
Die Verwendung der in Figur 7a dargestellten Serienschaltung hat den Vorteil, dass die statische Widerstandmessung an den Anschlüssen 720a und 720b mit zwei unterschiedlichen Polaritäten durchgeführt kann. Durch eine geeignete Wahl der Polarität kann somit bestimmt werden, ob man den Abschlusswiderstand 720 sehen will oder nicht. Dadurch können die oben beschriebenen Vorteile einer statischen Widerstandsmessung unter Gleichspannungsbedingungen mit den Vorteilen einer
Widerstandsmessung unter Wechselspannungsbedingungen vereinigt werden.
Figur 7b zeigt eine unter Gleichspannungsbedingungen durchge- führte Widerstandsmessung des temperaturabhängigen Isolationsmaterials des Kabels 710 unter Verwendung eines Abschlusswiderstandes 720, welcher eine Serienschaltung aus einem Ohm' sehen Widerstand 725 und einer Parallelschaltung eines Kondensators 726 mit einer Diode 727 aufwest. Figur 7b zeigt die Gleichspannungs-Widerstandsmessung bei einer ersten Polarität einer Spannungsquelle 735, bei der von einer Strom- messeinrichtung 736a und einer Spannungsmesseinrichtung 736b der Abschlusswiderstand statisch gesehen bzw. erfasst wird. Dies wird durch die Diode 727 erreicht, die bei der ersten Polarität der Spannungsquelle 735 in Durchlassrichtung geschalten ist. Unter Wechselspannungsbedingungen wird die Diode 727 durch den Kondensator 726 kurz geschlossen und es wird als Abschlusswiderstand nur der Ohm' sehe Widerstand 725 gesehen bzw. erfasst.
Figur 7c zeigt die in Figur 7b dargestellte Widerstandsmes- sung des temperaturabhängigen Isolationsmaterials des Kabels 710 bei einer zweiten Polarität der Spannungsquelle 735, bei der unter Gleichspannungsbedingungen der Ohm' sehe Widerstand 725 nicht gesehen bzw. nicht erfasst wird. Die Widerstandsmessung unter Gleichspannungsbedingungen zeigt bei Vernach- lässigung des Widerstandes der beiden elektrischen Leiter des Kabels 710 den reinen Widerstand des Isolationsmaterials des Kabels 710.
Die mit dieser Anmeldung beschriebene lineare Temperaturmess- Vorrichtung weist folgende Vorteile auf:
• Die beschriebene lineare Temperaturmessvorrichtung lässt sich mit den normalen Werkzeugen der Elektroinstallation installieren. Es werden keine Spezialwerkzeuge benötigt.
• Im Vergleich zu bekannten linearen Temperaturmessvorrich- tungen mit optischen Fasern, bei denen die optische Fasern einen vorgegebenen Biegeradius nicht unterschreiten dürfen, kann das elektrische Kabel deutlich stärker gekrümmt werden. Damit kann die lineare Temperaturmessvorrichtung auch problemlos um eine Ecke herum verlegt werden. • Ein Funktionstest nach einer erfolgten Installation kann mit einfachsten Mitteln wie beispielsweise einem einfachen Digital Volt Meter erfolgen. Dabei können ggf. vorhandene Unterbrüche und/oder Kurzschluss auf einfache Weise festgestellt werden.
• Auch ohne ein TDR oder FDR Auswertegerät lässt sich ein Kollektivalarm durch eine einfache Widerstandsmessung ab- leiten. Dabei können jedoch typischerweise keine Ortsinformationen bezüglich der auf das Kabel einwirkenden Wärmeentwicklung erhalten werden.
• Eine auf der TDR oder FDR Technik basierende Signalauswertung ist unempfindlich gegenüber der Drift eines internen Taktgebers der Messeinrichtung. Die Auswerteelektronik ist somit langzeitstabil und unempfindlich auf Temperaturschwankungen .
Es wird darauf hingewiesen, dass die hier beschriebenen Ausführungsformen lediglich eine beschränkte Auswahl an möglichen Ausführungsvarianten der Erfindung darstellen. So ist es möglich, die Merkmale einzelner Ausführungsformen in geeigneter Weise miteinander zu kombinieren, so dass für den Fachmann mit den hier explizit dargestellten Ausführungsvari- anten eine Vielzahl von verschiedenen Ausführungsformen als offensichtlich offenbart anzusehen sind.

Claims

Patentansprüche
1. Vorrichtung zum ortsaufgelösten Messen der Temperatur innerhalb eines räumlichen Erfassungsbereiches, die Vorrich- tung (100) aufweisend
• einen Messkörper (110, 210, 310) mit einem ersten elektrischen Leiter (112, 212, 312), einem zweiten elektrischen Leiter (114, 214, 314) und einem Isolationsmaterial (116, 216, 316), welches sich zwi- sehen den beiden elektrischen Leitern erstreckt (112, 212, 312, 114, 214, 314), wobei das Isolationsmaterial (116, 216, 316) einen temperaturabhängigen spezifischen elektrischen Widerstand aufweist, und
• eine Messeinrichtung (130), welche mit dem ersten elektrischen Leiter (112, 212, 312) und mit dem zweiten elektrischen Leiter (114, 214, 314) verbunden ist und welche eine Sendeeinheit (132) und eine Empfangseinheit (134) aufweist, - wobei die Sendeeinheit (132) eingerichtet ist zum Beaufschlagen der beiden elektrischen Leiter (112, 212, 312, 114, 214, 314) mit einem zeitabhängigen elektrischen Eingangssignal (450a) und - wobei die Empfangseinheit (134) eingerichtet ist zum Er- fassen eines zeitabhängigen elektrischen Antwortsignals
(450b) des Messkörpers (110, 210, 310) auf das Eingangssignal (450a) .
2. Vorrichtung nach Anspruch 1, bei der der Messkörper zusätzlich aufweist
- zumindest einen weiteren ersten elektrischen Leiter,
- zumindest einen weiteren zweiten elektrischen Leiter, und
- zumindest ein weiteres Isolationsmaterial, welches sich zwischen den beiden weiteren elektrischen Leitern erstreckt, wobei das weitere Isolationsmaterial einen temperaturabhängigen spezifischen elektrischen Widerstand aufweist.
3. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 2, zusätzlich aufweisend einen Abschlusswiderstand (120), welcher an einem der Messeinrichtung (130) gegenüberliegenden Ende der elektrischen Leiter (112, 114) mit den elektrischen Leitern (112, 114) verbunden ist.
4. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 3, wobei das Isolationsmaterial (116, 216, 316) ein Material ist, dessen spezifischer elektrischer Widerstand mit steigender Temperatur sinkt.
5. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 4, wobei die Messeinrichtung (130) zusätzlich eine Widerstandsmessein- heit (136) aufweist, welche zum Messen des Gleichstromwiderstands zwischen dem ersten elektrischen Leiter (112, 212, 312) und dem zweiten elektrischen Leiter (114, 214, 314) und/oder zwischen dem weiteren ersten elektrischen Leiter und dem weiteren zweiten elektrischen Leiter eingerichtet ist.
6. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 5, wobei das elektrische Eingangssignal ein elektrischer Impuls (450a) ist .
7. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 5, wobei das elektrische Eingangssignal eine Mehrzahl von periodischen und insbesondere von sinusförmigen Einzelsignalen aufweist, die zueinander eine unterschiedliche Frequenz aufweisen.
8. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 7, wobei der Messkörper ein Kabel (110, 210, 310) ist. V: Die Verwendung eines Kabels, welches ein oder mehrere Leiterpaare aufweisen kann, hat den Vorteil, dass durch eine einfache Verlegung des Kabels entlang eines linearen Überwa- chungsbereiches innerhalb dieses Überwachungsbereiches eine ortsaufgelöste Temperaturmessung durchgeführt werden kann.
9. Vorrichtung nach Anspruch 8, wobei das Kabel ein Koaxialkabel (310) ist.
10. Vorrichtung nach Anspruch 8, wobei das Kabel zwei nebeneinander verlaufende Streifenleiter (212, 214) aufweist.
11. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 10, wobei das Kabel (110, 210, 310) zusätzlich eine Außenschicht (218, 318) aufweist.
12. Vorrichtung nach Anspruch 11, wobei die Außenschicht (218, 318) ein Material aufweist, welches zumindest eine vorbestimmte Wärmeabsorption gegenüber Wärme- Strahlung aufweist.
13. Gefahrmeldesystem zum Detektieren von lokalen Temperaturänderungen innerhalb eines räumlichen Erfassungsbereiches, insbesondere zum ortsaufgelösten Detektieren von Brandherden, das Gefahrmeldesystem (560) aufweisend
• eine Zentrale (565) und
• zumindest eine Vorrichtung (500) nach einem der Ansprüche 1 bis 12, welche mit der Zentrale (565) über eine Kommunikationsverbindung (565a) gekoppelt ist.
14. Verfahren zum ortsaufgelösten Messen der Temperatur innerhalb eines räumlichen Erfassungsbereiches, das Verfahren aufweisend
• Beaufschlagen eines Messkörpers (110, 210, 310) mit einem zeitabhängigen elektrischen Eingangssignal (450a) unter
Verwendung einer Sendeeinheit (132) einer Messeinrichtung (130), und
• Erfassen eines zeitabhängigen elektrischen Antwortsignals
(450b) des Messkörpers (110, 210, 310) auf das Eingangssig- nal (450a) unter Verwendung einer Empfangseinheit (134) der Messeinrichtung (130), - wobei der Messkörper (110, 210, 310) einen ersten elektrischen Leiter (112, 212, 312), einen zweiten elektrischen Leiter (114, 214, 314) und ein Isolationsmaterial (116, 216, 316) aufweist, welches sich zwischen den beiden elektrischen Leitern (112, 212, 312, 114, 214, 314) erstreckt und welches einen temperaturabhängigen spezifischen elektrischen Widerstand aufweist, und
- wobei die Messeinrichtung (130) mit dem ersten elektrischen Leiter (112, 212, 312) und mit dem zweiten elektrischen Leiter (114, 214, 314) verbunden ist.
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