EP2212621A2 - Adaptation d'une centrale a oxycombustion a la disponibilite de l'energie et a la quantite de co2 a capturer - Google Patents

Adaptation d'une centrale a oxycombustion a la disponibilite de l'energie et a la quantite de co2 a capturer

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EP2212621A2
EP2212621A2 EP08857563A EP08857563A EP2212621A2 EP 2212621 A2 EP2212621 A2 EP 2212621A2 EP 08857563 A EP08857563 A EP 08857563A EP 08857563 A EP08857563 A EP 08857563A EP 2212621 A2 EP2212621 A2 EP 2212621A2
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EP
European Patent Office
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unit
air
combustion
oxygen
gases
Prior art date
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Withdrawn
Application number
EP08857563A
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German (de)
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Philippe Court
Arthur Darde
Jean-Pierre Tranier
Patrick Le Bot
Jean-Marc Tsevery
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LAir Liquide SA pour lEtude et lExploitation des Procedes Georges Claude
Original Assignee
Air Liquide SA
LAir Liquide SA pour lEtude et lExploitation des Procedes Georges Claude
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Publication date
Application filed by Air Liquide SA, LAir Liquide SA pour lEtude et lExploitation des Procedes Georges Claude filed Critical Air Liquide SA
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    • Y02E20/34—Indirect CO2mitigation, i.e. by acting on non CO2directly related matters of the process, e.g. pre-heating or heat recovery

Definitions

  • the present invention relates to a process for the combustion of carbonaceous fuels employing a unit for separating the gases from the air, a combustion unit operating either in air or with an oxidant that is lower in nitrogen than air, resulting from the unit for separating the gases from the air, and a unit for compressing and / or purifying the CO2 resulting from the combustion fumes, characterized in that the power consumed by the unit for separating the gases from the air and / or the oxygen flow rate produced by the air gas separation unit and / or the capture of the CO2 from the combustion fumes are variable over time.
  • a technology aims to capture the CO2 emitted during the combustion of carbonaceous fuels in order to sequester it underground.
  • One of the constraints is the separation of CO2 in fumes where its fraction does not traditionally exceed 15%, which induces significant separation energies.
  • the reference solution for a partial capture would be to invest 100% of the ASU and operate at 100% of its capacity.
  • this compression and drying unit represents only a small part of the investment and self-consumed energy, unlike the ASU.
  • a solution of the invention is a method of combustion of carbonaceous fuels employing a unit for producing air gases, a combustion unit operating either in air or with an oxidant that is lower in nitrogen than the air, at least partially derived from the air gas separation unit, and a unit for compressing and / or purifying the CO2 from the combustion fumes, characterized in that for a finite period T:
  • the power demanded by the unit for producing the gases of the air is variable, and / or
  • the capture of the CO2 resulting from the combustion fumes, via the compression and / or CO2 purification unit, is intermittent.
  • a unit of production of the gases of the air one understands a unit including the unit of separation of the gases of the air, the various cryogenic storages and the pipes necessary for its operation.
  • the method according to the invention may have one of the following characteristics:
  • the flow rate of oxygen produced by the unit for producing the gases of the air is variable
  • the consumption of carbonaceous fuels by the combustion unit is constant during the duration T while the power supplied by the combustion process is variable during the duration T; the combustion unit alternately operates with air and with the oxidizer lower in nitrogen than air,
  • the unit for compressing and / or purifying the CO2 has, during the duration T, at least one stopping phase and at least one operating phase,
  • the unit for producing the gases of the air requires a variable power during at least part of the duration T but produces a constant flow of oxygen during this same part of the duration T,
  • the unit for producing air gases passes into the oxygen production phase when an oxidant that is lower in nitrogen than air is used in the combustion unit.
  • the oxygen coming from the air gas separation unit is wholly or partially stored in the form of a cryogenic liquid
  • the stored oxygen serves as a reserve for a device external to the units of the combustion process
  • At least a portion of the cryogenic liquid less oxygen rich from the unit for producing air gases is stored at the outlet of the air gas separation unit when oxygen is consumed in the combustion unit,
  • the cryogenic liquid less rich in oxygen stored at the outlet of the air gas separation unit is consumed within the air gas separation unit when oxygen is liquefied by the same unit separation of gases from the air, at least a portion of the combustion fumes are mixed with the oxygen produced by the unit for producing the gases of the air before introduction into the combustion unit when the combustion unit operates with the oxidizer which is poorer in nitrogen than the air,
  • the unit for producing the gases of the air has, during the duration T, at least one stopping phase or a reduced running phase and at least one operating phase with greater running than the reduced step, and in that the time of passage from a stopping phase or a reduced walking phase, to a longer running phase of operation is less than one hour, preferably less than 30 minutes and even more preferably less than 15 minutes, - the time passage time of passage from a stopping phase or a reduced running phase, to a phase of operation with greater operation is accelerated by injection and / or withdrawal in the separation unit of the gases from the air cryogenic liquid,
  • the oxygen produced by the air gas separation unit is at least partially stored when the energy required for its production is available at a lower cost than the average
  • the stored oxygen is consumed by the air gas separation unit when the energy required for the production of oxygen is available at a higher than average cost
  • the CO2 resulting from the unit for compressing and / or purifying CO2 is at least partially stored in order to smooth the amount of CO2 produced
  • the unit of production of the gases of the air, the unit of combustion and the unit of compression and / or purification of CO 2 are managed automatically so as to adapt to the variation of the energy costs necessary the operation of these units,
  • the unit for compressing and / or purifying CO 2 uses a compressor and / or a drying unit, preferably a cryogenic unit,
  • the drying unit consists of a single bottle loaded with adsorbents in a pressure cycle comprising an adsorption phase coinciding with the operation to an oxidant that is lower in nitrogen than the air in the combustion unit and a regeneration phase coinciding with the air operation of the combustion unit,
  • the CO2 from the CO2 compression and / or purification unit is packaged in a bottle or feeds a CO2 line for industrial use or underground storage.
  • Variable power or flow means a power or a flow whose value may change during the duration T.
  • the subject of the invention is also an installation for combustion of carbonaceous fuels comprising a unit for producing air gases, a combustion unit operating either in air or with an oxidant which is poorer in nitrogen than the from the air separation unit, and a unit for compressing and / or purifying the CO2 from the flue gases, characterized in that the operation of these three units is managed by a computer so that during a finite time T: the power demanded by the unit for producing the gases of the air is variable, and / or
  • the capture of the CO2 resulting from the combustion fumes, via the compression and / or CO2 purification unit, is intermittent.
  • the installation according to the invention comprises a CO2 recirculation channel connecting the output of the combustion unit to the input of the combustion unit.
  • the recirculation channel makes it possible on the one hand to return at least a portion of the combustion fumes to the combustion unit and, on the other hand, to mix within this channel the oxygen produced by the air separation unit. .
  • the combustion fumes thus returned play the role of thermal ballast at the combustion unit. Indeed, with only oxygen as the oxidant would obtain temperatures above 2000 0 C at the combustion unit.
  • the combustion fumes thus returned make it possible to descend to the temperature for which the combustion unit is dimensioned, that is to say preferably at a temperature below 1200 ° C.
  • combustion unit is meant a boiler or an incinerator, preferably a Circulating Fluidized Bed boiler or a Pulverized Coal boiler.
  • circulating fluidized bed boiler is meant a boiler in which the fuel is burned in suspension in the air.
  • pulverized coal boiler By pulverized coal boiler is meant a boiler in which the fuel is finely ground.
  • rate T we mean a duration between Ih and a year. If the duration
  • T is of the order of the hour, day or week, the unit of separation of the gases of the air works continuously and makes it possible to store oxygen when it is not consumed directly in the boiler. If the alternative operating period is longer (months or seasons), the air separation unit should be turned on and off.
  • each of these phases can occupy between 20 and 80% of the duration T, preferably between 30 and 70%, more preferably 50% of the time.
  • each of these phases can occupy between 20 / n and 80 / n% of the duration T, preferably between 30 / n and 70 / n%, more preferably 50 / n%.
  • an air operating phase is always followed by a phase of operation with an oxidant lower in nitrogen than air and vice versa.
  • carbon fuels is meant for example coal, lignite, garbage, any fuel from biomass (plant debris, plant production dedicated to combustion ).
  • oxidant poorer in nitrogen than air we mean oxygen and O2-CO2 mixtures.
  • the energy required for the operation of the various units used in the combustion process comes either from the electrical production unit itself supplied at least partially by the oxygen produced, or from another electrical production unit via a generator.
  • electricity transmission network either by a direct supply of electricity from a renewable source (solar panels, wind turbines, hydroelectric dam, etc.).
  • FIG. 1 represents a general diagram, according to the invention, of implementation, for the partial capture of CO2, of a unit for separating the gases from the air, of a combustion unit implementing a boiler with pulverized coal and operating alternately with an oxidizer lower in nitrogen than air and air, and a unit of compression and purification of CO 2 .
  • Air 1 is introduced into the unit 2 for separating the gases from the air, which then produces a constant or variable flow rate of oxygen 3.
  • the oxygen 3 is stored when the combustion unit 7 is operating at the same time. air, or sent, when the combustion unit 7 operates with the nitrogen-depleted oxidant, in a mixer 4 where it can be mixed via a CO2 recirculation channel with a recycle gas 6 rich in CO2.
  • the fuel 5 from the mixer 4 is then introduced into the pulverized coal boiler 7 then operating with an oxidant lower in nitrogen than air.
  • the fuel 8, here the raw coal is first sent to a pulverizer 10 before being introduced into the pulverized coal boiler 7.
  • the purified CO 2 from the unit 16 CPU can then be conditioned and / or transported and / or stored 18.
  • the air 19 is introduced into the boiler 7 and the combustion fumes 13 are dedusted at 14, and desulphurized in
  • FIG. 2 represents an explanatory diagram of the operating mode
  • ASU the combustion unit and the CO2 compression and purification unit (CPU).
  • Ocombustion mode is meant a mode characterized by combustion with an oxidant poorer in nitrogen than air and a capture of CO2.
  • ASU 2 is introduced: - air 1, and - oxygen 9 stored in cryogenic liquid form during the last phase in "air” mode.
  • the ASU 2 then produces a quantity of oxygen a + b corresponding to the "immediate” production of oxygen plus the production b of oxygen stored during the last phase in "air” mode.
  • the ASU 2 produces a cryogenic liquid c less oxygen rich.
  • the oxygen a + b produced by the ASU 2 is then mixed, via a CO2 recirculation channel, with a recycle gas 6 rich in CO2 before being sent to the combustion unit which is no longer powered. by air 19 compared to the "air" mode.
  • combustion fumes 13 from the combustion unit 7 rich in CO2 are sent to the CO2 compression and purification unit 16 for packaging and / or transport and / or storage 18.
  • oxygen introduced into the combustion unit is produced by an air separation unit (ASU) operating continuously.
  • ASU air separation unit
  • the ASU must produce the nominal flow rate of 02 adapted to the operating phase of the combustion unit to the lower nitrogen oxidant than the air and nothing the rest of the time.
  • the principle is to store the oxygen in liquid form while the combustion unit is operating in air and consume it when the combustion unit is operating at an oxidant lower in nitrogen than air. As the ASU continues to operate during the consumption of stored oxygen, both productions are added.
  • a suitable quantity of a gas that is less rich in oxygen is liquefied during the consumption of oxygen.
  • oxygen is liquefied, the ASU separates the oxygen from the air, but the liquefaction itself is ensured by the consumption within the ASU of the liquid. cryogenic less rich in oxygen accumulated during the last oxygen consumption.
  • the ASU thus operates continuously in this first case, optimally and in a "gaseous mode": it must provide only the energy of separation of air gases, not that of liquefaction, much more important. Finally, since the ASU produces only the oxygen necessary for combustion, the total energy consumed remains proportional to the amount of CO2 stored: the energy efficiency of the capture is not degraded.
  • variable oxygen production (intermittent) with a power called constant on the one hand
  • FIG. 3 represents an explanatory diagram of the operation in "air" mode of the three main units implemented in the combustion method according to the invention.
  • air mode is meant a mode characterized by air combustion and the absence of a capture of CO 2 .
  • ASU 2 In “air” mode, ASU 2 is introduced into: - air 1, and the cryogenic liquid c less oxygen rich stored during the last phase in "oxycombustion” mode. The ASU 2 then produces a gas with less oxygen and oxygen 9 in the form of a cryogenic liquid to be stored.
  • the combustion unit 7 then receives as sole oxidizer the air 19 and the combustion fumes 13 from the combustion unit 7 are not sent to the CPU.
  • the fumes 13 are released into the atmosphere after dedusting and desulfurization.
  • the CO 2 recirculation channel is progressively charged with combustion fumes from the combustion unit and with oxygen produced.
  • the separating unit separating the gases from the air and reducing the intake air which feeds the combustion unit.
  • the combustion unit is no longer supplied with air, it is in "oxycombustion” mode.
  • the operation is done on the contrary, knowing that quickly, nitrogen, introduced by the combustion air which increases little by little, is in the fumes.
  • the ballast CO2 is thus transformed into N2 of ballast via air and recycled nitrogen.
  • the transition from one mode to another is therefore smooth and smooth.
  • the ASU is tailored to the amount of oxygen to be produced and therefore remains proportional to CO2 capture.
  • the CO2 capture unit that is to say the unit for compression and purification of CO2, is for its part cut on the total flow of CO2 leaving the combustion unit. Indeed, operating with the oxidant poorer in nitrogen than air, the instantaneous flow of CO2 is identical to that of combustion operating in total capture.
  • the CO2 purification unit is used to dry the CO2 from the combustion boiler.
  • the purification unit When the purification unit is a cryogenic unit, it can be stopped and restarted at will since it can be kept cold for several hours, even when the unit is stopped.
  • the purification unit is preferably stopped when the boiler is operating in air.
  • the purification unit is an adsorption unit
  • the boiler operates alternately to reduce the cost of the adsorption unit.
  • the State of the art teaches for a thorough drying (of the order of the part per million of residual water) the implementation of two bottles loaded with adsorbent, one drying the gas - the adsorbent is responsible in water- while the other is regenerated (the water is evacuated) by the passage of a dry gas and / or at lower pressure and / or warmer (for example nitrogen taken from the ASU) .
  • a dry gas and / or at lower pressure and / or warmer for example nitrogen taken from the ASU
  • only one bottle is used, the pressure cycle of which is set on the operating cycle of the boiler.
  • Adsorption occurs when the combustion unit is operating at a lower nitrogen oxidant than air and regeneration when the combustion unit is operating in air.
  • This optimization reduces the cost of equipment as one less bottle means fewer valves, hoses and adsorbents.
  • the CO2 produced by the CO2 purification unit will ideally be of sufficient purity (for example water content ⁇ 600 ppm by volume and oxygen content ⁇ 1 ppm by volume) to allow its sequestration in the subsoil.
  • the method according to the invention furthermore makes it possible: to either reduce electricity consumption during peak hours, with fixed O2 production,
  • CO2 to be treated in oxy-combustion mode is the same as if we captured all the CO2)
  • FIG. 4 shows the operation of the ASU, so the displayed power is quite constant, regardless of the production phase. An improvement can be made.

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Abstract

Procédé de combustion de combustibles carbonés mettant en uvre une unité de séparation des gaz de l'air, une unité de combustion fonctionnant soit à l'air, soit à un comburant plus pauvre en azote que l'air, au moins partiellement issu de l'unité de séparation des gaz de l'air, et une unité de compression et/ou de purification du CO2 issu des fumées de combustion, caractérisé en ce quependant une durée T finie: la puissance appelée par l'unité de séparation des gaz de l'air est variable, et/ou; la capture du CO2issu des fumées de combustion, via l'unité de compression et/ou de purification du CO2, est variable.

Description

Adaptation d'une centrale à oxycombustion à la disponibilité de l'énergie et à la quantité de CO2 à capturer
La présente invention concerne un procédé de combustion de combustibles carbonés mettant en œuvre une unité de séparation des gaz de l'air, une unité de combustion fonctionnant soit à l'air, soit à un comburant plus pauvre en azote que l'air, issu de l'unité de séparation des gaz de l'air, et une unité de compression et/ou de purification du CO2 issu des fumées de combustion, caractérisé en ce que la puissance consommée par l'unité de séparation des gaz de l'air, et/ou le débit d'oxygène produit par l'unité de séparation des gaz de l'air et/ou la capture du CO2 issu des fumées de combustion sont variables dans le temps.
Les changements climatiques constituent l'un des plus grands défis environnementaux. L'accroissement de la concentration en dioxyde de carbone dans l'atmosphère est en très grande partie la cause du réchauffement global. Le CO2 d'origine humaine est essentiellement émis dans l'atmosphère par la combustion des combustibles fossiles dans les centrales énergétiques.
Pour lutter contre les émissions de CO2, une technologie vise à capturer le CO2 émis lors de la combustion de combustibles carbonés pour le séquestrer sous terre. L'une des contraintes posées est la séparation du CO2 dans les fumées où sa fraction ne dépasse traditionnellement pas 15%, ce qui induit des énergies de séparation importantes.
Une possibilité consiste à séparer l'azote de l'air en amont de la combustion, il ne reste alors à la sortie de la chaudière quasiment plus que du CO2 et de l'eau, les produits de la combustion. La chaudière fonctionne alors à l'oxycombustion. On peut recycler une partie des fumées (essentiellement du CO2) avec l'oxygène pour éviter d'atteindre des températures trop élevées dans la chaudière. La capture du CO2 est donc assurée à moindre coût.
Cette technique est prometteuse, tant du point de vue de l'investissement que de l'efficacité énergétique globale. Tant que les infrastructures pour canaliser et séquestrer le CO2 ne sont pas suffisamment denses, ou tant que le prix de la tonne de CO2 vendue n'est pas assez élevé, il peut ne pas être économiquement rentable de capturer tout le CO2 émis par la centrale. Une solution serait de mettre en œuvre une capture partielle du CO2. Cependant, la capture partielle du CO2 n'est pas très adaptée pour la technologie de l'oxycombustion. Effectivement, il faut opérer à 100% en oxycombustion ou à l'air, mais il est difficile de s'écarter de ces régimes. En effet, s'il y a plus de 30% d'azote dans les fumées, la séparation du CO2 perd tous les avantages que l'on obtient lorsque le flux est plus concentré.
Ainsi, la solution de référence pour une capture partielle serait d'investir à 100% l'ASU et de l'opérer à 100% de ses capacités. On peut cependant n'investir qu'une part de l'unité de compression et de séchage (ou l'investir à 100% mais ne l'opérer qu'à hauteur du CO2 que l'on souhaite capturer). Malheureusement, cette unité de compression et de séchage ne représente qu'une faible part de l'investissement et de l'énergie auto-consommée, contrairement à l'ASU.
D'autre part, opérer avec une ASU à 100% de ses capacités signifie une consommation d'une quantité constante d'énergie dans le temps, ce qui ne permet pas une adaptation aux variations de coût et de débit de l'énergie disponible. Partant de là, un problème qui se pose est de proposer un procédé de combustion adapté à une capture partielle de CO2 et à une fourniture d'énergie variable.
Une solution de l'invention est un procédé de combustion de combustibles carbonés mettant en œuvre une unité de production des gaz de l'air, une unité de combustion fonctionnant soit à l'air, soit à un comburant plus pauvre en azote que l'air, au moins partiellement issu de l'unité de séparation des gaz de l'air , et une unité de compression et/ou de purification du CO2 issu des fumées de combustion, caractérisé en ce que pendant une durée T finie:
- la puissance appelée par l'unité de production des gaz de l'air est variable, et/ou
- la capture du CO2 issu des fumées de combustion, via l'unité de compression et/ou de purification du CO2, est intermittente. Par unité de production des gaz de l'air, on entend une unité comprenant l'unité de séparation des gaz de l'air, les différents stockages cryogéniques et les tuyaux nécessaires à son fonctionnement.
Selon le cas, le procédé selon l'invention peut présenter l'une des caractéristiques suivantes :
- le débit d'oxygène produit par l'unité de production des gaz de l'air est variable,
- la consommation de combustibles carbonés par l'unité de combustion est constante pendant la durée T tandis que la puissance fournie par ledit procédé de combustion est variable pendant la durée T, - l'unité de combustion fonctionne alternativement à l'air et au comburant plus pauvre en azote que l'air,
- l'unité de compression et/ou de purification du CO2 présente pendant la durée T au moins une phase d'arrêt et au moins une phase de fonctionnement,
-l'unité de production des gaz de l'air appelle une puissance variable pendant au moins une partie de la durée T mais produit un débit constant d'oxygène pendant cette même partie de la durée T,
- l'unité de production des gaz de l'air passe en phase de production d'oxygène lorsqu'un comburant plus pauvre en azote que l'air est mis en œuvre dans l'unité de combustion. - l'oxygène issu de l'unité de séparation des gaz de l'air est entièrement ou partiellement stocké sous forme d'un liquide cryogénique,
- l'oxygène stocké sert de réserve à un dispositif extérieur aux unités du procédé de combustion,
- au moins une partie du liquide cryogénique moins riche en oxygène issue de l'unité de production des gaz de l'air est stocké en sortie de l'unité de séparation des gaz de l'air lorsque de l'oxygène est consommé dans l'unité de combustion,
- le liquide cryogénique moins riche en oxygène stocké en sortie de l'unité de séparation des gaz de l'air est consommé au sein de l'unité de séparation des gaz de l'air lorsque de l'oxygène est liquéfié par cette même unité de séparation des gaz de l'air, - au moins une partie des fumées de combustion sont mélangées à l'oxygène produit par l'unité de production des gaz de l'air avant introduction dans l'unité de combustion lorsque celle-ci fonctionne au comburant plus pauvre en azote que l'air,
- l'unité de production des gaz de l'air présente pendant la durée T au moins une phase d'arrêt ou une phase de marche réduite et au moins une phase de fonctionnement à marche plus importante que la marche réduite et en ce que le temps de passage d'une phase d'arrêt ou d'une phase de marche réduite, à une phase de fonctionnement à marche plus importante est inférieure à une heure, préférentiellement inférieure à 30 minutes et encore préférentiellement inférieure à 15 minutes, - le temps de passage temps de passage d'une phase d'arrêt ou d'une phase de marche réduite, à une phase de fonctionnement à marche plus importante est accéléré par injection et/ou retrait dans l'unité de séparation des gaz de l'air de liquide cryogénique,
- l'oxygène produit par l'unité de séparation des gaz de l'air est au moins partiellement stocké lorsque l'énergie nécessaire à sa production est disponible à un coût moindre que la moyenne,
- l'oxygène stocké est consommé par l'unité de séparation des gaz de l'air lorsque l'énergie nécessaire à la production d'oxygène est disponible à un coût supérieur à la moyenne,
- le CO2 issu de l'unité de compression et/ou de purification du CO2 est au moins partiellement stocké afin de lisser la quantité de CO2 produite,
- les phases de compression et/ou de purification du CO2 coïncident avec des phases où l'énergie nécessaire à cette compression et/ou purification du CO2 est disponible à un coût moindre que la moyenne,
- l'unité de production des gaz de l'air, l'unité de combustion et l'unité de compression et/ou de purification du CO2 sont gérées automatiquement de manière à s'adapter à la variation des coûts d'énergie nécessaire au fonctionnement de ces unités,
- l'unité de compression et/ou de purification du CO2 met en œuvre un compresseur et/ou une unité de séchage, préférentiellement une unité cryogénique,
- l'unité de séchage est constituée d'une seule bouteille chargée en adsorbants suivant un cycle de pression comprenant une phase d'adsorption coïncidant avec le fonctionnement à un comburant plus pauvre en azote que l'air de l'unité de combustion et une phase de régénération coïncidant avec le fonctionnement à l'air de l'unité de combustion,
- le CO2 issu de l'unité de compression et/ou de purification du CO2 est conditionné en bouteille ou alimente une canalisation de CO2 pour un usage industriel ou un stockage en sous-sol.
Par puissance ou débit variable, on entend une puissance ou un débit dont la valeur peut changer au cours de la durée T.
Par ailleurs, l'invention a également pour objet un installation de combustions de combustibles carbonés comprenant une unité de production des gaz de l'air, une unité de combustion fonctionnant soit à l'air, soit à un comburant plus pauvre en azote que l'air, issu de l'unité de séparation des gaz de l'air , et une unité de compression et/ou de purification du CO2 issu des fumées de combustion, caractérisé en ce que le fonctionnement de ces trois unités est géré par un ordinateur de manière à ce que pendant une durée T finie : - la puissance appelée par l'unité de production des gaz de l'air est variable, et/ou
- la capture du CO2 issu des fumées de combustion, via l'unité de compression et/ou de purification du CO2, est intermittente.
De préférence l'installation selon l'invention comprend un canal de recirculation du CO2 reliant la sortie de l'unité de combustion à l'entrée de l'unité de combustion. Le canal de recirculation permet d'une part de renvoyer au moins une partie des fumées de combustion vers l'unité de combustion et d'autre part de mélanger au sein de ce canal l'oxygène produit par l'unité de séparation d'air. Les fumées de combustion ainsi renvoyées jouent le rôle de ballast thermique au niveau de l'unité de combustion. En effet, avec seulement de l'oxygène comme comburant on obtiendrait des températures supérieures à 2000 0C au niveau de l'unité de combustion. Les fumées de combustion ainsi renvoyées permettent de descendre à la température pour laquelle est dimensionnée l'unité de combustion, c'est-à-dire de préférence à une température inférieure à 12000C.
On entend par unité de combustion une chaudière ou un incinérateur, de préférence une chaudière à Lit Fluidisé Circulant ou une chaudière à Charbon Pulvérisé. Par chaudière à lit fluidisé circulant, on entend une chaudière dans lequel le combustible est brûlé en suspension dans l'air.
Par chaudière à charbon pulvérisé on entend une chaudière dans lequel le combustible est finement broyé. Par « durée T », on entend une durée comprise entre Ih et une année. Si la durée
T est de l'ordre de l'heure, de la journée ou de la semaine, l'unité de séparation des gaz de l'air fonctionne en continu et permet de stocker de l'oxygène lorsqu'il n'est pas consommé directement dans la chaudière. Si la période de fonctionnement alternatif est plus longue (mois ou saison), il conviendra d'allumer et d'éteindre l'unité de séparation des gaz de l'air.
Par « fonctionnement alternatif», on peut envisager différentes répartitions de la durée T. Dans le cas d'une répartition de la durée en une phase de fonctionnement à l'air de l'unité de combustion et une phase de fonctionnement au comburant plus pauvre en azote que l'air de cette même unité de combustion, chacune de ces phases peut occuper entre 20 et 80% de la durée T, de préférence entre 30 et 70%, de préférence encore 50% du temps. Dans le cas d'une répartition de la durée en n phases de fonctionnement à l'air de l'unité de combustion et n phases de fonctionnement au comburant plus pauvre en azote que l'air, chacune de ces phases peut occuper entre 20/n et 80/n % de la durée T, de préférence entre 30/n et 70/n %, de préférence encore 50/n %. Cependant, quelque soit la répartition, une phase de fonctionnement à l'air est toujours suivie d'une phase de fonctionnement à un comburant plus pauvre en azote que l'air et inversement.
Par combustibles carbonés, on entend par exemple le charbon, la lignite, les ordures ménagères, tout combustible issu de la biomasse (débris végétaux, production végétale dédiée à la combustion...). Par comburant plus pauvre en azote que l'air, on entend l'oxygène et les mélanges O2-CO2.
L'énergie nécessaire au fonctionnement des différentes unités mises en œuvre dans le procédé de combustion provient soit de l'unité de production électrique elle- même alimentée au moins partiellement par l'oxygène produit, soit d'une autre unité de production électrique via un réseau de transport de l'électricité, soit par un approvisionnement direct en électricité d'une source renouvelable (panneaux solaires, éoliennes, barrage hydroélectrique, etc).
La figure 1 représente un schéma général, selon l'invention, de mise en œuvre, pour la capture partielle du CO2, d'une unité de séparation des gaz de l'air, d'une unité de combustion mettant en œuvre une chaudière à charbon pulvérisé et fonctionnant alternativement à un comburant plus pauvre en azote que l'air et à l'air, et une unité de compression et de purification du CO2.
De l'air 1 est introduit dans l'unité 2 de séparation des gaz de l'air qui produit alors un débit constant ou variable d'oxygène 3. L'oxygène 3 est stocké lorsque l'unité de combustion 7 fonctionne à l'air, ou envoyé, lorsque l'unité de combustion 7 fonctionne au comburant appauvri en azote, dans un mélangeur 4 où il peut être mélangé via un canal de recirculation de CO2 à un gaz de recycle 6 riche en CO2. Le comburant
5 issu du mélangeur 4 est ensuite introduit dans la chaudière 7 à charbon pulvérisé fonctionnant alors à un comburant plus pauvre en azote que l'air. Le combustible 8, ici le charbon brut, est tout d'abord envoyé dans un pulvériseur 10 avant d'être introduit dans la chaudière 7 à charbon pulvérisé.
La vapeur issue de la chaudière est détendue dans une turbine à vapeur 11 , qui fournit un travail mécanique. Ce travail est transformé en énergie à l'aide d'un alternateur 12. Les fumées de combustion 13 sont quant à elles dépoussiérées en 14, et éventuellement désulfurées en 15 avant d'être envoyées dans l'unité 16 de compression et de purification (CPU) du CO2.
Le CO2 purifié 17 issu de l'unité 16 CPU peut ensuite être conditionné et/ou transporté et/ou stocké 18. Dans le cas où la chaudière 7 fonctionne à l'air, l'air 19 est introduit dans la chaudière 7 et les fumées de combustion 13 sont dépoussiérées en 14, et désulfurées en
15 mais elles ne sont pas envoyées dans l'unité 16 CPU. Le CO2 n'est pas capturé.
La figure 2 représente un schéma explicatif du fonctionnement en mode
« oxycombustion » des trois unités principales mises en œuvre dans le procédé de combustion selon l'invention. Les trois unités sont l'unité de séparation des gaz de l'air
(ASU), l'unité de combustion et l'unité de compression et purification du CO2 (CPU). Par mode « oxycombustion » on entend un mode caractérisé par une combustion à un comburant plus pauvre en azote que l'air et une capture du CO2. En mode « oxycombustion », on introduit dans l'ASU 2 : - l'air 1, et - l'oxygène 9 stocké sous forme liquide cryogénique lors de la dernière phase en mode « air ».
L'ASU 2 produit alors une quantité d'oxygène a + b correspondant à la production a « immédiate » d'oxygène additionnée de la production b d'oxygène stocké lors de la dernière phase en mode « air ». D'autre part, l'ASU 2 produit un liquide cryogénique c moins riche en oxygène.
L'oxygène a+b produit par l'ASU 2 est ensuite mélangé, via un canal de recirculation de CO2, à un gaz de recycle 6 riche en CO2 avant d'être envoyé dans l'unité de combustion qui n'est plus alimenté par l'air 19 par comparaison au mode « air ».
Puis, les fumées de combustion 13 issues de l'unité de combustion 7 riche en CO2 sont envoyées vers l'unité de compression et de purification 16 du CO2 en vue d'un conditionnement et/ou d'un transport et/ou d'un stockage 18.
Lorsque l'unité de combustion fonctionne ainsi à un comburant plus pauvre en azote que l'air, c'est-à-dire à l'oxygène ou à un mélange d'oxygène et de dioxyde de carbone, l'oxygène introduit dans l'unité de combustion est produit par une unité de séparation d'air (ASU) fonctionnant en continu. Ainsi, l'ASU doit produire le débit nominal d'02 adapté à la phase de fonctionnement de l'unité de combustion au comburant plus pauvre en azote que l'air et rien le reste du temps. Le principe est de stocker l'oxygène sous forme liquide pendant que l'unité de combustion fonctionne à l'air et de le consommer lorsque l'unité de combustion fonctionne à un comburant plus pauvre en azote que l'air. L'ASU continuant à fonctionner pendant la consommation de l'oxygène stocké, les deux productions s'ajoutent. Pour éviter de perdre l'énergie de liquéfaction, une quantité adaptée d'un gaz moins riche en oxygène, préférentiellement l'azote ou l'air, est liquéfiée lors de la consommation d'oxygène. Lorsque l'on liquéfie l'oxygène, l'ASU assure la séparation de l'oxygène de l'air, mais la liquéfaction proprement dite est assurée par la consommation au sein de l'ASU du liquide cryogénique moins riche en oxygène accumulé lors de la dernière consommation d'oxygène.
L'ASU fonctionne ainsi en continu dans ce premier cas, de manière optimale et sur un « mode gazeux » : il ne doit fournir que l'énergie de séparation des gaz de l'air, pas celle de la liquéfaction, beaucoup plus importante. Enfin, puisque l'ASU ne produit que l'oxygène nécessaire à la combustion, l'énergie totale consommée reste proportionnelle à la quantité de CO2 stockée : l'efficacité énergétique de la capture n'est pas dégradée.
Il est aussi possible, selon un autre aspect de l'invention, de produire une quantité continue d'oxygène gazeux, lui-même ensuite liquéfié et stocké ou envoyé directement à la chaudière, tout en n'appelant pas une puissance mécanique constante au niveau des compresseurs d'air. Dans ce cas, l'ASU va produire plus d'oxygène que nécessaire lorsque l'énergie est disponible à un coût moindre que son coût moyen. L'oxygène en excès par rapport à ce qui devrait être consommé à ce moment est stocké sous forme liquide. Lorsque le coût de l'énergie dépasse significativement son coût moyen, il devient intéressant de réduire la production de l'ASU en oxygène et de vaporiser l'oxygène précédemment stocké. On peut alors avoir une production d'oxygène gazeux constante, tout en ne consommant l'énergie qu'au moment où son coût est intéressant. Ce type de fonctionnement est illustré par la figure 6. Pour ne pas être pénalisé énergétiquement lors de la vaporisation et de la liquéfaction de l'oxygène, un liquide cryogénique est constitué et stocké lors de la vaporisation de l'oxygène, il est consommé lors de la constitution de la réserve d'oxygène liquide. Les deux concepts que sont :
- une production d'oxygène variable (intermittente) avec une puissance appelée constante d'une part, et
- une production d'oxygène constante, avec une puissance appelée variable selon le coût de l'énergie d'autre part, peuvent se combiner au sein d'une même installation où la capture partielle de CO2 est assurée en ne produisant pas plus d'oxygène que nécessaire et avec un ASU utilisé à sa capacité nominale, tout en pouvant réguler la puissance électrique appelée par l'ASU au moment où celle-ci est la moins chère. La figure 3 représente un schéma explicatif du fonctionnement en mode « air » des trois unités principales mises en œuvre dans le procédé de combustion selon l'invention.
Par mode « air » on entend un mode caractérisé par une combustion à l'air et l'absence d'une capture de CO2.
En mode « air », on introduit dans l'ASU 2 : - l'air 1, et le liquide cryogénique c moins riche en oxygène stocké lors de la dernière phase en mode « oxycombustion ». L'ASU 2 produit alors un gaz d moins riche en oxygène et de l'oxygène 9 sous forme d'un liquide cryogénique destiné à être stocké.
L'unité de combustion 7 reçoit alors comme unique comburant l'air 19 et les fumées de combustion 13 issues de l'unité de combustion 7 ne sont pas envoyées vers l'unité CPU. Les fumées 13 sont rejetées à l'atmosphère après dépoussiérage et désulfuration.
Pour passer d'un mode à l'autre, par exemple du mode « air » vers le mode « oxycombustion », on charge progressivement le canal de recirculation de CO2 en fumées de combustion issues de l'unité de combustion et en oxygène produit par l'unité de séparation de séparation des gaz de l'air et on réduit l'air aspiré qui alimente l'unité de combustion. Quand l'unité de combustion n'est plus alimentée en air, on est en mode « oxycombustion ». Pour le retour, l'opération est faite à l'inverse, sachant que rapidement, de l'azote, introduit par l'air de combustion qui augmente petit à petit, se trouve dans les fumées. Le CO2 de ballast se transforme ainsi en N2 de ballast via l'air et l'azote recyclé. La transition d'un mode à l'autre est donc souple et sans à-coups. En termes d'investissement, l'ASU est taillé sur la quantité d'oxygène à produire et reste donc proportionnel aussi à la capture de CO2.
L'unité de capture du CO2, c'est-à-dire l'unité de compression et de purification du CO2, est quant à elle taillée sur le débit total de CO2 sortant de l'unité de combustion. En effet, en fonctionnant au comburant plus pauvre en azote que l'air, le débit instantané de CO2 est identique à celui de la combustion fonctionnant en capture totale. L'unité de purification du CO2 permet quant à elle de sécher le CO2 issu de la chaudière de combustion.
Lorsque l'unité de purification est une unité cryogénique, celle-ci peut être arrêtée et redémarrée à volonté puisqu'elle peut être maintenue en froid plusieurs heures durant, même lorsque l'unité est à l'arrêt. Ainsi, dans le cadre de l'invention, l'unité de purification est préférentiellement arrêtée lorsque la chaudière fonctionne à l'air.
Lorsque l'unité de purification est une unité d'adsorption, il s'agit de tirer bénéfice du fait que la chaudière fonctionne alternativement pour réduire le coût de l'unité d'adsorption. L'Etat de le technique enseigne pour un séchage poussé (de l'ordre de la partie par million d'eau résiduelle) la mise en œuvre de deux bouteilles chargées d'adsorbant, l'une séchant le gaz - l'adsorbant se charge en eau- tandis que l'autre est régénérée (l'eau est évacuée) par le passage d'un gaz sec et/ou à plus basse pression et/ou plus chaud (par exemple de l'azote prélevé sur l'ASU). Dans le cadre de l'invention, on n'utilise qu'une seule bouteille dont le cycle de pression est calé sur le cycle de fonctionnement de la chaudière. L'adsorption se fait lorsque l'unité de combustion fonctionne à un comburant plus pauvre en azote que l'air et la régénération lorsque l'unité de combustion fonctionne à l'air.
Cette optimisation permet de réduire le coût de l'équipement étant donné qu'une bouteille en moins signifie moins de vannes, de tuyaux et d'adsorbants.
Le CO2 produit par l'unité de purification du CO2 sera idéalement d'une pureté suffisante (par exemple teneur en eau < 600 ppm en volume et teneur en oxygène <1 ppm en volume) pour permettre sa séquestration en sous-sol.
Le procédé selon l'invention permet en outre : - soit de réduire la consommation électrique pendant des heures de pointe, à production O2 fixe,
- soit d'arrêter la production d'oxygène par moment, tout en ne dimensionnant pas l'ASU sur le débit maximal d'oxygène à fournir,
- soit de combiner les deux idées précédentes. L'exemple qui va suivre ces différentes alternatives.
Exemple :
Une usine de 150 MWe net existante doit être adaptée pour capturer une partie du CO2 produit. Dans les 1ères années de fonctionnement, tout le CO2 ne sera pas capturé, faute de débouché ou parce que le prix de la tonne de CO2 émise ne le justifie pas. La moitié seulement du CO2 est capturé, soit environ 500 000 tonnes par an sur les 1 million produites. On applique l'idée de capture partielle avec un ASU à puissance constante. Les puissances additionnelles nécessaires sont : » 15 MW pour la compression et purification du CO2 (car le débit instantané de
CO2 à traiter en mode oxy-combustion est le même que si on capturait tout le CO2)
• 12 MW pour l'ASU. Pour une capture à 100%, il faudrait 24 MW pour l'ASU
• La puissance nette au réseau (c'est-à-dire la puissance vendue, disponible pour les usagers du réseau électrique) bascule alors entre les deux valeurs:
• 123 MWe la moitié du temps avec capture et
• 138 MWe la moitié du temps sans capture.
En effet, lorsque l'on ne capture pas le CO2, on arrête l'unité de capture, soit
15MW de moins que lorsque l'on capture le CO2. En revanche, l'ASU tourne toujours à sa valeur nominale dans cet exemple.
Il convient donc d'effectuer la capture la nuit qui correspond en général aux heures creuses.
La figure 4 représente le fonctionnement de l'ASU, ainsi la puissance affichée est bien constante, quelle que soit la phase de production. Une amélioration peut-être apportée.
En effet, lors des heures de pointe, il est aussi possible de réduire plus encore la puissance de l'ASU, tout en l'augmentant légèrement le reste du temps, les puissances nécessaires deviennent alors:
• 15 MW pour la compression et purification du CO2 (car le débit instantané de CO2 à traiter en mode oxy-combustion est le même que si on capturait tout le CO2) • 12.6 MW pour l'ASU la majeure partie du temps (22 heures sur 24 dans l'exemple)
• 6 MW pour l'ASU lorsque l'on divise par deux sa puissance les 2 heures de pointe sélectionnées • La puissance nette au réseau bascule alors entre les 3 valeurs:
• 122.4 MWe la moitié du temps avec capture,
• 137.4 MWe la moitié du temps sans capture, hormis les 2 heures de pointe,
• 144 MWe les deux heures de pointe de la journée
Ce fonctionnement (pour l'ASU uniquement) est illustré par la figure 5.

Claims

Revendications
1. Procédé de combustion de combustibles carbonés mettant en œuvre une unité de production des gaz de l'air, une unité de combustion fonctionnant soit à l'air, soit à un comburant plus pauvre en azote que l'air, au moins partiellement issu de l'unité de séparation des gaz de l'air , et une unité de compression et/ou de purification du CO2 issu des fumées de combustion, caractérisé en ce que pendant une durée T finie: - la puissance appelée par l'unité de production des gaz de l'air est variable, et/ou
- la capture du CO2 issu des fumées de combustion, via l'unité de compression et/ou de purification du CO2, est intermittente, dans lequel l'unité de combustion fonctionne alternativement à l'air et au comburant plus pauvre en azote que l'air.
2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le débit d'oxygène produit par l'unité de production des gaz de l'air est variable.
3. Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que la consommation de combustibles carbonés par l'unité de combustion est constante pendant la durée T tandis que la puissance fournie par ledit procédé de combustion est variable pendant la durée T.
4. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'unité de compression et/ou de purification du CO2 présente pendant la durée T au moins une phase d'arrêt et au moins une phase de fonctionnement.
5. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'unité de production des gaz de l'air appelle une puissance variable pendant au moins une partie de la durée T mais produit un débit constant d'oxygène pendant cette même partie de la durée T.
6. Procédé selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que l'unité de production des gaz de l'air passe en phase de production d'oxygène lorsqu'un comburant plus pauvre en azote que l'air est mis en œuvre dans l'unité de combustion.
7. Procédé selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que l'oxygène issu de l'unité de séparation des gaz de l'air est entièrement ou partiellement stocké sous forme d'un liquide cryogénique.
8. Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que l'oxygène stocké sert de réserve à un dispositif extérieur aux unités du procédé de combustion.
9. Procédé selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce qu'au moins une partie du liquide cryogénique moins riche en oxygène issue de l'unité de production des gaz de l'air est stocké en sortie de l'unité de séparation des gaz de l'air lorsque de l'oxygène est consommé dans l'unité de combustion.
10. Procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce que le liquide cryogénique moins riche en oxygène stocké en sortie de l'unité de séparation des gaz de l'air est consommé au sein de l'unité de séparation des gaz de l'air lorsque de l'oxygène est liquéfié par cette même unité de séparation des gaz de l'air.
11. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'au moins une partie des fumées de combustion sont mélangées à l'oxygène produit par l'unité de production des gaz de l'air avant introduction dans l'unité de combustion lorsque celle- ci fonctionne au comburant plus pauvre en azote que l'air.
12. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'unité de production des gaz de l'air présente pendant la durée T au moins une phase d'arrêt ou une phase de marche réduite et au moins une phase de fonctionnement à marche plus importante que la marche réduite et en ce que le temps de passage d'une phase d'arrêt ou d'une phase de marche réduite, à une phase de fonctionnement à marche plus importante est inférieure à une heure, préférentiellement inférieure à 30 minutes et encore préférentiellement inférieure à 15 minutes.
13. Procédé selon la revendication 12, caractérisé en ce que le temps de passage temps de passage d'une phase d'arrêt ou d'une phase de marche réduite, à une phase de fonctionnement à marche plus importante est accéléré par injection et/ou retrait dans l'unité de séparation des gaz de l'air de liquide cryogénique .
14. Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que l'oxygène produit par l'unité de séparation des gaz de l'air est au moins partiellement stocké lorsque l'énergie nécessaire à sa production est disponible à un coût moindre que la moyenne.
15. Procédé selon la revendication 14, caractérisé en ce que l'oxygène stocké est consommé par l'unité de séparation des gaz de l'air lorsque l'énergie nécessaire à la production d'oxygène est disponible à un coût supérieur à la moyenne.
16. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le CO2 issu de l'unité de compression et/ou de purification du CO2 est au moins partiellement stocké afin de lisser la quantité de CO2 produite.
17. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que les phases de compression et/ou de purification du CO2 coïncident avec des phases où l'énergie nécessaire à cette compression et/ou purification du CO2 est disponible à un coût moindre que la moyenne.
18. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'unité de production des gaz de l'air, l'unité de combustion et l'unité de compression et/ou de purification du CO2 sont gérées automatiquement de manière à s'adapter à la variation des coûts d'énergie nécessaire au fonctionnement de ces unités.
19. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'unité de compression et/ou de purification du CO2 met en œuvre un compresseur et/ou une unité de séchage, préférentiellement une unité cryogénique.
20. Procédé selon la revendication 19, caractérisé en ce que l'unité de séchage est constituée d'une seule bouteille chargée en adsorbants suivant un cycle de pression comprenant une phase d'adsorption coïncidant avec le fonctionnement à un comburant plus pauvre en azote que l'air de l'unité de combustion et une phase de régénération coïncidant avec le fonctionnement à l'air de l'unité de combustion.
21. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le CO2 issu de l'unité de compression et/ou de purification du CO2 est conditionné en bouteille ou alimente une canalisation de CO2 pour un usage industriel ou un stockage en sous-sol.
22. Installation de combustions de combustibles carbonés comprenant une unité de production des gaz de l'air, une unité de combustion fonctionnant soit à l'air, soit à un comburant plus pauvre en azote que l'air, issu de l'unité de séparation des gaz de l'air , et une unité de compression et/ou de purification du CO2 issu des fumées de combustion, caractérisé en ce que le fonctionnement de ces trois unités est géré par un ordinateur de manière à ce que pendant une durée T finie :
- la puissance appelée par l'unité de production des gaz de l'air est variable, et/ou
- la capture du CO2 issu des fumées de combustion, via l'unité de compression et/ou de purification du CO2, est intermittente.
23. Installation selon la revendication 22, caractérisé en ce qu'un canal de recirculation du CO2 relie la sortie de l'unité de combustion à l'entrée de l'unité de combustion.
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Families Citing this family (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2949845B1 (fr) 2009-09-09 2011-12-02 Air Liquide Procede d'operation d'au moins un appareil de separation d'air et d'une unite de combustion de combustibles carbones
JP4896195B2 (ja) 2009-09-30 2012-03-14 株式会社日立製作所 酸素燃焼ボイラプラント及び酸素燃焼ボイラプラントの運転方法
US8550810B2 (en) * 2010-05-28 2013-10-08 Foster Wheeler North America Corp. Method of controlling a boiler plant during switchover from air-combustion to oxygen-combustion
GB201021480D0 (en) * 2010-12-17 2011-02-02 Doosan Power Systems Ltd Control system and method for power plant
US20120227964A1 (en) * 2011-03-07 2012-09-13 Conocophillips Company Carbon dioxide gas mixture processing with steam assisted oil recovery
CN103234198B (zh) * 2013-04-19 2015-10-28 上海交通大学 超细煤粉富氧燃烧工艺及系统
US9409120B2 (en) 2014-01-07 2016-08-09 The University Of Kentucky Research Foundation Hybrid process using a membrane to enrich flue gas CO2 with a solvent-based post-combustion CO2 capture system
CN105889969A (zh) * 2016-05-30 2016-08-24 广东上典环境保护工程有限公司 一种可对二氧化碳进行回收的无硝燃烧系统
CN105889947A (zh) * 2016-05-30 2016-08-24 广东上典环境保护工程有限公司 一种新型锅炉无硝燃烧系统
KR102074990B1 (ko) * 2018-06-19 2020-02-10 한국생산기술연구원 바이오촤를 이용한 가압순산소 오염물질 포집 시스템
CN210367457U (zh) * 2019-06-28 2020-04-21 江苏中圣园科技股份有限公司 一种以天燃气为燃料的套筒窑
WO2021001673A1 (fr) 2019-07-02 2021-01-07 Total Se Extraction d'hydrocarbures à l'aide d'énergie solaire
FR3119226B1 (fr) 2021-01-25 2023-05-26 Lair Liquide Sa Pour Letude Et Lexploitation De Procede et appareil de separation d’air par distillation cryogenique
CN113797700A (zh) * 2021-09-22 2021-12-17 乔治洛德方法研究和开发液化空气有限公司 分离空气以及产生富二氧化碳产品的集成单元及方法

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20050132746A1 (en) * 2003-12-23 2005-06-23 Jean-Renaud Brugerolle Cryogenic air separation process and apparatus
WO2006131283A2 (fr) * 2005-06-08 2006-12-14 Man Turbo Ag Installation de production de vapeur et procede pour faire fonctionner une installation de production de vapeur et pour completer son equipement
US20070144415A1 (en) * 2005-11-29 2007-06-28 Varagani Rajani K Coal Upgrading Process Utilizing Nitrogen and/or Carbon Dioxide
WO2007129152A1 (fr) * 2006-04-26 2007-11-15 L'air Liquide-Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Processus de separation cryogenique de l'air

Family Cites Families (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH05340266A (ja) * 1992-06-09 1993-12-21 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 発電方法
JPH0699034A (ja) * 1992-09-21 1994-04-12 Chubu Electric Power Co Inc 燃焼排ガスからの二酸化炭素の液化分離回収法
DE4436904A1 (de) * 1994-10-15 1996-04-18 Kurt Lange Nutzung von Überschuß- und Verlustenergie vorzugsweise in einem gasbetriebenen Motorblockheizkraftwerk zur Primärenergieeinsparung und Umweltentlastung durch Integration eines alkalischen Elektrolyseurs zur Zersetzung von Wasser in Wasserstoff und Sauerstoff
JP3667875B2 (ja) * 1996-05-28 2005-07-06 大陽日酸株式会社 空気液化分離方法
US6401633B2 (en) * 1998-04-06 2002-06-11 Minergy Corporation Closed cycle waste combustion
JP2003126681A (ja) * 2001-10-24 2003-05-07 Yoshisuke Takiguchi 二酸化炭素のエネルギー担体化とその利用法
US6568185B1 (en) * 2001-12-03 2003-05-27 L'air Liquide Societe Anonyme A'directoire Et Conseil De Surveillance Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Combination air separation and steam-generation processes and plants therefore
US7062912B2 (en) * 2002-02-25 2006-06-20 American Air Liquide, Inc. Integrated heat recovery systems and methods for increasing the efficiency of an oxygen-fired furnace
JP2004041967A (ja) * 2002-07-12 2004-02-12 Toshiba Corp エネルギーシステム
ZA200304880B (en) * 2003-02-24 2004-05-04 Air Liquide Integrated heat recovery systems and methods for increasing the efficiency of an oxygen-fired furnace.
US20060096298A1 (en) * 2004-11-10 2006-05-11 Barnicki Scott D Method for satisfying variable power demand
DE102005012902A1 (de) * 2005-03-21 2006-09-28 Steag Saar Energie Ag Kraftwerksanlage
FR2891609B1 (fr) * 2005-10-04 2007-11-23 Inst Francais Du Petrole Procede d'oxy-combustion permettant la capture de la totalite du dioxyde de carbone produit.
JP2007147161A (ja) * 2005-11-28 2007-06-14 Electric Power Dev Co Ltd 燃焼装置の排ガス処分方法及び装置

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20050132746A1 (en) * 2003-12-23 2005-06-23 Jean-Renaud Brugerolle Cryogenic air separation process and apparatus
WO2006131283A2 (fr) * 2005-06-08 2006-12-14 Man Turbo Ag Installation de production de vapeur et procede pour faire fonctionner une installation de production de vapeur et pour completer son equipement
US20070144415A1 (en) * 2005-11-29 2007-06-28 Varagani Rajani K Coal Upgrading Process Utilizing Nitrogen and/or Carbon Dioxide
WO2007129152A1 (fr) * 2006-04-26 2007-11-15 L'air Liquide-Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Processus de separation cryogenique de l'air

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