EP2059623A1 - Rustproof austenitic cast steel, method for production and use thereof - Google Patents

Rustproof austenitic cast steel, method for production and use thereof

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Publication number
EP2059623A1
EP2059623A1 EP07787731A EP07787731A EP2059623A1 EP 2059623 A1 EP2059623 A1 EP 2059623A1 EP 07787731 A EP07787731 A EP 07787731A EP 07787731 A EP07787731 A EP 07787731A EP 2059623 A1 EP2059623 A1 EP 2059623A1
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EP
European Patent Office
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cast steel
sub
aqu
steel
Prior art date
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Ceased
Application number
EP07787731A
Other languages
German (de)
French (fr)
Inventor
Andreas Weiss
Heiner Gutte
Matthias Radtke
Piotr Scheller
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
ACTech GmbH
Original Assignee
ACTech GmbH
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Filing date
Publication date
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Publication of EP2059623A1 publication Critical patent/EP2059623A1/en
Ceased legal-status Critical Current

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    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/005—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
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    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
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    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese

Definitions

  • the innovation relates to a stainless austenitic cast steel, a process for its production, and its use.
  • Stainless austenitic cast steel alloys are not alloyed with aluminum and generally contain about 1% silicon. Aluminum and higher silicon contents negatively influence the degree of purity of the cast steel, if the contact of the molten steel with oxygen in the metallurgical production process is not prevented. For this reason, the aluminum and silicon content in stainless austenitic cast steel alloys is minimized.
  • austenitic stainless steel cast stainless steel generally has d-ferrite contents of 5 to 10%.
  • the ⁇ ferrite content levels cause an increase in the 0.2% yield strength and tensile strength and a decrease in elongation at break compared to the purely austenitic microstructure state.
  • a coordinated nickel and chromium equivalent is set via the chemical composition of the cast steel. Due to the low d-ferrite content, the solidification structure is changed. Unwanted segregation products that accumulate at the grain boundaries are reduced, which has a positive effect on the hot crack sensitivity.
  • the chromium content in stainless austenitic cast steel is about 19%.
  • molybdenum contents of 2 to 3% are often alloyed.
  • the chromium and molybdenum contents lead to the formation of a passivating protective layer, whereby the Corrosion resistance is increased especially against halides.
  • the ferrite formation is supported.
  • the nickel content in stainless steel is about 10% and the carbon content is about 0.03% [1-3, 6]. Changes in the chemical composition make it possible to produce cast steel alloys with special properties.
  • a stainless steel casting is given, which has a high resistance to vibration cracking and high pitting corrosion resistance.
  • the TRIP effect (transformation induced plasticity) in austenitic cast steel alloys has not yet been investigated in contrast to austenitic steels.
  • Technical applications that use the TRIP effect in austenitic cast steel have also been canceled.
  • the reason for this is obviously due to the fact that austenitic cast steel is not cold-formed and the parts made from it are used in the cast state.
  • the TRIP effect in cast alloys can not technically be used to improve cold workability.
  • austenitic lightweight steels which have a TRIP effect at room temperature and may be alloyed with, inter alia, aluminum and silicon are used in wrought alloys in various industries.
  • austenitic stainless steels and non-passivating steels, e.g. the high manganese austenitic lightweight steels. These steels are characterized by a high cold workability due to the TRIP effect [4, 5].
  • High Manganese austenitic steels usually contain less than 12% chromium, which is why they are not stainless. In these steels, iron-oxide layers form on the surface and the material rusts. If aluminum and silicon oxides are embedded in these rust layers, the corrosion resistance increases.
  • a manganese-containing high-strength lightweight structural steel is described.
  • the concentrations for the alloying elements aluminum, silicon, nickel, manganese and Nitrogen are similar to the concentrations of the steel mold casting according to the invention.
  • this steel contains chromium contents of less than 10% and is thus not a stainless steel.
  • this steel is not used in the cast state, but transformed for body and prestressed concrete parts from semi-finished products.
  • Hot or cold rolled semi-finished products serve as starting material for cold-formed parts.
  • the TRIP effect in austenitic wrought alloys is controlled by the chemical composition of the austenite and the forming conditions [5].
  • a disadvantage of the prior art is the non-use of known from austenitic wrought alloys TRIP effect for cast steel to improve its properties.
  • Ni aqu % Ni + 30% C + 18% N + 0.5% Mn + 0.3% Co + 0.2% Cu - 0.2% Al (2)
  • the advantages of the austenitic cast steel alloys according to the invention lie in the increase in tensile strength and elongation at break. This means that the TRIP effect makes the cast steel stronger and at the same time tougher. He can thus absorb greater forces under load and deform more, without breaking. The scope of the TRIP-Stahlformgusslegtechniken invention is thereby extended. Above all, the resulting lightweight construction saves energy and material costs.
  • Tensile strengths of greater than 550 MPa and elongations at break of more than 30% are achieved for the inventive cast steel. In this way, parts cast from the cast steel can be equipped with a kind of crash reserve. This means that the cast steel mold is cast and integrated into an application without being subjected to a tensile load. However, if there is a crash or heavy load, the part can absorb high tensile and elongation at break due to the potential to exhibit the TRIP effect.
  • the TRIP effect can be influenced by the chemical composition of austenite.
  • a vote of the austenite and ferrite stabilizing elements differ with the same chemical composition.
  • austenitic cast structures exhibit settling-related segregations, which are largely retained during technical cooling.
  • dendritic solidification influences the defect structure of austenite.
  • austenite-stabilizing elements accumulate preferentially in austenite. At the same time austenite is depleted of ferrite stabilizing elements. The influence of these factors on the TRIP effect in cast steel alloys is not yet known.
  • the cast structure of the material according to the invention must consist of metastable austenite.
  • the austenite has a tendency to form deformation-induced martensite at room temperature and at low temperatures.
  • a corresponding chromium and nickel equivalent is set in austenitic cast steel. That is, the chemical composition of the steels must be matched with respect to the ferrite-stabilizing and austenite-stabilizing elements, as stated in the claim.
  • the chrome and nickel equivalent for austenitic cast steel with TRIP effect differs from the chromium and nickel equivalent for austenitic wrought alloys with TRIP effect.
  • Nickel and / or manganese are alloyed with austenitic cast steel to form austenite at high temperatures.
  • Manganese is used as a cheaper substitution element for nickel. This is usually associated with a deterioration of corrosion resistance.
  • the addition of nitrogen may compensate for this negative effect. Nitrogen improves the strength and corrosion properties [8] and at the same time achieves austenite stabilization.
  • the chromium content of the cast steel according to the invention is between 12 and 20% but under 10%. Steel with more than 12% chromium is the guarantor for the passivation of the material.
  • chromium is alloyed as a ferrite-stabilizing element. At the same time, it also influences austenite stability by causing martensite formation increasing chromium content difficult.
  • the contents of austenite- and ferrite-stabilizing elements are to be matched to one another.
  • the elements aluminum and silicon are used to adjust once the required chromium or nickel equivalent.
  • the influence of austenite-dissolved aluminum and silicon on the corresponding equivalents is described by means of impact factors.
  • different levels of aluminum and silicon can be used to set the TRIP effect in a targeted manner via the solution or precipitation state of nitrides, such as AlN.
  • nitrides such as AlN.
  • finely dispersed AlN precipitates in the fine-grained austenite additionally improve the profile of the cast steel in terms of its strength and toughness properties.
  • the more readily available elements silicon and aluminum can replace more expensive alloying elements in steel, such as nickel and chromium.
  • the austenitic cast stainless steel according to the invention has a manganese content of 0 to 25%, a chromium content of 12 to 20%, but never less than 10%, a nickel content of 0 to 12%, a niobium content of 0 to 1, 2%, a Tantalum content of 0 to 1, 2%, a carbon content of 0.01 to 0.15%, a nitrogen content of 0.005 to 0.5%, a copper content of 0 to 4%, a cobalt content of 0 to 1%, a molybdenum content of 0 to 4%, a tungsten content of 0 to 3%, a titanium content of 0 to 1% and a vanadium content of 0 to 0.15%.
  • the mechanical properties improve.
  • the tensile strength increases to values of more than 550 MPa and the elongation at break of more than 30% is reached.
  • the cast steel material behaves particularly tough despite the increased strength values.
  • the erfmdungssiee steel casting has a high energy absorption capacity at room temperature and low temperatures.
  • the energy absorption capacity at room temperature for these alloys is between about 0.30-0.40 J / mm 3 . This means that at a sudden stress, such.
  • the steel casting is solidified and deformed at the same time, without breaking.
  • the steel casting is particularly suitable for crash-stressed components in the automotive industry.
  • the manganese content is from 0 to 25%, the chromium content from 12 to 20%, the nickel content from 0 to 12%, the niobium content from 0 to 1, 2%, the tantalum content from 0 to 0.2%, the carbon content of 0.01 to 0.15%, the nitrogen content of 0.005 to 0.5%, the copper content of 0 to 4%, the cobalt content of 0 to 1%, the molybdenum content of 0 to 4%, the tungsten content of 0 to 3%, the titanium content from 0 to 1%, and the vanadium content from 0 to 0.15%.
  • the stainless austenitic cast steel according to the invention preferably has a chromium content of 16.5%, a nickel content of 6.5%, a silicon content of 1.1%, a manganese content of 7% and an aluminum content of 0.05%.
  • the carbon content is 0.04% and the nitrogen content is 0.1% .4.
  • Ni equi % Ni + 30% C + 18% N + 0.5% Mn + 0.3% Co + 0.2% Cu - 0.2% Al (2)
  • the cast steel may be subjected to a heat treatment in a further step.
  • the alloy used in the process has a manganese content of 0 to 25%, a chromium content of 12 to 20%, a nickel content of 0 to 12%, a niobium content of 0 to 1, 2%, a tantalum content of 0 to 0.2%. , a carbon content of 0.01 to 0.15 %, a nitrogen content of 0.005 to 0.5%, a copper content of 0 to 4%, a cobalt content of 0 to 1%, a molybdenum content of 0 to 4%, a tungsten content of 0 to 3%, a titanium content of 0 to 1 %, and a vanadium content of 0 to 0.15%.
  • the alloy used in the process has a manganese content of 5 to 12%, a nickel content of 2 to 8%, a copper content of 0 to 2%, a cobalt content of 0 to 0.5%, a molybdenum content of 0 to 2.5%. , and / or a tungsten content of 0 to 0.5%.
  • the object is also achieved by a cast steel, produced by a method as described above, characterized in that the cast steel has a tensile strength greater than 550 MPa and an elongation at break over 30%.
  • the cast steel exhibits a TRIP effect under load.
  • a method according to the invention for the use of a steel casting in a technical application comprises the steps of: carrying out the method steps of one of the methods as described above for the production of the cast steel; and use of the steel die casting in the technical application, wherein the use is carried out after the casting without the execution of a chipless forming process.
  • Non-cutting or non-cutting forming processes are in the context of this invention, all forming processes that would trigger the TRIP process in the steel casting by mechanical action. These forming processes, such as rolling, forging, pressing, etc. are not carried out, so that the steel casting after use in the application still has the potential to show the TRIP effect and thus in the case of a load situation, a reserve in terms of tensile strength and elongation at break having.
  • machining operations of the steel mold casting which do not trigger a TRIP effect, can be carried out without departing from the scope of the invention.
  • the casting of steel is used as casting material for components used in plant and refrigeration technology, plants and components for the production of gases and liquefaction and fractionation of gases, for applications in vehicle and aircraft construction, for crash-impacted parts, such as crash boxes in motor vehicles Components for Transport of liquid gases and as a component, which is exposed to low temperatures, and / or used as a cast steel foam for foamed parts.
  • An inventive component for vehicle or aircraft construction in particular crash box, A, B or C pillar of a motor vehicle, is designed as a steel mold casting as described above.
  • the austenitic cast steel has an austenitic structure at room temperature with 5% ⁇ ferrite. Due to the tensile effect triggered TRIP effect tensile strengths of more than 550 MPa and elongation at break of more than 30% can be achieved. At temperatures below room temperature, the cast steel material behaves tough despite increased strength values.
  • the steel casting according to the invention has an energy absorption capacity at room temperature of about 0.37 J / mra 3 .

Abstract

A rustproof austenitic cast steel having tensile strength greater than 550 MPA and elongation at break over 30%, characterized in that the cast steel having an aluminum content of 0 to 4% and a silicon content of 1 to 4% is within an alloy range that is determined by the coordinates of four points (Cr<SUB>äqu</SUB>=14; Ni<SUB>äqu</SUB>=8), (Cr<SUB>äqu</SUB>=14; Ni<SUB>äqu</SUB>=14), (Cr<SUB>äqu</SUB>=22; Ni<SUB>äqu</SUB>=8) and (Cr<SUB>äqu</SUB>=22 Ni<SUB>äqu</SUB>= 16), wherein the chromium and nickel equivalents are calculated from the chemical composition of the cast steel using the relations (1) and (2): Cr<SUB>äqu</SUB> = %Cr+ %Mo + 1.5%Si + 0.5 %W + 0.9%Nb + 4%A1 +4%Ti + 1.5%V + 0.9%Ta ( 1 ) Ni<SUB>äqu</SUB> = %Ni + 30%C + 18%N + 0.5%Mn + 0.3%Co + 0.2%Cu - 0.2%Al (2), wherein the information used is in percent mass and the remainder substantially comprises iron and other elements usually present in cast steel (O, P, S). Said cast steel exhibits a TRIP effect and serves as a material for plant and refrigeration engineering, particularly for facilities and components for obtaining gases and for liquefying and fractioning of gases and as a material in the construction of special vehicles and airplanes for the transport of liquid gases and for components exposed to low temperatures, in addition to crash relevant castings.

Description

Titel title
Nichtrostender austenitischer Stahlformguss, Verfahren zu dessen Herstellung, und seine VerwendungAustenitic cast stainless steel, process for its production, and its use
Die Neuerung bezieht sich auf einen nichtrostenden austenitischen Stahlformguss, ein Verfahren zu dessen Herstellung, und seine Verwendung.The innovation relates to a stainless austenitic cast steel, a process for its production, and its use.
Stand der TechnikState of the art
Handelsübliche nichtrostende austenitische Stahlformgusslegierungen weisen nach dem Lösungsglühen Zugfestigkelten von 440 bis 640 MPa auf und Bruchdehnungen von mehr als 20 % im Formguss auf [1 , 2].Commercially available austenitic cast stainless steel alloys after solution annealing have tensile strengths of 440 to 640 MPa and elongations of more than 20% in the casting [1, 2].
Nichtrostende austenitische Stahlformgusslegierungen sind nicht mit Aluminium legiert und enthalten in der Regel Siliziumgehalte von ca. 1 %. Durch Aluminium als auch durch höhere Siliziumgehalte wird der Reinheitsgrad des Stahlformgusses negativ beeinflusst, wenn der Kontakt der Stahlschmelze mit Sauerstoff im metallurgischen Herstellungsprozess nicht unterbunden wird. Aus diesem Grund wird der Aluminium- und Siliziumgehalt in nichtrostenden austenitischen Stahlformgusslegierungen minimiert bzw. begrenzt.Stainless austenitic cast steel alloys are not alloyed with aluminum and generally contain about 1% silicon. Aluminum and higher silicon contents negatively influence the degree of purity of the cast steel, if the contact of the molten steel with oxygen in the metallurgical production process is not prevented. For this reason, the aluminum and silicon content in stainless austenitic cast steel alloys is minimized.
Handelsüblicher nichtrostender austenitischer Stahlformguss weist in der Regel d-Ferritgehalte von 5 bis 10 % auf. Durch die δ-Ferritgehalteanteile werden eine Zunahme der 0,2 % - Dehngrenze und der Zugfestigkeit und eine Abnahme der Bruchdehnung gegenüber dem rein austenitischen Gefügezustand verursacht. Um austenitisch-ferritische Gefügezustände zu bilden, wird über die chemische Zusammensetzung des Stahlformgusses ein abgestimmtes Nickel- und Chromäquivalent eingestellt. Durch die geringen d-Ferritgehalte wird die Erstarrungsstruktur verändert. Unerwünschte Seigerungsprodukte, die sich an den Korngrenzen anreichern, werden verringert, was sich positiv auf die Heißrissempfindlichkeit auswirkt.Commercially available austenitic stainless steel cast stainless steel generally has d-ferrite contents of 5 to 10%. The δ ferrite content levels cause an increase in the 0.2% yield strength and tensile strength and a decrease in elongation at break compared to the purely austenitic microstructure state. In order to form austenitic-ferritic microstructural states, a coordinated nickel and chromium equivalent is set via the chemical composition of the cast steel. Due to the low d-ferrite content, the solidification structure is changed. Unwanted segregation products that accumulate at the grain boundaries are reduced, which has a positive effect on the hot crack sensitivity.
In der Regel liegt der Chromgehalt in nichtrostendem austenitischem Stahlformguss bei etwa 19 %. Darüber hinaus sind oftmals Molybdängehalte von 2 bis 3 % zulegiert. Der Chrom- und Molybdängehalt führen zur Bildung einer passivierenden Schutzschicht, wodurch der Korrosionswiderstand besonders gegenüber Halogeniden erhöht wird. Darüber hinaus wird die Ferritbildung unterstützt. Der Nickelgehalt im nichtrostenden au steniti sehen Stahiguss beträgt ca. 10 % und der Kohlenstoffgehalt liegt bei ca. 0,03 % [1-3, 6]. Durch Änderungen der chemischen Zusammensetzung gelingt es, Stahl formgusslegierungen herzustellen, die sich durch spezielle Eigenschaften auszeichnen. So Ist in der Offenlegungsschrift [7] ein nichtrostender Stahlformguss angegeben, der eine hohe Schwingungsrissbeständigkeit und hohe Lochfraßbeständigkeit aufweist.As a rule, the chromium content in stainless austenitic cast steel is about 19%. In addition, molybdenum contents of 2 to 3% are often alloyed. The chromium and molybdenum contents lead to the formation of a passivating protective layer, whereby the Corrosion resistance is increased especially against halides. In addition, the ferrite formation is supported. The nickel content in stainless steel is about 10% and the carbon content is about 0.03% [1-3, 6]. Changes in the chemical composition make it possible to produce cast steel alloys with special properties. Thus, in the published patent application [7] a stainless steel casting is given, which has a high resistance to vibration cracking and high pitting corrosion resistance.
Der TRIP-Effekt (transformation induced plasticity) in austenitischen Stahlformgusslegierungen ist bislang im Gegensatz zu den austenitischen Stählen nicht untersucht. Technische Anwendungen, bei denen der TRIP-Effekt in austenitischem Stahlformguss genutzt wird, stehen bisher auch aus. Der Grund hierfür liegt offensichtlich darin begründet, dass austenitischer Stahlformguss nicht kaltumgeformt wird und die daraus gefertigten Teile im Gusszustand eingesetzt werden. Somit lässt sich der TRIP-Effekt in Gusslegierungen, im Gegensatz zu den Knetlegierungen, technisch nicht zur Verbesserung des Kaltumformvermögens nutzen. Es gibt bisher keine Literaturhinweise über das Auftreten eines TRIP-Effektes in austenitischen Stahlformgusslegierungen. Das hängt hauptsächlich damit zusammen, dass eine Quantifizierung des TRIP-Effekts in Form eines plastischen Dehnbetrages aussteht.The TRIP effect (transformation induced plasticity) in austenitic cast steel alloys has not yet been investigated in contrast to austenitic steels. Technical applications that use the TRIP effect in austenitic cast steel have also been canceled. The reason for this is obviously due to the fact that austenitic cast steel is not cold-formed and the parts made from it are used in the cast state. Thus, unlike wrought alloys, the TRIP effect in cast alloys can not technically be used to improve cold workability. There are no references to the occurrence of a TRIP effect in austenitic cast steel alloys. This is mainly due to the fact that a quantification of the TRIP effect in the form of a plastic strain is pending.
Bislang werden austenitische Leichtbaustähle, die einen TRIP-Effekt bei Raumtemperatur aufweisen und unter anderem mit Aluminium und Silizium legiert sein können, in Knetlegierungen in verschiedenen Industriezweigen verwendet.To date, austenitic lightweight steels which have a TRIP effect at room temperature and may be alloyed with, inter alia, aluminum and silicon are used in wrought alloys in various industries.
Dabei handelt es sich sowohl um nichtrostende austenitische als auch um nichtpassivierende Stähle, wie z.B. die hochmanganhaltigen austenitischen Leichtbaustähle. Diese Stähle zeichnen sich wegen des TRIP-Effekts durch ein hohes Kaltumformvermögen aus [4, 5].These are both austenitic stainless steels and non-passivating steels, e.g. the high manganese austenitic lightweight steels. These steels are characterized by a high cold workability due to the TRIP effect [4, 5].
Hochmanganhaltige austenitische Stähle enthalten in der Regel Chromgehalte von weniger als 12 %, weshalb sie nicht nichtrostend sind. In diesen Stählen bilden sich auf der Oberfläche eisenhaltige Oxidschichten und das Material rostet. Sind in diesen Rostschichten Aluminium- und Siliziumoxide eingelagert, so wächst der Korrosionswiderstand. In der Patentschrift DE 199 00 199 wird ein solcher manganhaltiger hochfester Leichtbaustahl beschrieben. Die Konzentrationen für die Legierungselemente Aluminium, Silizium, Nickel, Mangan und Stickstoff ähneln den Konzentrationen des erfindungsgemäßen Stahlformgusses. Dieser Stahl enthält Im Gegensatz zum erfindungsgemäßen Stahl Chromgehalte von kleiner 10 % und ist somit kein nichtrostender Stahl. Darüber hinaus wird dieser Stahl nicht im Gusszustand verwendet, sondern für Karosserie- und Spannbetonteile aus Halbzeugen umgeformt.High Manganese austenitic steels usually contain less than 12% chromium, which is why they are not stainless. In these steels, iron-oxide layers form on the surface and the material rusts. If aluminum and silicon oxides are embedded in these rust layers, the corrosion resistance increases. In the patent DE 199 00 199, such a manganese-containing high-strength lightweight structural steel is described. The concentrations for the alloying elements aluminum, silicon, nickel, manganese and Nitrogen are similar to the concentrations of the steel mold casting according to the invention. In contrast to the steel according to the invention, this steel contains chromium contents of less than 10% and is thus not a stainless steel. In addition, this steel is not used in the cast state, but transformed for body and prestressed concrete parts from semi-finished products.
Warm- bzw. kaltgewalzte Halbzeuge dienen als Ausgangsmaterial für kaltumgeformte Teile. Der TRIP-Effekt in austenitischen Knetlegierungen wird über die chemische Zusammensetzung des Austenits und die Umformbedingungen gesteuert [5].Hot or cold rolled semi-finished products serve as starting material for cold-formed parts. The TRIP effect in austenitic wrought alloys is controlled by the chemical composition of the austenite and the forming conditions [5].
Nachteilig am Stand der Technik bleibt die Nichtnutzung des aus austenitischen Knetlegierungen bekannten TRIP-Effekts für Stahlformguss zur Verbesserung seiner Eigenschaften.A disadvantage of the prior art is the non-use of known from austenitic wrought alloys TRIP effect for cast steel to improve its properties.
Zitierte LiteraturQuoted literature
[I] DIN EN 10213[I] DIN EN 10213
[2] DIN EN 10283[2] DIN EN 10283
[3] Konstruieren und Giessen 29 (2004)1 , S. 27-55[3] Constructing and casting 29 (2004) 1, pp. 27-55
[4] Bänder, Bleche Rohre 5/2006, S. 30-31[4] Belts, sheets Pipes 5/2006, p. 30-31
[5] ATZ 1/2005, Jahrgang 107, S. 68-72[5] ATZ 1/2005, year 107, pp. 68-72
[6] SEW 410[6] SEW 410
[7] Offenlegungsschrift DE 3306 104 Al[7] Publication DE 3306 104 Al
[8] High Nitrogen Steels, Springer- Verlag Berlin Heidelberg 1999[8] High Nitrogen Steels, Springer-Verlag Berlin Heidelberg 1999
Der in den Hauptansprüchen angegebenen Erfindung liegt damit das Problem zugrunde, nichtrostenden austenitischen Stahlformguss mit Zugfestigkeiten größer 550 MPa undThe invention specified in the main claims is thus based on the problem of austenitic stainless steel cast steel with tensile strengths greater than 550 MPa and
Bruchdehnungen von mehr als 30 % herzustellen und für technische Anwendungen zu verwenden.To produce elongations at break of more than 30% and to use for technical applications.
Diese Aufgabe wird durch die Erfindung dadurch gelöst, dass ein nichtrostender austenitischer Stahlformguss mit einem Aluminiumgehalt von größer 0 bis 4 % und einem Siliziumgehalt von 0 bis 4 %, insbesondere auch von 1 bis 4 %, und Zugfestigkeiten größer 550 MPa und Bruchdehnungen über 30 % in einem Legierungsbereich hergestellt wird, der durch die Koordinaten von vier Punkten (Craqu=14; Niaqu=8), (Craqu=14; NiaqU=14), (Craqu=22; Niaqu=8) und (Craqu=22 Niaqu=16) festgelegt ist, wobei das Chrom- und Nickeläquivalent über die Beziehung (l) und (2)This object is achieved by the invention in that a stainless austenitic cast steel with an aluminum content of greater than 0 to 4% and a silicon content of 0 to 4%, in particular from 1 to 4%, and tensile strengths greater than 550 MPa and elongation at break over 30% in an alloy region defined by the coordinates of four points (Cr aqu = 14, Ni aqu = 8), (Cr aqu = 14, Ni aqU = 14), (Cr aqu = 22, Ni aqu = 8) and ( Cr aqu = 22 Ni aqu = 16), where the chromium and nickel equivalent are given by the relationship (1) and (2)
Cräqu = %Cr+ %Mo + 1 ,5%Si + 0,5 %W + 0,9%Nb + 4%A1 +4%Ti + 1 ,5%V+0,9%Ta (1 )Cr equ =% Cr +% Mo + 1, 5% Si + 0.5% W + 0.9% Nb + 4% Al + 4% Ti + 1.5% V + 0.9% Ta (1)
Niaqu = %Ni+ 30%C+ 18%N+ 0,5%Mn+ 0,3%Co+ 0,2%Cu- 0,2%Al (2)Ni aqu =% Ni + 30% C + 18% N + 0.5% Mn + 0.3% Co + 0.2% Cu - 0.2% Al (2)
aus der chemischen Zusammensetzung das Stahlformgusses berechnet wird, wobei die Angaben in Masseprozent einzusetzen sind und der Rest im Wesentlichen aus Eisen und anderen Stahlformgussbegleitelementen, beispielsweise O, P, S, besteht, und dass dieser Stahlformguss unter Belastung einen TRIP-Effekt zeigt.from the chemical composition of the steel mold casting is calculated, the figures are to be used in percent by mass and the remainder consists essentially of iron and other Stahlformgussbegleitelementen, such as O, P, S, and that this steel foundry under load shows a TRIP effect.
Überraschenderweise konnte nämlich gefunden werden, dass in den erfmdungsgemäßen austeniti sehen Stahlformgusslegierungen, die Aluminium enthalten und mit Silizium legiert sind, eine verformungsinduzierte Martensitbildung bei Raumtemperatur und tiefen Temperaturen im Zugversuch ausgelöst wird. Diese Martensitbildung verursacht den TRIP-Effekt. Als Folge des TRIP-Effekts werden die Zugfestigkeit und die Bruchdehnung angehoben und die Einschnürung verbessert.Surprisingly, it could namely be found that in the austenitic austeniti see steel casting alloys containing aluminum and are alloyed with silicon, a deformation-induced martensite formation at room temperature and low temperatures in the tensile test is triggered. This martensite formation causes the TRIP effect. As a result of the TRIP effect, the tensile strength and elongation at break are increased and constriction is improved.
Die Vorteile der erfindungsgemäßen austenitischen Stahlformgusslegierungen liegen in der Anhebung der Zugfestigkeit und der Bruchdehnung. Das bedeutet, durch den TRIP-Effekt wird der Stahlformguss fester und gleichzeitig zäher. Er kann somit unter Belastung größere Kräfte aufnehmen und sich stärker verformen, ohne zu brechen. Der Anwendungsbereich der erfindungsgemäßen TRIP-Stahlformgusslegierungen wird dadurch erweitert. Vor allem durch die daraus resultierende Leichtbauweise werden Kosten für Energie und Material eingespart. Für den erfϊndungsgemäßen Stahlformguss werden Zugfestigkeiten von größer 550 MPa und Bruchdehnungen über 30 % erreicht. Damit können aus dem Stahlformguss gegossene Teile mit einer Art Crash-Reserve ausgestattet werden. Dies bedeutet, dass der Stahlformguss gegossen und, ohne einer Zugbelastung ausgesetzt zu sein, in eine Anwendung integriert wird. Falls es jedoch zu einem Crash oder einer hohen Belastung kommt, kann das Teil auf Grund des Potentials, den TRIP-Effekt zu zeigen, hohe Zugfestigkeiten und Bruchdehnungen aufnehmen.The advantages of the austenitic cast steel alloys according to the invention lie in the increase in tensile strength and elongation at break. This means that the TRIP effect makes the cast steel stronger and at the same time tougher. He can thus absorb greater forces under load and deform more, without breaking. The scope of the TRIP-Stahlformgusslegierungen invention is thereby extended. Above all, the resulting lightweight construction saves energy and material costs. Tensile strengths of greater than 550 MPa and elongations at break of more than 30% are achieved for the inventive cast steel. In this way, parts cast from the cast steel can be equipped with a kind of crash reserve. This means that the cast steel mold is cast and integrated into an application without being subjected to a tensile load. However, if there is a crash or heavy load, the part can absorb high tensile and elongation at break due to the potential to exhibit the TRIP effect.
Bei austenitischen Stahlformgusslegierungen lässt sich der TRIP-Effekt über die chemische Zusammensetzung des Austenits beeinflussen. Darüber hinaus bedarf es einer Abstimmung der austenit- und ferritstabilisierenden Elemente. Das austenitische Stahlformgussgefüge und das Gefϋge umgeformter austenitischer Knetlegierungen unterscheidet sich aber bei gleicher chemischer Zusammensetzung. Zum einen weisen austenitische Gussgefüge erstarrungsbedingte Seigerungen auf, die während technischer Abkühlungen weitestgehend erhalten bleiben. Zum anderen beeinflusst die dendritische Erstarrung die Defektstruktur des Austenits. Bei gleichzeitiger Anwesenheit von Austenit und Ferrit in nichtrostendem Stahlformguss entstehen während der Abkühlung Eigenspannungen. Darüber hinaus findet im Hochtemperaturgebiet eine Entmischung der Legierungselemente statt. Dabei reichern sich die austenitstabilisierenden Elemente bevorzugt im Austenit an. Gleichzeitig verarmt der Austenit an ferritstabilisierenden Elementen. Der Einfluss, den die genannten Faktoren auf den TRIP-Effekt in Stahlformgusslegierungen ausüben, ist noch nicht bekannt.For austenitic cast steel alloys, the TRIP effect can be influenced by the chemical composition of austenite. In addition, a vote of the austenite and ferrite stabilizing elements. The austenitic cast steel structure and the structure of formed austenitic wrought alloys, however, differ with the same chemical composition. On the one hand, austenitic cast structures exhibit settling-related segregations, which are largely retained during technical cooling. On the other hand, dendritic solidification influences the defect structure of austenite. In the presence of austenite and ferrite in stainless steel castings, residual stresses develop during cooling. In addition, in the high temperature region, a separation of the alloying elements takes place. The austenite-stabilizing elements accumulate preferentially in austenite. At the same time austenite is depleted of ferrite stabilizing elements. The influence of these factors on the TRIP effect in cast steel alloys is not yet known.
Für die Entstehung von verformungsinduziertem Martensit und damit eines TRIP-Effekts muss das Gussgefüge des erfindungsgemäßen Werkstoffs aus metastabilem Austenit bestehen. Dadurch besitzt der Austenit eine entsprechende Neigung zur Bildung von verformungsinduziertem Martensit bei Raumtemperatur und bei tiefen Temperaturen. Um einen solchen Austenit herzustellen, wird im austenitischen Stahlformguss ein entsprechendes Chrom- und Nickeläquivalent eingestellt. Das heißt, die chemische Zusammensetzung der Stähle muss bezüglich der ferritstabilisierenden und der austenitstabilisierenden Elemente aufeinander abgestimmt werden, so wie es im Patentanspruch angegeben ist. Das einzustellende Chrom- und Nickeläquivalent für austenitischen Stahlformguss mit TRIP-Effekt unterscheidet sich vom Chrom- und Nickeläquivalent für austenitische Knetlegierungen mit TRIP-Effekt.For the formation of deformation-induced martensite and thus a TRIP effect, the cast structure of the material according to the invention must consist of metastable austenite. As a result, the austenite has a tendency to form deformation-induced martensite at room temperature and at low temperatures. In order to produce such austenite, a corresponding chromium and nickel equivalent is set in austenitic cast steel. That is, the chemical composition of the steels must be matched with respect to the ferrite-stabilizing and austenite-stabilizing elements, as stated in the claim. The chrome and nickel equivalent for austenitic cast steel with TRIP effect differs from the chromium and nickel equivalent for austenitic wrought alloys with TRIP effect.
Nickel und/oder Mangan werden austenitischem Stahlformguss zulegiert, um bei hohen Temperaturen Austenit zu bilden. Dabei wird Mangan als kostengünstigeres Substitutionselement für Nickel verwendet. Damit ist in der Regel eine Verschlechterung der Korrosionsbeständigkeit verbunden. Durch die Zugabe von Stickstoff kann dieser negative Effekt unter Umständen kompensiert werden. Durch Stickstoff werden die Festigkeits- und Korrosionseigenschaften verbessert [8] und gleichzeitig eine Austenitstabilisierung erreicht. Der Chromgehalt des erfindungsgemäßen Stahlformgusses liegt zwischen 12 und 20 % keinesfalls aber unter 10 %. Stahl mit mehr als 12 % Chrom ist der Garant für die Passivierung des Werkstoffes. Darüber hinaus ist Chrom als ferritstabilisierendes Element zulegiert. Es beeinflusst gleichzeitig auch die Austenitstabilität, indem es die Martensitbildung mit steigendem Chromgehalt erschwert. Um einen TRIP-Effekt bei Raumtemperatur in den erfindungsgemäßen Werkstoffen zu erzielen, sind die Gehalte an austenit- und ferritstabilisierenden Elementen aufeinander abzustimmen. Im erfindungsgemäßen Stahlformguss werden die Elemente Aluminium und Silizium dafür benutzt, um einmal das erforderliche Chrom- bzw. Nickeläquivalent einzustellen. Der Einfluss von im Austenit gelöstem Aluminium und Silizium auf die entsprechenden Äquivalente wird dabei anhand von Wirkfaktoren beschrieben. Darüber hinaus kann über unterschiedliche Gehalte an Aluminium und Silizium der TRIP-Effekt gezielt über den Lösungs- bzw. Ausscheidungszustand von Nitriden, wie z.B. AlN, eingestellt werden. Darüber hinaus wird als Folge des Ausscheidungszustandes sowohl eine Kornfeinung als auch eine Verfestigung des Austenits erreicht. Durch feindisperse AlN-Ausscheidungen im feinkörnigen Austenit wird das Profil des Stahlformgusses bezüglich seiner Festigkeits- und Zähigkeitseigenschaften zusätzlich verbessert. Durch die leicht verfügbaren Elemente Silizium und Aluminium können kostenintensivere Legierungselemente im Stahl, wie z.B. Nickel und Chrom, ersetzt werden.Nickel and / or manganese are alloyed with austenitic cast steel to form austenite at high temperatures. Manganese is used as a cheaper substitution element for nickel. This is usually associated with a deterioration of corrosion resistance. The addition of nitrogen may compensate for this negative effect. Nitrogen improves the strength and corrosion properties [8] and at the same time achieves austenite stabilization. The chromium content of the cast steel according to the invention is between 12 and 20% but under 10%. Steel with more than 12% chromium is the guarantor for the passivation of the material. In addition, chromium is alloyed as a ferrite-stabilizing element. At the same time, it also influences austenite stability by causing martensite formation increasing chromium content difficult. In order to achieve a TRIP effect at room temperature in the materials according to the invention, the contents of austenite- and ferrite-stabilizing elements are to be matched to one another. In the cast steel according to the invention, the elements aluminum and silicon are used to adjust once the required chromium or nickel equivalent. The influence of austenite-dissolved aluminum and silicon on the corresponding equivalents is described by means of impact factors. In addition, different levels of aluminum and silicon can be used to set the TRIP effect in a targeted manner via the solution or precipitation state of nitrides, such as AlN. In addition, as a result of the state of precipitation both grain refining and solidification of the austenite is achieved. Finely dispersed AlN precipitates in the fine-grained austenite additionally improve the profile of the cast steel in terms of its strength and toughness properties. The more readily available elements silicon and aluminum can replace more expensive alloying elements in steel, such as nickel and chromium.
Bevorzugt weist der erfindungsgemäße nichtrostende austenitische Stahl form guss einen Mangangehalten von 0 bis 25 %, einen Chromgehalt von 12 bis 20 %, keinesfalls aber unter 10%, einen Nickelgehalt von 0 bis 12 %, einen Niobgehalt von 0 bis 1 ,2 %, einen Tantalgehalt von 0 bis 1 ,2 %, einen Kohlenstoffgehalt von 0,01 bis 0,15 %, einen Stickstoffgehalt von 0,005 bis 0,5 %, einen Kupfergehalt von 0 bis 4 %, einen Kobaltgehalt von 0 bis 1 %, einen Molybdängehalt von 0 bis 4 %, einen Wolframgehalt von 0 bis 3 %, einen Titangehalt von 0 bis 1 % und einen Vanadingehalt von 0 bis 0,15 % auf. Aufgrund des TRIP- Effektes, der während der Zugbeanspruchung in dem erfindungsgemäßen Stahlformguss bei Raumtemperatur und tiefen Temperaturen ausgelöst wird, verbessern sich die mechanischen Eigenschaften. So steigt die Zugfestigkeit auf Werte von mehr als 550 MPa und die Bruchdehnung von mehr als 30 % erreicht. Bei Raumtemperatur und tiefen Temperaturen verhält sich der Stahlformgusswerkstoff trotz angehobener Festigkeitswerte besonders zäh. Darüber hinaus weist der erfmdungsgemäße Stahlformguss ein hohes Energieabsorptionsvermögen bei Raumtemperatur und tiefen Temperaturen auf. Das Energieabsorptionsvermögen bei Raumtemperatur liegt für diese Legierungen zwischen ca. 0,30- 0,40 J/mm3. Das bedeutet, dass bei einer schlagartigen Beanspruchung, wie z. B. im Crashfall, der Stahlformguss sich verfestigt und gleichzeitig verformt, ohne zu brechen. Deshalb eignet sich der Stahlformguss besonders für crashbeanspruchte Bauteile im Automobilbau. Vorzugsweise ist in dem erfindungsgemäßen Stahlformguss der Mangangehalt von 0 bis 25 %, der Chromgehalt von 12 bis 20 %, der Nickelgehalt von 0 bis 12 %, der Niobgehalt von 0 bis 1 ,2 %, der Tantalgehalt von 0 bis 0,2 %, der Kohlenstoffgehalt von 0,01 bis 0,15 %, der Stickstoffgehalt von 0,005 bis 0,5 %, der Kupfergehalt von 0 bis 4 %, der Kobaltgehalt von 0 bis 1 %, der Molybdängehalt von 0 bis 4 %,der Wolframgehalt von 0 bis 3 %,der Titangehalt von 0 bis 1 %, und der Vanadingehalt von 0 bis 0,15 %.Preferably, the austenitic cast stainless steel according to the invention has a manganese content of 0 to 25%, a chromium content of 12 to 20%, but never less than 10%, a nickel content of 0 to 12%, a niobium content of 0 to 1, 2%, a Tantalum content of 0 to 1, 2%, a carbon content of 0.01 to 0.15%, a nitrogen content of 0.005 to 0.5%, a copper content of 0 to 4%, a cobalt content of 0 to 1%, a molybdenum content of 0 to 4%, a tungsten content of 0 to 3%, a titanium content of 0 to 1% and a vanadium content of 0 to 0.15%. Due to the TRIP effect, which is triggered during the tensile stress in the cast steel according to the invention at room temperature and low temperatures, the mechanical properties improve. Thus, the tensile strength increases to values of more than 550 MPa and the elongation at break of more than 30% is reached. At room temperature and low temperatures, the cast steel material behaves particularly tough despite the increased strength values. In addition, the erfmdungsgemäße steel casting has a high energy absorption capacity at room temperature and low temperatures. The energy absorption capacity at room temperature for these alloys is between about 0.30-0.40 J / mm 3 . This means that at a sudden stress, such. As in the event of a crash, the steel casting is solidified and deformed at the same time, without breaking. Therefore, the steel casting is particularly suitable for crash-stressed components in the automotive industry. Preferably, in the cast steel mold according to the invention, the manganese content is from 0 to 25%, the chromium content from 12 to 20%, the nickel content from 0 to 12%, the niobium content from 0 to 1, 2%, the tantalum content from 0 to 0.2%, the carbon content of 0.01 to 0.15%, the nitrogen content of 0.005 to 0.5%, the copper content of 0 to 4%, the cobalt content of 0 to 1%, the molybdenum content of 0 to 4%, the tungsten content of 0 to 3%, the titanium content from 0 to 1%, and the vanadium content from 0 to 0.15%.
Bevorzugt weist der erfindungsgemäße nichtrostende austenitische Stahlformguss einen Chromgehalt von 16,5 %, einen Nickelgehalt von 6,5 %, einen Siliziumgehalt von 1,1 %, einen Mangangehalt von 7 % und einen Aluminiumgehalt von 0,05 % auf. Der Kohlenstoffgehalt liegt bei 0,04 % und der Stickstoffgehalt bei 0,1 %.4.The stainless austenitic cast steel according to the invention preferably has a chromium content of 16.5%, a nickel content of 6.5%, a silicon content of 1.1%, a manganese content of 7% and an aluminum content of 0.05%. The carbon content is 0.04% and the nitrogen content is 0.1% .4.
Das erfindungsgemäße Verfahren zur Herstellung eines Stahl formgusses umfasst die folgenden Schritte: Bereitstellung einer Legierung, umfassend einen Aluminiumgehalt von 0 bis 4 % und einem Siliziumgehalt von 0 bis 4 %, wobei die Legierung in einem Legierungsbereich hergestellt wird, der durch die Koordinaten von vier Punkten (Craqu=14; Niäqu=8), (Cräqu=14; NiäqU=14), (Cräqu=22; Niaqu=8) und (Craqu=22 Niäqu=16) festgelegt ist, wobei das Chrom- und Nickeläquivalent über die Beziehung (1) und (2)The method according to the invention for producing a cast steel comprises the following steps: providing an alloy comprising an aluminum content of 0 to 4% and a silicon content of 0 to 4%, wherein the alloy is produced in an alloy region represented by the coordinates of four points (Cr aqu = 14, Ni eq = 8), (Cr eq = 14, Ni eqU = 14), (Cr eq = 22, Ni eq = 8) and (Cr aqu = 22 Ni eq = 16), where the chromium and nickel equivalent through relationship (1) and (2)
Craqu = %Cr+ %Mo + 1 ,5%Si + 0,5 %W + 0,9%Nb + 4%A1Cr aqu =% Cr +% Mo + 1, 5% Si + 0.5% W + 0.9% Nb + 4% A1
+4%Ti + 1 ,5%V+0,9%Ta ( 1 )+ 4% Ti + 1, 5% V + 0.9% Ta (1)
Niäqu = %Ni+ 30%C+ 18%N+ 0,5%Mn+ 0,3%Co+ 0,2%Cu- 0,2%Al (2)Ni equi =% Ni + 30% C + 18% N + 0.5% Mn + 0.3% Co + 0.2% Cu - 0.2% Al (2)
aus der chemischen Zusammensetzung der Legierung berechnet wird, wobei die Angaben in Masseprozent einzusetzen sind und der Rest im Wesentlichen aus Eisen und anderen Stahlformgussbegleitelementen besteht; und Gießen des Stahlformgusses in einer Gussform.calculated from the chemical composition of the alloy, the percentages being given by weight and the remainder consisting essentially of iron and other steel casting accompanying elements; and casting the cast steel in a mold.
Vorzugsweise kann der Stahlformguss in einem weiteren Schritt einer Wärmebehandlung unterzogen werden.Preferably, the cast steel may be subjected to a heat treatment in a further step.
Die im Verfahren verwendete Legierung weist insbesondere einen Mangangehalt von 0 bis 25 %, einen Chromgehalt von 12 bis 20 %, einen Nickelgehalt von 0 bis 12 %, einen Niobgehalt von 0 bis 1 ,2 %, einen Tantalgehalt von 0 bis 0,2 %, einen Kohlenstoffgehalt von 0,01 bis 0,15 %, einen Stickstoffgehalt von 0,005 bis 0,5 %, einen Kupfergehalt von 0 bis 4 %, einen Kobaltgehalt von 0 bis 1 %, einen Molybdängehalt von 0 bis 4 %, einen Wolframgehalt von 0 bis 3 %, einen Titangehalt von 0 bis 1 %, und einen Vanadingehalt von 0 bis 0,15 % auf.In particular, the alloy used in the process has a manganese content of 0 to 25%, a chromium content of 12 to 20%, a nickel content of 0 to 12%, a niobium content of 0 to 1, 2%, a tantalum content of 0 to 0.2%. , a carbon content of 0.01 to 0.15 %, a nitrogen content of 0.005 to 0.5%, a copper content of 0 to 4%, a cobalt content of 0 to 1%, a molybdenum content of 0 to 4%, a tungsten content of 0 to 3%, a titanium content of 0 to 1 %, and a vanadium content of 0 to 0.15%.
Insbesondere weist die im Verfahren verwendete Legierung einen Mangangehalt von 5 bis 12 %, einen Nickelgehalt von 2 bis 8 %, einen Kupfergehalt von 0 bis 2 %, einen Kobaltgehalt von 0 bis 0,5 %, einen Molybdängehalt von 0 bis 2,5 %, und/ oder einen Wolframgehalt von 0 bis 0,5 % auf.In particular, the alloy used in the process has a manganese content of 5 to 12%, a nickel content of 2 to 8%, a copper content of 0 to 2%, a cobalt content of 0 to 0.5%, a molybdenum content of 0 to 2.5%. , and / or a tungsten content of 0 to 0.5%.
Die Aufgabe wird auch gelöst durch einen Stahlformguss, hergestellt nach einem Verfahren wie vorher beschrieben, dadurch gekennzeichnet, dass der Stahlformguss eine Zugfestigkeit größer 550 MPa und eine Bruchdehnung über 30 % aufweist.The object is also achieved by a cast steel, produced by a method as described above, characterized in that the cast steel has a tensile strength greater than 550 MPa and an elongation at break over 30%.
Insbesondere zeigt der Stahlformguss unter Belastung einen TRIP-Effekt.In particular, the cast steel exhibits a TRIP effect under load.
Ein erfindungsgemäßes Verfahren zum Einsatz eines Stahlformgusses in einer technischen Anwendung, umfasst die Schritte: Durchfuhrung der Verfahrensschritte eines der Verfahren wie oben beschrieben zur Herstellung des Stahlformgusses; und Einsatz des Stahl formgusses in der technischen Anwendung, wobei der Einsatz nach dem Gießen ohne die Durchfuhrung eines spanlosen Umformprozesses erfolgt. Spanlose bzw. nicht spanabhebende Umformprozesse sind im Rahmen dieser Erfindung sämtliche Umformprozesse, die durch die mechanische Einwirkung den TRIP Prozess im Stahlformguss auslösen würden. Diese Umformprozesse, beispielsweise Walzen, Schmieden, Pressen, usw. werden nicht durchgeführt, so dass der Stahlformguss nach dem Einsatz in der Anwendung nach wie vor das Potential hat, den TRIP Effekt zu zeigen und damit im Fall einer Belastungssituation eine Reserve hinsichtlich Zugfestigkeit und Bruchdehnung aufweist. , die Dagegen sollen beispielsweise spanabhebende Bearbeitungen des Stahlformgusses, die keinen TRIP Effekt auslösen, durchgeführt werden können, ohne den Rahmen der Erfindung zu verlassen.A method according to the invention for the use of a steel casting in a technical application comprises the steps of: carrying out the method steps of one of the methods as described above for the production of the cast steel; and use of the steel die casting in the technical application, wherein the use is carried out after the casting without the execution of a chipless forming process. Non-cutting or non-cutting forming processes are in the context of this invention, all forming processes that would trigger the TRIP process in the steel casting by mechanical action. These forming processes, such as rolling, forging, pressing, etc. are not carried out, so that the steel casting after use in the application still has the potential to show the TRIP effect and thus in the case of a load situation, a reserve in terms of tensile strength and elongation at break having. On the other hand, for example, machining operations of the steel mold casting, which do not trigger a TRIP effect, can be carried out without departing from the scope of the invention.
Insbesondere wird der Stahlformguss als Gusswerkstoff für die in der Anlagen- und Kältetechnik, für Anlagen und Bauteile zur Gewinnung von Gasen und zum Verflüssigen und Fraktionieren von Gasen, für Anwendungen im Fahrzeug- und Flugzeugbau, für crashbeanspruchte Teile, wie z.B. Crashboxen bei Kraftfahrzeugen, für Bauteile zum Transport flüssiger Gase und als Bauteil, das tiefen Temperaturen ausgesetzt ist, und/ oder als Stahlformgussschaum für geschäumte Teile verwendet.In particular, the casting of steel is used as casting material for components used in plant and refrigeration technology, plants and components for the production of gases and liquefaction and fractionation of gases, for applications in vehicle and aircraft construction, for crash-impacted parts, such as crash boxes in motor vehicles Components for Transport of liquid gases and as a component, which is exposed to low temperatures, and / or used as a cast steel foam for foamed parts.
Ein erfindungsgemäßes Bauteil für den Fahrzeug- oder Flugzeugbau, insbesondere Crashbox, A- , B- oder C-Säule eines Kraftfahrzeugs, ist als Stahlformguss wie oben beschrieben ausgebildet.An inventive component for vehicle or aircraft construction, in particular crash box, A, B or C pillar of a motor vehicle, is designed as a steel mold casting as described above.
Der austenitische Stahlformguss hat bei Raumtemperatur ein austenitisches Gefüge mit 5 % δ-Ferrit. Aufgrund des im Zugversuch ausgelösten TRIP-Effekts werden Zugfestigkeiten von mehr als 550 MPa und Bruchdehnungen von mehr als 30 % erreicht. Bei Temperaturen unterhalb von Raumtemperatur verhält sich der Stahlformgusswerkstoff trotz angehobener Festigkeitswerte zäh. Der erfindungsgemäße Stahlformguss hat ein Energieabsorptionsvermögen bei Raumtemperatur von ca. 0,37 J/mra3. The austenitic cast steel has an austenitic structure at room temperature with 5% δ ferrite. Due to the tensile effect triggered TRIP effect tensile strengths of more than 550 MPa and elongation at break of more than 30% can be achieved. At temperatures below room temperature, the cast steel material behaves tough despite increased strength values. The steel casting according to the invention has an energy absorption capacity at room temperature of about 0.37 J / mra 3 .

Claims

PATENTANSPRÜCHE
1. Nichtrostender austenitischer Stahlformguss mit einem Aluminiumgehalt von größer 0 bis 4 % und einem Siliziumgehalt von 0 bis 4 % und Zugfestigkeiten größer 550 MPa und Bruchdehnungen über 30 % in einem Legierungsbereich hergestellt wird, der durch die Koordinaten von vier Punkten (Craqu=14; NiaqU=8), (Craqu=14; Niaqu=14), (Craqu=22; Niaqu=8) und (Craqu=22 Niaqu =16) festgelegt ist, wobei das Chrom- und Nickeläquivalent über die Beziehung 1 und 21. Austenitic stainless steel cast steel having an aluminum content of greater than 0 to 4% and a silicon content of 0 to 4% and tensile strengths greater than 550 MPa and elongations greater than 30% in an alloying region defined by the coordinates of four points (Cr aqu = 14 Ni aqU = 8), (Cr aqu = 14, Ni aqu = 14), (Cr aqu = 22, Ni aqu = 8) and (Cr aqu = 22 Ni aqu = 16), where the chromium and nickel equivalent about relationship 1 and 2
Craqu = %Cr+ %Mo + l,5%Si + 0,5 %W + 0,9%Nb + 4%A1Cr aqu =% Cr +% Mo + l, 5% Si + 0.5% W + 0.9% Nb + 4% A1
+4%Ti + 1 ,5% V+0,9%Ta ( 1 )+ 4% Ti + 1, 5% V + 0.9% Ta (1)
Niaqu = %Ni+ 30%C+ 18%N+ 0,5%Mn+ 0,3%Co+ 0,2%Cu- 0,2%Al (2)Ni aqu =% Ni + 30% C + 18% N + 0.5% Mn + 0.3% Co + 0.2% Cu - 0.2% Al (2)
aus der chemischen Zusammensetzung das Stahlformgusses berechnet wird, wobei die Angaben in Masseprozent einzusetzen sind und der Rest im Wesentlichen aus Eisen und anderen Stahlformgussbegleitelementen besteht, und dass dieser Stahlformguss unter Belastung einen TRIP-Effekt zeigt.from the chemical composition of the cast steel is calculated, the figures are to be used in percent by mass and the remainder consists essentially of iron and other Stahlformgussbegleitelementen, and that this Stahlformguss under load shows a TRIP effect.
2. Stahlformguss nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass2. Cast steel according to claim 1, characterized in that
- der Mangangehalt von 0 bis 25 %,the manganese content from 0 to 25%,
- der Chromgehalt von 12 bis 20 %,- the chromium content of 12 to 20%,
- der Nickelgehalt von 0 bis 12 %,- the nickel content of 0 to 12%,
- der Niobgehalt von 0 bis 1 ,2 %,- the niobium content from 0 to 1, 2%,
- der Tantalgehalt von 0 bis 0,2 %- the tantalum content from 0 to 0.2%
- der Kohlenstoffgehalt von 0,01 bis 0, 15 %,- the carbon content of 0.01 to 0, 15%,
- der Stickstoffgehalt von 0,005 bis 0,5 %,- the nitrogen content of 0.005 to 0.5%,
- der Kupfergehalt von 0 bis 4 %,- the copper content of 0 to 4%,
- der Kobaltgehalt von 0 bis 1 %,the cobalt content from 0 to 1%,
- der Molybdängehalt von 0 bis 4 %,the molybdenum content is from 0 to 4%,
- der Wolframgehalt von 0 bis 3 %,the tungsten content from 0 to 3%,
- der Titangehalt von 0 bis 1 % undTitanium content from 0 to 1% and
- der Vanadingehalt von 0 bis 0, 15 % ist. - The vanadium content of 0 to 0, 15%.
3. Stahlformguss nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass3. Cast steel according to claim 2, characterized in that
- der Mangangehalt von 5 bis 12 %,the manganese content of 5 to 12%,
- der Nickelgehalt von 2 bis 8 %,- the nickel content of 2 to 8%,
- der Kupfergehalt von 0 bis 2 %,- the copper content of 0 to 2%,
- der Kobaltgehalt von 0 bis 0,5 %,the cobalt content from 0 to 0.5%,
- der Molybdängehalt von 0 bis 2,5 %, und/ oder- The molybdenum content of 0 to 2.5%, and / or
- der Wolframgehalt von 0 bis 0,5 % ist.- the tungsten content is from 0 to 0.5%.
4. Stahlformguss nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass4. Cast steel according to claim 3, characterized in that
- der Chromgehalt 16,5 %, - der Nickelgehalt 6,5 %,- the chromium content 16.5%, - the nickel content 6.5%,
- der Siliziumgehalt 1 ,1 %,- the silicon content 1, 1%,
- der Man gangehalt 7 %,- the man reaches 7%,
- der Aluminiumgehalt 0,05 %,- the aluminum content 0.05%,
- der Stickstoffgehalt 0,1 % und- the nitrogen content 0.1% and
- der Kohlenstoffgehalt 0,04 % beträgt.- the carbon content is 0.04%.
5. Verfahren zur Herstellung eines Stahlformgusses mit folgenden Schritten: Bereitstellung einer Legierung, umfassend einen Aluminiumgehalt von 0 bis 4 % und einem Siliziumgehalt von 0 bis 4 %, wobei die Legierung in einem Legierungsbereich hergestellt wird, der durch die Koordinaten von vier Punkten (Craqu=14; Niaqu =8), (Craqu=14; Niaqu=14), (Craqu=22; Niaqu=8) und (Craqιl=:22 K\aqu~ 16) festgelegt ist, wobei das Chrom- und Nickeläquivalent über die Beziehung (1) und (2)5. A method for producing a steel mold casting, comprising the steps of: providing an alloy comprising an aluminum content of 0 to 4% and a silicon content of 0 to 4%, said alloy being produced in an alloy region indicated by the coordinates of four points (Cr aqu = 14, Ni aqu = 8), (Cr aqu = 14, Ni aqu = 14), (Cr aqu = 22, Ni aqu = 8) and (Cr aqιl = : 22 K \ aqu ~ 16), where the chromium and nickel equivalent through relationship (1) and (2)
Craqu = %Cr+ %Mo + 1 ,5%Si + 0,5 %W + 0,9%Nb + 4%A1Cr aqu =% Cr +% Mo + 1, 5% Si + 0.5% W + 0.9% Nb + 4% A1
+4%Ti + 1 ,5%V+0,9%Ta ( 1 )+ 4% Ti + 1, 5% V + 0.9% Ta (1)
Niaqu = %Ni+ 30%C+ 18%N+ 0,5%Mn+ 0,3%Co+ 0,2%Cu- 0,2%Al (2)Ni aqu =% Ni + 30% C + 18% N + 0.5% Mn + 0.3% Co + 0.2% Cu - 0.2% Al (2)
aus der chemischen Zusammensetzung der Legierung berechnet wird, wobei die Angaben in Masseprozent einzusetzen sind und der Rest im Wesentlichen aus Eisen und anderen Stahlformgussbegleitelementen besteht; und Gießen des Stahlformgusses in einer Gussform. calculated from the chemical composition of the alloy, the percentages being given by weight and the remainder consisting essentially of iron and other steel casting accompanying elements; and casting the cast steel in a mold.
6. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, dass der Stahlformguss in einem weiteren Schritt einer Wärmebehandlung unterzogen wird.6. The method according to claim 5, characterized in that the steel casting is subjected to a heat treatment in a further step.
7. Verfahren nach Anspruch 5 oder 6, gekennzeichnet dadurch, dass die Legierung7. The method according to claim 5 or 6, characterized in that the alloy
- einen Mangangehalt von 0 bis 25 %,a manganese content of 0 to 25%,
- einen Chromgehalt von 12 bis 20 %,- a chromium content of 12 to 20%,
- einen Nickelgehalt von 0 bis 12 %,- a nickel content of 0 to 12%,
- einen Niobgehalt von 0 bis 1 ,2 %,- a niobium content of 0 to 1, 2%,
- einen Tantalgehalt von 0 bis 0,2 %- a tantalum content of 0 to 0.2%
- einen Kohlen stoff gehalt von 0,01 bis 0,15 %,- a carbon content of 0.01 to 0.15%,
- einen Stickstoffgehalt von 0,005 bis 0,5 %,- a nitrogen content of 0.005 to 0.5%,
- einen Kupfergehalt von 0 bis 4 %,- a copper content of 0 to 4%,
- einen Kobaltgehalt von 0 bis 1 %,a cobalt content of 0 to 1%,
- einen Molybdängehalt von 0 bis 4 %,a molybdenum content of 0 to 4%,
- einen Wolframgehalt von 0 bis 3 %,a tungsten content of 0 to 3%,
- einen Titangehalt von 0 bis 1 % und- a titanium content of 0 to 1% and
- einen Vanadingehalt von 0 bis 0, 15 % aufweist.- Has a vanadium content of 0 to 0, 15%.
8. Verfahren nach Anspruch 7, gekennzeichnet dadurch, dass die Legierung8. The method according to claim 7, characterized in that the alloy
- einen Mangangehalt von 5 bis 12 %,a manganese content of 5 to 12%,
- einen Nickelgehalt von 2 bis 8 %,- a nickel content of 2 to 8%,
- einen Kupfergehalt von 0 bis 2 %,a copper content of 0 to 2%,
- einen Kobaltgehalt von 0 bis 0,5 %,a cobalt content of 0 to 0.5%,
- einen Molybdängehalt von 0 bis 2,5 %, und/ odera molybdenum content of 0 to 2.5%, and / or
- einen Wolframgehalt von 0 bis 0,5 % aufweist.- Has a tungsten content of 0 to 0.5%.
9. Stahlformguss, hergestellt nach einem Verfahren gemäß einem der Ansprüche 5 bis 8, dadurch gekennzeichnet, dass der Stahlformguss eine Zugfestigkeit größer 550 MPa und eine Bruchdehnung über 30 % aufweist.9. cast steel, produced by a process according to any one of claims 5 to 8, characterized in that the cast steel has a tensile strength greater than 550 MPa and an elongation at break over 30%.
10. Stahlformguss, hergestellt nach einem Verfahren gemäß einem der Ansprüche 5 bis 8, dadurch gekennzeichnet, dass der Stahlformguss unter Belastung einen TRIP-Effekt zeigt. 10. Cast steel, produced by a process according to any one of claims 5 to 8, characterized in that the steel casting shows a TRIP effect under load.
1 1. Verfahren zum Einsatz eines Stahlformgusses in einer technischen Anwendung, umfassend die Schritte:1 1. A method of using a cast steel in a technical application, comprising the steps of:
Durchführung der Verfahrensschritte eines der Verfahren nach einem der Ansprüche 5 bis 8 zur Herstellung des Stahlformgusses; undImplementation of the method steps of one of the methods according to one of claims 5 to 8 for the production of the cast steel; and
Einsatz des Stahlformgusses in der technischen Anwendung, wobei der Einsatz nach dem Gießen ohne die Durchführung eines spanlosen Umformprozesses erfolgt.Use of the steel casting in technical application, wherein the use after casting takes place without the implementation of a chipless forming process.
12. Verwendung des Stahlformgusses nach Anspruch 1 , 2, 3, 4, 9 oder 10 als Gusswerkstoff für die in der Anlagen- und Kältetechnik.12. Use of the cast steel according to claim 1, 2, 3, 4, 9 or 10 as a casting material for in the plant and refrigeration industry.
13. Verwendung des Stahlformgusses nach Anspruch 1 , 2, 3, 4, 9 oder 10 als Gusswerkstoff für Anlagen und Bauteile zur Gewinnung von Gasen und zum Verflüssigen und Fraktionieren von Gasen.13. Use of the steel mold casting according to claim 1, 2, 3, 4, 9 or 10 as a casting material for equipment and components for the production of gases and for liquefying and fractionating gases.
14. Verwendung des Stahlformgusses nach Anspruch 1 , 2, 3, 4, 9 oder 10 als Gusswerkstoff für Anwendungen im Fahrzeug- und Flugzeugbau.14. Use of the cast steel according to claim 1, 2, 3, 4, 9 or 10 as a casting material for applications in vehicle and aircraft construction.
15. Verwendung des Stahlformgusses nach Anspruch 1, 2, 3, 4, 9 oder 10 als Gusswerkstoff für crashbeanspruchte Teile, wie z.B. Crashboxen bei Kraftfahrzeugen.15. Use of the cast steel according to claim 1, 2, 3, 4, 9 or 10 as a casting material for crash-stressed parts, such. Crash boxes in motor vehicles.
16. Verwendung des Stahl form gusses nach Anspruch 1 , 2, 3, 4, 9 oder 10 als Gusswerkstoff zum Transport flüssiger Gase und als Bauteil, das tiefen Temperaturen ausgesetzt ist.16. Use of the cast steel according to claim 1, 2, 3, 4, 9 or 10 as a casting material for the transport of liquid gases and as a component which is exposed to low temperatures.
17. Verwendung des Stahlformgusses nach Anspruch 1, 2, 3, 4, 9 oder 10 als Stahlformgussschaum für geschäumte Teile.17. Use of the cast steel according to claim 1, 2, 3, 4, 9 or 10 as a cast steel foam for foamed parts.
18. Bauteil für den Fahrzeug- oder Flugzeugbau, insbesondere Crashbox, A-, B- oder C-Säule eines Kraftfahrzeugs, das als Stahlformguss nach einem der vorhergehenden Ansprüche 1, 2, 3, 4, 9 oder 10 ausgebildet ist. 18. A component for vehicle or aircraft construction, in particular crash box, A, B or C pillar of a motor vehicle, which is designed as a steel mold casting according to one of the preceding claims 1, 2, 3, 4, 9 or 10.
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Families Citing this family (30)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US10351922B2 (en) * 2008-04-11 2019-07-16 Questek Innovations Llc Surface hardenable stainless steels
US8808471B2 (en) 2008-04-11 2014-08-19 Questek Innovations Llc Martensitic stainless steel strengthened by copper-nucleated nitride precipitates
DE102009013631B8 (en) * 2009-03-18 2010-12-23 Burkhard Weiss Process for low-process production of high-strength, high-quality molded parts made of high-alloy steels with plasticity effect and their use
JP5272078B2 (en) * 2009-07-13 2013-08-28 コリア インスティチュート オブ マシーナリー アンド マテリアルズ Austenitic stainless steel with high strength and high corrosion resistance added with carbon and nitrogen composite and method for producing the same
DE102010026808B4 (en) 2010-07-10 2013-02-07 Technische Universität Bergakademie Freiberg Corrosion-resistant austenitic phosphorous-alloyed steel casting with TRIP or TWIP properties and its use
DE112012004621A5 (en) 2011-11-05 2014-08-07 Technische Universität Bergakademie Freiberg Process for producing high-strength cast steel components with TRIP / TWIP properties and use of the manufactured components
WO2013124283A1 (en) 2012-02-25 2013-08-29 Technische Universität Bergakademie Freiberg Method for producing high-strength molded parts from high-carbon and high-manganese-containing austenitic cast steel with trip/twip properties
UA111115C2 (en) 2012-04-02 2016-03-25 Ейкей Стіл Пропертіс, Інк. cost effective ferritic stainless steel
CN103526128B (en) * 2012-07-06 2015-12-09 江苏耐尔冶电集团有限公司 The formula of blast furnace throat steel brick
RU2519337C1 (en) * 2012-11-20 2014-06-10 Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство промышленности и торговли Российской Федерации (Минпромторг России) Corrosion-resistant high-strength steel
EP2994548B1 (en) * 2013-05-06 2022-10-26 Salzgitter Flachstahl GmbH Method for producing components from lightweight steel
DE102014217369A1 (en) 2014-09-01 2016-03-03 Leibniz-Institut Für Festkörper- Und Werkstoffforschung Dresden E.V. HIGH STRENGTH, MECHANICAL ENERGY ABSORBING AND CORROSION-RESISTANT FORM BODIES OF IRON ALLOYS AND METHOD FOR THE PRODUCTION THEREOF
DE102015005742A1 (en) * 2015-05-05 2016-11-10 Dbi Gas- Und Umwelttechnik Gmbh Process for the production of sheet from a stainless, austenitic CrMnNi steel
DE102015112215A1 (en) * 2015-07-27 2017-02-02 Salzgitter Flachstahl Gmbh High-alloy steel, in particular for the production of hydroformed tubes and method for producing such tubes from this steel
DE102015117956A1 (en) * 2015-10-21 2017-04-27 Salzgitter Flachstahl Gmbh Composite tube consisting of a support tube and at least one protective tube and method for producing this
CN105803339B (en) * 2016-04-06 2017-11-28 广东省材料与加工研究所 A kind of heat-resistance abrasion-resistance alloy steel and preparation method thereof
SE1650850A1 (en) * 2016-06-16 2017-11-21 Uddeholms Ab Steel suitable for plastic moulding tools
KR101982877B1 (en) 2016-09-09 2019-05-28 현대자동차주식회사 High Heat Resistant Steel with a Low Nickel
CN106498274A (en) * 2016-11-17 2017-03-15 无锡明盛纺织机械有限公司 A kind of high manganese abrasion resistant materials for producing flow passage component of slurry pump
CN106756451A (en) * 2016-11-17 2017-05-31 无锡明盛纺织机械有限公司 A kind of manganese abrasion resistant materials high for producing flow passage component of slurry pump
CN106480378A (en) * 2016-11-17 2017-03-08 无锡明盛纺织机械有限公司 A kind of CFBB high manganese material of high temperature resistant anti scuffing
RU2656911C1 (en) * 2017-09-15 2018-06-07 Акционерное общество "Научно-производственное объединение "Центральный научно-исследовательский институт технологии машиностроения" АО "НПО "ЦНИИТМАШ" Wear-resistant metastable austenitic steel
KR101952818B1 (en) * 2017-09-25 2019-02-28 주식회사포스코 Low alloy steel sheet with high strength and ductility and method of manufacturing same
KR102020507B1 (en) * 2017-12-20 2019-09-10 주식회사 포스코 Non-magnetic austenitic stainless steel improved in strength and surface conductivity
CN108690934A (en) * 2018-05-25 2018-10-23 江苏理工学院 High-performance track vehicle austenitic stainless steel alloy and preparation method thereof
CN109504916B (en) * 2018-12-22 2022-03-15 佛山培根细胞新材料有限公司 Copper-titanium-containing high-strength high-corrosion-resistance austenitic stainless steel and preparation method thereof
CN109504827A (en) * 2018-12-22 2019-03-22 中南大学 A kind of high corrosion resisting stainless steel of cupric tantalum cobalt and its process and heat treatment method
CN110205543B (en) * 2019-05-28 2021-08-24 共享铸钢有限公司 Casting method of high-strength austenitic stainless steel cast
DE102020100640A1 (en) * 2020-01-14 2021-07-15 Stahlzentrum Freiberg e.V. Process for improving the corrosion resistance of fastening and / or reinforcement components made of high-alloy steels and fastening and / or reinforcement components made of high-alloy steels
EP4244401A1 (en) 2020-11-13 2023-09-20 Acerinox Europa S.A.U. Low ni content austenitic stainless steel with high strength / ductility properties

Family Cites Families (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5129854B2 (en) * 1973-04-21 1976-08-27
SE420623B (en) * 1979-12-28 1981-10-19 Fagersta Ab AUSTENITIC, EXCEPTION CARDABLE STAINLESS CHROME-NICKEL ALUMINUM STEEL
JPH04154921A (en) * 1990-10-16 1992-05-27 Nisshin Steel Co Ltd Manufacture of high strength stainless steel strip having excellent shape
DE69320140T2 (en) * 1992-04-16 1999-04-08 Nippon Steel Corp AUSTENITIC STAINLESS STEEL PLATE WITH EXCELLENT SURFACE AND THEIR PRODUCTION
RU2173351C2 (en) * 1996-12-15 2001-09-10 Санкт-Петербургский государственный университет низкотемпературных и пищевых технологий Metastable austenitic steel
IT1294228B1 (en) * 1997-08-01 1999-03-24 Acciai Speciali Terni Spa PROCEDURE FOR THE PRODUCTION OF AUSTENITIC STAINLESS STEEL BELTS, AUSTENITIC STAINLESS STEEL BELTS SO
DE60016534T2 (en) * 1999-10-04 2005-09-01 Hitachi Metals, Ltd. Method for producing steel strip or sheet with strain-induced martensite
RU2188874C1 (en) * 2001-03-01 2002-09-10 Федеральное государственное унитарное предприятие Центральный научно-исследовательский институт конструкционных материалов "Прометей" High-strength corrosion-resistant welded steel for pipelines
JP3696552B2 (en) * 2001-04-12 2005-09-21 日新製鋼株式会社 Soft stainless steel plate with excellent workability and cold forgeability
DE102005024029B3 (en) * 2005-05-23 2007-01-04 Technische Universität Bergakademie Freiberg Austenitic lightweight steel and its use
DE102005030413C5 (en) * 2005-06-28 2009-12-10 Technische Universität Bergakademie Freiberg High-strength austenitic-martensitic lightweight steel and its use

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See references of WO2008009722A1 *

Also Published As

Publication number Publication date
RU2451763C2 (en) 2012-05-27
CN101490297B (en) 2012-02-01
JP5340148B2 (en) 2013-11-13
JP2009543952A (en) 2009-12-10
US20090324441A1 (en) 2009-12-31
RU2009105693A (en) 2010-08-27
CN101490297A (en) 2009-07-22
KR20090035710A (en) 2009-04-10
CA2657747A1 (en) 2008-01-24
WO2008009722A1 (en) 2008-01-24
DE102006033973A1 (en) 2008-01-24

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