EP2051369A2 - Procédé de détermination d'une grandeur interne d'un actionneur de manoeuvre d'un élément mobile domotique - Google Patents
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- EP2051369A2 EP2051369A2 EP08166822A EP08166822A EP2051369A2 EP 2051369 A2 EP2051369 A2 EP 2051369A2 EP 08166822 A EP08166822 A EP 08166822A EP 08166822 A EP08166822 A EP 08166822A EP 2051369 A2 EP2051369 A2 EP 2051369A2
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- operating parameter
- determining
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- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02P—CONTROL OR REGULATION OF ELECTRIC MOTORS, ELECTRIC GENERATORS OR DYNAMO-ELECTRIC CONVERTERS; CONTROLLING TRANSFORMERS, REACTORS OR CHOKE COILS
- H02P23/00—Arrangements or methods for the control of AC motors characterised by a control method other than vector control
- H02P23/14—Estimation or adaptation of motor parameters, e.g. rotor time constant, flux, speed, current or voltage
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E06—DOORS, WINDOWS, SHUTTERS, OR ROLLER BLINDS IN GENERAL; LADDERS
- E06B—FIXED OR MOVABLE CLOSURES FOR OPENINGS IN BUILDINGS, VEHICLES, FENCES OR LIKE ENCLOSURES IN GENERAL, e.g. DOORS, WINDOWS, BLINDS, GATES
- E06B9/00—Screening or protective devices for wall or similar openings, with or without operating or securing mechanisms; Closures of similar construction
- E06B9/56—Operating, guiding or securing devices or arrangements for roll-type closures; Spring drums; Tape drums; Counterweighting arrangements therefor
- E06B9/68—Operating devices or mechanisms, e.g. with electric drive
Definitions
- the invention relates to an actuator comprising an electric motor used to maneuver a mobile closure, concealment, sun protection or screen element in a building.
- actuators intended to be installed in buildings and intended for the maneuvering of closing elements, occultation, sunscreen or screen include an induction motor (or asynchronous motor) single-phase permanent capacitor.
- the invention is also applicable to actuators comprising a three-phase induction motor, or to actuators comprising a DC motor collector or brushless.
- a reducer is associated with the motor in the actuator. This reducer is partially irreversible; that is, it has a different yield depending on whether the input shaft drives the output shaft or the output shaft drives the input shaft , the yield being generally lower when it is the output shaft which drives the input shaft.
- actuators are powered by the alternating network, for example 230 V 50 Hz, or by a continuous source.
- the role of the brake is essential, especially in terms of safety. It must be activated by default, and oppose the driving torque caused by the gravity on the movable element, this torque itself being able to vary according to the position of the movable element, especially if it is rollable, for example a roller shutter.
- the motor placed in the actuator is subjected to almost adiabatic heating, because of the cylindrical housing of the actuator (more and more often plastic) or because of the winding tube rotated by the actuator and surrounding the latter: these different walls, to which are added the rolled mobile product and the housing housing all, limit the exchanges with the ambient air.
- This heating may take very high values, it is important to be able to measure the engine temperature and / or the brake temperature to ensure safety against the risk of fire or sliding of the brake.
- This knowledge also makes it possible to optimize the power supply conditions of the motor, to act on the control times and / or on the power supply.
- This knowledge finally makes it possible to determine how much the braking characteristics are modified and to adapt accordingly obstacle detection algorithms based on the observation of the torque or the speed of the engine.
- thermistor on an electronic engine supply card does not give a sufficiently accurate image of the temperature seen by the electromechanical components, the electronic card being generally located in an insulating envelope for questions normative. Having a wired connection between the thermistor and the card is considered a source of defects and / or additional cost.
- Document is known FR 2,888,057 a temperature determination method comprising a motor supply phase, a measurement phase of an electrical quantity and a temperature determination phase.
- the patent application WO 2007/004002 provides an indirect measurement of the stator resistance of an induction motor, requiring to establish, for example using a triac, a transient load and discharge of the motor phase shift capacitor.
- the mastery of the transitional regime and the measurement prove to be delicate.
- the invention provides for remedying these disadvantages. It applies to actuators equipped with magnetic hysteresis type brakes (as described in US Pat. EP 1 070 827 ) or differential type brakes (as described in the patent applications EP 1 582 681 and EP 1,561,897 ), or any type of brake that exerts a torque on the motor when the actuator is energized without load (no-load operation). Preferably, the invention applies to the case where the load seen by the actuator is affected by the gravitation.
- the invention makes it possible to determine the wear of the brake or other elements fitted to the actuator.
- the object of the invention is to provide a method for analyzing an internal quantity such as the temperature of the actuator and / or the state of wear of a brake improving the analysis methods known in the art. prior.
- the invention further proposes a method of operating an actuator implementing such an analysis method.
- the invention also proposes a method of learning an actuator implementing such an analysis method, and an actuator implementing one of the methods.
- an operating method is defined by claim 10.
- an electromechanical actuator is defined by claim 11.
- the attached drawing shows, by way of example, an embodiment of an analysis method according to the invention and an actuator device for carrying out such a method of analysis.
- the figure 1 is a diagram of an embodiment of an actuator for performing an analysis method according to the invention.
- the figure 2 is a diagram showing the evolution of different torques in an actuator as a function of the input torque of the gearbox of this actuator.
- the figure 3 is a flow chart of a method of operating an actuator according to the invention.
- the figure 4 is a block diagram for determining a data used in the analysis method according to the invention.
- the figure 5 illustrates a method of determining wear of the brake according to the invention.
- the figure 1 schematically represents an installation 1 comprising an actuator according to the invention.
- the actuator 40 is designated ACT. It comprises a motor 10 designated MOT, mechanically connected to a differential brake designated BRK and to a gear redder designated GER.
- the output shaft of the gear unit GER constitutes the mechanical output of the actuator and drives a movable element in a device 50, designated by LD.
- this mobile element is rollable on a tube 51 rotated by the mechanical output 32 of the actuator and comprises an apron 52, a first end is attached to the tube while a second end 53 is weighted and guided by non-guide rails. represented.
- a first direction of rotation of the motor causes the vertical movement of the deck in the first direction DIR1: the load is mainly “driving" relative to the actuator.
- a second direction of rotation of the motor causes the vertical movement of the deck in the second direction DIR2: the load is then "driven" relative to the actuator.
- the driving load movement can be interrupted by the arrival on a first mechanical stop 54.
- the driven load movement can be interrupted by the arrival on a second mechanical stop 55.
- TBRK denotes the braking torque exerted by the brake in opposition to the motor torque, this torque being measured on a turntable 21 movable in rotation
- TGER denotes the torque supplied on the reduction input shaft 31, this torque resulting from the antagonistic actions of the motor and the brake
- TACT is the torque supplied on the reducing output shaft 32, which constitutes the drive torque of the load LD.
- the actuator ACT also comprises in a control block 60, designated by CPU, means for receiving motion commands, control means acting on the power supply 61 of the motor.
- the electrical parameters of the motor 62 are transmitted to means of estimating or measuring torque 63, referred to as TMES, making it possible to analyze the engine torque or engine torque variations and to act on the engine control.
- the measuring means analyze the engine speed or engine speed variations.
- the control block comprises in particular software means for analyzing the temperature of the actuator. It includes in particular software means to enable operation of the actuator according to the methods of the invention.
- the software means may comprise computer programs.
- the electromechanical actuator comprises means for producing two steps for operating the movable element in two opposite directions, measurement means for carrying out two steps of measuring a first value and a second value of an operating parameter of the actuator (one in each of the operating directions), means for determining or approximating a third value of this operating parameter when the actuator is operating empty (this value being deduced from the first and second values) and means for determining an internal magnitude from the third value.
- the CPU control block also contains a TSR temperature sensor. The use of this sensor will appear in the description of the method of determining brake wear.
- the two upper quadrants of the figure 2 represent, with the same scale, the motor torque TMOT and the torque exerted by the brake TBRK as a function of the torque supplied on the reducing input shaft TGER.
- This figure corresponds to an optimized dimensioning, allowing to have a slope as high as possible (when one does not take into account the safety margins) for the engine torque in the normal operating zone ZR of the actuator, delimited by a rectangle in dashed line.
- the quadrant on the right corresponds to the load operation conducted, while the left quadrant corresponds to the driving load operation.
- the nominal torque of the actuator TAR is first reported and, from the intersections with the straight lines D3 and D4, the values of the rated nominal reduction torque are deduced. conducted TG2 or TG1 driving, as well as the nominal TMR of the load driven motor torque.
- the normal operating zone ZR falls within the rectangle defined by these values.
- the motor thus sees torque variations (or speed) almost three times lower in driving load than in load.
- the figure 3 represents the temperature determination method according to the invention.
- a first step E1 it is placed in a particular position where the load will be either empty (state S0), is conducted (S1 state), or leading (S2 state) when the motor will be activated in a first direction of rotation chosen .
- the particular position may be chosen for example in the vicinity of the end position, or preferably where the load is the largest.
- the state S of the load is recorded as being equal to S0, S1 or S2.
- a second step E2 the motor is activated in the chosen direction.
- a variable EV operating parameter is measured, influenced by the instantaneous value of the output torque of the actuator TACT.
- This operating parameter EV is the motor torque or preferably a quantity proportional to the motor torque (for example the intensity of the stator current in the case of a DC motor) or a quantity that varies in a known manner with the motor.
- motor torque for example the voltage at the terminals of the phase shift capacitor if it is a single-phase induction motor).
- the operating parameter is for example the intensity of the current absorbed by the power supply circuit of the motor.
- the operating parameter EV is the rotor speed of the motor.
- the operating parameter EV is transmitted to the CPU control block as electrical parameters 62.
- the operating parameter EV is influenced by an internal quantity of the actuator, for example its internal temperature TINT.
- TINT internal temperature
- the temperature of the brake acts on the coefficient of friction of the linings and decreases the resistive torque opposite the motor when the actuator runs empty.
- the temperature acts on the field of the magnets and decreases the magnetic braking.
- a gasket which can withstand temperatures much higher than the normal temperatures of the actuator, for example "ferrodo" (trade mark) seals, then the operating parameter is mainly influenced by the temperature of the engine itself. -even.
- the operating parameter is also influenced by the wear of mechanical elements and by the supply voltage of the motor.
- the supply voltage U is measured during this third step.
- the third step is left to respectively apply a fourth step E4, a fifth step E5 or a sixth step E6.
- step E4 the measured value of the operating parameter EV is stored in a first EVM memory, before moving on to an eighth step E8.
- step E5 the process proceeds to the fifth step E5, in which the measured value of the operating parameter EV is stored in a second memory EVUP.
- the direction of rotation chosen is reversed, the driving state S2 is recorded as a new state S and the second step E2 is returned.
- step E6 the measured value of the operating parameter EV is stored in a third memory EVDN.
- the direction of rotation chosen is reversed, the driven state S1 is recorded as the new state S and the second step E2 is returned.
- step E8 comparing the first EVM memory with a reference value EVO recorded in a fourth memory, and deducing the value of the internal temperature TINT. By comparison, he must be defined as a report of values or one of the methods described below.
- the deviation or the ratio between the reference value EVO and the value of the operating parameter EV depends in particular on the internal temperature of the actuator TINT (for example the temperature of the brake, or the temperature of the motor), the voltage supply U compared to a voltage reference U0, etc.
- F1 and F2 being analytic or tabulated functions, deduced from tests.
- the process is spread over a short period of time, causing a very small displacement or a small round trip of the movable element.
- the stored values do not correspond to a single sampling but to a time average established during each movement.
- the value of the operating parameter EV corresponding to an empty test is determined. for a current value of the internal temperature TINT of the actuator.
- a vacuum test carried out at a known temperature T0 is sufficient to record in a memory of the actuator the reference value EVO. This can be done automatically during the actuator manufacturing cycle.
- the starting position in the first step E1 may make it possible to obtain a state sufficiently close to the true vacuum state to be assimilated to it.
- the effort to be supplied is very low in the vicinity of the high position.
- a downward movement is then comparable to a no-load movement, provided that measurements are not taken until sufficient time to render the inertia effect negligible.
- the method will be used by simply browsing the marked branch S0.
- the behavior of the movable element in the vicinity of a high position is often poorly defined, and the friction thus take on a relative importance which distorts the measurement.
- the starting position is intermediate: taking the average of the short round-trip movement makes it possible to obtain a value close to what would be the operating parameter in a real idle test. Better precision is obtained by weighting the EVUP and EVDN measurements by the yields in the case where the operating parameter is at least substantially proportional to the torque.
- the figure 4 gives an example of determination of the EVM operating parameter corresponding to a no-load test when a short round-trip movement is made from an intermediate position.
- an operating parameter is measured (for example the speed of the rotor) equal to EVDN.
- an operating parameter equal to EVUP is measured. But everything happens as if the load had varied in the ratio of the product of the yields (for example by a factor of 3).
- the EVDN measurement is assigned a second weighting coefficient KDN equal to the inverse of the product EGERd x EGERi, and the value of the operating parameter EVM which would correspond to a vacuum test is the average of the weighted measurements.
- the round-trip movement is caused in a position where the pair has been identified as maximum.
- the relative influence of the friction is reduced during the measurement. If the round-trip movement is sufficiently short, it can be caused during the execution of a complete closure order or full opening of the mobile screen.
- the driving charge movement can be activated in a first position on the trajectory, while the driven charge movement is activated in a second position on the trajectory, if the distance between the two positions is not likely to cause a noticeable heating up of the actuator.
- the method according to the invention therefore preferably uses the path of branches S1 and S2, which may be used in all cases of application to a load subjected to gravity. However, as mentioned, the course of the S0 branch is possible in some application cases. It will then be preferable to use, on the one hand, the path of branches S1 and S2, and on the other hand the path of branch S0, in order to compare the results for confirmation or conversely for highlight a mechanical problem in the mobile product in case of significant difference.
- the method can also be applied after several minutes of operation after a long rest period, knowing that no significant heating is to be feared in the first minutes of operation.
- the movement back and forth for temperature measurement never appears in normal operation, but only after intensive use of the actuator due to the procedures of first installation or due for example to a recreational use by a child.
- the short round trip position close to the half-race has the advantage of a signal to the user.
- the invention also allows the determination of a second internal quantity, characteristic of brake wear.
- the deviation or the ratio between the reference value EVO and the value of the operating parameter EV also depends on the wear of the gaskets, the aging of the spring acting on the plate, the aging of the gearbox.
- the coefficient K is a composite wear coefficient, integrating, for example, the wear of the spring and that of the brake lining. This wear is to be taken into consideration only in the long term.
- the invention also makes it possible to determine the wear of the brake.
- the temperature of the control block measured by the TSR sensor is necessarily equal to the internal temperature TINT.
- equation (2) makes it possible to deduce the value of the coefficient of wear K. This process is represented at figure 5 .
- a first step E11 it is ensured that the period of non-supply of the actuator has been sufficient for an equalization of the temperatures could have occurred within it.
- a second step E12 the value measured on the temperature sensor TSR is assigned to the internal temperature TINT and then the steps E1 to E7 of the analysis method are applied. During these steps, the supply voltage U of the actuator is measured and the value of the operating parameter EV corresponding to a vacuum operation of the actuator is placed in the first memory EVM.
- the wear coefficient K is deduced using pre-recorded tables or using equation (1), since all the quantities EVM, EVO, U, U0, TINT and T0 are known.
- the use of the method to determine the wear of the actuator takes place during an "automatic maintenance cycle" allowing for example to reset end positions.
- the fact of making several short round trips regularly spaced on the trajectory has the advantage of allowing an average of the results and to clearly show the user that it is an automatic cycle and not the presence of a defect in the guidance of the movable element.
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Abstract
Description
- L'invention concerne un actionneur comprenant un moteur électrique utilisé pour manoeuvrer un élément mobile de fermeture, d'occultation, de protection solaire ou d'écran dans un bâtiment.
- Certains actionneurs destinés à être installés dans les bâtiments et destinés à la manoeuvre d'éléments de fermeture, d'occultation, de protection solaire ou d'écran (tels que par exemple des volets roulants, des portes, des portails ou des stores) comprennent un moteur à induction (ou moteur asynchrone) monophasé à condensateur permanent. L'invention est également applicable à des actionneurs comportant un moteur à induction de type triphasé, ou encore à des actionneurs comportant un moteur à courant continu à collecteur ou sans balais.
- Un réducteur est associé au moteur dans l'actionneur. Ce réducteur est partiellement irréversible ; c'est-à-dire qu'il a un rendement différent selon que c'est l'arbre d'entrée qui entraîne l'arbre de sortie ou que c'est l'arbre de sortie qui entraîne l'arbre d'entrée, le rendement étant en général inférieur lorsque c'est l'arbre de sortie qui entraîne l'arbre d'entrée.
- Ces actionneurs sont alimentés par le réseau alternatif, par exemple 230 V 50 Hz, ou par une source continue.
- Ils sont munis d'un frein d'immobilisation assurant le blocage de l'actionneur quand le moteur n'est pas alimenté. Le rôle du frein est essentiel, notamment en matière de sécurité. Il doit être activé par défaut, et s'opposer au couple d'entraînement provoqué par la gravité sur l'élément mobile, ce couple pouvant lui-même varier selon la position de l'élément mobile, notamment si celui-ci est enroulable, par exemple un volet roulant.
- Le moteur placé dans l'actionneur est soumis à un échauffement quasi adiabatique, du fait du carter cylindrique de l'actionneur (de plus en plus souvent en matière plastique) ou du fait du tube d'enroulement entraîné en rotation par l'actionneur et entourant ce dernier : ces différentes parois, auxquelles s'ajoutent le produit mobile enroulé et le caisson logeant l'ensemble, limitent les échanges avec l'air ambiant.
- Cet échauffement pouvant prendre de très fortes valeurs, il est important de pouvoir mesurer la température du moteur et/ou la température du frein afin de garantir la sécurité contre les risques d'incendie ou de glissement du frein. Cette connaissance permet également d'optimiser les conditions d'alimentation du moteur, d'agir sur les durées de commande et/ou sur la puissance d'alimentation. Cette connaissance permet enfin de déterminer combien les caractéristiques de freinage sont modifiées et d'adapter en conséquence des algorithmes de détection d'obstacle basés sur l'observation du couple ou de la vitesse du moteur.
- Cependant, l'installation d'une thermistance sur une carte électronique d'alimentation du moteur ne donne pas une image suffisamment fidèle de la température vue par les organes électro-mécaniques, la carte électronique étant en général située dans une enveloppe isolante pour des questions normatives. Le fait d'avoir une liaison filaire entre la thermistance et la carte est considéré comme une source de défauts et/ou de surcoût.
- Dans la demande de brevet
EP 1 655 817 , on détermine une grandeur image de la température, à l'aide d'un composant subissant un échauffement similaire à celui du moteur. Ceci trouve une application dans le cas du transformateur alimentant un moteur à courant continu, mais pas dans le cas d'un moteur à induction, directement branché sur le secteur. - Il est également connu de mesurer la résistance d'induit d'un moteur à courant continu (et donc d'en déduire sa température) à partir de la connaissance de l'amplitude de la tension et d'un artifice permettant de faire apparaître la force contre électromotrice (« back e.m.f. ») du moteur, comme par exemple expliqué dans le brevet
US 3,621,655 . Le problème posé par ce type de mesures est qu'elles sont très affectées par la résistance de contact entre induit et balais. - On connaît du document
FR 2 888 057 - La demande de brevet
WO 2007/004002 prévoit une mesure indirecte de la résistance stator d'un moteur à induction, nécessitant de pouvoir établir, par exemple à l'aide d'un triac, un régime transitoire de charge et décharge du condensateur de déphasage du moteur. La maîtrise du régime transitoire et la mesure se révèlent délicates. - L'invention prévoit de remédier à ces inconvénients. Elle s'applique aux actionneurs munis de freins de type à Hystérésis magnétique (comme décrit dans le brevet
EP 1 070 827 ) ou aux freins de type différentiel (comme décrit dans les demandes de brevetEP 1 582 681 etEP 1 561 897 ), ou à tout type de frein exerçant un couple résistant sur le moteur lorsque l'actionneur est alimenté sans charge (fonctionnement à vide). Préférentiellement, l'invention s'applique au cas où la charge vue par l'actionneur est affectée par la gravitation. - De la même façon, l'invention permet la détermination de l'usure du frein ou d'autres éléments équipant l'actionneur.
- Le but de l'invention est de fournir un procédé d'analyse d'une grandeur interne telle la température de l'actionneur et/ou l'état d'usure d'un frein améliorant les procédés d'analyse connus de l'art antérieur. L'invention propose en outre un procédé de fonctionnement d'un actionneur mettant en oeuvre un tel procédé d'analyse. L'invention propose également un procédé d'apprentissage d'un actionneur mettant en oeuvre un tel procédé d'analyse, et un actionneur mettant en oeuvre l'un des procédés.
- Le procédé selon l'invention est défini par la revendication 1.
- Différents modes d'exécution du procédé selon l'invention sont définis par les revendications dépendantes 2 à 9.
- Selon l'invention, un procédé de fonctionnement est défini par la revendication 10.
- Selon l'invention, un actionneur électromécanique est défini par la revendication 11.
- Un mode de réalisation de l'actionneur selon l'invention est défini par la revendication 12.
- Le dessin annexé représente, à titre d'exemple, un mode de réalisation d'un procédé d'analyse selon l'invention et un dispositif d'actionneur permettant de mettre en oeuvre un tel procédé d'analyse.
- La
figure 1 est un schéma d'un mode de réalisation d'un actionneur permettant l'exécution d'un procédé d'analyse selon l'invention. - La
figure 2 est un schéma représentant l'évolution de différents couples dans un actionneur en fonction du couple en entrée du réducteur de cet actionneur. - La
figure 3 est un ordinogramme d'un procédé de fonctionnement d'un actionneur selon l'invention. - La
figure 4 est un schéma de principe de détermination d'une donnée utilisée dans le procédé d'analyse selon l'invention. - La
figure 5 illustre un procédé de détermination d'usure du frein selon l'invention. - La
figure 1 représente schématiquement une installation 1 comprenant un actionneur selon l'invention. - L'actionneur 40 est désigné par ACT. Il comprend un moteur 10 désigné par MOT, raccordé mécaniquement à un frein différentiel 20 désigné par BRK et à un réducteur 30 désigné par GER.
- L'arbre de sortie du réducteur GER constitue la sortie mécanique de l'actionneur et entraîne un élément mobile dans un équipement 50, désigné par LD. Dans l'installation de la
figure 1 , cet élément mobile est enroulable sur un tube 51 entraîné en rotation par la sortie mécanique 32 de l'actionneur et comprend un tablier 52 dont une première extrémité est attachée au tube tandis qu'une deuxième extrémité 53 est lestée et guidée par des glissières non représentées. - Un premier sens de rotation du moteur provoque le mouvement vertical du tablier dans la première direction DIR1 : la charge est principalement « menante » relativement à l'actionneur. Un deuxième sens de rotation du moteur provoque le mouvement vertical du tablier dans la deuxième direction DIR2 : la charge est alors « menée » relativement à l'actionneur.
- Le mouvement en charge menante peut être interrompu par l'arrivée sur une première butée mécanique 54. Le mouvement en charge menée peut être interrompu par l'arrivée sur une deuxième butée mécanique 55.
- En prenant une convention de définitions en « charge menée », on désigne par TMOT le couple fourni par le moteur sur l'arbre de sortie moteur 11, on désigne par TBRK le couple de freinage exercé par le frein en opposition au couple moteur, ce couple étant mesuré sur un plateau tournant 21 mobile en rotation, on désigne par TGER le couple fourni sur l'arbre d'entrée réducteur 31, ce couple résultant des actions antagonistes du moteur et du frein, et on désigne par TACT le couple fourni sur l'arbre de sortie réducteur 32, qui constitue le couple d'entraînement de la charge LD.
- L'actionneur ACT comprend également dans un bloc de commande 60, désigné par CPU, des moyens de réception d'ordres de mouvement, des moyens de commande agissant sur l'alimentation 61 du moteur. Les paramètres électriques du moteur 62 sont transmis à des moyens d'estimation ou de mesure de couple 63, référencés TMES, permettant d'analyser le couple moteur ou des variations de couple moteur et d'agir sur la commande du moteur. Alternativement, les moyens de mesure analysent la vitesse moteur ou des variations de vitesse moteur. Le bloc de commande comprend notamment des moyens logiciels pour analyser la température de l'actionneur. Il comprend notamment des moyens logiciels pour permettre un fonctionnement de l'actionneur selon les procédés objets de l'invention. Les moyens logiciels peuvent comprendre des programmes informatiques. En particulier, l'actionneur électromécanique comprend un moyen de réalisation de deux étapes de manoeuvre de l'élément mobile dans deux sens opposés, un moyen de mesure pour réaliser deux étapes de mesure d'une première valeur et d'une deuxième valeur d'un paramètre de fonctionnement de l'actionneur (une dans chacun des sens de manoeuvre), un moyen de détermination ou d'approximation d'une troisième valeur de ce paramètre de fonctionnement lorsque l'actionneur fonctionne à vide (cette valeur étant déduite des première et deuxième valeurs) et un moyen de détermination d'une grandeur interne à partir de la troisième valeur.
- Le bloc de commande CPU contient également un capteur de température TSR. L'usage de ce capteur apparaîtra dans la description du procédé de détermination d'usure du frein.
- Les deux quadrants supérieurs de la
figure 2 représentent, avec une même échelle, le couple moteur TMOT et le couple exercé par le frein TBRK en fonction du couple fourni sur l'arbre d'entrée réducteur TGER. Cette figure correspond à un dimensionnement optimisé, permettant d'avoir une pente aussi élevée que possible (quand on ne tient pas compte des marges de sécurité) pour le couple moteur dans la zone de fonctionnement normal ZR de l'actionneur, délimitée par un rectangle en trait pointillé. - Le quadrant de droite correspond au fonctionnement en charge menée, tandis que le quadrant de gauche correspond au fonctionnement en charge menante.
- Sur les quadrants inférieurs de la
figure 2 sont également représentées les caractéristiques de couple de l'actionneur en fonction du couple réducteur, avec une même échelle (incluant le rapport de réduction). On a pris 0.65 et 0.55 comme valeurs respectives du rendement direct du réducteur EGERd et du rendement inverse du réducteur EGERi. -
- La spécification de l'actionneur apparaît de manière simple sur la figure : on reporte d'abord le couple nominal de l'actionneur TAR et on en déduit, à partir des intersections avec les droites D3 et D4 les valeurs du couple réducteur nominal en charge menée TG2 ou menante TG1, ainsi que la valeur nominale TMR du couple moteur en charge menée. La zone de fonctionnement normal ZR s'inscrit dans le rectangle défini par ces valeurs.
- Il est clair qu'une même variation de couple de sortie de l'actionneur est vue par l'entrée du réducteur :
- multipliée par le rendement inverse EGERi, en situation de charge menante,
- divisée par le rendement direct EGERd, en situation de charge menée,
- Pour une même variation du couple de sortie de l'actionneur, le moteur voit donc des variations de couple (ou de vitesse) presque trois fois plus faibles en charge menante qu'en charge menée.
- La
figure 3 représente le procédé de détermination de température selon l'invention. - Dans une première étape E1, on se place dans une position particulière où la charge sera soit à vide (état S0), soit menée (état S1), soit menante (état S2) quand le moteur sera activé dans un premier sens de rotation choisi. Comme il sera vu par la suite, la position particulière peut-être choisie par exemple au voisinage de position de fins de course, ou préférentiellement là où la charge est la plus grande. On enregistre l'état S de la charge comme étant égal à S0, à S1 ou à S2.
- Dans une deuxième étape E2, on active le moteur dans le sens choisi.
- Dans une troisième étape E3, on mesure un paramètre de fonctionnement EV variable, influencé par la valeur instantanée du couple de sortie de l'actionneur TACT. Ce paramètre de fonctionnement EV est le couple du moteur ou préférentiellement une grandeur proportionnelle au couple moteur (par exemple l'intensité du courant statorique s'il s'agit d'un moteur à courant continu) ou une grandeur variant de manière connue avec le couple moteur (par exemple la tension aux bornes du condensateur de déphasage s'il s'agit d'un moteur à induction monophasé).
- Dans le cas d'un moteur à commutation électronique ou « brushless DC» (BLDC), le paramètre de fonctionnement est par exemple l'intensité du courant absorbé par le circuit d'alimentation du moteur.
- Alternativement, le paramètre de fonctionnement EV est la vitesse du rotor du moteur.
- Dans tous les cas, le paramètre de fonctionnement EV est transmis au bloc de commande CPU sous forme de paramètres électriques 62.
- Le paramètre de fonctionnement EV est influencé par une grandeur interne de l'actionneur, par exemple sa température interne TINT. Par exemple, dans le cas d'un frein de type différentiel, la température du frein agit sur le coefficient de friction des garnitures et diminue le couple résistant opposé au moteur lorsque l'actionneur fonctionne à vide. Dans le cas d'un frein de type à hystérésis magnétique, la température agit sur le champ des aimants et diminue le freinage magnétique. Inversement, si on utilise une garniture pouvant supporter des températures beaucoup plus élevées que les températures normales de l'actionneur, par exemple des garnitures en « ferrodo » (marque déposée), alors le paramètre de fonctionnement est principalement influencé par la température du moteur lui-même.
- Comme on le verra par la suite, le paramètre de fonctionnement est aussi influencé par l'usure d'éléments mécaniques et par la tension d'alimentation du moteur. On mesure la tension d'alimentation U lors de cette troisième étape.
- Selon que l'état enregistré S est l'état à vide S0, l'état en charge menée S1 ou l'état en charge menante S2, on quitte la troisième étape pour appliquer respectivement une quatrième étape E4, une cinquième étape E5 ou une sixième étape E6.
- Si la charge est à vide, alors le procédé passe à la quatrième étape E4 dans laquelle on mémorise dans une première mémoire EVM la valeur mesurée du paramètre de fonctionnement EV, avant de passer à une huitième étape E8.
- Si la charge est menée, alors le procédé passe à la cinquième étape E5, dans laquelle on mémorise dans une deuxième mémoire EVUP la valeur mesurée du paramètre de fonctionnement EV. On inverse le sens de rotation choisi, on enregistre l'état menant S2 comme nouvel état S et on retourne à la deuxième étape E2.
- Si la charge est menante, alors le procédé passe à la sixième étape E6, dans laquelle on mémorise dans une troisième mémoire EVDN la valeur mesurée du paramètre de fonctionnement EV. On inverse le sens de rotation choisi, on enregistre l'état mené S1 comme nouvel état S et on retourne à la deuxième étape E2.
- Cependant, le retour à la deuxième étape n'a lieu qu'une seule fois, ceci afin de provoquer un seul mouvement d'aller-retour du produit mobile, étant entendu que la charge n'étant pas à vide, elle est menante dans un sens et menée dans l'autre. Quand le retour à la deuxième étape a déjà été réalisé une fois, alors le procédé quitte la cinquième étape E5 ou la sixième étape E6 pour une septième étape E7 dans laquelle on calcule une moyenne pondérée (comme expliqué plus loin) des valeurs enregistrées dans la deuxième mémoire EVUP et la troisième mémoire EVDN, résultat affecté à la première mémoire EVM, et on passe à la huitième étape E8.
- Dans la huitième étape E8, on compare la première mémoire EVM à une valeur de référence EVO enregistrée dans une quatrième mémoire, et on en déduit la valeur de la température interne TINT. Par comparaison, il faut entendre l'établissement d'un rapport des valeurs ou l'une des méthodes décrites plus bas.
- L'écart ou le rapport entre la valeur de référence EVO et la valeur du paramètre de fonctionnement EV dépend notamment de la température interne à l'actionneur TINT (par exemple la température du frein, ou encore la température du moteur), de la tension d'alimentation U comparée à une référence de tension U0, etc.
-
- F1 et F2 étant des fonctions analytiques ou tabulées, déduites d'essais.
- De manière pratique, le processus s'étale sur un bref intervalle de temps, provoquant un très faible déplacement ou un faible aller-retour de l'élément mobile. Préférentiellement, les valeurs mémorisées ne correspondent pas à un seul échantillonnage mais à une moyenne temporelle établie lors de chaque mouvement.
- Ainsi, soit de manière directe quand l'actionneur est à vide, soit préférentiellement par un aller-retour quand l'actionneur est mené par la charge ou mène la charge, on détermine la valeur du paramètre de fonctionnement EV correspondant à un essai à vide pour une valeur actuelle de la température interne TINT de l'actionneur.
- De manière idéale, un essai à vide réalisé à une température connue T0 suffit à enregistrer dans une mémoire de l'actionneur la valeur de référence EVO. Ceci peut être effectué automatiquement lors du cycle de fabrication de l'actionneur.
- La position de départ lors de la première étape E1 peut permettre d'obtenir un état suffisamment proche de l'état à vide vrai pour lui être assimilé. Par exemple, pour la plupart des éléments mobiles, l'effort à fournir est très faible au voisinage de la position haute. Un mouvement vers le bas est alors assimilable à un mouvement à vide, pourvu qu'on ne commence les mesures qu'après une durée suffisante pour rendre négligeable l'effet d'inertie. Dans ce cas, le procédé sera utilisé en parcourant simplement la branche marquée S0. Cependant, le comportement de l'élément mobile au voisinage d'une position haute est souvent mal défini, et les frottements prennent donc une importance relative qui fausse la mesure.
- Alternativement, on profite d'un jeu existant (par exemple lors du dépilement de lames ajourées) (voire créer un jeu volontaire) en position basse FCB et à mesurer le paramètre de fonctionnement EV en début de montée : lors du rattrapage de jeu, la charge est nulle ou presque.
- De manière préférée, la position de départ est intermédiaire : le fait de prendre la moyenne du bref mouvement d'aller-retour permet d'obtenir une valeur proche de ce que serait le paramètre de fonctionnement dans un véritable essai à vide. On obtient une précision meilleure encore en pondérant les mesures EVUP et EVDN par les rendements dans le cas où le paramètre de fonctionnement est au moins sensiblement proportionnel au couple.
- La
figure 4 donne un exemple de détermination du paramètre de fonctionnement EVM correspondant à un essai à vide lorsqu'un bref mouvement d'aller-retour est effectué à partir d'une position intermédiaire. Dans le mouvement de descente, en charge menante, on mesure un paramètre de fonctionnement (par exemple la vitesse du rotor) égale à EVDN. Dans le mouvement de montée, en charge menée, on mesure un paramètre de fonctionnement égale à EVUP. Or tout se passe comme si la charge avait varié dans le rapport du produit des rendements (par exemple d'un facteur 3). Si on affecte à la mesure EVUP un premier coefficient de pondération KUP égal à 1, alors on affecte à la mesure EVDN un deuxième coefficient de pondération KDN égal à l'inverse du produit EGERd x EGERi, et la valeur du paramètre de fonctionnement EVM qui correspondrait à un essai à vide est la moyenne des mesures pondérées. - De manière préférée, le mouvement d'aller-retour est provoqué dans une position où le couple a été identifié comme maximum. Ainsi, l'influence relative des frottements est réduite lors de la mesure. Si le mouvement d'aller-retour est suffisamment bref, il peut être provoqué pendant l'exécution d'un ordre de fermeture complète ou d'ouverture complète de l'écran mobile.
- Alternativement, le mouvement en charge menante peut être activé dans une première position sur la trajectoire, alors que le mouvement en charge menée est activé dans une deuxième position sur la trajectoire, si la distance entre les deux positions n'est pas susceptible de provoquer un échauffement notable de l'actionneur.
- Le procédé selon l'invention utilise donc préférentiellement le parcours des branches S1 et S2, qui pourra être utilisé dans tous les cas d'application à une charge soumise à la pesanteur. Cependant, comme il a été mentionné, le parcours de la branche S0 est possible dans certains cas d'application. On préférera alors utiliser conjointement d'une part le parcours des branches S1 et S2, et d'autre part le parcours de la branche S0, afin de comparer les résultats pour confirmation ou inversement pour mettre en évidence un problème mécanique dans le produit mobile en cas de différence sensible.
- Le procédé peut aussi n'être appliqué qu'après plusieurs minutes de fonctionnement après un temps de repos long, sachant qu'aucun échauffement significatif n'est à craindre dans les premières minutes de fonctionnement. Ainsi, le mouvement d'aller-retour pour mesure de température n'apparaît jamais en fonctionnement normal, mais uniquement après un usage intensif de l'actionneur dû aux procédures de première installation ou dû par exemple à un usage ludique par un enfant. Dans ces deux cas, le bref aller-retour en position voisine de la demi-course présente l'avantage d'un signal à l'utilisateur.
- L'invention permet également la détermination d'une deuxième grandeur interne, caractéristique de l'usure du frein.
- L'écart ou le rapport entre la valeur de référence EVO et la valeur du paramètre de fonctionnement EV dépend également de l'usure des garnitures, du vieillissement du ressort agissant sur le plateau, du vieillissement du réducteur....
-
- Le coefficient K est un coefficient d'usure composite, intégrant par exemple l'usure du ressort, et celle de la garniture du frein. Cette usure n'est à prendre en considération que sur le long terme.
- Pour une valeur donnée de l'usure, il est possible de disposer d'une table de conversion, établie pour une valeur standard de température de référence T0 et pour une valeur standard de tension de référence U0, qui, pour tout couple (EV, U) du paramètre de fonctionnement mesurée EV et de la tension actuelle U, donne la valeur de la température interne TINT, ou d'une variable représentative de la température interne.
- Si on utilise le capteur de température TSR du bloc de commande CPU, alors l'invention permet aussi la détermination de l'usure du frein.
- En effet, lors d'une activation du moteur suivant une longue période de repos, la température du bloc de commande mesurée par le capteur TSR est nécessairement égale à la température interne TINT.
- L'application de l'équation (2) permet de déduire la valeur du coefficient d'usure K. Ce procédé est représenté à la
figure 5 . - Dans une première étape E11, on s'assure que la période de non-alimentation de l'actionneur a été suffisante pour qu'une égalisation des températures ait pu se produire au sein de celui-ci.
- Dans une deuxième étape E12, on affecte à la température interne TINT la valeur mesurée sur le capteur de température TSR, puis on applique les étapes E1 à E7 du procédé d'analyse. Au cours de ces étapes, on mesure la tension d'alimentation U de l'actionneur et on a placé dans la première mémoire EVM la valeur du paramètre de fonctionnement EV correspondant à un fonctionnement à vide de l'actionneur.
- Dans une troisième étape E13, on déduit le coefficient d'usure K, à l'aide de tables préenregistrées ou à l'aide de l'équation (1), puisque toutes les grandeurs EVM, EVO, U, U0, TINT et T0 sont connues.
- Préférentiellement, l'usage du procédé pour déterminer l'usure de l'actionneur a lieu à l'occasion d'un « cycle de maintenance automatique » permettant par exemple de recaler des positions de fin de course.
- Dans tous les cas, le fait de procéder à plusieurs brefs aller-retours régulièrement espacés sur la trajectoire présente l'avantage de permettre une moyenne des résultats et de montrer clairement à l'utilisateur qu'il s'agit d'un cycle automatique et non de la présence d'un défaut dans le guidage de l'élément mobile.
Claims (12)
- Procédé de détermination d'une grandeur interne d'un actionneur (1) de manoeuvre d'un élément mobile (52), muni d'un moteur électrique (MOT) et comprenant un frein (BRK) exerçant un couple résistant sur le moteur lorsque l'actionneur fonctionne à vide, caractérisé en ce qu'il comprend :- au moins deux étapes de manoeuvre de l'élément mobile dans deux sens opposés et deux étapes de mesure d'une première valeur et d'une deuxième valeur d'un paramètre de fonctionnement de l'actionneur, une dans chacun des sens de manoeuvre,- une étape de détermination ou d'approximation d'une troisième valeur de ce paramètre de fonctionnement lorsque l'actionneur fonctionne à vide, déduite des première et deuxième valeurs et- une étape de détermination de la grandeur interne à partir de la troisième valeur.
- Procédé de détermination selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend une étape préliminaire de détermination d'au moins une quatrième valeur du paramètre de fonctionnement lorsque l'actionneur fonctionne à vide et à température connue.
- Procédé de détermination selon la revendication 2, caractérisé en ce que l'étape d'utilisation de la première valeur comprend l'utilisation de la quatrième valeur du paramètre de fonctionnement.
- Procédé de détermination selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'étape d'établissement d'une mesure d'un paramètre de fonctionnement de l'actionneur a lieu à partir d'une position de l'élément mobile dans laquelle le couple exercé par l'élément mobile sur l'actionneur est sensiblement maximum.
- Procédé de détermination selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'étape de détermination ou d'approximation de la quatrième valeur du paramètre de fonctionnement lorsque l'actionneur fonctionne à vide comprend une opération de calcul d'une moyenne des deuxième et troisième valeurs du paramètre de fonctionnement.
- Procédé de détermination selon la revendication 5, caractérisé en ce que la moyenne est pondérée, le rapport des coefficients de pondération étant égal au produit des rendements direct et inverse du réducteur.
- Procédé de détermination selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le paramètre de fonctionnement est la vitesse de rotation du moteur ou le courant d'alimentation du moteur ou, dans le cas d'un moteur à induction, la tension du condensateur de déphasage du moteur.
- Procédé de détermination selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la grandeur interne est une température interne de l'actionneur et/ou une grandeur représentative d'une usure de l'actionneur.
- Procédé de détermination selon la revendication précédente, caractérisé en ce que l'étape d'établissement d'une mesure d'un paramètre de fonctionnement de l'actionneur et l'étape d'établissement d'une mesure de la température interne de l'actionneur sont mises en oeuvre alors que les températures à l'intérieur de l'actionneur sont uniformes.
- Procédé de fonctionnement d'un actionneur de manoeuvre d'un élément mobile, caractérisé en ce qu'il comprend une phase de détermination de la grandeur interne d'un actionneur selon l'une des revendications 1 à 9 et une étape de mise en oeuvre d'une logique de détermination des fins de course ou d'un obstacle dont l'algorithme est modifié en fonction de la grandeur interne.
- Actionneur électromécanique (1) pour la manoeuvre d'un élément mobile (52) comprenant des moyens matériels (60, 63) et logiciels de mise en oeuvre d'un procédé selon l'une des revendications précédentes.
- Actionneur selon la revendication 11, caractérisé en ce que les moyens matériels et logiciels comprennent :- un moyen de réalisation de deux étapes de manoeuvre de l'élément mobile dans deux sens opposés,- un moyen de mesure pour réaliser deux étapes de mesure d'une première valeur et d'une deuxième valeur d'un paramètre de fonctionnement de l'actionneur,- un moyen de détermination ou d'approximation d'une troisième valeur de ce paramètre de fonctionnement lorsque l'actionneur fonctionne à vide et- un moyen de détermination d'une grandeur interne à partir de la troisième valeur.
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