EP2044459A1

EP2044459A1 - Winkelauflösender radarsensor

Info

Publication number: EP2044459A1
Application number: EP07730130A
Authority: EP
Inventors: Joerg Hilsebecher; Wolf Steffens
Original assignee: Robert Bosch GmbH
Current assignee: Robert Bosch GmbH
Priority date: 2006-07-13
Filing date: 2007-06-13
Publication date: 2009-04-08
Anticipated expiration: 2027-06-13
Also published as: JP2009541725A; JP5009981B2; WO2008006656A1; US9557412B2; US20090303108A1; EP2044459B1; DE102006032540A1

Abstract

Radarsensor mit mehreren Antennenelementen (12) zum Senden und Empfangen von Radarsignalen, einem zugehörigen Sende- und Empfangsteil (16) und einer Auswerteeinrichtung (24) zur Bestimmung der Azimutwinkel (ϕ) von georteten Objekten anhand einer Beziehung zwischen den von verschiedenen Antennenelementen empfangenen Signalen, dadurch gekennzeichnet, daß das Sende- und Empfangsteil (16) dazu ausgebildet ist, den Antennenelementen (12) parallel Sendesignale zuzuführen, deren Frequenzen (fe, fe+Δf, fe+2Δf, fe+3Δf) gegeneinander versetzt sind, und daß die Auswerteeinrichtung (24) dazu ausgebildet ist, anhand des Frequenzversatzes (Δf) zwischen Signalen zu unterscheiden, die von verschiedenen Antennenelementen (12) gesendet wurden.

Description

Bes chreibung

Titel

Winkelauflosender Radarsensor

Stand der Technik

Die Erfindung betrifft einen Radarsensor mit mehreren Antennenelementen zum Senden und Empfangen von Radarsignalen, einem zugehörigen Sende- und Empfangsteil und einer Auswerteeinrichtung zur Bestimmung der Azimutwinkel von georteten Objekten anhand einer Beziehung zwischen den von verschiedenen Antennenelementen empfangenen Signalen.

Bei den Antennenelementen kann es sich beispielsweise um einzelne Antennen oder Patches handeln, die versetzt in bezug auf die optische Achse einer gemeinsamen Radarlinse angeordnet sind. Die Richtcharakteristik jedes Antennenelements, speziell die Richtung in der größten Strahlenintensitat bzw. der größten Empfindlichkeit, ist dann durch den Versatz des betreffenden Elements gegenüber der optischen Achse gegeben. Wahlweise kann es sich bei den Antennenelementen jedoch auch um sogenannte Phased Arrays aus mehreren Unterelementen handeln, denen Sendesignale mit einer solchen Phasenbeziehung zugeführt werden, daß sich durch Interferenz die gewünschte Richtcharakteristik ergibt. Zum Senden und zum Empfang der Radarsignale können dieselben Antennenelemente oder wahlweise auch getrennte Antennenelemente benutzt werden.

Solche Radarsensoren werden beispielsweise in sogenannten

ACC-Systemen (Adaptive Cruise Control) für Kraftfahrzeuge eingesetzt und dienen dann dazu, die Abstande und

Relativgeschwindigkeiten vorausfahrender Fahrzeuge zu messen, so daß eine adaptive Abstands- und

Geschwindigkeitsregelung ermöglicht wird. Die Bestimmung der

Azimutwinkel der georteten Objekte dient dann beispielsweise dazu, zwischen vorausfahrenden Fahrzeugen auf der eigenen

Spur und Fahrzeugen auf Nebenspuren zu unterscheiden.

Als Beispiel für einen solchen Radarsensor beschreibt EP 1 380 854 A2 ein statisches FMCW-Mehrstrahlradar . Der Begriff "statisch" bedeutet in dem Zusammenhang, daß die Richtungen der von den einzelnen Antennenelementen erzeugten Radarstrahlen zeitlich unveränderlich sind, so daß durch parallele Auswertung der von den einzelnen Antennenelementen gelieferten Signale der gesamte Ortungswinkelbereich des winkelauflosenden Radarsensors simultan überwacht werden kann.

Bei einem FMCW-Radar (Frequency Modulated Continuous Wave) ist die Frequenz der den einzelnen Antennenelementen zugefuhrten Sendesignale rampenformig moduliert. Das von jedem einzelnen Antennenelement empfangene Signal wird mit dem Sendesignal gemischt, das diesem Antennenelement zugeführt wird. Auf diese Weise erhalt man ein Zwischenfrequenzsignal, dessen Frequenz den Frequenzunterschied zwischen dem gesendeten Signal und dem empfangenen Signal angibt. Dieser Frequenzunterschied ist aufgrund des Doppler-Effekts von der Relativgeschwindigkeit des georteten Objekts abhangig, ist jedoch aufgrund der Modulation des gesendeten Signals auch von der Signallaufzeit und damit vom Abstand des Objekts abhangig.

Die Zwischenfrequenzsignale werden digitalisiert und über eine Zeitspanne, die etwa einer einzelnen Frequenzrampe entspricht, aufgezeichnet. Der so erhaltene Signalverlauf wird dann durch Schnelle Fouriertransformation in sein Frequenzspektrum zerlegt. In diesem Spektrum zeichnet sich jedes geortete Objekt durch einen einzelnen Peak ab, dessen Frequenzlage vom Abstand und der Relativgeschwindigkeit des betreffenden Objekts abhangig ist. Wenn die gesendeten Signale abwechselnd mit Frequenzrampen mit unterschiedlichen Rampensteigungen moduliert werden, beispielsweise mit einer steigenden und einer fallenden Rampe, so lassen sich für ein einzelnes Objekt aus der Lage der Peaks in den für die beiden Rampen erhaltenen Spektren der Abstand und die Relativgeschwindigkeit des Objekts eindeutig bestimmen. Wenn mehrere Objekte gleichzeitig geortet werden, so ist für eine eindeutige Zuordnung der Peaks zu den jeweiligen Objekten eine Modulation der gesendeten Signale mit mindestens einer weiteren Frequenzrampe erforderlich.

Für jeden Kanal, d. h., für jedes Antennenelement, erhalt man auf jeder Fequenzrampe ein Spektrum, in dem sich die georteten Objekte in der Form eines Peaks abzeichnen. Für die zu einem einzelnen Objekt gehörenden Peaks ist dabei die Amplitude und Phase des Zwischenfrequenzsignals, beispielsweise am Scheitel des Peaks, von Kanal zu Kanal etwas verschieden. Die Unterschiede in der Amplitude und Phase, zusammenfassend auch als komplexe Amplitude bezeichnet, resultieren aus den unterschiedlichen Richtcharakteristiken der Antennenelemente und sind vom Azimutwinkel des betreffenden Objekts abhangig. - A -

Fur jedes einzelne Antennenelement zeigt die komplexe Amplitude eine charakteristische Abhängigkeit vom Azimutwinkel, die sich in einem Antennendiagramm darstellen laßt. Der Abstand und die Relativgeschwindigkeit des Objekts geht in die komplexe Amplitude nur in der Form eines Phasenfaktors ein, der für alle Kanäle gleich ist. Durch Vergleich der komplexen Amplituden in den verschiedenen Kanälen laßt sich daher der Azimutwinkel des betreffenden Objekts bestimmen. Vereinfacht gesagt wird dazu der Azimutwinkel gesucht, bei dem die jeweils am Scheitel des Peaks gemessenen komplexen Amplituden am besten zu den zugehörigen Antennendiagrammen passen. Bei dem in EP 1 380 854 A2 beschriebenen Radarsensor wird zur Verbesserung der Winkelauflosung die komplexe Amplitude nicht nur am Scheitel des jeweiligen Peaks, sondern bei mehreren in der Nahe dieses Scheitels liegenden Frequenzen ausgewertet.

Bei dem bekannten Radarsensor wird samtlichen Antennenelmenten dasselbe frequenzmodulierte Sendesignal zugeführt. Als Beispiel kann angenommen werden, daß zum Senden und für den Empfang dieselben Antennenelemente verwendet werden. Jedes Antennenelement empfangt dann ein Radarecho nicht nur von dem von ihm selbst gesendeten Signal, sondern auch von den von den anderen Antennenelementen gesendeten Signalen. All diese Signale haben, sofern sie von demselben Objekt stammen, dieselbe Frequenz und überlagern sich am empfangenden Antennenelement zu einem Summensignal. Wenn nun beispielsweise zwei Objekte, die sich in ihrem Azimutwinkel unterscheiden, aber den gleichen Abstand und die gleiche Relativgeschwindigkeit haben, lassen sich ihre Singale im Spektrum nicht mehr trennen, so daß der Radarsensor die unterschiedlichen Azimutwinkel der beiden Objekte nicht auflosen kann. Ein weiterer Effekt, der das Winkelauflosungsvermogen des bekannten Radarsensors beeinträchtigt, ergibt sich daraus, daß die einzelnen Antennenelemente aufgrund von Beugungs^¬ und Interferenzeffekten keine scharf gebündelten Strahlen, sondern vielmehr relativ weit aufgefächerte Radarkeulen erzeugen. Typischerweise bilden sich neben einer Hauptkeule auch zwei oder mehr Nebenkeulen. Diese können insbesondere auch durch Kopplung mit den von anderen Antennenelementen gesendeten frequenzgleichen Signalen entstehen.

Offenbarung der Erfindung

Aufgabe der Erfindung ist es, einen Radarsensor zu schaffen, der bei einfachem Aufbau ein verbessertes Winkelauflosungsvermogen aufweist .

Diese Aufgabe wird erfindungsgemaß bei einem Radarsensor der eingangs genannten Art dadurch gelost, daß das Sende- und

Empfangsteil dazu ausgebildet ist, den Antennenelementen parallel Sendesignale zuzuführen, deren Frequenzen gegeneinander versetzt sind, und daß die Auswerteeinrichtung dazu ausgebildet ist, anhand des Frequenzversatzes zwischen Signalen zu unterscheiden, die von verschiedenen

Antennenelementen gesendet wurden.

Durch den Frequenzversatz werden die von den verschiedenen Antennenelementen gesendeten Signale voneinander entkoppelt, so daß Kopplungen zwischen diesen Signalen nicht mehr zur Entstehung von Nebenkeulen beitragen können.

Ein weiterer wesentlicher Vorteil besteht darin, daß in dem von einem einzelnen Antennenelement empfangenen Signal aufgrund des Frequenzversatzes zwischen dem Signalanteil, der von diesem Antennenelement selbst gesendet wurde, und den von anderen Antennenelementen gesendeten Signalanteilen unterschieden werden kann. So erhalt man beispielsweise für ein einzelnes Radarobjekt, das sich im Uberlappungsbereich zweier Radarkeulen befindet, nunmehr im Spektrum jedes der beiden zugehörigen Kanäle zwei Peaks, von denen einer das direkte Echo repräsentiert, d. h., das Signal, das von dem betreffenden Antennenelement gesendet und auch von diesem wieder empfangen wurde, wahrend der andere Peak das sogenannte Kreuzecho repräsentiert, das von dem anderen Antennenelement gesendet wurde. Der Frequenzunterschied zwischen diesen beiden Peaks entspricht dem Frequenzversatz zwischen den gesendeten Signalen. Wenn man die komplexen Amplituden beispielsweise nur am Scheitel jedes Peaks auswertet, erhalt man folglich bei dem erfindungsgemaßen Radarsensor von den beiden beteiligten Antennenelementen insgesamt vier komplexe Amplituden, im Vergleich zu nur zwei komplexen Amplituden bei dem herkömmlichen Sensor. Für die Bestimmung des Azimutwinkels steht somit eine wesentlich größere Anzahl an Meßwerten zur Verfugung, wodurch das Winkelauflosungsvermogen deutlich verbessert wird. Insbesondere ist es nun auch bei Auswertung der Sinale von nur zwei Radarkeulen möglich, zwei winkelversetze Objekte aufzulösen, die denselben Abstand und dieselbe Relativgeschwindigkeit haben.

Insgesamt wird so eine deutliche Verbesserung des Winkelauflosungsvermogens erreicht, ohne daß die Apertur und damit die Abmesssungen des Sensors vergrößert werden müssen und ohne daß die Komplexität des Sensoraufbaus nennenswert zunimmt. Auf der Senderseite werden lediglich zusatzliche Einrichtungen benotigt, die den Frequenzversatz zwischen den gesendeten Signalen bewirken, und empfangsseitig wird eine etwas größere Bandbreite benotigt, damit das Spektrum in einem Frequenzbereich ausgewertet werden kann, der die von mehreren Antennenelmenten gesendeten Frequenzen einschließt.

Vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung ergeben sich aus den Unteranspruchen.

Bevorzugt ist der Radarsensor als FMCW-Radar aufgebaut. Aus dem Umstand, daß bei mindestens einem Antennenelement die Sendefrequenz erhöht ist, ergibt sich dann noch der folgende zusatzliche Vorteil: Die Lage des von einem Radarobjekt erzeugten Signals im Frequenzspektrum ist, wie oben erläutert wurde, von der Relativgeschwindigkeit des Objekts abhangig und kann daher bei bestimmten Relativgeschwindigkeiten auch in den sogenannten DC-Bereich des Spektrums, d. h., in den Frequenzbereich in der Umgebung der Frequenz null, verschoben sein oder gar in den Bereich negativer Frequenzen. Signalanteile im DC-Bereich können mit herkömmlichen FMCW-Radarsensoren nicht detektiert bzw. nicht ausgewertet werden. Positive und negative Frequenzen unterscheiden sich in dem komplexen Zwischenfrequenzsignal Z = Ale¹ durch das Vorzeichen der Frequenz f. Da jedoch beim herkömmlichen FMCW-Verfahren letztlich nur der Absolutbetrag des Realteils des Zwischenfrequenzsignals ausgewertet wird, kann zwischen positiven und negativen Frequenzen nicht unterschieden werden, so daß es zu einer Verfälschung des Meßergebnisses kommen kann, wenn nennenswerte Signalanteile im negativen Spektralbereich liegen. Bei dem erfindungsgemaßen FMCW-Radar wird das Zwischenfrequenzsignal für jeden Kanal dadurch gebildet, daß das von dem betreffenden Antennenelement empfangene Signal mit einem Basisignal gemischt wird, dessen Ferquenz höchstens gleich der kleinsten der den verschiedenen Antennenelementen zugefuhrten Sendefrequenzen ist. Mindestens für einen der Kanäle ist deshalb das Signal im Spektrum um den Frequenzversatz zu positiven Frequenzen verschoben, so daß das gesamte Signal oder zumindest ein größerer Anteil desselben nun in dem auswertbaren positiven Frequenzbereich liegt.

Gemäß einer Ausfuhrungsform des Radarsensors sind die einzelenen Antennenelemente (gegebenenfalls mit Ausnahme eines ersten Antennenelements) über jeweilige Frequenzverschiebestufen mit einem gemeinsamen Oszillator verbunden, der das Basisfrequenzsignal erzeugt. Dieses Basisfrequenzsignal wird dann in den Frequenzverschiebestufen um den jeweils gewünschten Frequenzversatz angehoben. Das Basisfrequenzsignal wird zugleich den Mischern zugeführt, die aus den von den verschiedenen Antennenelementen empfangenen Signalen die entsprechenden Zwischenfrequenzsignale bilden.

Gemäß einer anderen Ausfuhrungsform ist jedem Antennenelement ein eigener Oszillator zur Erzeugung des Sendesignals zugeordnet.

Da es für eine verbesserte Winkelauflosung genügt, daß die Sendesignale aller Antennenelemente entkoppelt sind und das

Kreuzecho jeweils für eines der an diesem Kreuzecho beteiligten Antennenelemente ausgewertet wird, laßt sich ein vereinfachter, kostengünstiger Aufbau dadurch erreichen, daß für einige Kanäle, z. B. diejenigen, die der äußersten linken und äußersten rechten Radarkeule entsprechen, das

Zwischenfrequenzsignal wie üblich durch Mischen des empfangenen Signals mit dem tatsachlich von dem betreffenden

Antennenelement gesendeten Signal gebildet wird, so daß die

Frequenz des Zwischenfrequenzsignals nicht angehoben ist. Zwar können dann in diesen Kanälen dann keine Kreuzechos detektiert werden, doch steht dem als Vorteil ein vereinfachter Aufbau der Auswerteeinrichtung gegenüber. Insbesondere können schmalbandigere und damit kostengünstigere Analog/Digital-Wandler eingesetzt werden.

Zeichnung

Ausfuhrungsbeispiele der Erfindung sind in den Zeichnungen dargestellt und in der nachfolgenden Beschreibung naher erläutert .

Es zeigen:

Figur leine Prinzipskizze eines Radarsensors gemäß einer Ausfuhrungsform der Erfindung;

Figur 2 ein Frequenz/Zeit-Diagramm für Sendesignale für verschiedene Antennenelemente;

Figur 3 Antennendiagramme für einen herkömmlichen Radarsensor;

Figur 4 Antenennendiagramme für den erfindungsgemaßen Radarsensor;

Figur 5 eine schematische Darstellung eines einzelnen Objekts im Uberlappungsbereich zweier Radarkeulen;

Figur 6 ein Spektrum eines empfangenen Signals für die in Figur 5 gezeigte Situation;

Figur 7 eine Darstellung zweier winkelversetzter Objekte im Uberlappungsbereich zweier Radarkeulen; Figur 8 Spektren zweier Signale für die in Figur 7 gezeigte Situation;

Figur 9 eine Prinzipskizze eines Radarsensors gemäß einem modifizierten Ausfuhrungsbeispiel der Erfindung; und

Figur 10 eine Prinzipskizze eines Radarsensors gemäß einem weiteren Ausfuhrungsbeispiel.

Beschreibung der Ausfuhrungsbeispiele

Figur 1 zeigt den prinzipiellen Aufbau eines winkelauflosenden FMCW-Radarsensors mit einer Linse 10, in deren Brennebene vier Antennenelemente 12, z. B. Patch- Antennen, mit unterschiedlichem Versatz zur optischen Achse der Linse 10 angeordnet sind. Die Antennenelemente 12 erzeugen somit Radarstrahlen 14, die von der Linse 10 gebündelt und dann in unterschiedliche Richtungen abgestrahlt werden. Jedes Antennenelement 12 ist Teil eines Kanals des Radarsensors. Die Kanäle sind zur Unterscheidung mit Ziffern 1 - 4 an den zugehörigen Radarstrahlen 14 durchnumeriert .

Ein Sende- und Empfangsteil 16 weist einen lokalen Oszillator 18 (VCO; Voltage Controled Oscillator) auf, der ein Mikrowellensignal mit einer Basisfrequenz fe von beispielsweise 76 GHz erzeugt. Für den Kanal 1 wird dieses Basisfrequenzsignal über einen Zirkulator 20 direkt in das zugehörige Antennenelement 12 eingespeist. Das von diesem Antennenelement empfangene Signal wird durch den Zirkulator 20 vom eingespeisten Signal getrennt und dann in einem Mischer 22 mit den vom Oszillator 18 gelieferten Signal gemischt, das die Basisfrequenz fe hat. Der Mischer 22 erzeugt so ein Zwischenfrequenzsignal, dessen Frequenz dem Frequenzunterschied zwischen dem gesendeten Signal und dem empfangenen Signal im Kanal 1 entspricht.

In einer Auswerteeinrichtung 24 wird das vom Mischer 22 gelieferte Zwischenfrequenzsignal in einem Analog/Digital- Wandler A/D digitalisiert und dann in einer Speichereinrichtung 26 als Funktion der Zeit (Zl (t) ) aufgezeichnet. Durch Schnelle Fouriertransformation wird aus der Funktion Zl (t) das Spektrum Sl (f) berechnet, d.th. eine Funktion, die die komplexe (durch Betrag und Phase gegebene) Amplitude des Zwischenfrequenzsignals in Abhängigkeit von der Frequenz f angibt.

Die Basisfrequenz fe des vom Oszillator 18 gelieferten Signals ist rampenformig moduliert, wie vereinfacht durch die untere Kurve in Figur 2 dargestellt wird. Eine einzelene steigende oder fallende Rampe hat die Dauer T. Dies entspricht auch der Zeit, über welche die Funktion Zl (t) aufgezeichnet wird.

Wenn der zu Kanal 1 gehörende Radarstrahl auf ein Objekt trifft und wieder zum Radarsensor reflektiert wird, so weist das reflektierte Signal eine Frequenzverschiebung auf, die sich aus einem von der Relativgeschwindigkeit des Objekts abhangigen Doppler-Anteil und einen abstandsabhangigen Laufzeit-Anteil zusammensetzt. Der Laufzeit-Anteil ist proportional zur Signallaufzeit und zur Steigung der Frequenzrampe. Das Spektrum Sl (f) des

Zwischenfrequenzsignals weist folglich einen Spitzenwert oder "Peak" bei der Frequenz auf, die dieser Frequenzverschiebung entspricht. Bildet man die Summe aus den für die steigende und die fallende Rampe in Figur 2 erhaltenen Frequenzverschiebungen, so heben sich die laufzeitabhängigen Anteile auf, und man erhalt ein Maß für die Relativgeschwindigkeit des Objekts. Bildet man dagegen die Differenz, so heben sich die Doppler-Anteile auf, und man erhalt ein Maß für den Abstand des Objekts.

Für die Kanäle 2, 3 und 4 weist das Sende- und Empfangsteil 16 in Figur 1 einen leicht modifizierten Aufbau auf. Hier ist zwischen den Oszillator 18 und den Zirkulator 20 jeweils eine Frequenzverschiebestufe 28 geschaltet, beispielsweise ein Mischer. Dadurch wird die Basisfrequenz fe im Kanal 2 um einen Frequenzversatz Δf heraufgesetzt, im Kanal 3 um 2Δf und im Kanal 4 um 3Δf. Der Frequenzversatz Δf betragt beispielsweise 1 MHz. Die von den Antennenelementen 12 gesendeten Frequenzen sind demgemäß jeweils um 1 MHz gegeneinander versetzt. Die entsprechenden Frequenzkurven sind in Figur 2 für alle vier Antennenelemente dargestellt.

Dieser Frequenzversatz hat zunächst zur Folge, daß die von den einzelnen Antennenelementen 12 gesendeten Signale frequenzmaßig voneinander entkoppelt sind, so daß die Form der jeweiligen Radarkeulen nicht mehr durch Interferenzen zwischen den einzelnen Antennenelementen 12 beeinflußt wird. Zu solchen Interferenzen kommt es sonst, weil der Abstand zwischen den eizelnen Antennenelementen 12 etwa in der gleichen Größenordnung liegt wie die Wellenlange λ der gesendeten Mikrowellensignale. Beispielsweise betragt der Abstand zwischen zwei benachbarten Antennenelementen 12 etwa 0,5 λ.

Wenn, wie bei einem herkömmlichen Radarsensor dieser Art, samtliche Antennenelemente 12 mit der Basisfrequenz fe angesteuert wurden, so erhielte man aufgrund versetzten Anordnung der Antennenelemente und aufgrund der Interferenzeffekte Antennendiagramme von der Form, wie sie vereinfacht in Figur 3 dargestellt sind. Jede der in Figur 3 gezeigten Kurven 30, 32, 34 und 36 ist einem der vier Kanäle des Radarsensors zugeordnet und gibt die Intensität des betreffenden Radarstrahls in Abhängigkeit vom Azimutwinkel φ an, in den die Strahlung abgestrahlt wird.

Entsprechend geben die Kurven 30 bis 36 auch die Empfindlichkeit des betreffenden Antennenelements für reflektierte Strahlung an, die aus der dem Azimutwinkel φ entsprechenden Richtung empfangen wird.

Man erkennt, daß jede Kurve ein relativ breites Maximum aufweist. Dieses bedeutet, daß die entsprechenden Radarstrahlen 14 zu Radarkeulen aufgeweitet sind. Das Maximum liegt jeweils bei einem anderen Winkel, der durch den Versatz des betreffenden Antennenelements relativ zur optischen Achse gegeben ist. Wie beispielsweise an der fett eingezeichneten Kurve 32 zu erkennen ist, weist jede Radarkeule Nebenkeulen 32a, 32b auf, die durch Interferenzeffekte hervorgerufen werden. Durch diese Nebenkeulen wird die Auswertung der empfangenen Signale bei der Bestimmung des Azimutwinkels des georteten Objekts erschwert .

Figur 4 zeigt schematisch die Form der entsprechenden Antennendiagramme für den Radarsensor gemäß Figur 1. Die Kurven 38-1, 38-2, 38-3 und 38-4 in Figur 4 entsprechen den Kanälen 1 - 4 in Figur 1. Aufgrund der Entkopplung der Sendefrequenzen sind hier die durch Interferenz verursachten Nebenkeulen deutlich unterdruckt. Wie Figur 1 zeigt, wird den Mischern 22 in allen vier Kanälen das vom Oszillator 18 gelieferte Signal mit der Basisfrequenz fe zugeführt. Die Folge ist, daß die Signale in den Spektren S2(f) - S4 (f) eine zusatzliche Frequenzverschiebung um Δf, 2Δf bzw. 3Δf aufweisen.

Hierdurch wird eine genauere Bestimmung des Azimutwinkels eines georteten Objekts ermöglicht, wie nun anhand der Figuren 5 bis 8 naher erläutert werden soll.

Figur 5 zeigt ein Objekt 40, das den Azimutwinkel φ = 0 hat und im Uberlappungsbereich zweier Radarkeulen 14-2 und 14-3 liegt, die den Kanälen 2 und 3 in Figur 1 entsprechen.

Figur 6 zeigt das zugehörige Spektrum S2(f) Dieses Spektrum weist zwei deutlich voneinander getrennte Peaks mit komplexen Amplituden A(2,2) und A(2,3) auf (gezeigt sind hier nur die Betrage der komplexen Amplituden) . Der Peak bei der kleineren Frequenz, mit der Amplitude A(2,2), resultiert aus dem Signal, das vom Antennenelement des Kanals 2 mit der Frequenz fe+Δf gesendet und dann von demselben Antennenelement wieder empfangen wurde (direktes Echo) . Der zweite Peak entspricht dagegen dem Signal, das von dem Antennenelement des Kanals 3 mit der Frequenz fe+2Δf gesendet und dann vom Antennenelement des Kanals 2 empfangen wurde (Kreuzecho) . Der Frequenzunterschied zwischen den beiden Peaks betragt somit Δf. Die Betrage der Amplituden A(2,2) und A(2,3) sind gleich, weil die beiden Radarkeulen 14-2 und 14-2 in Figur 5 symmetrisch zu dem Objekt 40 liegen.

Figur 7 illustriert dagegen eine Situation, in der zwei Objekte 42 und 44 geortet werden, die beide den gleichen Abstand und die gleiche Relativgeschwindigkeit aufweisen, jedoch unterschiedliche Azimutwinkel haben, nämlich φ= +3° und φ= -3°. Für die Radarkeulen 14-2 und 14-3 sind in Figur 7 schraffiert die jeweiligen Kernbereiche eingezeichnet, in denen die Intensität und die Empfindlichkeit besonders hoch ist. Das Objekt 42 liegt im Kernbereich der Radarkeule 14-2, jedoch außerhalb des Kernbereiches der Radarkeule 14-3. Bei dem Objekt 44 ist es umgekehrt. In Figur 8 sind die zugehörigen Spektren S2(f) und S3(f) dargestellt. Beide Spektren weisen wieder zwei Peaks auf, die um Δf voneinander getrennt sind. Die Amplitude jedes Peaks setzt sich additiv aus zwei Anteilen zusammen, die von den beiden Objekten 42 und 44 herrühren.

Das Objekt 42 wird von dem Radarstrahl des Kanals 2 mit maximaler Starke getroffen. Die Starke dieses Radarsignals ist durch die Kurve 38-2 in Figur 4 gegeben, ist also proportional zu einer Große B, die den Scheitelwert dieser Kurve angibt. Da diese Kurve zugleich auch die Empfindlichkeit des betreffenden Antennenelements angibt, ist die Amplitude des Signals, das am Objekt 42 reflektiert wurde und wieder vom Antennenelement des Kanals 2 empfangen

₉ wird, proportional zu B .

Das Objekt 44 wird dagegen von der Radarkeule 14-2 nur mit verminderter Starke getroffen. Die Signalstarke und die

Empfindlichkeit sind durch eine Große C in Figur 4 gegeben,

2 so daß die Amplitude dieses Anteils gleich C ist. Für die

Gesamtamplitude gilt also (bei Vernachlässigung von

Interferezeffekten) : A(2,2) = B² + C². WWenn C annähernd 0,6

B ist, erhalt man also: A(2,2) = 1,36 B,2'

Für die Amplitude A (2, 3) des Kreuzechos erhalt man dagegen

2 aufgrund analoger Überlegungen: A (2, 3) = 2 BC = 1,2 B . Deshalb ist in Figur 8 die Amplitude A (2, 3) deutlich kleiner als die Amplitude A (2, 2) . Bei dem Spektrum S3(f) ist es umgekehrt .

So lassen sich also anhand der Spektren die in Figuren 5 und 7 gezeigten Situationen voneinander unterscheiden, obwohl die beiden Objekte 42, 44 den gleichen Abstand und die gleiche Relativgeschwindigkeit haben. Waren die von den Antennenelementen gesendeten Frequenzen dagegen gleich, so fielen beispielsweise im Spektrum S2 (f) die beiden Peaks zusammen, und die zugehörigen Amplituden A(2,2) und A(2,3) ließen sich nicht getrennt bestimmen.

Ahnliche Überlegungen, wie sie hier für die Absolutbetrage der Amplituden dargestellt wurden, gelten auch für die zugehörigen Phasen.

Um die in den komplexen Amplituden für die Kreuzechos enthaltene Information auszunutzen, weist der in Figur 1 gezeigte Radarsensor für jeden Kanal einen Analyseblock 46 auf, in dem aus den Spektren die Amplituden der direkten Echos und samtlicher Kreuzechos bestimmt werden. Beispielsweise weist das Spektrum Sl (f) vier Peaks auf, die jeweils um Δf gegeneinander verschoben sind, und die Amplituden A(I, 1) - A(I, 4) haben. Dabei entspricht A(I, 1) dem direkten Echo in diesem Kanal, und A(I, 2) - A(I, 4) entsprechen den Kreuzechos mit den drei übrigen Kanälen. Entsprechend erhalt man aus den Spektren S2 (f) , S3(f) und S4(f) die Amplituden A(2,l) - A(2,4), A(3,l) - A(3,4) bzw. A (4,1) - A (4, 4) . Insgesamt hat man so für jedes geortete Objekt 16 komplexe Amplituden zur Verfugung, die zur Bestimmung des Azimutwinkels φ des Objekts herangezogen werden können. Die Bestimmung des Azimutwinkels kann beispielsweise anhand von Referenz-Antennendiagrammenen erfolgen, die zu dem in Figur 4 gezeigten Satz von Antennendiagrammen analog sind und aus denen sich für jeden Azimutwinkel φ die zugehörigen Amplitudenbetrage und Phasen aller direkten Echos sowie aller Kreuzechos ablesen lassen. Dazu werden die gemessenen Amplitudenwerte beispielsweise nach der Methode der kleinsten Abstandsquadrate oder nach dem Maximum-Likelihood- Verfahren an die Antennendiagramme angepaßt, und der Winkel, bei dem sich die beste Anpassung ergibt, ist der gesuchte Azimutwinkel φ des Objekts.

Bei mehreren Objekten, die sich, wie die Objekte 42 und 44 in Figur 7 nicht anhand ihrer unterschiedlichen Abstande und/oder Relativgeschwindigkeiten trennen lassen, sind die gesuchten Azimutwinkel diejenigen, bei denen sich für die Summen der Amplitudenwerte beider Objekte die beste Anpassung an die Antennendiagramme ergibt.

Wie in Figuren 6 und 8 angedeutet ist, kann sich der Frequenzbereich, auf dem das Spektrum eines georteten Objekts nichtverschwindende Werte aufweist, je nach

Relativgeschwindigkeit auch über den Frequenzwert null hinaus in den negativen Frequenzbereich erstrecken, mit der Folge, daß sich das Spektrum nicht vollständig oder nicht korrekt auswerten laßt. Bei dem hier gezeigten Radarsensor gilt dies jedoch nur für den Kanal 1, da die Spektren in den übrigen Kanälen um mindestens Δf zu positiven Frequenzen verschoben sind. Hierdurch wird die Genauigkeit und Zuverlässigkeit nicht nur bei der Bestimmung des Azimutwinkels sondern auch bei der Messung der Relativgeschwindigkeit und des Abstands verbessert. Fur eine hinreichend genaue Bestimmung des Azimutwinkels werden im allgemeinen nicht alle zur Verfugung stehenden 16 komplexen Amplituden benotigt. Beispielseweise genügt es in dem in Figuren 7 und 8 illustrierten Fall, das Spektrum S2 (f) auszuwerten, da das Spektrum S3(f) praktisch keine zusatzliche Information bietet. Figur 9 zeigt ein Beispiel, wie sich unter diesem Gesichtpunkt ein einfacher aufgebauter und kostengünstigerer Radarsensor realisieren laßt.

Bei dem Sende- und Empfangsteil 16 des Radarsensors nach Figur 9 haben die Kanäle 2 und 3 den gleichen Aufbau wie in Figur 1. Im Kanal 4 erhalt jedoch der Mischer 22 nicht das vom Oszillator 18 gelieferte Signal mit der Basisfrequenz fe, sonderen statt dessen das Signal mit der Frequenz fe+3Δf, das direkt vom Eingang des zugehörigen Zirkulators 20 abgegriffen wird. Somit sind nach wie vor die von den vier Kanälen gesendeten Frequenzen voneinander verschieden, doch ist das Zwischenfrequenzsignal im Kanal 4 wieder auf das Basisband zurucktransformiert, in dem auch das Zwischenfrequenzsignal von Kanal 1 liegt. Folglich liegen die Kreuzechos aus Kanälen 1 bis 3 hier im nicht auswertbaren Frequenzbereich. Demgemäß wird auch im Analyseblock 46 des Kanals 4 nur die dem direkten Echo entsprechende Amplitude A (4, 4) extrahiert. Auch im ersten Kanal wird nur die dem direkten Echo entsprechende Amplitude A (1,1) extrahiert. In den Kanälen 2 und 3 stehen aber nach wie vor auch die Kreuzechos aus den Kanälen 1 und 4 zur Verfugung und können somit zur Bestimmung des Azimutwinkels φ von Objekten herangezogen werden, die in den beiden Kanälen 3 und 4 bzw. in den beiden Kanälen 1 und 2 geortet werden.

Der wesentliche Vorteil dieser Ausfuhrungsform besteht darin, daß die Analog/Digital-Wandler in den Kanälen 1 und 4 nur eine geringere Bandbreite aufzuweisen brauchen, da sie keine Frequenzen zu verarbeiten brauchen, die um Δf oder ein Vielfaches davon heraufgesetzt wurden. Entsprechend vereinfacht sich auch die Berechnung der Spektren durch Schnelle Fouriertransformation .

Andererseits laßt sich das Ausfuhrungsbeispiel nach Figur 1 auch dahingenend abwandeln, daß auch in Kanal 1 eine Frequenzverschiebestufe 28 vorgesehen wird, die die Frequenz des Oszillators 18 um Δf verschiebt. Die Frequenzverschiebung in den übrigen Kanälen betrüge dann entsprechend 2Δf, 3Δf und 4ΔF. Der Vorteil wäre, daß auch im Kanal 1 die Gefahr geringer wäre, daß Teile des Spektrums im nicht auswertbaren Fequenzbereich liegen.

Figur 10 zeigt schließlich ein weiteres Ausfuhrungsbeispiel, bei dem für jedes Antennenelement 12 ein eigener Oszillator 18 vorgesehen ist. Im gezeigten Beispiel wird der Oszillator 18 jedes Kanals durch eine Phasenkopplungsschleife PLL (Phase Locked Loop) phasenstabil geregelt. Die Ruckkopplung erfolgt über einen Mischer 48, der von einem allen vier Kanälen gemeinsamen Referenzoszillator 50 (DRO; Dielectric Resonance Oscillator) angesteuert wird. Auf diese Weise werden die Oszillatoren 18 miteinander sychronisiert . Die Frequenzen in allen Kanälen werden in gleicher Weise rampenformig moduliert, doch ist der Frequenzversatz für jeden Oszillator 18 über die PLL individuell einstellbar.

In diesem Beispiel weist der Radarsensor außerdem ein Sendeteil 16a und ein davon getrenntes Empfangsteil 16b mit eigenen Antennenelementen 12a auf. Den Mischern 22 wird zur Erzeugung der Zwischenfrequenzsignale Zl - Z4 das Signal eines weiteren geregelten Oszillators 18 zugeführt, der ebenso wie die Oszillatoren 18 des Sendeteils durch den Referenzoszillator 50 synchronisiert wird. Die Auswerteeinrichtung ist in Figur 10 nicht dargestellt und hat den gleichen Aufbau wie in Figur 1.

Es ist auch ein zu Figur 10 analoger Aufbau mit einem kombinierten Sende- und Empfangsteil denkbar, bei dem dieselben Antennenelemente zum Senden und für den Empfang genutzt werden.

Claims

Ansprüche

1.Radarsensor mit mehreren Antennenelementen (12; 12a) zum Senden und Empfangen von Radarsignalen, einem zugehörigen Sende- und Empfangsteil (16; 16a, 16b) und einer Auswerteeinrichtung (24) zur Bestimmung der Azimutwinkel (φ) von georteten Objekten (42, 44) anhand einer Beziehung zwischen den von verschiedenen Antennenelementen empfangenen Signalen, dadurch gekennzeichnet, daß das Sende- und Empfangsteil (16; 16a, 16b) dazu ausgebildet ist, den Antennenelementen (12) parallel Sendesignale zuzuführen, deren Frequenzen (fe, fe+Δf, fe+2Δf, fe+3Δf) gegeneinander versetzt sind, und daß die Auswerteeinrichtung (24) dazu ausgebildet ist, anhand des Frequenzversatzes (Δf) zwischen Signalen zu unterscheiden, die von verschiedenen Antennenelementen (12) gesendet wurden.

2. Radarsensor nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß er als FMCW-Radar ausgebildet ist.

3.Radarsensor nach Anspruch 2, daß für mindestens eines der Antennenelemente (12) der Frequenzversatz (Δf) so groß ist, daß das Spektrum (Sl (f) , S2(f), S3(f), S4 (f) ) eines Zwischenfrequenzsignals, dessen Frequenz gleich der Summe aus dem Frequenzversatz Δf und dem Frequenzunterschied zwischen gesendetem und empfangenem Signal ist, für alle georteten Objekte, unabhängig von deren Relativgeschwindigkeit, im positiven Frequenzbereich liegt.

4. Radarsensor nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß die in Anspruch 3 genannte Bedingung für alle Antennenelemente (12) erfüllt ist.

5.Radarsensor nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß jedem sendenden Antennenelement (12) ein eigener Oszillator (18) zur Erzeugung des Sendesignals zugeordnet ist.

6.Radarsensor nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Auswerteeinrichtung (24) zum Digitalisieren der empfangenen Signale Analog/Digital-

Wandler (A/D) aufweist, die jeweils einem der empfangenden

Antennenelemente (12) zugeordnet sind und sich in ihrer

Bandbreite unterscheiden, und daß die Auswerteeinrichtung

(24) dazu ausgebildet ist, die Unterscheidung anhand des Frequenzversatzes (Δf) nur für diejenigen digitalisierten Signale vorzunehmen, die mit größerer Bandbreite digitalisiert wurden.