EP1974450A1 - Autotransformateur a dephasage de 20° - Google Patents

Autotransformateur a dephasage de 20°

Info

Publication number
EP1974450A1
EP1974450A1 EP07712037A EP07712037A EP1974450A1 EP 1974450 A1 EP1974450 A1 EP 1974450A1 EP 07712037 A EP07712037 A EP 07712037A EP 07712037 A EP07712037 A EP 07712037A EP 1974450 A1 EP1974450 A1 EP 1974450A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
branch
terminal
autotransformer
voltage
winding
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Withdrawn
Application number
EP07712037A
Other languages
German (de)
English (en)
Inventor
Francis Blanchery
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Thales SA
Original Assignee
Thales SA
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Thales SA filed Critical Thales SA
Publication of EP1974450A1 publication Critical patent/EP1974450A1/fr
Withdrawn legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M7/00—Conversion of AC power input into DC power output; Conversion of DC power input into AC power output
    • H02M7/02—Conversion of AC power input into DC power output without possibility of reversal
    • H02M7/04—Conversion of AC power input into DC power output without possibility of reversal by static converters
    • H02M7/06—Conversion of AC power input into DC power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes without control electrode or semiconductor devices without control electrode
    • H02M7/068—Conversion of AC power input into DC power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes without control electrode or semiconductor devices without control electrode mounted on a transformer
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F30/00—Fixed transformers not covered by group H01F19/00
    • H01F30/02—Auto-transformers
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F30/00—Fixed transformers not covered by group H01F19/00
    • H01F30/06—Fixed transformers not covered by group H01F19/00 characterised by the structure
    • H01F30/12—Two-phase, three-phase or polyphase transformers
    • H01F30/14—Two-phase, three-phase or polyphase transformers for changing the number of phases
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M7/00—Conversion of AC power input into DC power output; Conversion of DC power input into AC power output
    • H02M7/02—Conversion of AC power input into DC power output without possibility of reversal
    • H02M7/04—Conversion of AC power input into DC power output without possibility of reversal by static converters
    • H02M7/06—Conversion of AC power input into DC power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes without control electrode or semiconductor devices without control electrode
    • H02M7/08—Conversion of AC power input into DC power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes without control electrode or semiconductor devices without control electrode arranged for operation in parallel

Definitions

  • the invention relates to autotransformers used in particular for converting AC electrical energy into continuous energy.
  • AC / DC conversion from a three-phase supply network voltage uses rectifier bridges; in the theory it would be enough to a single bridge of two times three diodes to make the rectification of three-phase voltage in DC voltage; but in practice the use of a single bridge fed by the three-phase network produces a DC current affected by excessive residual oscillation, which is not acceptable for many applications.
  • the rectification causes a reinjection of currents in the network, these currents having harmonic frequencies of the frequency of the AC supply current. These reinjections of harmonics are not acceptable if they are too important.
  • the three-phase system whose three phases are spaced 120 °, can be converted into a nine-phase system spaced 40 ° which can be considered as a system of three three-phase networks shifted by 40 °, one by report to the other.
  • Three bridges of six diodes are used, each bridge being powered by one of these networks.
  • These AC / DC converters with eighteen diodes are also called 18-pulse converters.
  • the residual ripples become weak, the reinjections of harmonics too.
  • the nine phases are produced from an autotransformer.
  • the DC voltage obtained from this nine-phase system is higher than that obtained from three phases, for various reasons, including the fact that the residual ripple is lower and that the DC voltage depends on the average value of the residual ripple.
  • this change in DC voltage level is not possible when the 6-diode rectification is replaced by a rectification with 18 diodes.
  • three-phase for the same value of three-phase supply voltage
  • additional means of voltage reduction In US Pat. No. 5,124,904, one embodiment provides that these means consist of additional windings which increase the complexity and the weight, as well as the leakage reactance rates.
  • US Patent 5,619,407 proposes a different solution for reducing the DC voltage supplied at the output of the rectifier bridges.
  • This solution does not use additional windings, but it is unsatisfactory because it results in a non-symmetrical autotransformer structure; this absence of symmetry leads to a harmonic distortion and therefore a greater reinjection of harmonics towards the supply network; this distortion is even more significant that the percentage of voltage reduction is significant (percentage relative to the DC voltage that would provide the simple three-phase rectification).
  • the aim of the invention is to overcome the defects of the systems described above by proposing a nine-phase autotransformer which makes it possible to choose a desired DC voltage level (higher or lower than that which a simple three-phase rectification would give), while limiting the weight. and the congestion of the autotransformer.
  • the invention relates to an autotransformer intended to be connected to a three-phase voltage supply of given amplitude providing three first output voltages of identical amplitudes and six other output voltages of the same amplitude as the first three. output voltages and distributed in pairs symmetrically phase shifted by 20 ° with respect to the first three output voltages, characterized in that the output voltages have larger or smaller amplitudes than the amplitude of the three-phase power supply.
  • phase shift of 20 ° makes it possible to limit the harmonic distortion at the output of an AC / DC converter implementing an autotransformer according to the invention.
  • phase shift of 20 ° is meant a real phase shift which may deviate slightly from a nominal value of 20 °. It has been shown that the phase shift can be within a range of 20 ° + or -10% while keeping an acceptable distortion value.
  • FIG. 1 shows a simplified basic view of a transformer with three magnetic branches for use in three-phase
  • FIG. 2 represents a vector composition making it possible to define the characteristics of a step-up autotransformer, in a first star embodiment according to the invention
  • FIG. 3 represents another vector composition making it possible to define the characteristics of a voltage-reducing autotransformer, in a second star embodiment according to the invention
  • FIG. 4 represents the coils provided on a magnetic branch of the autotransformer of FIG. 2 and FIG. 3;
  • FIG. 5 shows the assembly of the autotransformer for carrying out the two vector compositions of Figure 2 and Figure 3;
  • FIG. 6 represents another vector composition making it possible to define the characteristics of a step-up autotransformer, in a first embodiment in a triangle according to the invention
  • FIG. 7 represents the assembly of the autotransformer making it possible to produce the vector composition of FIG. 6;
  • FIG. 8 represents another vector composition making it possible to define the characteristics of a voltage-reducing autotransformer, in a second embodiment in a triangle according to the invention;
  • FIG. 9 shows the assembly of the autotransformer making it possible to produce the vector composition of FIG. 8; - Figure 10 shows an AC / DC converter using an autotransformer according to the invention.
  • the closed triple magnetic circuit comprises a ferromagnetic core with a central branch M1 for receiving the windings corresponding to a first phase, and two lateral branches M2 and M3, connected to the central branch on either side of the latter, to receive the coils of a second and a third phase respectively.
  • the central branch M1 and one of the lateral branches form a first closed magnetic circuit; the central branch and the other side branch form a second magnetic circuit closed ; the two lateral branches M2 and M3 form a third closed magnetic circuit.
  • FIG. 1 a simplified diagram there is shown in Figure 1 a respective main winding B10, B20, B30 and a respective auxiliary winding S1, S2, S3 on each branch of the magnetic core.
  • the coils of the same magnetic branch are traversed by the same magnetic flux.
  • the auxiliary windings are represented next to the main windings, although in fact the two windings are arranged in the same place (one around the other, or even the layers of the one interposed between the layers of the other) to be traversed exactly by the same magnetic flux.
  • the main windings could be primary windings of a transformer and the auxiliary windings would be secondary windings.
  • the primary windings could be connected in a triangle or star, to receive the three-phase voltage to be converted.
  • the secondary windings would also be connected either in a triangle or star to produce a three-phase voltage.
  • the magnetic fluxes circulating in the three branches are identical but out of phase by 120 ° relative to each other.
  • the assembly is more complex and uses a larger number of coils as we will see, but we retain the principle of a magnetic circuit with three branches symmetrical in which the magnetic flux of the different branches are out of phase by 120 ° relative to each other and in which the coils of the same branch are all traversed by the same magnetic flux.
  • the terminals of the secondary windings are not connected to the terminals of the primary windings or to other circuit elements on the primary side.
  • the terminals of the secondary windings can be connected to the terminals of the primary windings or to intermediate taps formed in the primary windings.
  • the invention relates to autotransformers.
  • phase and the amplitude of the voltage can be represented by a vector whose length represents the amplitude of the AC voltage (single or differential) and whose orientation represents the 0 ° to 360 ° phase of this AC voltage.
  • vector compositions are sought which, from the three starting phases, make it possible to manufacture the nine desired phases.
  • the vectors used in this composition are obtained on the one hand from points representing the terminals of main or auxiliary windings and on the other hand from points representing intermediate taps of these windings.
  • the voltage obtained between two intermediate taps of a main winding is in phase with the voltage of the main winding (the vectors are therefore collinear); its amplitude is a fraction of the voltage at the terminals of the main winding, this fraction being a function of the ratio between the number of winding turns located between the intermediate taps and the total number of turns of the main winding; the relative length of the vector representing the voltage between two intermediate taps of a coil is determined by this ratio of number of turns.
  • the voltage obtained at the terminals of an auxiliary winding associated with the main winding (that is to say traversed by the same magnetic flux thus wound at the same place on the same magnetic branch) is in phase with the voltage at the terminals of the main winding (the vectors are therefore parallel) and its amplitude is also determined by the ratio between the number of turns of the auxiliary winding and the number of turns of the main winding; the length of the vector representing the voltage in the auxiliary winding is therefore, relative to the length of the vector representing the voltage in the main winding, in the ratio of the number of turns.
  • main winding will be used to designate a winding having two ends and intermediate taps, this name does not mean that the main winding is necessarily a primary winding of the autotransformer. Indeed, in some embodiments (voltage-reducing transformer) the main winding will actually be a primary winding in the sense that it is directly powered by a voltage to be converted; but in other embodiments (step-up transformer) the main winding will not be a primary winding since the three-phase power to be converted will not be applied between the two ends of this winding.
  • FIG. 2 represents a vector composition that makes it possible to arrive at the present invention, in the case of a step-up autotransformer.
  • the autotransformer has three main windings B10, B20, B30 connected in star configuration.
  • the three main windings B10, B20, B30 have a common terminal N forming the neutral of the autotransformer.
  • the three-phase supply of the autotransformer is applied to three input points K "1, K" 2, K "3 each belonging to one of the three main windings, respectively B10, B20, B30.
  • Three-phase power comes from an AC power distribution network at a frequency that depends on the applications.
  • the frequency is often 400 Hz and it can also be 800 Hz.
  • the point N is chosen as the origin.
  • the single input and output voltages of the autotransformer will be referenced with respect to this point.
  • the vector NK “1 represents the amplitude and the phase of the single voltage present on the terminal K" 1 of the three-phase power supply.
  • the neutral point N represents the reference point where the vector sum of the voltages NK" 1, NK “2, NK “3 is zero.
  • the vectors NK “2 and NK" 3, of the same amplitude as the vector NK "1, are respectively oriented at + 120 ° and -120 ° of the reference vector NK" 1.
  • the first letter of a vector is considered as the origin of the vector and the second letter is the culmination of the vector; thus, NK "1 represents the vector starting from N and going up to K" 1 and not the opposite.
  • the phase of the simple voltage NK "1 (horizontal direction) has been chosen as the phase reference, the angles are measured in the clockwise direction, the direction of the vector NK" 2 is at + 120 °, and the vector NK "3 is at + 240 ° C.
  • the other vector compositions use the same representation conventions.
  • FIG. 4 represents the coils provided on the magnetic branch M1 of the autotransformer.
  • the windings of the other two branches M2 and M3 are similar and are deduced by replacing the marks 1 by 2 or 3 depending on the branch.
  • FIG. 5 represents the assembly of the autotransformer making it possible to produce the two vector compositions of FIG. 2 and FIG.
  • Each of the main windings B10, B20 and B30 has a first and a second terminal.
  • the first terminals are connected in
  • the second terminals are respectively called K '"1, K'" 2 and K "" 3.
  • Each main winding B10, B20 and B30 have three intermediate outlets, K1, K'1 and K “1 for the windings B10, K2, K'2 and K” 2 for the winding B20 as well as K3, K'3 and K “ 3 for the winding B30
  • the three three-phase input voltages are applied to the taps K "1, K" 2 and K "3.
  • the first three output voltages are in phase with the three-phase input voltages and are available at the second terminals K '"1, K'" 2 and K “" 3 of the main windings B10, B20 and B30.
  • Va ' Va x k
  • Intermediate taps K1, K2 and K3 can be used to apply three-phase input voltages different from those provided on K “1, K” 2 and K “3 taps, This arrangement is of interest, for example, in the aeronautical sector.
  • the power supply becomes a very important element in the overall design of the aircraft. Indeed the electrical devices placed on board and serving either the operation of the aircraft or services on board are more and more numerous and consume more and more energy.
  • This energy is produced by alternators coupled to the engines of the aircraft and the alternators usually provide a three-phase voltage of 1 15 volts effective between neutral and phase, at a frequency of 400 Hz.
  • This voltage is transported inside the aircraft. by electric cables whose section is proportional to the square of the value of the current which must be transported by these cables. Typically, you may need several hundred meters of cables capable of carry several kilowatts. This results in a very large weight of copper or aluminum to be installed in the aircraft.
  • planes must consume electrical energy when they are grounded on an airport, engines stopped. This energy is needed to provide lighting, air conditioning, maintenance, start-up, etc. They are connected, via a three-phase connector accessible from the outside of the aircraft, to power generators placed on the ground, administered by the airports.
  • the generator sets all provide three-phase power at an effective 1 to 15 volts since most aircraft are equipped to operate at 1 to 15 volts.
  • the airports are equipped with groups supplying 1 15 volts and 230 volts, or that special groups providing 230 volts are provided for the case where a plane equipped with 230 volts would land. But this implies a cost that airports do not want to assume and this solution is only possible in the very long term when the number of aircraft equipped with 230 volts will be very significant.
  • the solution is to provide the aircraft with a three-phase transformer placed between an external power connector (intended to be connected to the generator on the ground) and the 230-volt power supply network of the aircraft. .
  • This transformer adds weight and additional congestion only for this reason of airport logistics.
  • an autotransformer according to the invention can be powered either at 1 15V by the taps K1, K2 and K3 or at 230V by the taps K "1, K" 2 and K "3.
  • the other six output voltages are distributed in pairs symmetrically phase shifted by 20 ° with respect to the first three output voltages.
  • the autotransformer comprises on each magnetic branch M1, M2 and M3 two auxiliary windings X1 and Y1 for the branch M1, X2 and Y2 for the branch M2 as well as X3 and Y3 for the branch M3.
  • the first output voltage A1 is phase shifted by -20 ° with respect to the voltage K '"1 and is obtained in the following way:
  • a first terminal of the auxiliary winding Y2 is connected to the socket K'1 and the second terminal of the winding Auxiliary Y2 forms the point A.
  • the second output voltage B1 is phase shifted by + 20 ° with respect to the voltage K '"1 and is obtained by connecting a first terminal of the auxiliary winding X3 to the socket K'1.
  • the second terminal of the auxiliary winding Y2 forms the point B1.
  • the voltages A2 and B2 are phase shifted respectively by -20 ° and + 20 ° with respect to the voltage K '"2 and the voltages A3 and B3 are respectively out of phase by -20 ° and + 20 ° with respect to the voltage K'" 3.
  • the voltage A2 is obtained by connecting a first terminal of the auxiliary winding Y3 to the socket K'2.
  • the second terminal of the auxiliary winding Y3 forms the point A2.
  • the voltage B2 is obtained by connecting a first terminal of the auxiliary winding X1 to the socket K'2.
  • the second terminal of the auxiliary winding X1 forms the point B2.
  • the voltage A3 is obtained by connecting a first terminal of the auxiliary winding Y1 to the socket K'3.
  • the second terminal of the auxiliary winding Y3 forms point A3.
  • the voltage B3 is obtained by connecting a first terminal of the auxiliary winding X2 to the socket K'3.
  • the second terminal of the auxiliary winding X2 forms the point B3.
  • the lengths of the vectors shown in FIG. 2 make it possible to define the numbers of turns of the different windings.
  • the ratio k between the amplitudes of the input voltage Va and the output voltage Va makes it possible to define the ratio between the number N total of turns of the winding B10 and the number of turns n "1 between the points N and K" 1:
  • N n "1 x k
  • N n1 x 2k
  • the number of turns n'1 between the N terminal and the K'1 plug and the number of turns of the auxiliary windings can be defined by geometric construction in Figure 2 or by trigonometric calculation.
  • the numbers of turns of the other main windings B20 and B30 are defined in the same way by changing the marks 1 by 2 or 3 to the above determinations. For the same reason, auxiliary windings all have the same number of turns.
  • the symmetry of the autotransformer makes it possible to ensure its reversibility and makes it possible not to introduce a phase shift between the current and the voltage on the power supply.
  • the winding direction of the different windings on their respective magnetic core is given by the orientation of the vectors shown in Figure 2 or by the points shown in Figure 5 in the vicinity of the first turn of each winding; For the record, for the main windings, the points indicating the first turns were represented for each intermediate tap. This convention is also used for the other vector compositions and all the figures representing the assembly of autotransformers.
  • FIG. 3 represents another vector composition making it possible to define the characteristics of a voltage-reducing autotransformer whose main windings B10, B20 and B30 are star-connected.
  • the three-phase power supply voltages are applied between the terminals K '"1, K'" 2 and K “" 3 of the three main windings
  • the first three output voltages in phase with the input voltages are collected at the points K "1, K" 2 and K "3. It is always possible to provide two possibilities to feed the autotransformer, either by the terminals K '"1, K'" 2 and K "" 3, or by the intermediate taps K1, K2 and K3
  • FIG. 6 represents another vector composition making it possible to define the characteristics of a voltage-boosting autotransformer.
  • the connection of the windings necessary for producing this vector composition is shown in FIG. 7.
  • the autotransformer comprises three main windings B12, B23 and B31 connected in a triangle and each wound on a magnetic branch, respectively M1, M2 and M3.
  • the terminals located at the ends of the winding B12 carry the E1 and E2 marks.
  • the terminals situated at the ends of the winding B23 bear the marks E2 and E3 and finally the terminals located at the ends of the winding B31 bear the marks E3 and E1.
  • the three-phase input supply voltage can be applied either between the terminals E1, E2 and E3 or between the points 11, 12 and 13 forming intermediate sockets respectively of the windings B12, B23 and B31.
  • the input voltage applied between the points E1, E2 and E3 will be twice that applied between the points 11, 12 and 13.
  • the autotransformer comprises on each magnetic branch M1, M2 and M3 five auxiliary windings P12, Q12, R12, S12 and T12 for the branch M1, P23, Q23, R23, S23 and T23 for the branch M2 as well as P31, Q31, R31. , S31 and T31 for the M3 branch.
  • An output voltage C1 is obtained as follows: A first terminal of the coil P12 is connected to the terminal E1 and an intermediate point of the coil P12 is connected to a first terminal of the coil R31. The second terminal of the winding R31 forms the point C1.
  • the other six output voltages are distributed in pairs symmetrically phase shifted by 20 ° with respect to the first three output voltages C1, C2 and C3.
  • the first output voltage A1 is phase shifted by -20 ° with respect to the voltage C1 and is obtained in the following way:
  • a first terminal of the auxiliary winding P12 is connected to the terminal E1 and the second auxiliary winding terminal P12 is connected to a first winding terminal Q23.
  • the second winding terminal Q23 forms the point A1.
  • the second output voltage B1 is phase shifted by + 20 ° with respect to the voltage C1 and is obtained by connecting a first terminal of the auxiliary winding S31 to the terminal E1.
  • the second terminal of the auxiliary winding S31 is connected to a first terminal of the winding T23.
  • the second terminal of winding T23 forms point B1.
  • FIG. 8 represents another vector composition making it possible to define the characteristics of a voltage-reducing autotransformer.
  • the connection of the windings necessary to achieve this vector composition is shown in Figure 9.
  • the autotransformer comprises three main windings B12, B23 and B31 connected in a triangle and each wound on a magnetic branch, respectively M1, M2 and M3.
  • the terminals located at the ends of the winding B12 carry the E1 and E2 marks.
  • the terminals situated at the ends of the winding B23 bear the marks E2 and E3 and finally the terminals located at the ends of the winding B31 bear the marks E3 and E1.
  • the winding B12 comprises intermediate junctions J1, J'1, J "1 and J" -1.
  • winding B23 comprises intermediate junctions J2, J'2, J “2 and J” "2.
  • winding B31 has intermediate junctions J3, J'3, J “3 and J” "3.
  • the three-phase input supply voltage can be applied either between the terminals E1, E2 and E3 or between the points J'1, J'2 and J'3.
  • the input voltage applied between the points E1, E2 and E3 will be twice that applied between the points J'1, J'2 and J'3.
  • the autotransformer comprises on each magnetic branch M1, M2 and M3 three auxiliary windings X12, Y12, and Z12 for the branch M1, X23, Y23, and Z23 for the branch M2 and X31, Y31, and Z31 for the branch M3.
  • An output voltage C1 is obtained as follows: A first terminal of the winding Z12 is connected to the point J '"3. The second terminal of the winding Z12 forms the point C1.
  • the other six output voltages are distributed in pairs symmetrically phase shifted by 20 ° with respect to the first three output voltages C1, C2 and C3.
  • the first output voltage A1 is shifted by -20 ° relative to the voltage C1 and is obtained in the following way:
  • a first terminal of the auxiliary winding X23 is connected to the point J "3.
  • the second terminal of the winding X23 forms the point Similarly,
  • the second output voltage B1 is phase shifted by + 20 ° with respect to the voltage C1 and is obtained by connecting a first terminal of the auxiliary winding Y23 to the point J.
  • the second terminal of the winding Y23 forms the point B1.
  • the autotransformer is a voltage booster or a voltage booster, it can be used directly to realize an AC / DC voltage converter.
  • the three-phase power supply is connected to the inputs of an autotransformer AT and the outputs are connected to a triple bridge rectifier of three times six diodes.
  • the inputs are labeled E1, E2 and E3 and for star arrangements, the outputs are in phase with the input voltages: C1, C2 and C3.
  • the autotransformer AT delivers three three-phase systems S1, S2 and S3. Each system comprises three phases shifted by 120 ° from each other.
  • the device includes in each system, a rectifying bridge, respectively P1, P2 and P3, and smoothing means, respectively L1, L2 and L3.
  • the righting bridges P1, P2 and P3 and the smoothing means L1, L2 and L3 form means R of the device.
  • the smoothing means L1, L2 or L3 comprise a positive output, respectively L1 +, L2 + and L3 + and a negative output, respectively L1 -, L2- and L3-.
  • the positive outputs L1 +, L2 + and L3 + of each of the smoothing means are connected together to form a positive output R + of the rectifying means.
  • the negative outputs L1 -, L2- and L3- of each of the smoothing means are connected between them to form a negative output R- rectifying means.
  • Between the outputs R + and R- two capacitors Co1 and Co2 are connected in series.
  • the common point of the two capacitors Co1 and Co2 is connected to a mass of the device.
  • the smoothing means L1, L2 and L3 associated with the capacitors Co1 and Co2 mainly limit the common mode voltage, and also the differential mode voltage between the two outputs R + and R-.
  • the device is intended to supply a load Ch connected between the outputs R + and R-.
  • the smoothing means L1, L2 and L3 each comprise two coils coupled on a single magnetic circuit respectively M1, M2 and M3. It is understood that the magnetic circuits M1, M2 and M3 are independent of each other.
  • the windings have the references L1 1 and L12 for the smoothing means L1, L21 and L22 for the smoothing means L2 and finally L31 and L32 for the smoothing means L3.
  • the two windings L11 and L12 of the smoothing means L1 are represented by way of example in FIG. 2.
  • the smoothing means L1, L2 and L3 are independent of one another. Thus, through each of the smoothing means L1, L2 or L3 passes only the current proper to each rectifying bridge P1, P2 or P3.
  • each winding for example L1 1 and L12 of the same smoothing means is equal and the saturation is not reached.
  • This arrangement makes it possible to reduce the mass of the magnetic circuits M1, M2 and M3.
  • the winding direction of each winding L1 1 and L12 is defined so as to cancel the ampere-turns of the two coils.
  • the winding direction is symbolized by points represented in the vicinity of the first turn of each winding and by a Z-shape of each magnetic circuit.
  • the two windings of each smoothing means are connected in common mode.
  • the smoothing means mainly filter only the common mode voltage.
  • the self value of the smoothing means is reduced and the filtering of the differential mode voltage is ensured by the leakage inductance of the smoothing means.
  • the definition of the smoothing means is carried out in such a way as to obtain a sufficient self-leakage value.
  • the associated rectification bridge respectively P1, P2 and P3 comprises an output positive respectively P1 +, P2 + and P3 +, and a negative output respectively P1 -, P2-, P3-.
  • the positive output is connected to a positive input of the smoothing means.
  • the negative output is connected to a negative input of the smoothing means.
  • the positive input of the smoothing means L1, L2, and L3 is formed by a first terminal of the first coil respectively L1 1, L21, L31
  • the negative input of the smoothing means is formed by a first terminal of the second coil respectively L12, L22, L32.
  • a second terminal of the first coil forms the positive output respectively L1 +, L2 + and L3 + smoothing means L1, L2 and L3
  • a second terminal of the second coil forms the negative output respectively L1 -, L2- and L3- means smoothing L1, L2 and L3.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Ac-Ac Conversion (AREA)

Abstract

L'invention concerne les autotransformateurs utilisés notamment pour la conversion d'énergie électrique alternative (AC) en énergie continue (DC). Et plus précisément les autotransformateurs destinés à être connecté à une alimentation en tension triphasée d'amplitude donnée fournissant trois premières tensions de sortie (C1, C2, C3) d'amplitudes identiques et six autres tensions de sortie (A1, A2, A3, B1, B2, B3) de même amplitude que les trois premières tensions de sortie et réparties par paires symétriquement déphasées de 20° par rapport aux trois premières tensions de sorties. Selon l'invention, les tensions de sortie ont des amplitudes plus fortes ou plus faibles que l'amplitude de l'alimentation triphasée.

Description

AUTOTRANSFORMATEUR A DEPHASAGE DE 20°
L'invention concerne les autotransformateurs utilisés notamment pour la conversion d'énergie électrique alternative (AC) en énergie continue
(DC). Des autotransformateurs peuvent être utilisés pour réduire le poids et l'encombrement s'il n'y a pas de contrainte d'isolation entre les potentiels du côté du réseau d'alimentation et les potentiels du côté de l'utilisation.
La conversion alternatif/continu à partir d'une tension de réseau d'alimentation en triphasé utilise des ponts redresseurs ; dans la théorie il suffirait d'un seul pont de deux fois trois diodes pour faire le redressement de tension triphasé en tension continue ; mais dans la pratique l'utilisation d'un seul pont alimenté par le réseau triphasé produit un courant continu affecté d'une oscillation résiduelle trop importante, qui n'est pas acceptable pour beaucoup d'applications. De plus, le redressement provoque une réinjection de courants dans le réseau, ces courants ayant des fréquences harmoniques de la fréquence du courant alternatif d'alimentation. Ces réinjections d'harmoniques ne sont pas acceptables si elles sont trop importantes.
Pour réduire les ondulations résiduelles de tension continue et les harmoniques de courant réinjectés sur le réseau, on a déjà proposé d'augmenter le nombre de phases du courant d'alimentation et le nombre de ponts redresseurs. Ainsi, typiquement, on peut transformer le système triphasé, dont les trois phases sont espacées de 120°, en un système à neuf phases espacées de 40° qui peut être considéré comme un système de trois réseaux triphasés décalés de 40° l'un par rapport à l'autre. Trois ponts de six diodes sont utilisés, chaque pont étant alimenté par l'un de ces réseaux. Ces convertisseurs AC/DC à dix-huit diodes sont appelés aussi convertisseurs à 18 impulsions. Les ondulations résiduelles deviennent faibles, les réinjections d'harmoniques aussi. Les neuf phases sont produites à partir d'un autotransformateur. Une telle réalisation est par exemple décrite dans le brevet US 5,124,904. Cet autotransformateur comporte un noyau magnétique à trois branches et sur chaque branche magnétique un bobinage principal. Les trois bobinages principaux sont connectés en triangle et on a constaté qu'une part importante de la puissance de l'alimentation transite par le circuit magnétique de l'autotransformateur.
De plus, la tension continue obtenue à partir de ce système à neuf phases est plus élevée que celle qui serait obtenue à partir de trois phases, pour diverses raisons, incluant le fait que l'ondulation résiduelle est plus faible et que la tension continue dépend de la valeur moyenne de l'ondulation résiduelle. Pour des raisons de compatibilité d'équipements par exemple (tension triphasée imposée, tension continue d'utilisation imposée) on peut souhaiter qu'il n'y ait pas cette modification de niveau de tension continue lorsqu'on remplace le redressement à 6 diodes par un redressement à 18 diodes. Pour éviter d'aboutir à une tension continue plus élevée que celle que donnerait un redressement simplement triphasé (pour la même valeur de tension d'alimentation triphasée) il faut alors prévoir dans l'autotransformateur des moyens supplémentaires de réduction de tension. Dans le brevet US 5,124,904, une réalisation prévoit que ces moyens sont constitués par des enroulements supplémentaires qui accroissent la complexité et le poids, ainsi que les taux de réactances de fuite.
Le brevet US 5,619,407 propose une solution différente pour réduire la tension continue fournie en sortie des ponts redresseurs. Cette solution n'utilise pas d'enroulements supplémentaires, mais elle est peu satisfaisante car elle aboutit à une structure d'autotransformateur non symétrique ; cette absence de symétrie conduit à une distorsion harmonique et donc une réinjection plus importante d'harmoniques vers le réseau d'alimentation ; cette distorsion est d'autant plus significative que le pourcentage de réduction de tension est important (pourcentage par rapport à la tension continue que fournirait le redressement triphasé simple).
De plus, les systèmes décrits ci-dessus ne fournissent pas de solution pour augmenter la tension continue par rapport à celle que donnerait un redressement simplement triphasé à six diodes. Or il y a des cas où on peut souhaiter augmenter la tension continue plutôt que la réduire.
L'invention vise à pallier les défauts des systèmes décrits plus haut en proposant un autotransformateur à neuf phases permettant de choisir un niveau de tension continue désiré (plus élevé ou moins élevé que celui que donnerait un redressement triphasé simple), tout en limitant le poids et l'encombrement de l'autotransformateur.
A cet effet, l'invention a pour objet un autotransformateur destiné à être connecté à une alimentation en tension triphasée d'amplitude donnée fournissant trois premières tensions de sortie d'amplitudes identiques et six autres tensions de sortie de même amplitude que les trois premières tensions de sortie et réparties par paires symétriquement déphasées de 20° par rapport aux trois premières tensions de sorties, caractérisé en ce que les tensions de sortie ont des amplitudes plus fortes ou plus faibles que l'amplitude de l'alimentation triphasée.
Le fait de ne déphaser 6 tensions de sortie que de 20° au lieu des
40° proposé dans l'art antérieur décrit plus haut, permet de réduire la puissance transitant par le circuit magnétique de l'autotransformateur. A puissance constante de l'autotransformateur, on peut réduire la masse du circuit magnétique.
Un déphasage de 20° permet de limiter la distorsion harmonique en sortie d'un convertisseur alternatif/continu mettant en œuvre un autotransformateur selon l'invention. Par déphasage de 20°, on entend un déphasage réel pouvant s'écarter légèrement d'une valeur nominale de 20°. On a montré que le déphasage pouvait être compris dans une fourchette de 20° + ou - 10% tout en gardant une valeur de distorsion acceptable.
Par ailleurs, le fait que toutes les tensions de sortie soit d'amplitudes identiques, ou bien entendu sensiblement identiques, permet de mettre en œuvre un autotransformateur conforme à l'invention dans un convertisseur alternatif/continu comprenant un redresseur à diodes beaucoup plus simple à mettre en œuvre qu'un redresseur commandé, par exemple à thyristors. En effet, lorsque les tensions de sortie de l'autotransformateur ne sont pas égales, l'utilisation d'un redresseur non commandé induit une distorsion harmonique forte que l'on peut réduire à l'aide d'un redresseur commandé.
L'invention sera mieux comprise et d'autres avantages apparaîtront à la lecture de la description détaillée d'un mode de réalisation donné à titre d'exemple, description illustrée par le dessin joint dans lequel :
- la figure 1 , représente une vue de principe simplifiée d'un transformateur à trois branches magnétiques destiné à une utilisation en triphasé ;
- la figure 2 représente une composition vectorielle permettant de définir les caractéristiques d'un autotransformateur élévateur de tension, dans un premier mode de réalisation en étoile selon l'invention ; - la figure 3 représente une autre composition vectorielle permettant de définir les caractéristiques d'un autotransformateur abaisseur de tension, dans un second mode de réalisation en étoile selon l'invention ;
- la figure 4 représente les bobinages prévus sur une branche magnétique de l'autotransformateur de la figure 2 et de la figure 3 ;
- la figure 5 représente le montage de l'autotransformateur permettant de réaliser les deux compositions vectorielles de la figure 2 et de la figure 3 ;
- la figure 6 représente une autre composition vectorielle permettant de définir les caractéristiques d'un autotransformateur élévateur de tension, dans un premier mode de réalisation en triangle selon l'invention ;
- la figure 7 représente le montage de l'autotransformateur permettant de réaliser la composition vectorielle de la figure 6 ; - la figure 8 représente une autre composition vectorielle permettant de définir les caractéristiques d'un autotransformateur abaisseur de tension, dans un second mode de réalisation en triangle selon l'invention ;
- la figure 9 représente le montage de l'autotransformateur permettant de réaliser la composition vectorielle de la figure 8 ; - la figure 10 représente un convertisseur alternatif/continu utilisant un autotransformateur conforme à l'invention.
Par souci de clarté, les mêmes éléments porteront les mêmes repères dans les différentes figures.
On rappelle d'abord quelques principes généraux.
Sur la figure 1 , on rappelle le principe classique d'un transformateur triphasé formé par des bobinages disposés autour des branches d'un triple circuit magnétique fermé. Le triple circuit magnétique fermé comporte un noyau ferromagnétique avec une branche centrale M1 pour recevoir les bobinages correspondant à une première phase, et deux branches latérales M2 et M3, reliées à la branche centrale de part et d'autre de cette dernière, pour recevoir les bobinages d'une deuxième et d'une troisième phase respectivement. La branche centrale M1 et l'une des branches latérales forment un premier circuit magnétique fermé ; la branche centrale et l'autre branche latérale forment un deuxième circuit magnétique fermé ; les deux branches latérales M2 et M3 forment un troisième circuit magnétique fermé.
Plusieurs bobinages sont enroulés sur chaque branche, certains formant primaires de transformateur et d'autres formant secondaires. Le montage est identique pour les trois branches, c'est-à-dire que les bobinages jouant le même rôle sur les différentes branches comportent le même nombre de spires et les mêmes sens d'enroulement.
A titre de schéma simplifié on a représenté sur la figure 1 un bobinage principal respectif B10, B20, B30 et un bobinage auxiliaire respectif S1 , S2, S3 sur chaque branche du noyau magnétique. Les bobinages d'une même branche magnétique sont parcourus par le même flux magnétique. Pour plus de commodité de représentation, les bobinages auxiliaires sont représentés à côté des bobinages principaux, bien qu'en réalité les deux bobinages soient disposés au même endroit (l'un autour de l'autre, voire les couches de l'un intercalées entre les couches de l'autre) pour être traversés exactement par le même flux magnétique.
Dans le schéma de connexion le plus simple qu'on puisse imaginer, transformant une tension triphasée en une autre tension triphasée, les bobinages principaux pourraient être des enroulements primaires d'un transformateur et les bobinages auxiliaires seraient des enroulements secondaires. Les bobinages primaires pourraient être connectés en triangle ou en étoile, pour recevoir la tension triphasée à convertir. Les bobinages secondaires seraient aussi connectés soit en triangle soit en étoile pour produire une tension triphasée. Les flux magnétiques qui circulent dans les trois branches sont identiques mais déphasés de 120° les uns par rapport aux autres. Dans la réalisation d'un transformateur convertissant une tension triphasée en une tension à neuf phases, le montage est plus complexe et utilise un plus grand nombre de bobinages comme on va le voir, mais on conserve le principe d'un circuit magnétique à trois branches symétriques dans lequel les flux magnétiques des différentes branches sont déphasés de 120° les uns par rapport aux autres et dans lequel les bobinages d'une même branche sont tous parcourus par le même flux magnétique.
Aux bornes d'un bobinage secondaire d'une branche magnétique apparaît une tension en phase avec la tension aux bornes du bobinage primaire de la même branche. La tension engendrée dans le bobinage secondaire dépend
- de la valeur de tension aux bornes du primaire associé,
- du rapport entre les nombres de spires du primaire et du secondaire,
- et du sens de rotation du courant dans l'enroulement du bobinage secondaire par rapport au sens du courant dans le bobinage primaire (la phase de la tension est inversée si les sens sont inversés). Pour un transformateur avec isolation entre potentiels du primaire et potentiels du secondaire, les bornes des bobinages secondaires ne sont pas reliées aux bornes des bobinages primaires ou à d'autres éléments de circuit du côté du primaire. Pour un autotransformateur (transformateur sans isolation), les bornes des bobinages secondaires peuvent être reliées aux bornes des bobinages primaires ou à des prises intermédiaires formées dans les bobinages primaires. L'invention concerne les autotransformateurs.
On va maintenant expliquer le principe de représentation vectorielle permettant de décrire le fonctionnement d'un transformateur plus complexe et notamment d'un autotransformateur capable de fournir neuf phases secondaires à partir des trois phases de l'alimentation primaire.
La phase et l'amplitude de la tension (tension simple présente en un point du circuit ou tension différentielle présente entre deux points du circuit) peuvent être représentées par un vecteur dont la longueur représente l'amplitude de la tension alternative (simple ou différentielle) et dont l'orientation représente la phase de 0 ° à 360 ° de cette tension alternative.
Pour la constitution d'un autotransformateur capable de produire neuf phases à partir de trois phases espacées de 120°, on cherche des compositions de vecteurs qui, à partir des trois phases de départ, permettent de fabriquer les neuf phases recherchées. Les vecteurs utilisés dans cette composition sont obtenus d'une part à partir de points représentant les bornes de bobinages principaux ou auxiliaires et d'autre part à partir de points représentant des prises intermédiaires de ces bobinages. La tension obtenue entre deux prises intermédiaires d'un bobinage principal est en phase avec la tension du bobinage principal (les vecteurs sont donc colinéaires) ; son amplitude est une fraction de la tension aux bornes du bobinage principal, cette fraction étant fonction du rapport entre le nombre de spires d'enroulement situées entre les prises intermédiaires et le nombre de spires total du bobinage principal ; la longueur relative du vecteur représentant la tension entre deux prises intermédiaires d'un bobinage est déterminée par ce rapport de nombre de spires.
Selon le même principe, la tension obtenue aux bornes d'un bobinage auxiliaire associé au bobinage principal (c'est-à-dire parcouru par le même flux magnétique donc enroulé au même endroit sur une même branche magnétique) est en phase avec la tension aux bornes du bobinage principal (les vecteurs sont donc parallèles) et son amplitude est également déterminée par le rapport entre le nombre de spires du bobinage auxiliaire et le nombre de spires du bobinage principal ; la longueur du vecteur représentant la tension dans le bobinage auxiliaire est donc, relativement à la longueur du vecteur représentant la tension dans le bobinage principal, dans le rapport des nombres de spires.
Dans cette demande de brevet, on utilisera l'appellation "bobinage principal" pour désigner un bobinage ayant deux extrémités et des prises intermédiaires, cette appellation ne signifiant pas pour autant que le bobinage principal soit nécessairement un bobinage primaire de l'autotransformateur. En effet, dans certaines réalisations (transformateur abaisseur de tension) le bobinage principal sera effectivement un bobinage primaire au sens où il est directement alimenté par une tension à convertir ; mais dans d'autres réalisations (transformateur élévateur) le bobinage principal ne sera pas un bobinage primaire puisque l'alimentation triphasée à convertir ne sera pas appliquée entre les deux extrémités de ce bobinage.
La figure 2 représente une composition vectorielle qui permet d'aboutir à la présente invention, dans le cas d'un autotransformateur élévateur de tension. L'autotransformateur comporte trois bobinages principaux B10, B20, B30 connectés en montage en étoile. Les trois bobinages principaux B10, B20, B30 ont une borne commune N formant le neutre de l'autotransformateur. L'alimentation triphasée de l'autotransformateur est appliquée à trois points d'entrée K"1 , K"2, K"3 appartenant chacun à un des trois bobinages principaux, respectivement B10, B20, B30. Par commodité, dans ce qui suit, les mêmes lettres (par exemple K"1 , K"2 et K"3) désigneront à la fois les bornes d'un bobinage (sur les figures représentant des bobinages), les extrémités du vecteur représentant la tension aux bornes de ce bobinage (sur les figures représentant les compositions vectorielles) ou encore la tension présente entre cette borne et un point situé à l'origine du diagramme vectoriel correspondant.
L'alimentation triphasée vient d'un réseau de distribution de puissance alternative à une fréquence qui dépend des applications. Dans l'aéronautique, où l'invention est particulièrement intéressante car les contraintes de poids, d'encombrement et de suppression d'harmoniques y sont fortes, la fréquence est souvent de 400 Hz et elle peut-être aussi de 800 Hz.
Pour la composition vectorielle, on choisit le point N comme origine. Les tensions simples d'entrée et de sortie de l'autotransformateur seront référencées par rapport à ce point. Ainsi, le vecteur NK"1 représente l'amplitude et la phase de la tension simple présente sur la borne K"1 de l'alimentation triphasée. Si on suppose que l'alimentation triphasée appliquée en K"1 , K"2 et K"3, est bien équilibrée, le point neutre N représente le point de référence où la somme vectorielle des tensions NK"1 , NK"2, NK"3 est nulle. Les vecteurs NK"2 et NK"3, de même amplitude que le vecteur NK"1 , sont respectivement orientés à +120° et -120° du vecteur de référence NK"1. Pour simplifier la notation vectorielle, dans tout ce qui suit la première lettre d'un vecteur est considérée comme l'origine du vecteur et la deuxième lettre est l'aboutissement du vecteur ; ainsi, NK"1 représente le vecteur partant de N et allant jusqu'à K"1 et non l'inverse.
Sur la figure 2, on a choisi comme référence de phase, la phase de la tension simple NK"1 (direction horizontale). Les angles sont mesurés dans le sens horaire. La direction du vecteur NK"2 est à +120° et celle du vecteur NK"3 est à +240°. Les autres compositions vectorielles utilisent les mêmes conventions de représentation.
La figure 4 représente les bobinages prévus sur la branche magnétique M1 de l'autotransformateur. Les bobinages des deux autres branches M2 et M3 sont semblables et se déduisent en remplaçant les repères 1 par 2 ou 3 suivant la branche. La figure 5 représente le montage de l'autotransformateur permettant de réaliser les deux compositions vectorielles de la figure 2 et de la figure 3.
Chacun des bobinages principaux B10, B20 et B30 comporte une première et une deuxième borne. Les premières bornes sont raccordées en
N. Les deuxièmes bornes sont appelées respectivement K'"1 , K'"2 et K'"3.
Chaque bobinage principal B10, B20 et B30 comportent trois prises intermédiaires, K1 , K'1 et K"1 pour le bobinage B10, K2, K'2 et K"2 pour le bobinage B20 ainsi que K3, K'3 et K"3 pour le bobinage B30. Dans le mode réalisation représenté sur la figure 2 (élévateur de tension), les trois tensions triphasées d'entrées sont appliquées aux prises K"1 , K"2 et K"3. Les trois premières tensions de sortie sont en phase avec les tensions triphasées d'entrée et sont disponibles aux deuxièmes bornes K'"1 , K'"2 et K'"3 des bobinages principaux B10, B20 et B30. Un coefficient k représente le rapport entre l'amplitude Va' de la tension des neuf phases de sortie et l'amplitude
Va des trois tensions triphasées d'entrées
Va' = Va x k
Les prises intermédiaires K1 , K2 et K3 peuvent être utilisée pour appliquer des tensions triphasées d'entrées différentes de celles prévues sur les prises K"1 , K"2 et K"3. Cette disposition présente par exemple un intérêt dans le secteur aéronautique.
Dans les avions de taille importante tels que les avions de transport de dizaines ou de centaines de passagers, l'alimentation électrique devient un élément très important dans la conception générale de l'appareil. En effet les appareils électriques placés à bord et servant soit au fonctionnement de l'appareil soit aux services à bord sont de plus en plus nombreux et consomment de plus en plus d'énergie.
Cette énergie est produite par des alternateurs couplés aux moteurs de l'avion et les alternateurs fournissent usuellement une tension triphasée de 1 15 volts efficaces entre neutre et phase, à fréquence de 400 Hz. Cette tension est transportée à l'intérieur de l'avion par des câbles électriques dont la section est proportionnelle au carré de la valeur du courant qui doit pouvoir être transporté par ces câbles. Typiquement, on peut avoir besoin de plusieurs centaines de mètres de câbles capables de transporter plusieurs kilowatts. Il en résulte un poids très important de cuivre ou d'aluminium à installer dans l'avion.
Il est apparu par conséquent qu'il pouvait être préférable de concevoir maintenant des avions dans lesquels l'énergie transportée circule sous 230 volts au moins, afin de diviser sensiblement par 4 la section des câbles transportant l'énergie. Les alternateurs de tels avions seront donc conçus pour fournir directement une alimentation triphasée de 400 Hz à 800Hz et 230 volts efficaces entre neutre et phase. De plus, ces avions modernes vont maintenant être équipés d'un réseau de distribution d'énergie électrique continue, typiquement à 540 volts (plus ou moins 270 volts par rapport à la structure métallique de l'avion). L'intérêt de la distribution d'énergie continue est de permettre, par l'intermédiaire d'onduleurs à fréquence variable, de réaliser une commande individuelle de vitesse de certains moteurs synchrones ou asynchrones présents dans l'appareil (compresseurs, climatiseurs, pompes à carburant etc.).
Par ailleurs, les avions doivent consommer de l'énergie électrique lorsqu'ils sont immobilisés au sol sur un aéroport, moteurs arrêtés. Cette énergie est nécessaire pour assurer des fonctions d'éclairage, climatisation, maintenance, démarrage, etc. Ils sont donc connectés, par l'intermédiaire d'un connecteur triphasé accessible à l'extérieur de l'avion, à des groupes générateurs d'énergie électrique placés au sol, administrés par les aéroports. Les groupes générateurs fournissent tous de l'énergie triphasée sous 1 15 volts efficaces puisque la plupart des avions sont équipés pour fonctionner avec 1 15 volts efficaces. On peut imaginer que dans le futur les aéroports s'équipent avec des groupes fournissant du 1 15 volts et du 230 volts, ou que des groupes spéciaux fournissant 230 volts soient prévus pour le cas où un avion équipé en 230 volts se poserait. Mais cela implique un coût que les aéroports ne souhaitent pas assumer et cette solution n'est envisageable qu'à très long terme lorsque le nombre d'avions équipés en 230 volts sera très significatif.
Dans l'immédiat, la solution est de prévoir sur l'avion un transformateur triphasé placé entre un connecteur d'alimentation extérieure (destiné à être relié au générateur au sol) et le réseau de fourniture d'énergie à 230 volts de l'avion. Ce transformateur ajoute un poids et un encombrement supplémentaire uniquement pour cette raison de logistique des aéroports.
Pour pallier ce problème, un autotransformateur conforme à l'invention peut être alimenté soit en 1 15V par les prises K1 , K2 et K3 soit en 230V par les prises K"1 , K"2 et K"3.
Les six autres tensions de sortie sont réparties par paires symétriquement déphasées de 20° par rapport aux trois premières tensions de sorties. Afin de les produire, l'autotransformateur comporte sur chaque branche magnétique M1 , M2 et M3 deux bobinages auxiliaires X1 et Y1 pour la branche M1 , X2 et Y2 pour la branche M2 ainsi que X3 et Y3 pour la branche M3. La première tension de sortie A1 est déphasée de -20° par rapport à la tension K'"1 et est obtenue de la façon suivante : Une première borne du bobinage auxiliaire Y2 est raccordé à la prise K'1 et la deuxième borne du bobinage auxiliaire Y2 forme le point A1. De même, la deuxième tension de sortie B1 est déphasée de +20° par rapport à la tension K'"1 et est obtenue en raccordant une première borne du bobinage auxiliaire X3 à la prise K'1. La deuxième borne du bobinage auxiliaire Y2 forme le point B1.
On pratique de façon semblable pour obtenir les dernières tensions de sortie. Les tensions A2 et B2 sont déphasées respectivement de -20° et +20° par rapport à la tension K'"2 et les tensions A3 et B3 sont déphasées respectivement de -20° et +20° par rapport à la tension K'"3. La tension A2 est obtenue en raccordant une première borne du bobinage auxiliaire Y3 à la prise K'2. La deuxième borne du bobinage auxiliaire Y3 forme le point A2. La tension B2 est obtenue en raccordant une première borne du bobinage auxiliaire X1 à la prise K'2. La deuxième borne du bobinage auxiliaire X1 forme le point B2. La tension A3 est obtenue en raccordant une première borne du bobinage auxiliaire Y1 à la prise K'3. La deuxième borne du bobinage auxiliaire Y3 forme le point A3. La tension B3 est obtenue en raccordant une première borne du bobinage auxiliaire X2 à la prise K'3. La deuxième borne du bobinage auxiliaire X2 forme le point B3.
Les longueurs des vecteurs représentés sur la figure 2 permettent de définir les nombres de spires des différents bobinages. Tout d'abord pour le bobinage principal B10, le rapport k entre les amplitudes des tensions d'entée Va et de sortie Va' permet de définir le rapport entre le nombre N total de spires de l'enroulement B10 et le nombre de spires n"1 entre les points N et K"1 :
N = n"1 x k
Le nombre de spires ni entre les points N et K1 est défini de la même façon. Par exemple, si l'autotransformateur est alimenté soit en 230V par les prises K"1 , K"2 et K"3 soit en 1 15V par les prises K1 , K2 et K3 on aura :
N = n1 x 2k Les nombres de spires n'1 entre la borne N et la prise K'1 ainsi que le nombre de spires des bobinages auxiliaires peut être défini par construction géométrique sur le figure 2 ou encore par calcul trigonométrique.
Afin d'assurer la symétrie de l'autotransformateur, les nombres de spires des autres bobinages principaux B20 et B30 sont définis de la même façon en changeant les repères 1 par 2 ou 3 aux déterminations qui précèdent. Pour la même raison, les bobinages auxiliaires ont tous le même nombre de spires. La symétrie de l'autotransformateur permet d'en assurer la réversibilité et permet de ne pas introduire de déphasage entre le courant et la tension sur l'alimentation. Le sens d'enroulement des différents bobinages sur leur noyau magnétique respectif est donné par l'orientation des vecteurs représentés sur la figure 2 ou encore par les points représentés sur la figure 5 au voisinage de la première spire de chaque bobinage ; Pour mémoire, pour les bobinages principaux, les points indiquant les premières spires ont été représentés pour chaque prise intermédiaire. Cette convention est également utilisée pour les autres compositions vectorielles et toutes les figures représentant le montage d'autotransformateurs.
La figure 3 représente une autre composition vectorielle permettant de définir les caractéristiques d'un autotransformateur abaisseur de tension dont les bobinages principaux B10, B20 et B30 sont connectés en étoile. Contrairement au mode de réalisation représenté sur la figure 2, les tensions triphasées d'alimentation sont appliquées entre les bornes K'"1 , K'"2 et K'"3 des trois bobinages principaux. Les trois premières tensions de sortie en phase avec les tensions d'entrée sont recueillies aux points K"1 , K"2 et K"3. Il est toujours possible de prévoir deux possibilités pour alimenter l'autotransformateur, soit par les bornes K'"1 , K'"2 et K'"3, soit par les prises intermédiaires K1 , K2 et K3. Le reste de la construction vectorielle de la figure 3 se fait en conservant le même module pour les différents vecteurs représentant les tensions de sortie K"1 , K"2, K"3, A1 , B1 , A2, B2, A3 et C3. Le calcul des nombres de spires et la détermination du sens d'enroulement des bobinages se fait par analogie avec ce qui a été présenté dans le mode de réalisation représenté sur la figure 2.
La figure 6 représente une autre composition vectorielle permettant de définir les caractéristiques d'un autotransformateur élévateur de tension. Le raccordement des bobinages nécessaires pour réaliser cette composition vectorielle est représenté sur la figure 7. L'autotransformateur comporte trois bobinages principaux B12, B23 et B31 connectés en triangle et enroulé chacun sur une branche magnétique, respectivement M1 , M2 et M3. Les bornes situées aux extrémités du bobinage B12 portent les repères E1 et E2. De même, les bornes situées aux extrémités du bobinage B23 portent les repères E2 et E3 et enfin les bornes situées aux extrémités du bobinage B31 portent les repères E3 et E1. La tension d'alimentation triphasé d'entrée peut être appliquée soit entre les bornes E1 , E2 et E3 soit entre les points 11 , 12 et 13 formant des prises intermédiaires respectivement des bobinages B12, B23 et B31. Pour une même amplitude de tension de sortie de l'autotransformateur, la tension d'entrée appliquée entre les points E1 , E2 et E3 sera double de celle appliquée entre les points 11 , 12 et 13.
L'autotransformateur comporte sur chaque branche magnétique M1 , M2 et M3 cinq bobinages auxiliaires P12, Q12, R12, S12 et T12 pour la branche M1 , P23, Q23, R23, S23 et T23 pour la branche M2 ainsi que P31 , Q31 , R31 , S31 et T31 pour la branche M3.
Une tension de sortie C1 est obtenue de la façon suivante : Une première borne du bobinage P12 est raccordé à la borne E1 et un point intermédiaire du bobinage P12 est raccordée à une première borne du bobinage R31. La seconde borne du bobinage R31 forme le point C1.
Les six autres tensions de sortie sont réparties par paires symétriquement déphasées de 20° par rapport aux trois premières tensions de sorties C1 , C2 et C3. La première tension de sortie A1 est déphasée de - 20° par rapport à la tension C1 et est obtenue de la façon suivante : Une première borne du bobinage auxiliaire P12 est raccordé à la borne E1 et la deuxième borne du bobinage auxiliaire P12 est raccordée à une première borne du bobinage Q23. La seconde borne du bobinage Q23 forme le point A1.
De même, la deuxième tension de sortie B1 est déphasée de +20° par rapport à la tension C1 et est obtenue en raccordant une première borne du bobinage auxiliaire S31 à la borne E1. La deuxième borne du bobinage auxiliaire S31 est raccordée à une première borne du bobinage T23. La seconde borne du bobinage T23 forme le point B1.
Pour ne pas surcharger la figure 6, seules les raccordements nécessaires pour obtenir les tensions A1 , B1 et C1 ont été représentées. Les raccordements nécessaires pour obtenir les autres tensions peuvent se déduire par permutation circulaire.
La figure 8 représente une autre composition vectorielle permettant de définir les caractéristiques d'un autotransformateur abaisseur de tension. Le raccordement des bobinages nécessaires pour réaliser cette composition vectorielle est représenté sur la figure 9. L'autotransformateur comporte trois bobinages principaux B12, B23 et B31 connectés en triangle et enroulé chacun sur une branche magnétique, respectivement M1 , M2 et M3. Les bornes situées aux extrémités du bobinage B12 portent les repères E1 et E2. De même, les bornes situées aux extrémités du bobinage B23 portent les repères E2 et E3 et enfin les bornes situées aux extrémités du bobinage B31 portent les repères E3 et E1. Le bobinage B12 comporte des prises intermédiaires J1 , J'1 , J"1 et J'"1. De même, le bobinage B23 comporte des prises intermédiaires J2, J'2, J"2 et J'"2. Enfin le bobinage B31 comporte des prises intermédiaires J3, J'3, J"3 et J'"3. La tension d'alimentation triphasé d'entrée peut être appliquée soit entre les bornes E1 , E2 et E3 soit entre les points J'1 , J'2 et J'3. Pour une même amplitude de tension de sortie de l'autotransformateur, la tension d'entrée appliquée entre les points E1 , E2 et E3 sera double de celle appliquée entre les points J'1 , J'2 et J'3.
L'autotransformateur comporte sur chaque branche magnétique M1 , M2 et M3 trois bobinages auxiliaires X12, Y12, et Z12 pour la branche M1 , X23, Y23, et Z23 pour la branche M2 ainsi que X31 , Y31 , et Z31 pour la branche M3. Une tension de sortie C1 est obtenue de la façon suivante : Une première borne du bobinage Z12 est raccordé au point J'"3. La seconde borne du bobinage Z12 forme le point C1 .
Les six autres tensions de sortie sont réparties par paires symétriquement déphasées de 20° par rapport aux trois premières tensions de sorties C1 , C2 et C3. La première tension de sortie A1 est déphasée de - 20° par rapport à la tension C1 et est obtenue de la façon suivante : Une première borne du bobinage auxiliaire X23 est raccordé au point J"3. La seconde borne du bobinage X23 forme le point A1 . De même, la deuxième tension de sortie B1 est déphasée de +20° par rapport à la tension C1 et est obtenue en raccordant une première borne du bobinage auxiliaire Y23 au point J1 . La seconde borne du bobinage Y23 forme le point B1 .
Que l'autotransformateur soit élévateur de tension ou abaisseur de tension, il peut être directement utilisé pour réaliser un convertisseur de tension alternatif/continu.
Pour cela, comme cela est représenté à la figure 10, on connecte l'alimentation triphasée aux entrées d'un autotransformateur AT et on connecte les sorties à un triple pont redresseur de trois fois six diodes. Pour plus de commodité, les entrées sont notées E1 , E2 et E3 et pour les montages en étoile, les sorties en phase avec les tensions d'entrée : C1 , C2 et C3.
L'autotransformateur AT délivre trois systèmes triphasés S1 , S2 et S3. Chaque système comprend trois phases déphasées de 120° l'une de l'autre. Le dispositif comporte en propres à chaque système, un pont de redressement, respectivement P1 , P2 et P3, ainsi que des moyens de lissage, respectivement L1 , L2 et L3. Les pont de redressement P1 , P2 et P3 et les moyens de lissage L1 , L2 et L3 forment des moyens de redressement R du dispositif. Pour chaque système S1 , S2 ou S3, les moyens de lissage L1 , L2 ou L3 comportent une sortie positive, respectivement L1 +, L2+ et L3+ et une sortie négative, respectivement L1 -, L2- et L3-. Les sorties positives L1 +, L2+ et L3+ de chacun des moyens de lissage sont raccordées entre elles pour former une sortie positive R+ des moyens de redressement. Les sorties négatives L1 -, L2- et L3- de chacun des moyens de lissage sont raccordées entre elles pour former une sortie négative R- des moyens de redressement. Entre les sorties R+ et R- deux condensateurs Co1 et Co2 sont raccordés en série. Le point commun des deux condensateurs Co1 et Co2 est relié à une masse du dispositif. Les moyens de lissage L1 , L2 et L3 associés aux condensateurs Co1 et Co2 permettent de limiter principalement la tension de mode commun, et également la tension de mode différentielle entre les deux sorties R+ et R-. Le dispositif est destiné à alimenter une charge Ch raccordée entre les sorties R+ et R-.
Avantageusement, les moyens de lissage L1 , L2 et L3 comportent chacun deux bobinages couplés sur un seul circuit magnétique respectivement M1 , M2 et M3. Il est bien entendu que les circuits magnétiques M1 , M2 et M3 sont indépendants les uns des autres. Les bobinages portent les références L1 1 et L12 pour les moyens de lissage L1 , L21 et L22 pour les moyens de lissage L2 et enfin L31 et L32 pour les moyens de lissage L3. Les deux bobinages L11 et L12 des moyens de lissage L1 sont représentés à titre d'exemple sur la figure 2. Les moyens de lissage L1 , L2 et L3 sont indépendants les uns des autres. Ainsi au travers de chacun des moyens de lissage L1 , L2 ou L3 ne transite que le courant propre à chaque pont de redressement P1 , P2 ou P3. Le courant circulant dans chaque bobinage, par exemple L1 1 et L12 d'un même moyen de lissage est égal et on n'atteint pas la saturation. Cette disposition permet de réduire la masse des circuits magnétiques M1 , M2 et M3. Sur chaque circuit magnétique, par exemple M1 , le sens d'enroulement de chaque bobinage L1 1 et L12 est défini de façon à annuler les ampères-tours des deux bobines. Sur la figure 1 , Le sens d'enroulement est symbolisé par des points représentés au voisinage de la première spire de chaque bobinage et par une forme en Z de chaque circuit magnétique. Autrement dit les deux bobinages de chaque moyen de lissage sont raccordés en mode commun. Les moyens de lissage ne filtrent principalement que la tension de mode commun. La valeur de self des moyens de lissage est réduite et le filtrage de la tension de mode différentielle est assuré par la self de fuite des moyens de lissage. La définition des moyens de lissage est réalisée de façon à obtenir une valeur de self de fuite suffisante.
Avantageusement, pour chaque système S1 , S2 et S3, le pont de redressement associé, respectivement P1 , P2 et P3 comporte une sortie positive respectivement P1 +, P2+ et P3+, et une sortie négative respectivement P1 -, P2-, P3-. Pour chaque pont de redressement, la sortie positive est raccordée à une entrée positive des moyens de lissage. De même, pour chaque pont de redressement, la sortie négative est raccordée à une entrée négative des moyens de lissage.
Avantageusement, l'entrée positive des moyens de lissage L1 , L2, et L3 est formée par une première borne de la première bobine respectivement L1 1 , L21 , L31 , et l'entrée négative des moyens de lissage est formée par une première borne de la seconde bobine respectivement L12, L22, L32. Une seconde borne de la première bobine forme la sortie positive respectivement L1 +, L2+ et L3+ des moyens de lissage L1 , L2 et L3 et une seconde borne de la seconde bobine forme la sortie négative respectivement L1 -, L2- et L3- des moyens de lissage L1 , L2 et L3.

Claims

REVENDICATIONS
1. Autotransformateur destiné à être connecté à une alimentation en tension triphasée d'amplitude donnée fournissant trois premières tensions de sortie (C1 , C2, C3) d'amplitudes identiques et six autres tensions de sortie (A1 , A2, A3, B1 , B2, B3) de même amplitude que les trois premières tensions de sortie et réparties par paires symétriquement déphasées de 20° par rapport aux trois premières tensions de sorties, caractérisé en ce que les tensions de sortie ont des amplitudes plus fortes ou plus faibles que l'amplitude de l'alimentation triphasée.
2. Autotransformateur selon la revendication 1 , caractérisé en ce que l'autotransformateur comporte un noyau magnétique à trois branches (M1 , M2, M3) et sur chaque branche magnétique un bobinage principal (B10) ayant une première (N) et une deuxième bornes (K'"1 ), les trois bobinages principaux (B10, B20, B30) étant électriquement connectés entre eux en leur première borne (N) en montage en étoile, en ce que les trois premières tensions de sortie sont en phase avec les tensions triphasées d'entrée, en ce qu'il comporte aussi sur chaque branche magnétique (M1 ) deux bobinages auxiliaires (X1 , Y1 ), en ce que pour chaque branche, le bobinage principal (B10) d'une première branche (M1 ) donnée ayant entre sa première (N) et sa deuxième (K'"1 ) borne, une première (K'1 ) et une deuxième (K"1 ) prises intermédiaires, le premier bobinage auxiliaire (X3) d'une troisième branche (M3) donnée ayant une première borne connectée respectivement à la première prise intermédiaire (K'1 ) du bobinage principal (B10) de la première branche donnée et une deuxième borne d'entrée ou sortie (B1 ) présentant une tension déphasée de +20° avec la tension présente sur la deuxième borne (K'"1 ) du bobinage principal (B10) de la première branche (M1 ) et constituant une sortie respective parmi neuf sorties de l'autotransformateur, le deuxième bobinage auxiliaire (Y2) de la deuxième branche (M2) donnée ayant une première borne reliée à la première (K'1 ) prise intermédiaire du bobinage principal (B10) de la première branche donnée et une deuxième borne d'entrée ou sortie (B1 ) présentant une tension déphasée de -20° avec la tension présente sur la deuxième borne (K'"1 ) du bobinage principal (B10) de la première branche (M1 ) et constituant une autre sortie respective parmi neuf sorties de l'autotransformateur.
3. Autotransformateur selon la revendication 2, caractérisé en ce que le bobinage principal (B10) de chaque branche (M1 ) comporte une troisième (K1 ) prise intermédiaire et en ce que l'alimentation de l'autotransformateur peut se faire soit par la deuxième (K"1 ) soit par la troisième (K1 ) prise intermédiaire ou encore par la deuxième borne (K'"1 ) de chaque bobinage principal (B10).
4. Autotransformateur selon la revendication 3, caractérisé en ce qu'il constitue un autotransformateur élévateur de tension, en ce que les tensions triphasées d'entrée sont appliquées soit entre les troisièmes prises intermédiaires (K"1 , K"2, K"3) soit entre les premières prises intermédiaires (K1 , K2, K3) et en ce que les trois premières tensions de sortie sont délivrées sur les deuxièmes bornes (K'"1 , K'"2, K'"3) de chaque bobinage principal (B10, B20, B30)..
5. Autotransformateur selon la revendication 3, caractérisé en ce qu'il constitue un autotransformateur abaisseur de tension, en ce que les tensions triphasées d'entrée sont appliquées soit entre les deuxièmes bornes (K'"1 , K'"2, K'"3) soit entre les troisièmes (K1 , K2, K3) prises intermédiaires des trois bobinages principaux (B10, B20, B30) et en ce que les trois premières tensions de sortie sont délivrées sur les deuxièmes prises intermédiaires (K"1 , K"2, K"3) de chaque bobinage principal (B10, B20, B30).
6. Autotransformateur selon la revendication 1 , caractérisé en ce qu'il constitue un autotransformateur élévateur de tension, en ce que l'autotransformateur comporte un noyau magnétique à trois branches (M1 , M2, M3) et sur chaque branche magnétique un bobinage principal (B12) ayant une première (E1 ) et une deuxième bornes (E2), les trois bobinages principaux (B12, B23, B31 ) étant électriquement connectés entre eux en triangle, en ce qu'il comporte aussi sur chaque branche magnétique (M1 ) cinq bobinages auxiliaires (P12, Q12, R12, S12, T12), en ce que l'autotransformateur est destiné à être alimenté par les bornes (E1 , E2, E3) des bobinages principaux (B12, B23, B31 ), en ce que pour chaque branche, une première borne du premier bobinage auxiliaire (P12) de la première branche est raccordé à la première borne (E1 ) du bobinage principal de la branche considérée, et un point intermédiaire du premier bobinage auxiliaire (P12) est raccordée à une première borne d'un troisième bobinage auxiliaire (R31 ) de la troisième branche, la seconde borne du troisième bobinage auxiliaire (R31 ) formant le point où la première tension de sortie (C1 ) est disponible, la deuxième borne du premier bobinage auxiliaire (P12) est raccordée à une première borne du deuxième bobinage (Q23) auxiliaire de la deuxième branche, la deuxième borne du deuxième bobinage (Q23) auxiliaire de la deuxième branche formant le point où la deuxième tension de sortie (A1 ) est disponible, une première borne du quatrième bobinage auxiliaire (S31 ) de la troisième branche est raccordé à la première borne (E1 ) du bobinage principal de la branche considérée, la deuxième borne du quatrième bobinage auxiliaire (S31 ) de la troisième branche est raccordée à une première borne du cinquième bobinage auxiliaire (T23) de la deuxième branche, la seconde borne du cinquième bobinage auxiliaire (T23) de la deuxième branche formant le point où la troisième tension de sortie (B1 ) est disponible.
7. Autotransformateur selon la revendication 6, caractérisé en ce qu'il peut être alimenté soit par les bornes (E1 , E2, E3) des bobinages principaux (B12, B23, B31 ) soit par des points intermédiaires (11 , 12, 13) des bobinages principaux (B12, B23, B31 ).
8. Autotransformateur selon la revendication 1 , caractérisé en ce qu'il constitue un autotransformateur abaisseur de tension, en ce que l'autotransformateur comporte un noyau magnétique à trois branches (M1 , M2, M3) et sur chaque branche magnétique un bobinage principal (B12) ayant une première (E1 ) et une deuxième bornes (E2), les trois bobinages principaux (B12, B23, B31 ) étant électriquement connectés entre eux en triangle, en ce qu'il comporte aussi sur chaque branche magnétique (M1 ) trois bobinages auxiliaires (X12, Y12, Z12), en ce que le bobinage principal (B12) comporte trois prises intermédiaires (J1 , J"1 , J'"1 ) en ce que l'autotransformateur est destiné à être alimenté par les bornes (E1 , E2, E3) des bobinages principaux (B12, B23, B31 ), en ce que pour chaque branche, une première borne du troisième bobinage auxiliaire (Z12) de la première branche est raccordé à la troisième prise intermédiaire (J'"3) de la troisième branche, la deuxième borne du troisième bobinage auxiliaire (Z12) de la première branche formant le point où la première tension de sortie (C1 ) est disponible, une première borne du premier bobinage auxiliaire (X23) de la deuxième branche est raccordé à la deuxième prise intermédiaire (J"3) de la troisième branche, la deuxième borne du premier bobinage auxiliaire (X23) de la deuxième branche formant le point où la deuxième tension de sortie
(A1 ) est disponible, une première borne du deuxième bobinage auxiliaire (Y23) de la deuxième branche est raccordé à la première prise intermédiaire (J1 ) de la première branche, la deuxième borne deuxième du bobinage auxiliaire (Y23) de la deuxième branche formant le point où la troisième tension de sortie
(B1 ) est disponible,
9. Autotransformateur selon la revendication 8, caractérisé en ce qu'il peut être alimenté soit par les bornes (E1 , E2, E3) des bobinages principaux (B12, B23, B31 ) soit par des quatrièmes prises intermédiaires (J'1 , J'2, J'3) des bobinages principaux (B12, B23, B31 ).
10 Convertisseur de tension alternatif/continu, caractérisé en ce qu'il comprend un autotransformateur selon l'une des revendications précédentes et un triple pont redresseur à diodes (P1 , P2, P3) recevant les tensions de sortie de l'autotransformateur.
EP07712037A 2006-01-16 2007-01-16 Autotransformateur a dephasage de 20° Withdrawn EP1974450A1 (fr)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR0600409A FR2896333B1 (fr) 2006-01-16 2006-01-16 Autotransformateur a dephasage de 20[
PCT/EP2007/050401 WO2007080196A1 (fr) 2006-01-16 2007-01-16 Autotransformateur a dephasage de 20°

Publications (1)

Publication Number Publication Date
EP1974450A1 true EP1974450A1 (fr) 2008-10-01

Family

ID=36940075

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP07712037A Withdrawn EP1974450A1 (fr) 2006-01-16 2007-01-16 Autotransformateur a dephasage de 20°

Country Status (4)

Country Link
US (1) US20110051480A1 (fr)
EP (1) EP1974450A1 (fr)
FR (1) FR2896333B1 (fr)
WO (1) WO2007080196A1 (fr)

Families Citing this family (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2012065881A1 (fr) 2010-11-15 2012-05-24 Abb Technology Ag Système redresseur de courant et système convertisseur comportant un système redresseur de ce type
US8730686B2 (en) * 2011-09-29 2014-05-20 Hamilton Sundstrand Corporation Dual-input nine-phase autotransformer for electric aircraft AC-DC converter
US8729844B2 (en) 2012-01-18 2014-05-20 Hamilton Sundstrand Corporation Power converter with asymmetric phase shift autotransformer for alternating current (AC) motor
US8873263B2 (en) * 2012-04-17 2014-10-28 Hamilton Sunstrand Corporation Dual-input 18-pulse autotransformer rectifier unit for an aircraft AC-DC converter
US9077237B2 (en) * 2012-10-31 2015-07-07 Honeywell International Inc. Composite AC-to-DC power converter with boosting capabilities
CN102938308B (zh) * 2012-11-06 2015-10-14 保定天威顺达变压器有限公司 一种曲折型移相自耦变压器
US9124169B2 (en) * 2013-03-14 2015-09-01 Unico, Inc. Autotransformer system reducing total harmonic distortion
US9058929B2 (en) * 2013-07-10 2015-06-16 Honeywell International Inc. Composite AC-to-DC power converter with boosting capabilities
US10075117B2 (en) * 2014-02-03 2018-09-11 Johnson Controls Technology Company Multi-pulse constant voltage transformer for a variable speed drive in chiller applications
US10049811B2 (en) 2015-03-20 2018-08-14 The Boeing Company Multi-phase autotransformer
US10665384B2 (en) * 2017-07-31 2020-05-26 Thales Voltage step-up autotransformer, and AC-to-DC converter comprising such an autotransformer
JP7193792B2 (ja) * 2017-08-31 2022-12-21 株式会社新陽社 相数変換器
US11239763B2 (en) * 2020-01-06 2022-02-01 Hamilton Sundstrand Corporation Interphase power transformer for electrical systems
US12451827B2 (en) * 2022-12-06 2025-10-21 Trane International Inc. Variable frequency drive system with medium voltage input and low voltage output

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4876634A (en) * 1988-07-01 1989-10-24 Westinghouse Electric Corp. Multi-pulse converter system
US5124904A (en) * 1990-08-17 1992-06-23 Westinghouse Electric Corp. Optimized 18-pulse type AC/DC, or DC/AC, converter system
US5619407A (en) * 1996-02-06 1997-04-08 Robicon Corporation Autotransformer
US6101113A (en) * 1999-12-02 2000-08-08 Paice; Derek A Transformers for multipulse AC/DC converters
US6249443B1 (en) * 2000-07-14 2001-06-19 Rockwell Technologies, Llc Nine-phase transformer
FR2870039B1 (fr) * 2004-05-07 2006-08-04 Thales Sa Autotransformateur a dephasage de 40 degres
US6982884B1 (en) * 2004-08-23 2006-01-03 Derek Albert Paice Autotransformers to parallel AC to DC converters
US7233506B1 (en) * 2006-04-03 2007-06-19 Derek Albert Paice Low kVA/kW transformers for AC to DC multipulse converters

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See references of WO2007080196A1 *

Also Published As

Publication number Publication date
FR2896333B1 (fr) 2008-03-28
FR2896333A1 (fr) 2007-07-20
WO2007080196A1 (fr) 2007-07-19
US20110051480A1 (en) 2011-03-03

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP1974450A1 (fr) Autotransformateur a dephasage de 20°
EP1555745B1 (fr) Convertisseur 12 alternances comportant une self de filtrage intégré au redresseur
EP1792387B1 (fr) Convertisseur alternatif-continu pour l'aeronautique
EP1902513B1 (fr) Procede et dispositif d'alimentation d'un coupleur magnetique
EP3357151B1 (fr) Transformateur redresseur dodécaphasé
EP2202875B1 (fr) Système de conversion d'au moins un courant électrique continu d'entrée en un courant électrique alternatif polyphasé de sortie
EP3745431A1 (fr) Dispositif de filtrage inductif et architecture électrique mettant en oeuvre le dispositif de filtrage
EP3605820A1 (fr) Convertisseur de tension continu-continu a resonance
EP3939152A1 (fr) Convertisseur de puissance isole et reconfigurable
EP1759397B1 (fr) Autotransformateur a dephasage de 40°
EP1974451B1 (fr) Dispositif de redressement d'une tension alternative triphasée
EP2504911A1 (fr) Procédé de conversion continu-continu à partir d'une source d'énergie électrique continue
FR2921211A1 (fr) Systeme de redressement actif ameliore a correction du facteur de puissance.
EP1679784B1 (fr) Circuit redresseur triphasé comprenant des redresseurs à 12 impulsions
EP2080203B1 (fr) Procede d'alimentation d'un coupleur magnetique et dispositif d'alimentation d'un dipole electrique
EP3381115B1 (fr) Convertisseur alternatif/continu à structure imbriquée
FR3069697A1 (fr) Autotransformateur elevateur de tension, et convertisseur alternatif continu comprenant un tel autotransformateur
EP4128294A1 (fr) Autotransformateur, unité autotransformateur-redresseur et procédé de connexion d'un équipement électrique à un réseau triphasé au moyen d'une unité autotransformateur-redresseur
FR3042079A1 (fr) Redresseur a au moins une cellule, convertisseur alternatif/continu comportant un tel redresseur et utilisations d'un tel redresseur
FR3029034A1 (fr) Dispositif de conversion d'energie electrique a caracteristiques ameliorees

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

17P Request for examination filed

Effective date: 20080707

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): DE ES FR GB IT

RBV Designated contracting states (corrected)

Designated state(s): DE ES FR GB IT

17Q First examination report despatched

Effective date: 20090122

DAX Request for extension of the european patent (deleted)
STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: THE APPLICATION IS DEEMED TO BE WITHDRAWN

18D Application deemed to be withdrawn

Effective date: 20140415