EP1840458B1 - Gasbrenner - Google Patents

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EP1840458B1
EP1840458B1 EP07004535.6A EP07004535A EP1840458B1 EP 1840458 B1 EP1840458 B1 EP 1840458B1 EP 07004535 A EP07004535 A EP 07004535A EP 1840458 B1 EP1840458 B1 EP 1840458B1
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EP
European Patent Office
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burner
secondary air
gas
combustion
air blower
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EP07004535.6A
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EP1840458A3 (de
EP1840458A2 (de
Inventor
Marco Antonio Cardoso De Melo
Vasco Bastos Malva Quinteiro
Manuel Filipe Pires
Bernd Baasner
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Robert Bosch GmbH
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Robert Bosch GmbH
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23L—SUPPLYING AIR OR NON-COMBUSTIBLE LIQUIDS OR GASES TO COMBUSTION APPARATUS IN GENERAL ; VALVES OR DAMPERS SPECIALLY ADAPTED FOR CONTROLLING AIR SUPPLY OR DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; INDUCING DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; TOPS FOR CHIMNEYS OR VENTILATING SHAFTS; TERMINALS FOR FLUES
    • F23L9/00—Passages or apertures for delivering secondary air for completing combustion of fuel 
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23D—BURNERS
    • F23D14/00—Burners for combustion of a gas, e.g. of a gas stored under pressure as a liquid
    • F23D14/46—Details, e.g. noise reduction means
    • F23D14/62—Mixing devices; Mixing tubes
    • F23D14/64—Mixing devices; Mixing tubes with injectors
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN  A CARRIER GAS OR AIR 
    • F23C7/00—Combustion apparatus characterised by arrangements for air supply
    • F23C7/02—Disposition of air supply not passing through burner
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23N—REGULATING OR CONTROLLING COMBUSTION
    • F23N5/00—Systems for controlling combustion
    • F23N5/24—Preventing development of abnormal or undesired conditions, i.e. safety arrangements
    • F23N5/242—Preventing development of abnormal or undesired conditions, i.e. safety arrangements using electronic means
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23D—BURNERS
    • F23D2208/00—Control devices associated with burners
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23N—REGULATING OR CONTROLLING COMBUSTION
    • F23N2225/00—Measuring
    • F23N2225/08—Measuring temperature
    • F23N2225/16—Measuring temperature burner temperature

Definitions

  • the invention relates to a gas burner, in particular a premix burner, for use in combustion chambers of heaters for domestic water and / or Schuworther stiirmung.
  • Generic gas burners include a combustion air blower, a gas supply with gas control valve, a burner housing, a mixing chamber for mixing combustion air and gas, a burner surface, an ignition device and a flame monitoring device. They serve the controlled burning of a gas-air mixture for heat generation. With regard to their firing capacity they work either single-stage, multi-stage or infinitely modulating.
  • Known modulating devices usually cover a range of about 25% to 100% of their rated power. With this modulation range of 1 to 4, the volumetric flows and the flow rates of the gas-air mixture and hot gases also vary approximately in a ratio of 1 to 4. If lower heat requirements apply, the burner must be operated in a clocking mode. This on / off operation is firstly detrimental to the affected circuit components and secondly also unfavorable in terms of standstill heat losses due to cooling. Therefore, the aim is to avoid the clocking mode of operation as far as possible. For untimed meeting even very small heat requirements, as they may result from the heating operation and hot water tap operation, is therefore the highest possible power modulation range down to 10% of the rated power or below desirable. This requirement can not be met by conventional gas burners.
  • the modulation range is limited, inter alia, by the resulting combustion height of the mixture, which, for emission reasons, must always be smaller than the combustion chamber height.
  • This burnout results from the Schugasvolumenstrom, the relevant burner cross-section, the air ratio of the gas-air mixture and the back pressure in the combustion chamber.
  • the dimensions of the combustion chamber height and burner cross-section are within narrow limits.
  • Heaters with closed combustion chamber often show the further problem of self-excited combustion chamber vibrations. This can result in burner operation to very loud acoustic resonance phenomena, which may possibly cause mechanical damage to the heater in addition to the noise nuisance. Often these so-called thermoacoustic resonances occur at a low degree of modulation. The reason for this is the lower flame stabilities, especially at low mixture throughputs and correspondingly low combustion chamber pressures. The resonances are therefore combated, for example, by a modulation range restricted to the bottom and by often expensive and expensive countermeasures, such as silencers. Another difficulty in Walkerella vulgar is the condensation of wet exhaust gases in the heat exchanger and the downstream exhaust pipe system.
  • the heating system If the heating system is not designed for this, it can lead to corrosion, sooting and lasting damage to the heating and exhaust system.
  • the phenomenon of condensation depends on the dew point temperature in the exhaust gas, which is about 50 ° C to 60 ° C in conventional devices. If this temperature is exceeded at the exhaust-contacted heat exchanger or exhaust pipe walls, the moisture of the exhaust gases condenses. Exhaust gases with a high CO 2 content condense even at higher temperatures than those with a low CO 2 content.
  • the heater is a continuous flow heater for domestic hot water, then the inlet temperatures of the cold water are between 5 ° C and 25 ° C, which means good at dew point temperatures of 50 ° C to 60 ° C, but here undesirable condensation conditions.
  • JP 63083518 a gas water heater is shown, which promotes both combustion air and secondary air with a single blower.
  • the gas and the combustion air are mixed and fed to the burner surface.
  • the secondary air is conducted into the combustion chamber in the edge area of the burner surface.
  • a slider-like valve distributes the amount of air delivered by the blower to the combustion air and secondary air ducts. The valve is controlled depending on the amount of gas supplied and ensures that the amount of combustion air is proportional to the amount of gas, while the secondary air quantity behaves inversely proportional to the amount of gas.
  • a constriction or blockage of the exhaust pipe caused in this concept however, increased pollutant emissions in the exhaust gas.
  • the document JP H06147427 A shows a gas burner according to the preamble of claim 1.
  • the invention has for its object to provide a burner with increased power modulation, which manages even at different operating conditions without the disadvantages of thermoacoustic instability, condensation and stress cracking.
  • the structural design of the gas burner is characterized by a relative to the combustion air blower additional secondary air blower, which promotes secondary air and introduces a secondary air inlet into the combustion chamber.
  • the secondary air inlet may comprise a plurality of openings in an embodiment variant, which are arranged in the edge region between the burner surface and the combustion chamber walls.
  • the openings may be designed so that the secondary air jets are directed at least partially parallel or at a suitable angle to the combustion chamber walls and / or against the flame area.
  • the secondary air blower is turned on earlier than the combustion air blower when the burner is started and turned off later than the combustion air blower when the burner is turned off.
  • a further backflow protection can be realized by a temperature sensor associated with the distribution channels for secondary air in the burner housing. This reports the exceeding of a permissible maximum temperature to an associated control device.
  • the secondary air supplied in addition to the gas-air mixture increases the combustion chamber pressure, thus ensuring shorter flames and a lower burn-out height. Then either the combustion chamber height predetermined by the burnout height can be lower or the upper limit of the power modulation range can be shifted further upwards.
  • the single-stage secondary air blower delivers significantly more secondary air than the upper limit because of the lower mixture flow rate and lower total combustion chamber pressure, and therefore the combustion chamber pressure decreases more slowly than the burner power during downmodulation. Also in this area, the flame stability increases, and the robustness against thermoacoustic resonance phenomena increases, so that the lower modulation limit can be moved further down.
  • the modulation range which is approximately 1 to 4 in the case of conventional heaters, extends to about 1 to 10 with the burner according to the invention.
  • the total volume flow which results from mixture and secondary air volume flow varies only approximately in the ratio of 1 to 2. 5th
  • the CO 2 content in the exhaust gas flow decreases by the secondary air fraction to about 2 vol .-%.
  • the associated lowering of the dew point temperature to about 25 ° C to 30 ° C causes the moisture of the exhaust gases not condensed and the heat exchanger and exhaust pipe surfaces remain dry.
  • the secondary air forms a cooling air curtain between the heating gas flow and the combustion chamber wall in the combustion chamber. This cooling is responsible for minimizing the thermal cycle of the combustion chamber wall associated with each burner start.
  • the risk of stress cracking is reduced, which either increases the service life or the required wall thicknesses can be reduced. Opposite the JP 63083518 the lower regulatory effort is noticeable.
  • the secondary air blower operates advantageously in a single-stage design. For the mixture formation can be resorted to the proven pneumatic gas-air composite, which ensures, for example, even in narrowing or blockage of the exhaust pipe safe and low-emission combustion.
  • the gas burner comprises a burner housing 2, a combustion air blower 3 with gas feed 4, a mixing chamber 5 for mixing combustion air and gas, a burner surface 6 for the entry of the ignitable gas-air mixture into the combustion chamber 1 and a secondary air blower 7 for conveying secondary air, which is introduced via a secondary air inlet 8 into the combustion chamber 1.
  • This secondary air inlet 8 can according to Fig. 2 comprise a plurality of secondary air openings 9 which are arranged in the edge region between the burner surface 6 and the combustion chamber walls 10.
  • the secondary air blower 7 is attached directly to the burner housing 2. Gas-air mixture and secondary air are introduced separately into the burner housing 2 and flow through separate distribution channels 11, 12 in the burner housing 2 to the secondary air openings 9.
  • a the distribution channels 12 for secondary air in the burner housing 2 associated temperature sensor 13 is provided, the exceeding a permissible maximum temperature detected and reports to an associated control device.

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  • Regulation And Control Of Combustion (AREA)

Description

  • Die Erfindung betrifft einen Gasbrenner, insbesondere einen Vormischbrenner, zur Verwendung in Brennkammern von Heizgeräten zur Brauchwasser- und / oder Heizwassererwärmung. Gattungsgemäße Gasbrenner umfassen ein Verbrennungsluftgebläse, eine Gaszuführung mit Gasregelventil, ein Brennergehäuse, einen Mischraum zum Mischen von Verbrennungsluft und Gas, eine Brenneroberfläche, eine Zündvorrichtung sowie eine Flammenüberwachungsvorrichtung. Sie dienen dem kontrollierten Verbrennen eines Gas-Luft-Gemischs zur Wärmeerzeugung. Hinsichtlich ihrer Feuerungsleistung arbeiten sie entweder einstufig, mehrstufig oder stufenlos modulierend.
  • Bekannte modulierende Geräte decken zumeist einen Bereich von etwa 25 % bis 100 % ihrer Nennleistung ab. Mit diesem Modulationsbereich von 1 zu 4 variieren dann auch die Volumenströme und die Strömungsgeschwindigkeiten von Gas-Luft-Gemisch und Heizgasen etwa im Verhältnis 1 zu 4. Liegen niedrigere Wärmeanforderungen an, so muss der Brenner taktend betrieben werden. Dieser Ein-/Ausbetrieb ist erstens nachteilig für die betroffenen Schaltungskomponenten und zweitens auch ungünstig hinsichtlich der Stillstands-Wärmeverluste durch Auskühlung. Deshalb wird angestrebt, die taktende Betriebsweise nach Möglichkeit zu vermeiden. Zur ungetakteten Erfüllung auch sehr kleiner Wärmeanforderungen, wie sie sich aus dem Heizbetrieb und Warmwasserzapfbetrieb ergeben können, ist deshalb ein möglichst hoher Leistungsmodulationsbereich bis herunter zu 10 % der Nennleistung oder darunter wünschenswert. Diese Forderung können herkömmliche Gasbrenner nicht erfüllen.
  • Nach oben wird der Modulationsbereich unter anderem durch die sich einstellende Ausbrandhöhe des Gemischs begrenzt, die aus Emissionsgründen in jedem Fall kleiner als die Brennkammerhöhe sein muss. Diese Ausbrandhöhe ergibt sich aus dem Heizgasvolumenstrom, dem relevanten Brennerquerschnitt, der Luftzahl des Gas-Luft-Gemischs sowie dem Gegendruck in der Brennkammer. Aus Gründen der gewünschten Kompaktheit des Heizgeräts liegen die Abmessungen von Brennkammerhöhe und Brennerquerschnitt innerhalb enger Grenzen.
  • Heizgeräte mit geschlossener Brennkammer zeigen oft das weitere Problem der selbsterregten Brennkammerschwingungen. Hierbei kann es im Brennerbetrieb zu sehr lauten akustischen Resonanzerscheinungen kommen, die neben der Geräuschbelästigung möglicherweise auch mechanische Schäden am Heizgerät bewirken können. Oftmals treten diese sogenannten thermoakustischen Resonanzen bei einem niedrigen Modulationsgrad auf. Ursache sind die gerade bei niedrigen Gemischdurchsätzen und entsprechend niedrigen Brennkammerdrücken geringeren Flammenstabilitäten. Bekämpft werden die Resonanzen daher zum Beispiel durch einen nach unten eingeschränkten Modulationsbereich sowie durch oftmals aufwändige und teure Gegenmaßnahmen, wie z.B. Schalldämpfer. Eine weitere Schwierigkeit im Heizgerätebetrieb ist das Kondensieren der feuchten Abgase im Wärmetauscher und im nachgeschalteten Abgasleitungssystem. Ist das Heizsystem hierfür nicht ausgelegt, kann es zu Korrosion, Versottung und nachhaltiger Schädigung der Heiz- und Abgasanlage kommen. Das Phänomen der Kondensation hängt an der Taupunkttemperatur im Abgas, die bei herkömmlichen Geräten etwa 50 °C bis 60 °C beträgt. Wird diese Temperatur an den abgasberührten Wärmetauscher- oder Abgasleitungswänden unterschritten, so kondensiert die Feuchtigkeit der Abgase. Abgase mit hohem CO2-Gehalt kondensieren dabei bereits bei höheren Temperaturen als solche mit niedrigem CO2-Gehalt. Handelt es sich bei dem Heizgerät um einen Durchlauferhitzer für Trinkwarmwasser, so liegen die Einlauftemperaturen des Kaltwassers zwischen 5 °C und 25 °C, was also bei Taupunktstemperaturen von 50 °C bis 60 °C gute, hier aber unerwünschte Kondensationsbedingungen bedeutet.
  • Übliche Durchlauferhitzer für Trinkwarmwasser weisen neben dem Abgaswärmetauscher oft eine gekühlte Brennkammerwand aus Kupferblech auf. Diese ist auf ihrer Rückseite mit einer schraubenlinienartig umlaufenden, aufgelöteten Kühlleitung versehen, über die etwa 10 % der Gesamtwärmeenergie aus dem Heizgasstrom ausgekoppelt wird. Der Abstand der aufeinander folgenden Kühlleitungswindungen, also die Schraubensteigung, beträgt in der Regel mehrere Zentimeter. Die Wandbereiche in direkter Nähe der Kühlleitung werden besser gekühlt als jene zwischen den Kühlleitungswindungen. Somit erlebt die Wand bei jedem Brennerstart ein Temperaturlastspiel, welches sich in mechanischen Spannungen äußert und zu Spannungsrissen führen kann. Um diese Gefahr zu reduzieren, kann zum Beispiel die Dicke der Brennkammerwand erhöht werden.
  • In der JP 63083518 wird ein Gaswasserheizer gezeigt, der mit einem einzigen Gebläse sowohl Verbrennungsluft als auch Sekundärluft fördert. Das Gas und die Verbrennungsluft werden vermischt und der Brenneroberfläche zugeführt. Die Sekundärluft wird im Randbereich der Brenneroberfläche in die Brennkammer geleitet. Eine schieberartige Armatur verteilt die vom Gebläse geförderte Luftmenge auf den Verbrennungsluft- und den Sekundärluftkanal. Die Armatur wird in Abhängigkeit der zugeführten Gasmenge angesteuert und sorgt dafür, dass die Verbrennungsluftmenge der Gasmenge proportional ist, während sich die Sekundärluftmenge umgekehrt proportional zur Gasmenge verhält. Eine Verengung oder Verstopfung der Abgasleitung bedingt bei diesem Konzept allerdings erhöhte Schadstoffemissionen im Abgas. Das Dokument JP H06147427 A zeigt einen Gasbrenner nach dem Oberbegriff des Anspruches 1. Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, einen Brenner mit erhöhter Leistungsmodulation zu schaffen, der auch bei verschiedenen Betriebsbedingungen ohne die Nachteile der thermoakustischen Instabilität, der Kondensation sowie der Spannungsrissbildung auskommt.
  • Erfindungsgemäß wird dies mit den Merkmalen des Patentanspruches 1 gelöst. Vorteilhafte Weiterbildungen sind den Unteransprüchen zu entnehmen.
  • Der konstruktive Aufbau des Gasbrenners ist gekennzeichnet durch ein gegenüber dem Verbrennungsluftgebläse zusätzliches Sekundärluftgebläse, das Sekundärluft fördert und über einen Sekundärlufteintritt in den Brennraum einleitet. Der Sekundärlufteintritt kann in einer Ausführungsvariante mehrere Öffnungen umfassen, die im Randbereich zwischen Brenneroberfläche und Brennkammerwänden angeordnet sind. Dabei können die Öffnungen so gestaltet sein, dass die Sekundärluftstrahlen mindestens teilweise parallel oder in einem geeigneten Winkel gegen die Brennkammerwände und / oder gegen den Flammenbereich gerichtet sind. Ein Vorteil dieses Aufbaus ist, dass das Sekundärluftgebläse einstufig ausgelegt und direkt am Brennergehäuse befestigt sein kann. Gas-Luft-Gemisch und Sekundärluft werden getrennt in das Brennergehäuse eingeleitet und über getrennte Verteilkanäle im Brennergehäuse zu den Sekundärluftöffnungen beziehungsweise der Brenneroberfläche geführt. Um das Rückströmen der Abgase durch die Sekundärluftöffnungen zu verhindern, wird das Sekundärluftgebläse beim Starten des Brenners früher als das Verbrennungsluftgebläse eingeschaltet und beim Ausschalten des Brenners später als das Verbrennungsluftgebläse abgeschaltet. Darüber hinaus kann eine weitere Rückstromsicherung durch einen den Verteilkanälen für Sekundärluft im Brennergehäuse zugeordneten Temperaturfühler realisiert sein. Dieser meldet das Überschreiten einer zulässigen Maximaltemperatur an eine zugeordnete Regeleinrichtung.
  • Die zusätzlich zum Gas-Luft-Gemisch zugeführte Sekundärluft erhöht den Brennkammerdruck, sorgt somit für kürzere Flammen und für eine geringere Ausbrandhöhe. Dann kann entweder die durch die Ausbrandhöhe vorgegebene Brennkammerhöhe niedriger ausfallen oder die obere Grenze des Leistungsmodulationsbereichs weiter nach oben verschoben werden. An der unteren Grenze des Modulationsbereichs fördert das einstufige Sekundärluftgebläse wegen des geringeren Gemischdurchsatzes und des insgesamt niedrigeren Brennkammerdrucks deutlich mehr Sekundärluft als an der oberen Grenze, weshalb der Brennkammerdruck beim Heruntermodulieren langsamer abnimmt als die Brennerleistung. Auch in diesem Bereich erhöht sich die Flammenstabilität, und die Robustheit gegen thermoakustische Resonanzerscheinungen nimmt zu, so dass die untere Modulationsgrenze weiter nach unten verschoben werden kann. Der Modulationsbereich, der bei herkömmlichen Heizgeräten etwa 1 zu 4 beträgt, erweitert sich mit dem erfindungsgemäßen Brenner auf etwa 1 zu 10. Im Vergleich hierzu variiert der Gesamtvolumenstrom, der sich aus Gemisch- und Sekundärluftvolumenstrom ergibt, nur etwa im Verhältnis von 1 zu 2,5. Der CO2-Gehalt im Abgasstrom sinkt durch den Sekundärluftanteil auf etwa 2 Vol.-%. Die damit verbundene Absenkung der Taupunkttemperatur auf etwa 25 °C bis 30 °C bewirkt, dass die Feuchtigkeit der Abgase nicht kondensiert und die Wärmetauscher- und Abgasleitungsoberflächen trocken bleiben. Die Sekundärluft bildet in der Brennkammer einen kühlenden Luftschleier zwischen Heizgasstrom und Brennkammerwand. Diese Kühlung ist dafür verantwortlich, dass das mit jedem Brennerstart verbundene Temperaturlastspiel der Brennkammerwand minimiert wird. Die Gefahr von Spannungsrissen wird kleiner, wodurch entweder die Lebensdauer zunimmt oder die erforderlichen Wanddicken verringert werden können. Gegenüber der JP 63083518 fällt der geringere Regelungsaufwand auf. Das Sekundärluftgebläse arbeitet vorteilhaft in einer einstufigen Ausführung. Für die Gemischbildung kann auf den bewährten pneumatischen Gas-Luft-Verbund zurückgegriffen werden, der zum Beispiel auch bei Verengung oder Verstopfung der Abgasleitung eine sichere und schadstoffarme Verbrennung gewährleistet.
  • Die Zeichnungen stellen Ausführungsbeispiele der Erfindung dar. Es zeigt den schematischen Aufbau eines erfindungsgemäßen Gasbrenners
    • Fig. 1:
    in einem vertikalen Schnitt durch eine Brennkammer mit gekühlten Brennkammerwänden und Abgaswärmetauscher und
    Fig. 2:
    in einem horizontalen Schnitt als Draufsicht auf das Brennergehäuse.
  • Gemäß Fig. 1 umfasst der Gasbrenner ein Brennergehäuse 2, ein Verbrennungsluftgebläse 3 mit Gaszuführung 4, einen Mischraum 5 zum Mischen von Verbrennungsluft und Gas, eine Brenneroberfläche 6 für den Eintritt des zündfähigen Gas-Luft-Gemischs in die Brennkammer 1 sowie ein Sekundärluftgebläse 7 zur Förderung von Sekundärluft, die über einen Sekundärlufteintritt 8 in die Brennkammer 1 eingeleitet wird. Dieser Sekundärlufteintritt 8 kann gemäß Fig. 2 mehrere Sekundärluftöffnungen 9 umfassen, die im Randbereich zwischen Brenneroberfläche 6 und Brennkammerwänden 10 angeordnet sind. Das Sekundärluftgebläse 7 ist direkt am Brennergehäuse 2 befestigt. Gas-Luft-Gemisch und Sekundärluft werden getrennt in das Brennergehäuse 2 eingeleitet und strömen über getrennte Verteilkanäle 11, 12 im Brennergehäuse 2 zu den Sekundärluftöffnungen 9. Zur Rückstromsicherung ist ein den Verteilkanälen 12 für Sekundärluft im Brennergehäuse 2 zugeordneter Temperaturfühler 13 vorgesehen, der das Überschreiten einer zulässigen Maximaltemperatur detektiert und an eine zugeordnete Regeleinrichtung meldet.

Claims (7)

  1. Gasbrenner, insbesondere Vormischbrenner, zur Verwendung in Brennkammern (1) von Heizgeräten mit einem Brennergehäuse (2), einem Verbrennungsluftgebläse (3) zur Förderung der Verbrennungsluft, einer Gaszuführung (4) und einem Gasregelventil, einem Mischraum (5) zum Mischen von Verbrennungsluft und Gas, einer Brenneroberfläche (6) für den Eintritt des zündfähigen Gas-Luft-Gemischs in die Brennkammer, einer Zündvorrichtung, einer Flammenüberwachungsvorrichtung, sowie einer Sekundärluftzuführung,
    wobei Sekundärluft von einem Sekundärluftgebläse (7) gefördert und über einen Sekundärlufteintritt (8) in die Brennkammer (1) eingeleitet wird,
    dadurch gekennzeichnet, dass das Sekundärluftgebläse (7) beim Starten des Brenners früher als das Verbrennungsluftgebläse (3) einschaltet und beim Ausschalten des Brenners später als das Verbrennungsluftgebläse (3) abschaltet.
  2. Gasbrenner nach Anspruch 1,
    dadurch gekennzeichnet, dass der Sekundärlufteintritt (8) mehrere Sekundärluftöffnungen (9) umfasst, die im Randbereich zwischen Brenneroberfläche (6) und Brennkammerwänden (10) angeordnet sind.
  3. Gasbrenner nach Anspruch 1 oder 2,
    dadurch gekennzeichnet, dass die Sekundärluftöffnungen (9) so angeordnet sind, dass die Sekundärluftstrahlen mindestens teilweise parallel oder in einem geeigneten Winkel gegen die Brennkammerwände (10) und / oder gegen den Flammenbereich gerichtet sind.
  4. Gasbrenner nach einem der Ansprüche 1 bis 3,
    dadurch gekennzeichnet, dass das Sekundärluftgebläse (7) einstufig arbeitet.
  5. Gasbrenner nach einem der Ansprüche 1 bis 4,
    dadurch gekennzeichnet, dass das Sekundärluftgebläse (7) direkt am Brennergehäuse (2) befestigt ist.
  6. Gasbrenner nach einem der Ansprüche 1 bis 5,
    dadurch gekennzeichnet, dass das Gas-Luft-Gemisch und die Sekundärluft getrennt in das Brennergehäuse (2) eingeleitet und über getrennte Verteilkanäle (11, 12) im Brennergehäuse (2) zu den Sekundärluftöffnungen (9) oder der Brenneroberfläche (6) geleitet werden.
  7. Gasbrenner nach einem der Ansprüche 1 bis 6,
    dadurch gekennzeichnet, dass den Verteilkanälen (12) für Sekundärluft im Brennergehäuse (2) ein Temperaturfühler (13) zugeordnet ist, der das Überschreiten einer zulässigen Maximaltemperatur detektiert und an eine zugeordnete Regeleinrichtung meldet.
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EP1840458A2 EP1840458A2 (de) 2007-10-03
EP1840458A3 EP1840458A3 (de) 2015-11-04
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