EP1790854A1

EP1790854A1 - Gear pump

Info

Publication number: EP1790854A1
Application number: EP05025919A
Authority: EP
Inventors: Jörg Schriber
Original assignee: Maag Pump Systems AG; Maag Pump Systems Textron AG
Current assignee: Maag Pump Systems AG
Priority date: 2005-11-28
Filing date: 2005-11-28
Publication date: 2007-05-30

Abstract

The pump has gears (1) that are interlocked with each other and are surrounded by a housing. A set of bearing pins (6) is arranged at a distance from the gears, where one of the pins comprises a diameter over a part of its axial extension. The diameter lies in a region of 90 to 100 percent of root diameter of toothing of associated gears. The gears and the bearing pins are manufactured from a workpiece.

Description

Die vorliegende Erfindung betrifft eine Zahnradpumpe nach dem Oberbegriff des Anspruchs 1 sowie eine Verwendung der Zahnradpumpe.The present invention relates to a gear pump according to the preamble of claim 1 and a use of the gear pump.

Zahnradpumpen bestehen im Wesentlichen aus einem Paar ineinander greifender Zahnräder, die von einem Gehäuse umschlossen sind und von denen seitlich jeweils um die Längsachse angeordnete Lagerzapfen abstehen, die in Fördermedium-geschmierten Gleitlagern ihren Sitz haben.Gear pumps consist essentially of a pair of intermeshing gears, which are enclosed by a housing and from which project laterally each about the longitudinal axis arranged bearing journals, which have their seat in fluid-lubricated plain bearings.

Da Zahnradpumpen eine fördersteife Kennlinie besitzen, eignen sie sich besonders gut für den Transport von Fördermedien von einer Saug- auf eine Druckseite. Zwischen beiden letzteren entsteht aufgrund des geförderten Volumenstromes in den Folgeaggregaten ein Druckgefälle, welches bei hochviskosen Medien besonders gross ist und zu einer Kraftübertragung auf jedes Zahnrad führt.
Da sich diese Kraftübertragung in einer Belastung der von Lagerzapfen und Gleitlagern gebildeten Lagerung auswirkt, ist das maximal anwendbare Druckgefälle durch die Lagertragfähigkeit dieser Lagerung begrenzt, wobei die Lagertragfähigkeit von der Festigkeit der Lagerzapfen und insbesondere vom Durchmesser der Lagerzapfen abhängt.Since gear pumps have a conveyor-stable characteristic curve, they are particularly suitable for transporting pumped media from a suction side to a pressure side. Due to the conveyed volume flow in the following aggregates, a pressure gradient arises between the two latter, which is particularly great in the case of highly viscous media and leads to a transmission of force to each gearwheel.
Since this power transmission in a burden of storage formed by journal and plain bearings, the maximum applicable pressure gradient is limited by the bearing capacity of this storage, the bearing capacity depends on the strength of the bearing pin and in particular the diameter of the journals.

Zur Schmierung der Lagerung zwischen Lagerzapfen und Gleitlager ist in konventionellen Zahnradpumpen ein von der Druckseite her über einen Zuführkanal mit Fördermedium gespeister Verteilerkanal vorgesehen, den ein zwischen den einander zugewandten Stirnflächen von Zahnrad und Gleitlager gebildeter Dichtspalt von der Saugseite trennt.To lubricate the bearing between the bearing pin and plain bearing is in conventional gear pumps one of the Pressure side provided via a feed channel with conveying medium-fed distribution channel, which separates a formed between the facing end faces of gear and sliding bearing sealing gap of the suction side.

Nachteilig bei dieser Konstruktion ist, dass als Voraussetzung zur Entstehung dieses Dichtspaltes, der Durchmesser des Lagerzapfens gegenüber dem Fusskreisdurchmesser reduziert sein muss. Ein kleinerer Lagerzapfendurchmesser ist mit einer geringeren Festigkeit des Lagerzapfens und damit mit verminderter Tragfähigkeit der von Gleitlagern und Lagerzapfen gebildeten Lagerung verbunden, was letztlich zu einer Reduzierung des zulässigen Druckgefälles zwischen Druck- und Saugseite der Zahnradpumpe führt.A disadvantage of this construction is that as a prerequisite for the emergence of this sealing gap, the diameter of the bearing journal relative to the root diameter must be reduced. A smaller bearing journal diameter is associated with a lower strength of the bearing journal and thus with reduced bearing capacity of the bearings formed by plain bearings and journal, which ultimately leads to a reduction of the permissible pressure gradient between the pressure and suction side of the gear pump.

Angesichts dieses Nachteils, ist es Aufgabe der vorliegenden Erfindung, eine Zahnradpumpe bereitzustellen, bei welcher die Lagertragfähigkeit der von Gleitlagern und Lagerzapfen gebildeten Lagerung erhöht ist. Diese Aufgabe wird durch die im Kennzeichen von Anspruch 1 aufgeführten Merkmale gelöst. Weitere Ausführungen der Erfindung sowie eine Verwendung sind in weiteren Ansprüchen angegeben.In view of this disadvantage, it is an object of the present invention to provide a gear pump in which the bearing capacity of the bearing formed by plain bearings and journal is increased. This object is achieved by the features listed in the characterizing part of claim 1. Further embodiments of the invention and a use are specified in further claims.

Ein Vorteil der Erfindung besteht darin, dass sie eine mit geringem konstruktivem Aufwand verbundene und kostengünstige Lösung zur Erhöhung der Lagerzapfenfestigkeit darstellt, wodurch die Lagertragfähigkeit der von einem Gleitlager und einem Lagerzapfen gebildeten Lagerung erhöht ist.An advantage of the invention is that it represents a low-cost and cost-effective solution for increasing the journal strength, whereby the bearing capacity of the bearing formed by a sliding bearing and a bearing journal is increased.

Nachstehend wird die Erfindung rein beispielhaft anhand von Zeichnungen weiter erläutert. Es zeigen:

Fig. 1: die beweglichen Bauteile einer herkömmlichen Zahnradpumpe, in perspektivischer, schematischer Darstellung,
Fig. 2: einen Schnitt durch die Längsachse des angetriebenen Zahnrads gemäss Fig. 1 mit Gleitlager,
Fig. 3: eine Detailansicht von Detail A gemäss Fig. 2,
Fig. 4: einen Schnitt durch die Längsachse des angetriebenen Zahnrads gemäss Fig. 1 ohne Gleitlager,
Fig. 5: ein Zahnrad mit erfindungsgemäss dimensioniertem Lagerzapfen, in perspektivischer Darstellung,
Fig. 6: einen Schnitt durch die Längsachse der Anordnung gemäss Fig. 5 und
Fig. 7: eine Detailansicht von Detail C gemäss Fig. 6.

The invention will be explained below purely by way of example with reference to drawings. Show it:

Fig. 1: the movable components of a conventional gear pump, in perspective, schematic representation,
Fig. 2: a section through the longitudinal axis of the driven gear according to FIG. 1 with slide bearing,
Fig. 3: a detailed view of detail A according to FIG. 2,
Fig. 4: a section through the longitudinal axis of the driven gear according to FIG. 1 without slide bearing,
Fig. 5: a gear with inventively dimensioned bearing pin, in perspective view,
Fig. 6: a section through the longitudinal axis of the arrangement according to FIG. 5 and
Fig. 7: a detailed view of detail C according to FIG. 6.

Fig. 1 zeigt eine bekannte Anordnung mit zwei ineinander greifenden Zahnrädern 1 und 2 einer Zahnradpumpe, wobei zur einfachen Erläuterung die feststehenden Bauteile der Zahnradpumpe - wie Gehäuse, Gleitlager, Antrieb und dgl. - nicht dargestellt sind. Es wird darauf hingewiesen, dass die Zahnräder 1, 2 und an diese seitlich angeordnete Lagerzapfen 3 bis 6 aus einem Werkstück gefertigt sein können. Es ist jedoch auch möglich, dass die Anordnung, bestehend aus den Lagerzapfen 3 bis 6 und den Zahnrädern 1 und 2 aus einer Welle und aus einem auf dieser aufgeschrumpften Zahnkranz bestehen.1 shows a known arrangement with two intermeshing gears 1 and 2 of a gear pump, wherein for ease of explanation, the fixed components of the gear pump - such as housing, plain bearings, drive and the like. - are not shown. It should be noted that the gears 1, 2 and these laterally arranged bearing journals 3 to 6 can be made of a workpiece. However, it is also possible that the arrangement consisting of the bearing pins 3 to 6 and the gears 1 and 2 consist of a shaft and a shrunk on this sprocket.

Das angetriebene Zahnrad 1 ist über die in axialer Richtung an den Lagerzapfen 4 anschliessende Verlängerung 7 mit einem nicht dargestellten Antrieb verbunden. Beidseits an den Zahnrädern 1 und 2 setzen jeweils die gemeinsam mit diesen auf den Längsachsen 9 angeordneten Lagerzapfen 3 bis 6 an.The driven gear 1 is connected via the in the axial direction of the bearing pin 4 subsequent extension 7 with a drive, not shown. On both sides of the gears 1 and 2 set in each case together with these arranged on the longitudinal axes 9 bearing pin 3 to 6.

Bei der Rotation der Zahnräder 1 und 2 in den in Fig. 1 angegebenen Drehrichtungen wird Fördermedium in Pfeilrichtung 8 von einer Saugseite auf eine Druckseite gepumpt. Als Folge des Pumpvorganges wird eine Druckdifferenz zwischen der Saug- und der Druckseite aufgebaut. Die Druckdifferenz führt zu einer Krafteinwirkung auf die Zahnräder 1 und 2 und schliesslich auf die in den Gleitlagern 10 sitzenden Lagerzapfen 3 bis 6.During the rotation of the gears 1 and 2 in the directions of rotation indicated in FIG. 1, the conveying medium is pumped in the direction of the arrow 8 from a suction side to a pressure side. As a result of the pumping process, a pressure difference between the suction and the pressure side is established. The pressure difference leads to a force on the gears 1 and 2 and finally to the seated in the bearings 10 bearing pin 3 to 6.

Die Fig. 2 bis 4 beziehen sich auf einen Schnitt durch die Längsachse 9 des angetriebenen Zahnrades 1 der bekannten Zahnradpumpe gemäss Fig. 1.2 to 4 refer to a section through the longitudinal axis 9 of the driven gear 1 of the known gear pump according to FIG. 1.

Fig. 2 zeigt einen Schnitt durch die Längsachse des angetriebenen Zahnrads 1 gemäss Fig. 1, wobei gegenüber Fig. 1 zusätzlich ein Gleitlager 10 ersichtlich ist, in das der Lagerzapfen 4 ragt und in dem der Lagerzapfen 4 so gelagert ist, dass zwischen den einander zugewandten Stirnflächen 11, 21 des Gleitlagers 10 und des Zahnrades 1 ein Spiel verbleibt. Da der Aussendurchmesser des Gleitlagers 10 grösser als der Fusskreisdurchmesser D_F ist, liegen sich zwei Ringflächen auf der Zahnradstirnfläche 11 bzw. auf der Gleitlagerstirnfläche 21 gegenüber, von denen die Ringfläche auf der Zahnradstirnfläche 11 nach Aussen durch den Fusskreisdurchmesser D_F begrenzt ist. Zwischen der Aussenseite des Lagerzapfen 4 und der Innenseite des Gleitlagers 10 ist ein bezüglich der Längsachse 9 konzentrischer Lagerspalt vorhanden.Fig. 2 shows a section through the longitudinal axis of the driven gear 1 according to FIG. 1, with respect to FIG. 1 additionally a plain bearing 10 can be seen, in which the bearing pin 4 projects and in which the bearing pin 4 is mounted so that between the each other facing end surfaces 11, 21 of the sliding bearing 10 and the gear 1 remains a game. Since the outer diameter of the sliding bearing 10 is greater than the root diameter D _F , there are two annular surfaces on the end face 11 and on the Gleitlagerstirnfläche 21, of which the annular surface is delimited on the gear end face 11 to the outside by the Fußkreisdurchmesser D _F. Between the outside of the bearing pin 4 and the inside of the sliding bearing 10 with respect to the longitudinal axis 9 concentric bearing gap is present.

In Fig. 3 ist eine Vergrösserung des Details A aus Fig. 2 dargestellt. Eine Hohlkerbe 12 im Lagerzapfen 4 bildet gemeinsam mit einer Phase 18 im Gleitlager 10 einen Verteilerkanal 13, der sich mit konstantem Querschnitt ringförmig über den gesamten Umfang des Lagerzapfens 4 erstreckt. Der Verteilerkanal 13 ist ferner über einen nicht dargestellten, mit der Druckseite verbundenen Zuführkanal im Gleitlager 10 mit dem Fördermedium gespeist. Vom Verteilerkanal 13 gelangt das Fördermedium schliesslich in den oben erwähnten sich in axialer Richtung des Lagerzapfens 4 erstreckenden Lagerspalt zwischen Oberfläche 14 des Lagerzapfens 4 und Innenfläche 15 des Gleitlagers 10. Der den Verteilerkanal 13 umlaufende Dichtspalt 16, dessen Breite durch das axiale Spiel 19 definiert ist, trennt den Verteilerkanal 13 von der Saugseite der Zahnradpumpe.FIG. 3 shows an enlargement of the detail A from FIG. 2. A hollow notch 12 in the journal 4, together with a phase 18 in the sliding bearing 10, a distribution channel 13 which extends with a constant cross-section annular over the entire circumference of the journal 4. The distribution channel 13 is further fed via a feed channel, not shown, connected to the pressure side in the sliding bearing 10 with the pumped medium. From the distribution channel 13, the medium finally passes into the above-mentioned extending in the axial direction of the bearing pin 4 bearing gap between the surface 14 of the journal 4 and inner surface 15 of the sliding bearing 10. The distribution channel 13 circumferential sealing gap 16 whose width is defined by the axial play 19 . separates the distribution channel 13 from the suction side of the gear pump.

Da der Dichtspalt 16 zwischen der Gleitlagerstirnfläche 21 des um den Lagerzapfen 4 angeordneten Gleitlagers 10 und der angesprochenen nach aussen durch den Fusskreis begrenzten Kreisringfläche auf der Zahnradstirnfläche 11 gebildet wird, muss als Voraussetzung zur Schaffung eines Dichtspaltes 16 der Lagerzapfendurchmesser D_L kleiner als der Fusskreisdurchmesser D_F sein.Since the sealing gap 16 is formed between the slide bearing end face 21 of the journal 4 arranged around the slide bearing 10 and the mentioned outwardly limited by the root circle annular surface on the gear end face 11, as a prerequisite for creating a sealing gap 16 of the journal diameter D _{L is} smaller than the root diameter D. Be _F.

Aus Fig. 4, welche einen Schnitt durch die Längsachse ohne Gleitlager 10 zeigt, ist ersichtlich, dass der Lagerzapfendurchmesser D_L deutlich kleiner als der Fusskreisdurchmesser D_F ist, wodurch auf der Zahnradstirnfläche 11 eine den Lagerzapfen 4 umgebende Ringfläche zur Bildung des Dichtspaltes 16 freiliegt.From Fig. 4, which shows a section through the longitudinal axis without plain bearing 10, it can be seen that the bearing journal diameter D _{L is} significantly smaller than the root diameter D _F , whereby on the gear end face 11 a bearing pin 4 surrounding annular surface to form the sealing gap 16 is exposed ,

Die Fig. 5 bis 7 beziehen sich auf das Zahnrad 1 für eine erfindungsgemässe Zahnradpumpe mit Lagerzapfen 5 und 6, deren Durchmesser D_L erfindungsgemäss dimensioniert sind.Figs. 5 to 7 relate to the gear 1 for a gear pump according to the invention with bearing journals 5 and 6, whose diameter D _L are dimensioned according to the invention.

Erfindungsgemäss weisen die Lagerzapfen 5 und 6 gemäss Fig. 5 zumindest über einen Teil ihrer axialen Erstreckung jeweils einen Durchmesser D_L auf, der im Bereich von 90% bis 100% des Fusskreisdurchmessers D_F liegt. Selbstverständlich gilt dies auch für die in Fig. 5 nicht dargestellten Lagerzapfen des zweiten Zahnrades.According to the invention, the bearing journals 5 and 6 according to FIG. 5 each have a diameter D _L , at least over part of their axial extension, which lies in the range of 90% to 100% of the root diameter D _F. Of course, this also applies to the bearing pin of the second gear, not shown in Fig. 5.

In der in Fig. 5 gezeigten Ausführungsvariante der vorliegenden Erfindung ist der Lagerzapfendurchmesser D_L annähernd so gross wie der Fusskreisdurchmesser D_F.In the embodiment variant of the present invention shown in FIG. 5, the bearing journal diameter D _{L is} approximately as large as the root circle diameter D _F.

Wie unter Bezugnahme auf Fig. 1 erläutert wurde, muss jedoch als Voraussetzung für die Schaffung eines Dichtspaltes 16 der Lagerzapfendurchmesser D_L deutlich kleiner als der Fusskreisdurchmesser D_F sein.As explained with reference to FIG. 1, however, as a prerequisite for the creation of a sealing gap 16, the bearing journal diameter D _{L must be} significantly smaller than the root circle diameter D _F.

Die vorliegende Erfindung basiert auf dem Verzicht des oben beschriebenen Verteilerkanals 13 bei der Lagerung der Lagerzapfen 3 bis 6 in den Gleitlagern. Der Verzicht auf den Verteilerkanal 13 wiederum erlaubt das Weglassen des sonst zur Trennung des Verteilerkanals 13 von der Saugseite erforderlichen Dichtspaltes 16, wodurch sich schliesslich die Möglichkeit zur erfindungsgemässen Dimensionierung des Lagerzapfendurchmesser D_L bezüglich des Fusskreisdurchmessers D_F eröffnet. Da die Festigkeit der Lagerzapfen 3 bis 6 mit deren Durchmesser rapide wächst, weist die Erfindung den Vorteil auf, dass bei vorgegebenem Fusskreisdurchmesser D_F des Zahnrades 1 eine - im Vergleich zur herkömmlichen Dimensionierung des Lagerzapfendurchmesser D_L - erhöhte Festigkeit der Lagerzapfen 3 bis 6 und folglich der Tragfähigkeit der von Gleitlager 10 und Lagerzapfen 3 bis 6 gebildeten Lagerung erreicht wird.The present invention is based on the omission of the distribution channel 13 described above in the storage of the bearing pins 3 to 6 in the plain bearings. The waiver of the distribution channel 13 in turn allows the omission of the otherwise necessary for the separation of the distribution channel 13 from the suction side sealing gap 16, which finally opens up the possibility for inventive dimensioning of the journal diameter D _L with respect to the root diameter D _F. Since the strength of the bearing pin 3 to 6 grows rapidly with their diameter, the invention has the advantage that at a given root diameter D _{F of} the gear 1 a - compared to the conventional dimensioning of the journal diameter D _L - increased strength of the bearing pin 3 to 6 and Consequently, the carrying capacity of the bearing 10 and bearing journal 3 to 6 formed storage is achieved.

Auf den Zahnstirnflächen 22 (von denen in Fig. 5 nur die dem Lagerzapfen 6 zugewandte Zahnstirnfläche 22 ersichtlich ist) sind zur Abschwächung der durch Kerbwirkung auftretenden Spannungen spannungsoptimierte Übergänge 17 vorgesehen, die beispielsweise aus einem oder mehreren tangential zusammenlaufenden Radien bestehen und die sich bis zur Oberfläche des Lagerzapfens 6 erstrecken.On the tooth end faces 22 (of which in Fig. 5, only the bearing pin 6 facing tooth end face 22 can be seen) are to mitigate the notch effect occurring voltages provided voltage-optimized transitions 17, which consist for example of one or more tangentially converging radii and extending to the surface of the journal 6.

Fig. 6 zeigt einen Schnitt durch die Längsachse 9 und durch Zahnlücken der Ausführungsvariante gemäss Fig. 5. Es ist deutlich ersichtlich, dass der Lagerzapfendurchmesser D_L in etwa dem Fusskreisdurchmesser D_F entspricht, so dass auf der dem Lagerzapfen 6 zugewandte Fläche des Zahnrades 1 im Wesentlichen nur die Zahnstirnflächen 22 freiliegen. Eine ausreichend grosse Ringfläche zur Bildung des Dichtspaltes 16 steht auf der Zahnstirnfläche 22 nicht zur Verfügung.It is clearly apparent that the bearing journal diameter D _L corresponds approximately to the root circle diameter D _F , so that on the bearing journal 6 facing surface of the gear. 1 essentially only the tooth end faces 22 are exposed. A sufficiently large annular surface to form the sealing gap 16 is not available on the tooth end face 22.

Fig. 7 zeigt eine Detailansicht von Detail C gemäss Fig. 6. Die Übergänge 17 haben eine spannungsoptimierte Form und enden in einem durch den Punkt P markierten Abstand d zum Fusskreisumfang. Beispielsweise kann P so gewählt werden, dass die Zahnspitzen des eingreifenden Gegenzahnrades bei maximaler Eindringtiefe in die Zahnlücken auf einer gedachten durch den Punkt P und parallel zur Längsachse 9 (Fig. 6) verlaufenden Linie liegen.FIG. 7 shows a detailed view of detail C according to FIG. 6. The transitions 17 have a voltage-optimized shape and terminate in a distance d marked by the point P to the circumference of the circumference of the circumference. For example, P can be chosen such that the tooth tips of the meshing counter gear lie at maximum penetration depth into the tooth gaps on an imaginary line passing through the point P and parallel to the longitudinal axis 9 (FIG. 6).

Bei der Definition des Abstandes d sind zwei gegenläufige Kriterien zu berücksichtigen: Ein Minimieren des Abstandes d reduziert die durch die Ausbildung der Übergänge 17 der Zähne gebildeten Schaufelflächen. Ein grosser Abstand d verbessert die Spannungsverhältnisse in den Übergängen 17 der Zähne.When defining the distance d, two opposing criteria must be taken into consideration: Minimizing the distance d reduces the blade surfaces formed by the formation of the transitions 17 of the teeth. A large distance d improves the stress ratios in the transitions 17 of the teeth.

Es hat sich unter Berücksichtung der vorstehend genannten allgemeinen Randbedingungen gezeigt, dass als Abstand d ein Wert zwischen dem halben Kopfspiel des Zahnrades und dem zehnfachen Kopfspiel gewählt werden soll, wobei der dreibis fünffache Wert des Kopfspieles für den Abstand d besonders vorteilhaft ist.It has been found taking into account the general boundary conditions mentioned above, that as distance d a value between the half head play of the gear and the tenfold head play should be selected, the three times fivefold value of the head clearance for the distance d is particularly advantageous.

Bei einer derartigen Dimensionierung der Übergänge 17 ergibt sich ein Optimum zwischen Wellenfestigkeit einerseits und Minimierung der durch die spannungsoptimierte Ausbildung der Übergänge 17 reduzierten Schaufelfläche der Zähne 20 andererseits.With such a dimensioning of the transitions 17 results in an optimum wave stability on the one hand and minimizing the reduced by the voltage-optimized formation of the transitions 17 blade surface of the teeth 20 on the other.

Es wird darauf hingewiesen, dass die dem Lagerzapfen 5 zugewandte Zahnstirnfläche 22 gleich beschaffen ist wie die dem Lagerzapfen 6 zugewandte Zahnstirnfläche 22. Ferner wird darauf hingewiesen, dass das Zahnrad 1 und an diese seitlich angeordnete Lagerzapfen 5, 6 aus einem Werkstück gefertigt sein können. Es ist jedoch auch möglich, dass die Anordnung, bestehend aus den Lagerzapfen 5, 6 und dem Zahnrad 1, aus einer Welle und aus einem auf dieser aufgeschrumpften Zahnkranz besteht. Dies gilt selbstverständlich auch für das angetriebene zweite Zahnrad.It should be noted that the bearing pin 5 facing tooth end face 22 is the same as the bearing pin 6 facing tooth end face 22. It is also noted that the gear 1 and on this laterally arranged bearing pins 5, 6 can be made of a workpiece. However, it is also possible that the arrangement consisting of the bearing pin 5, 6 and the gear 1, consists of a shaft and a shrunk on this sprocket. Of course, this also applies to the driven second gear.

Claims

Gear pump with interlocking enclosed by a housing gears (1, 2) arranged on the axes, each laterally of the gears (1, 2) protruding bearing pin (3, 4, 5, 6), characterized in that at least one of the bearing pin (3, 4, 5, 6) has at least over part of its axial extent a bearing journal diameter (D _L ) which is in the range of 90% to 100% of a root diameter (D _F ) of the toothing of the associated gear (1, 2) ,

Gear pump according to claim 1, characterized in that at least one of the bearing pins (3, 4, 5, 6) over a part of its axial extent a bearing journal diameter (D _L ), which is substantially the Fußkreisdurchmesser (D _F ) of the toothing of the associated gear (1, 2).

Gear pump according to one of claims 1 and 2, characterized in that the toothed wheels (1, 2) and on this laterally arranged bearing journals (3, 4, 5, 6) are made of a workpiece.

Gear pump according to one of claims 1 and 2, characterized in that the arrangement consisting of the bearing pins (3, 4, 5, 6) and the gears (1, 2), from a shaft and consist of a shrunk on this sprocket.

Gear pump according to one of claims 1 to 4, characterized in that at tooth end faces (22) each voltage-optimized transitions (17) are provided, which consist for example of one or more tangentially converging radii.

Gear pump according to claim 5, characterized in that the transitions (17) in the surfaces of the bearing pins (3, 4, 5, 6) extend.

Gear pump according to one of claims 5 to 6, characterized in that the transitions (17) each end at a distance (d) to the Fußkreisumfang end, which corresponds to a distance which have the tooth tips of the engaging counter gear at maximum penetration depth in the tooth gaps to Fußkreisumfang.

Gear pump according to claim 7, characterized in that the distance (d) is in a value range of one-half to a maximum of ten times the head clearance of a gear.

Gear pump according to claim 8, characterized in that the distance (d) substantially corresponds to three to five times head clearance of a gear.

Use of the gear pump according to one of the preceding claims for conveying highly viscous media.