EP1685668B1 - Procede et dispositif de surveillance de la stabilite de la frequence porteuse d'emetteurs dans un reseau de frequences communes - Google Patents
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- H04H20/65—Arrangements characterised by transmission systems for broadcast
- H04H20/67—Common-wave systems, i.e. using separate transmitters operating on substantially the same frequency
Definitions
- the invention relates to a method for monitoring the stability of the carrier frequency of a plurality of transmitters in a common wave network.
- OFDM orthogonal frequency division multiplexing
- a method for monitoring the phase synchronicity of the individual transmitters of a common wave network is presented.
- An occurring phase asynchrony of two transmitters is detected by a transit time difference measurement by determining the channel impulse responses of the two transmitters. If there is a deviation between the measured transit time difference between the two transmitters and a reference propagation delay difference for the synchronous operating case of the two transmitters to a greater extent, the two transmitters radiate out asynchronously.
- This deviation of the transit time difference is determined by a receiving station in the transmission area of the common wave network by evaluating the channel impulse responses and transmitted to the two phase asynchronous transmitters for subsequent synchronization.
- a method for monitoring identical carrier frequencies in two transmitters in one Simultaneous network can the DE 199 37 457 A1 not be removed.
- a control center transmits to the individual transmitters of the common wave network a frequency reference symbol in addition to the transmission data. This frequency reference symbol is evaluated by each transmitter of the common wave network and used for synchronization of the carrier frequency to the frequency reference.
- a disadvantage of this method is the fact that the evaluation of the synchronicity of the carrier frequency of each transmitter is performed individually. This transmitter-specific evaluation of the frequency synchrony of the carrier frequency can consequently be subject to a certain transmitter-specific measurement and evaluation error, which can lead to inconsistent monitoring of the carrier frequency of all transmitters involved in the single-frequency network.
- the monitoring of the carrier frequency at each transmitter requires a synchronization of the individual transmitters by means of a time reference required, which is received by the individual transmitter, for example via GPS.
- the frequency synchronization takes place in the circuit arrangement of DE 43 41 211 C1 before the modulation, so that a subsequent frequency shift of the carrier frequency is not excluded by subsequent functional units of the transmitter. All of these weak points can lead to an unwanted reception of different carrier frequencies of the individual transmitters in a receiver positioned at any location in the transmission area of the single-frequency network.
- the invention is therefore based on the object of specifying a method and an apparatus for monitoring the carrier frequency stability of transmitters in a single-frequency network, in which the synchronicity of the carrier frequencies of the individual transmitters uniformly a single measuring arrangement, which may be positioned at any point in the transmission area of the common wave network, is monitored without synchronization of the measuring arrangement by means of a time reference.
- the object of the invention is achieved by a method for monitoring the carrier frequency stability of transmitters in a common wave network with the features of claim 1 and an apparatus having the features of claim 12 or 13.
- Advantageous embodiments of the inventions are specified in the dependent claims.
- the monitoring of the carrier frequency stability of belonging to a common wave network transmitter via a single receiving device, which is positioned in the transmission area of the common wave at any location.
- the receiving device preferably determines the course of the summation impulse response of all transmitters at two different points in time by means of the inverse complex Fourier transformation.
- the impulse responses belonging to the respective transmitter are masked out of the two summation impulse responses, after their phase position has been related to the phase position of the two impulse responses of a reference transmitter of the common wave network.
- phase curves of the two impulse responses belonging to the respective transmitter are determined, from which in turn the phase shift difference of the impulse response of the respective transmitter to the phase position of the impulse response of the reference transmitter between two observation timings is derived for each transmitter. From the course of the phase shift difference, as will be shown in more detail below, the carrier frequency shift of each transmitter to the carrier frequency of a reference transmitter of the common wave can be calculated.
- the sum impulse responses of all transmitters from the transfer function of the transmission channel are repeatedly performed by applying the inverse complex Fourier transform at several different times and based on the carrier frequency shift of each transmitter to the carrier frequency of a reference transmitter of the common wave repeatedly calculated and fed to a subsequent averaging.
- phase shift difference of a transmitter drops to a value smaller than - ⁇ between two times, or if the difference in phase shift of a transmitter between two times exceeds a value greater than + ⁇ , the value of the phase shift difference of the respective transmitter between two times in this time period becomes + 2 * ⁇ increased or reduced by 2 * ⁇ . In this way, the phase shift difference is limited to values between - ⁇ and + ⁇ .
- the extraction of the impulse response of each transmitter of the common wave network is performed by determining the coefficients of the transfer function of the transmission channel from the coefficients of the matched to the transmission channel equalizer in the receiving device and subsequent calculation of the inverse Fourier transform.
- the impulse response for each transmitter may alternatively be derived from the inverse Fourier transform of the transfer function of the transmission channel by evaluating the OFDM modulated transmission signals associated with the scattered pilot carriers.
- a receiving device E which is positioned in the transmission area of the single-frequency network, receives a received signal e (t) as a superposition of all of the individual transmitters S 0, ..., S i, ..., S n associated received signals e i (t).
- the transmitter S 0 is defined as the reference transmitter of the common wave network.
- the attenuation and phase distortions as well as the travel times, the s (t) of the individual transmitters S 0, ..., S i, ..., S n in the transmission channel to the receiving device to know the transmission signals e are, in each case in relation to the damping and Phase distortion and set to the term of the reference transmitter S 0 .
- the signal e 0 (t) of the reference transmitter S 0 received in the receiving device E in equation (1) therefore corresponds to its transmission signal s (t).
- the carrier frequency deviation ⁇ i of the respective transmitter S i to the carrier frequency ⁇ 0 of the reference transmitter S 0 leads according to equation (4) to a phase shift ⁇ i (t) of the received signal e i (t) belonging to the respective transmitter S i.
- equation (1) is converted to equation (5) for the timing of the received signal e (t).
- Equation (5) for the time lapse of the received signal e (t) changes to the time domain of the time slot ⁇ t B in equation (7).
- Fig. 2 the relationship between the normalization of the received signal e 1 (t) of a transmitter S 1 to the received signal e 0 (t) of a reference transmitter S 0 is shown in terms of attenuation and transit time.
- for a single-frequency network with a reference transmitter S 0 and a second transmitter S 1 is above the frequency f in Fig. 3 shown.
- is determined by the carrier frequency shift ⁇ 1 of the transmitter S 1 to the carrier frequency ⁇ 0 of the reference S 0 .
- the phase shift ⁇ i resulting from a carrier frequency shift ⁇ i of the transmitter S i to the carrier frequency ⁇ 0 of the reference transmitter S 0 changes in accordance with equation (4) the transfer function H SFN (f) over the time t between the time slot .DELTA.t B1 and the time slot .DELTA.t B2 and thus its course over the frequency f.
- the course of the total impulse response h SFN (t) corresponding to the transfer function H SFN (f) also changes according to equation (8).
- the course of the impulse response h SFNi (t) of the transmitter S i also changes Carrier frequency ⁇ i has shifted to the carrier frequency ⁇ 0 of the reference transmitter S 0 .
- the phase angle shift ⁇ i (t) of the impulse response h SPNi (t) belonging to the transmitter S i from the time t B1 of the time slot ⁇ t B1 to the time t B2 of the time slot ⁇ t B2 is therefore proportional to the profile of the carrier frequency shift ⁇ i (FIG.
- Equation (11) passes under this reasonable assumption in equation (12).
- ⁇ ⁇ ⁇ i t B ⁇ 2 - ⁇ ⁇ ⁇ i t B ⁇ 1 ⁇ ⁇ ⁇ i * t B ⁇ 2 - t B ⁇ 1
- the transfer function H SFN (f) of the transmission channel is determined by the individual transmitters S 0 ,..., S i ,..., S n of the common wave network to the receiving device E.
- the course of the transfer function H SFN (f) can be determined from the coefficients of the equalizer integrated in the receiving device E, which correspond to the coefficients of the transfer function H SFN (f) in the case of an equalizer adapted to the transmission channel.
- the profiles of the associated complex sum impulse responses h SFN1 (t) and h SFN2 (t) at the two times t B1 of the time slot ⁇ t B1 and t B2 are calculated from the transfer function H SFN (f) of the transmission channel by means of discrete inverse Fourier transformation of the time slot .DELTA.t B2 calculated. These are time-discrete complex sum impulse responses h SFN1 (t) and h SFN2 (t) at individual sampling instants t.
- the transmitters S i belonging to the common wave network are respectively assigned to the complex impulse responses h SFNi (t) and h SFN2i (t) the times t B1 and t B2 filtered out.
- a phase shift difference is obtained ⁇ i (t B2 -t B1 ) of the phase shift of the respective transmitter S i to the reference transmitter S 0 between the times t B2 and t B1 , which is constant over time and the difference of the phase shift ⁇ i (t B2 ) at time t B2 and the phase shift ⁇ i (t B1 ) at the time t B1 of the transmitter S i corresponds to the reference transmitter S 0.
- phase shift difference ⁇ i (t B2 -t B1 ) of the phase shift of the transmitter S i to the reference transmitter S 0 between the times t B1 and t B2 may possibly assume values smaller than - ⁇ , which are outside the permissible value range. For this reason, in method step S60, in time ranges in which the phase shift difference ⁇ i (t B2 -t B1 ) of the phase shift of the transmitter S i becomes Reference transmitter S 0 between the times t B1 and t B2 values smaller - ⁇ assumes, the phase shift difference ⁇ i (t B2 -t B1 ) of the phase shift according to equation (14) increased by the value 2 * ⁇ .
- phase shift difference ⁇ (t B2 -t B1 ) of the phase shift of the transmitter S i to the reference transmitter S 0 between times t B1 and t B2 assumes values greater than + ⁇ which lie outside the permissible value range, then the phase shift difference ⁇ i (t B2 -t B1 ) of the phase shift in method step S65 is reduced by the value 2 * ⁇ according to equation (15).
- ⁇ ⁇ ⁇ i ⁇ t B ⁇ 2 - t B ⁇ 1 ⁇ ⁇ ⁇ i ⁇ t B ⁇ 2 - t B ⁇ 1 - 2 * ⁇ f ⁇ u ⁇ ⁇ r ⁇ ⁇ ⁇ i ⁇ t B ⁇ 2 - t B ⁇ 1 > ⁇
- phase shift difference ⁇ i (t B2 -t B1 ) carried out in method steps S60 and S65 of the phase shift of the transmitter S i to the reference transmitter S 0 between the times t B1 and t B2 according to equations (13) and (14) ensure one unique phase value in the range of - ⁇ to + ⁇ .
- step S70 the profile of the carrier frequency shift ⁇ i of the transmitter S i to the carrier frequency ⁇ 0 of the reference transmitter S 0 between the times t B1 and t B2 resulting from equation (12) and (13) from the phase shift difference ⁇ i (t B2 -t B1 ) of the phase shift of the transmitter S i to the reference transmitter S 0 between the times t B1 and t B2 calculated.
- phase shift difference ⁇ i ( ⁇ t B ) of the phase shift of the transmitter S i to the reference transmitter S 0 within a time interval ⁇ t B is determined not only between the observation times t B1 and t B2 , but at several other observation times t Bj and t B (j +1) which are separated from each other by a time interval ⁇ t B according to equation (17).
- the time-discrete course of the complex sum impulse response h SFNj (t) and h SFN (j + 1) (t) in each case at the observation times t j and t j + 1 is determined in method step S20.
- process step (S30 h from the discrete-time curves of the complex impulse responses SFNj (t) and h SFn (j + 1) (t) are the discrete-time characteristics of the complex impulse responses h SFNji (t) and h SFN (j + 1) i t ) of the respective transmitter S i at the times t j and t j + 1 hidden.
- phase progressions arg ( h SFNji (t)) and .sup.3 are derived from the time-discrete progressions of the complex impulse responses h SFNji (t) and h SFN (j + 1) i (t) arg h SFN (j + 1) i (t)) of the transmitter S i at the times t j and t j + 1 determined.
- phase curve arg ( h SFNji (t)) from the phase curve arg ( h SFN (j + 1) i (t ) ) in method step S50 leads to the phase shift difference ⁇ i (t B (j + 1) -t Bj of the phase shift of respective transmitter S i to the reference transmitter S 0 between the times t B (j + 1) and t Bj , the difference of the phase shift ⁇ i (t B (j + 1) ) at time t B (j + 1) and the phase shift ⁇ i (t Bj ) at the time t Bj of the transmitter S i corresponds to the reference transmitter S 0 .
- phase shift difference ⁇ i (t B (j + 1) -t Bj ) of the phase shift of the respective transmitter S i to the reference transmitter S 0 between the times t B (j + 1) and t Bj to the permissible value range between - ⁇ and + ⁇ takes place in the method steps S60 and S65.
- the phase shift difference ⁇ i (t B (j + 1) -t Bj ) of the phase shift of the respective transmitter S i to the reference transmitter S 0 between times t B (j + 1) and t B is the carrier frequency shift ⁇ ij of FIG Transmitter S i calculated based on the phase shift difference ⁇ i (t B (j + 1) -t Bj ) of the phase shift at the observation times t j and t j + 1 .
- the carrier frequency shift ⁇ ij of the transmitter S i to the reference transmitter S 0 on the basis of the phase shift difference ⁇ i (t B (i + 1) -t Bj ) of the phase shift at the observation times t j and t j + 1 is at different observation times t j and t j + 1 total j max repeatedly determined and calculated.
- the total j max calculated carrier frequency shifts ⁇ ij of the transmitter S i to the reference transmitter S 0 are then fed in step S80 an averaging to the influence of the above-mentioned phase noise, for example due to phase noise on the Carrier frequency shift ⁇ i , eliminate or minimize.
- the averaging can also take the form of a pipeline structure in which the oldest value is discarded.
- a memory-saving variant is a recursive averaging.
- FIG. 1 A device for monitoring the carrier frequency stability of multiple transmitters in a common wave network is known in Fig. 1 shown.
- the single-frequency network in Fig. 1 consists, for example, of the five transmitters S 1 , S 2 , S 3 , S 4 and S 5 .
- the transmission signals of the transmitters S 1 to S 5 are received by a receiving device E.
- the receiving device E is connected to an electronic data processing unit 1.
- the transmission function H SFN (f) of the transmission channel is determined by the transmitters S 1 to S 5 to the receiving device E on the basis of received by the receiving device E transmit signals of the transmitter S 1 to S 5 .
- the coefficients of the equalizer integrated in the receiving device E are used, which correspond to the coefficients of the transfer function of the transmission channel in the case of an equalizer adjusted to the transmission channel.
- the transmission function H SFN (f) of the transmission channel from the transmitters S 1 to S 5 to the receiving device E from the scattered pilot carriers of a DVB-T signal in digital terrestrial TV broadcasting, bypassing the unit 11 can be determined.
- a subsequent unit 12 for performing the inverse Fourier transformation the time-discrete progressions of the complex sum impulse responses h SFNj (t) and h SFN (j + 1) i (t) become the observation times from the transfer function H SFN (f) of the transmission channel t Bj and t B (j + 1) .
- the time-discrete progressions of the complex impulse impulses h SFNj (t) and h SFN (j + 1) (t) become the time-discrete progressions of the complex impulse responses h SFNji (t ) and h SFN (j + 1) i (t) for each transmitter S i of the common-frequency network at times t Bj and t B (j + 1) .
- the discrete-time profiles of the complex impulse responses h SFNji (t) and h SFN (j + 1) i (t) become the time-discrete phase curves arg ( h SFNji (t)) and arg ( h SFN (j + 1) i (t)) of the impulse responses h SFNji (t) and h SFN (i + 1) i (t) at the times t Bj and t B (j + 1) .
- a subsequent unit 15 for calculating the difference of the phase shifts and the carrier frequency shift of each transmitter to the carrier frequency of a reference transmitter of the time-discrete phase progressions arg ( h SFNji (t)) and arg ( h SFN (j + 1) i (t))
- the phase shift difference ⁇ i (t B (i + 1) -t Bj of the phase shifts of a transmitter S i a reference transmitter S 0 to the observation times t Bj and t B (j + 1) is calculated to the difference of the phase shift ⁇ i (t Bj) and ⁇ i (t B (j + 1)) of the transmitter S i to the reference transmitter S 0 at the instants t Bj and t B (j + 1) , and building thereon the carrier frequency shift ⁇ ij for each transmitter S i to a reference transmitter S
- each transmitter S i corresponding to the respective amplitude and carrier frequency deviation ⁇ A i and ⁇ i represented by a point in the graph.
- a two-dimensional representation according to Fig. 6B the time t in the abscissa and the amplitude deviation ⁇ A i of the respective transmitter S i to the amplitude A 0 of the reference transmitter S 0 plotted on the ordinate, while the carrier frequency deviation ⁇ i , the respective transmitter S i to the carrier frequency ⁇ 0 of the reference transmitter S 0 by a to the carrier frequency deviation ⁇ i corresponding symbol of the respective transmitter S i belonging point is characterized.
- the invention is not limited to the illustrated and described embodiments. In particular, all features described can be combined with each other as desired. Also, the method described is suitable not only for signals of the DAB or DVB-T standard, but for all standards that enable SFN, especially for signals of the American ATSC standard.
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Claims (12)
- Procédé de surveillance de la stabilité de la fréquence porteuse (ωi) de signaux d'émission identiques (si(t)) de plusieurs émetteurs (S1,..., Si,..., Sn) d'un réseau synchronisé par évaluation de la position de phase d'un signal de réception (ei(t)) associé à un signal d'émission (si(t)) d'un émetteur (Si) par rapport à un signal de réception (e0(t)) d'un émetteur de référence (S0), qui sont tous deux reçus par une installation de réception (E) positionnée dans la zone d'émission du réseau synchronisé,
caractérisé en ce que
un calcul (S70) d'un décalage de fréquence porteuse (Δωi) d'une fréquence porteuse (ωi) d'un émetteur (Si) est effectué par rapport à une fréquence porteuse de référence (ω0) de l'émetteur de référence (S0) à partir d'une différence de décalage de phase (ΔΔΘi(tB2-tB1)) provoquée par le décalage de la fréquence porteuse (Δωi) de cet émetteur entre un décalage de phase (ΔΘi(tB2)) à au moins un second instant d'observation (tB2) et un décalage de phase (ΔΘi(tB1)) à un premier instant d'observation (tB1) d'un signal de réception (ei(t)) associé au signal d'émission (si(t)) de cet émetteur (Si) par rapport à un signal de réception (e0(t)) associé au signal d'émission (s0(t)) de l'émetteur de référence (S0). - Procédé de surveillance de la stabilité de la fréquence porteuse selon la revendication 1, caractérisé en ce que
les étapes de procédé suivantes découlent du calcul (S70) du décalage de fréquence porteuse (Δωi) de la fréquence porteuse (ωi) de l'émetteur (Si) par rapport à la fréquence porteuse (ω0) de l'émetteur de référence (S0) à partir de la différence de phase (ΔΔΘi(tB2-tB1)) :• la détermination (S10) d'une fonction de transmission (HSFN(f)) du canal de transmission des émetteurs (S1,..., Si,..., Sn) vers l'installation de réception (E),• le calcul (S20) d'un tracé d'une réponse d'impulsion de somme discrète dans le temps complexe ( h SFN1 (t)) à un premier instant d'observation (tB1) et un tracé d'une réponse d'impulsion de somme discrète dans le temps complexe ( h SFN2 (t)) à un second instant d'observation (tB2) du canal de transmission respectivement à partir de la fonction de transmission (HSFN(f)) du canal de transmission,• le filtrage (S30) d'un tracé d'une réponse d'impulsion complexe ( h SFN2i (t)) à un premier instant d'observation (tB1) et d'un tracé d'une réponse d'impulsion complexe ( h SFN2i (t)) à un second instant d'observation (tB2) pour chaque émetteur (Si) du réseau synchronisé respectivement à partir du tracé de la réponse d'impulsion de somme complexe ( h SFN1 (t)) à un premier instant d'observation (tB1) et à partir du tracé de la réponse d'impulsion de somme complexe ( h SFN (t)) à un second instant d'observation (tB2),• la détermination (S40) d'un déroulement de phase (arg ( h SFN (t))) de la réponse d'impulsion complexe ( h SFN1i (t)) à un premier instant d'observation (tB1) et d'un déroulement de phase (arg(h SFN2i(t))) de la réponse d'impulsion complexe (h SFN2(t)) à un second instant d'observation (tB2) pour chaque émetteur (Si) du réseau synchronisé,• le calcul (S50) de la différence de décalage de phase (ΔΔΘi(tB2-tB1)) entre un décalage de phase (ΔΘi(tB2)) à un second instant d'observation (tB2) et un décalage de phase (ΔΘi(tB1)) à un premier instant d'observation (tB1) par soustraction d'un déroulement de phase (arg( h SFN1 i(t))) de la réponse d'impulsion complexe ( h SFN1i (t)) à un premier instant d'observation (tB1) d'un déroulement de phase (arg( h SFN2i (t))) de la réponse d'impulsion complexe ( h SFN2i (t)) à un second instant d'observation (tB2) de l'émetteur respectif (Si). - Procédé de surveillance de la stabilité de la fréquence porteuse selon la revendication 2, caractérisé par• l'élévation (S60) de la différence de décalage de phase (ΔΔΘi(tB2-tB1)) au facteur 2*π dans le cas d'une chute de la différence de décalage de phase (ΔΔΘi(tB2-tB1)) à ou en dessous de la valeur -π et• la réduction (S65) de la différence de décalage de phase (ΔΔΘi(tB2-tB1)) du facteur -2*π dans le cas d'une élévation de la différence de décalage de phase (ΔΔΘi(tB2-tB1)) au-dessus de la valeur π.
- Procédé de surveillance de la stabilité de la fréquence porteuse selon la revendication 2 ou 3, caractérisé en ce que
dans le cas de la radiodiffusion terrestre numérique, la fonction de transmission du canal de transmission des émetteurs (S1,..., Si,..., Sn) vers l'installation de réception (E) est déterminée à partir des symboles DVB-T des porteuses pilotes dispersées des signaux de réception (ei(t)) modulés selon le procédé de multiplexage par répartition en fréquences orthogonales (OFDM) des émetteurs (S1,..., Si,..., Sn). - Procédé de surveillance de la stabilité de la fréquence porteuse selon la revendication 2, caractérisé en ce que
le calcul (S20) d'un tracé d'une réponse d'impulsion de somme discrète dans le temps complexe ( h SFN1/2(t) à un premier instant d'observation discret (tB1) du canal de transmission est effectué à partir de la fonction de transmission (HSFN(f)) du canal de transmission à l'aide de la Transformée de Fourier selon la formule
où
HSFN(f) représente la fonction de transmission ou la réponse fréquentielle du canal de transmission,
NF représente le nombre de valeurs échantillons pour la Transformée de Fourier discrète,
k représente les valeurs de fréquence discrètes,
t représente les temps d'échantillonnage de la réponse d'impulsion de somme discrète dans le temps du canal de transmission et
1/2 représente l'indice pour l'instant d'observation tB1 ou tB2. - Procédé de surveillance de la stabilité de la fréquence porteuse selon la revendication 5, caractérisé en ce que
le calcul (S50) de la différence de décalage de phase ΔΔΘi(tB2-tB1) pour chaque émetteur Si du réseau synchronisé est effectué selon la formule
où
i représente l'indice pour l'émetteur Si,
arg( h SFN2i (t)) représente le déroulement de phase de la réponse d'impulsion complexe h SFN2i (t) à un instant d'observation tB2 de l'émetteur Si et - Procédé de surveillance de la stabilité de la fréquence porteuse selon la revendication si, caractérisé en ce que
le calcul (S70) du décalage de la fréquence porteuse Δωi de l'émetteur Si par rapport à la fréquence porteuse ω0 de l'émetteur de référence du réseau synchronisé est effectué selon la formule
où
i représente l'indice pour l'émetteur Si, ΔΔΘi(tB2-tB1) représente la différence de position de phase ΔΔΘi(tB2-tB1) pour l'émetteur Si du réseau synchronisé et
tB1, tB2 représentent les instants d'observation. - Procédé de surveillance de la stabilité de la fréquence porteuse selon la revendication 7, caractérisé en ce que
en vue d'une unique identification du décalage de fréquence porteuse durable Δωi de l'émetteur Si dans le réseau synchronisé par rapport à la fréquence porteuse ω0 de l'émetteur de référence S0 à plusieurs instants d'observation tBj, les étapes de procédé suivantes sont répétées• le calcul (S20) de tracé de la réponse d'impulsion de somme discrète dans le temps complexe h SFNj (t) et h SFN(j+1)(t) aux instants d'observation tBj et tB(j+1),• le filtrage (S30) du tracé de la réponse d'impulsion complexe h SFNJi (t) et h SFN(j+1)i (t) ( h SFN(j+1)i (t) aux instants d'observation tBj et tB(j+1) pour chaque émetteur Si du réseau synchronisé,• la détermination (S40) des déroulements de phase arg( h SFNji(t)) et arg( hSFN(j+1)i)) des réponses d'impulsion complexe h SFNji(t) et h SFN(j+1)i(t) aux instants d'observation tBj et tB(j+1),• le calcul (S50) de la différence de décalage de phase ΔΔΘi(tB(j+1)-tBj) entre le décalage de phase ΔΘi(tB(j+1)) à un instant d'observation tB(j+1) et le décalage de phase ΔΘi(tBj) à un instant d'observation tBj pour chaque émetteur Si du réseau synchronisé,• l'élévation (S60) de la différence de décalage de phase ΔΔΘi(tB(j+1)-tBj) au facteur 2*π dans le cas d'une chute de la différence de décalage de phase ΔΔΘi(tB(j+1)-tBj) à ou en dessous de la valeur -π,• la diminution (S65) de la différence de décalage de phase ΔΔΘi(tB(j+1)-tBj) du facteur -2*π dans le cas d'une élévation de la différence de décalage de phase ΔΔΘi(tB(j+1)-tBj) au dessus de la valeur π et• le calcul (S70) du décalage de fréquence porteuse Δωij de l'émetteur Si par rapport à la fréquence porteuse ω0 de l'émetteur de référence du réseau synchronisé à plusieurs instants d'observation tBj,et ensuite un moyennage (S80) de tous les décalages de fréquence porteuse Δωij respectifs calculés au cours de l'étape de procédé (S70) de chaque émetteur Si par rapport à la fréquence porteuse ω0 de l'émetteur de référence S0 du réseau synchronisé aux instants d'observation tBj est effectué. - Procédé de surveillance de la stabilité de la fréquence porteuse selon la revendication 8, caractérisé en ce que
le moyennage (S80) de tous les décalages de fréquence porteuse Δωij calculés au cours de l'étape de procédé (S70) de chaque émetteur Si par rapport à la fréquence porteuse ω0 d'un émetteur de référence S0 du réseau synchronisé est effectué à l'aide d'un procédé récursif. - Dispositif de surveillance de la stabilité de fréquence porteuse (ωi) de signaux d'émission identiques si(t) de plusieurs émetteurs (S1,..., Si,..., Sn) d'un réseau synchronisé comportant :• une installation de réception (E),• une unité (11) pour déterminer une fonction de transmission (HSFN(f)) d'un canal de transmission de plusieurs émetteurs (S1,..., Si,..., Sn) du réseau synchronisé vers l'installation de réception (E) se trouvant à l'intérieur de la zone d'émission du réseau synchronisé à partir des coefficients d'un égaliseur intégré dans l'installation de réception (E) et associé au canal de transmission,• une unité (12) pour exécuter une transformée de Fourier inverse sur la fonction de transmission (HSFN(t)) en vue de la détermination d'une réponse d'impulsion de somme h SFN(t)),• une unité (13) pour filtrer une réponse d'impulsion ( h SFNi(t)) pour chaque émetteur (Si) à partir de la réponse d'impulsion de somme h SFN(t), où la réponse d'impulsion de somme h SFN(t) est formée selon l'équation
où
vi est l'amplitude du signal de réception ei(t) associé à l'émetteur Si,
ΔΘi est le décalage de phase entre le signal de réception ei(t) associé à l'émetteur Si et le signal de réception e0(t) associé à l'émetteur de référence S0 et
τi est la différence du temps de propagation entre l'émetteur Si et l'émetteur de référence S0,• une unité (14) pour déterminer un déroulement de phase (arg( h SFNi(t))) de la réponse d'impulsion h SFNi(t)) pour chaque émetteur (Si),• une unité (15) pour calculer la différence de décalage de phase (ΔΔΘi(tB(j+1)-tBj)) du décalage de phase (ΔΘi) d'un émetteur (Si) par rapport à un émetteur de référence (S0) à au moins deux instants différents ((tBj, tB(j+1))) et le décalage de fréquence porteuse (Δωi) de chaque émetteur (Si) par rapport à la fréquence porteuse (ω0) de l'émetteur de référence (S0) et• une unité (2) pour représenter le décalage de fréquence porteuse calculé (Δωi) de chaque émetteur (Si) par rapport à la fréquence porteuse (ω0) de l'émetteur de référence (S0) du réseau synchronisé. - Dispositif de surveillance de la stabilité de la fréquence porteuse (ωi) de signaux d'émission identiques si(t) de plusieurs émetteurs (S1,..., Si,... Sn) d'un réseau synchronisé comportant :• une installation de réception (E),• une unité (16) pour déterminer une fonction de transmission (HSFN(f)) à partir des porteuses pilotes des signaux de réception (ei(t)),• une unité (12) pour effectuer une Transformée de Fourier inverse sur la fonction de transmission (HSFN(f)) pour déterminer une réponse d'impulsion de somme ( h SFN(t)),• une unité (13) pour filtrer une réponse d'impulsion h SFNi (t)) pour chaque émetteur (Si) à partir de la réponse d'impulsion de somme h SFN(t)), où la réponse d'impulsion de somme h SFN(t) est formée à partir de l'équation
où
vi est l'amplitude du signal de réception ei(t) associé à l'émetteur Si,
ΔΘi est le décalage de phase entre le signal de réception ei(t) associé à l'émetteur Si et le signal de réception e0(t) associé à l'émetteur de référence S0 et
τi est la différence de temps de propagation entre l'émetteur Si et l'émetteur de référence S0,• une unité (14) pour déterminer le déroulement de phase (arg( h SFNi (t))) de la réponse d'impulsion ( h SFNi(t) pour chaque émetteur (Si),• une unité (15) pour calculer la différence de décalage de phase (ΔΔΘi(tB(j+1)-tBj)) du décalage de phase (ΔΘi) d'un émetteur (Si) par rapport à un émetteur de référence (S0) à au moins deux instants différents ((tBj, tB(j+1))) et le décalage de fréquence porteuse (Δωi) de chaque émetteur (Si) par rapport à la fréquence porteuse (ω0) de l'émetteur de référence (S0) et• une unité (2) pour représenter le décalage de fréquence porteuse calculé (Δωi) de chaque émetteur (Si) par rapport à la fréquence porteuse (ω0) de l'émetteur de référence (S0) du réseau synchronisé. - Dispositif de surveillance de la stabilité de la fréquence porteuse selon la revendication 10 ou 11, caractérisé en ce que
l'unité (2) pour représenter le décalage de fréquence porteuse calculé (Δωi) de chaque émetteur (Si) par rapport à la fréquence porteuse (ω0) de l'émetteur de référence (S0) présente un dispositif de représentation tabellaire et/ou graphique.
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