EP1538645A1 - Dispositif disjoncteur hybride - Google Patents

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EP1538645A1
EP1538645A1 EP03293050A EP03293050A EP1538645A1 EP 1538645 A1 EP1538645 A1 EP 1538645A1 EP 03293050 A EP03293050 A EP 03293050A EP 03293050 A EP03293050 A EP 03293050A EP 1538645 A1 EP1538645 A1 EP 1538645A1
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EP
European Patent Office
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circuit breaker
breaker device
series
parallel
semiconductor
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EP03293050A
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German (de)
English (en)
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EP1538645B1 (fr
Inventor
Pierre Sellier
Ronan Besrest
Claudio Zimmermann
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Societe Technique pour lEnergie Atomique Technicatome SA
TechnicAtome SA
Original Assignee
Societe Technique pour lEnergie Atomique Technicatome SA
TechnicAtome SA
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Publication date
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Application filed by Societe Technique pour lEnergie Atomique Technicatome SA, TechnicAtome SA filed Critical Societe Technique pour lEnergie Atomique Technicatome SA
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Priority to ES03293050T priority patent/ES2259409T3/es
Priority to DE60303773T priority patent/DE60303773T2/de
Priority to US10/895,456 priority patent/US7508636B2/en
Priority to RU2004135408/09A priority patent/RU2338287C2/ru
Priority to CNB2004100979348A priority patent/CN100339925C/zh
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    • H—ELECTRICITY
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    • H01H—ELECTRIC SWITCHES; RELAYS; SELECTORS; EMERGENCY PROTECTIVE DEVICES
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    • H01H3/22—Power arrangements internal to the switch for operating the driving mechanism
    • H01H3/222—Power arrangements internal to the switch for operating the driving mechanism using electrodynamic repulsion
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01H—ELECTRIC SWITCHES; RELAYS; SELECTORS; EMERGENCY PROTECTIVE DEVICES
    • H01H9/00—Details of switching devices, not covered by groups H01H1/00 - H01H7/00
    • H01H9/54—Circuit arrangements not adapted to a particular application of the switching device and for which no provision exists elsewhere
    • H01H9/541—Contacts shunted by semiconductor devices
    • H01H9/542—Contacts shunted by static switch means
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01H—ELECTRIC SWITCHES; RELAYS; SELECTORS; EMERGENCY PROTECTIVE DEVICES
    • H01H3/00—Mechanisms for operating contacts
    • H01H3/22—Power arrangements internal to the switch for operating the driving mechanism
    • H01H3/222—Power arrangements internal to the switch for operating the driving mechanism using electrodynamic repulsion
    • H01H2003/225—Power arrangements internal to the switch for operating the driving mechanism using electrodynamic repulsion with coil contact, i.e. the movable contact itself forms a secondary coil in which the repulsing current is induced by an operating current in a stationary coil
    • H—ELECTRICITY
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    • H01H—ELECTRIC SWITCHES; RELAYS; SELECTORS; EMERGENCY PROTECTIVE DEVICES
    • H01H9/00—Details of switching devices, not covered by groups H01H1/00 - H01H7/00
    • H01H9/54—Circuit arrangements not adapted to a particular application of the switching device and for which no provision exists elsewhere
    • H01H9/548—Electromechanical and static switch connected in series

Definitions

  • the present invention relates to the field circuit breaker devices, particularly for networks alternative or continuous electric and systems or electrical equipment in general.
  • These devices circuit breaker that is inserted into an electrical circuit to protect have a switch element that cuts current flowing in the circuit to be protected in abnormal operating conditions, for example in case of a short circuit appearing in the circuit to protect.
  • the mechanical break is reflected by the establishment of an electric arc because of significant energies accumulated in the circuit in which the circuit-breaker device is mounted and that protected.
  • This electric arc degrades firstly by erosion the conductive parts making contact and on the other hand the environment surrounding the element ionization switch. So the current puts a some time to stop because of this ionization. This electric arc by degrading the pieces contacting conductors requires operations maintenance and costly.
  • the conductive parts making contact are placed in an interrupting chamber, it is a chamber filled with a specific medium that can be air, the vacuum, a particular gas for example sulfur hexafluoride SF 6 but which in the future will probably be banned for environmental reasons.
  • This specific medium is able to withstand the overpressure created by the formation of the electric arc and is intended to promote its extinction.
  • Such devices circuit breaker element mechanical switch have a high break time.
  • the time for the mechanical switch element opens up is of the order of milliseconds or even several milliseconds.
  • Another disadvantage is that they are bulky, the dimensions of the breaking chamber are all the more important as the tension is high.
  • the first systems using power thyristors were born in low voltage BT ( ⁇ 1kV).
  • IGBT Insulated Gate Bipolar Transistor is bipolar transistor with insulated door
  • IGCT abbreviation Anglo-Saxon integrated gate-switched SCR either an integrated switched gate thyristor
  • Circuit breaker devices have losses by Joule effect in the on state and a cooling device must be provided. It is necessary also integrate a system of dissipation of the energy present at the moment of the cut.
  • circuit breaker devices Purely static, solely component-based semiconductors for voltages of several kilovolts and currents greater than the kilo ampere therefore remains problematic.
  • This device circuit breaker 10 is intended to protect a circuit electrical material materialized by an electric line L.
  • the circuit breaker device 10 is connected in series with the circuit to be protected L.
  • Circuit breaker device 10 has a main branch 1 in which find a mechanical switch element 2 and a auxiliary branch 3 mounted in parallel with the main branch 1.
  • Auxiliary branch 3 has a semiconductor breaking cell 4.
  • This cutoff cell 4 features a Graetz 40 bridge with four diodes D and connected across a diagonal of the Graetz bridge 40 at least one break element to semiconductor 41 connected in parallel with a varistor 42.
  • This cutoff element can be a thyristor.
  • This element can be ordered at the opening for example an IGCT type thyristor.
  • a simple thyristor is not "commandable at the opening ". It does not open after an order, than a zero current.
  • the semiconductor breaking element 41 is either in a passing state (closed) or in a non-passing state, which makes the cell break in semiconductor passing (open) or not passing (closed).
  • connection of the break cell to semiconductor 4 to the main branch 1 is done at level of the ends of the other diagonal of the bridge of Graetz 40.
  • the element mechanical switch 2 In normal operation, the element mechanical switch 2 is closed. His two pieces contacting conductors are in mechanical contact.
  • the semiconductor breaking element 41 is in a not passing state.
  • the circuit L to be protected can be traveled by an electrical current via the branch main 1 of the circuit breaker device ie via the mechanical switch element 2 and this practically without losses by Joule effect.
  • means (not shown) command the opening of the mechanical switch element 2 and simultaneously the switching on the semiconductor breaking element 41.
  • a weak electric arc appears at level of conductive parts making contact the mechanical switch element 2 at their separation. The voltage corresponding to this arc electrical power allows the current flowing through the circuit to be protected L to switch quickly in the auxiliary branch 3 in which the cell of 4 semiconductor break is busy.
  • the semiconductor breaking element 41 of the breaking cell 4 is set to the non-conducting state, which allows the final cut of the current in the circuit L to protect.
  • This hybrid circuit breaker device 10 solves so some of the technical difficulties of the purely static circuit-breaker devices, but its performances are mainly dependent on the opening speed of the mechanical switch element 2.
  • circuit breaker devices whether static or hybrid, do not give satisfaction especially in the case of high applications high power voltage.
  • the present invention precisely aims to propose a hybrid circuit breaker device that does not does not have the disadvantages mentioned above.
  • an object of the invention is to propose a hybrid circuit breaker device having a mechanical switch element and a semiconductor breaking element capable of driving a direct or alternating current and in which do not appear an electric arc when opening the mechanical switch element even though the current is important.
  • Another object of the invention is to propose a hybrid circuit breaker device with maintenance scaled down.
  • the invention more specifically a circuit breaker device having a main branch containing an element mechanical switch and an auxiliary branch containing a semiconductor breaking cell, this auxiliary branch being mounted in parallel with the main branch.
  • the main branch comprises in series with the mechanical switch element a serial module for switching assistance including a semiconductor breaking cell controllable at the opening in parallel with an impedance.
  • Branch Auxiliary includes a parallel module to help switching comprising an impedance, this impedance including at least one capacitor type element.
  • the impedance of the serial module of switching is preferably a varistor.
  • the semiconductor breaking cell commandable at the opening may include at least one series set with a diode and a thyristor type IGCT.
  • the semiconductor breaking cell commandable at opening can have two sets series mounted in parallel head-to-tail.
  • the semiconductor break cell of the auxiliary branch may have at least one thyristor.
  • the semiconductor breaking cell of the auxiliary branch may have two thyristors parallel mounted head to tail.
  • the auxiliary branch cut-off cell has a thyristor and a Graetz bridge having two diagonals, the thyristor forming a diagonal of the Graetz bridge, the main branch forming the other diagonal of the bridge from Graetz.
  • the impedance of the parallel module for switching assistance may include a capacitor in series with the thyristor.
  • a series inductor can be mounted in series with the capacitor.
  • the impedance of the parallel switching assistance module may comprise an assembly formed of a capacitor and of a first resistor connected in parallel, this set being in series with a second resistance and with the semiconductor cutoff cell of the auxiliary branch.
  • a series inductor can be mounted in series with the set and the second resistance.
  • the module parallel switching assistance may include a Graetz bridge having two diagonals, one set parallel with the capacitor and a resistance being connected to the terminals of a first diagonal of the bridge of Graetz, an auxiliary inductor being connected to terminals of the other diagonal, one of the terminals of the second diagonal is connected to the cutoff cell at semiconductor of the auxiliary branch.
  • a series inductor can be connected between the Graetz bridge and the break cell at semiconductor of the auxiliary branch.
  • the switch element mechanics may include a movable contact at Thomson type electromagnetic drive.
  • the present invention also relates to a method for tripping a circuit breaker device thus characterized. It consists, in the presence of an overcurrent in the main branch, switching from an on state to a non-on state the controllable semiconductor breaking cell to the opening of the switching aid serial module, to switch from a non-on state to a passing state the semiconductor break cell of the auxiliary branch, then to open the mechanical switch element which was initially closed, and finally to switch, from the appearance of a current zero, the state in the non-passing state the semiconductor breaking cell of the auxiliary branch.
  • FIG. 2 schematically shows a device circuit breaker according to the invention.
  • This device comprises as in the prior art a main branch 1 containing a mechanical switch element 2 and a auxiliary branch 3 mounted in parallel with the main branch 1 and containing a cell of semiconductor break 4.
  • This break cell semiconductor is either in a passing state or in a a non-passing state.
  • the circuit breaker device according to the invention comprises in the main branch 1 a series module of help to M2 switching formed by another breaking cell semiconductor controllable at the opening 5 mounted in parallel with an impedance Z1.
  • the expression “module "series" is used to indicate that this module is found in the main branch 1.
  • This cell of semiconductor shutoff controllable at opening 5 is either in an on state or in a non state passing.
  • the serial module for switching assistance M2 is connected in series with the mechanical switch element 2.
  • auxiliary branch 3 includes in addition to the semiconductor breaking cell 4 a module parallel M4 switching aid formed of a Z2 impedance with at least one element of type capacitor C.
  • the expression "parallel module” is used to indicate that the module is in the auxiliary branch 3 in parallel.
  • impedance used in this context means a part of the circuit manifesting a opposition to the passage of any current (continuous or alternative), such a circuit part is made from coil-type components inductance and / or capacitor and / or resistor.
  • circuit breaker device will be bidirectional to run on current alternative but it is not an obligation he can to be one-way.
  • FIG. 3A shows in detail a first embodiment of a circuit breaker device according to the invention.
  • circuit breaker is bidirectional, it is suitable for a phase of an alternative electricity network but also for a continuous electrical network.
  • the parts dotted lines are superfluous in a monodirectional circuit breaker device.
  • the semiconductor breaking cell commandable at opening 5 has at least one series assembly formed of a diode D1 and a component semiconductor controllable at opening IG2.
  • a component semiconductor controllable at opening IG2 can be a thyristor type IGCT, a conventional thyristor would not be suitable because it does not opens only at zero current.
  • the connection of the second set IG'2, D'1 is represented in dotted lines to show that the second set is optional.
  • This cut-off cell Controllable semiconductor at opening 5 is mounted in parallel with an impedance Z1 which is of type varistor V1.
  • This varistor can be of type MOV (metal oxide varistor or oxide varistor metallic) is sized to dissipate energy which in the past was dispelled during the establishment of the electric arc.
  • MOV metal oxide varistor or oxide varistor metallic
  • the whole cell of semiconductor shutoff controllable at opening 5 and the impedance Z1 is connected in series with the mechanical switch element 2.
  • the varistor V1 can withstand a voltage representing only one fraction of the network voltage, for example the half.
  • the mechanical switch element 2 can to be based on the use of forces electromagnetic for the setting in motion of a mobile contact 2.1, the goal being to obtain the establishment of a force index jump.
  • An example mechanical switch element 2 is illustrated on the Figure 5A. This mechanical switch element is Thomson type without ferromagnetic material. The principle known is based on the law of Lenz.
  • the movable contact 2.1 is attached to a mobile part 2.2 in non-magnetic conductive material.
  • This piece 2.2 cooperates with a propulsion circuit comprising a coil 2.3 preferably flat and a supply circuit 2.4.
  • the choice of flat coil 2.3 makes it possible to obtain a vertical magnetic field at near the moving part 2.2.
  • a repulsion force F appears between the flat coil 2.3 and the moving part 2.2. This strength of repulsion F causes displacement of the moving part 2.2 who was in an initial position of rest.
  • the 2.1 mobile contact In this initial rest position, the 2.1 mobile contact is in electrical contact with at least one fixed contact 2.0 (connected to the circuit L to be protected) and the element mechanical switch 2 is closed.
  • the strength of repulsion F applied to moving part 2.2 separating the movable contact 2.1 from the fixed contact 2.0 and so to open the mechanical switch element 2.
  • the moving part 2.2 Through with its ring-shaped hollow shape, the moving part 2.2, is propelled vertically in a translation. Of the way, we reduce the mass in motion compared to a full piece, as well as the energy needed to propulsion and / or the speed of displacement is increased.
  • Other moving part geometries are possible by example a full disk.
  • the moving part 2.2 and the movable contact 2.1 are merged.
  • the moving part would for example be aluminum coated with silver to also ensure the electrical contact function.
  • FIG. 5B which is a equivalent circuit of the cooperating propulsion circuit with the moving part 2.2 as well as the circuit 2.4.
  • L1 represents the inductance of the flat coil 2.3
  • R10 is its resistance.
  • L2 represents the inductance of the moving part 2.2 and R11 is its resistance.
  • M represents the mutual inductance between the flat coil 2.3 and the moving part 2.2.
  • This equivalent circuit is connected to the circuit 2.4 which is formed of at least one capacitor C10 intended to be charged at a voltage Uo before a discharge, a diode D10 connected in parallel with capacitor C10 and thyristor TH10 inserted between the parallel set C10, D10 and the circuit equivalent.
  • the semiconductor break cell 4 which is located in the auxiliary branch 3 is formed of two thyristors TH1, TH'1 mounted head to tail.
  • One of the Thyristors TH'1 can be omitted in a mono assembly directional.
  • the parallel module for switching assistance M4 is connected in series with the breaking cell at semiconductor 4 of the auxiliary branch 3. It has a resistor R2 connected in series with a parallel set formed of a resistance R1 in parallel with a capacitor C1.
  • the parallel module M4 switching aid may also include series with resistance R2 and parallel set R1, C1, an inductance series LS1.
  • This inductance series LS1 serves to limit the speed of rise of the current when from turning on the cutoff cell to semiconductor 4 to obtain a correct interlocking even in direct current.
  • Impedance Z2 has the capacitor C1, the resistors R1 and R2 and the LS1 series inductance.
  • Figure 3B illustrates another mode of realization of a circuit breaker device according to the invention derived from that of Figure 3A.
  • This parallel module M4 has a Graetz Pb bridge with four diodes D21 to D24.
  • a first diagonal of the Graetz Pb bridge is mounted a parallel set with a capacitor C11 and a resistance R11.
  • An auxiliary inductor LA1 is parallel to the terminals of the other diagonal of the Graetz bridge Pb.
  • One of the ends of the second diagonal is connected to the main branch 1.
  • the other end of the second diagonal is connected to the semiconductor breaking cell 4 via inductance LS1 series (if present).
  • Impedance Z2 includes the capacitor C11, the resistor R11, the auxiliary inductance LA1 and the LS1 series inductance.
  • Figure 4 illustrates another mode of realization of a circuit breaker device according to the invention.
  • FIGS. 3A, 3B found the same configuration in the branch main 1, ie the switch element mechanical 2 in series with the serial module to help the M2 switching.
  • the cell of semiconductor break 4 features a Graetz bridge Pa with four diodes D11 to D14 and mounted in a diagonal bridge of Graetz Pa a thyristor THa.
  • This Pa Graetz bridge is connected to the terminals of the set Series formed of the series M2 switching assistance module and the mechanical switch element 2. This connection is done at the ends of the other diagonal bridge Graetz Pa.
  • the parallel module M4 switching aid includes a capacitor Ca which is connected in the diagonal in series with the thyristor THa.
  • a series inductor LS1 can be inserted between thyristor THa and capacitor Ca.
  • the impedance Z2 includes the capacitor Ca and inductance series LS1.
  • the semiconductor components controllable at the opening of the main branch 1 can be IGCT type thyristors, simple thyristors are not suitable because one needs to order the opening without waiting for a passage to zero of the current.
  • the semiconductor breaking cell controllable at the opening 5 of the series switching assistance module M2 switches to a non-passing state.
  • the tension impedance terminals Z1 (varistor V1) increases until its threshold value.
  • the voltage at the terminals of the module M2 switching assistance series increases, impedance Z1 opposing the passage of current in the branch main 1.
  • the semiconductor breaking cell 4 auxiliary branch 3 becomes busy.
  • the flow circulating in the circuit to be protected L is deflected in the auxiliary branch 3, which diverts the energy that otherwise would have been dissipated in the break cell at semiconductor controllable at the opening 5 of the main branch 1 at the risk of destroying it.
  • the current in the switch element mechanical 2 goes to zero and the voltage at its terminals is zero.
  • the mechanical switch element 2 is then open without causing an arc electric.
  • the switch element mechanical 2 is open, the semiconductor breaking cell 4 of the auxiliary branch 3 is in the state not passing as well as the semiconductor breaking cell controllable at opening 5 of the serial module M2 switching aid. No more currents circulates in the circuit to be protected L and the device circuit breaker played its protective role.
  • the interest of the variant of Figure 3B is to perform the current limiting function in partly by the impedance of the auxiliary inductance LA1. After the trigger in the main branch 1 and the derivation of the current in the parallel branch 3 a part of the current flows into the inductor Auxiliary LA1 before the final cut by the thyristors TH1, TH'1 of the semiconductor breaking cell 4. This reduces the constraints sizing on capacitor C11 which is used in this case, essentially in its role of deviation of the current from the main branch 1 to the parallel branch 3.
  • FIGS. 6A, 6B curves that simulate the current Through the breaker device, the B current flowing through the mechanical switch element 2 and the current D passing through the breaking cell at semiconductor 4 of the auxiliary branch 3 at the moment the tripping of the circuit-breaker device in the presence overcurrent in the circuit L it protects.
  • AT because of this overcurrent the current B in the element mechanical switch 2 up to a time t0 corresponding to the moment the cutoff cell to semiconductor controllable at the opening 5 of the module switching assistance series M2 switches to non-state passing. It then takes a value of about 2500 A.
  • the time interval between t0 and the start of the climb current B is about 100 microseconds.
  • Figure 6B which is a zoom of the figure 6A around the instant t0, represents in addition the pace the voltage E across the switch element mechanical 2.
  • This voltage E is zero at the same time than the current B after t0, which allows to open the mechanical switch element 2 without generating an arc electric. This opening is done at a time t2.
  • the time interval between t0 and t2 is about 20 microseconds. Then the voltage E at the terminals of the mechanical switch element 2 begins to grow and reached the voltage that was present at the terminals of the impedance Z2.
  • Such a circuit breaker device is suitable for operate as well low voltage A or B as high voltage A or B. These voltages can be voltages continuous or alternative.
  • Such a circuit breaker device has a mechanical switch element that can work in a normal environment. It means that he can operate without being confined to a room of cut in an appropriate gaseous environment or under empty.
  • a passive cooling device can be used.
  • Such a circuit breaker device is compact. Its footprint is much smaller than that of configurations with breaking chamber.
  • a timer is possible in mode bidirectional because it is possible that the device Hybrid breaker works for a while with its auxiliary branch 3 in conduction leaving the LC circuit (formed of the capacitor C, the inductor LS1 series of parallel switching assistance module M4 and the inductance of the circuit to be protected L) oscillate before cutting it by the semiconductor breaking cell 4. During this period the current is limited by the impedances of the auxiliary branch 3.

Landscapes

  • Driving Mechanisms And Operating Circuits Of Arc-Extinguishing High-Tension Switches (AREA)
  • Arc-Extinguishing Devices That Are Switches (AREA)
  • Control Of Eletrric Generators (AREA)
  • Keying Circuit Devices (AREA)
  • Electronic Switches (AREA)

Abstract

Il s'agit d'un dispositif disjoncteur comportant une branche principale (1) contenant un élément interrupteur mécanique (2) et une branche auxiliaire (3) contenant une cellule de coupure à semi-conducteur (4), cette branche auxiliaire (3) étant montée en parallèle avec la branche principale (1). La branche principale (1) comporte en série avec l'élément interrupteur mécanique (2) un module série d'aide à la commutation (M2) comprenant une cellule de coupure à semi-conducteur (5) commandable à l'ouverture en parallèle avec une impédance (Z1). La branche auxiliaire (3) comporte un module parallèle d'aide à la commutation (M4) comprenant une impédance (Z2), cette impédance (Z2) incluant au moins un élément de type condensateur (C). <IMAGE>

Description

DOMAINE TECHNIQUE
La présente invention concerne le domaine des dispositifs disjoncteurs notamment pour les réseaux électriques alternatifs ou continus et les systèmes ou équipements électriques en général. Ces dispositifs disjoncteur que l'on insère dans un circuit électrique à protéger possèdent un élément interrupteur qui coupe le courant circulant dans le circuit à protéger dans des conditions anormales de fonctionnement, par exemple en cas de court-circuit apparaissant dans le circuit à protéger.
ÉTAT DE LA TECHNIQUE ANTÉRIEURE
Traditionnellement les dispositifs disjoncteur sont mécaniques, c'est à dire que la coupure du courant est obtenue uniquement par l'ouverture d'un élément interrupteur mécanique. Un tel élément interrupteur mécanique comporte deux pièces conductrices faisant contact qui sont en contact mécanique lorsque l'élément interrupteur est fermé (fonctionnement normal) et qui se séparent mécaniquement lorsque l'élément interrupteur est ouvert (fonctionnement anormal en cas de surintensité). Il y a généralement un contact mobile et au moins un contact fixe dans ces pièces conductrices faisant contact. Ces dispositifs disjoncteur mécaniques présentent plusieurs inconvénients notamment lorsqu'ils sont traversés par des courants importants.
La coupure mécanique se traduit par l'établissement d'un arc électrique du fait des énergies importantes accumulées dans le circuit dans lequel le dispositif disjoncteur est monté et qu'il protège.
Cet arc électrique dégrade d'une part par érosion les pièces conductrices faisant contact et d'autre part le milieu environnant l'élément interrupteur par ionisation. Ainsi le courant met un certain temps à s'interrompre à cause de cette ionisation. Cet arc électrique en dégradant les pièces conductrices faisant contact nécessite des opérations de maintenance contraignantes et coûteuses.
Pour réduire les méfaits de l'arc électrique inévitable et alléger la maintenance, on place les pièces conductrices faisant contact dans une chambre de coupure, il s'agit d'une enceinte emplie d'un milieu spécifique qui peut être l'air, le vide, un gaz particulier par exemple l'hexafluorure de soufre SF6 mais qui dans l'avenir sera vraisemblablement interdit pour des raisons environnementales. Ce milieu spécifique est capable de supporter la surpression créée par la formation de l'arc électrique et est destiné à favoriser son extinction.
De tels dispositifs disjoncteur à élément interrupteur mécanique ont un temps de coupure élevé. Le temps pour que l'élément interrupteur mécanique s'ouvre est de l'ordre de la milliseconde voire de plusieurs millisecondes.
Un autre inconvénient est qu'ils sont volumineux, les dimensions de la chambre de coupure sont d'autant plus importantes que la tension est haute.
Les progrès récents de l'électronique de puissance ont permis d'envisager le remplacement de la coupure électromécanique par une coupure électronique via des composants semi-conducteurs de puissance. Des dispositifs disjoncteur dits statiques sont à l'étude.
Les premiers systèmes utilisant des thyristors de puissance ont vu le jour en basse tension BT (<1kV).
Puis des prototypes à base de IGBT (abréviation anglo-saxonne de Insulated Gate Bipolar Transistor soit transistor bipolaire à porte isolée) et encore plus récemment à base de IGCT (abréviation anglo-saxonne de integrated gate-commutated thyristor soit thyristor à grille commutée intégrée) ont été testés pour des tensions alternatives de plusieurs kilovolts.
Ces dispositifs disjoncteur entièrement statiques présentent bien l'intérêt d'une vitesse de coupure accrue (inférieure à la milliseconde), mais possèdent des inconvénients spécifiques aux composants semi-conducteurs. Le courant maximal qu'ils supportent et la tension maximale qu'ils tiennent sont limités. Le dispositif disjoncteur ne peut être temporisé car le composant semi-conducteur qui conduit ne peut supporter le courant de défaut maximal, il faut donc impérativement couper le courant avant d'atteindre cette valeur destructive. Cette coupure se fait en moins d'une demi-alternance dans le cas de courant alternatif.
Les dispositifs disjoncteurs possèdent des pertes par effet Joule à l'état passant et un dispositif de refroidissement doit être prévu. Il faut également intégrer un système de dissipation de l'énergie présente au moment de la coupure.
L'utilisation de dispositifs disjoncteur «purement statiques», uniquement à base de composants semi-conducteurs pour des tensions de plusieurs kilovolts et des courants supérieurs au kilo ampère reste donc encore problématique.
Afin de contourner ces difficultés, des dispositifs disjoncteur hybrides (mécaniques et électroniques) qui utilisent à la fois des semi-conducteurs et un élément interrupteur mécanique, sont actuellement en développement. Un tel dispositif disjoncteur est décrit par exemple dans la demande de brevet WO00/54292.
Un dispositif disjoncteur 10 similaire à celui décrit dans cette demande de brevet, bien que simplifié, est représenté en figure 1. Ce dispositif disjoncteur 10 est destiné à protéger un circuit électrique matérialisé par une ligne électrique L. Le dispositif disjoncteur 10 est monté en série avec le circuit à protéger L. Le dispositif disjoncteur 10 comporte une branche principale 1 dans laquelle se trouve un élément interrupteur mécanique 2 et une branche auxiliaire 3 montée en parallèle avec la branche principale 1. La branche auxiliaire 3 comporte une cellule de coupure à semi-conducteur 4. Cette cellule de coupure 4 comporte un pont de Graetz 40 avec quatre diodes D et connecté aux bornes d'une diagonale du pont de Graetz 40 au moins un élément de coupure à semi-conducteur 41 monté en parallèle avec une varistance 42. Cet élément de coupure peut être un thyristor. Cet élément peut être commandable à l'ouverture par exemple un thyristor de type IGCT.
La signification de l'expression « commandable à l'ouverture » est que l'élément de coupure à semi-conducteur s'ouvre dès qu'on lui applique une commande appropriée.
Un simple thyristor n'est pas « commandable à l'ouverture ». Il ne s'ouvre, après une commande, qu'à un zéro de courant.
L'élément de coupure à semi-conducteur 41 est donc soit dans un état passant (fermé) soit dans un état non passant (ouvert), ce qui rend la cellule de coupure à semi-conducteur passante (ouverte) ou non passante (fermée).
La connexion de la cellule de coupure à semi-conducteur 4 à la branche principale 1 se fait au niveau des extrémités de l'autre diagonale du pont de Graetz 40.
En fonctionnement normal, l'élément interrupteur mécanique 2 est fermé. Ses deux pièces conductrices faisant contact sont en contact mécanique. L'élément de coupure à semi-conducteur 41 est dans un état non passant. Le circuit L à protéger peut être parcouru par un courant électrique via la branche principale 1 du dispositif disjoncteur c'est à dire via l'élément interrupteur mécanique 2 et ce pratiquement sans pertes par effet Joule. En cas d'apparition d'une surintensité dans le circuit L à protéger et donc dans la branche principale 1 du dispositif disjoncteur, des moyens (non représentés) commandent l'ouverture de l'élément interrupteur mécanique 2 et simultanément la mise à l'état passant de l'élément de coupure à semi-conducteur 41. Un faible arc électrique apparaít au niveau des pièces conductrices faisant contact de l'élément interrupteur mécanique 2 lors de leur séparation. La tension correspondant à cet arc électrique permet au courant qui circule dans le circuit à protéger L de commuter rapidement dans la branche auxiliaire 3 dans laquelle la cellule de coupure 4 semi-conducteur est passante.
Dès que la distance entre les pièces conductrices faisant contact de l'élément interrupteur mécanique 2 est suffisante pour que l'arc électrique s'éteigne, l'élément de coupure à semi-conducteur 41 de la cellule de coupure 4 est mis à l'état non passant, ce qui permet la coupure finale du courant dans le circuit L à protéger.
On s'arrange pour que la vitesse d'ouverture de l'élément interrupteur mécanique 2 soit la plus rapide possible de manière à ce que l'arc électrique généré entre les pièces conductrices faisant contact de l'élément interrupteur mécanique 2 ait une énergie la plus faible possible et ne soit donc plus de nature à dégrader les dites pièces. Cet arc électrique joue toutefois un rôle important car c'est la faible tension d'arc (une dizaine de volts) qui polarise l'élément de coupure à semi-conducteur 41 au-dessus de sa tension de seuil le faisant ainsi passer à l'état passant et fait dévier le courant dans la branche auxiliaire. Le signal de commande est de manière classique une impulsion appliquée sur la gâchette du thyristor 41 au moment de l'ouverture de l'élément interrupteur mécanique 2.
Ce dispositif disjoncteur hybride 10 résout donc certaines des difficultés techniques des dispositifs disjoncteur purement statiques, mais ses performances sont principalement dépendantes de la vitesse d'ouverture de l'élément interrupteur mécanique 2. Les études ont montré que l'accroissement de la vitesse d'ouverture de l'élément interrupteur mécanique présente une limite physique lorsque l'on augmente le courant et la tension sur une topologie hybride. En effet, pour que l'élément interrupteur mécanique puisse supporter des courants élevés, il faut augmenter la superficie de la zone de contact entre les pièces conductrices formant contact, ce qui augmente la masse de la pièce conductrice mobile et diminue la vitesse d'ouverture. Cette dernière risque de devenir insuffisante pour commuter le courant rapidement dans la branche dérivée et pour produire un arc de faible énergie. Une intensité élevée de courant dans la branche principale nous ramène donc au problème du disjoncteur mécanique entraínant une dégradation du contact mécanique de l'élément interrupteur mécanique 2.
A ce jour, les dispositifs disjoncteurs, qu'ils soient statiques ou hybrides, ne donnent pas satisfaction notamment dans le cas d'applications haute tension de forte puissance.
EXPOSÉ DE L'INVENTION
La présente invention a justement comme but de proposer un dispositif disjoncteur hybride qui ne présente pas les inconvénients mentionnés ci dessus.
Plus précisément un but de l'invention est de proposer un dispositif disjoncteur hybride comportant un élément interrupteur mécanique et un élément de coupure à semi-conducteur apte à conduire un courant continu ou alternatif et dans lequel il n'apparaít pas d'arc électrique lors de l'ouverture de l'élément interrupteur mécanique même si le courant est important.
Un autre but de l'invention est de proposer un dispositif disjoncteur hybride à maintenance réduite.
Pour atteindre ces buts, l'invention concerne plus précisément un dispositif disjoncteur comportant une branche principale contenant un élément interrupteur mécanique et une branche auxiliaire contenant une cellule de coupure à semi-conducteur, cette branche auxiliaire étant montée en parallèle avec la branche principale. La branche principale comporte en série avec l'élément interrupteur mécanique un module série d'aide à la commutation comprenant une cellule de coupure à semi-conducteur commandable à l'ouverture en parallèle avec une impédance. La branche auxiliaire comporte un module parallèle d'aide à la commutation comprenant une impédance, cette impédance incluant au moins un élément de type condensateur.
L'impédance du module série d'aide à la commutation est de préférence une varistance.
La cellule de coupure à semi-conducteur commandable à l'ouverture peut comporter au moins un ensemble série avec une diode et un thyristor de type IGCT.
Si le dispositif disjoncteur est bidirectionnel, la cellule de coupure à semi-conducteur commandable à l'ouverture peut comporter deux ensembles série montés en parallèle tête-bêche.
La cellule de coupure à semi-conducteur de la branche auxiliaire peut comporter au moins un thyristor.
Si le dispositif disjoncteur est bidirectionnel, la cellule de coupure à semi-conducteur de la branche auxiliaire peut comporter deux thyristors montés en parallèle tête-bêche.
Dans un autre mode de réalisation, la cellule de coupure de la branche auxiliaire comporte un thyristor et un pont de Graetz ayant deux diagonales, le thyristor formant une diagonale du pont de Graetz, la branche principale formant l'autre diagonale du pont de Graetz.
Dans ce mode de réalisation, l'impédance du module parallèle d'aide à la commutation peut comporter un condensateur en série avec le thyristor.
Une inductance série peut être montée en série avec le condensateur.
Dans un autre mode de réalisation, l'impédance du module parallèle d'aide à la commutation peut comporter un ensemble formé d'un condensateur et d'une première résistance montés en parallèle, cet ensemble étant en série avec une seconde résistance et avec la cellule de coupure à semi-conducteur de la branche auxiliaire.
Une inductance série peut être montée en série avec l'ensemble et la seconde résistance.
Dans un autre mode de réalisation le module parallèle d'aide à la commutation peut comporter un pont de Graetz ayant deux diagonales, un ensemble parallèle avec le condensateur et une résistance étant connecté aux bornes d'une première diagonale du pont de Graetz, une inductance auxiliaire étant connectée aux bornes de l'autre diagonale, l'une des bornes de la seconde diagonale est reliée à la cellule de coupure à semi-conducteur de la branche auxiliaire.
Une inductance série peut être connectée entre le pont de Graetz et la cellule de coupure à semi-conducteur de la branche auxiliaire.
Pour être rapide, l'élément interrupteur mécanique peut comporter un contact mobile à entraínement électromagnétique de type Thomson.
La présente invention concerne également un procédé de déclenchement d'un dispositif disjoncteur ainsi caractérisé. Il consiste, en présence d'une surintensité dans la branche principale,
   à basculer d'un état passant à un état non passant la cellule de coupure à semi-conducteur commandable à l'ouverture du module série d'aide à la commutation,
   à basculer d'un état non passant à un état passant la cellule de coupure à semi-conducteur de la branche auxiliaire,
   puis à ouvrir l'élément interrupteur mécanique qui était initialement fermé,
   et enfin à basculer, dès l'apparition d'un zéro de courant, de l'état passant à l'état non passant la cellule de coupure à semi-conducteur de la branche auxiliaire.
BRÈVE DESCRIPTION DES DESSINS
La présente invention sera mieux comprise à la lecture de la description d'exemples de réalisation donnés, à titre purement indicatif et nullement limitatif, en faisant référence aux dessins annexés sur lesquels :
  • la figure 1 déjà décrite montre un schéma d'un dispositif disjoncteur hybride de l'art antérieur ;
  • la figure 2 montre un schéma d'un dispositif disjoncteur selon l'invention ;
  • les figures 3A, 3B montrent de manière plus détaillée deux modes de réalisation d'un dispositif disjoncteur selon l'invention ;
  • la figure 4 montre de manière plus détaillée un autre mode de réalisation d'un dispositif disjoncteur selon l'invention ;
  • la figure 5A montre un exemple d'élément interrupteur mécanique du dispositif disjoncteur et la figure 5B est son circuit équivalent ;
  • les figures 6A et 6B illustrent les courants circulant dans le dispositif disjoncteur selon l'invention, dans l'élément interrupteur mécanique et dans la cellule de coupure à semi-conducteur de la branche auxiliaire ainsi que la tension aux bornes de l'élément interrupteur mécanique en présence d'une surintensité dans la branche principale.
    • Des parties identiques, similaires ou équivalentes des différentes figures décrites ci-après portent les mêmes références numériques de façon à faciliter le passage d'une figure à l'autre.
    Les différentes parties représentées sur les figures ne le sont pas nécessairement selon une échelle uniforme, pour rendre les figures plus lisibles.
    EXPOSÉ DÉTAILLÉ DE MODES DE RÉALISATION PARTICULIERS
    On va maintenant se reporter à la figure 2 qui montre de manière schématique un dispositif disjoncteur selon l'invention. Ce dispositif comporte comme dans l'art antérieur une branche principale 1 contenant un élément interrupteur mécanique 2 et une branche auxiliaire 3 montée en parallèle avec la branche principale 1 et contenant une cellule de coupure à semi-conducteur 4. Cette cellule de coupure à semi-conducteur est soit dans un état passant soit dans un état non passant. Par rapport au schéma de la figure 1, le dispositif disjoncteur selon l'invention comporte dans la branche principale 1 un module série d'aide à la commutation M2 formé d'une autre cellule de coupure à semi-conducteur commandable à l'ouverture 5 montée en parallèle avec une impédance Z1. L'expression « module série » est employée pour indiquer que ce module se trouve dans la branche principale 1. Cette cellule de coupure à semi-conducteur commandable à l'ouverture 5 est soit dans un état passant ou soit dans un état non passant. Le module série d'aide à la commutation M2 est connecté en série avec l'élément interrupteur mécanique 2. De plus, la branche auxiliaire 3 comporte en plus de la cellule de coupure à semi-conducteur 4 un module parallèle d'aide à la commutation M4 formé d'une impédance Z2 avec au moins un élément de type condensateur C. L'expression « module parallèle » est employée pour indiquer que le module est dans la branche auxiliaire 3 en parallèle.
    Le terme « impédance » employé dans ce contexte désigne une partie de circuit manifestant une opposition au passage d'un courant quelconque (continu ou alternatif), une telle partie de circuit est réalisée à base de composants de type bobine d'inductance et/ou condensateur et/ou résistance.
    De préférence un tel dispositif disjoncteur sera bidirectionnel pour pouvoir fonctionner en courant alternatif mais ce n'est pas une obligation, il peut être monodirectionnel.
    On peut se référer à la figure 3A qui montre en détails un premier mode de réalisation d'un dispositif disjoncteur selon l'invention. Ce dispositif disjoncteur est bidirectionnel, il convient pour une phase d'un réseau électrique alternatif mais également pour un réseau électrique continu. Les parties dessinées en pointillées sont superflues dans un dispositif disjoncteur monodirectionnel.
    Dans le module série d'aide à la commutation M2, la cellule de coupure à semi-conducteur commandable à l'ouverture 5 comporte au moins un ensemble série formé d'une diode D1 et d'un composant semi-conducteur commandable à l'ouverture IG2. Un tel composant peut être un thyristor de type IGCT, un thyristor classique ne conviendrait pas car il ne s'ouvre qu'au zéro de courant. On emploie deux ensembles série lorsque le dispositif disjoncteur doit être bidirectionnel et dans ce cas les deux ensembles sont montés en parallèle tête-bêche. Sur la figure 3, la connexion du second ensemble IG'2, D'1 est représentée en pointillés pour montrer que le second ensemble est optionnel. Cette cellule de coupure à semi-conducteur commandable à l'ouverture 5 est montée en parallèle avec une impédance Z1 qui est de type varistance V1. Cette varistance qui peut être de type MOV (metal oxide varistor soit varistance à oxyde métallique) est dimensionnée pour dissiper de l'énergie qui dans le passé était dissipée lors de l'établissemnt de l'arc électrique. L'ensemble de la cellule de coupure à semi-conducteur commandable à l'ouverture 5 et de l'impédance Z1 est connecté en série avec l'élément interrupteur mécanique 2. La varistance V1 peut supporter une tension ne représentant qu'une fraction de la tension du réseau, par exemple la moitié.
    L'élément interrupteur mécanique 2 peut être basé sur l'utilisation de forces électromagnétiques pour la mise en mouvement d'un contact mobile 2.1, le but étant d'obtenir l'établissement d'un saut indiciel de force. Un exemple d'élément interrupteur mécanique 2 est illustré sur la figure 5A. Cet élément interrupteur mécanique est de type Thomson sans matériau ferromagnétique. Le principe connu se base sur la loi de Lenz.
    Le contact mobile 2.1 est solidaire d'une pièce mobile 2.2 en matériau conducteur amagnétique. Cette pièce 2.2 coopère avec un circuit de propulsion comprenant une bobine 2.3 de préférence plate et un circuit d'alimentation 2.4. Le choix de la bobine plate 2.3 permet d'obtenir un champ magnétique vertical à proximité de la pièce mobile 2.2. Lorsque la bobine 2.3 est excitée par un courant intense en impulsions délivré par le circuit d'alimentation 2.4, un contre-courant de sens inverse prend naissance dans la pièce mobile 2.2 et à cause de l'interaction entre ces deux courants, une force de répulsion F apparaít entre la bobine plate 2.3 et la pièce mobile 2.2. Cette force de répulsion F provoque un déplacement de la pièce mobile 2.2 qui était dans une position initiale de repos. Dans cette position initiale de repos, le contact mobile 2.1 est en contact électrique avec au moins un contact fixe 2.0 (relié au circuit L à protéger) et l'élément interrupteur mécanique 2 est fermé. La force de répulsion F qui s'applique sur la pièce mobile 2.2 vise à séparer le contact mobile 2.1 du contact fixe 2.0 et donc à ouvrir l'élément interrupteur mécanique 2. Grâce à sa forme évidée en forme d'anneau, la pièce mobile 2.2, est propulsée verticalement en une translation. De la sorte, on réduit la masse en mouvement par rapport à une pièce pleine, ainsi que l'énergie nécessaire à la propulsion et/ou on augmente la vitesse de déplacement. D'autres géométries de pièce mobile sont possibles par exemple un disque plein. Lorsque la bobine 2.3 n'est plus excitée, la pièce mobile 2.2 reprend sa position de repos et l'élément interrupteur 2 est de nouveau fermé.
    Il est possible que la pièce mobile 2.2 et le contact mobile 2.1 soient confondus. Dans cette configuration, la pièce mobile serait par exemple en aluminium revêtu d'argent pour assurer également la fonction de contact électrique.
    On se réfère à la figure 5B qui est un circuit équivalent du circuit de propulsion coopérant avec la pièce mobile 2.2 ainsi que du circuit d'alimentation 2.4. L1 représente l'inductance de la bobine plate 2.3, R10 est sa résistance. L2 représente l'inductance de la pièce mobile 2.2 et R11 est sa résistance. M représente l'inductance mutuelle entre la bobine plate 2.3 et la pièce mobile 2.2.
    Ce circuit équivalent est relié au circuit d'alimentation 2.4 qui est formé d'au moins un condensateur C10 destiné à être chargé à une tension Uo avant une décharge, d'une diode D10 montée en parallèle avec le condensateur C10 et d'un thyristor TH10 inséré entre l'ensemble parallèle C10, D10 et le circuit équivalent.
    On se réfère de nouveau à la figure 3A. La cellule de coupure à semi-conducteur 4 qui se trouve dans la branche auxiliaire 3 est formée de deux thyristors TH1, TH'1 montés tête bêche. L'un des thyristors TH'1 peut être omis dans un montage mono directionnel.
    Le module parallèle d'aide à la commutation M4 est monté en série avec la cellule de coupure à semi-conducteur 4 de la branche auxiliaire 3. Il comporte une résistance R2 montée en série avec un ensemble parallèle formé d'une résistance R1 en parallèle avec un condensateur C1. Le module parallèle d'aide à la commutation M4 peut également comprendre en série avec la résistance R2 et l'ensemble parallèle R1, C1, une inductance série LS1. Cette inductance série LS1 sert à limiter la vitesse de montée du courant lors de la mise en conduction de la cellule de coupure à semi-conducteur 4 pour obtenir un enclenchement correct même en courant continu. L'impédance Z2 comporte le condensateur C1, les résistances R1 et R2 et l'inductance série LS1.
    La figure 3B illustre un autre mode de réalisation d'un dispositif disjoncteur selon l'invention dérivé de celui de la figure 3A.
    Sur ce schéma, on retrouve la même configuration dans la branche principale 1 et la même configuration pour la cellule de coupure à semi-conducteur 4 de la branche auxiliaire 3. La différence se situe au niveau du module parallèle d'aide à la communication M4. Ce module parallèle M4 comporte un pont de Graetz Pb avec quatre diodes D21 à D24. Dans une première diagonale du pont de Graetz Pb est monté un ensemble parallèle avec un condensateur C11 et une résistance R11. Une inductance auxiliaire LA1 est montée en parallèle aux bornes de l'autre diagonale du pont de Graetz Pb.
    L'une des extrémités de la seconde diagonale est reliée à la branche principale 1. L'autre extrémité de la seconde diagonale est reliée à la cellule de coupure à semi-conducteur 4 via l'inductance série LS1 (si elle est présente).
    L'impédance Z2 comporte le condensateur C11, la résistance R11, l'inductance auxiliaire LA1 et l'inductance série LS1.
    La figure 4 illustre un autre mode dé réalisation d'un dispositif disjoncteur selon l'invention. Par rapport aux figures 3A, 3B, on retrouve la même configuration dans la branche principale 1, c'est à dire l'élément interrupteur mécanique 2 en série avec le module série d'aide à la commutation M2 .
    Dans la branche auxiliaire 3, la cellule de coupure à semi-conducteur 4 comporte un pont de Graetz Pa avec quatre diodes D11 à D14 et monté dans une diagonale du pont de Graetz Pa un thyristor THa. Ce pont de Graetz Pa est connecté aux bornes de l'ensemble série formé du module série d'aide à la commutation M2 et de l'élément interrupteur mécanique 2. Cette connexion se fait au niveau des extrémités de l'autre diagonale du pont de Graetz Pa. Le module parallèle d'aide à la commutation M4 comprend un condensateur Ca qui est connecté dans la diagonale en série avec le thyristor THa. Comme précédemment, une inductance série LS1 peut être insérée entre le thyristor THa et le condensateur Ca. L'impédance Z2 comporte le condensateur Ca et l'inductance série LS1.
    Dans les modes de réalisation qui viennent d'être décrits, les composants semi-conducteurs commandables à l'ouverture de la branche principale 1 peuvent être des thyristors de type IGCT, les thyristors simples ne conviennent pas car on a besoin de commander l'ouverture sans attendre un passage à zéro du courant.
    On va voir maintenant le fonctionnement d'un tel dispositif disjoncteur en se reportant à la figure 2. A l'état normal, c'est à dire lorsque l'intensité du courant circulant dans le circuit à protéger L est normale, l'élément interrupteur mécanique 2 est fermé et le module série d'aide à la commutation M2 passant c'est à dire que la cellule de coupure à semi-conducteur commandable à l'ouverture 5 est dans un état passant. La cellule de coupure à semi-conducteur 4 de la branche auxiliaire 3 est dans un état non passant. Tout le courant du circuit à protéger L traverse la branche principale 1 du dispositif disjoncteur.
    En présence d'une surintensité dans le circuit à protéger L et donc dans la branche principale 1 du dispositif disjoncteur selon l'invention, la cellule de coupure à semi-conducteur commandable à l'ouverture 5 du module série d'aide à la commutation M2 bascule dans un état non passant. La tension aux bornes de l'impédance Z1 (varistance V1) croít jusqu'à sa valeur de seuil. La tension aux bornes du module série d'aide à la commutation M2 augmente, l'impédance Z1 s'opposant au passage de courant dans la branche principale 1.
    La cellule de coupure à semi-conducteur 4 de la branche auxiliaire 3 devient passante. Le courant circulant dans le circuit à protéger L est dévié dans la branche auxiliaire 3, ce qui détourne l'énergie qui sinon aurait été dissipée dans la cellule de coupure à semi-conducteur commandable à l'ouverture 5 de la branche principale 1 au risque de la détruire.
    Le courant dans l'élément interrupteur mécanique 2 tend vers zéro et la tension à ses bornes est nulle. L'élément interrupteur mécanique 2 est alors ouvert sans provoquer l'établissement d'un arc électrique.
    Après l'ouverture de l'élément interrupteur mécanique 2, la tension à ses bornes devient immédiatement égale à la tension qui était présente aux bornes de l'impédance Z2 car le courant s'annulant dans l'impédance Z1, la tension à ses bornes devient nulle. Toute la tension de la branche auxiliaire 3 s'applique sur l'élément interrupteur mécanique 2 qui est ouvert.
    Le courant circulant dans la branche auxiliaire 3 est limité par la présence de l'impédance Z2 qui s'oppose à son passage et la valeur maximale de ce courant est significativement diminuée. L'élément de type condensateur C se charge. Lorsqu'une tension suffisante s'établit aux bornes de l'impédance Z2, la cellule de coupure à semi-conducteur 4 de la branche auxiliaire 3 est rendue non passante. Le passage à l'état non passant est provoqué par le passage à zéro du courant dans la cellule de coupure à semi-conducteur 4 de la branche auxiliaire 3. En mode bidirectionnel, on peut attendre plusieurs alternances d'oscillation du circuit LC, formé module parallèle d'aide à la commutation M4 et de l'inductance du circuit à protéger L, avant de commander l'ouverture du thyristor TH1 ou TH'1ce qui produit une temporisation. On a une fonction de limiteur de courant avant la coupure.
    A l'état final, l'élément interrupteur mécanique 2 est ouvert, la cellule de coupure à semi-conducteur 4 de la branche auxiliaire 3 est à l'état non passant ainsi que la cellule de coupure à semi-conducteur commandable à l'ouverture 5 du module série d'aide à la commutation M2. Plus aucun courant ne circule dans le circuit à protéger L et le dispositif disjoncteur a joué son rôle de protection.
    L'intérêt de la variante de la figure 3B est de réaliser la fonction de limitation du courant en partie par l'impédance de l'inductance auxiliaire LA1. Après le déclenchement dans la branche principale 1 et la dérivation du courant dans la branche parallèle 3 une partie du courant passe dans l'inductance auxiliaire LA1 avant la coupure finale par les thyristors TH1, TH'1 de la cellule de coupure à semi-conducteur 4. Ceci permet de diminuer les contraintes de dimensionnement sur le condensateur C11 qui est utilisé dans ce cas, essentiellement dans son rôle de déviation du courant de la branche principale 1 vers la branche parallèle 3.
    Avec cette structure, il est de plus possible de jouer sur l'angle d'amorçage des thyristors TH1, TH'1. En effet, pendant la phase de conduction dans l'inductance auxiliaire LA1, une commande retardée de l'angle d'amorçage des thyristors permet de limiter le courant de défaut à la valeur souhaitée. Ceci améliore la fonction de limitation du courant du disjoncteur avant ouverture.
    On va maintenant commenter, en se référant aux figures 6A, 6B, des courbes qui simulent le courant global A traversant le dispositif disjoncteur, le courant B traversant l'élément interrupteur mécanique 2 et le courant D traversant la cellule de coupure à semi-conducteur 4 de la branche auxiliaire 3 au moment du déclenchement du dispositif disjoncteur en présence d'une surintensité dans le circuit L qu'il protège. A cause de cette surintensité le courant B dans l'élément interrupteur mécanique 2 croít jusqu'à un instant t0 correspondant à l'instant où la cellule de coupure à semi-conducteur commandable à l'ouverture 5 du module série d'aide à la commutation M2 bascule à l'état non passant. Il prend alors une valeur d'environ 2500 A. L'intervalle de temps entre t0 et le début de la montée du courant B vaut environ 100 microsecondes.
    Le courant B dans l'élément interrupteur mécanique 2 passe à zéro. Ce passage à zéro prend un certain temps lorsqu'il y a inductance série LS1 dans le module parallèle d'aide à la commutation M4. A l'instant t0, le courant D traversant la cellule de coupure à semi-conducteur 4 de la branche auxiliaire 3 est le courant provenant du circuit L détourné de la branche principale 1. Ce courant D atteint un maximum (environ 5000 A) puis décroít à cause de la présence dans l'impédance Z2 de l'élément type condensateur C qui se charge. Le courant D finit par s'annuler à un instant t1 et la cellule de coupure à semi-conducteur 4 de la branche auxiliaire 3 est forcée à l'état non passant. L'intervalle de temps entre t0 et t1 vaut environ 450 microsecondes.
    La figure 6B qui est un zoom de la figure 6A autour de l'instant t0, représente en plus l'allure de la tension E aux bornes de l'élément interrupteur mécanique 2. Cette tension E est nulle en même temps que le courant B après t0, ce qui permet d'ouvrir l'élément interrupteur mécanique 2 sans engendrer d'arc électrique. Cette ouverture se fait à un instant t2. L'intervalle de temps entre t0 et t2 vaut environ 20 microsecondes. Ensuite la tension E aux bornes de l'élément interrupteur mécanique 2 commence à croítre et atteint la tension qui était présente aux bornes de l'impédance Z2.
    Les avantages d'un dispositif disjoncteur selon l'invention sont appréciables.
    Un tel dispositif disjoncteur est apte à fonctionner aussi bien basse tension A ou B qu'en haute tension A ou B. Ces tensions peuvent être des tensions continues ou alternatives.
    Un tel dispositif disjoncteur possède un élément interrupteur mécanique qui peut fonctionner dans un environnement normal. Cela signifie qu'il peut fonctionner sans être confiné dans une chambre de coupure dans une ambiance gazeuse appropriée ou sous vide.
    Puisque aucun arc électrique n'apparaít au moment de l'ouverture de l'élément interrupteur mécanique, il n'y a pas de dégradation du contact mécanique et donc pas d'usure importante des pièces conductrices formant contact. La maintenance est réduite, les coûts sont diminués. La reproductibilité des opérations d'ouverture de l'élément interrupteur mécanique est garantie.
    Il possède une vitesse de coupure qui est grande grâce à la présence des cellules de coupure à semi-conducteur sans pour autant nécessiter un élément interrupteur mécanique rapide. Il n'y a donc pas de nouvelle technologie d'élément de interrupteur mécanique à développer.
    Grâce à la présence du composant semi-conducteur commandable à l'ouverture de la branche principale, les pertes par effet Joule en conduction sont réduites. Un dispositif de refroidissement passif peut être utilisé.
    Un tel dispositif disjoncteur est compact. Son encombrement est beaucoup plus faible que celui des configurations avec chambre de coupure.
    Une temporisation est possible en mode bidirectionnel car il est possible que le dispositif disjoncteur hybride fonctionne pendant un certain temps avec sa branche auxiliaire 3 en conduction en laissant le circuit LC (formé du condensateur C, de l'inductance série LS1 du module parallèle d'aide à la commutation M4 et de l'inductance du circuit à protéger L) osciller avant de le couper par la cellule de coupure à semi-conducteur 4. Pendant cette période le courant est limité par les impédances de la branche auxiliaire 3.
    Si la coupure a lieu au moment d'un zéro de courant, l'énergie accumulée dans le circuit à protéger est nulle et la dissipation d'énergie est minimisée.
    Bien que plusieurs modes de réalisation de la présente invention aient été représentés et décrits de façon détaillée, on comprendra que différents changements et modifications puissent être apportés sans sortir du cadre de l'invention.

    Claims (15)

    1. Dispositif disjoncteur comportant une branche principale (1) contenant un élément interrupteur mécanique (2) et une branche auxiliaire (3) contenant une cellule de coupure à semi-conducteur (4), cette branche auxiliaire (3) étant montée en parallèle avec la branche principale (1), caractérisé en ce que la branche principale (1) comporte en série avec l'élément interrupteur mécanique (2) un module série d'aide à la commutation (M2) comprenant une cellule de coupure à semi-conducteur (5) commandable à l'ouverture en parallèle avec une impédance (Z1) et en ce que la branche auxiliaire (3) comporte un module parallèle d'aide à la commutation (M4) comprenant une impédance (Z2), cette impédance (Z2) incluant au moins un élément de type condensateur (C).
    2. Dispositif disjoncteur selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'impédance (Z1) du module série d'aide à la commutation (M2) est une varistance (V1).
    3. Dispositif disjoncteur selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que la cellule de coupure à semi-conducteur (5) commandable à l'ouverture (M2) comporte au moins un ensemble série (D1, IG2) avec une diode et un thyristor de type IGCT.
    4. Dispositif disjoncteur selon la revendication 3, caractérisé en ce qu'il comporte deux ensembles série (D1, IG2, D'1, IG'2) montés en parallèle tête-bêche.
    5. Dispositif disjoncteur selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que la cellule de coupure à semi-conducteur (4) de la branche auxiliaire (3) comporte au moins un thyristor (THa).
    6. Dispositif disjoncteur selon la revendication 5, caractérisé en ce que la cellule de coupure à semi-conducteur (4) comporte deux thyristors (TH1, TH'1) montés en parallèle tête-bêche.
    7. Dispositif disjoncteur selon la revendication 5, caractérisé en ce que la cellule de coupure à semi-conducteur (4) de la branche auxiliaire (3) comporte un thyristor (THa) et un pont de Graetz (D11, D12, D13, D14) ayant deux diagonales, le thyristor (THa) formant une diagonale du pont de Graetz, la branche principale (1) formant l'autre diagonale du pont de Graetz.
    8. Dispositif disjoncteur selon la revendication 7, caractérisé en ce que l'impédance (Z2) du module parallèle d'aide à la commutation (M4) comporte un condensateur (Ca) en série avec le thyristor (THa).
    9. Dispositif disjoncteur selon la revendications 8, caractérisé en ce qu'une inductance série est montée entre le condensateur (Ca) et le thyristor (THa).
    10. Dispositif disjoncteur selon l'une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que l'impédance (Z2) du module parallèle d'aide à la commutation (M4) comporte un ensemble formé d'un condensateur (C1) et d'une première résistance (R1) montés en parallèle, cet ensemble étant en série avec une seconde résistance (R2) et avec la cellule de coupure à semi-conducteur (4) de la branche auxiliaire (3).
    11. Dispositif disjoncteur selon la revendication 10, caractérisé en ce qu'une inductance série (LS1) est montée en série avec l'ensemble et la seconde résistance (R2).
    12. Dispositif disjoncteur selon l'une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que le module parallèle d'aide à la commutation (M4) comporte un pont de Graetz (Pb) ayant deux diagonales, un ensemble parallèle avec le condensateur (C11) et une résistance (R11) étant connecté aux bornes d'une première diagonale du pont de Graetz, une inductance auxiliaire (LA1) étant connectée aux bornes de la seconde diagonale, l'une des bornes de la seconde diagonale étant reliée à la cellule de coupure à semi-conducteur (4) de la branche auxiliaire (3).
    13. Dispositif disjoncteur selon la revendication 12, caractérisé en ce qu'une inductance série (LS1) est montée entre le pont de Graetz (Pb) et la cellule de coupure à semi-conducteur (4) de la branche auxiliaire.
    14. Dispositif disjoncteur selon l'une des revendications 1 à 13, caractérisé en ce que l'élément interrupteur mécanique (2) comporte un contact mobile (2.1) à entraínement électromagnétique de type Thomson.
    15. Procédé de déclenchement d'un dispositif disjoncteur selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il consiste, en présence d'une surintensité dans la branche principale (1) :
      à basculer d'un état passant à un état non passant la cellule de coupure à semi-conducteur (5) commandable à l'ouverture,
      à basculer d'un état non passant à un état passant la cellule de coupure à semi-conducteur (4) de la branche auxiliaire (3),
      puis à ouvrir l'élément interrupteur mécanique (2) qui était initialement fermé,
      et enfin à basculer, dès l'apparition d'un zéro de courant, de l'état passant à l'état non passant la cellule de coupure à semi-conducteur (4) de la branche auxiliaire (3).
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