EP1413728B1 - Regler und Verfahren zur Regelung eines in einem Abgaskanal einer Verbrennungskraftmaschine angeordneten NOx-Sensors - Google Patents
Regler und Verfahren zur Regelung eines in einem Abgaskanal einer Verbrennungskraftmaschine angeordneten NOx-Sensors Download PDFInfo
- Publication number
- EP1413728B1 EP1413728B1 EP20030090353 EP03090353A EP1413728B1 EP 1413728 B1 EP1413728 B1 EP 1413728B1 EP 20030090353 EP20030090353 EP 20030090353 EP 03090353 A EP03090353 A EP 03090353A EP 1413728 B1 EP1413728 B1 EP 1413728B1
- Authority
- EP
- European Patent Office
- Prior art keywords
- closed
- exhaust gas
- loop controller
- sensor
- loop
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 34
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 title claims description 9
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 29
- 238000005070 sampling Methods 0.000 claims description 18
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 claims description 12
- 230000003068 static effect Effects 0.000 claims description 5
- 230000003321 amplification Effects 0.000 claims description 3
- 238000003199 nucleic acid amplification method Methods 0.000 claims description 3
- 238000011084 recovery Methods 0.000 claims description 3
- 238000012546 transfer Methods 0.000 claims description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 claims description 2
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 claims 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 6
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 5
- 230000035484 reaction time Effects 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 238000013016 damping Methods 0.000 description 2
- 238000013461 design Methods 0.000 description 2
- 239000000523 sample Substances 0.000 description 2
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 2
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 1
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 description 1
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 238000011437 continuous method Methods 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 description 1
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
- F02D41/14—Introducing closed-loop corrections
- F02D41/1438—Introducing closed-loop corrections using means for determining characteristics of the combustion gases; Sensors therefor
- F02D41/1444—Introducing closed-loop corrections using means for determining characteristics of the combustion gases; Sensors therefor characterised by the characteristics of the combustion gases
- F02D41/146—Introducing closed-loop corrections using means for determining characteristics of the combustion gases; Sensors therefor characterised by the characteristics of the combustion gases the characteristics being an NOx content or concentration
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
- F02D41/14—Introducing closed-loop corrections
- F02D41/1401—Introducing closed-loop corrections characterised by the control or regulation method
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
- F02D41/14—Introducing closed-loop corrections
- F02D41/1401—Introducing closed-loop corrections characterised by the control or regulation method
- F02D2041/141—Introducing closed-loop corrections characterised by the control or regulation method using a feed-forward control element
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
- F02D41/14—Introducing closed-loop corrections
- F02D41/1401—Introducing closed-loop corrections characterised by the control or regulation method
- F02D2041/1433—Introducing closed-loop corrections characterised by the control or regulation method using a model or simulation of the system
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
- F02D41/14—Introducing closed-loop corrections
- F02D41/1438—Introducing closed-loop corrections using means for determining characteristics of the combustion gases; Sensors therefor
- F02D41/1493—Details
- F02D41/1494—Control of sensor heater
Definitions
- the invention relates to a method and a controller for operating an arranged in an exhaust passage of an internal combustion engine exhaust gas sensor with the features mentioned in the preamble of claims 1 and 19.
- NO x sensors For example, to determine the NO x content in the exhaust gas of an internal combustion engine usually employed NO x sensors. Such NO x sensors are known in various designs, so that can be dispensed with a more detailed description here. Especially with a lean executable engine it is important to comply with the NO x limit to know the NOx content in the exhaust system behind a NOx storage catalytic converter in order to, for example, determine the time at which a storage of NOx in the NO x storage is no longer possible, that is, the NO x storage is filled, so that a regeneration phase is necessary.
- a measuring device which is able to measure the NO x concentration in the exhaust gas, so for example a NO x sensor.
- the measuring accuracy of exhaust gas sensors such as NO x sensors or lambda probes usually depends on external parameters. Therefore, it is important to keep these parameters within the optimum ranges for accurate control, and readjust if necessary.
- NO x sensors the temperature must be kept constant in order to ensure high accuracy of the signal. The smaller the deviations from the desired temperature of the sensor, the more accurate the sensor signal.
- GB 2345142 shows a similar system to that described above.
- a PI controller based on voltage without exhaust gas mass flow-dependent feedforward control is used in this exhaust gas temperature sensor, which operates with a resistance difference as a controller input variable and a voltage as a controller output variable.
- the weak point of this system is the great inaccuracy in the regulation of the sensor temperature in the event of fluctuations in the exhaust gas mass flow due, among other things, to a missing model of the path to be controlled.
- the invention is therefore based on the object to provide a controller and a method for controlling an arranged in an exhaust passage of an internal combustion engine exhaust gas sensor, which eliminate the disadvantages mentioned, and in particular to provide a robust controller or a robust method for controlling an exhaust gas sensor.
- a particular advantage of the method for operating an exhaust gas sensor arranged in an exhaust duct of an internal combustion engine is that the measurement accuracy of exhaust gas sensors is increased by a control of operating parameters of the exhaust gas sensor by a model-based controller and / or an exhaust gas flow dependent pilot control of operating parameters of the exhaust gas sensor.
- a controller is used, which is characterized in that the controller is designed as a model-based controller and has a predetermined by a model of the controlled system.
- the operating parameter temperature is controlled and / or controlled during operation of a NO x sensor. It is advantageous if the temperature is determined by measuring an electrical resistance value. It is also advantageous if the control evaluates the difference between the current and the setpoint temperature of the sensor as a controller input variable and the heating power for heating the sensor varies as a controller output variable. This achieves a linear relationship between controller input and output quantity.
- the exhaust gas flow-dependent pilot control is set up so that the exhaust gas flow-dependent pilot control becomes active in the case of a very rapidly decreasing or increasing exhaust gas flow.
- this can be realized in that the exhaust gas flow-dependent feedforward control is active when the exhaust gas flow changes faster than graded to the sampling time gradient.
- the current value of the measured sensor resistance and / or the current value of the measured sensor temperature are taken into account in the release condition of the exhaust-gas-dependent pilot control.
- a plurality of temporally successive differences of the measured exhaust gas mass flow values are evaluated in a pilot control of the exhaust gas sensor.
- good results are achieved if the number of temporally successive differences of the measured exhaust gas mass flow values to be evaluated for a precontrol is determined as a function of the sampling time, a higher number being evaluated for short sampling times and a smaller number of differences being evaluated for long sampling times.
- a pilot control matched to a sampling time of 50 ms becomes active with a low heating power value if three time-sequential differences of the measured exhaust gas mass flow values are greater than the gradient to be applied.
- a feedforward control with a high heating power value tuned to a sampling time of 50 ms advantageously becomes active if four time-sequential differences of the measured exhaust-gas mass flow values are smaller than the gradient to be applied.
- a preferred embodiment of the method according to the invention provides that at least at the beginning of deceleration phases, a high heating power precontrol takes place.
- a particularly robust controller is obtained if the model of the controlled system is based on the parameters time constant T, damping d and static gain k SR .
- controller is designed as a linear regulator.
- good control results are obtained even if the controlled system has a linear relationship, that is, if there is a linear relationship between controller input and controller output variables.
- a preferred embodiment of the regulator according to the invention is characterized in that the controller comprises a Kalman filter and an optimal state feedback. To avoid an undesired "run-up" of the integrator, it is advantageous if the controller has an integrator windup avoiding integrator.
- the controller comprises a means for measuring the exhaust gas mass flow value, whereby an exhaust gas mass flow-dependent feedforward control is made possible.
- the controller according to the invention is characterized in that it is based on a new controller structure, which includes a model of the controlled system. Due to this additional information about the controlled system, a higher control accuracy is achieved.
- the relationship between controller input and output has been linearized to achieve better control results.
- the controller now varies the heating power and thus controls the heating of the sensor to its setpoint temperature.
- Regulator input is a temperature difference, which results from the current and the target temperature of the sensor.
- the new controller structure includes a special integrator whose advantage consists in avoiding an "integrator windup", ie an undesired "startup" of the integrator when the manipulated variable has reached the saturation value of the control loop input.
- the new controller structure can be combined with an exhaust gas mass flow-dependent pilot control in order to compensate for the dead time due to the position of the NO x sensor far back in the exhaust gas tract.
- An exemplary embodiment of the model-based controller was designed according to the LQG / LTR (Linear Quadratic Gaussian / Loop Transfer Recovery) method.
- the LQG / LTR method is a linear continuous-time design method.
- the exemplary controller designed thereby consists of a Kalman filter as observer and an optimal state feedback.
- the measured step response 12 was superimposed on the simulated behavior of a PT 2 element 13 T_model. As in FIG. 1 It became clear that a PT 2 member closely approximates the measured behavior.
- FIG. 2 shows the amplitude and phase response (Bode diagram) of the open chain 20 consisting of the controller according to the invention and the special integrator described above. With a phase margin of around 73 °, the structure has a high degree of robustness.
- the proposed new controller structure can be combined with an exhaust gas mass flow-dependent pilot control.
- the pilot control becomes active when the exhaust gas mass flow increases or decreases very rapidly.
- the underlying idea is that there is information about an imminent cooling or heating of the sensor located farther back in the exhaust tract via the exhaust gas mass flow. If the mass flow changes faster than the gradients matched to the sampling time, the feedforward will be activated by either a high heat-up to prevent the impending cooling or a lowering of the heating power to a low level due to impending heating.
- the current value of the measured sensor resistance is included in the release condition of the feedforward control in order to avoid too low a heating power precontrol when the sensor temperature is too low, and vice versa.
- the sensor resistance it is also possible to measure the sensor temperature, the temperature and the resistance being converted into one another on the basis of the abovementioned characteristic curve.
- the measurement of the exhaust gas mass flow is affected by a measurement noise.
- it is usually not appropriate to respond to any (small) change in the exhaust gas mass flow with an adjustment of the heating power. Instead, it will be useful, depending on the sampling time, to take into account a higher or lower number of chronologically successive differences of the measured exhaust gas mass flow values for a precontrol.
- the number of temporally successive differences must be chosen so that a compromise is found between the demarcation against the measurement noise and too long a reaction time. For shorter sampling times, it may be advantageous to increase the number of to consider, taking into account, time-sequential differences of the measured exhaust gas mass flow values; For longer sampling times, it may be necessary to reduce this number.
- the criterion "three successive differences of the measured exhaust gas mass flow values are greater than the gradient to be applied (corresponds to a response time of 3 * 50 ms)" represent a compromise between avoiding a wrong feedforward and a short reaction time.
- the compromise in a special embodiment with the sampling time 50 ms for example, by the criterion "four temporally successive differences of the measured exhaust gas mass flow values are smaller than the gradient to be applied (corresponds to a reaction time of 4 * 50ms)" formed become.
- the sensor At the beginning of a fuel cut-off phase, the sensor usually cools something out. Therefore, it is also possible to switch to maximum heating for overrun phases already via the pilot control, even before this is the case via the control deviation and the controller itself.
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Combined Controls Of Internal Combustion Engines (AREA)
- Output Control And Ontrol Of Special Type Engine (AREA)
Description
- Die Erfindung betrifft ein Verfahren und einen Regler zum Betrieb eines in einem Abgaskanal einer Verbrennungskraftmaschine angeordneten Abgassensors mit den im Oberbegriff der Ansprüche 1 und 19 genannten Merkmalen.
- Es ist bekannt, dass beispielsweise zur Bestimmung des NOX-Gehaltes im Abgas einer Verbrennungskraftmaschine üblicherweise NOx-Sensoren eingesetzt werden. Solche NOx-Sensoren sind in verschiedensten Ausführungen bekannt, so dass hier auf eine nähere Beschreibung verzichtet werden kann. Speziell bei einem magerlauffähigen Verbrennungsmotor ist es zur Einhaltung der NOx-Grenzwerte wichtig, den NOx-Gehalt im Abgastrakt hinter einem NOx-Speicherkatalysator zu kennen, um zum Beispiel den Zeitpunkt bestimmen zu können, an dem eine Einlagerung von NOx in den NOx-Speicher nicht mehr möglich ist, das heißt der NOx-Speicher gefüllt ist, so dass eine Regenerationsphase notwendig ist.
- Dazu befindet sich üblicherweise hinter dem Katalysator im Abgastrakt eines mindestens zeitweilig magerlaufenden Verbrennungsmotors eine Messeinrichtung, die in der Lage ist, die NOx-Konzentration im Abgas zu messen, also beispielsweise ein NOx-Sensor. Die Messgenauigkeit von Abgassensoren wie NOx-Sensoren oder Lambdasonden hängt in der Regel von äußeren Parametern ab. Deshalb ist es wichtig, diese Parameter in den für eine genaue Regelung optimalen Bereichen zu halten und erforderlichenfalls nachzuregeln. So muss beispielsweise bei NOx-Sensoren die Temperatur konstant gehalten werden, um eine hohe Genauigkeit des Signals zu gewährleisten. Je geringer die Abweichungen von der Soll-Temperatur des Sensors sind, desto genauer ist das Sensorsignal.
-
GB 2345142 - Bisher wird bei diesem Abgassensor für die Temperaturregelung ein PI-Regler auf Spannungsbasis ohne abgasmassenstromabhängige Vorsteuerung eingesetzt, welcher mit einer Widerstandsdifferenz als Reglereingangsgröße und einer Spannung als Reglerausgangsgröße arbeitet. Schwachstelle dieses Systems ist die große Ungenauigkeit bei der Regelung der Sensortemperatur bei Schwankungen des Abgasmassenstromes aufgrund unter anderem eines fehlenden Modells der zu regelnden Strecke.
- Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, einen Regler und ein Verfahren zur Regelung eines in einem Abgaskanal einer Verbrennungskraftmaschine angeordneten Abgassensors zu schaffen, die die genannten Nachteile beheben, und insbesondere einen robusten Regler beziehungsweise ein robustes Verfahren zur Regelung eines Abgassensors bereitzustellen.
- Diese Aufgabe wird durch einen Regler und ein Verfahren mit den in den Ansprüchen 1 und 19 genannten Merkmalen gelöst.
- Ein besonderer Vorteil des Verfahrens zum Betrieb eines in einem Abgaskanal einer Verbrennungskraftmaschine angeordneten Abgassensors besteht darin, dass die Messgenauigkeit von Abgassensoren erhöht wird, indem eine Regelung von Betriebsparametern des Abgassensors durch einen modellbasierten Regler und/oder eine abgasstromabhängige Vorsteuerung von Betriebsparametern des Abgassensors erfolgt.
- Zur Regelung von Betriebsparametern eines in einem Abgaskanal einer Verbrennungskraftmaschine angeordneten Abgassensors wird deshalb ein Regler eingesetzt, der sich dadurch auszeichnet, dass der Regler als modellbasierter Regler ausgebildet ist und eine durch ein Modell der Regelstrecke vorgegebene Struktur aufweist.
- In einer bevorzugten Ausführungsform des erfindungsgemäßen Verfahrens ist vorgesehen, dass beim Betrieb eines NOx-Sensors der Betriebsparameter Temperatur geregelt und/oder gesteuert wird. Dabei ist es von Vorteil, wenn die Temperatur durch Messung eines elektrischen Widerstandswertes ermittelt wird. Es ist außerdem von Vorteil, wenn die Regelung die Differenz aus der aktuellen und der Soll-Temperatur des Sensors 'als Reglereingangsgröße auswertet und die Heizleistung zur Beheizung des Sensors als Reglerausgangsgröße variiert. Damit wird ein linearer Zusammenhang zwischen Reglereinund -ausgangsgröße erreicht.
- In einer bevorzugten Ausführungsform des erfindungsgemäßen Verfahrens ist vorgesehen, dass die abgasstromabhängige Vorsteuerung so eingerichtet ist, dass die abgasstromabhängige Vorsteuerung bei sehr schnell ab- oder zunehmendem Abgasstrom aktiv wird. Speziell kann dies dadurch realisiert werden, dass die abgasstromabhängige Vorsteuerung aktiv wird, wenn sich der Abgasstrom schneller als auf die Abtastzeit abgestimmte Gradienten ändert.
- In einer weiteren bevorzugten Ausführungsform der Erfindung ist vorgesehen, dass in der Freigabebedingung der abgasstromabhängigen Vorsteuerung der aktuelle Wert des gemessenen Sensor-Widerstandes und/oder der aktuelle Wert der gemessenen Sensor-Temperatur berücksichtigt wird.
- Als Vorteil erweist es sich, wenn bei schnell fallendem Abgasmassenstrom die Vorsteuerung kurzzeitig mit einer erniedrigten Heizleistung und bei rasch ansteigendem Abgasmassenstrom die Vorsteuerung kurzzeitig mit einer erhöhten Heizleistung reagiert. Damit werden eine unerwünschte Aufheizung beziehungsweise Abkühlung des Sensors kompensiert.
- In einer weiteren bevorzugten Ausführungsform' des erfindungsgemäßen Verfahrens ist vorgesehen, dass bei einer Vorsteuerung des Abgassensors mehrere zeitlich aufeinander folgende Differenzen der gemessenen Abgasmassenstromwerte ausgewertet werden. Man erreicht insbesondere dadurch gute Ergebnisse, wenn die Anzahl der für eine Vorsteuerung auszuwertenden, zeitlich aufeinander folgenden Differenzen der gemessenen Abgasmassenstromwerte in Abhängigkeit der Abtastzeit bestimmt wird, wobei bei kurzen Abtastzeiten eine höhere Anzahl, bei langen Abtastzeiten eine geringere Anzahl von Differenzen ausgewertet wird.
- Es hat sich außerdem als vorteilhaft erwiesen, dass eine auf eine Abtastzeit von 50 ms abgestimmte Vorsteuerung mit einem niedrigen Heizleistungswert aktiv wird, wenn drei zeitlich aufeinander folgende Differenzen der gemessenen Abgasmassenstromwerte größer als der zu applizierende Gradient sind. Wogegen eine auf eine Abtastzeit von 50 ms abgestimmte Vorsteuerung mit einem hohen Heizleistungswert vorteilhafterweise aktiv wird, wenn vier zeitlich aufeinander folgende Differenzen der gemessenen Abgasmassenstromwerte kleiner als der zu applizierende Gradient sind. Diese beiden Vorgehensweisen stellen jeweils einen Kompromiss dar zwischen der Vermeidung einer Fehlsteuerung und einer kurzen Reaktionszeit.
- Um eine unerwünschte Abkühlung des Abgassensors zu verhindern, sieht eine bevorzugte Ausführungsform des erfindungsgemäßen Verfahrens vor, dass wenigstens zu Beginn von Schubphasen eine hohe Heizleistungsvorsteuerung erfolgt.
- Als vorteilhaft erweist es sich, dass der modellbasierte Regler mit Hilfe eines linearen zeitkontinuierlichen Verfahrens ermittelt wird. Dabei hat sich als besonders praktisch herausgestellt, wenn der modellbasierte Regler mit Hilfe des LQG/LTR-Verfahrens (LQG/LTR = Linear Quadratic Gaussian/Loop Transfer Recovery) entworfen wird.
- Einen besonders robusten Regler erhält man, wenn dem Modell der Regelstrecke die Parameter Zeitkonstante T, Dämpfung d und statische Verstärkung kSR zugrunde gelegt werden.
-
- hno0y
- die aktuelle Ausgangsgröße,
- hno1y
- die im vorangegangenen Zeittakt berechnete Ausgangsgröße,
- hno2y
- die zwei Zeittakte zuvor berechnete Ausgangsgröße,
- hno0u
- die aktuelle Eingangsgröße,
- hno1u
- die im vorangegangenen Zeittakt gemessene Eingangsgröße,
- hno2u
- die zwei Zeittakte zuvor gemessene Eingangsgröße,
- kSR
- die statische Verstärkung und
- HNOij
- die Regelparameter (i = 0, 1, 2 und j = U, YK)
- Als besonders vorteilhaft erweist sich, wenn der Regler als linearer Regler ausgebildet ist. Beim Einsatz eines linearen Reglers erhält man gute Regelergebnisse, wenn auch die Regelstrecke einen linearen Zusammenhang aufweist, das heißt, wenn zwischen Reglereingangs- und Reglerausgangsgrößen ein linearer Zusammenhang besteht.
- Eine bevorzugte Ausführungsform des erfindungsgemäßen Reglers ist dadurch ausgezeichnet, dass der Regler einen Kalman-Filter und eine optimale Zustandsrückführung umfasst. Zur Vermeidung eines unerwünschten "Hochlaufens" des Integrators ist es vorteilhaft, wenn der Regler einen ein Integrator-Windup vermeidenden Integrator aufweist.
- In einer weiteren bevorzugten Ausführungsform des erfindungsgemäßen Reglers ist vorgesehen, dass der Regler ein Mittel zur Messung des Abgasmassenstromwertes umfasst, wodurch eine abgasmassenstromabhängige Vorsteuerung ermöglicht wird.
- Weitere bevorzugte Ausgestaltungen der Erfindung ergeben sich aus den übrigen, in den Unteransprüchen genannten Merkmalen.
- Die Erfindung wird nachfolgend in Ausführungsbeispielen anhand der zugehörigen Zeichnungen näher erläutert. Beispielhaft wird dabei ein NOx-Sensor als Abgassensor zugrunde gelegt. Es zeigen:
- Figur 1
- eine Darstellung der in einem Sprungversuch ermittelten Kennlinien und
- Figur 2
- eine Darstellung von Amplituden- und Phasengang (Bode-Diagramm) der offenen Kette bestehend aus dem erfindungsgemäßen Regler und einem ein Integrator-Windup vermeidenden Integrator.
- Der erfindungsgemäße Regler ist dadurch ausgezeichnet, dass ihm eine neue Reglerstruktur zugrunde liegt, welche ein Modell der Regelstrecke beinhaltet. Aufgrund dieser Zusatzinformation über die Regelstrecke wird eine höhere Regelgenauigkeit erreicht. Zusätzlich zum neuen Regler wurde der Zusammenhang zwischen Reglerein- und -ausgangsgröße linearisiert, um bessere Regelergebnisse zu erzielen. Der Regler variiert nun die Heizleistung und regelt damit die Beheizung des Sensors auf seine Soll-Temperatur. Reglereingangsgröße ist eine Temperaturdifferenz, welche sich aus der aktuellen und der Soll-Temperatur des Sensors ergibt. Zur neuen Reglerstruktur gehört ein spezieller Integrator, dessen Vorteil in der Vermeidung eines "Integrator-Windup", das heißt eines unerwünschten "Hochlaufens" des Integrators, wenn die Stellgröße den Sättigungswert des Regelstreckeneingangs erreicht hat, besteht. Zusätzlich kann die neue Reglerstruktur mit einer abgasmassenstromabhängigen Vorsteuerung kombiniert werden, um die Totzeit, bedingt durch die Position des NOx-Sensors weit hinten im Abgastrakt, auszugleichen.
- Eine beispielhafte Ausführungsform des modellbasierten Reglers wurde nach dem LQG/LTR-Verfahren (LQG/LTR = Linear Quadratic Gaussian/Loop Transfer Recovery) entworfen. Das LQG/LTR-Verfahren ist ein lineares zeitkontinuierliches Entwurfsverfahren. Der damit entworfene beispielhafte Regler besteht aus einem Kalman-Filter als Beobachter und aus einer optimalen Zustandsrückführung. Die zugrunde liegende Differenzengleichung für eine zeitdiskrete Realisierung, wie sie beispielsweise in der Software eines Motorsteuergeräts implementiert ist, lautet:
- Da die Ordnung des Regelstreckenmodells die Ordnung des modellbasierten Reglers vorgibt, war es erforderlich, ein geeignetes und dennoch einfaches Modell der Regelstrecke zu ermitteln. Dazu wurden Sprungversuche mit der Strecke durchgeführt, wobei Leistungssprünge auf die Strecke gegeben wurden derart, dass die Streckenausgangsgröße, die Sensor-Temperatur, Sprünge um ihren Arbeitspunkt, der Soll-Temperatur durchführt, wie sie im Normalbetrieb zu erwarten sind. In
Figur 1 ist das Ergebnis eines durchgeführten Sprungversuches dargestellt. Die Spannungs-Sprunggröße 10 U_sprung, wird über den Heizwiderstand in eine Leistungsgröße umgerechnet. Die Zwischengröße 11 RPVS, das ist der Innenwiderstand des Sensors, und die gewünschte Sprungantwort 12 T_Tip, die Temperatur des Sensorelements, sind zusätzlich in dem Diagramm aufgetragen. Mit Hilfe eines geeigneten Hilfsmittels wurde der gemessenen Sprungantwort 12 das simulierte Verhalten eines PT2-Glieds 13 T_model überlagert. Wie inFigur 1 gut zu erkennen, stellte sich heraus, dass ein PT2-Glied das gemessene Verhalten gut annähert. Die Parameter des beispielhaften Modells lauten: Zeitkonstante T = 4.2s, Dämpfung d = 1.2s und statische Verstärkung kSR = 17°C/W. -
Figur 2 zeigt den Amplituden- und Phasengang (Bode-Diagramm) der offenen Kette 20 bestehend aus dem erfindungsgemäßen Regler und dem oben beschriebenen, speziellen Integrator. Mit einer Phasenreserve von rund 73° weist die Struktur eine hohe Robustheit auf. - Da es sich um einen linearen Regler handelt, wird für ein gutes Regelungsergebnis ein linearer Zusammenhang zwischen Reglerein- und -ausgangsgröße benötigt. Dieses ist der Grund für den Wechsel der Reglereingangsgröße vom gemessenen Sensorwiderstandswert auf einen Sensor-Temperaturwert und vom Heizspannungswert der Reglerausgangsgröße auf einen Heizleistungswert. Der lineare Zusammenhang zwischen der Temperaturerhöhung eines Körpers und der ihm zugeführten Wärmemenge lautet:
- Um Schwankungen des Abgasmassenstromes bei der Temperaturregelung des NOx-Sensors besser berücksichtigen zu können, kann die vorgeschlagene neue Reglerstruktur mit einer abgasmassenstromabhängigen Vorsteuerung kombiniert werden. Die Vorsteuerung wird aktiv, wenn der Abgasmassenstrom sehr schnell zu- oder abnimmt. Die dahinter stehende Idee ist, dass über den Abgasmassenstrom eine Information über eine bevorstehende Abkühlung oder Aufheizung des weiter hinten im Abgastrakt befindlichen Sensors vorliegt. Wenn der Massenstrom sich schneller als die auf die Abtastzeit abgestimmten Gradienten ändert, wird die Vorsteuerung aktiv durch entweder ein starkes Aufheizen, um der bevorstehenden Abkühlung zuvorzukommen, oder ein Absenken der Heizleistung auf einen niedrigen Wert wegen einer bevorstehenden Aufheizung. Der aktuelle Wert des gemessenen Sensor-Widerstands geht dabei mit in die Freigabebedingung der Vorsteuerung ein, um zu vermeiden, dass bei einer zu niedrigen Sensortemperatur eine zu geringe Heizleistungsvorsteuerung erfolgt und umgekehrt. Alternativ zum Sensor-Widerstand kann auch die Sensor-Temperatur gemessen werden, wobei Temperatur und Widerstand anhand der oben genannten Kennlinie ineinander umgerechnet werden.
- Durch Messungen ist festgestellt worden, dass bei schnell fallendem Abgasmassenstrom im ersten Moment eine unerwünschte Erhöhung der Sensortemperatur stattfindet, auf welche die Vorsteuerung kurzzeitig kompensierend mit einem erniedrigten Heizleistungswert reagiert. Umgekehrt findet bei rasch ansteigendem Abgasmassenstrom im ersten Moment eine Abkühlung des Sensors statt, auf die kurzzeitig die Vorsteuerung wiederum mit einer erhöhten Heizleistung reagiert.
- Die Messung des Abgasmassenstroms wird durch ein Messrauschen beeinträchtigt. Um sich von diesem Messrauschen abzugrenzen, ist es in der Regel nicht angebracht, auf jede (kleine) Änderung des Abgasmassenstroms mit einer Anpassung der Heizleistung zu reagieren. Stattdessen wird es sinnvoll sein, in Abhängigkeit von der Abtastzeit eine höhere oder geringere Anzahl von zeitlich aufeinander folgenden Differenzen der gemessenen Abgasmassenstromwerte für eine Vorsteuerung zu berücksichtigen. Die Anzahl der zeitlich aufeinander folgenden Differenzen muss dabei so gewählt werden, dass ein Kompromiss gefunden wird zwischen der Abgrenzung gegen das Messrauschen und einer zu langen Reaktionszeit. Für kürzere Abtastzeiten kann es vorteilhaft sein, die Anzahl der zu berücksichtigenden, zeitlich aufeinander folgenden Differenzen der gemessenen Abgasmassenstromwerte zu erhöhen; bei längeren Abtastzeiten kann es sich erforderlich machen, diese Anzahl zu vermindern.
- Für eine Vorsteuerung mit einem niedrigen Heizleistungswert und der speziellen, beispielhaften Abtastzeit von 50 ms kann zum Beispiel das Kriterium "drei zeitlich aufeinander folgende Differenzen der gemessenen Abgasmassenstromwerte sind größer als der zu applizierende Gradient (entspricht einer Reaktionszeit von 3*50ms)" einen Kompromiss darstellen zwischen Vermeidung einer Fehlvorsteuerung und einer kurzen Reaktionszeit.
- Für eine Vorsteuerung mit einem hohen Heizleistungswert kann der Kompromiss in einer speziellen Ausführungsform mit der Abtastzeit 50 ms beispielsweise durch das Kriterium "vier zeitlich aufeinander folgende Differenzen der gemessenen Abgasmassenstromwerte sind kleiner als der zu applizierende Gradient (entspricht einer Reaktionszeit von 4*50ms)" gebildet werden.
- Zu Beginn einer Schubabschaltungsphase kühlt der Sensor üblicherweise etwas aus. Daher kann auch für Schubphasen schon über die Vorsteuerung auf Maximalbeheizung geschaltet werden, noch bevor über die Regelabweichung und den Regler selbst dieses der Fall ist.
- Die Erfindung ist nicht beschränkt auf die hier dargestellten Ausführungsbeispiele. Vielmehr ist es möglich, 'durch Kombination und Modifikation der genannten Mittel und Merkmale weitere Ausführungsvarianten zu realisieren, ohne den Rahmen der Erfindung zu verlassen.
-
- 10
- Spannungs-Sprunggröße
- 11
- Zwischengröße
- 12
- Sprungantwort
- 13
- simuliertes Verhalten eines PT2-Gliedes
- 20
- offene Kette
Claims (22)
- Verfahren zum Betrieb eines in einem Abgaskanal einer Verbrennungskraftmaschine angeordneten Abgassensors, dadurch gekennzeichnet dass- eine Regelung von Betriebsparametern des Abgassensors durch einen modellbasierten Regler erfolgt und,- wenn der Abgasmassenstrom schneller als ein applizierter Gradient, der auf eine Abtastzeit des Abgassensors abgestimmt ist, zu- oder abnimmt, eine abgasstromabhängige Vorsteuerung der Betriebsparameter aktiv wird.
- Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass beim Betrieb eines NOx-Sensors der Betriebsparameter Temperatur geregelt und/oder gesteuert wird.
- Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Temperatur durch Messung eines elektrischen Widerstandswertes ermittelt wird.
- Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Regelung die Differenz aus der aktuellen und der Soll-Temperatur des Sensors als Reglereingangsgröße auswertet und die Heizleistung zur Beheizung des Sensors als Reglerausgangsgröße variiert.
- Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass in einer Freigabebedingung der abgasstromabhängigen Vorsteuerung- der aktuelle Wert des gemessenen Sensor-Widerstandes und/oder- der aktuelle Wert der gemessenen Sensor-Temperaturberücksichtigt wird.
- Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass bei schnell fallendem Abgasmassenstrom die Vorsteuerung kurzzeitig mit einer erniedrigten Heizleistung reagiert.
- Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass bei rasch ansteigendem Abgasmassenstrom die Vorsteuerung kurzzeitig mit einer erhöhten Heizleistung reagiert.
- Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass bei einer Vorsteuerung des Abgassensors mehrere zeitlich aufeinander folgende Differenzen der gemessenen Abgasmassenstromwerte ausgewertet werden.
- Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Anzahl der für eine Vorsteuerung auszuwertenden, zeitlich aufeinander folgenden Differenzen der gemessenen Abgasmassenstromwerte in Abhängigkeit der Abtastzeit bestimmt wird, wobei bei kurzen Abtastzeiten eine höhere Anzahl, bei langen Abtastzeiten eine geringere Anzahl von Differenzen ausgewertet wird.
- Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass eine auf eine Abtastzeit von 50 ms abgestimmte Vorsteuerung mit einem niedrigen Heizleistungswert aktiv wird, wenn drei zeitlich aufeinander folgende Differenzen der gemessenen Abgasmassenstromwerte größer als der zu applizierende Gradient sind.
- Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass eine auf eine Abtastzeit von 50 ms abgestimmte Vorsteuerung mit einem hohen Heizleistungswert aktiv wird, wenn vier zeitlich aufeinander folgende Differenzen der gemessenen Abgasmassenstromwerte kleiner als der zu applizierende Gradient sind.
- Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass wenigstens zu Beginn von Schubphasen eine hohe Heizleistungsvorsteuerung erfolgt.
- Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der modellbasierten Regler mit Hilfe eines linearen zeitkontinuierlichen Verfahrens entworfen wird.
- Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der modellbasierte Regler mit Hilfe des LQG/LTR-Verfahrens (LQG/LTR = Linear Quadratic Gaussian/Loop Transfer Recovery) entworfen wird.
- Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass dem Modell der Regelstrecke die Parameter- Zeitkonstante (T),- Dämpfung (d) und- statische Verstärkung (kSR)zugrunde gelegt werden.
- Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die einer zeitdiskreten Realisierung zugrunde liegende Differenzengleichung
lautet, wobeihno0y die aktuelle Ausgangsgröße,hno1y die im vorangegangenen Zeittakt berechnete Ausgangsgröße,hno2y die zwei Zeittakte zuvor berechnete Ausgangsgröße,hno0u die aktuelle Eingangsgröße,hno1u die im vorangegangenen Zeittakt gemessene Eingangsgröße,hno2u die zwei Zeittakte zuvor gemessene Eingangsgröße,kSR die statische Verstärkung undHNOij die Regelparameter (i = 0, 1, 2 und j = U, YK)darstellen. - Regler zum Betrieb eines in einem Abgaskanal einer Verbrennungskraftmaschine angeordneten Abgassensors, dadurch gekennzeichnet, dass der Regler zur Ausführung des Verfahrens nach einem der Ansprüche 1 bis 16 eingerichtet ist und als modellbasierter Regler ausgebildet ist und eine durch ein Modell der Regelstrecke vorgegebene Struktur aufweist.
- Regler nach Anspruch 17, dadurch gekennzeichnet, dass der Regler als linearer Regler ausgebildet ist.
- Regler nach einem der Ansprüche 17 oder 18, dadurch gekennzeichnet, dass zwischen Reglereingangs- und Reglerausgangsgrößen ein linearer Zusammenhang besteht.
- Regler nach einem der Ansprüche 17 bis 19, dadurch gekennzeichnet, dass der Regler einen Kalman-Filter und eine optimale Zustandsrückführung umfasst.
- Regler nach einem der Ansprüche 17 bis 20, dadurch gekennzeichnet, dass der Regler einen ein Integrator-Windup vermeidenden Integrator aufweist.
- Regler nach einem der Ansprüche 17 bis 21, dadurch gekennzeichnet, dass der Regler ein Mittel zur Messung des Abgasmassenstromwertes umfasst.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE2002150219 DE10250219A1 (de) | 2002-10-23 | 2002-10-23 | Regler und Verfahren zur Regelung eines in einem Abgaskanal einer Verbrennungskraftmaschine angeordneten NOx-Sensors |
DE10250219 | 2002-10-23 |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
EP1413728A2 EP1413728A2 (de) | 2004-04-28 |
EP1413728A3 EP1413728A3 (de) | 2008-03-05 |
EP1413728B1 true EP1413728B1 (de) | 2014-10-15 |
Family
ID=32049632
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
EP20030090353 Expired - Lifetime EP1413728B1 (de) | 2002-10-23 | 2003-10-17 | Regler und Verfahren zur Regelung eines in einem Abgaskanal einer Verbrennungskraftmaschine angeordneten NOx-Sensors |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP1413728B1 (de) |
DE (1) | DE10250219A1 (de) |
Families Citing this family (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102004048859B4 (de) * | 2004-10-07 | 2021-01-21 | Robert Bosch Gmbh | Verfahren und Vorrichtung zur Ansteuerung und Diagnose für die Beheizung einer Lambdasonde |
DE102005004441B3 (de) | 2005-01-31 | 2006-02-09 | Siemens Ag | Vorrichtung und Verfahren zum Ermitteln einer Stellgröße eines Reglers einer Brennkraftmaschine |
DE102007035188B4 (de) | 2007-07-27 | 2009-12-24 | Continental Automotive Gmbh | Verfahren zum Aufheizen eines Gassensors |
FR2983244B1 (fr) | 2011-11-28 | 2013-12-20 | Peugeot Citroen Automobiles Sa | Procede et dispositif permettant d'estimer en continu la richesse cylindre d'un moteur |
FR2989428B1 (fr) | 2012-04-11 | 2015-10-02 | Peugeot Citroen Automobiles Sa | Procede d'estimation de la richesse dans un moteur a combustion de vehicule automobile |
DE102016202854A1 (de) * | 2016-02-24 | 2017-08-24 | Volkswagen Aktiengesellschaft | Verfahren und Vorrichtung zum Betreiben einer Lambdasonde in einem Abgaskanal einer Brennkraftmaschine |
CN113294227B (zh) * | 2021-07-01 | 2022-08-19 | 南昌智能新能源汽车研究院 | 一种提高sdpf低温起动性能的装置及其控制方法 |
Family Cites Families (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0738844Y2 (ja) * | 1988-10-07 | 1995-09-06 | トヨタ自動車株式会社 | 酸素センサ用ヒータ制御装置 |
DE4132008C2 (de) * | 1991-09-26 | 2000-04-06 | Bosch Gmbh Robert | Verfahren und Vorrichtung zur Überprüfung der Funktionsfähigkeit einer Heizung einer Sauerstoffsonde |
JP3233526B2 (ja) * | 1994-03-09 | 2001-11-26 | 本田技研工業株式会社 | 適応制御を用いたフィードバック制御装置 |
US5547552A (en) * | 1994-06-20 | 1996-08-20 | Nippondenso Co., Ltd. | Oxygen concentration detecting apparatus |
DE19516239C2 (de) * | 1995-05-03 | 2001-07-19 | Siemens Ag | Verfahren zur Parametrierung eines linearen Lambdareglers für eine Brennkraftmaschine |
JP3796333B2 (ja) * | 1996-12-20 | 2006-07-12 | 日本碍子株式会社 | ガスセンサ |
DE19859580C2 (de) * | 1998-12-22 | 2001-03-29 | Siemens Ag | Verfahren zum Betreiben eines Abgas-Messaufnehmers im Abgassystem einer Brennkraftmaschine |
DE19929042A1 (de) * | 1999-06-25 | 2000-12-28 | Audi Ag | Verfahren zur Steuerung der Regenerationsphasen eines NO¶x¶-Speicherkatalysators |
DE19936355A1 (de) * | 1999-08-03 | 2001-02-08 | Volkswagen Ag | Verfahren zur Plausibilitätsprüfung von Motorgrößen und Sensorgrößen unter Verwendung einer stetigen Lambda-Sonde |
DE10056320A1 (de) * | 2000-11-14 | 2002-05-16 | Volkswagen Ag | Verfahren und Vorrichtung zur Endstufendiagnose |
-
2002
- 2002-10-23 DE DE2002150219 patent/DE10250219A1/de not_active Ceased
-
2003
- 2003-10-17 EP EP20030090353 patent/EP1413728B1/de not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP1413728A3 (de) | 2008-03-05 |
EP1413728A2 (de) | 2004-04-28 |
DE10250219A1 (de) | 2004-05-06 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP3312405B1 (de) | Verfahren zum betreiben einer antriebseinrichtung sowie entsprechende antriebseinrichtung | |
EP1250524B1 (de) | VERFAHREN ZUR ENTSCHWEFELUNG EINES IN EINEM ABGASKANAL EINER VERBRENNUNGSKRAFTMASCHINE ANGEORDNETEN NOx-SPEICHERKATALYSATORS | |
WO2018091252A1 (de) | Verfahren zur regelung einer füllung eines speichers eines katalysators für eine abgaskomponente | |
EP1227231B1 (de) | Verfahren zum Betreiben eines Dreiweg-Katalysators, welcher eine Sauerstoff speichernde Komponente enthält | |
DE102017216082A1 (de) | Verfahren zum Betreiben eines SCR-Katalysatorsystems, welches einen ersten SCR-Katalysator und einen zweiten SCR-Katalysator aufweist | |
DE102018251720A1 (de) | Verfahren zur Ermittlung einer maximalen Speicherfähigkeit eines Abgaskomponentenspeichers eines Katalysators | |
EP1413728B1 (de) | Regler und Verfahren zur Regelung eines in einem Abgaskanal einer Verbrennungskraftmaschine angeordneten NOx-Sensors | |
DE4125154C2 (de) | Verfahren und Einrichtung zur Lambdasonden-Überwachung bei einer Brennkraftmaschine | |
DE102018208683A1 (de) | Verfahren und Steuergerät zur Regelung eines Füllstands eines Speichers eines Katalysators für eine Abgaskomponente | |
EP3320195B1 (de) | Verfahren zum betreiben eines abgasnachbehandlungssystems mit einem scr-katalysator | |
EP1329627B1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zum Steuern einer Bauteilschutzfunktion | |
DE102006051834B4 (de) | Erweiterte Gemischregelung zur Reduzierung von Abgasemissionen | |
DE102019201293A1 (de) | Verfahren zur Unterscheidung zwischen Modellungenauigkeiten und Lambdaoffsets für eine modellgestützte Regelung des Füllstands eines Katalysators | |
DE102018210739A1 (de) | Verfahren zur Regelung einer Füllung eines Abgaskomponentenspeichers eines Katalysators im Abgas eines Verbrennungsmotors | |
DE4112480C2 (de) | Verfahren und Vorrichtung zum Bestimmen des Alterungszustandes eines Katalysators | |
EP2142784B1 (de) | Lambda-regelung mit einer kennlinienadaption | |
DE102015200762A1 (de) | Verfahren zur Überwachung einer Abgasnachbehandlungsanlage eines Verbrennungsmotors sowie Steuerungseinrichtung für eine Abgasnachbehandlungsanlage | |
DE102018251725A1 (de) | Verfahren zur Regelung einer Füllung eines Abgaskomponentenspeichers eines Katalysators | |
DE102004058680B4 (de) | Speicherkatalysator-Regenerationsverfahren und- Steuergerät | |
EP1209332B1 (de) | Verfahren und Vorrichtungen zur Regeneration eines NOx-Speicherkatalysators | |
EP1160425B1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Durchführung einer Regeneration eines NOx-Speicherkatalysators | |
WO2013170919A2 (de) | Verfahren zum betreiben einer brennkraftmaschine sowie entsprechende brennkraftmaschine | |
EP0349811B1 (de) | Regelsystem für eine Brennkraftmaschine | |
EP2791494B1 (de) | Schätzverfahren der totzeit eines lambdasensors einer abgasreinigungseinrichtung | |
EP2188511B1 (de) | Verfahren zur lambda-regelung in betreibsbereichen mit kraftstoff-mangel oder kraftstoff-überschuss bei einer nernst-sonde |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PUAI | Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012 |
|
AK | Designated contracting states |
Kind code of ref document: A2 Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HU IE IT LI LU MC NL PT RO SE SI SK TR |
|
AX | Request for extension of the european patent |
Extension state: AL LT LV MK |
|
PUAL | Search report despatched |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009013 |
|
AK | Designated contracting states |
Kind code of ref document: A3 Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HU IE IT LI LU MC NL PT RO SE SI SK TR |
|
AX | Request for extension of the european patent |
Extension state: AL LT LV MK |
|
17P | Request for examination filed |
Effective date: 20080905 |
|
17Q | First examination report despatched |
Effective date: 20081010 |
|
AKX | Designation fees paid |
Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HU IE IT LI LU MC NL PT RO SE SI SK TR |
|
RAP1 | Party data changed (applicant data changed or rights of an application transferred) |
Owner name: VOLKSWAGEN AKTIENGESELLSCHAFT |
|
GRAP | Despatch of communication of intention to grant a patent |
Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR1 |
|
INTG | Intention to grant announced |
Effective date: 20140513 |
|
GRAS | Grant fee paid |
Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR3 |
|
GRAA | (expected) grant |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210 |
|
RIN1 | Information on inventor provided before grant (corrected) |
Inventor name: DAETZ, MICHAEL Inventor name: HAHN, HERMANN, DR. Inventor name: BERNS, ANDREAS Inventor name: PELZ, NORBERT |
|
AK | Designated contracting states |
Kind code of ref document: B1 Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HU IE IT LI LU MC NL PT RO SE SI SK TR |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: GB Ref legal event code: FG4D Free format text: NOT ENGLISH Ref country code: CH Ref legal event code: EP |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: IE Ref legal event code: FG4D Free format text: LANGUAGE OF EP DOCUMENT: GERMAN |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: AT Ref legal event code: REF Ref document number: 691809 Country of ref document: AT Kind code of ref document: T Effective date: 20141115 |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: DE Ref legal event code: R096 Ref document number: 50315144 Country of ref document: DE Effective date: 20141127 |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: NL Ref legal event code: VDEP Effective date: 20141015 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: NL Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20141015 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: FI Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20141015 Ref country code: ES Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20141015 Ref country code: PT Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20150216 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: GR Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20150116 Ref country code: SE Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20141015 Ref country code: CY Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20141015 |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: CH Ref legal event code: PL |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: BE Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20141031 |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: DE Ref legal event code: R097 Ref document number: 50315144 Country of ref document: DE |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: IE Ref legal event code: MM4A |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: EE Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20141015 Ref country code: LI Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20141031 Ref country code: MC Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20141015 Ref country code: CZ Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20141015 Ref country code: RO Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20141015 Ref country code: SK Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20141015 Ref country code: CH Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20141031 Ref country code: DK Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20141015 |
|
PLBE | No opposition filed within time limit |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261 |
|
STAA | Information on the status of an ep patent application or granted ep patent |
Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: DE Ref legal event code: R082 Ref document number: 50315144 Country of ref document: DE |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: IT Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20141015 |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: FR Ref legal event code: ST Effective date: 20150807 |
|
26N | No opposition filed |
Effective date: 20150716 |
|
GBPC | Gb: european patent ceased through non-payment of renewal fee |
Effective date: 20150115 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: GB Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20150115 Ref country code: IE Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20141017 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: FR Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20141215 |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: AT Ref legal event code: MM01 Ref document number: 691809 Country of ref document: AT Kind code of ref document: T Effective date: 20141017 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: SI Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20141015 Ref country code: AT Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20141017 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: BG Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20141015 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: HU Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT; INVALID AB INITIO Effective date: 20031017 Ref country code: LU Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20141017 Ref country code: TR Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20141015 |
|
PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: DE Payment date: 20191031 Year of fee payment: 17 |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: DE Ref legal event code: R119 Ref document number: 50315144 Country of ref document: DE |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: DE Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20210501 |