EP1108323A1 - Meter pulse filtering circuit for analog modems - Google Patents

Meter pulse filtering circuit for analog modems

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Publication number
EP1108323A1
EP1108323A1 EP99952271A EP99952271A EP1108323A1 EP 1108323 A1 EP1108323 A1 EP 1108323A1 EP 99952271 A EP99952271 A EP 99952271A EP 99952271 A EP99952271 A EP 99952271A EP 1108323 A1 EP1108323 A1 EP 1108323A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
resistor
series
filter circuit
resistors
output
Prior art date
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Withdrawn
Application number
EP99952271A
Other languages
German (de)
French (fr)
Inventor
Rainer Storn
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Infineon Technologies AG
Original Assignee
Infineon Technologies AG
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Filing date
Publication date
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Publication of EP1108323A1 publication Critical patent/EP1108323A1/en
Withdrawn legal-status Critical Current

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Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
    • H04M—TELEPHONIC COMMUNICATION
    • H04M15/00—Arrangements for metering, time-control or time indication ; Metering, charging or billing arrangements for voice wireline or wireless communications, e.g. VoIP
    • H04M15/28—Arrangements for metering, time-control or time indication ; Metering, charging or billing arrangements for voice wireline or wireless communications, e.g. VoIP with meter at substation or with calculation of charges at terminal

Definitions

  • the present invention relates to a filter circuit for filtering out the fee impulse of analog telephone connections for use, for example, in analog modems.
  • Line codecs for analog modems must filter out the fee impulse permitted in Europe (up to approx. 20 dbmO, depending on the country) in order not to disturb the modem connection.
  • this object is achieved in that a filter circuit consisting exclusively of resistors and capacitors is used as the filter circuit for filtering out the charge impulse of analog telephone connections.
  • a filter circuit consisting exclusively of resistors and capacitors is used as the filter circuit for filtering out the charge impulse of analog telephone connections.
  • Figure 1 is a circuit diagram of a bridge circuit for a transmitter-based analog hybrid circuit.
  • Fig. 3 shows an inventive RC fee pulse filter with the structure of a Wien-Robmson bridge.
  • FIG. 6 shows the amount curve of the transfer function H (f) and the resistance difference ⁇ R (f) for the circuit according to FIG. 3.
  • FIG. 1 shows the schematic arrangement of a bridge circuit as used for transmitter-based analog hybrid circuits.
  • the charge pulse filter 10 has the task of filtering out the 16 kHz carrier of the charge pulse to such an extent that any residual faults can be eliminated using an integrated filters (e.g. RC active filters, SC filters or digital filters) can be completely eliminated.
  • FIG. 2 The structure of a fee pulse filter 10 according to the invention is shown in FIG. 2. To the left is the input at which the voltage U b drops and the current I b flows.
  • the present embodiment is a double-T circuit.
  • the input and output of the filter circuit 10 have a common ground line 12. This can correspond to the mass of the modem circuit.
  • the further connections of the resistor 18 and the capacitor 24 are brought together again and form the one output connection at which the output voltage U 2 is connected to ground.
  • the output is terminated by the load resistor R. With the dimensioning of the components described, R L should be 417.63 ⁇ .
  • the output also leads to the input of a high-ohmic input amplifier 28 of the line codec of the modem.
  • FIG. 3 shows a further embodiment of the fee pulse filter circuit according to the invention.
  • This is constructed as a Wien-Robmson bridge circuit.
  • the input voltage U b is again present at the input connections 30, 32, and the input current I b flows through the input connection 30.
  • One of the output lines is connected to the other connection of the resistor 34 and to the other connection of the series circuit.
  • the other side of the parallel circuit consisting of resistor 42 and capacitor 44 is also connected to the other input terminal 32.
  • the voltage U_ drops again across the load resistor R, which here has a resistance value of 6000 ⁇ .
  • the transition from the The connection to the modem is again via the high-resistance input amplifier 28 of the line codec.
  • the terminating resistance Z 0 of the A / B core required in Germany was assumed.
  • the complex terminating impedance Z 0 is represented by the series circuit of a resistor of 220 ⁇ with the parallel circuit of a resistor of 820 ⁇ and ei ⁇ nem capacitor of 115 nF.
  • FIG. 5 shows the course of the magnitude of the transfer function H (f) and the resistance difference ⁇ R (f) - Z 0 -U b / I for the circuit according to FIG. 2.
  • the optimal component values found in the course of the non-linear optimization were used. These are:
  • the component values can also be optimized for the Wien-Robmson bridge circuit in FIG. 3.
  • Z 0 is also chosen as shown in FIG. 4.
  • the circuit according to FIG. 2 and FIG. 3 have the disadvantage, however, that the input signal is attenuated. With the help of a low-noise preamplifier which is generally present in modems, however, this damping can be compensated for without problems.
  • an optimization of the component can be carried out not only after a minimal deviation from the impedance Z 0 according to FIG. 4, but also according to other criteria, such as minimal signal attenuation. A weighted optimization of several target functions is also possible.

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Abstract

The invention relates to a filtering circuit for extracting the meter pulse of analog telephone communications. Said circuit which is mainly composed of resistors and capacitors is designed as a double T element or a Wien bridge circuit.

Description

Beschreibungdescription
Gebuhrenimpuls-Filterschaltung für analoge ModemsCharge pulse filter circuit for analog modems
Die vorliegende Erfindung betrifft eine Filterschaltung zum Ausfiltern des Gebuhrenimpulses analoger Telefonverbindungen zur Verwendung beispielsweise in analogen Modems.The present invention relates to a filter circuit for filtering out the fee impulse of analog telephone connections for use, for example, in analog modems.
Leitungscodecs für Analogmodems müssen den m Europa erlaub- ten Gebuhrenimpuls (bis ca. 20 dbmO, je nach Land) ausfiltern, um die Modemverbindung nicht zu stören.Line codecs for analog modems must filter out the fee impulse permitted in Europe (up to approx. 20 dbmO, depending on the country) in order not to disturb the modem connection.
Gemäß dem bekannten Stand der Technik wurden diese Gebuhren- lmpulsfllter bisher durch Verwendung von passiven LC-Filtern, d.h. Filterschaltungen aus Spulen und Kondensatoren hergestellt. Dieser Stand der Technik hat den Nachteil, daß die erforderlichen Spulen relativ groß und teuer sind und sich bei LC-Filtern der vorgeschriebene Abschlußwiderstand der Anschlußleitung nicht sehr genau einhalten laßt.According to the known state of the art, these fee pulse filters have so far been achieved by using passive LC filters, i.e. Filter circuits made from coils and capacitors. This prior art has the disadvantage that the required coils are relatively large and expensive, and the prescribed terminating resistance of the connecting line cannot be adhered to very precisely in the case of LC filters.
Es ist daher Aufgabe der vorliegenden Erfindung, eine preisgünstigere Gebuhrenimpuls-Filterschaltung anzugeben, bei der außerdem der vorgeschriebene Abschlußwiderstand der Anschlußleitung sehr genau eingehalten werden kann. Durch eine genaue Einhaltung des Abschlußwiderstandes kann namlich die Reflek- tionsdampfung gering gehalten werden.It is therefore an object of the present invention to provide a less expensive fee pulse filter circuit in which, moreover, the prescribed terminating resistance of the connecting line can be adhered to very precisely. By precisely observing the terminating resistance, the reflection attenuation can be kept low.
Erfmdungsgemaß wird diese Aufgabe dadurch gelost, daß als Filterschaltung zum Ausfiltern des Gebuhrenimpulses analoger Telefonverbmdungen eine Filterschaltung ausschließlich aus Widerstanden und Kondensatoren verwendet wird. Durch den Wegfall von Spulen ist eine solche Schaltung deutlich billiger und platzsparender, wobei gleichzeitig der Abschlußwiderstand wesentlich besser nachgebildet werden kann. Besonders bevorzugt ist es dabei, die RC-Filterschaltung m Form eines Doppel-T-Gliedes oder Form einer Wien-Rob son- Bruckenschaltung aufzubauen.According to the invention, this object is achieved in that a filter circuit consisting exclusively of resistors and capacitors is used as the filter circuit for filtering out the charge impulse of analog telephone connections. By eliminating coils, such a circuit is significantly cheaper and space-saving, and at the same time the terminating resistor can be simulated much better. It is particularly preferred to construct the RC filter circuit in the form of a double T element or in the form of a Wien-Rob son bridge circuit.
Bevorzugte Schaltungsvarianten und Dimensionierungen für diese bevorzugten Filter ergeben sich aus den weiteren beigefugten Unteranspruchen.Preferred circuit variants and dimensions for these preferred filters result from the further subclaims attached.
Im folgenden wird die Erfindung anhand des m den Zeichnungen dargestellten Ausfuhrungsbeispiels naher beschrieben. Es zeigen:The invention is described in more detail below with reference to the exemplary embodiment shown in the drawings. Show it:
Fig. 1 einen Schaltplan einer Bruckenschaltung für eine ubertragerbasierte analoge Gabelschaltung;Figure 1 is a circuit diagram of a bridge circuit for a transmitter-based analog hybrid circuit.
Fig. 2 ein erfmdungsgemaßes RC-Gebuhrenimpulsfilter mit Doppel-T-Struktur;2 shows an inventive RC fee pulse filter with a double-T structure;
Fig. 3 ein erfmdungsgemaßes RC-Gebuhrenimpulsfilter mit der Struktur einer Wien-Robmson-Brucke .Fig. 3 shows an inventive RC fee pulse filter with the structure of a Wien-Robmson bridge.
Fig. 4 ein Ersatzschaltbild für den m Deutschland geforderten Abschlußwiderstand Z0 für analoge Telefonleitungen;4 shows an equivalent circuit diagram for the terminating resistor Z 0 required for Germany for analog telephone lines;
Fig. 5 den Verlauf der Übertragungsfunktion H (f) und der Widerstandsdifferenz ÄR(f)= Z0-Ub/Ib für die Schaltung gemäß Fig. 2; und5 shows the course of the transfer function H (f) and the resistance difference AR (f) = Z 0 -U b / Ib for the circuit according to FIG. 2; and
Fig. 6 den Betragsverlauf der Übertragungsfunktion H(f) und der Widerstandsdifferenz ΔR (f) für die Schaltung gemäß Fig. 3.6 shows the amount curve of the transfer function H (f) and the resistance difference ΔR (f) for the circuit according to FIG. 3.
Figur 1 zeigt die schematische Anordnung einer Bruckenschaltung, wie sie für ubertragerbasierte analoge Gabelschaltungen zum Einsatz kommt. Das Gebuhrenimpulsfilter 10 hat die Aufgabe, den 16 kHz-Trager des Gebuhrenimpulses soweit auszufil- tern, daß eventuelle Reststorungen mit Hilfe eines integrier- ten Filters (z.B. RC-aktiven Filters, SC-Filters oder digitalen Filters) vollständig beseitigt werden können. Das passive Gebuhrenimpulsfilter 10 ist notwendig, um die Störung ausreichend zu dampfen, so daß die nachfolgenden, mit Niederspan- nung betriebenen integrierten Schaltkreise nicht überlastet werden. Unter der Annahme, daß der Innenwiderstand der A/B- Ader Z0 (sh. Fig. 1 und 4) betragt, ist die Spannung Ut=0, falls ein Signal U: gesendet wird, d.h., es findet kein Ruck- sprechen statt. Für den Fall, daß ein Fernsignal U0 an die Anordnung aus Fig. 1 angelegt wird, fallt an der Parallelschaltung aus Z0 und Rb die Nutzspannung Ubab. Dabei ist die übertragene Leistung maximal, wenn Rb unendlich ist. Ein ebenfalls gunstiger Fall ergibt sich, wenn Rb=K * Zc ist, dabei hierbei U lediglich um einen reellen Faktor K/ (1+2)K=1/ (2+1/K) gegenüber U0 gedampft wird. An dem Gebuh- rem ulsfilter 10 liegt also die Spannung Ub an, und da das Gebuhrenimpulsfilter einen Eingangswiderstand von R aufweist, fließt der Strom Ib durch das Gebuhrenimpulsfilter. An dem Ausgang des Gebuhrenimpulsfllters liegt der Belastungswi- derstand RL an, an dem die Spannung U abfallt.FIG. 1 shows the schematic arrangement of a bridge circuit as used for transmitter-based analog hybrid circuits. The charge pulse filter 10 has the task of filtering out the 16 kHz carrier of the charge pulse to such an extent that any residual faults can be eliminated using an integrated filters (e.g. RC active filters, SC filters or digital filters) can be completely eliminated. The passive fee pulse filter 10 is necessary in order to dampen the disturbance sufficiently so that the subsequent integrated circuits operated with low voltage are not overloaded. Assuming that the internal resistance of the A / B core is Z 0 (see FIGS. 1 and 4), the voltage U t = 0 if a signal U : is sent, ie there is no response instead of. In the event that a remote signal U 0 is applied to the arrangement from FIG. 1, the useful voltage U b drops at the parallel connection from Z 0 and R b . The transmitted power is maximum when R b is infinite. An equally favorable case arises when R b = K * Z c , in which case U is only damped by a real factor K / (1 + 2) K = 1 / (2 + 1 / K) compared to U 0 . The voltage U b is therefore present at the charge pulse filter 10, and since the charge pulse filter has an input resistance of R, the current I b flows through the charge pulse filter. The load resistance R L , at which the voltage U drops, is present at the output of the charge pulse filter.
Der Aufbau eines erf dungsgemaßen Gebuhrenimpulsfllters 10 ist m Fig. 2 dargestellt. Links befindet sich der Eingang, an dem die Spannung Ub abfallt, und m den der Strom Ib fließt. Bei der vorliegenden Ausfuhrungsform handelt es sich um eine Doppel-T-Schaltung. Hierbei besitzen Ein- und Ausgang der Filterschaltung 10 eine gemeinsame Masseleitung 12. Diese kann der Masse der Modemschaltung entsprechen. Die andere Eingangsleitung 14 fuhrt zu zwei in Serie geschalteten Wider- standen 16, 18, die jeweils den Widerstandswert R=302 Ω aufweisen. Zwischen den beiden Widerstanden 16, 18 ist ein Kondensator 20 mit der Kapazität 2C=65, 87 nF angeordnet, dessen anderer Anschluß auf Masse liegt, also mit der Leitung 12 verbunden ist.The structure of a fee pulse filter 10 according to the invention is shown in FIG. 2. To the left is the input at which the voltage U b drops and the current I b flows. The present embodiment is a double-T circuit. The input and output of the filter circuit 10 have a common ground line 12. This can correspond to the mass of the modem circuit. The other input line 14 leads to two resistors 16, 18 connected in series, each of which has the resistance value R = 302 Ω. Between the two resistors 16, 18, a capacitor 20 with the capacitance 2C = 65, 87 nF is arranged, the other connection of which is connected to ground, that is to say connected to the line 12.
Von der Eingangsleitung 14 zweigt eine weitere Leitung ab, die zu zwei Reihe geschalteten Kondensatoren 22, 24 fuhrt, die jeweils die Kapazität C=32,935 nF aufweisen. Zwischen den beiden Kondensatoren 22, 24 zweigt ein Widerstand 26 mit dem Widerstandswert 0,5 * R=151 Ω ab, der außerdem mit der Mas- seleitung 12 verbunden ist. Die weiteren Anschlüsse des Wi- derstands 18 und des Kondensators 24 sind wieder zusammengeführt und bilden den einen Ausgangsanschluß, an dem die Ausgangsspannung U2 gegenüber Masse anliegt. Der Ausgang wird durch den Belastungswiderstand R abgeschlossen. Bei der beschriebenen Dimensionierung der Bauelemente soll RL=417,63 Ω sein. Der Ausgang fuhrt außerdem zum Eingang eines hoch- ohmigen Eingangsverstärkers 28 des Leitungscodecs des Modems.Another line branches off from the input line 14 and leads to two series of capacitors 22, 24, which each have the capacitance C = 32.935 nF. A resistor 26 with a resistance value of 0.5 * R = 151 Ω branches off between the two capacitors 22, 24 and is also connected to the ground line 12. The further connections of the resistor 18 and the capacitor 24 are brought together again and form the one output connection at which the output voltage U 2 is connected to ground. The output is terminated by the load resistor R. With the dimensioning of the components described, R L should be 417.63 Ω. The output also leads to the input of a high-ohmic input amplifier 28 of the line codec of the modem.
Die Figur 3 zeigt eine weitere Ausfuhrungsform der erfin- dungsgemaßen Gebuhrenimpuls-Filterschaltung. Diese ist als Wien-Robmson-Bruckenschaltung aufgebaut. An den E gangsan- schlussen 30, 32 liegt wieder die Eingangsspannung Ub an, m den Eingangsanschluß 30 fließt der Eingangsstrom Ib. Der Eingangsanschluß 30 verzweigt zu einem ersten Widerstand 34 mit dem Widerstandswert Ω und einer Serienschaltung eines weiteren Widerstands 36, mit dem Widerstandswert R=133,3Ω und einem Kondensator 38 mit der Kapazität C=74,61 nF. An dem anderen Anschluß des Widerstands 34 und an dem anderen Anschluß der Serienschaltung ist jeweils eine der Ausgangslei- tungen angeschlossen. An dem ausgangsseitigen Anschluß des ersten Widerstands 34 ist auch noch ein weiterer Widerstand 40 mit dem Widerstandswert 0,5 * R:= 350 Ω angeschlossen, dessen anderer Anschluß mit dem zweiten Eingangsanschluß 32 verbunden ist. An dem ausgangsseitigen Ende der Serienschaltung ist außerdem die Parallelschaltung eines weiteren Wider- Stands 42 mit dem Widerstandswert R=133,3 Ω und eines weiteren Kondensators 44 mit der Kapazität C=74,61 nF angeschlossen. Die andere Seite der Parallelschaltung aus Widerstand 42 und Kondensator 44 ist ebenfalls mit dem anderen Eingangsanschluß 32 verbunden. Am Ausgang fallt wieder die Spannung U_ an dem Belastungswiderstand R ab, der hier einen Widerstandswert von 6000 Ω aufweist. Der Übergang von den Aus- gangsanschlussen zum Modem erfolgt wieder über den hochohmi- gen Eingangsverstärker 28 des Leitungscodecs.FIG. 3 shows a further embodiment of the fee pulse filter circuit according to the invention. This is constructed as a Wien-Robmson bridge circuit. The input voltage U b is again present at the input connections 30, 32, and the input current I b flows through the input connection 30. The input terminal 30 branches to a first resistor 34 with the resistance value Ω and a series connection of a further resistor 36, with the resistance value R = 133.3Ω and a capacitor 38 with the capacitance C = 74.61 nF. One of the output lines is connected to the other connection of the resistor 34 and to the other connection of the series circuit. A further resistor 40 with the resistance value 0.5 * R : = 350 Ω is also connected to the output-side connection of the first resistor 34, the other connection of which is connected to the second input connection 32. The parallel connection of a further resistor 42 with the resistance value R = 133.3 Ω and a further capacitor 44 with the capacitance C = 74.61 nF is also connected to the output end of the series circuit. The other side of the parallel circuit consisting of resistor 42 and capacitor 44 is also connected to the other input terminal 32. At the output, the voltage U_ drops again across the load resistor R, which here has a resistance value of 6000 Ω. The transition from the The connection to the modem is again via the high-resistance input amplifier 28 of the line codec.
Sowohl für die Figur 2 als auch für die m Figur 3 darge- stellte Filterschaltung gilt die Beziehung ω0=l/RC, wobei im Fall des Gebuhrenimpulses <D 0=2*τ*16 KHz gilt. Bei der Berechnung der Bauteile wurde von dem m Deutschland geforderten Abschlußwiderstand Z0 der A/B-Ader ausgegangen. Das entsprechende Ersatzschaltbild des Widerstands Z0=U0/Io ist Figur 4 dargestellt. Der komplexe Abschlußwiderstand Z0 wird durch die Serienschaltung eines Widerstands von 220 Ω mit der Parallelschaltung aus einem Widerstand von 820 Ω und ei¬ nem Kondensator von 115 nF dargestellt.The relationship ω 0 = 1 / RC applies both to FIG. 2 and to the filter circuit shown in FIG. 3, where <D 0 = 2 * τ * 16 KHz applies in the case of the charge pulse. When calculating the components, the terminating resistance Z 0 of the A / B core required in Germany was assumed. The corresponding equivalent circuit diagram of the resistor Z 0 = U 0 / Io is shown in FIG. 4. The complex terminating impedance Z 0 is represented by the series circuit of a resistor of 220 Ω with the parallel circuit of a resistor of 820 Ω and ei ¬ nem capacitor of 115 nF.
Zur Bestimmung der optimalen Bauteilwerte für die Figur 2 dargestellte Doppel-T-Schaltung wurde eine nichtlineare Opti- mieπerung der Bauteilewerte auf geringste Abweichung des Widerstandes Rb=Ub/Ib von Zo vorgenommen. Dabei wurde K=l ge¬ setzt .In order to determine the optimal component values for the double-T circuit shown in FIG. 2, a non-linear optimization of the component values was carried out to the smallest deviation of the resistance R b = U b / I b from Zo. In this case, K = l ge ¬ was set.
Die Figur 5 stellt den Betragsverlauf der Übertragungsfunktion H(f) und der Widerstandsdifferenz ΔR(f)- Z0-Ub/I für die Schaltung gemäß Figur 2 dar. Dabei wurden die im Zuge der nichtlinearen Optimierung gefundenen optimalen Bauelemente- werte verwendet. Diese betragen:FIG. 5 shows the course of the magnitude of the transfer function H (f) and the resistance difference ΔR (f) - Z 0 -U b / I for the circuit according to FIG. 2. The optimal component values found in the course of the non-linear optimization were used. These are:
C = 3.293493383480940e-008 Farad RL = 4.176301881676324e+002 Ohm R = 3.020253203827645e+002 OhmC = 3.293493383480940e-008 Farad RL = 4.176301881676324e + 002 ohms R = 3.020253203827645e + 002 ohms
Für die Wien-Robmson-Bruckenschaltung der Figur 3 kann ebenso eine Optimierung der Bauelementewerte vorgenommen werden. Auch hier wird von einer Optimierung auf geringste Abweichung des Widerstands R von Z0 und dem Fall K=l ausgegangen. Z0 ist dabei ebenfalls wie in Fig. 4 dargestellt gewählt.The component values can also be optimized for the Wien-Robmson bridge circuit in FIG. 3. Here, too, an optimization based on the smallest deviation of the resistance R from Z 0 and the case K = 1 is assumed. Z 0 is also chosen as shown in FIG. 4.
Es ergeben sich dann folgende optimale Bauelementewerte: C = 7.4610e-008 FaradThe following optimal component values then result: C = 7.4610e-008 Farad
R = 133.3224 OhmR = 133.3224 ohms
Rl = 700 Ohm RL = 6000 OhmRl = 700 ohms RL = 6000 ohms
Hierbei ergibt sich der m der beigefugten Figur 6 dargestellte Betragsverlauf der Übertragungsfunktion H(f) und der Widerstandsdifferenz ΔR(f)= Z0-Ub/Ib für die Schaltung gemäß Figur 3.This results in the magnitude curve of the transfer function H (f) shown in the attached FIG. 6 and the resistance difference ΔR (f) = Z 0 -U b / I b for the circuit according to FIG. 3.
Neben dem Vorteil der guten Nachbildung von Z0 durch Rb besitzen die Schaltung nach Figur 2 und Figur 3 allerdings den Nachteil, daß das Eingangssignal gedampft wird. Mit Hilfe ei- nes im allgemeinen bei Modems ohnehin vorhandenen, rauscharmen Vorverstärkers laßt sich diese Dampfung jedoch problemlos kompensieren. Selbstverständlich laßt sich eine Optimierung der Bauelements nicht nur nach minimaler Abweichung von der Impedenz Z0 gemäß Figur 4, sondern auch nach anderen Kπteri- en, wie z.B. minimale Signaldampfung, vornehmen. Eine gewich- tete Optimierung mehrerer Zielfunktionen ist ebenfalls möglich.In addition to the advantage of the good replication of Z 0 by R b , the circuit according to FIG. 2 and FIG. 3 have the disadvantage, however, that the input signal is attenuated. With the help of a low-noise preamplifier which is generally present in modems, however, this damping can be compensated for without problems. Of course, an optimization of the component can be carried out not only after a minimal deviation from the impedance Z 0 according to FIG. 4, but also according to other criteria, such as minimal signal attenuation. A weighted optimization of several target functions is also possible.
Bisher bestand beim Entwurf von Filterschaltungen für analoge Telefonanlagen stets der Grundsatz, auf jeden Fall Dampfungen des Signals zu vermeiden. Aufgrund dieses Vorurteils wurden im Stand der Technik bisher nur Gebuhrenimpulsfilter aus Spulen und Kondensatoren verwendet. Up to now, when designing filter circuits for analog telephone systems, the principle has always been to avoid signal attenuation in any case. Because of this prejudice, only charge pulse filters consisting of coils and capacitors have been used in the prior art.

Claims

Patentansprüche claims
1. Filterschaltung (10) zum Ausfiltern des Gebührenimpulses ananloger Telefonverbindungen, d a d u r c h g e k e n n- z e i c h n e t, daß die Filterschaltung (10) ausschließlich aus Widerständen (16, 18, 26; 34, 36, 40, 42) und Kondensatoren (20, 22, 24; 38, 44) aufgebaut ist.1. Filter circuit (10) for filtering out the charge pulse to analog telephone connections, characterized in that the filter circuit (10) consists exclusively of resistors (16, 18, 26; 34, 36, 40, 42) and capacitors (20, 22, 24 ; 38, 44) is constructed.
2. Filterschaltung nach Anspruch 1, d a d u r c h g e- k e n n z e i c h n e t, daß sie in Form eines Doppel-T-2. Filter circuit according to claim 1, d a d u r c h g e- k e n n z e i c h n e t that they in the form of a double T
Gliedes (Fig. 2) aufgebaut ist.Link (Fig. 2) is constructed.
3. Filterschaltung nach Anspruch 2, d a d u r c h g ek e n n z e i c h n e t, daß Ein- und Ausgang der Filter- Schaltung (10) eine gemeinsame Masseleitung (12 ) besitzen und die andere Eingangsleitung (14) zu zwei in Serie geschalteten Widerständen (16, 18) und zwei in Serie geschalteten Kondensatoren (22, 24) verzweigt, die sich wieder zu der anderen Ausgangsleitung vereinigen, wobei zwischen den beiden Widerständen (16, 18) ein weiterer Kondensator (20) angeschlossen ist, dessen anderes Ende mit der gemeinsamen Masseleitung (12) verbunden ist und zwischen den beiden Kondensatoren (22, 24) ein weiterer Widerstand (26) angeschlossen ist, dessen anderes Ende mit der gemeinsamen Masseleitung (12) verbunden ist.3. Filter circuit according to claim 2, dadurchg ek indicates that the input and output of the filter circuit (10) have a common ground line (12) and the other input line (14) to two series-connected resistors (16, 18) and two capacitors (22, 24) connected in series, which combine again to form the other output line, a further capacitor (20) being connected between the two resistors (16, 18), the other end of which is connected to the common ground line (12) and a further resistor (26) is connected between the two capacitors (22, 24), the other end of which is connected to the common ground line (12).
4. Filterschaltung nach Anspruch 3, d a d u r c h g ek e n n z e i c h n e t, daß der zwischen den Widerständen (16, 18) angeschlossene Kondensator (20) die doppelte Kapazi- tat 2C der jeweiligen in Serie geschalteten Kondensatoren (22, 24) und der zwischen den Kondensatoren (22, 24) angeschlossene Widerstand (26) den halben Widerstandswert 0,5 * R der jeweiligen in Serie geschalteten Widerstände (16, 18) aufweist.4. Filter circuit according to claim 3, characterized in that the capacitor (20) connected between the resistors (16, 18) has twice the capacitance 2C of the respective series-connected capacitors (22, 24) and that between the capacitors (22 , 24) connected resistor (26) has half the resistance value 0.5 * R of the respective series-connected resistors (16, 18).
5. Filterschaltung nach Anspruch 4, d a d u r c h g ek e n n z e i c h n e t, daß die Kapazität C der in Serie ge- schalteten Kondensatoren (22, 24) jeweils 32,935 nF und der Widerstandswert R der m Serie geschalteten Widerstände (16, 18) jeweils 302 Ω bei einem Abschlußwiderstand R am Ausgang von 417,63 Ω betragt.5. Filter circuit according to claim 4, dadurchg ek indicates that the capacitance C of the in-series switched capacitors (22, 24) each 32.935 nF and the resistance R of the m series switched resistors (16, 18) each 302 Ω with a terminating resistor R at the output of 417.63 Ω.
6. Filterschaltung nach Anspruch 1, d a d u r c h g ek e n n z e i c h n e t, daß sie m Form einer Wien-Robmson- Bruckenschaltung (Fig. 3) aufgebaut ist.6. Filter circuit according to claim 1, d a d u r c h g ek e n n z e i c h n e t that it is constructed in the form of a Wien-Robmson bridge circuit (Fig. 3).
7. Filterschaltung nach Anspruch 6, d a d u r c h g ek e n n z e i c h n e t, daß einer der E gangsanschlusse (30) zu einem ersten Widerstand (34) und der Serienschaltung eines Widerstands (36) und eines Kondensators (38) verzweigt, wobei an dem anderen Anschluß des ersten Widerstands (34) und an dem anderen Ende der Serienschaltung jeweils eine der Aus- gangsleitungen angeschlossen ist, und an dem ausgangsseitigen Anschluß des ersten Widerstands (34) ein weiterer Widerstand (40) und an dem ausgangsseitigen Ende der Serienschaltung eine Parallelschaltung eines Widerstands (42) und eines Konden- sators (44) angeschlossen ist, und der weitere Widerstand7. Filter circuit according to claim 6, dadurchg ek indicates that one of the E gangsanschlusse (30) branches to a first resistor (34) and the series circuit of a resistor (36) and a capacitor (38), being at the other terminal of the first resistor (34) and one of the output lines is connected to the other end of the series circuit, and a further resistor (40) to the output-side connection of the first resistor (34) and a parallel connection of a resistor (42) to the output-side end of the series circuit and a capacitor (44) is connected, and the further resistor
(40) und die Parallelschaltung mit ihren anderen Anschlüssen mit dem zweiten Eingangsanschluß (32) verbunden sind.(40) and the parallel connection with its other connections are connected to the second input connection (32).
8. Filterschaltung nach Anspruch 7, d a d u r c h g e- k e n n z e i c h n e t, daß alle Kondensatoren (38, 44) die gleiche Kapazität C und die Widerstände (36, 42), die Bestandteil der Serienschaltung oder der Parallelschaltung sind, den gleichen Widerstandswert R aufweisen, wahrend der erste Widerstand (34), der an der an der Serienschaltung mun- denden Emgangsleitung (30) angeschlossen ist, einen anderen Widerstandswert Rl hat, und der zweite Widerstand (40) , der an der an der Parallelschaltung mundenden Emgangsleitung (32) anschlössen ist, die Hälfte 0,5 * Rl des anderen Widerstandswerts Rl aufweist.8. Filter circuit according to claim 7, dadurchg e- indicates that all capacitors (38, 44) have the same capacitance C and the resistors (36, 42), which are part of the series circuit or the parallel circuit, have the same resistance value R, while the first resistor (34), which is connected to the output line (30) terminating in the series circuit, has a different resistance value R1, and the second resistor (40), which is connected to the input line (32) terminating in the parallel circuit, half has 0.5 * Rl of the other resistance value Rl.
9. Filterschaltung nach Anspruch 8, d a d u r c h g ek e n n z e i c h n e t, daß die Kapazität C der Kondensato- ren (38, 44) jeweils 74,61 nF, der Widerstandswert R der Widerstände (36, 42) in der Serien- oder der Parallelschaltung jeweils 133,3 Ω und der Widerstandswert Rl des ersten Widerstands (34) 700 Ω bei einem Abschlußwiderstand RL am Ausgang von 6kΩ beträgt. 9. Filter circuit according to claim 8, dadurchg ek indicates that the capacitance C of the capacitor ren (38, 44) each 74.61 nF, the resistance value R of the resistors (36, 42) in the series or parallel connection each 133.3 Ω and the resistance value Rl of the first resistor (34) 700 Ω with a terminating resistor R. L at the output of 6kΩ.
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