EP1101071B1 - Procede pour detacher les cristaux de glace d'un echangeur thermique generateur d'un frigoporteur diphasique liquide-solide - Google Patents

Procede pour detacher les cristaux de glace d'un echangeur thermique generateur d'un frigoporteur diphasique liquide-solide Download PDF

Info

Publication number
EP1101071B1
EP1101071B1 EP00931340A EP00931340A EP1101071B1 EP 1101071 B1 EP1101071 B1 EP 1101071B1 EP 00931340 A EP00931340 A EP 00931340A EP 00931340 A EP00931340 A EP 00931340A EP 1101071 B1 EP1101071 B1 EP 1101071B1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
generator
refrigerant
speed
calculator
pressure
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired - Lifetime
Application number
EP00931340A
Other languages
German (de)
English (en)
Other versions
EP1101071A1 (fr
Inventor
Michel Barth
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Individual
Original Assignee
Individual
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Individual filed Critical Individual
Publication of EP1101071A1 publication Critical patent/EP1101071A1/fr
Application granted granted Critical
Publication of EP1101071B1 publication Critical patent/EP1101071B1/fr
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F19/00—Preventing the formation of deposits or corrosion, e.g. by using filters or scrapers
    • F28F19/006—Preventing deposits of ice
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25C—PRODUCING, WORKING OR HANDLING ICE
    • F25C5/00—Working or handling ice
    • F25C5/02—Apparatus for disintegrating, removing or harvesting ice
    • F25C5/04—Apparatus for disintegrating, removing or harvesting ice without the use of saws
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25D—REFRIGERATORS; COLD ROOMS; ICE-BOXES; COOLING OR FREEZING APPARATUS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • F25D17/00—Arrangements for circulating cooling fluids; Arrangements for circulating gas, e.g. air, within refrigerated spaces
    • F25D17/02—Arrangements for circulating cooling fluids; Arrangements for circulating gas, e.g. air, within refrigerated spaces for circulating liquids, e.g. brine
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25D—REFRIGERATORS; COLD ROOMS; ICE-BOXES; COOLING OR FREEZING APPARATUS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • F25D21/00—Defrosting; Preventing frosting; Removing condensed or defrost water
    • F25D21/06—Removing frost

Definitions

  • the invention relates to the field of production and distribution of cold at medium of a biphasic liquid + solid solid refrigerant fluid.
  • the biphasic liquid + solid solid refrigerant fluid consists of a mixture of two liquids, usually a mixture of water, and another a liquid miscible with water, namely ethanol, methanol, ammonia, calcium chloride or other. This mixture is cooled down to crystallization temperature of the water. The crystals then formed are driven by the coolant in the liquid phase.
  • This mixture of crystals and liquid phase is defined by the term two-phase refrigerant or "grout of ice cream "
  • Ice slurry presents, compared to refrigerants fluids monophasic, significant advantages. Changing partially in state, these two-phase liquid + solid refrigerants latent heat of transformation (solid to liquid) and allow a much larger transport of cold per unit of volume which has the advantage of reducing the flow rates in circulation. This significantly reduces the flow of the pumps and the diameter of the distribution pipes.
  • the ice slurries are formed in generators that have for object of generating ice crystals that are driven by the phase liquid of the refrigerant fluid.
  • These generators have walls heat exchange swept on one side by the coolant fluid and on the other side by a refrigerant.
  • These heat exchange walls may be in the form of a bundle of flat tubes or cylindrical elements forming part of a first fluid circuit, this beam being disposed in a chamber forming part of a second fluid circuit.
  • the refrigerant fluid flows into one of the circuits, while the fluid refrigerant flows into the other circuit.
  • Ice crystals form on the face of the generator walls swept by the coolant fluid and tend to stick to these walls.
  • the direct consequences are an increase in losses of load, a decrease in heat exchange; the purpose of the generator being to make crystals it is therefore necessary to provide means for detach the crystals formed on the walls.
  • the object of the invention is to propose a new method to generate ice crystals and to detach part of the crystals ice forming on the walls of an ice slurry generator and which can be implemented easily on all types of exchanger whatever the geometrical shape of their heat exchange wall.
  • the invention is based on the idea of creating intermittently determined by a calculator of turbulence in the refrigerant fluid by increase of the flow, therefore of the speed of circulation.
  • the results of the increase in the speed of circulation are on the one hand: a increased tearing force applied to the crystals in training and on the other hand a modification of the exchange parameters which induce a slight increase in the temperature of the walls.
  • triggering of these actions and their durations are variables and depend on a large number of fixed parameters and variables (difference in pressure and temperature of inlet and outlet of the exchanger) and which are transmitted to a calculator which determines the frequencies and durations.
  • the invention thus relates to a method for detaching the part of generated ice crystals that stays attached to the wall surface heat exchanger of an ice slurry generator exchanger, said face being in contact with a coolant fluid of a first circuit which flows at a nominal speed into said exchanger, while the other face of said walls is in contact with a cooling fluid flowing in a second circuit.
  • the two-phase process is characterized by the determination of the timing of the phase changes and their duration are a function of a number of parameters inherent to the fluid refrigerant itself (concentration of the nominal mixture, type of mixture) and some variable parameters that are the temperature the coolant inlet and outlet of the exchanger, measured by thermal probes (10) and (11), and by the evolution of the pressure drops of the fluid in the exchanger measured using a pressure switch differential.
  • phase 1 During phase 1 :
  • the coolant fluid is circulated by a pump and one increases on the order of a calculator or an automaton the speed of rotation of the pump.
  • the pump is driven for example by a speed motor variable that allows to maintain in all phases a specific flow and constant regardless of the pressure losses of the refrigerant fluid in the exchanger.
  • the basic speed of the motor and the pump, and therefore the flow rate or the nominal speed of the secondary refrigerant in the generator as well as the surface temperature of the cold wall are depending on the type of exchanger, the secondary coolant and the concentration of the mixture as well as the concentration of the solid particles that we want to obtain in the diphasic refrigerant fluid.
  • the ice crystals are detached without mechanical means arranged in the generator as in the art prior.
  • the frequency and duration of turbulence, as well as the speed of Refrigerant fluid during the turbulence phase can be established by test results which will serve as a basis for the programming of the calculator or PLC. They will depend on the type of exchanger, the refrigerant, mixture concentration and concentration solid particles that we want to achieve in the coolant.
  • the trigger, and the phase duration are done automatically thanks to a calculator.
  • a calculator we measure in continuously the pressure loss experienced by the coolant through the generator, as well as its inlet and outlet temperature, and adjust the speed of the pump as well as the power of the refrigerating plant in function of the phases.
  • the temperature of the cooling fluid is increased by increasing the evaporation pressure. This can be achieved by Maneuvering the inlet and outlet valves of the generator on the second circuit and in this case the temperature rise and without external energy supply. Another device is injecting into the generator of hot gases from the gas compressor, and in this case it is with external energy supply.
  • the reference numeral 1 represents ice slurry generator which has exchange walls 2 separating a first circuit 3 in which flows a fluid two-phase coolant water / ice, the second circuit 4 in which flows a cooling fluid designed to cool the coolant fluid of the first circuit 3.
  • the first circuit 3 comprises outside the generator 1 a conduit 5 for supplying ice slurry for supplying in parallel with heat exchangers 6 and a return pipe 7 equipped with a circulation pump 8.
  • the exchangers 6 can be connected directly between the ducts 5 and 7, or mounted on branches equipped with a bridge 9 autonomous.
  • the exchangers 6 are intended for cooling premises or products, the cold being obtained by melting the ice crystals contained in the refrigerant fluid passing through them.
  • the ice concentration of the fluid coolant in the return pipe 7 is thus lower than that of the fluid coolant in the delivery line 5.
  • the temperature of the coolant fluid in the return duct 7 is greater than the temperature of the coolant fluid in the delivery conduit 5 of the grout of ice, and the measurement of these temperatures at the entry and exit of generator by the probes 10 and 11 allows to know with a good accuracy the crystal concentrations for a type of mixture used in as coolant fluid and the concentration of the mixture.
  • a tarpaulin 12 recirculation can advantageously serve addition, must be placed between the delivery line 5 and the return duct 7.
  • a circulation pump 8b is mounted on the led 5 downstream of the tarpaulin 12.
  • the coolant circulating in the generator 1 is cooled by the cooling fluid, thanks to the thermal exchanges that take place through exchange walls 2. ice crystals are then formed on the face of the walls 2, which is in contact with the refrigerant fluid of the circuit 3.
  • the circulation pump 8 mounted on the return duct 7 is driven in rotation by a variable speed electric motor 13.
  • circulation pump 8 is driven at a substantially constant speed, what we call base speed, and the coolant fluid then flows into the generator 1 with a substantially constant flow rate which is the normal flow of the generator 1 and at a roughly constant speed that we call speed nominal Vn.
  • the ice crystals which are form on one side of the heat exchange walls 2, by circulating intermittently defined by the computer 16, the coolant fluid in the generator 1 at a speed Vs greater than the nominal speed Vn in order to create in the portion of the circuit 1 located in the generator 1 of turbulence that slightly warms the walls 2 and leads to additional forces for tearing crystals.
  • the speed increase of the coolant fluid is obtained by acting on the speed of rotation of the motor 13 which causes the pump 8.
  • Figure 3 shows the flow velocity graph of the fluid refrigerant in the generator 1.
  • the time interval T o between two phases of turbulence T1 and T2 and the duration Do of each phase of turbulence are obtained by integration into the calculator of experimentation, and are dependent on the type of generator, the type of refrigerant, the proportion of the mixture and the concentration of the crystals used.
  • the electric motor is driven by an automaton 14 in the memory of which four data are introduced operating characteristics: the base speed corresponding to the nominal speed Vn, the maximum speed corresponding to the speed Vs, the time interval T 0 during which the engine is running at its speed displayed base, and the duration Do of a turbulent phase.
  • the automaton 14 obviously has an internal clock.
  • two probes of a differential pressure switch 15 are interposed between the inlet and the outlet of the ducts 5 and 7 in the generator.
  • This pressure switch 15 measures the pressure drop experienced by the refrigerant fluid through the generator 1. This pressure drop is a function of the amount of ice crystals deposited on the walls 2 and the ice concentration of the coolant fluid.
  • the measurement of the pressure switch 15 is transmitted to a calculation element 16 which compares it to a setpoint value, and when this measurement is greater than the setpoint value, the calculation unit 16 controls the motor 13 to rotate at its maximum speed. for a duration Do. Then, the computing unit 16 controls the motor 13 to rotate at its base speed.
  • the measurements of the temperature probes 10 and 11 are also transmitted to the calculation element 16.
  • the latter is able to correct the setpoint value as a function of the measurements of the temperature probes 10 and 11 which are representative of the concentration of the crystals in the refrigerant fluid at the inlet and outlet of the generator 1.
  • the nominal pressure drop of the refrigerant fluid through the generator 1, in the absence of crystals bonded to the walls 2, is therefore a function of the temperatures measured and the nominal speed of the coolant fluid.
  • the computing unit 16 controls the motor 13 to rotate at its maximum speed for a duration Do.
  • the computing unit 16 acts on the circulation of the cooling fluid in the exchanger 1 in order to continuously adapt the temperature of the walls exchange 2 with a view to optimizing the efficiency of the installation, and to obtain new crystals until the concentration of desired crystals.
  • the invention When the refrigerant fluid of circuit 1 flows into the generator in turbulence mode in order to detach the ice crystals formed on the walls 2, the invention further provides to increase very rapidly and simultaneously the temperature of the cold walls 2 by acting on the side of the coolant fluid. This is achieved by increasing the temperature of the fluid cooler during the period of turbulence.
  • the method differs depending on the type of coolant.
  • the fluid cooler flowing in the second circuit 4 is a liquid in phase evaporation in the ice slurry generator 1.
  • the generator 1 plays thus the role of evaporator for the coolant fluid.
  • the gases produced in the generator 1 are sucked by a gas compressor 20 mounted in the suction circuit 21 which connects the generator 1 to a condenser 22.
  • a pressure regulating valve 23 is mounted on the conduit 21.
  • the refrigerant in the liquid state returns to the generator 1 by a supply duct 24 on which is mounted a control valve 25 for injecting refrigerant.
  • a derivation 26 is provided between the discharge outlet of the compressor 20 and the inlet of the supply circuit 24 in the generator 1.
  • a valve 27 for injecting Hot gas is mounted on the bypass 26.
  • the controller 14 or the calculator 16 also acts on the valves 23 and 25 or on the hot gas injection valve 27.
  • the action on the valves 23 and 25 modifies the degree of closure of the evaporation pressure and thus modifies the temperature of the cooling fluid without external energy input.
  • the action on the hot gas injection valve 27 also modifies the evaporation pressure and therefore the temperature but with external energy supply. In both cases, this leads, with different intensities, to the temperature rise of the cold walls 2 and favors the detachment of the ice crystals.
  • the coolant fluid flowing in the second circuit 4 is itself a coolant fluid cooled in a generator 30 supplied with coolant fluid by a circuit 4b similar to the circuit 4 of FIG.
  • a three-way valve 40 is mounted on the supply circuit 24 of the fluid of the circuit 4 and a bypass 41 is provided between the three-way valve 40 and the return line 42 of the fluid of the circuit 4.
  • the three-way valve 41 is controlled by the controller 14 or the computing unit 16, and during the duration phase Do in the first circuit 3, the cooling fluid recirculates through the bypass duct 41, this which causes the warming of the cold walls 2.
  • the second generator 30 can also be driven by another controller or another calculating organ to take off the ice crystals that form there, in the case where the cold-transfer fluid flowing in the second circuit 4 is biphasic

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Other Air-Conditioning Systems (AREA)
  • Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
  • Devices That Are Associated With Refrigeration Equipment (AREA)
  • Production, Working, Storing, Or Distribution Of Ice (AREA)
  • Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)

Description

L'invention concerne le domaine de la production et distribution du froid au moyen d'un fluide frigoporteur diphasique liquide + solide.
Le fluide frigoporteur diphasique liquide + solide est constitué d'un mélange de deux liquides, généralement un mélange d'eau, et d'un autre liquide miscible avec l'eau, soit de l'éthanol, du méthanol, de l'ammoniac, du chlorure de calcium ou autre. Ce mélange est refroidi jusqu'à la température de cristallisation de l'eau. Les cristaux alors formés sont entraínés par le frigoporteur en phase liquide. Ce mélange de cristaux et de phase liquide est défini par le terme frigoporteur diphasique ou « coulis de glace »
Le coulis de glace présente, par rapport aux fluides frigoporteurs monophasiques, des avantages non négligeables. En changeant partiellement d'état, ces frigoporteurs diphasiques liquide + solide mettent en oeuvre une chaleur latente de transformation (solide en liquide) et permettent un transport de froid par unité de volume beaucoup plus grand ce qui a pour avantage de réduire les débits volumiques en circulation. Ceci permet de diminuer notablement le débit des pompes et le diamètre des tuyauteries de distribution.
Les coulis de glace sont formés dans des générateurs qui ont pour objet de générer des cristaux de glace qui sont entraínés par la phase liquide du fluide frigoporteur. Ces générateurs comportent des parois d'échange thermique balayées sur une face par le fluide frigoporteur et sur l'autre face par un fluide frigorigène. Ces parois d'échange thermique peuvent se présenter sous la forme d'un faisceau de tubes plats ou cylindriques faisant partie d'un premier circuit de fluide, ce faisceau étant disposé dans une chambre faisant partie d'un deuxième circuit de fluide. Le fluide frigoporteur s'écoule dans l'un des circuits, tandis que le fluide frigorigène s'écoule dans l'autre circuit.
Les cristaux de glace se forment sur la face des parois du générateur balayé par le fluide frigoporteur et ont tendance à rester collés sur ces parois. Les conséquences directes sont une augmentation des pertes de charge, une baisse des échanges thermiques ; le but du générateur étant de fabriquer des cristaux il est donc nécessaire de prévoir des moyens pour détacher les cristaux formés sur les parois.
En général, on utilise des moyens mécaniques pour arracher la couche de glace formée sur les parois de l'échangeur. À cet effet, des lames ou des balais raclent la couche ainsi formée et la glace est entraínée dans le circuit de distribution. Cette disposition oblige à utiliser des surfaces d'échange sous forme de cylindres à double paroi, le système racloir agissant à l'intérieur du cylindre (circuit fermé) soit à l'extérieur du cylindre (circuit ouvert). Ces générateurs de coulis, dits « à surface raclée » sont limités en dimension, donc en puissance avec des systèmes mécaniques de racloirs relativement fragiles. Ils sont boûteux et un accroissement de puissance exige une mise en parallèle de plusieurs générateurs, ce qui rend le procédé compliqué et volumineux.
Dans d'autres générateurs de coulis de glace, dits à film tombant, on forme la glace sur une plaque verticale sur laquelle tombe un film d'eau ou de solution. La glace fournie en pied de plaque est ensuite broyée. Ici aussi, il faut des moyens mécaniques supplémentaires dans le générateur pour broyer les glaces obtenues.
On peut également réaliser des coulis de glace par le procédé de surfusion. Ce procédé consiste à faire baisser la température du fluide frigoporteur en dessous de son point de congélation commençante, dans des conditions particulières, avant d'initier la cristallisation par des effets tels que les chocs thermiques ou mécaniques, ou par introduction d'agents nucléants. Mais cette technique est difficilement exploitable en pratique car elle se traduit par une diminution du rendement de la machine frigorifique.
L'invention s'est donnée pour but de proposer un nouveau procédé pour générer des cristaux de glace et pour détacher la partie des cristaux de glace qui se forment sur les parois d'un générateur de coulis de glace et qui puisse être mise en oeuvre facilement sur tous types d'échangeur quelle que soit la forme géométrique de leur parois d'échange de chaleur.
L'invention est basée sur l'idée de créer par intermittence déterminée par un calculateur des turbulences dans le fluide frigoporteur par augmentation du débit, donc de la vitesse de circulation. Les conséquences directes de l'augmentation de la vitesse de circulation sont d'une part : une augmentation de la force d'arrachement appliquée sur les cristaux en formation et d'autre part une modification des paramètres d'échange qui induisent une légère augmentation de la température des parois.
Ce procédé ne peut être comparable au brevet N°2.161.293. JAP qui consiste à retirer des salissures contenues dans un liquide en provenance de l'extérieur, et qui s'accroche à la surface de la paroi de l'échangeur. Le brevet japonais propose un système dans lequel plusieurs échangeurs à plaques sont en série et c'est en by-passant l'un des échangeurs que l'on diminue les pertes de charge et que l'on permet d'augmenter momentanément le débit donc la vitesse dans l'échangeur restant, et d'éliminer ainsi les salissures en les entraínant dans le flux. Cette action qui est déclenchée d'une façon régulière avec des fréquences et des durées fixes, ne fait intervenir que la vitesse du fluide qui contient les salissures.
Alors que dans l'invention présente, il s'agit de cristaux de glace (et non de salissures) qui sont engendrés volontairement et dont une partie se fixe sur les parois d'échange,et qui nécessite pour les éliminer une double action :
  • Une action thermique de décollement des cristaux de glace sous forme de modification du coefficient d'échange engendrée par l'augmentation de vitesse et de diminution de l'énergie frigorifique sur le fluide refroidisseur circulant de l'autre côté de la paroi.
  • Une action hydro- mécanique d'entraínement des cristaux qui ont été détachés au préalable par l'action thermique (début de changement d'état solide vers liquide).
De plus le déclenchement de ces actions ainsi que leurs durées sont variables et dépendent d'un nombre important de paramètres fixes et variables (différence de pressions et de températures d'entrée et de sortie de l'échangeur) et qui sont transmis à un calculateur qui détermine les fréquences et les durées.
L'invention présente est donc basée sur le principe de créer par intermittence à des moments précis et des durées définies par un calculateur :
  • Des turbulences dans le fluide figoporteur par augmentation du débit, donc de la vitesse de circulation.
  • Une diminution de l'énergie frigorifique transportée par le fluide refroidisseur.
  • Les conséquences de ces deux actions sont :
  • 1. La diminution de la force d'accrochage des cristaux par effet thermique suite à la diminution de l'énergie frigorifique côté fluide refroidisseur et à la modification du coefficient d'échange par augmentation de la vitesse
  • 2. L'augmentation de la force d'arrachement par effet hydro mécanique simultanément à la diminution de la force d'accrochage par effet thermique
L'invention conceme donc un procédé pour détacher la partie des cristaux de glace générée qui reste attachée à la surface des parois d'échange thermique d'un échangeur générateur de coulis de glace, ladite face étant en contact avec un fluide figoporteur d'un premier circuit qui s'écoule à une vitesse nominale dans ledit échangeur, tandis que l'autre face desdites parois est en contact avec un fluide refroidisseur qui s'écoule dans un deuxième circuit.
Selon l'invention le procédé en deux phases est caractérisé par la détermination du moment des changements de phases et de leur durée qui sont fonction d'un certain nombre de paramètres inhérents au fluide frigoporteur lui-même (concentration du mélange nominal, type de mélange) et de certains paramètres variables qui sont la température d'entrée et de sortie du frigoporteur de l'échangeur, mesurées par des sondes thermiques (10) et (11), et par l'évolution des pertes de charge du fluide figoporteur dans l'échangeur mesurée à l'aide d'un pressostat différentiel.(15)
Durant la phase 1 :
  • la vitesse du fluide frigoporteur est Vn
  • l'énergie frigorifique fournie par le fluide refroidisseur est à son maximum
  • la durée de temps est To
Durant la phase 2 :
  • la vitesse du fluide figoporteur est Vs supérieure à Vn
  • l'énergie frigorifique fournie par le fluide refroidisseur est à son minimum
  • la durée de temps est Do.
La prise en charge des données variables, température d'entrée et sortie du fluide frigoporteur, et pertes de charge dans l'échangeur du figoporteur, sont transmises à un calculateur, qui en fonction des autres paramètres inhérents au fluide figoporteur et des résultats d'expérimentation transmet les ordres de changements et de durée de phase, à la pompe de circulation du fluide figoporteur et à la source de production d'énergie frigorifique.
De préférence, le fluide frigoporteur est mis en circulation par une pompe et l'on augmente sur ordre d'un calculateur ou d'un automate la vitesse de rotation de la pompe.
La pompe est entraínée par exemple par un moteur à vitesse variable qui permet de maintenir dans toutes les phases un débit déterminé et constant quelles que soient les pertes de charges du fluide frigoporteur dans l'échangeur.
La vitesse de base du moteur et de la pompe, et par le fait même le débit normal ou la vitesse nominale du fluide frigoporteur dans le générateur ainsi que la température de surface de la paroi froide sont déterminés en fonction du type d'échangeur, du frigoporteur et de la concentration du mélange ainsi que la concentration des particules solides que l'on veut obtenir dans le fluide frigoporteur diphasique.
Ainsi grâce à l'invention, les cristaux de glace sont détachés sans moyens mécaniques disposés dans le générateur comme dans l'art antérieur.
La fréquence et la durée des turbulences, ainsi que la vitesse du fluide Frigoporteur pendant la phase des turbulences peuvent être établies par des résultats de tests qui serviront de base pour la programmation du calculateur ou de l'automate. Elles seront fonction du type d'échangeur, du frigoporteur, de la concentration du mélange, ainsi que de la concentration des particules solides que l'on veut atteindre dans le frigoporteur.
Selon l'invention le déclenchement, et la durée de phase sont réalisés automatiquement grâce à un calculateur. À cet effet on mesure en continu la perte de charge subie par le fluide figoporteur à travers le générateur, ainsi que sa température d'entrée et de sortie, et on ajuste la vitesse de la pompe ainsi que la puissance de l'installation frigorifique en fonction des phases.
Afin de renforcer l'action thermique et mécano hydraulique induite par l'augmentation de vitesse (turbulences) on provoque en outre simultanément une augmentation de la température du fluide refroidisseur dans le générateur.
Dans le cas où le fluide refroidisseur est un liquide en phase d'évaporation dans le générateur, et le deuxième circuit comporte un compresseur de gaz, on augmente la température du fluide refroidisseur en augmentant la pression d'évaporation. Ceci peut être obtenu en manoeuvrant les vannes d'entrée et de sortie du générateur sur le deuxième circuit et dans ce cas l'augmentation de température et sans apport d'énergie extérieure. Un autre dispositif consiste en injectant dans le générateur des gaz chauds issus du compresseur de gaz, et dans ce cas c'est avec apport d'énergie extérieure.
Dans le cas, où le fluide refroidisseur est un frigoporteur liquide monophasique ou diphasique, on augmente avantageusement la température du fluide refroidisseur en circulant le fluide refroidisseur en dehors de générateur.
D'autres avantages et caractéristiques de l'invention ressortiront à la lecture de la description suivante faite à titre d'exemple et en référence aux dessins annexés dans lesquels :
  • La figure 1 montre un schéma d'une installation frigorifique comportant un générateur de coulis de glace ayant un fluide refroidisseur en phase d'évaporation dans le générateur.
  • La figure 2 montre un schéma d'une installation frigorifique comportant un générateur de coulis de glace refroidi par un fluide refroidisseur monophasique ou diphasique (liquisol).
  • La figure 3 montre le graphique des vitesses du fluide frigoporteur dans le générateur pour la mise en oeuvre du procédé selon l'invention.
  • La figure 4 montre le système de pilotage du générateur selon un premier mode de réalisation de l'invention.
  • La figure 5 montre le système de pilotage du générateur selon un deuxième mode de réalisation de l'invention.
    • Dans la description faite ci-après, les éléments identiques portent les mêmes références.
    Sur les figures 1 et 2, on a représenté par la référence 1 un générateur de coulis de glace qui comporte des parois d'échange thermique 2 séparant un premier circuit 3 dans lequel s'écoule un fluide frigoporteur diphasique eau /glace, le deuxième circuit 4 dans lequel s'écoule un fluide refroidisseur dessiné à refroidir le fluide frigoporteur du premier circuit 3.
    Le premier circuit 3 comporte en dehors du générateur 1 un conduit 5 de délivrance de coulis de glace destiné à alimenter en parallèle des échangeurs 6 et un conduit de retour 7 équipé d'une pompe de circulation 8. Les échangeurs 6 peuvent être branchés directement entre les conduits 5 et 7, ou montés sur des dérivations équipées de pont de circulation 9 autonomes. Les échangeurs 6 sont destinés à refroidir des locaux ou des produits, le froid étant obtenu par fusion des cristaux de glace contenus dans le fluide frigoporteur les traversant. La concentration en glace du fluide frigoporteur dans le conduit de retour 7 est ainsi inférieure à celle du fluide frigoporteur dans le conduit de délivrance 5.
    Du fait que la température d'un fluide figoporteur diphasique décroít lorsque la concentration en cristaux de glace augmente, la température du fluide frigoporteur dans le conduit de retour 7 est supérieure à la température du fluide figoporteur dans le conduit de délivrance 5 du coulis de glace, et la mesure de ces températures à l'entrée et à la sortie du générateur par les sondes 10 et 11 permet de connaítre avec une bonne précision les concentrations en cristaux pour un type de mélange utilisé en tant que fluide frigoporteur et la concentration du mélange.
    Une bâche 12 de recirculation pouvant avantageusement faire office d'accumulation, doit en outre être disposée entre le conduit de délivrance 5 et le conduit de retour 7. Une pompe de circulation 8b est montée sur le conduit 5 en aval de la bâche 12.
    Le fluide frigoporteur circulant dans le générateur 1 est refroidi par le fluide refroidisseur, grâce aux échanges thermiques qui se font à travers les parois d'échange 2. des cristaux de glace se forment alors sur la face des parois 2 , qui est en contact avec le fluide frigoporteur du circuit 3.
    La pompe de circulation 8 montée sur le conduit de retour 7 est entraínée en rotation par un moteur électrique à vitesse variable 13.
    En exploitation normale de l'installation, la pompe de circulation 8 est entraínée à une vitesse sensiblement constante, ce que nous appelons vitesse de base, et le fluide frigoporteur s'écoule alors dans le générateur 1 avec un débit sensiblement constant qui est le débit normal du générateur 1 et à une vitesse sensiblement constante que nous appelons la vitesse nominale Vn.
    Selon la présente invention, on détache les cristaux de glace qui se forment sur une face des parois d'échange thermique 2, en faisant circuler par intermittence définie par le calculateur 16, le fluide figoporteur dans le générateur 1 à une vitesse Vs supérieure à la vitesse nominale Vn afin de créer dans la portion du circuit 1 située dans le générateur 1 des turbulences qui réchauffent légèrement les parois 2 et entraínent des forces supplémentaires pour l'arrachement des cristaux.
    L'augmentation de vitesse du fluide frigoporteur est obtenue en agissant sur la vitesse de rotation du moteur 13 qui entraíne la pompe 8.
    La figure 3 montre le graphique des vitesses de circulation du fluide frigoporteur dans le générateur 1. L'intervalle de temps To entre deux phases de turbulences T1 et T2 et la durée Do de chaque phase de turbulence sont obtenues par l'intégration dans le calculateur de l'expérimentation, et sont fonction du type de générateur, du type de frigoporteur, de la proportion du mélange et de la concentration des cristaux utilisés.
    Selon un premier mode de réalisation le moteur électrique est piloté par un automate 14 dans la mémoire duquel on introduit quatre données caractéristiques de fonctionnement : la vitesse de base correspondant à la vitesse nominale Vn, la vitesse maximum correspondant à la vitesse Vs, l'intervalle de temps To pendant lequel le moteur tourne à sa vitesse de base affichée, et la durée Do d'une phase turbulente. L'automate 14 comporte évidemment une horloge interne.
    Selon un deuxième mode de réalisation de l'invention, montré sur la figure 5, deux sondes d'un pressostat différentiel 15 sont interposées entre l'entrée et la sortie des conduits 5 et 7 dans le générateur. Ce pressostat 15 mesure la perte de charge subie par le fluide frigoporteur à travers le générateur 1. Cette perte de charge est fonction de la quantité de cristaux de glace déposés sur les parois 2 et de la concentration en glace du fluide frigoporteur. La mesure du pressostat 15 est transmise à un organe de calcul 16 qui le compare à une valeur de consigne, et lorsque cette mesure est supérieure à la valeur de consigne, l'organe de calcul 16 commande le moteur 13 à tourner à sa vitesse maximum pendant une durée Do. Ensuite, l'organe de calcul 16 commande le moteur 13 à tourner à sa vitesse de base.
    Les mesures des sondes de température 10 et 11 sont également transmises à l'organe de calcul 16. Ce dernier est apte à corriger la valeur de consigne en fonction des mesures des sondes de température 10 et 11 qui sont représentatives de la concentration des cristaux dans le fluide frigoporteur à l'entrée et à la sortie du générateur 1. La perte de charge nominale du fluide frigoporteur à travers le générateur 1, en l'absence de cristaux collés sur les parois 2, est donc fonction des températures mesurées et de la vitesse nominale du fluide figoporteur. Lorsque la différence entre la perte de charge mesurée par le pressostat différentiel 15 et la perte de charge nominale est supérieure à la valeur de consigne, l'organe de calcul 16 commande le moteur 13 à tourner à sa vitesse maximum pendant une durée Do.
    Au fur et à mesure que la concentration en cristaux augmente dans le fluide figoporteur, la température de formation des cristaux diminue. L'organe de calcul 16 agit sur la circulation du fluide refroidisseur dans l'échangeur 1 afin d'adapter en permanence la température des parois d'échange 2 en vue de l'optimisation du rendement de l'installation, et afin d'obtenir de nouveaux cristaux jusqu'à l'obtention de la concentration de cristaux désirée.
    Lorsque le fluide frigoporteur du circuit 1 s'écoule dans le générateur en mode de turbulence afin de détacher les cristaux de glace formés sur les parois 2, l'invention prévoit en outre d'augmenter très rapidement et simultanément la température des parois froides 2 en agissant du côté du fluide refroidisseur. Ceci est obtenu en augmentant la température du fluide refroidisseur pendant la durée Do des turbulences. La méthode diffère selon le type du fluide refroidisseur.
    Dans l'installation frigorifique montrée sur la figure 1, le fluide refroidisseur qui s'écoule dans le deuxième circuit 4 est un liquide en phase d'évaporation dans le générateur 1 de coulis de glace. Le générateur 1 joue ainsi le rôle d'évaporateur pour le fluide refroidisseur. Les gaz produits dans le générateur 1 sont aspirés par un compresseur de gaz 20 monté dans le circuit d'aspiration 21 qui relie le générateur 1 à un condenseur 22. Une vanne de régulation de pression 23 est montée sur le conduit d'aspiration 21. Le fluide frigorigène à l'état liquide retourne vers le générateur 1 par un conduit d'alimentation 24 sur lequel est montée une vanne de régulation 25 d'injection de fluide frigorigène. Une dérivation 26 est prévue entre la sortie de refoulement du compresseur 20 et l'entrée du circuit d'alimentation 24 dans le générateur 1. Une vanne 27 d'injection de gaz chaud est montée sur la dérivation 26.
    Dans la phase de durée Do, l'automate 14 ou l'organe de calcul 16 agit également sur les vannes 23 et 25 ou sur la vanne 27 d'injection de gaz chaud.
    L'action sur les vannes 23 et 25 modifie selon leur degré de fermeture la pression d'évaporation et donc modifie la température du fluide refroidisseur sans apport d'énergie extérieure.
    L'action sur la vanne 27 d'injection de gaz chaud modifie également la pression d'évaporation et donc la température mais avec apport d'énergie extérieure.
    Dans les deux cas ceci entraíne avec des intensités différentes l'élévation de température des parois froides 2 et favorise le décollement des cristaux de glace.
    Dans l'exemple montré sur la figure 2, le fluide refroidisseur qui circule dans le deuxième circuit 4 est lui-même un fluide figoporteur refroidi dans un générateur 30 alimenté en fluide refroidisseur par un circuit 4b semblable au circuit 4 de la figure 1.
    Une vanne trois voies 40 est montée sur le circuit d'alimentation 24 du fluide du circuit 4 et une dérivation 41 est prévue entre la vanne trois voies 40 et le conduit de retour 42 du fluide du circuit 4.
    La vanne trois voies 41 est commandée par l'automate 14 ou l'organe de calcul 16, et pendant la phase de durée Do dans le premier circuit 3, le fluide refroidisseur recircule par le conduit de dérivation 41, ce qui provoque le réchauffement des parois froides 2. Le deuxième générateur 30 peut également être piloté par un autre automate ou un autre organe de calcul afin de décoller les cristaux de glace qui s'y forment, dans le cas où le fluide frigoporteur qui circule dans le deuxième circuit 4 est diphasique

    Claims (7)

    1. Procédé pour générer des cristaux de glace utilisant un échangeur générateur et détacher la partie résiduelle des cristaux de glace qui se fixe sur une des faces de la paroi (2) d'échange thermique de l'échangeur générateur (1) la dite face étant en contact avec un fluide frigoporteur d'un premier circuit (3) qui s'écoule à une vitesse nominale (Vn) maintenue constante dans le dit échangeur (1)quelle que soit l'évolution des pertes de charges, tandis que l'autre face en contact avec un fluide refroidisseur qui s'écoule dans un deuxième circuit (4),
         caractérisé par le fait que après une durée de temps de fonctionnement « To »à la vitesse (Vn) on augmente la vitesse(Vs) du fluide frigoporteur pendant une durée de temps « Do » pour modifier le coefficient d'échange thermique frigoporteur / paroi (2) et permettre le détachement de la partie résiduelle des cristaux de glace fixés sur la paroi (2), par la diminution de la force d'adhérence due à l'effet thermique auto-engendré complété simultanément par un effet hydromécanique, les paramètres de durée de temps et de vitesse de chacun des cycles de fonctionnement « To »à la vitesse(Vn) et « Do » à la vitesse (Vs) sont ajustés individuellement par un organe de calcul (16) qui en fonction des valeurs mesurées par les sondes d'un pressostat différentiel (15) mesurant la perte de charge subie par le fluide frigoporteur à travers l'échangeur générateur(1) les compare à une valeur de consigne que l'organe de calcul est apte à corriger en fonction des mesures des températures du fluide frigoporteur à l'entrée et à la sortie de l'échangeur générateur ('1) par les sondes de température(10) et(11)
    2. Procédé selon la revendication 1 caractérisé par le fait que l'on modifie la vitesse de circulation du fluide frigoporteur à une vitesse (Vs) établie par le calculateur (16) en augmentant le débit de la pompe (8) à l'aide d'un moteur à vitesse variable (13) pendant une durée de 'Do' déterminée par le calculateur (16).
    3. Procédé selon la revendication 1 et 2 dans lequel le fluide refroidisseur est un liquide en phase d'évaporation dans le générateur (1) et le deuxième circuit (4) comporte un compresseur de gaz (20) caractérisé par le fait que l'on modifie la température d'évaporation pendant le temps 'Do' en modifiant la pression.
    4. Procédé sans apport d'énergie extérieure selon la revendication 3 caractérisée par le fait que l'on modifie la pression dans le générateur (1) en manoeuvrant les vannes d'entrée et de sortie du générateur sur le deuxième circuit (4)..
    5. Procédé avec apport d'énergie extérieure selon la revendication 3 caractérisée par le fait que l'on modifie la pression en injectant en plus dans le générateur (1) des gaz chauds issus de la partie refoulement du compresseur de gaz.
    6. Procédé selon la revendication 3 dans lequel le fluide refroidisseur est un frigoporteur liquide monophasique ou diphasique liquide /solide caractérisé par le fait que l'on augmente la température du fluide refroidisseur en recirculant le fluide refroidisseur, en dehors de l'échangeur générateur (1).
    7. Générateur de coulis de glace pour la mise en oeuvre du procédé selon l'une quelconque des revendications selon 1 à 6, comportant des parois (2) d'échange thermique entre un premier circuit (3) comportant une pompe de circulation (8) pour l'écoulement d'un fluide frigoporteur à une vitesse nominale (Vn) dans le générateur (1) et un deuxième circuit (4) dans lequel circule un fluide refroidisseur, caractérisé :
      par le fait qu'il comporte en outre des moyens (14,16) pour augmenter par intermittence la vitesse d'écoulement du fluide frigoporteur afin de créer des turbulences entraínant le détachement de la partie des cristaux de glace formés sur les parois (2) d'échange thermique par réchauffement des parois d'échange (2) sans apport d'énergie calorifique extérieure au système et par effet d'entraínement hydromécanique
      par le fait que les dits moyens comportent un capteur de pression différentielle (15), sous forme de sondes de pression placés à l'entrée et la sortie du générateur, et des sondes de température (10) et (11) à l'entrée et à la sortie du générateur reliées à un organe de calcul (16) qui comprend les moyens de calcul pour déterminer à partir des caractéristiques nominales du frigoporteur et des caractéristiques variables de pression différentielle (15) et de température (10) et (11), la durée 'To', puis augmenter le débit de la pompe afin d'atteindre une vitesse (Vs) du frigoporteur dans le générateur(1), et simultanément modifier la production frigorifique coté fluide refroidisseur pendant une durée 'Do' déterminée également par le calculateur
      par le fait que les sondes de pression du pressostat différentiel(15) mesurent une différence de pression entre l'entrée et la sortie du générateur, donc une perte de charge et transmettent ces informations à l'organe de calcul(16)
      par le fait que les sondes de température (10) et(11) mesurent un écart de température entre l'entrée et la sortie du générateur, donc une qualité d'échange et transmettent ces informations à l'organe de calcul (16).
    EP00931340A 1999-05-25 2000-05-23 Procede pour detacher les cristaux de glace d'un echangeur thermique generateur d'un frigoporteur diphasique liquide-solide Expired - Lifetime EP1101071B1 (fr)

    Applications Claiming Priority (3)

    Application Number Priority Date Filing Date Title
    FR9906559 1999-05-25
    FR9906559A FR2794228B1 (fr) 1999-05-25 1999-05-25 Procede pour detacher les cristaux de glace d'un echangeur thermique generateur d'un frigoporteur diphasique liquide- solide
    PCT/FR2000/001405 WO2000071945A1 (fr) 1999-05-25 2000-05-23 Procede pour detacher les cristaux de glace d'un echangeur thermique generateur d'un frigoporteur diphasique liquide-solide

    Publications (2)

    Publication Number Publication Date
    EP1101071A1 EP1101071A1 (fr) 2001-05-23
    EP1101071B1 true EP1101071B1 (fr) 2005-10-26

    Family

    ID=9545942

    Family Applications (1)

    Application Number Title Priority Date Filing Date
    EP00931340A Expired - Lifetime EP1101071B1 (fr) 1999-05-25 2000-05-23 Procede pour detacher les cristaux de glace d'un echangeur thermique generateur d'un frigoporteur diphasique liquide-solide

    Country Status (5)

    Country Link
    EP (1) EP1101071B1 (fr)
    AT (1) ATE308021T1 (fr)
    DE (1) DE60023422T2 (fr)
    FR (1) FR2794228B1 (fr)
    WO (1) WO2000071945A1 (fr)

    Families Citing this family (3)

    * Cited by examiner, † Cited by third party
    Publication number Priority date Publication date Assignee Title
    FR2835600B1 (fr) * 2002-02-01 2005-09-02 Michel Barth Procede de detachement de cristaux hydriques sur la surface interne d'un echangeur de chaleur
    FR2960630B1 (fr) * 2010-05-25 2012-05-04 Michel Barth Procede pour produire et separer des cristaux de glace a partir d'un frigoporteur diphasique liquide-solide
    FR3004797B1 (fr) * 2013-04-23 2018-05-18 Axima Refrigeration France Procede de detachement de cristaux hydriques sur la surface interne d'un echangeur de chaleur sans elevation de la temperature du frigoporteur a l'entree de l'echangeur

    Family Cites Families (11)

    * Cited by examiner, † Cited by third party
    Publication number Priority date Publication date Assignee Title
    US4075863A (en) * 1976-08-23 1978-02-28 Storm King Products, Inc. Freeze-harvest control system for a tubular ice maker
    US4401449A (en) * 1982-04-29 1983-08-30 Refrigeration Engineering Corporation Slush ice maker
    IN161820B (fr) * 1983-08-26 1988-02-06 Gilbertson Thomas A
    CH673700A5 (fr) * 1987-05-12 1990-03-30 Steinemann Ag
    JP2764046B2 (ja) * 1988-12-13 1998-06-11 株式会社日阪製作所 プレート式熱交換器
    JP2560104B2 (ja) * 1989-01-13 1996-12-04 清水建設株式会社 管内製氷ユニット及び管内製氷方法
    US4936114A (en) * 1989-06-23 1990-06-26 Chicago Bridge & Iron Technical Services Company Apparatus and method of freeze concentrating aqueous waste and process streams to separate water from precipitable salts
    US5139549A (en) * 1991-04-05 1992-08-18 Chicago Bridge & Iron Technical Services Company Apparatus and method for cooling using aqueous ice slurry
    FR2716959B1 (fr) * 1994-03-04 1996-05-15 Thermique Generale Vinicole Ensemble de distribution et/ou collection de froid et/ou de chaud.
    US5402650A (en) * 1994-05-03 1995-04-04 The Curators Of The University Of Missouri Thermal storage composition for low energy ice harvesting, method of using same
    JPH09303916A (ja) * 1996-05-14 1997-11-28 Hoshizaki Electric Co Ltd 水循環式製氷機

    Also Published As

    Publication number Publication date
    DE60023422D1 (de) 2005-12-01
    WO2000071945A1 (fr) 2000-11-30
    FR2794228A1 (fr) 2000-12-01
    ATE308021T1 (de) 2005-11-15
    EP1101071A1 (fr) 2001-05-23
    FR2794228B1 (fr) 2001-09-07
    DE60023422T2 (de) 2006-07-27

    Similar Documents

    Publication Publication Date Title
    US6907743B2 (en) Method for controlling and optimizing the cycle for production of ice cream depending on the mixtures used
    CN110741213A (zh) 用于生产和储存特别是用于冰清管的可流动浆液的方法和设备
    JP2018021745A (ja) 急速冷凍方法及び急速冷凍装置
    EP1101071B1 (fr) Procede pour detacher les cristaux de glace d'un echangeur thermique generateur d'un frigoporteur diphasique liquide-solide
    EP1610082A1 (fr) Dispositif de régulation de la température d'un fluide à traiter
    WO2016075384A1 (fr) Procede de recuperation d'energie thermique d'une moto-pompe a chaleur
    EP3022158A1 (fr) Procédé de carbonisation hydrothermale optimisé et installation pour sa mise en oeuvre
    EP0546932B1 (fr) Procédé de régulation de lyophilisation
    FR2484616A1 (fr) Accumulateur de chaleur latente de changement d'etat
    EP3295106B1 (fr) Dispositif de stockage d'énergie thermique
    FR2831950A1 (fr) Dispositif et installation de regulation de la temperature d'un fluide
    WO2019110897A1 (fr) Pompe à chaleur thermochimique et procédé de redistribution d'énergie calorifique à puissance variable
    FR2960630A1 (fr) Procede pour produire et separer des cristaux de glace a partir d'un frigoporteur diphasique liquide-solide
    FR2831949A1 (fr) Dispositif, procede et installation de regulation de la temperature d'un fluide
    EP1711244A1 (fr) Procede continu de cristallisation partielle d'une solution et dispositif de mise en oeuvre
    EP0197096A1 (fr) Dispositif de stockage de l'energie frigorifique
    JP2004188349A (ja) 晶析付着物生成装置及び測定装置
    FR2555475A1 (fr) Procede de nettoyage ou de detartrage des refrigerants et condenseurs industriels et les moyens pour sa mise en oeuvre
    EP4217317A1 (fr) Installation combinee de generation d'energie calorifique et de dessalement d'eau
    EP0115452B1 (fr) Installation de production d'un fluide chauffé par récupération des calories d'un frigorigène
    FR2835600A1 (fr) Procede de detachement de cristaux hydriques sur la surface interne d'un echangeur de chaleur
    EP0398820B1 (fr) Dispositif et équipement d'échange thermique avec agitation
    FR2583912A1 (fr) Installation de refroidissement du coeur d'un reacteur nucleaire lors de l'arret de celui-ci ou en fonctionnement normal
    FR3108394A1 (fr) Unité de valorisation, dispositif de stérilisation comprenant l'unité de valorisation et procédé associé.
    BE417503A (fr)

    Legal Events

    Date Code Title Description
    PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

    Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

    AK Designated contracting states

    Kind code of ref document: A1

    Designated state(s): AT BE CH CY DE DK ES FI FR GB GR IE IT LI LU MC NL PT SE

    AX Request for extension of the european patent

    Free format text: AL;LT;LV;MK;RO;SI

    17P Request for examination filed

    Effective date: 20010504

    17Q First examination report despatched

    Effective date: 20030814

    GRAP Despatch of communication of intention to grant a patent

    Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR1

    GRAS Grant fee paid

    Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR3

    GRAA (expected) grant

    Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

    AK Designated contracting states

    Kind code of ref document: B1

    Designated state(s): AT BE CH CY DE DK ES FI FR GB GR IE IT LI LU MC NL PT SE

    PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

    Ref country code: NL

    Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

    Effective date: 20051026

    Ref country code: AT

    Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

    Effective date: 20051026

    Ref country code: FI

    Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

    Effective date: 20051026

    Ref country code: IE

    Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

    Effective date: 20051026

    REG Reference to a national code

    Ref country code: GB

    Ref legal event code: FG4D

    Free format text: NOT ENGLISH

    REG Reference to a national code

    Ref country code: CH

    Ref legal event code: EP

    REG Reference to a national code

    Ref country code: IE

    Ref legal event code: FG4D

    Free format text: LANGUAGE OF EP DOCUMENT: FRENCH

    REF Corresponds to:

    Ref document number: 60023422

    Country of ref document: DE

    Date of ref document: 20051201

    Kind code of ref document: P

    PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

    Ref country code: DK

    Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

    Effective date: 20060126

    Ref country code: SE

    Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

    Effective date: 20060126

    Ref country code: GR

    Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

    Effective date: 20060126

    PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

    Ref country code: ES

    Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

    Effective date: 20060206

    PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

    Ref country code: PT

    Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

    Effective date: 20060327

    GBT Gb: translation of ep patent filed (gb section 77(6)(a)/1977)

    Effective date: 20060302

    NLV1 Nl: lapsed or annulled due to failure to fulfill the requirements of art. 29p and 29m of the patents act
    REG Reference to a national code

    Ref country code: IE

    Ref legal event code: FD4D

    PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

    Ref country code: MC

    Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

    Effective date: 20060531

    Ref country code: BE

    Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

    Effective date: 20060531

    PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

    Ref country code: IT

    Payment date: 20060531

    Year of fee payment: 7

    PLBE No opposition filed within time limit

    Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261

    STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

    Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT

    26N No opposition filed

    Effective date: 20060727

    BERE Be: lapsed

    Owner name: BARTH, MICHEL

    Effective date: 20060531

    PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

    Ref country code: LU

    Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

    Effective date: 20060523

    PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

    Ref country code: CY

    Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

    Effective date: 20051026

    PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

    Ref country code: DE

    Payment date: 20090529

    Year of fee payment: 10

    PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

    Ref country code: IT

    Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

    Effective date: 20070523

    PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

    Ref country code: CH

    Payment date: 20090602

    Year of fee payment: 10

    PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

    Ref country code: GB

    Payment date: 20090601

    Year of fee payment: 10

    REG Reference to a national code

    Ref country code: CH

    Ref legal event code: PL

    GBPC Gb: european patent ceased through non-payment of renewal fee

    Effective date: 20100523

    PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

    Ref country code: LI

    Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

    Effective date: 20100531

    Ref country code: CH

    Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

    Effective date: 20100531

    PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

    Ref country code: DE

    Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

    Effective date: 20101201

    PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

    Ref country code: GB

    Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

    Effective date: 20100523

    REG Reference to a national code

    Ref country code: FR

    Ref legal event code: CL

    Name of requester: AXIMA REFRIGERATION FRANCE, FR

    Effective date: 20130507

    REG Reference to a national code

    Ref country code: FR

    Ref legal event code: PLFP

    Year of fee payment: 17

    REG Reference to a national code

    Ref country code: FR

    Ref legal event code: PLFP

    Year of fee payment: 18

    REG Reference to a national code

    Ref country code: FR

    Ref legal event code: PLFP

    Year of fee payment: 19

    PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

    Ref country code: FR

    Payment date: 20190218

    Year of fee payment: 20