EP1045203A1 - Brûleur à plusieurs combustibles - Google Patents

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EP1045203A1
EP1045203A1 EP00400504A EP00400504A EP1045203A1 EP 1045203 A1 EP1045203 A1 EP 1045203A1 EP 00400504 A EP00400504 A EP 00400504A EP 00400504 A EP00400504 A EP 00400504A EP 1045203 A1 EP1045203 A1 EP 1045203A1
Authority
EP
European Patent Office
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fuel
conduit
burner
duct
lean fuel
Prior art date
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Granted
Application number
EP00400504A
Other languages
German (de)
English (en)
Other versions
EP1045203B1 (fr
Inventor
Roland Guiot
Robert Asdiguian
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Entreprise Generale de Chauffage Industriel Pillard SA
Original Assignee
Entreprise Generale de Chauffage Industriel Pillard SA
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
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Publication date
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Publication of EP1045203A1 publication Critical patent/EP1045203A1/fr
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Publication of EP1045203B1 publication Critical patent/EP1045203B1/fr
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23D—BURNERS
    • F23D17/00—Burners for combustion conjointly or alternatively of gaseous or liquid or pulverulent fuel
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN  A CARRIER GAS OR AIR 
    • F23C7/00—Combustion apparatus characterised by arrangements for air supply
    • F23C7/002—Combustion apparatus characterised by arrangements for air supply the air being submitted to a rotary or spinning motion
    • F23C7/004—Combustion apparatus characterised by arrangements for air supply the air being submitted to a rotary or spinning motion using vanes
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
    • F23G2201/00—Pretreatment
    • F23G2201/30—Pyrolysing
    • F23G2201/303—Burning pyrogases
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
    • F23G2209/00—Specific waste
    • F23G2209/10—Liquid waste

Definitions

  • the present invention relates to a burner with several combustibles.
  • the technical sector of the invention is the field of manufacture of industrial burners for rotary kilns.
  • the present invention relates more particularly to a burner supplied with at least two different fuels: a first ordinary fuel known as rich, that is to say of PCI generally at least equal to 8000 kcal / Nm 3 , in solid form (pulverulent ), liquid or gaseous, and a second so-called lean fuel, that is to say a PCI of less than 8000 kcal / Nm 3 , in particular whose PCI is located in a range going from 0 to 3000 kcal / Nm 3 .
  • a first ordinary fuel known as rich that is to say of PCI generally at least equal to 8000 kcal / Nm 3 , in solid form (pulverulent ), liquid or gaseous
  • a second so-called lean fuel that is to say a PCI of less than 8000 kcal / Nm 3 , in particular whose PCI is located in a range going from 0 to 3000 kcal / Nm 3 .
  • the second fuel (lean) is for example constituted by a gas resulting from the pyrolysis of metallurgical sludge, by a gas resulting from the fermentation of organic waste of animal origin or plant (“biogas”), by waste gases from production of chemicals, in particular installations petrochemicals, by gases resulting from the distillation of alcohol in particular, or a mixture of these poor gases; these poor gases have a Relatively low PCI and also variable depending on conditions of the installation from which they come; these gases can contain tars, acids and / or dust.
  • biogas organic waste of animal origin or plant
  • the burner described in this document also includes a flame stabilizer located at the end of the central duct, which has a flange-shaped hub and a central hole arranged in the extension of the oil spray nozzle; the hub has small openings and fins that guide the primary air coming out of these openings; the distance (measured radially) from outlet openings of the third and fourth annular duct by relation to the axis of the burner is at least equal to twice the radius of the central opening of the flame stabilizer; this configuration allows, by circulating in the central duct a small proportion (2 to 10%) of the primary air stream (the majority of this stream being delivered by the third and fourth "axial" air ducts and "Radial”), creating a "dead" central zone (without combustion noticeable) enlarged and the appearance of combustion to a greater distance in front of the nozzle.
  • a flame stabilizer located at the end of the central duct, which has a flange-shaped hub and a central hole arranged in the extension of the oil spray nozzle; the hub has
  • the object of the present invention is to adapt such burners designed for heating rotary ovens such as cement factories, to make them compatible with such fuels poor.
  • the object of the present invention is to provide a burner allowing a reliable and rational use of these fuels mostly gaseous poor.
  • the invention consists in proposing a burner which has two separate circuits for introducing (injecting) the lean fuel in the combustion chamber: a first circuit includes means for rotating the lean fuel, and a second circuit surrounds the first circuit and is substantially devoid of means for rotating the lean fuel; these two circuits are arranged outside the annular transport conduits "axial" and "radial" air, which are themselves arranged outside a central air transport duct terminated by a stabilizer flame, and outside of a rich fuel transport duct.
  • Each of the two fuel (fuel) lines poor person is preferably fed by a nurse provided with an organ (such as a movable flap valve) for adjusting the fuel flow poor delivered to each conduit; this allows you to adjust the speed of ejection of the swirling jet (s) leaving the fifth conduit and the axial jet (or jets) (-aux) leaving the sixth conduit; the adjustment of these speeds - and of the flow rates - makes it possible to adjust the flow lean fuel injected into the combustion chamber of the furnace depending on its pressure, its nature, its temperature and its PCI, and prevents disruption of fuel combustion rich by lean fuel jets; the output speed of the lean fuel in the combustion chamber may be lower that of the rich fuel as well as that of the oxidizer injected between the rich fuel transport lines and the transport of lean fuel; in particular, the speed of lean fuel circulation is around 20 to 70 meters per second when the lean fuel is hot, i.e.
  • a temperature of the order of at least 300 ° C. in particular of the order of from 300 ° C to 500 ° C
  • is of the order of 20 to 30 meters per second when the lean fuel is cold that is to say at a temperature of the order from 0 ° to 100 ° C
  • a minimum speed of approximately 20 meters per second is used to cause particle entrainment (dust) or droplets possibly present in the lean fuel.
  • the kinetic energy (and / or the momentum) of the gas at low PCI should be as low as possible so as not to disrupt the combustion of rich fuel, and therefore do not change the shape too much flame; however the speed of the lean fuel must be sufficient to avoid the deposit of dust (in the case of a gas dusty), so generally more than 20 meters per second, and / or to avoid condensation of heavy tars (in the case of a pyrolysis gas).
  • the two lean fuel transport circuits are designed to receive gas at a fairly high temperature (higher at 300 ° C). The temperature is chosen and kept above that of the deposition of the heaviest compounds.
  • the nozzle can be preheated by passage of hot (clean) gases before the introduction of pyrolysis; preferably the internal (radial) transport circuit of the lean fuel is thermally isolated from the central part of the nozzle, in particular thanks to a double wall (filled stainless steel tube insulation).
  • the outer tube of the oxidizer transport duct (axial), is also thus protected from heat by the insulation.
  • the annular duct (the fifth duct) for transporting the lean fuel surrounding the annular duct (the fourth duct) for transporting the oxidizer is separated from the latter (fourth) led by an insulating layer thermal over a substantial part of its length; this allows avoid cooling (and / or limiting cooling) the fuel poor by oxidizer (air), which could cause condensation of condensable compounds and the deposit of condensate on the walls of the fifth lean fuel transport pipe; given that these deposits (acids, tars, dust) are likely to disturb the operation of the burner, and / or cause its corrosion, this thermal insulation can be made necessary.
  • Figure 1 illustrates in front view the end 22 of the nozzle of the burner.
  • Figure 2 is a half-view in section along the broken line A-A of Figure 1, on an enlarged scale.
  • FIG. 3 schematically illustrates a setting wing rotation of the “internal” flow of lean fuel and is a view according to III-III of figure 2.
  • Figure 4 illustrates in the same way as Figure 2 a burner of cement kiln, according to an alternative embodiment.
  • nozzle 31 and the main conduits 5, 7, 9, 11, 15, 17 of the burner extend along a longitudinal axis 1; in the case of an oven cement plant, axis 1 can be substantially coaxial with the axis of the oven, in a horizontal position or slightly inclined with respect to the horizontal.
  • the central part of the nozzle comprises a central duct 5 of air transport delimited by a tube 6 of axis 1; inside the duct 5 extend four conduits (Figure 2) parallel to the axis 1; a conduit 3 solvent injection, which is delimited by a tubular wall 4 of axis 2, as well as a conduit for transporting animal meal; products transported in these two conduits are intended to be incinerated in the oven combustion chamber; two other conduits are used for transport of combustible gas and waste water to be incinerated (and / or contain an ignition rod);
  • a only fuel transportation conduit 3 is shown; conduit 3 is terminated by a fuel spray nozzle 3a.
  • the tubes 6, 8, 10, 12, 16, 18 are respectively terminated at their free end by a sleeve 6a, 8a, 10a, 12a, 16a, 18a; these sleeves have a shape having a symmetry of revolution along axis 1; the thickness of the sleeves can be variable the along axis 1, to delimit annular (and / or flared) conduits for ejecting the products respectively transported in the combustion, which provide each with gaseous and / or pulverulent flows ejected into the chamber at a predetermined speed and direction; at this effect, in addition, fins 9a inclined relative to the axis 1 ensure a radial guidance of the air delivered by the conduit 9, for the formation in the room of a whirlpool; fins 11a parallel to axis 1 ensure axial guidance of the air delivered by the duct 11.
  • the burner in the vicinity of its nose or front end 22 (of ejection in the chamber of combustion), includes fins 20 for deflecting the internal flow of lean fuel leaving the line 15, for training in the chamber of swirling jets around the air jets from the ducts 9 and 11, and comprises fins 21 for axially guiding the external flow of lean fuel leaving the duct 17.
  • the nose has a ferrule 23 supporting the fins 20 which extend along a longitudinal axis 24, which is inclined to cause the flow leaving the duct 15 to rotate.
  • the angle 25 of inclination of the axis 24 relative to the axis 1 is generally located in a range from 10 ° to 50 °.
  • Pyrolysis gas is supplied to the pipes 15 and 17 of the nozzle by pyrolysis gas supply pipes, which are preferably respectively fitted with a valve 30 for adjusting the flow of pyrolysis gas introduced into each of the conduits 15, 17.
  • the burner has an annular outlet opening 7b for solid and / or gaseous fuel, which is located radially inside the outlet openings 9b, 11b of the primary air rotated and of the axial air, and at the exterior of the flame stabilizer 5a; the stabilizer ( Figure 4) is disposed at the front end of a central oil nozzle holder; the minimum radial distance of the openings 9b, 11b for the outlet of most of the primary air from the center of the burner nozzle is at least twice the radius of the central opening of the flame stabilizer ( Figure 4); said stabilizer clearly protrudes in the radial direction relative to the opening of a central duct which corresponds substantially to the orifice of the nozzle 3a of the central fuel duct 3 (FIG.
  • the annular supply conduits may have, upstream of their outlet opening, portions of conical walls (such as 7c, 7d, 11c, 11d) movable axially with respect to each other; some of the annular supply conduits may include an axial cylindrical end portion extending a portion of conical wall giving the end of the conduit an "S" shape (in longitudinal view).
  • the annular channel 11 for the axial air comprises partitions 11a for the supply and the axial orientation of the primary air in separate channels, arranged on a ring and extending axially; the annular passage section for axial air or the corresponding channels arranged in a ring can be at least partially closed and closable; the sum of the free passage sections of the axial channels is substantially smaller than the section of the annular duct for the primary air flowing in the axial direction; the stabilizer 5a is axially offset backwards with respect to the outlet openings 9b, 11b of the rotating air and of the axial air, and with respect to the outlets 7b, 15b, 17b of solid or gaseous fuels, rich and lean.
  • the opening 5c can, as a variant, be disposed at the periphery of the fuel spray nozzle 3a, or at any other position between the nozzle 3a and the wall 6 delimiting the central duct 5; this opening 5c can be delimited by two concentric tubular walls defining a fourth primary air supply duct independently of the three other conduits; this opening can facilitate the control of the mixture air-fuel in the central "dead" zone, reducing the reducing nature of the air / fuel mixture, and / or by improving this mixed ; one or more can be associated with this opening deflector wall (s) for guiding the primary air.

Abstract

La présente invention a pour objet un brûleur à plusieurs combustibles pour four tubulaire tournant comportant une buse (3a) et des conduits (7, 9, 11) sensiblement concentriques d'alimentation en un premier combustible et d'alimentation axiale et radiale d'air primaire, dans lequel les orifices de sortie (9b, 11b) des conduits (9, 11) d'air sont disposés à l'extérieur de l'ouverture (7b) de sortie d'un conduit (7) de combustible ; lequel brûleur comporte un conduit (5) central d'air primaire muni d'un stabilisateur (5a) de flamme comportant des ouvertures (5b, 5c) de passage d'air ; le brûleur selon l'invention comporte deux conduits annulaires distincts de transport d'un deuxième combustible, dit pauvre, un conduit (15) comportant des moyens (20) de mise en rotation du combustible pauvre, et un conduit (17) entourant le conduit interne (15). <IMAGE>

Description

La présente invention a pour objet un brûleur à plusieurs combustibles.
Le secteur technique de l'invention est le domaine de la fabrication de brûleurs industriels pour four tournant.
La présente invention est plus particulièrement relative à un brûleur alimenté par au moins deux combustibles différents : un premier combustible ordinaire dit riche, c'est-à-dire de PCI généralement au moins égal à 8000 kcal/Nm3, sous forme solide (pulvérulente), liquide ou gazeuse, et un deuxième combustible dit pauvre, c'est-à-dire de PCI inférieur à 8000 kcal/Nm3, en particulier dont le PCI est situé dans une plage allant de 0 à 3000 kcal/Nm3.
Le deuxième combustible (pauvre) est par exemple constitué par un gaz résultant de la pyrolyse de boues métallurgiques, par un gaz résultant de la fermentation de déchets organiques d'origine animale ou végétale (« biogaz »), par des gaz résiduaires issus d'installations de production de produits chimiques, en particulier d'installations pétrochimiques, par des gaz résultant de la distillation d'alcool notamment, ou d'un mélange de ces gaz pauvres ; ces gaz pauvres ont un PCI relativement faible et en outre variable selon les conditions opératoires de l'installation dont ils sont issus ; ces gaz peuvent contenir des goudrons, des acides et/ou des poussières.
Le brevet EP 421903 (Entreprise Générale de Chauffage Industriel Pillard) décrit un brûleur qui comporte :
  • un conduit central de transport d'air primaire, à l'intérieur duquel s'étend une canne équipée d'une buse de pulvérisation d'un combustible liquide (huile) ;
  • un deuxième conduit annulaire entourant le premier conduit, de transport d'un combustible solide pulvérisé ou gazeux ;
  • un troisième conduit annulaire entourant le deuxième conduit, de transport de comburant (air primaire), muni à son extrémité d'ailettes de mise en rotation du flux d'air ;
  • un quatrième conduit annulaire entourant le troisième conduit, de transport de comburant (air primaire), muni à son extrémité d'ailettes de guidage axial (c'est-à-dire de guidage selon une direction parallèle à l'axe longitudinal du premier conduit) du flux de comburant.
Le brûleur décrit dans ce document comporte en outre un stabilisateur de flamme disposé à l'extrémité du conduit central, qui comporte un moyeu en forme de bride et un orifice central disposé dans le prolongement de la buse de pulvérisation d'huile ; le moyeu comporte des petites ouvertures et des ailettes qui guident l'air primaire sortant de ces ouvertures ; la distance (mesurée radialement) des ouvertures de sortie du troisième et du quatrième conduit annulaire par rapport à l'axe du brûleur est au moins égale à deux fois le rayon de l'ouverture centrale du stabilisateur de flamme ; cette configuration permet, en faisant circuler dans le conduit central une faible proportion (2 à 10 %) du courant d'air primaire (la majorité de ce courant étant délivrée par les troisième et quatrième conduits d'air « axial » et « radial »), la création d'une zone centrale « morte » (sans combustion notable) agrandie et l'apparition de la combustion à une plus grande distance en avant de la buse.
La présente invention a pour objet d'adapter de tels brûleurs conçus pour le chauffage de fours rotatifs tels que des fours de cimenteries, afin de les rendre compatibles avec de tels combustibles pauvres.
La présente invention a pour objet de proposer un brûleur permettant une utilisation fiable et rationnelle de ces combustibles pauvres essentiellement gazeux.
A cet effet, l'invention consiste à proposer un brûleur qui comporte deux circuits distincts d'introduction (d'injection) du combustible pauvre dans la chambre de combustion : un premier circuit comporte des moyens de mise en rotation du combustible pauvre, et un deuxième circuit entoure le premier circuit et est substantiellement dénué de moyens de mise en rotation du combustible pauvre ; ces deux circuits sont disposés à l'extérieur des conduits annulaires de transport d'air « axial » et « radial », qui sont eux-mêmes disposés à l'extérieur d'un conduit central de transport d'air terminé par un stabilisateur de flamme, et à l'extérieur d'un conduit de transport de combustible riche.
Selon un mode préféré de réalisation, le brûleur comporte :
  • un premier conduit, dit central, de préférence cylindrique de section circulaire, de transport d'air primaire, à l'intérieur duquel peuvent le cas échéant s'étendre un ou plusieurs conduits de transport de produits à incinérer, et qui comporte un stabilisateur de flamme ;
  • au moins un deuxième conduit de transport d'un combustible riche sous forme solide pulvérisée, liquide ou gazeuse ;
  • un troisième conduit de section annulaire, entourant lesdits premier et deuxième conduit, de transport de comburant (air), muni à son extrémité de premiers moyens (ailettes) de mise en rotation du flux de comburant ;
  • un quatrième conduit de section annulaire, entourant ledit troisième conduit, de transport dudit comburant (air), muni à son extrémité de premiers moyens (ailettes) de guidage axial (c'est-à-dire de guidage selon une direction parallèle à l'axe longitudinal du premier conduit) du flux de comburant ;
  • un cinquième conduit de section annulaire, entourant ledit quatrième conduit, de transport dudit combustible pauvre, qui est muni à son extrémité de deuxièmes moyens (ailettes) de mise en rotation du flux de combustible (gazeux) pauvre ;
  • un sixième conduit de section annulaire, entourant ledit cinquième conduit, de transport dudit combustible pauvre, qui est muni à son extrémité de deuxièmes moyens (ailettes) de guidage axial du flux de combustible pauvre.
Chacun des deux conduits de transport de carburant (combustible) pauvre est de préférence alimenté par une nourrice munie d'un organe (tel qu'une vanne à volet mobile) de réglage du débit de carburant pauvre délivré à chaque conduit ; ceci permet de régler la vitesse d'éjection du jet (ou des jets) tourbillonnant(s) sortant du cinquième conduit et du jet (ou des jets) axial(-aux) sortant du sixième conduit ; le réglage de ces vitesses - et des débits - permet d'ajuster le débit de combustible pauvre injecté dans la chambre de combustion du four en fonction de sa pression, de sa nature, de sa température et de son PCI, et permet d'éviter la perturbation de la combustion du combustible riche par les jets de combustible pauvre ; la vitesse de sortie du combustible pauvre dans la chambre de combustion peut être inférieure à celle du combustible riche ainsi qu'à celle du comburant injecté entre les conduits de transport du combustible riche et les conduits de transport du combustible pauvre ; en particulier, la vitesse de circulation du combustible pauvre est de l'ordre de 20 à 70 mètres par seconde lorsque le combustible pauvre est chaud, c'est-à-dire à une température de l'ordre de 300°C au moins (en particulier de l'ordre de de 300°C à 500°C), et est de l'ordre de 20 à 30 mètres par seconde lorsque le combustible pauvre est froid, c'est-à-dire à une température de l'ordre de 0° à 100°C ; une vitesse minimale de 20 mètres par seconde environ est utilisée de manière à provoquer un entraínement des particules (poussières) ou gouttelettes éventuellement présentes dans le combustible pauvre.
En effet, l'énergie cinétique (et/ou la quantité de mouvement) du gaz à bas PCI doit être aussi faible que possible pour ne pas perturber la combustion du combustible riche, et donc ne pas modifier trop la forme de la flamme ; cependant la vitesse du combustible pauvre doit être suffisante pour éviter le dépôt de poussières (dans le cas d'un gaz poussiéreux), donc généralement supérieure à 20 mètres par seconde, et/ou pour éviter les condensations de goudrons lourds (dans le cas d'un gaz de pyrolyse). Les deux circuits de transport du combustible pauvre sont prévus pour recevoir du gaz à température assez élevée (supérieure à 300°C). La température est choisie et maintenue au-dessus de celle du dépôt des composés les plus lourds. La tuyère peut être préchauffée par passage de gaz chauds (propres) avant l'introduction du gaz de pyrolyse ; de préférence le circuit interne (radial) de transport du combustible pauvre est thermiquement isolé de la partie centrale de la tuyère, en particulier grâce à une double paroi (tube inox rempli d'isolant). Le tube extérieur du conduit de transport du comburant (axial), est également ainsi protégé de la chaleur par l'isolant.
Etant donné la rotation impartie au combustible pauvre sortant du cinquième conduit par les moyens de mise en rotation, le flux « interne » de combustible pauvre a tendance à diverger dans la chambre de combustion, c'est-à-dire a tendance à s'écarter de l'axe longitudinal après sa sortie du cinquième conduit ; le flux « externe » du combustible pauvre sortant du sixième conduit de manière axiale (longitudinale) s'oppose à la divergence de ce flux en l'enveloppant ; le réglage des vitesses et des débits de ces deux flux de combustible pauvre entourant les flux de combustible (riche) et de comburant (provoquant la flamme principale) permet d'éviter de perturber la combustion principale par l'apport du combustible pauvre.
En outre, la rotation imprimée au flux tourbillonnant « interne » de carburant pauvre éjecté à proximité du flux axial de comburant qu'il entoure, favorise le mélange progressif et intime du carburant et du comburant, ce qui favorise une bonne combustion du carburant pauvre.
Selon une caractéristique préférée, le conduit annulaire (le cinquième conduit) de transport du combustible pauvre entourant le conduit annulaire (le quatrième conduit) de transport du comburant, est séparé de ce dernier (quatrième) conduit par une couche d'isolant thermique sur une partie substantielle de sa longueur ; ceci permet d'éviter de refroidir (et/ou de limiter le refroidissement) le combustible pauvre par le comburant (air), ce qui pourrait entraíner la condensation de composés condensables et le dépôt de condensats sur les parois du cinquième conduit de transport de combustible pauvre ; étant donné que ces dépôts (acides, goudrons, poussières) seraient susceptibles de perturber le fonctionnement du brûleur, et/ou de provoquer sa corrosion, cette isolation thermique peut être rendue nécessaire.
Les avantages procurés par l'invention seront mieux compris au travers de la description suivante qui se réfère aux dessins annexés, qui illustrent sans aucun caractère limitatif des modes préférentiels de réalisation de l'invention.
Dans les dessins, les éléments identiques ou similaires portent, sauf indication contraire, les mêmes références d'une figure à l'autre.
La figure 1 illustre en vue de face l'extrémité 22 de la tuyère du brûleur.
La figure 2 est une demi-vue en section selon la ligne brisée A-A de la figure 1, à échelle agrandie.
La figure 3 illustre schématiquement une ailette de mise en rotation du flux « interne » de combustible pauvre et est une vue selon III-III de la figure 2.
La figure 4 illustre de la même façon que la figure 2 un brûleur de four de cimenterie, selon une variante de réalisation.
La tuyère 31 et les principaux conduits 5, 7, 9, 11, 15, 17 du brûleur s'étendent selon un axe longitudinal 1 ; dans le cas d'un four tubulaire de cimenterie, l'axe 1 peut être sensiblement coaxial à l'axe du four, en position horizontale ou peu inclinée par rapport à l'horizontale.
La partie centrale de la tuyère comporte un conduit 5 central de transport d'air délimité par un tube 6 d'axe 1 ; à l'intérieur du conduit 5 s'étendent quatre conduits (figure 2) parallèles à l'axe 1 ; un conduit 3 d'injection de solvant, qui est délimité par une paroi 4 tubulaire d'axe 2, ainsi qu'un conduit de transport de farines animales ; les produits transportés dans ces deux conduits sont destinés à être incinérés dans la chambre de combustion du four ; deux autres conduits servent au transport de gaz combustible et d'eaux usées à incinérer (et/ou à contenir une canne d'allumage) ; Dans la variante illustrée figure 4, un seul conduit 3 de transport de fuel est représenté ; le conduit 3 est terminé par une buse 3a de pulvérisation de fuel.
Dans les deux variantes illustrées figures 2 et 4, le conduit central 5 de transport d'une partie de l'air primaire se termine par un dispositif 5a stabilisateur de flamme, qui est percé d'une pluralité de petits orifices 5b de passage d'air ; dans la variante de la figure 4, le stabilisateur est percé d'une ouverture centrale 5e s'étendant dans le prolongement de la buse 3a ; dans la variante illustrée figure 2, le stabilisateur 5a au travers duquel s'étend l'extrémité 3a du conduit 3, comporte d'une part des petits orifices 5b répartis sur sa surface, et d'autre part une ouverture annulaire périphérique 5c ; les orifices 5b, 5c et la pression de l'air entrant dans le conduit 5 sont prévus pour que le débit d'air traversant le stabilisateur soit faible.
Autour de la paroi cylindrique 6 séparant le conduit 5 d'un conduit 7 annulaire de transport de charbon pulvérisé, s'étendent six parois 8, 10, 12, 14, 16, 18 tubulaires métalliques, de diamètre croissant, d'axe 1 :
  • une paroi 8 cylindrique séparant le conduit 7 d'un conduit 9 annulaire de transport d'air primaire radial ;
  • une paroi 10 cylindrique séparant le conduit d'un conduit 11 annulaire de transport d'air primaire axial ;
  • une paroi 12 cylindrique séparant le conduit 11 d'un isolant thermique 13 ;
  • une paroi 14 cylindrique séparant l'isolant 13 d'un conduit 15 annulaire de transport de gaz de pyrolyse à écoulement radial et/ou tourbillonnant ;
  • une paroi 16 cylindrique séparant le conduit 15 d'un conduit 17 annulaire de transport de gaz de pyrolyse à écoulement axial ;
  • une paroi 18 cylindrique séparant le conduit 17 d'un revêtement 19 cylindrique externe en béton réfractaire.
Comme illustré figure 2, les tubes 6, 8, 10, 12, 16, 18 sont respectivement terminés à leur extrémité libre par un manchon 6a, 8a, 10a, 12a, 16a, 18a ; ces manchons ont une forme ayant une symétrie de révolution selon l'axe 1 ; l'épaisseur des manchons peut être variable le long de l'axe 1, pour délimiter des conduits annulaires (et/ou évasés) d'éjection des produits respectivement transportés dans la chambre de combustion, qui assurent à chacun des flux gazeux et/ou pulvérulents éjectés dans la chambre, une vitesse et une direction prédéterminées ; à cet effet, en outre, des ailettes 9a inclinées par rapport à l'axe 1 assurent un guidage radial de l'air délivré par le conduit 9, pour la formation dans la chambre d'un tourbillon ; des ailettes 11a parallèles à l'axe 1 assurent un guidage axial de l'air délivré par le conduit 11.
Conformément à un aspect de l'invention, le brûleur, au voisinage de son nez ou extrémité 22 avant (d'éjection dans la chambre de combustion), comporte des ailettes 20 de déviation du flux interne de combustible pauvre sortant du conduit 15, pour la formation dans la chambre de jets tourbillonnants autour des jets d'air issus des conduits 9 et 11, et comporte des ailettes 21 de guidage axial du flux externe de combustible pauvre sortant du conduit 17.
En effet, le nez comporte une virole 23 supportant les ailettes 20 qui s'étendent selon un axe longitudinal 24, qui est incliné pour provoquer la mise en rotation du flux sortant du conduit 15.
L'angle 25 d'inclinaison de l'axe 24 par rapport à l'axe 1 est généralement situé dans une plage allant de 10° à 50°.
Le gaz de pyrolyse est délivré aux conduits 15 et 17 de la tuyère par des conduits d'alimentation en gaz de pyrolyse, qui sont de préférence respectivement équipés d'une vanne 30 de réglage de débit de gaz de pyrolyse introduit dans chacun des conduits 15, 17.
Le brûleur comporte une ouverture de sortie 7b annulaire pour un combustible solide et/ou gazeux, qui est située radialement à l'intérieur des ouvertures de sortie 9b, 11b de l'air primaire mis en rotation et de l'air axial, et à l'extérieur du stabilisateur de flamme 5a ; le stabilisateur (figure 4) est disposé à l'extrémité avant d'un porte-buse à huile central ; la distance radiale minima des ouvertures 9b, 11b de sortie de la majeure partie de l'air primaire par rapport au centre de la buse du brûleur, s'élève à au moins deux fois le rayon de l'ouverture centrale du stabilisateur de flamme (figure 4) ; ledit stabilisateur déborde nettement en direction radiale par rapport à l'ouverture d'un conduit central qui correspond sensiblement à l'orifice de la buse 3a du conduit 3 de combustible central (figure 4) et comporte des ouvertures (5b) pour le passage d'une petite partie de l'air de combustion primaire, situées à l'extérieur de cette ouverture centrale ; l'ouverture de sortie 11b d'air axial est située (radialement) à l'extérieur de l'ouverture 9b et comporte un bord externe (extrémité du manchon 12a) qui déborde axialement vers l'avant (à gauche figures 2 et 4) ; les conduits d'alimentation annulaires peuvent présenter, en amont de leur ouverture de sortie des portions de parois coniques (telles que 7c, 7d, 11c, 11d) déplaçables axialement l'une par rapport à l'autre ; certains des conduits d'alimentation annulaires peuvent comporter une portion terminale cylindrique axiale prolongeant une portion de paroi conique donnant à l'extrémité du conduit une forme en « S » (en vue longitudinale). Le canal annulaire 11 pour l'air axial comporte des cloisons lia pour l'amenée et l'orientation axiale de l'air primaire dans des canaux séparés, disposés sur une couronne et s'étendant axialement ; la section de passage annulaire pour l'air axial ou les canaux correspondants disposés en couronne peuvent être en partie au moins fermés et obturables ; la somme des sections de passage libres des canaux axiaux est sensiblement plus petite que la section du conduit annulaire pour l'air primaire s'écoulant en direction axiale ; le stabilisateur 5a est décalé axialement en arrière par rapport aux ouvertures de sorties 9b, llb de l'air en rotation et de l'air axial, et par rapport aux sorties 7b, 15b, 17b des combustibles solides ou gazeux, riche et pauvre.
Par référence à la figure 2, l'ouverture 5c peut, en variante, être disposée à la périphérie de la buse 3a de pulvérisation de combustible, ou bien à toute autre position située entre la buse 3a et la paroi 6 délimitant le conduit central 5 ; cette ouverture 5c peut être délimitée par deux parois tubulaires concentriques délimitant un quatrième conduit d'alimentation en air primaire de façon indépendante des trois autres conduits ; cette ouverture peut faciliter la maítrise du mélange air-combustible dans la zone centrale « morte », en diminuant la caractère réducteur du mélange air/combustible, et/ou en améliorant ce mélange ; à cette ouverture peuvent être associées une ou plusieurs paroi(s) déflectrice(s) de guidage de l'air primaire.

Claims (9)

  1. Brûleur pour four tubulaire tournant comportant une buse (3a) et des conduits (7, 9, 11) sensiblement concentriques d'alimentation en un premier combustible et d'alimentation axiale et radiale d'air primaire, dans lequel les orifices de sortie (9b, 11b) des conduits (9, 11) d'air sont disposés à l'extérieur de l'ouverture (7b) de sortie d'un conduit (7) de combustible, lequel brûleur comporte un conduit (5) central d'air primaire muni d'un stabilisateur (5a) de flamme comportant des ouvertures (5b, 5c) de passage d'air, caractérisé en ce qu'il comporte deux conduits annulaires distincts de transport d'un deuxième combustible, dit pauvre : un conduit (15) comportant des moyens (20) de mise en rotation du combustible pauvre, et un conduit (17) entourant le conduit interne (15).
  2. Brûleur pour un appareil à combustion qui est alimenté par un combustible riche et par un combustible pauvre essentiellement gazeux, caractérisé en ce qu'il comporte :
    un conduit (5) central de transport d'air primaire, équipé d'un stabilisateur (5a) de flamme,
    au moins un deuxième conduit (7) annulaire entourant ledit conduit central, de transport d'un combustible solide pulvérisé,
    un troisième conduit (9) annulaire de transport de comburant, entourant ledit deuxième conduit et muni à son extrémité de moyens (9a) de mise en rotation du flux de comburant,
    un quatrième conduit (11) annulaire de transport dudit comburant, entourant ledit troisième conduit et muni à son extrémité de moyens (11a) de guidage axial du flux de comburant,
    un cinquième conduit (15) annulaire de transport dudit combustible pauvre, entourant ledit quatrième conduit et muni à son extrémité de moyens (20) de mise en rotation du flux de combustible pauvre,
    un sixième conduit (17) annulaire de transport dudit combustible pauvre, entourant ledit cinquième conduit et muni à son extrémité de moyens (21) de guidage axial du flux de combustible pauvre.
  3. Brûleur selon l'une quelconque des revendications 1 ou 2, dans lequel chacun des deux conduits (15, 17) de transport du combustible pauvre est muni d'un organe (30) respectif de réglage de débit, tel qu'une vanne à volet mobile.
  4. Brûleur selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, qui comporte un isolant (13) thermique séparant le conduit (15) annulaire interne de transport de combustible pauvre d'un conduit (11) annulaire de transport d'air disposé à l'intérieur du conduit (15).
  5. Brûleur selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, dans lequel les moyens de mise en rotation du flux interne de combustible pauvre comportent une pluralité d'ailettes (20) fixes, disposées à l'extrémité (22) de la tuyère (31) du brûleur, qui sont disposées régulièrement autour de l'axe longitudinal (1) de la tuyère du brûleur et qui sont inclinées par rapport à cet axe d'un angle (25) dont la valeur est située dans une plage allant de 10 à 50 degrés.
  6. Procédé de chauffage d'un four tournant, caractérisé en ce que :
    on utilise un brûleur selon l'une quelconque des revendications 1 à 5,
    on utilise un combustible riche de PCI au moins égal à 8000 kcal/Nm3 et on provoque une combustion du combustible riche injecté en partie centrale du nez (22) de la tuyère avec un comburant injecté autour du combustible riche,
    on utilise en outre un combustible pauvre de PCI au plus égal à 8000 kcal/Nm3 et on provoque la combustion du combustible pauvre injecté en partie périphérique du nez en formant des jets internes tourbillonnants et en formant des jets externes sensiblement axiaux.
  7. Procédé selon la revendication 6, dans lequel on maintient une vitesse moyenne du combustible pauvre dans la tuyère dans une plage de valeurs allant de 20 mètres par seconde à 70 mètres par seconde.
  8. Procédé selon l'une quelconque des revendications 6 ou 7, dans lequel le combustible riche est sous forme solide et pulvérulente et dans lequel le combustible pauvre est un gaz de pyrolyse.
  9. Procédé selon la revendication 8, dans lequel le gaz de pyrolyse est introduit dans la tuyère à une température de l'ordre de 300°C à 500°C.
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Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2009136058A2 (fr) * 2008-04-28 2009-11-12 Fives Pillard Bruleur
CN108954312A (zh) * 2018-10-11 2018-12-07 安徽百和环保科技有限公司 一种污泥资源化利用系统及其节能环保多孔燃烧器
CN109268827A (zh) * 2017-07-17 2019-01-25 中冶长天国际工程有限责任公司 一种低热值燃气烧嘴及热风炉

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR3079020B1 (fr) * 2018-03-19 2020-08-07 Argumat Bruleur de fumees bleues pour la depollution d'une centrale d'enrobage, centrale d'enrobage et procede de depollution associes

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4394120A (en) * 1981-06-10 1983-07-19 Sredneaziatsky Filial Vniipromgaz Burner
GB2123945A (en) * 1982-07-14 1984-02-08 Mitsui Shipbuilding Eng Method of burning low calorific gas and burner for low calorific gas
EP0114062A2 (fr) * 1983-01-18 1984-07-25 Stubinen Utveckling AB Procédé et dispositif pour la combustion de combustibles solides, en particulier du charbon, de la tourbe etc.
EP0310327A2 (fr) * 1987-09-28 1989-04-05 Exxon Research And Engineering Company Méthode de fonctionnement d'un brûleur à tourbillon à alimentation en air étagée
EP0421903A2 (fr) * 1989-10-04 1991-04-10 ENTREPRISE GENERALE DE CHAUFFAGE INDUSTRIEL PILLARD. Société anonyme dite: Procédé d'exploitation d'un brûleur et brûleurs pour four tubulaire tournant
DE4409918A1 (de) * 1994-03-23 1995-09-28 Abb Management Ag Brenner zum Betrieb einer Brennkammer
EP0908671A1 (fr) * 1997-10-08 1999-04-14 Abb Research Ltd. Procédé de combustion des combustibles gazeux, liquides et combustibles à moyen et bas pouvoir calorifique dans un brûleur

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4394120A (en) * 1981-06-10 1983-07-19 Sredneaziatsky Filial Vniipromgaz Burner
GB2123945A (en) * 1982-07-14 1984-02-08 Mitsui Shipbuilding Eng Method of burning low calorific gas and burner for low calorific gas
EP0114062A2 (fr) * 1983-01-18 1984-07-25 Stubinen Utveckling AB Procédé et dispositif pour la combustion de combustibles solides, en particulier du charbon, de la tourbe etc.
EP0310327A2 (fr) * 1987-09-28 1989-04-05 Exxon Research And Engineering Company Méthode de fonctionnement d'un brûleur à tourbillon à alimentation en air étagée
EP0421903A2 (fr) * 1989-10-04 1991-04-10 ENTREPRISE GENERALE DE CHAUFFAGE INDUSTRIEL PILLARD. Société anonyme dite: Procédé d'exploitation d'un brûleur et brûleurs pour four tubulaire tournant
DE4409918A1 (de) * 1994-03-23 1995-09-28 Abb Management Ag Brenner zum Betrieb einer Brennkammer
EP0908671A1 (fr) * 1997-10-08 1999-04-14 Abb Research Ltd. Procédé de combustion des combustibles gazeux, liquides et combustibles à moyen et bas pouvoir calorifique dans un brûleur

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2009136058A2 (fr) * 2008-04-28 2009-11-12 Fives Pillard Bruleur
WO2009136058A3 (fr) * 2008-04-28 2010-01-14 Fives Pillard Bruleur
CN102016413B (zh) * 2008-04-28 2014-04-02 法孚皮拉德公司 燃烧器
CN109268827A (zh) * 2017-07-17 2019-01-25 中冶长天国际工程有限责任公司 一种低热值燃气烧嘴及热风炉
CN108954312A (zh) * 2018-10-11 2018-12-07 安徽百和环保科技有限公司 一种污泥资源化利用系统及其节能环保多孔燃烧器
CN108954312B (zh) * 2018-10-11 2024-01-05 安徽百和环保科技有限公司 一种污泥资源化利用系统及其节能环保多孔燃烧器

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