EP0913070A1 - Four electrique de cuisson - Google Patents

Four electrique de cuisson

Info

Publication number
EP0913070A1
EP0913070A1 EP97933715A EP97933715A EP0913070A1 EP 0913070 A1 EP0913070 A1 EP 0913070A1 EP 97933715 A EP97933715 A EP 97933715A EP 97933715 A EP97933715 A EP 97933715A EP 0913070 A1 EP0913070 A1 EP 0913070A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
wall
parallel
oven according
cooking oven
electric cooking
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
EP97933715A
Other languages
German (de)
English (en)
Other versions
EP0913070B1 (fr
Inventor
Jean-Claude Derobert
Michel Guy De Matteis
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Moulinex SA
Original Assignee
Moulinex SA
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Moulinex SA filed Critical Moulinex SA
Publication of EP0913070A1 publication Critical patent/EP0913070A1/fr
Application granted granted Critical
Publication of EP0913070B1 publication Critical patent/EP0913070B1/fr
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
    • H05B6/00—Heating by electric, magnetic or electromagnetic fields
    • H05B6/64—Heating using microwaves
    • H05B6/74—Mode transformers or mode stirrers
    • H—ELECTRICITY
    • H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
    • H05B6/00—Heating by electric, magnetic or electromagnetic fields
    • H05B6/64—Heating using microwaves
    • H05B6/70—Feed lines
    • H05B6/707—Feed lines using waveguides
    • H05B6/708—Feed lines using waveguides in particular slotted waveguides

Definitions

  • the present invention relates to an electric cooking oven comprising at least one microwave energy source for delivering microwave cooking to a cooking chamber, by means of a waveguide.
  • a problem generally encountered in cooking in microwave mode lies in obtaining a good distribution of microwave energy in the cooking chamber. Indeed, it is known that a steady wave regime is established in the cooking chamber during the operation of the oven. It follows that the electric fields of the modes excited in the enclosure have bellies and tension nodes which correspond respectively to so-called hot points and to so-called cold points at different locations in the enclosure.
  • a first type of solution consists in providing, in the cooking enclosure, a wave agitator so as to constantly modify the standing wave regime established in the enclosure, and thus to move the hot spots and cold spots. .
  • Another very widely used method today is to place the product to be reheated or cooked on a turntable.
  • the relative displacement of the product and the hot spots thus makes it possible to standardize the cooking.
  • FIGS 1 and 2 schematically illustrate the internal parts of a known oven operating according to this principle: in these figures, there is shown a cooking chamber 1 delimited by a bottom wall 10, a vault wall 11, a wall sole 12 and two side walls 13 and 14.
  • the side wall 13 has two horizontal openings 130 and 131 superimposed along the vertical of the wall 13, for the introduction of microwave energy.
  • the waves are generated by the antenna of an agnetron (not shown), and transmitted to the cooking chamber via a wave guide 2.
  • the wave guide 2 has the general form of a rectangular parallelepiped whose longitudinal axis is vertical.
  • the guide is delimited transversely by two rectangular flat surfaces 20 and 21, perpendicular to the longitudinal axis of the guide and separated by a predetermined distance d defining the length 1 of the guide. These two surfaces define reference planes on which the guided waves are reflected.
  • the two surfaces 20 and 21 are connected to each other at a right angle by two rectangular surfaces 22, 23, parallel to the side wall 13, each surface having two edges ⁇ , b2, b 3 , b 4 of length d.
  • the surface 22 furthest from the side wall 13 has a lateral extension 24 provided with an access 25 for receiving the waves generated by the magnetron's antenna.
  • the surface 23 constitutes the outlet plane of the guided waves and for this purpose comprises two openings 230 and 231 placed opposite the openings 130 and 131.
  • the outlet plane of the waveguide is directly constituted by a part of the side wall of the enclosure.
  • the present invention relates to an improvement to the structure as described above, making it possible to obtain a better distribution of the energy inside the cooking enclosure.
  • the subject of the present invention is an electric cooking oven comprising a cooking enclosure, a source of microwave energy and a waveguide of substantially parallelepiped shape delimited transversely by two substantially rectangular surfaces situated in two parallel planes. separated by a predefined distance, the exit of the guided waves being effected by at least two zones situated in an exit plane perpendicular to the two surfaces and delimited by two parallel borders connecting the two surfaces, characterized in that said borders have a length greater than the distance separating the two surfaces, so as to optimize the number of transverse electric and / or magnetic modes excited inside the cooking chamber in excitation planes parallel to the exit plane.
  • FIG. 1 is a schematic perspective view of the association of a cooking chamber and a waveguide according to the prior art
  • FIG. 2 is a sectional view along a vertical plane passing through the middle of the waveguide of Figure 1;
  • FIG. 3 is a schematic perspective view of the association of a cooking chamber and a waveguide according to a preferred embodiment of one invention
  • FIG. 4 is an elevational view of the wall side of the enclosure of Figure 3 carrying the guide;
  • FIGS. 5a and 5b schematically show the number of transverse electric and / or magnetic fields excited respectively in the case of a waveguide according to the prior art and in the case of the waveguide according to the invention ;
  • FIG. 6 illustrates an elevational view of the input side of a waveguide according to a possible embodiment according to the invention
  • - Figure 7 illustrates an elevational view of the outlet plane of the guide of Figure 6;
  • FIG. 8 is a section along line C-C of Figure 6;
  • FIG. 9 is a section of the guide along line A-A of FIG. 6,
  • FIG. 10 is a section of the guide along line B-B in FIG. 6.
  • the waveguide 2 ′ is of substantially parallelepipedal shape delimited transversely by two surfaces 20 ′, 21 ′ of substantially rectangular shape, and longitudinally by two surfaces 22 'and 23' forming, like the surfaces 22 and 23 of FIG. 1, the inlet and outlet surfaces of the waveguide.
  • the borders b' ⁇ , b ' 4 and b' 2 , b ' 3 respectively delimiting the entry planes 23 'and outlet 22' of the guide, by connecting the surfaces 20 'and 21', have a length 1 greater than the distance d separating said surfaces 20 ', 21'.
  • the waveguide 2 ′ therefore no longer has the shape of a straight parallelepiped, but of an oblique parallelepiped whose longitudinal axis, parallel to said edges, is inclined relative to an axis orthogonal to the end surfaces 20 'and 21'. It follows that, for the same distance d separating the two surfaces 20 ′ and 21 ′, the waveguide 2 ′ according to the invention has a length 1 greater than that of the waveguide 2 in FIG. 1, this which will optimize, as will now be explained, the number of transverse electric and / or magnetic modes excited inside the cooking chamber 1, in excitation planes parallel to the outlet plane 23 'of the guide.
  • the dimensions of the cooking chamber are fixed at 33 cm for the width, 34.4 cm for the depth, and 21.2 cm for the height. Given these dimensions, there are in theory 205 possible excitation modes in the cooking chamber. In reality, a mode in a cavity behaves like a bandpass filter whose bandwidth is around 140 MHz under load for a central frequency of 2450 MHz. It can be shown in these conditions that only fifteen modes can be activated in the cooking chamber. If we note TE mn p and TM mn p the transverse electric and magnetic modes respectively with m oscillations on the width of the enclosure, n oscillations on the height and p oscillations on the depth, these fifteen modes are the following:
  • the exit zones of the guide are distributed over the height.
  • a mode of the enclosure located in the excitation planes parallel to the exit plane must have one of its tension bellies facing an exit zone of the waveguide. Consequently, all the modes of the form EmQp or TM m 0 p 1 ! do not have bellies on the height, can not be excited.
  • the modes whose central frequency is too far from the 2450 MHz frequency will be very weakly coupled.
  • the ultimately dominant modes, which should be excited are the modes TE 033 , TE 215 , TM 215 , TE 232 , TM 232 , TE 422 , TM 422 .
  • FIGS. 5a and 5b allow a comparison to be made between the number of transverse electrical and / or magnetic modes excited using respectively a waveguide structure of the prior art and a waveguide structure according to the present invention.
  • the reference P indicates an excitation plane of the modes parallel to the plane of exit of the waveguides. This excitation plane has the same dimensions as the side wall 13 of the cooking enclosure.
  • the position of the tension bellies has been indicated for the various transverse electrical modes which should be excited. These positions are indicated by dots for the mode TE 033 by crosses for mode E 232 , by rectangles for mode TE 422 and P by diamonds for mode TE 2 i5- In FIG.
  • the output plane 23 is superimposed on the excitation plane P a waveguide of the type shown in FIG. 1 with two exit zones in the form of two rectangular openings 230 and 231, distributed along and centered on the vertical longitudinal axis. It will be recalled that the exit plane is delimited in height by the two surfaces 20 and 21, and has two lateral edges b ⁇ and b 4 connecting the two surfaces at right angles.
  • the output zones 230 and 231 are opposite two tension bellies of the TE 033 mode. Consequently, only this mode will be able to be excited in the plane P with the structure of the guide according to the prior art.
  • the outlet plane 23 'of the waveguide according to the invention is delimited by two borders b'i and b' 4 connecting the surfaces 20 'and 21' on a length 1 greater than the distance d separating the two surfaces.
  • a third opening 232 as shown in dotted lines in FIG. 5b, this opening 232 being placed opposite a belly of the TE215 mode.
  • the oblong openings 230, 231 and 232 have a longitudinal axis extending parallel to the end surfaces 20 'and 21' of the guide. Due to the inclination of the longitudinal axis of the guide, a wave which leaves the antenna of the magnetron does not travel the same distance to reach one or the other end of the same opening. This results in a phase difference between the ends of an opening.
  • the non-coherence in phase of the waves at the ends of an opening has the consequence that the electric field radiated towards the enclosure through this opening is not maximum.
  • the oblong openings 230 to 232 are inclined relative to a transverse axis of the outlet plane 23 'parallel to the end surfaces 20' and 21 ', so as to reduce the difference distance to travel for a wave from the antenna to the two ends of the same opening.
  • the coherence of the incident wave on the aperture is thereby improved, as is the radiated power.
  • the consistency is perfect in the case where the openings are inclined so as to present a longitudinal axis orthogonal to the longitudinal axis of the guide.
  • the angle of inclination will be chosen in an angular sector delimited by a transverse axis of the plane 23 ', parallel to the surfaces 20', 21 ', and by a transverse axis of the plane 23', perpendicular to the longitudinal axis of the guide.
  • the oblong openings of the guide exit plane made either directly in the wall of the enclosure, or in a wall of the guide, have the shape of an ellipse (see FIG. 7) .
  • U Ep (1)
  • the voltage U evolves like a sinusoid arch along the length of the opening.
  • the width a is constant over the entire length of the opening. Consequently, according to equation (1), the radiated field Ep follows exactly the same law as the voltage.
  • the width a is almost zero at the ends of the opening and increases towards the center.
  • the field Ep remains substantially constant over the length of the opening. The radiated energy is therefore greater in the case of an elliptical opening.
  • a waveguide structure in accordance with the present invention and particularly suitable for an electric oven capable of receiving products to be heated on two distinct levels, one level lower corresponding, for example, substantially at the level of the hearth of the oven, and a so-called higher level corresponding, for example, to the mid-height of the cooking chamber.
  • the outlet plane 23 'of the waveguide is directly in the side wall 13 of the cooking chamber, so that FIG. 7 only illustrates the delimitations of the outlet plane 23' by compared to openings 230, 231 and 232.
  • the guide surfaces 20 ′ and 21 ′ are spaced apart by a distance d substantially equal to 165 mm, while the edges b'2 b ' 3 or b l 4, b' 1 , separated by a distance substantially equal to 86 mm, have a length 1 of approximately 178 mm.
  • the longitudinal axis of the guide is therefore inclined about 22 degrees relative to the vertical.
  • the center of the opening 25 for the entry of the waves into the guide is located substantially at a distance of 94.5 mm, in orthogonal projection, from the end surface 20 '.
  • the opening 25 has a circular section with a diameter substantially equal to 30.6 mm.
  • the distance from the outlet plane 23 'to the inlet plane 22' is approximately 21 mm.
  • the distance from the outlet plane 23 'to the end of the extension 24 is approximately 41 mm. The previous dimensions allow obtaining a non-resonant waveguide.
  • the waves exit takes place at three elliptical openings 230 to 232 ( Figure 7).
  • the intermediate opening 232 is advantageously located near the upper cooking level. In this way, the intermediate opening 232 makes it possible to create, on the one hand with the upper opening 230 and on the other hand with the lower opening 231, two interference zones that are fairly well uncorrelated from each other. , and therefore less sensitive to the charges placed on each of the two cooking levels.
  • the longitudinal axis of the openings 230 to 232 is for example inclined 11.5 degrees relative to an axis transverse to the outlet plane 23 'and parallel to the surfaces 20' and 21 '. This choice makes it possible to obtain a good compromise between a good restored power and a good temperature balancing on the two plates.
  • the height positioning of the openings is preferably also chosen according to the position of the tension bellies of the modes of the form E mn p or TM- mn p, the integer n, corresponding to the oscillations on the height, being equal to 1 , 2 or 3.
  • openings 230, 231 and 232 shown in FIG. 7 have different sizes. This advantageously makes it possible to maximize the total power restored while respecting the constraints of impedance matching.

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Electromagnetism (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Constitution Of High-Frequency Heating (AREA)
  • Electric Ovens (AREA)

Abstract

La présente invention concerne un four électrique de cuisson comprenant une enceinte de cuisson (1), une source d'énergie micro-ondes et un guide d'ondes (2') de forme sensiblement parallélépipédique délimité transversalement par deux surfaces (20', 21') sensiblement rectangulaires situées dans deux plans parallèles séparés d'une distance (d) prédéfinie, la sortie des ondes guidées s'effectuant par au moins deux zones (230, 231) situées dans un plan de sortie (23') perpendiculaire aux deux surfaces et délimité par deux bordures parallèles (b'1, b'4) reliant les deux surfaces. Selon l'invention, lesdites bordures ont une longueur (1) supérieure à la distance (d) séparant les deux surfaces (20', 21'), de façon à optimiser le nombre de modes transverses électriques et/ou magnétiques excités à l'intérieur de l'enceinte de cuisson dans des plans d'excitation parallèles au plan de sortie.

Description

FOUR ELECTRIQUE DE CUISSON
La présente invention concerne un four électrique de cuisson comportant au moins une source d'énergie mi- cro-ondes pour délivrer à une enceinte de cuisson des ondes hyperfréquences, par l'intermédiaire d'un guide d'ondes.
Un problème généralement rencontré dans la cuisson en mode micro-ondes réside dans l'obtention d'une bonne répartition de l'énergie micro-ondes dans l'enceinte de cuisson. En effet, il est connu qu'un régime d'ondes sta- tionnaires s'établit dans l'enceinte de cuisson pendant le fonctionnement du four. Il en résulte que les champs électriques des modes excités dans l'enceinte présentent des ventres et des noeuds de tension auxquels correspondent respectivement des points dits chauds et des points dits froids à différents endroits de l'enceinte.
De nombreuses solutions ont déjà été proposées pour améliorer la cuisson ou le réchauffage d'un produit (aliment solide ou liquide) par l'énergie micro-ondes.
Un premier type de solutions consiste à prévoir, dans l'enceinte de cuisson, un agitateur d'ondes de manière à modifier constamment le régime d'ondes station- naires établi dans l'enceinte, et déplacer ainsi les points chauds et les points froids.
Une autre méthode très largement utilisée à l'heure actuelle consiste à placer le produit à réchauffer ou à cuire sur un plateau tournant. Le déplacement relatif du produit et des points chauds permet ainsi d'uniformiser la cuisson.
Des améliorations dans la répartition de l'énergie micro-ondes ont également été obtenues en prévoyant d'alimenter l'enceinte de cuisson en énergie micro-ondes par le biais de deux ouvertures pratiquées dans l'une des parois de l'enceinte de cuisson. Les figures 1 et 2 il- lustrent schématiquement les parties internes d'un four connu fonctionnant selon ce principe : sur ces figures, on a représenté une enceinte de cuisson 1 délimitée par une paroi de fond 10, une paroi de voûte 11, une paroi de sole 12 et deux parois latérales 13 et 14. La paroi latérale 13 comporte deux ouvertures horizontales 130 et 131 superposées selon la verticale de la paroi 13, pour l'introduction de l'énergie micro-ondes. Les ondes sont générées par l'antenne d'un agnétron (non représentés), et transmises à l'enceinte de cuisson par l'intermédiaire d'un guide d'ondes 2. Le guide d'ondes 2 présente la forme générale d'un parallélépipède rectangle dont l'axe longitudinal est vertical. Le guide est délimité transversalement par deux surfaces planes rectangulaires 20 et 21, perpendiculaires à l'axe longitudinal du guide et séparées d'une distance d prédéterminée définissant la longueur 1 du guide. Ces deux surfaces définissent des plans de références sur lesquels les ondes guidées sont réfléchies. Les deux surfaces 20 et 21 sont reliées entre elles à angle droit par deux surfaces 22,23 rectan- gulaires, parallèles à la paroi latérale 13, chaque surface présentant deux bordures ι,b2,b3,b4 de longueur d. La surface 22 la plus éloignée de la paroi latérale 13 présente un prolongement latéral 24 muni d'un accès 25 pour recevoir les ondes générées par l'antenne du magné- tron. La surface 23 constitue le plan de sortie des ondes guidées et comporte à cet effet deux ouvertures 230 et 231 placées en regard des ouvertures 130 et 131. Dans certaines réalisations connues, le plan de sortie du guide d'ondes est directement constitué par une partie de la paroi latérale de l'enceinte. La présente invention concerne une amélioration à la structure telle que décrite précédemment, permettant d'obtenir une meilleure répartition de l'énergie à l'intérieur de l'enceinte de cuisson.
Plus précisément, la présente invention a pour objet un four électrique de cuisson comprenant une enceinte de cuisson, une source d'énergie micro-ondes et un guide d'ondes de forme sensiblement parallélépipédique délimité transversalement par deux surfaces sensiblement rectangulaires situées dans deux plans parallèles séparés d'une distance prédéfinie, la sortie des ondes guidées s 'effectuant par au moins deux zones situées dans un plan de sortie perpendiculaire aux deux surfaces et délimité par deux bordures parallèles reliant les deux surfaces, caractérisé en ce que lesdites bordures ont une longueur supérieure à la distance séparant les deux surfaces, de façon à optimiser le nombre de modes transverses électriques et/ou magnétiques excités à l'intérieur de l'en- ceinte de cuisson dans des plans d'excitation parallèles au plan de sortie.
L'invention ainsi que les avantages qu'elle procure seront mieux compris au vu de la description suivante faite en référence aux figures annexées dans lesquelles :
- la figure 1 est une vue schématique en perspective de l'association d'une enceinte de cuisson et d'un guide d'ondes selon l'art antérieur ;
- la figure 2 est une vue en coupe selon un plan vertical passant par le milieu du guide d'ondes de la figure 1 ;
- la figure 3 est une vue schématique en perspective de l'association d'une enceinte de cuisson et d'un guide d'ondes selon un mode de réalisation préférentiel de 1 ' invention ;
- la figure 4 est une vue en élévation de la paroi latérale de l'enceinte de la figure 3 portant le guide ;
- les figures 5a et 5b montrent schématiquement le nombre de champs transverses électriques et/ou magnétiques excités respectivement dans le cas d'un guide d'on- des selon l'art antérieur et dans le cas du guide d'ondes selon 1 ' invention ;
- la figure 6 illustre une vue en élévation du côté entrée d'un guide d'ondes selon un mode de réalisation possible conforme à l'invention ; - la figure 7 illustre une vue en élévation du plan de sortie du guide de la figure 6 ;
- la figure 8 est une coupe selon la ligne C-C de la figure 6 ;
- la figure 9 est une section du guide selon la li- gne A-A de la figure 6 ,
- la figure 10 est une section du guide selon la ligne B-B de la figure 6.
Les figures 1 et 2 ont déjà été décrites dans la présentation de l'état de la technique. Pour les figures suivantes, les mêmes références seront utilisées pour représenter les éléments communs.
Comme on le voit sur les figures 3 et 4 relatives à un mode de réalisation préférentiel de l'invention, le guide d'ondes 2' est de forme sensiblement parallélépipédique délimité transversalement par deux surfaces 20 ',21' de forme sensiblement rectangulaire, et longitudinalement par deux surfaces 22' et 23' formant, à l'instar des sur- faces 22 et 23 de la figure 1, les surfaces d'entrée et de sortie du guide d'ondes. A la différence cependant du guide d'ondes 2 de la figure 1, et selon une caractéristique essentielle de la présente invention, les bordures b'ι,b'4 et b'2,b'3 délimitant respectivement les plans d'entrée 23' et de sortie 22' du guide, en reliant les surfaces 20' et 21', ont une longueur 1 supérieure à la distance d séparant lesdites surfaces 20' ,21'. Le guide d'ondes 2' n'a donc plus la forme d'un parallélépipède droit, mais d'un parallélépipède oblique dont l'axe longitudinal, parallèle auxdites bordures, est incliné par rapport à un axe orthogonal aux surfaces d'extrémités 20' et 21'. Il en résulte que, pour une même distance d séparant les deux surfaces 20' et 21', le guide d'ondes 2' selon l'invention possède une longueur 1 supérieure à celle du guide d'ondes 2 de la figure 1, ce qui permettra d'optimiser, comme cela va maintenant être expliqué, le nombre de modes transverses électriques et/ou magnétiques excités à l'intérieur de l'enceinte de cuisson 1, dans des plans d'excitation parallèles au plan de sortie 23' du guide.
A titre d'exemple non limitatif, on suppose dans la suite que les dimensions de l'enceinte de cuisson sont fixées à 33 cm pour la largeur, 34,4 cm pour la profondeur, et 21,2 cm pour la hauteur. Compte tenu de ces di- mensions, on dénombre en théorie 205 modes d'excitation possibles dans l'enceinte de cuisson. En réalité, un mode dans une cavité se comporte comme un filtre passe-bande dont la bande passante est d'environ 140 MHz en charge pour une fréquence centrale de 2450 MHz. On peut dé on- trer dans ces conditions que seulement quinze modes peuvent être excités dans l'enceinte de cuisson. Si l'on note TEmnp et TMmnp les modes transverses respectivement électriques et magnétiques avec m oscillations sur la largeur de l'enceinte, n oscillations sur la hauteur et p oscillations sur la profondeur, ces quinze modes sont les suivants :
- TE033 à 2493 MHz,
- TE215 et TM215 à 2465 MHz, - TE22 et TM224 à 2423 MHz,
- TE232 et TM232 à 2468 MHz, - TM330 à 2522 MHz,
- E404 à 2519 MHz,
- TE422 et TM422 à 2463 MHz,
- TE502 à 2434 MHZ, - TM510 à 2380 MHz et
- TE511 et TM511 à 2419 MHz.
Dans le mode de réalisation préférentiel où le guide d'ondes est placé sur l'une des parois latérales de l'enceinte, par exemple la paroi 13, les zones de sortie du guide sont réparties sur la hauteur. Pour être véritablement excité, un mode de l'enceinte situé dans les plans d'excitation parallèles au plan de sortie doit avoir l'un des ses ventres de tension en regard d'une zone de sortie du guide d'ondes. Par conséquent, tous les modes de la forme EmQp ou ™m0p 1! ne présentent pas de ventres sur la hauteur, ne pourront pas être excités. En outre, les modes dont la fréquence centrale est trop éloignée de la fréquence 2450 MHz seront très faiblement couplés. On peut démontrer que les modes finalement dominants, qu'il conviendrait d'exciter, sont les modes TE033, TE215, TM215, TE232, TM232, TE422, TM422.
Les figures 5a et 5b permettent d'établir une com- paraison entre le nombre de modes transverses électriques et/ou magnétiques excités en utilisant respectivement une structure de guide d'ondes de l'art antérieur et une structure de guide d'ondes selon la présente invention. Sur ces deux figures, la référence P indique un plan d'excitation des modes parallèles au plan de sortie des guides d'ondes. Ce plan d'excitation présente les mêmes dimensions que la paroi latérale 13 de l'enceinte de cuisson. A l'intérieur de ce plan P, on a indiqué la position des ventres de tension pour les différents modes transverses électriques qu'il conviendrait d'exciter. Ces positions sont indiquées par des points pour le mode TE033 par des croix pour le mode E232, par des rectangles pour le mode TE422 et Par des losanges pour le mode TE2i5- Sur la figure 5a, on a superposé au plan d'excitation P le plan de sortie 23 d'un guide d'ondes du type de celui représenté sur la figure 1 avec deux zones de sortie sous forme de deux ouvertures rectangulaires 230 et 231, réparties le long et centrées sur l'axe longitudinal vertical. On rappelle que le plan de sortie est délimité en hauteur par les deux surfaces 20 et 21, et présente deux bordures latérales b^ et b4 reliant à angle droit les deux surfaces. Sur cette figure 5a, on constate que les zones de sortie 230 et 231 sont en regard de deux ventres de tension du mode TE033. Par conséquent, seul ce mode va pouvoir être excité dans le plan P avec la struc- ture du guide selon l'art antérieur.
Sur la figure 5b, le plan de sortie 23' du guide d'ondes selon l'invention est délimité par deux bordures b'i et b'4 reliant les surfaces 20' et 21' sur une lon- gueur 1 supérieure à la distance d séparant les deux surfaces. Avec une répartition des ouvertures 230, 231 selon la hauteur identique à celle de la figure 5a, on constate que les ouvertures sont à présent placées en regard de deux ventres du mode TE033, de deux ventres du mode TE42 et de deux ventres du mode TE232. Le guide d'ondes schématisé sur la figure 5b permet donc d'exciter trois modes transverses électriques. Grâce à l'invention, on a donc optimisé le nombre de modes excités dans le plan d'excitation P, et par conséquent la répartition d'énergie à l'intérieur de l'enceinte.
Il est possible d'améliorer encore le nombre de modes excités en prévoyant, selon l'invention, une troisième ouverture 232, comme représenté en pointillés sur la figure 5b, cette ouverture 232 étant placée en regard d'un ventre du mode TE215. Sur la figure 5b, les ouvertures oblongues 230, 231 et 232 présentent un axe longitudinal s 'étendant parallèlement aux surfaces 20' et 21' d'extrémité du guide. Du fait de l'inclinaison de l'axe longitudinal du guide, une onde qui part de 1 ' antenne du magnétron ne parcourt pas la même distance pour atteindre l'une ou l'autre extrémité d'une même ouverture. Il en résulte une différence de phase entre les extrémités d'une ouverture. La non-co- hérence en phase des ondes aux extrémités d'une ouverture a pour conséquence que le champ électrique rayonné vers l'enceinte au travers de cette ouverture n'est pas maximal. Dans un mode de réalisation particulièrement avantageux de l'invention, on incline les ouvertures oblongues 230 à 232 par rapport à un axe transversal du plan de sortie 23' parallèle aux surfaces d'extrémité 20' et 21', de façon à réduire la différence de distance à parcourir pour une onde depuis l'antenne jusqu'aux deux extrémités d'une même ouverture. La cohérence de l'onde incidente sur l'ouverture s'en trouve améliorée, de même que la puissance rayonnée. La cohérence est parfaite dans le cas où les ouvertures sont inclinées de manière à présenter un axe longitudinal orthogonal à l'axe longitudinal du guide. En pratique, l'angle d'inclinaison sera choisi dans un secteur angulaire délimité par un axe transversal du plan 23', parallèle aux surfaces 20 ',21', et par un axe transversal du plan 23', perpendiculaire à l'axe longitudinal du guide.
Selon une autre caractéristique avantageuse de la présente invention, les ouvertures oblongues du plan de sortie du guide, pratiquées soit directement dans la paroi de l'enceinte, soit dans une paroi du guide, présentent la forme d'une ellipse (voir figure 7). En effet, on peut montrer que le champ Ep> rayonné à travers une ouverture oblongue s'exprime par la relation : U Ep = ( 1)
dans laquelle U représente la tension électrique en travers de l'ouverture et a représente la largeur de 1 ' ouverture oblongue.
Il est communément admis que la tension U évolue comme une arche de sinusoïde sur la longueur de l'ouverture. Dans le cas d'une ouverture rectangulaire, la largeur a est constante sur toute la longueur de 1 ' ouver- ture. Par conséquent, d'après la relation (1), le champ rayonné Ep suit exactement la même loi que la tension. En utilisant une ouverture de forme elliptique, la largeur a est quasi-nulle aux extrémités de l'ouverture et va croissante vers le centre. Il en résulte que le champ Ep reste sensiblement constant sur la longueur de l'ouverture. L'énergie rayonnée est donc supérieure dans le cas d'une ouverture elliptique.
Nous allons décrire à présent, en référence aux fi- gures 6 à 10, une structure de guide d'ondes conforme à la présente invention, et particulièrement adaptée à un four électrique susceptible de recevoir des produits à chauffer sur deux niveaux distincts, un niveau inférieur correspondant par exemple sensiblement au niveau de la sole du four, et un niveau dit supérieur correspondant par exemple à la mi-hauteur de l'enceinte de cuisson.
Dans l'exemple non limitatif représenté, le plan de sortie 23' du guide d'onde est directement dans la paroi latérale 13 de l'enceinte de cuisson, de sorte que la figure 7 illustre seulement les délimitations du plan de sortie 23' par rapport aux ouvertures 230, 231 et 232. Les surfaces 20' et 21' d'extrémité du guide sont espacées d'une distance d sensiblement égale à 165 mm, alors que les bordures b'2 b'3 ou bl4,b'1, séparées d'une distance sensiblement égale à 86 mm, présentent une longueur 1 d'environ 178 mm. Lorsque le guide est placé sur la paroi latérale de l'enceinte de façon à ce que les surfaces d'extrémités 20' et 21' s'étendent parallèlement aux parois de sole et de voûte de l'enceinte de cuisson, l'axe longitudinal du guide est donc incliné d'environ 22 degrés par rapport à la verticale. Le centre de l'ouverture 25 pour l'entrée des ondes dans le guide est situé sensiblement à une distance de 94,5 mm, en projection orthogonale, de la surface d'extrémité 20'. L'ouverture 25 présente une section circulaire de diamètre sensiblement égal à 30,6 mm. La distance du plan de sortie 23' au plan d'entrée 22' est d'environ 21 mm. La distance du plan de sortie 23' à l'extrémité du prolongement 24 est d'environ 41 mm. Les dimensions précédentes permettent l'obtention d'un guide d'ondes non résonnant. La sortie des ondes s'effectue au niveau de trois ouvertures elliptiques 230 à 232 (figure 7). L'ouverture intermédiaire 232 est avantageusement située à proximité du niveau supérieur de cuisson. De cette façon, l'ouverture intermédiaire 232 permet de créer, d'une part avec l'ouverture supérieure 230 et d'autre part avec l'ouverture inférieure 231, deux zones d'interférences assez bien décorrélées l'une de l'autre, et donc moins sensibles aux charges disposées sur chacun des deux niveaux de cuisson. L'axe longitudi- nal des ouvertures 230 à 232 est par exemple incliné de 11,5 degrés par rapport à un axe transversal au plan de sortie 23' et parallèle aux surfaces 20' et 21'. Ce choix permet d'obtenir un bon compromis entre une bonne puissance restituée et un bon équilibrage de température sur les deux plateaux. Le positionnement en hauteur des ouvertures est de préférence choisi également en fonction de la position des ventres de tension des modes de la forme Emnp ou TM- mnp, l'entier n, correspondant aux oscillations sur la hauteur, étant égal à 1,2 ou 3.
On constate en outre que les ouvertures 230, 231 et 232 représentées sur la figure 7 présentent des tailles différentes. Ceci permet avantageusement de maximiser la puissance totale restituée tout en respectant les contraintes d'adaptation d'impédance.

Claims

REVENDICATIONS
1. Four électrique de cuisson comprenant une enceinte de cuisson (1), une source d'énergie micro-ondes et un guide d'ondes (2') de forme sensiblement parallélépipédique délimité transversalement par deux surfaces (20 ',21') sensiblement rectangulaires situées dans deux plans parallèles séparés d'une distance (d) prédéfinie, la sortie des ondes guidées s 'effectuant par au moins deux zones (230,231) situées dans un plan de sortie (23') perpendiculaire aux deux surfaces et délimité par deux bordures parallèles (b'j_rb'4) reliant les deux surfaces, caractérisé en ce que lesdites bordures ont une longueur (1) supérieure à la distance (d) séparant les deux surfaces (20',21'), de façon à optimiser le nombre de modes transverses électriques et/ou magnétiques excités à l'intérieur de l'enceinte de cuisson dans des plans d'excitation parallèles au plan de sortie.
2. Four électrique de cuisson selon la revendication 1, caractérisé en ce que la longueur (1) est déterminée de façon à ce que les zones (230,231) pour la sortie des ondes guidées soient positionnées en regard d'un maximum de ventres de tension relatifs auxdits modes.
3. Four électrique de cuisson selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel l'enceinte de cuisson (1) est délimitée par une paroi de fond (10) , une paroi de voûte (11) , une paroi de sole (12) et deux parois latérales (13,14), caractérisé en ce que le guide d'ondes (2) est positionné de façon à ce que le plan de sortie (23') soit parallèle aux parois latérales (13,14).
4. Four électrique de cuisson selon la revendica- tion 3 , caractérisé en ce que l'enceinte de cuisson (1) est adaptée à recevoir des produits à chauffer sur deux niveaux distincts, dits inférieur et supérieur, et en ce que le plan de sortie du guide d'ondes comporte une troisième zone de sortie (232) intermédiaire située à proximité du niveau supérieur.
5. Four électrique de cuisson selon la revendica- tion 4, caractérisé en ce que les ouvertures (230,231,232) pour la sortie des ondes sont réparties selon la hauteur en fonction de la position des ventres de tension des modes transverses électriques et/ou magnétiques.
6. Four électrique de cuisson selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comporte une paroi (13,23*) reliant les deux surfaces (20 ',21') dans le plan de sortie du guide d'ondes, et en ce que les zones pour la sortie des ondes guidées sont réalisées par des ouvertures oblongues (230,231,232) s'étendant transversalement par rapport à un axe longitudinal de la paroi parallèle auxdites bordures (b'^b^), et présentant un centre géométrique situé sur ledit axe longitudinal de la paroi.
7. Four électrique de cuisson selon la revendication 6, caractérisé en ce que les ouvertures oblongues (230,231,232) ont un axe longitudinal présentant un angle d'inclinaison compris dans un secteur angulaire délimité par un axe transversal de la paroi (13,23') parallèle aux deux surfaces (20', 21') et par un axe transversal de la paroi (13,23') perpendiculaire à l'axe longitudinal du guide.
8. Four électrique de cuisson selon l'une quelconque des revendications 6 ou 7 , caractérisé en ce que les ouvertures oblongues (230,231,232) présentent la forme d'une ellipse.
9. Four électrique de cuisson selon l'une quelconque des revendications 6 à 8, caractérisé en ce que les ouvertures oblongues présentent des tailles différentes.
10. Four électrique de cuisson selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la distance (d) séparant les deux surfaces (20', 21') est sensiblement égale à 165 mm, et en ce que la longueur des bordures (b'lfb'4) reliant les deux surfaces est sensiblement égale à 178 mm.
EP97933715A 1996-07-15 1997-07-11 Four electrique de cuisson Expired - Lifetime EP0913070B1 (fr)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR9608825A FR2751055B1 (fr) 1996-07-15 1996-07-15 Four electrique de cuisson
FR9608825 1996-07-15
PCT/FR1997/001283 WO1998003041A1 (fr) 1996-07-15 1997-07-11 Four electrique de cuisson

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EP0913070A1 true EP0913070A1 (fr) 1999-05-06
EP0913070B1 EP0913070B1 (fr) 2000-12-27

Family

ID=9494056

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP97933715A Expired - Lifetime EP0913070B1 (fr) 1996-07-15 1997-07-11 Four electrique de cuisson

Country Status (8)

Country Link
US (1) US6057535A (fr)
EP (1) EP0913070B1 (fr)
KR (1) KR100458670B1 (fr)
CN (1) CN1132506C (fr)
DE (1) DE69703801T2 (fr)
ES (1) ES2155257T3 (fr)
FR (1) FR2751055B1 (fr)
WO (1) WO1998003041A1 (fr)

Families Citing this family (20)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
ATE370638T1 (de) * 2000-04-19 2007-09-15 Enersyst Dev Ct L L C Mikrowellenofen
SE0003873L (sv) * 2000-10-25 2001-10-29 Whirlpool Co Förfarande för matning av mikrovågor samt mikrovågsugn
AU2003263315A1 (en) 2002-10-04 2004-04-23 Microwave Ovens Limited Improvements in or relating to microwave ovens
KR100565656B1 (ko) * 2004-02-19 2006-03-29 엘지전자 주식회사 전자레인지
KR100907879B1 (ko) 2009-01-09 2009-07-14 김민공 열풍형 오븐용 수납용기 및 이를 구비한 열풍형 오븐
WO2011027963A2 (fr) * 2009-09-01 2011-03-10 엘지전자 주식회사 Appareil de cuisson employant des micro-ondes
WO2015024177A1 (fr) 2013-08-20 2015-02-26 Whirlpool Corporation Procédé pour détecter l'état de maïs soufflé dans un four à micro-ondes
EP3087805B1 (fr) 2013-12-23 2018-05-30 Whirlpool Corporation Circuit interrupteur pour générateur radiofréquence
CN105318368B (zh) * 2014-07-10 2018-09-04 Lg电子株式会社 微波炉
EP3266281B1 (fr) 2015-03-06 2021-04-21 Whirlpool Corporation Procédé d'étalonnage d'amplificateur haute puissance pour un système de mesure de puissance radioélectrique
US10904962B2 (en) 2015-06-03 2021-01-26 Whirlpool Corporation Method and device for electromagnetic cooking
US10764970B2 (en) 2016-01-08 2020-09-01 Whirlpool Corporation Multiple cavity microwave oven insulated divider
US11483905B2 (en) 2016-01-08 2022-10-25 Whirlpool Corporation Method and apparatus for determining heating strategies
US10820382B2 (en) 2016-01-28 2020-10-27 Whirlpool Corporation Method and apparatus for delivering radio frequency electromagnetic energy to cook foodstuff
WO2017142503A1 (fr) 2016-02-15 2017-08-24 Whirlpool Corporation Procédé et appareil permettant de fournir une énergie électromagnétique radiofréquence pour cuire des aliments
EP3451794A1 (fr) 2017-09-01 2019-03-06 Whirlpool Corporation Croustillance et brunissement dans un four à micro-ondes plat complet
US11039510B2 (en) 2017-09-27 2021-06-15 Whirlpool Corporation Method and device for electromagnetic cooking using asynchronous sensing strategy for resonant modes real-time tracking
US10772165B2 (en) 2018-03-02 2020-09-08 Whirlpool Corporation System and method for zone cooking according to spectromodal theory in an electromagnetic cooking device
US11404758B2 (en) 2018-05-04 2022-08-02 Whirlpool Corporation In line e-probe waveguide transition
US10912160B2 (en) 2018-07-19 2021-02-02 Whirlpool Corporation Cooking appliance

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2704802A (en) * 1952-05-22 1955-03-22 Raytheon Mfg Co Microwave ovens
CH674563A5 (fr) * 1987-03-24 1990-06-15 Gigatherm Mikrowellen Ag
DE68921050T2 (de) * 1988-12-14 1995-09-21 Mitsubishi Electric Corp Mikrowellenheizgerät.
SE9003012L (sv) * 1990-09-21 1991-09-16 Whirlpool Int Mikrovaagsugn, metod foer excitering av kaviteten i en mikrovaagsugn, samt vaagledaranordning foer metodens genomfoerande
KR950003782B1 (ko) * 1992-08-25 1995-04-18 주식회사금성사 투 웨이(Two Way) 가열방식의 전자레인지
SE501494C2 (sv) * 1993-07-02 1995-02-27 Whirlpool Europ Förfarande för mikrovågsinmatning vid en mikrovågsvärmningsanordning samt mikrovågsvärmningsanordning
US5828040A (en) * 1995-05-31 1998-10-27 The Rubbright Group, Inc. Rectangular microwave heating applicator with hybrid modes
KR100218444B1 (ko) * 1996-07-31 1999-09-01 구자홍 전자레인지의 균일가열장치
KR100208693B1 (ko) * 1996-12-27 1999-07-15 전주범 개선된 구조를 갖는 전자렌지용 도파관
KR100239552B1 (ko) * 1997-10-15 2000-03-02 윤종용 전자렌지

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See references of WO9803041A1 *

Also Published As

Publication number Publication date
CN1132506C (zh) 2003-12-24
ES2155257T3 (es) 2001-05-01
FR2751055A1 (fr) 1998-01-16
KR100458670B1 (ko) 2004-12-03
FR2751055B1 (fr) 1998-09-25
US6057535A (en) 2000-05-02
KR20000023782A (ko) 2000-04-25
WO1998003041A1 (fr) 1998-01-22
DE69703801T2 (de) 2001-07-19
CN1229567A (zh) 1999-09-22
EP0913070B1 (fr) 2000-12-27
DE69703801D1 (de) 2001-02-01

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP0913070B1 (fr) Four electrique de cuisson
EP0564359B1 (fr) Dispositif d'application de micro-ondes et réacteur à plasma utilisant ce dispositif
CA1290449C (fr) Dispositif d'excitation d'un guide d'onde en polarisation circulaire par une antenne plane
FR2524616A1 (fr) Appareil de cuisson micro-onde
FR2541047A1 (fr) Resonateur a cavite pour un etalon de frequence atomique
EP1614327B1 (fr) Dispositif a micro-ondes ou a radio-frequences comprenant trois generateurs decouples
WO2008135677A1 (fr) Antenne à résonateur équipé d'un revêtement filtrant et système incorporant cette antenne
FR2704358A1 (fr) Duplexeur de polarissation à guide d'ondes.
EP0252542A1 (fr) Dispositif modulaire pour l'application de micro-ondes en vue notamment du chauffage, sechage ou torrefaction d'un materiau
EP0022700A1 (fr) Dispositif à ondes magnétostatiques comportant une structure d'échange à bandes conductrices
FR2484757A1 (fr) Dispositif d'alimentation d'un four a hyperfrequences
CA2006291C (fr) Dispositif rayonnant bifrequence
EP3804025B1 (fr) Dispositif coupleur/combineur micro-ondes et générateur micro-ondes associé
FR2509537A1 (fr) Filtre passe-bande a resonateurs dielectriques
EP0551911B1 (fr) Machine de décongélation et de réchauffage d'une préparation alimentaire surgelée
FR2558306A1 (fr) Fenetre circulaire pour guide d'onde hyperfrequence
FR2760589A1 (fr) Four a micro-ondes pour guider l'onde electromagnetique
EP0041877B1 (fr) Coupleur hyperfréquence à guide d'onde
EP0093058B1 (fr) Dispositif d'excitation d'une source de révolution rainurée hyperfréquence bi-bande
EP3884736A1 (fr) Réacteur à micro-ondes pour un traitement continu par micro-ondes d'un milieu fluidique en écoulement
EP0407258B1 (fr) Distributeur d'énergie hyperfréquence pouvant rayonner directement
CA2182614A1 (fr) Dispositif de couplage magnetique entre un conducteur principal d'une ligne tem et un guide d'ondes formant resonateur en lambdag/2"
EP0047684A1 (fr) Antenne pour missile et missile comprenant une telle antenne
FR2518826A1 (fr) Cornet rayonnant monomode hyperfrequence
FR2638660A1 (fr) Melangeur, notamment destine au traitement de produits pulverulents

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

17P Request for examination filed

Effective date: 19990215

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): DE ES GB IT NL SE

GRAG Despatch of communication of intention to grant

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS AGRA

17Q First examination report despatched

Effective date: 20000211

GRAG Despatch of communication of intention to grant

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS AGRA

GRAH Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS IGRA

RAP1 Party data changed (applicant data changed or rights of an application transferred)

Owner name: MOULINEX S.A.

GRAH Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS IGRA

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): DE ES GB IT NL SE

GBT Gb: translation of ep patent filed (gb section 77(6)(a)/1977)

Effective date: 20010103

REF Corresponds to:

Ref document number: 69703801

Country of ref document: DE

Date of ref document: 20010201

ITF It: translation for a ep patent filed

Owner name: FUMERO BREVETTI S.N.C.

REG Reference to a national code

Ref country code: ES

Ref legal event code: FG2A

Ref document number: 2155257

Country of ref document: ES

Kind code of ref document: T3

PLBE No opposition filed within time limit

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT

26N No opposition filed
REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: IF02

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SE

Payment date: 20030717

Year of fee payment: 7

REG Reference to a national code

Ref country code: ES

Ref legal event code: PC2A

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Payment date: 20040705

Year of fee payment: 8

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20040712

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: 732E

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: NL

Payment date: 20040731

Year of fee payment: 8

EUG Se: european patent has lapsed
PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Payment date: 20050705

Year of fee payment: 9

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20050711

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: NL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20060201

GBPC Gb: european patent ceased through non-payment of renewal fee

Effective date: 20050711

NLV4 Nl: lapsed or anulled due to non-payment of the annual fee

Effective date: 20060201

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: ES

Payment date: 20060612

Year of fee payment: 10

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IT

Payment date: 20060731

Year of fee payment: 10

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20070201

REG Reference to a national code

Ref country code: ES

Ref legal event code: FD2A

Effective date: 20070712

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: ES

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20070712

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20070711