EP0767241B1 - Procédé de fabrication d'une boíte métallique du type boíte-boisson - Google Patents

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EP0767241B1
EP0767241B1 EP19960401988 EP96401988A EP0767241B1 EP 0767241 B1 EP0767241 B1 EP 0767241B1 EP 19960401988 EP19960401988 EP 19960401988 EP 96401988 A EP96401988 A EP 96401988A EP 0767241 B1 EP0767241 B1 EP 0767241B1
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EP
European Patent Office
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blank
peripheral skirt
steel
manufacturing
niobium
Prior art date
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Revoked
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EP19960401988
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Inventor
Olivier Branswyck
Gilles Dahmen
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Sollac SA
Original Assignee
Sollac SA
Lorraine de Laminage Continu SA SOLLAC
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Publication date
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    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for drawing, e.g. for deep-drawing
    • C21D8/0447—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for drawing, e.g. for deep-drawing characterised by the heat treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
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    • C21D8/0426—Hot rolling

Definitions

  • the present invention relates to a method for manufacturing a metal can, of the beverage can type, comprising a bottom and a skirt device, on which is fixed, after filling, a cover, by example with easy opening.
  • This type of box usually has a bottom, a skirt peripheral and a neck provided with a rim for carrying out the crimping of a cover, which can be easy to open, and is produced in particular by stamping-ironing from a metal blank cut from a sheet or a band.
  • the metal blank is first stamped by shrinking on a press which comprises for example in a conventional manner, on the one hand, a fixed punch and a support forming a peripheral blank holder sliding around said punch on which the metal blank rests and, on the other part, a matrix intended to be applied on the metal blank according to a force transmitted vertically by an upper slide.
  • the cup thus obtained comprising a bottom and an edge device formed during the stamping operation is then either calibrated by a slight stamping without the use of a blank holder, or more severely deep drawn with hold-down clamp; then she is subjected to a ironing operation which consists in stretching the edge with a drawing machine device to reduce its thickness and gradually form the skirt device of the box.
  • the bottom is formed to give it a geometry determined and the collar of the peripheral skirt is formed after trimming according to two commonly used techniques, a shrinking technique with matrix, or a wheel shrinking technique.
  • the box is filled and a cover, for example with easy opening, is fixed, generally by crimping, on the edge of said box.
  • the sheet or strip is produced by a process in which a hot strip, obtained by hot rolling a slab or directly cast in the form of a hot strip, for example by casting direct between cylinders, is cold rolled to obtain a strip which is subjected to recrystallization annealing.
  • the conditions of hot rolling, cold, and annealing are chosen to give the steel mechanical and rheological properties required for the manufacture of the boxes by stamping-ironing.
  • peripheral skirt is not cylindrical but has a certain geometry, for example a rounded shape giving it the general shape of a amphora, or different bosses to contribute to a certain aesthetics of the box, it is necessary to conform the peripheral skirt after the ironing operation.
  • This operation of shaping the peripheral skirt can be by expansion, either using a segment tool, or by a technique forming in air or by means of an incompressible fluid.
  • the metal is strongly hardened so that the elastic limit in the walls of the peripheral skirt is of the order of 700 to 800 MPa, which gives it very weak capacity for expansion, incompatible with operations of expansion that it should undergo.
  • a solution to be able to realize this type of box called box of form consists in carrying out a recrystallization annealing of the blank obtained after the ironing operation.
  • This annealing operation allows the metal constituting the skirt device to regain substantially its original characteristics and therefore its fitness.
  • This worming phenomenon is due to a deformation heterogeneous metal during expansion, linked to the formation and propagation of bands, called Piobert-Lüders bands.
  • a solution to overcome the phenomenon of vermiculure or Piobert-Lüders bands would consist of using a steel without elastic limit bearing, for example a steel of the type without titanium or niobium interstitials in which the element titanium, or niobium as appropriate, trap all of the carbon and nitrogen in solid solution in steel, responsible for aging.
  • This type of steels called IF steels contain a content minimum titanium or niobium equal to 0.040%.
  • the object of the present invention is to propose a method of manufacture of a shaped metal box for food use, free of vermiculure.
  • the method of the invention for making boxes shaped metal for food use, of the beverage can type by example, essentially consists on the one hand of using a particular steel and on the other hand to carry out recrystallization annealing of at least part of the peripheral skirt of a blank before definitively shaping this draft.
  • the first step of the process consists in make a cup with a bottom and a peripheral edge by stamping of a steel blank.
  • This step is carried out in a conventional manner, generally in two successive operations: first stamping the blank to form a cup and then a calibration of said cup.
  • titanium and niobium are important, the sum of the titanium and niobium contents being greater than 0.020%, because these elements make it possible to trap a maximum of nitrogen and carbon present in solid solution in steel in the form of complex precipitates of titanium-niobium carbo-nitrides.
  • This steel is produced by a process in which a strip with hot, obtained by hot rolling a slab or directly cast in the form of a hot strip, for example by direct casting between cylinders, is cold rolled to obtain a strip which is subjected to a recrystallization annealing.
  • the conditions of hot rolling, cold, and annealing are chosen to give the steel mechanical and rheological properties required for the manufacture of the boxes by stamping-ironing.
  • the second step is to stretch the peripheral edge of the cup to form a blank comprising a bottom and a skirt peripheral.
  • This operation is also carried out conventionally on a drawing machine.
  • the third step is to anneal recrystallization of at least part of the peripheral skirt from the blank to a temperature higher than the recrystallization temperature of the steel, preferably between the recrystallization temperature of the steel and this recrystallization temperature plus 10%.
  • an annealing of recrystallization only on the part of the peripheral skirt which it should be distorted in the fourth step.
  • the metal was then characterized and the blanks underwent a second annealing at 200 ° C for 20 seconds, corresponding to the type of baking the decoration and / or varnish of the boxes.
  • steel A has a plateau yield strength Lp% equal to 9.4 which corresponds to a length of the relatively large yield point and involves the formation of vermiculure when the peripheral skirt of the blank is shaped after recrystallization annealing.
  • steel B is a steel without limit bearing elasticity and therefore insensitive to the phenomenon of Piobert-Lüders bands. But, as we can see, the titanium content is equal to 0.044%, well above the maximum authorized for food steels.
  • steel D has a yield strength level Lp% equal to 1.7, which is entirely acceptable.
  • the worm that develops is not, in this case, unacceptable.
  • this steel D has a titanium content equal to 0.014% and a niobium content equal to 0.017%, these two contents being lower than the maximum allowed in food steels.
  • one of the characteristics of the invention consists in practicing an additional stage between the third and the fourth stage.
  • This stage consists in carrying out the decoration and / or the opening of the box on the blank and subjecting said blank to a treatment of baking the decoration and / or varnish.
  • the advantage of decorating and / or varnishing the box on the blank rather than on the finished box lies in the fact that it is more simple to perform these operations on a cylindrical peripheral skirt that on a shaped peripheral skirt, for example expanded and / or exhibiting stiffening bosses.
  • Another characteristic of the invention consists in carrying out the recrystallization annealing of at least part of the peripheral skirt of the blank, corresponding to the third step of the process of the invention, to a temperature just above the recrystallization temperature of steel, at a temperature between the recrystallization temperature steel and at most this plus 10%, preferably between the recrystallization temperature of the steel and at most this plus 5%.
  • steel D has characteristics mechanical better than C steel, in particular in terms of rate elongation A%, especially after the second annealing.

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Description

La présente invention concerne un procédé de fabrication d'une boite métallique, du type boite boisson, comprenant un fond et une jupe périphérique, sur laquelle est fixé, après remplissage, un couvercle, par exemple à ouverture facile.
Ce type de boite comporte généralement un fond, une jupe périphérique et un col muni d'un rebord pour réaliser le sertissage d'un couvercle, qui peut être à ouverture facile, et est fabriqué notamment par emboutissage-repassage à partir d'un flan métallique découpé dans une tôle ou une bande.
A cet effet, le flan métallique subit d'abord un emboutissage par rétreint sur une presse qui comporte par exemple de manière classique, d'une part, un poinçon fixe et un support formant serre-flan périphérique coulissant autour dudit poinçon sur lequel repose le flan métallique et, d'autre part, une matrice destinée à être appliquée sur le flan métallique suivant une force transmise verticalement par un coulisseau supérieur.
La coupelle ainsi obtenue comportant un fond et un bord périphérique formé lors de l'opération d'emboutissage est ensuite soit calibrée par un léger emboutissage sans utilisation d'un serre-flan, soit réemboutie plus sévèrement avec serre-flan ; puis elle est soumise à une opération de repassage qui consiste à étirer au moyen d'une étireuse le bord périphérique pour en réduire l'épaisseur et former progressivement la jupe périphérique de la boite.
Ensuite le fond est formé pour lui conférer une géométrie déterminée et le col de la jupe périphérique est formé après détourage selon deux techniques habituellement utilisées, soit une technique de rétreint avec matrice, soit une technique de rétreint à la molette.
Après ces différentes opérations, la boite est remplie et un couvercle, par exemple à ouverture facile, est fixé, généralement par sertissage, sur le rebord de ladite boite.
Il est connu pour réaliser ce type de boite d'utiliser une tôle ou une bande en acier dit extra-doux et dont la composition en pourcentage poids est la suivante :
  • Carbone de l'ordre de 0,020 à 0,060 %
  • Manganèse de l'ordre de 0,10 à 0,30 %
  • Azote de l'ordre de 0,004 à 0,007 %
  • Aluminium de l'ordre de 0,03 à 0,07 %
  • Phosphore inférieur à 0,015 %
  • Soufre inférieur à 0,020 %
  • Silicium inférieur à 0,01 %,
au maximum 0,08 % d'un ou de plusieurs des éléments choisis parmi le cuivre, le nickel et le chrome, le reste étant du fer et des impuretés résiduelles.
Il est également connu pour réaliser ce type de boite d'utiliser une tôle ou une bande en acier ultra-bas carbone et dont la composition en pourcentage poids est la suivante :
  • Carbone inférieur à 0,008 %
  • Manganèse compris entre 0,10 et 0,50 %
  • Azote inférieur à 0,006 %
  • Aluminium compris entre 0,01 et 0,07 %
  • Phosphore compris entre 0 et 0,015 %
  • Soufre inférieur à 0,020 %
  • Silicium inférieur à 0,02 %,
au maximum 0,08 % d'un ou de plusieurs des éléments choisis parmi le cuivre, le nickel et le chrome, le reste étant du fer et des impuretés résiduelles.
La tôle ou la bande est élaborée par un procédé dans lequel une bande à chaud, obtenue par laminage à chaud d'une brame ou directement coulée sous forme de bande à chaud, par exemple par coulée directe entre cylindres, est laminée à froid pour obtenir un feuillard qui est soumis à un recuit de recristallisation.
Les conditions de laminage à chaud, à froid, et de recuit sont choisies afin de conférer à l'acier les propriétés mécaniques et rhéologiques requises pour la fabrication des boites par emboutissage-repassage.
Dans le cas de la fabrication des boites de forme c'est à dire dont la jupe périphérique n'est pas cylindrique mais présente une certaine géométrie, par exemple un bombé lui conférant la forme générale d'une amphore, ou encore différents bossages pour contribuer à une certaine esthétique de la boite, il est nécessaire de conformer la jupe périphérique après l'opération de repassage.
Cette opération de conformation de la jupe périphérique peut se faire par expansion, soit à l'aide d'un outil à segments, soit par une technique de formage à l'air ou au moyen d'un fluide incompressible.
Mais après étirage des bords pour former la jupe périphérique, le métal est fortement écroui de sorte que la limite d'élasticité dans les parois de la jupe périphérique est de l'ordre de 700 à 800 MPa, ce qui lui confère une aptitude à l'expansion très faible, incompatible avec les opérations d'expansion qu'il faudrait lui faire subir.
Une solution pour pouvoir réaliser ce type de boite dite boite de forme consiste à effectuer un recuit de recristallisation de l'ébauche obtenue après l'opération de repassage.
Cette opération de recuit permet au métal constitutif de la jupe périphérique de retrouver sensiblement ses caractéristiques initiales et donc son aptitude à la mise en forme.
Mais, lors de l'expansion de la jupe périphérique après recuit de l'ébauche, on voit apparaítre de la vermiculure, altérant l'aspect de surface de la boite.
Ce phénomène de vermiculure est dû à une déformation hétérogène du métal pendant l'expansion, liée à la formation et à la propagation de bandes, dites bandes de Piobert- Lüders.
Ces bandes trouvent leur origine dans le caractère vieillissant des aciers extra-doux.
Elles se manifestent aussi lors d'une caractérisation mécanique conventionnelle, en traction uniaxiale, par l'apparition d'un palier de limite d'élasticité. La longueur de ce palier de limite d'élasticité permet de juger la sensibilité du métal à développer de la vermiculure, notamment lors d'une expansion.
Cette vermiculure n'est pas présente après fabrication d'une boite dont la jupe périphérique est cylindrique car, d'une part le taux de déformation subi par la jupe périphérique, en particulier lors de l'étirage, est très important et se situe dans un domaine de déformation au delà de celui du palier de limite d'élasticité, et d'autre part les bandes de Piobert-Lüders sont moins activées durant ces opérations de formage.
Une solution permettant de s'affranchir du phénomène de vermiculure ou des bandes de Piobert-Lüders consisterait à utiliser un acier sans palier de limite d'élasticité, par exemple un acier du type sans interstitiels au titane ou au niobium dans lesquels l'élément titane, ou niobium selon le cas, piège la totalité du carbone et de l'azote en solution solide dans l'acier, responsable du vieillissement.
Ce type d'aciers appelés aciers IF contiennent une teneur minimale en titane ou en niobium égale à 0,040 %.
Or les normes concernant les aciers alimentaires interdisent des teneurs en titane ou en niobium supérieures à 0,020 %.
La présente invention a pour objet de proposer un procédé de fabrication d'une boite métallique de forme pour utilisation alimentaire, exempte de vermiculure.
La présente invention concerne plus particulièrement un procédé de fabrication d'une boite métallique, du type boite boisson, comprenant un fond et une jupe périphérique, sur laquelle est fixé, après remplissage, un couvercle, procédé dans lequel
  • dans une première étape, on réalise une coupelle comportant un fond et un bord périphérique par emboutissage d'un acier dont la composition en pourcentage poids est la suivante :
    • carbone compris entre 0 et 0,008 %
    • manganèse compris entre 0,10 et 0,50 %
    • azote compris entre 0 et 0,006 %
    • aluminium compris entre 0,01 et 0,07 %
    • phosphore compris entre 0 et 0,15 %
    • soufre compris entre 0 et 0,020 %
    • silicium compris entre 0 et 0,020 %
    • au maximum 0,08 % d'un ou plusieurs éléments choisis parmi le cuivre, le nickel et le chrome
    • titane compris entre 0,005 et 0,020 %
    • niobium compris entre 0,005 et 0,020 %, la somme des teneurs en titane et en niobium étant supérieure à 0,020 %,
      le reste étant du fer et des impuretés résiduelles, ledit acier étant élaboré par laminage à chaud puis laminage à froid pour obtenir un feuillard qui est ensuite soumis à un recuit de recristallisation,
  • dans une seconde étape, on étire le bord périphérique de la coupelle pour former une ébauche comportant un fond et une jupe périphérique,
  • dans une troisième étape, on effectue un recuit de recristallisation d'au moins une partie de la jupe périphérique de l'ébauche à une température supérieure à la température de recristallisation de l'acier,
  • dans une quatrième étape, on déforme la jupe périphérique de l'ébauche pour lui donner sa forme définitive.
Selon d'autres caractéristiques de l'invention :
  • dans la troisième étape, on effectue un recuit de recristallisation de la jupe périphérique de l'ébauche,
  • dans la quatrième étape, on déforme la jupe périphérique de l'ébauche par expansion,
  • dans la quatrième étape, on déforme la jupe périphérique de l'ébauche en formant sur ladite jupe périphérique des bossages de raidissement,
  • entre la troisième et la quatrième étape, on réalise la décoration de la boite sur l'ébauche et on soumet ladite ébauche à un traitement de cuisson de la décoration,
  • entre la troisième et la quatrième étape, on réalise la décoration et le vernissage de la boite sur l'ébauche et on soumet ladite ébauche à un traitement de cuisson de la décoration et du vernis,
  • le recuit de recristallisation de l'ébauche s'effectue à une température comprise entre la température de recristallisation de l'acier et cette température de recristallisation plus 10 %,
  • l'acier utilisé présente une composition en pourcentage poids suivante :
    • carbone compris entre 0 et 0,004 %
    • manganèse compris entre 0,10 et 0,30 %
    • azote compris entre 0 et 0,004 %
    • aluminium compris entre 0,01 et 0,05 %
    • phosphore compris entre 0 et 0,15 %
    • soufre compris entre 0 et 0,020 %
    • silicium compris entre 0 et 0,020 %
    • au maximum 0,08 % d'un ou plusieurs éléments choisis parmi le cuivre, le nickel et le chrome
    • titane compris entre 0,005 et 0,020 %
    • niobium compris entre 0,005 et 0,020 %, la somme des teneurs en titane et en niobium étant supérieure à 0,020 %,
le reste étant du fer et des impuretés résiduelles.
La présente invention concerne également une boite métallique, du type boite boisson, comprenant un fond et une jupe périphérique, sur laquelle est fixé, après remplissage, un couvercle, fabriquée par le procédé selon l'une des caractéristiques précédentes, ainsi qu'un acier pour la fabrication de boites métalliques de forme, dont la composition en pourcentage poids est la suivante :
  • carbone compris entre 0 et 0,008 %
  • manganèse compris entre 0,10 et 0,50 %
  • azote compris entre 0 et 0,006 %
  • aluminium compris entre 0,01 et 0,07 %
  • phosphore compris entre 0 et 0,15 %
  • soufre compris entre 0 et 0,020 %
  • silicium compris entre 0 et 0,020 %
  • au maximum 0,08 % d'un ou plusieurs éléments choisis parmi le cuivre, le nickel et le chrome
  • titane compris entre 0,005 et 0,020 %
  • niobium compris entre 0,005 et 0,020 %, la somme des teneurs en titane et en niobium étant supérieure à 0,020 %,
le reste étant du fer et des impuretés résiduelles.
Les caractéristiques et avantages apparaítront mieux à la suite de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d'exemple.
Le procédé de l'invention permettant de réaliser des boites métalliques de forme pour usage alimentaire, du type boite boisson par exemple, consiste essentiellement d'une part à utiliser un acier particulier et d'autre part à réaliser un recuit de recristallisation d'au moins une partie de la jupe périphérique d'une ébauche avant de mettre en forme définitivement cette ébauche.
Plus précisément, la première étape du procédé consiste à réaliser une coupelle comportant un fond et un bord périphérique par emboutissage d'un flan en acier.
Cette étape s'effectue de manière classique, généralement en deux opérations successives : d'abord l'emboutissage du flan pour former une coupelle et ensuite un calibrage de ladite coupelle.
L'acier utilisé selon l'invention présente une composition en pourcentage poids suivante :
  • carbone compris entre 0 et 0,008 %
  • manganèse compris entre 0,10 et 0,50 %
  • azote compris entre 0 et 0,006 %
  • aluminium compris entre 0,01 et 0,07 %
  • phosphore compris entre 0 et 0,15 %
  • soufre compris entre 0 et 0,020 %
  • silicium compris entre 0 et 0,020 %
  • au maximum 0,08 % d'un ou plusieurs éléments choisis parmi le cuivre, le nickel et le chrome
  • titane compris entre 0,005 et 0,020 %
  • niobium compris entre 0,005 et 0,020 %, la somme des teneurs en titane et en niobium étant supérieure à 0,020 %,
    le reste étant du fer et des impuretés résiduelles, ledit acier étant élaboré par laminage à chaud puis laminage à froid pour obtenir un feuillard qui est ensuite soumis à un recuit de recristallisation.
La présence simultanée de titane et de niobium est importante, la somme des teneurs en titane et en niobium étant supérieure à 0,020%, car ces éléments permettent de piéger un maximum d'azote et de carbone présents en solution solide dans l'acier sous forme de précipités complexes de carbo-nitrures de titane-niobium.
Ces composés permettent d'éviter les problèmes de vermiculures lors de l'expansion de la boite, et il est primordial de convenablement veiller à leur dosage d'autant plus que le procédé selon l'invention comporte deux opérations de recuit de recristallisation.
De manière préférentielle, l'acier utilisé selon l'invention présente une composition en pourcentage poids suivante :
  • carbone compris entre 0 et 0,004 %
  • manganèse compris entre 0,10 et 0,30 %
  • azote compris entre 0 et 0,004 %
  • aluminium compris entre 0,01 et 0,05 %
  • phosphore compris entre 0 et 0,15 %
  • soufre compris entre 0 et 0,020 %
  • silicium compris entre 0 et 0,020 %
  • au maximum 0,08 % d'un ou plusieurs éléments choisis parmi le cuivre, le nickel et le chrome
  • titane compris entre 0,005 et 0,020 %
  • niobium compris entre 0,005 et 0,020 %, la somme des teneurs en titane et en niobium étant supérieure à 0,020 %,
le reste étant du fer et des impuretés résiduelles.
Cet acier est élaboré par un procédé dans lequel une bande à chaud, obtenue par laminage à chaud d'une brame ou directement coulée sous forme de bande à chaud, par exemple par coulée directe entre cylindres, est laminée à froid pour obtenir un feuillard qui est soumis à un recuit de recristallisation.
Les conditions de laminage à chaud, à froid, et de recuit sont choisies afin de conférer à l'acier les propriétés mécaniques et rhéologiques requises pour la fabrication des boites par emboutissage-repassage.
La seconde étape consiste à étirer le bord périphérique de la coupelle pour former une ébauche comportant un fond et une jupe périphérique.
Cette opération s'effectue également de manière classique sur une étireuse.
La troisième étape consiste à effectuer un recuit de recristallisation d'au moins une partie de la jupe périphérique de l'ébauche à une température supérieure à la température de recristallisation de l'acier, de préférence comprise entre la température de recristallisation de l'acier et cette température de recristallisation plus 10 %.
De manière préférentielle, on effectue un recuit de recristallisation uniquement sur la partie de la jupe périphérique qu'il conviendra de déformer dans la quatrième étape.
On peut également, sans nuire à l'invention, effectuer un recuit de recristallisation de la totalité de la jupe périphérique de l'ébauche, par exemple par induction, ou encore de la totalité de l'ébauche. Mais le fait de limiter le recuit de l'ébauche à la partie de la jupe périphérique qui sera déformée dans la quatrième étape, ou à la totalité de la jupe périphérique, sans affecter le fond, permet de ne pas diminuer les caractéristiques mécaniques des zones qui ne nécessitent pas de déformation complémentaire à celle subies lors de la réalisation de l'ébauche. C'est particulièrement le cas du fond de la boite, généralement formé dans l'étape de formation de l'ébauche.
Enfin dans une quatrième étape, on déforme la jupe périphérique de l'ébauche pour lui donner sa forme définitive, par exemple par expansion en formant sur ladite jupe périphérique des bossages de raidissement.
Plusieurs essais ont été réalisés à partir de quatre métallurgies sélectionnées :
  • une métallurgie A correspondant à un acier ultra-bas carbone calmé aluminium,
  • une métallurgie B correspondant à un acier IF titane, sachant que les normes alimentaires n'autorisent pas l'utilisation de ce type d'acier,
  • une métallurgie C correspondant à un acier IF titane sous stoechiométrique dont la teneur en titane a été ramenée au maximum autorisé par les normes alimentaires,
  • une métallurgie D correspondant à l'acier utilisé pour l'invention.
La composition de ces quatre aciers est détaillée dans le tableau ci-après, en millièmes de pour-cent.
Acier Température fin de laminage (°C) Température. bobinage (°C) C N Mn P S Si Al Ti Nb Cu Ni Cr
A 870 700 2,4 1,8 201 12 8 4 32 / / 7 17 20
B 880 680 2,3 2,5 167 16 6 4 34 44 / 8 21 23
C 870 700 2,2 2,5 182 13 7 2 32 24 / 8 19 20
D 895 750 2,5 2,3 138 10 6 2 27 14 17 5 14 13
Des ébauches ont été réalisées avec ces quatre types d'acier et celles-ci ont subi un recuit flash à 800°C.
Le métal a ensuite été caractérisé et les ébauches ont subi un second recuit à 200°C pendant 20 secondes, correspondant au type de cuisson de la décoration et/ou du vernis des boites.
Le métal a alors été caractérisé et les résultats de ces caractérisations sont détaillés dans le tableau ci-après.
Figure 00090001
Comme on le voit dans ces tableaux, l'acier A présente un palier de limite d'élasticité Lp % égal à 9,4 ce qui correspond à une longueur du palier de limite d'élasticité relativement important et implique la formation de vermiculure lorsque l'on met en forme la jupe périphérique de l'ébauche après recuit de recristallisation.
En revanche, l'acier B est un acier sans palier de limite d'élasticité et donc insensible au phénomène des bandes de Piobert-Lüders. Mais, comme on peut le constater, la teneur en titane est égale à 0,044 %, largement supérieure au maximum autorisé pour les aciers alimentaires.
L'acier C, dans lequel on a réduit la teneur en titane à 0,024 % présente un palier de limite d'élasticité Lp % étant égal à 6,3, encore important. Cet acier ne permettra pas de s'affranchir du phénomène de vermiculure car la longueur du palier de limite d'élasticité est encore trop important.
En revanche, l'exemple d'acier utilisé dans l'invention, l'acier D, présente un palier de limite d'élasticitél Lp % égal à 1,7, ce qui est tout à fait acceptable. La vermiculure qui se développe n'est, dans ce cas, pas rédhibitoire. De plus cet acier D présente une teneur en titane égale à 0,014 % et une teneur en niobium égale à 0,017 %, ces deux teneurs étant inférieures au maximum autorisé dans les aciers alimentaires.
Dans cet acier, on voit que l'on a piégé quasiment la totalité de l'azote et du carbone en solution solide dans l'acier, mais en en conservant une infime quantité accepable traduisant la présence de ce petit palier de limite d'élasticité.
L'utilisation de cet acier dans le procédé de fabrication des boites métalliques de forme comportant une étape de recuit de recristallisation d'au moins une partie de la jupe périphérique d'une ébauche à jupe périphérique cylindrique avant mise en forme finale de ladite jupe permet de réaliser des boites métalliques de forme exemptes de vermiculure, ou d'un niveau très limité.
Si l'on s'intéresse aux caractéristiques des aciers après le second recuit, on constate que dans le cas de l'acier A, la longueur du palier de limite d'élasticité a augmenté.
En revanche, dans le cas de l'acier D, la longueur du palier de limite d'élasticité est sensiblement identique, voir même a tendance à diminuer.
Ainsi une des caractéristiques de l'invention consiste à pratiquer une étape supplémentaire entre la troisième et la quatrième étape.
Cette étape consiste à réaliser la décoration et/ou le vernissage de la boite sur l'ébauche et à soumettre ladite ébauche à un traitement de cuisson de la décoration et/ou du vernis.
L'intérêt de réaliser la décoration et/ou le vernissage de la boite sur l'ébauche plutôt que sur la boite terminée réside dans le fait qu'il est plus simple d'effectuer ces opérations sur une jupe périphérique cylindrique que sur une jupe périphérique mise en forme, par exemple expansée et/ou présentant des bossages de raidissement.
Cette caractéristique est rendue possible parce que le palier de limite d'élasticité Lp % de l'acier utilisé n'augmente pas au cours du traitement de cuisson de la décoration et/ou du vernis, et ne modifie pas la sensibilité à la formation de vermiculure.
Une autre caractéristique de l'invention consiste à effectuer le recuit de recristallisation de l'au moins une partie de la jupe périphérique de l'ébauche, correspondant à la troisième étape du procédé de l'invention, à une température juste supérieure à la température de recristallisation de l'acier, à une température comprise entre la température de recristallisation de l'acier et au maximum celle-ci plus 10 %, de préférence entre la température de recristallisation de l'acier et au maximum celle-ci plus 5 %.
En effet, il s'avère qu'effectuer un recuit de recristallisation à une température trop importante entraíne une reprise de palier de limite d'élasticité, rédhibitoire pour réaliser la quatrième étape du procédé.
Enfin on constate que l'acier D présente des caractéristiques mécaniques meilleures que l'acier C, en particulier en terme de taux d'allongement A %, surtout après le second recuit.
Ainsi, l'utilisation de ce type d'acier est intéressant pour la fabrication de boites métalliques de forme même si celles-ci ne sont pas destinées à un usage alimentaire.

Claims (9)

  1. Procédé de fabrication d'une boite métallique, du type boite boisson, comprenant un fond et une jupe périphérique, sur laquelle est fixé, après remplissage, un couvercle, procédé dans lequel
    dans une première étape, on réalise une coupelle comportant un fond et un bord périphérique par emboutissage d'un acier dont la composition en pourcentage poids est la suivante :
    carbone compris entre 0 et 0,008 %
    manganèse compris entre 0,10 et 0,50 %
    azote compris entre 0 et 0,006 %
    aluminium compris entre 0,01 et 0,07 %
    phosphore compris entre 0 et 0,15 %
    soufre compris entre 0 et 0,020 %
    silicium compris entre 0 et 0,020 %
    au maximum 0,08 % d'un ou plusieurs éléments choisis parmi le cuivre, le nickel et le chrome
    titane compris entre 0,005 et 0,020 %
    niobium compris entre 0,005 et 0,020 %, la somme des teneurs en titane et en niobium étant supérieure à 0,020 %, le reste étant du fer et des impuretés résiduelles,
    ledit acier étant élaboré par laminage à chaud puis laminage à froid pour obtenir un feuillard qui est ensuite soumis à un recuit de recristallisation,
    dans une seconde étape, on étire le bord périphérique de la coupelle pour former une ébauche comportant un fond et une jupe périphérique,
    dans une troisième étape, on effectue un recuit de recristallisation d'au moins une partie de la jupe périphérique de l'ébauche à une température supérieure à la température de recristallisation de l'acier,
    dans une quatrième étape, on déforme la jupe périphérique de l'ébauche pour lui donner sa forme définitive.
  2. Procédé de fabrication d'une boite selon la revendication 1, caractérisé en ce que dans la troisième étape, on effectue un recuit de recristallisation de la jupe périphérique de l'ébauche.
  3. Procédé de fabrication d'une boite selon la revendication 1, caractérisé en ce que dans la quatrième étape, on déforme la jupe périphérique de l'ébauche par expansion.
  4. Procédé de fabrication d'une boite selon la revendication 1, caractérisé en ce que dans la quatrième étape, on déforme la jupe périphérique de l'ébauche en formant sur ladite jupe périphérique des bossages de raidissement.
  5. Procédé de fabrication d'une boite selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que, entre la troisième et la quatrième étape, on réalise la décoration de la boite sur l'ébauche et on soumet ladite ébauche à un traitement de cuisson de la décoration.
  6. Procédé de fabrication d'une boite selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que entre la troisième et la quatrième étape, on réalise la décoration et le vernissage de la boite sur l'ébauche et on soumet ladite ébauche à un traitement de cuisson de la décoration et du vernis.
  7. Procédé de fabrication d'une boite selon la revendication 1, caractérisé en ce que le recuit de recristallisation de l'ébauche s'effectue à une température comprise entre la température de recristallisation de l'acier et cette température de recristallisation plus 10 %.
  8. Procédé de fabrication d'une boite selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'acier utilisé présente une composition en pourcentage poids suivante :
    carbone compris entre 0 et 0,004 %
    manganèse compris entre 0,10 et 0,30 %
    azote compris entre 0 et 0,004 %
    aluminium compris entre 0,01 et 0,05 %
    phosphore compris entre 0 et 0,15 %
    soufre compris entre 0 et 0,020 %
    silicium compris entre 0 et 0,020 %
    au maximum 0,08 % d'un ou plusieurs éléments choisis parmi le cuivre, le nickel et le chrome
    titane compris entre 0,005 et 0,020 %
    niobium compris entre 0,005 et 0,020 %, la somme des teneurs en titane et en niobium étant supérieure à 0,020 %,
    le reste étant du fer et des impuretés résiduelles.
  9. Boite métallique, du type boite boisson, comprenant d'une part un fond et une jupe périphérique, et d'autre part un couvercle fixé sur la jupe périphérique, caractérisé en ce qu'elle est fabriquée par le procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes.
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2433199C1 (ru) * 2010-04-07 2011-11-10 Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" Автолистовая холоднокатаная сталь для глубокой штамповки

Families Citing this family (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7934410B2 (en) 2006-06-26 2011-05-03 Alcoa Inc. Expanding die and method of shaping containers
RU2379370C1 (ru) * 2008-04-14 2010-01-20 Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" Низкоуглеродистая холоднокатаная листовая сталь для глубокой штамповки
RU2379371C1 (ru) * 2008-04-16 2010-01-20 Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" Низкоуглеродистая холоднокатаная листовая сталь для глубокой штамповки изделий бытового назначения
RU2395616C2 (ru) * 2008-07-21 2010-07-27 Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" Низкоуглеродистая холоднокатаная автолистовая сталь для глубокой штамповки
MY175342A (en) 2010-08-20 2020-06-19 Alcoa Inc Shaped metal container and method for making same
US9327338B2 (en) 2012-12-20 2016-05-03 Alcoa Inc. Knockout for use while necking a metal container, die system for necking a metal container and method of necking a metal container
CN105257928A (zh) * 2015-09-06 2016-01-20 苏州市宝玛数控设备有限公司 一种切割机法兰

Family Cites Families (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4504326A (en) * 1982-10-08 1985-03-12 Nippon Steel Corporation Method for the production of cold rolled steel sheet having super deep drawability
JPS61194118A (ja) * 1985-02-25 1986-08-28 Nippon Steel Corp イ−ジ−オ−プン蓋用鋼板の製造方法
US5058408A (en) * 1990-01-30 1991-10-22 Aluminum Company Of America Method for partially annealing the sidewall of a container
EP0565066B1 (fr) * 1992-04-06 1997-07-02 Kawasaki Steel Corporation TÔle noire ou fer blanc pour la production de boîtes et procédé de fabrication
JPH05345924A (ja) * 1992-05-25 1993-12-27 Nippon Steel Corp イヤリング性とフランジ加工性に優れた缶用極薄鋼板の製造法
WO1995004166A1 (fr) * 1993-07-28 1995-02-09 Nippon Steel Corporation Tole d'acier pour boites de conserve a resistance elevee a la fissuration par corrosion sous contraintes, et son procede de fabrication
DE9414644U1 (de) * 1994-09-09 1994-11-10 Ewald Euscher GmbH & Co, 33611 Bielefeld Vorrichtung zum Tiefziehen von Metallteilen

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2433199C1 (ru) * 2010-04-07 2011-11-10 Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" Автолистовая холоднокатаная сталь для глубокой штамповки

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