EP0681415B1 - Dispositif d'alimentation de lampe à décharge, notamment pour l'éclairage intérieur ou la signalisation de véhicule - Google Patents

Dispositif d'alimentation de lampe à décharge, notamment pour l'éclairage intérieur ou la signalisation de véhicule Download PDF

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EP0681415B1
EP0681415B1 EP19950401028 EP95401028A EP0681415B1 EP 0681415 B1 EP0681415 B1 EP 0681415B1 EP 19950401028 EP19950401028 EP 19950401028 EP 95401028 A EP95401028 A EP 95401028A EP 0681415 B1 EP0681415 B1 EP 0681415B1
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EP
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lamp
amplifier
voltage
discharge lamp
oscillator
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EP19950401028
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Pierre Albou
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Valeo Vision SAS
Original Assignee
Valeo Vision SAS
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    • H—ELECTRICITY
    • H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
    • H05B41/00—Circuit arrangements or apparatus for igniting or operating discharge lamps
    • H05B41/14—Circuit arrangements
    • H05B41/26—Circuit arrangements in which the lamp is fed by power derived from dc by means of a converter, e.g. by high-voltage dc
    • H05B41/28—Circuit arrangements in which the lamp is fed by power derived from dc by means of a converter, e.g. by high-voltage dc using static converters
    • H05B41/282—Circuit arrangements in which the lamp is fed by power derived from dc by means of a converter, e.g. by high-voltage dc using static converters with semiconductor devices
    • H05B41/2821—Circuit arrangements in which the lamp is fed by power derived from dc by means of a converter, e.g. by high-voltage dc using static converters with semiconductor devices by means of a single-switch converter or a parallel push-pull converter in the final stage

Definitions

  • the present invention relates to a device for supplying a discharge type lamp. She advantageously finds application for feeding discharge lamps used for interior lighting or signaling of vehicles, in particular motor vehicles.
  • tubes or lamps with discharge, fluorescent or not, low power for carry out interior lighting or signaling vehicles.
  • a main object of the invention is to solve these problems.
  • the invention provides a device for the supply of a discharge lamp, characterized in that it comprises, on the one hand, an oscillator delivering a signal that is sinusoidal or has little significant harmonics and has no fronts steep, and, on the other hand, an amplifier receiving in input the oscillator signal and supplying output the discharge lamp, the operation of this amplifier being linear when the lamp is on.
  • the semiconductor components of the assembly operating in linear regime it is possible reach high frequencies even with inexpensive components (bipolar transistors by example).
  • the volume of the transformer of the amplifier can be made very small. He is leaving the same for the complete circuit, the transformer being the largest item.
  • the losses in this type of assembly are located in the transistors.
  • the heat can be easily removed, the mounting of transistors on radiator, by means of screws or locking elements elastic, being a technique well mastered by man of career.
  • the invention proposes in a preferred embodiment, to use a amplifier, which, when the lamp is not on, operates on a nonlinear transient regime, where it generates voltage pulses for the ignition of the discharge lamp.
  • the amplifier may have a gain high enough to provide the lamp with a ignition voltage; a pulse generator can also be mounted in series with the lamp.
  • Circuit 1 for supplying a lamp discharge type 2, shown therein, includes a oscillator 3 delivering a sinusoidal input voltage to a linear amplifier 4 on the outputs of which is mounted lamp 2.
  • oscillator 3 delivering a sinusoidal input voltage to a linear amplifier 4 on the outputs of which is mounted lamp 2.
  • a non-sinusoidal oscillator 3 if the signals delivered have few significant harmonics and are devoid of stiff foreheads.
  • FIG. 2 illustrates a mode of preferred embodiment of the invention.
  • Amplifier 4 shown is a Class A amplifier, having a single transistor (referenced by 5), to minimize the cost of the converter.
  • the collector of transistor 5 is connected to the primary winding 6a of a transformer 6, of which the secondary winding has been referenced by 6b.
  • the emitter of transistor 5 is connected to a resistance 7.
  • a constant voltage E is imposed by a source voltage 8 (battery on a motor vehicle) between the other ends of the primary winding 6a and of resistance 7.
  • the oscillator which was not shown on this figure 2 so as not to burden the drawings, provides a control voltage Vcom between the base of the transistor 5 and the end of resistor 7 connected to the source 8.
  • lamp 2 When lamp 2 is on, its operation is assimilated to that of a resistance. This approximation is particularly justified when the frequency of the discharge is greater than a few tens of kiloherz.
  • FIG. 4 represents, for E, L ⁇ , R, Vd, Vc 1 and ⁇ fixed, the curve giving this peak value V1 as a function of Vc 2 . Addiction is almost linear.
  • Vc 2 so as to obtain a peak voltage at the primary winding 6a of the transformer 6 clearly greater than the supply voltage.
  • the arrow in Figure 4 indicates the point where ⁇ t1 is equal to 3 ⁇ / 2.
  • the overvoltage thus obtained is in practice limited by transformer saturation current and / or the direct breakdown voltage of the transistor.
  • Vc 2 1 L ⁇ E R 2 E 4 + (L ⁇ RVnin) 2 where in and vn are the nominal current and voltage in the lamp.
  • the value of the resistance R is advantageously chosen small, so as to minimize the losses.
  • the power consumed by the lamp is V n i n / 2 (P2).
  • the control oscillator 3 (FIG. 1) is chosen so as to allow adjustment of the amplitude of the control sinusoid Vcom. Since the voltage of the lamp 2 increases as a function of Vc 2 both at no load and under load and the open voltage having to be notably greater than the nominal output voltage, this oscillator 3 is advantageously controlled by a servo-control of the current of the lamp 2.
  • Such a control system has been illustrated diagrammatically in FIG. 5.
  • the current i2 of the lamp 2 is detected by a sensor 9, the output signal of which is subtracted from a reference voltage Vr, to control a corrector 10 whose output delivers the voltage Vc 2 to oscillator 3 delivering the control voltage Vcom.
  • the corrector 10 is for example a PI type regulator (proportional-integrator).
  • the 1/2 limit for performance may encourage the use of other classes amplifiers and for example an amplifier of the type of the amplifier 14 of the one which is represented on the figure 6.
  • This amplifier 14 comprises in particular a transformer 10 whose secondary winding supplies the discharge lamp 2 which has two windings primary. By their common knot, these two windings primary are connected to a constant voltage source E, the other ends of these two windings being connected to the transistor collector 11 and 12.
  • the node common to the two primary windings of the transformer 10 is connected by a resistor 15 to the collector of a transistor 13.
  • the emitters of the transistors 11, 12, 13 are earthed via resistors referenced from 16 to 18.
  • the base of transistor 11 is connected to the base of transistor 13 via a resistor 19 in series with a capacitor C1.
  • the base of transistor 12 is connected to the collector of transistor 13 by a resistor 20 in series with a capacitor C2.
  • a diode 21 Between the earth and the end of the resistor 20 opposite the base of transistor 12, is mounted a diode 21.
  • a diode 22 is mounted between the earth and the end resistance 19 opposite the base of transistor 11.
  • An oscillating voltage is supplied by a oscillator of the type of oscillator 3 based on the transistor 13.
  • the asymptotic efficiency of this converter is about 78% ( ⁇ / 4).
  • starting the lamp 2 can be done other than by using amplifier / converter as generator of pulses.
  • FIG. 7 shows an amplifier Class A 24 implementing this solution.
  • This amplifier comprises a transistor 25, the collector is connected to the primary winding of a transformer 26 and whose transmitter is connected to a resistor 27.
  • the oscillating control voltage is supplied between the other end of resistor 27 and the base of transistor 25.
  • the supply voltage E is supplied between resistor 27 and primary winding of transformer 26.
  • Va is the starting voltage of the discharge and Vn and in the nominal voltage and current of the lamp.
  • FIG. 8 A variant has been illustrated in FIG. 8. electromechanical switch to overcome these disadvantages.
  • the lamp 2 is connected, on the one hand, to a amplifier 34 and, on the other hand, to a node N on which an inductor B is connected to earth by its other end, as well as the upper voltage terminal of a battery 31.
  • the other end of the battery 11 is To the earth.
  • a Reed relay 32 controlled by a circuit 33.
  • Inductance B is a thin wire coil on a unclosed magnetic circuit (stick for example), this which allows to obtain a high inductance value in a reasonable volume with a high saturation current.
  • the winding resistor of B is used to limit the current when relay 32 is closed. This relay has been modified to hold 2 kV (for example by filling the bulb with a gas, at a suitable pressure).
  • the winding resistance of B is not bothersome after priming, due to low nominal currents of the lamps considered (10 mA for the lamp mentioned above).

Landscapes

  • Circuit Arrangements For Discharge Lamps (AREA)
  • Lighting Device Outwards From Vehicle And Optical Signal (AREA)

Description

La présente invention est relative à un dispositif pour l'alimentation d'une lampe du type à décharge. Elle trouve avantageusement application pour l'alimentation de lampes à décharge utilisées pour l'éclairage intérieur ou la signalisation de véhicules, notamment automobiles.
Il est connu d'utiliser des tubes ou lampes à décharge, fluorescents ou non, de faible puissance, pour réaliser l'éclairage intérieur ou la signalisation des véhicules.
On utilise généralement pour alimenter ce type de sources lumineuses des montages onduleurs auto-oscillants, qui convertissent des tensions continues en tensions alternatives. Pour une description sommaire de ces montages onduleurs, on pourra avantageusement se référer à la demande de brevet français de la demanderesse déposée sous le numéro 93-07.478.
De tels montages génèrent des signaux à découpage à commutation rapide trés chargés d'harmoniques et posent un problème de bruit électromagnétique.
Egalement, ces montages impliquent des volumes d'alimentation relativement importants. La saturation et désaturation du transformateur à haute fréquence entraínant des pertes de fer rédhibitoires, il n'est pas possible de fonctionner à des fréquences trés élevées, de sorte que l'encombrement du transformateur et des autres composants du montage onduleur est relativement important.
En outre, il est nécessaire de prévoir des radiateurs importants au niveau du transformateur, puisque les pertes thermiques y sont principalement localisées, en raison de la saturation.
Un but principal de l'invention est de résoudre ces problèmes.
L'invention propose à cet effet un dispositif pour l'alimentation d'une lampe à décharge, caractérisé en ce qu'il comporte, d'une part, un oscillateur délivrant un signal qui est sinusoïdal ou qui présente peu d'harmoniques significatives et est dépourvu de fronts raides, et, d'autre part, un amplificateur recevant en entrée le signal de l'oscillateur et alimentant en sortie la lampe à décharge, le fonctionnement de cet amplificateur étant linéaire lorsque la lampe est allumée.
Les composants semi-conducteurs du montage fonctionnant en régime linéaire, il est possible d'atteindre des fréquences élevées, même avec des composants peu coûteux (transistors bipolaires par exemple). A fréquence élevée, le volume du transformateur de l'amplificateur peut être rendu très faible. Il en va de même du circuit complet, le transformateur étant l'élément le plus volumineux.
En outre, toutes les tensions présentes dans le circuit sont sinusoïdales. Il n'y a pas de fronts de commutation. Le système rayonne donc dans une bande très étroite autour de sa fréquence de fonctionnement quelques harmoniques apparaissent en raison de la non-linéarité de la lampe, mais le bruit large bande est très limité. Ce type de circuit est donc très peu bruyant électromagnétiquement.
Enfin, les pertes dans ce type de montage sont localisées dans les transistors. La chaleur peut être facilement évacuée, le montage de transistors sur radiateur, au moyen de vis ou d'éléments de verrouillage élastique, étant une technique bien maítrisée par l'homme du métier.
On notera par ailleurs que pour ce type de lampes, le problème du rendement énergétique de l'alimentation est moins aigu que pour les systèmes portables alimentés par piles ou les systèmes de forte puissance. Même avec une alimentation de faible rendement (60 %), le rendement global du système reste supérieur à celui des feux ou des plafonniers à incandescence.
Pour réaliser l'amorçage de la lampe, l'invention propose dans un mode de réalisation préféré, d'utiliser un amplificateur, qui, lorsque la lampe n'est pas allumée, fonctionne selon un régime transitoire non linéaire, où il génère des impulsions de tension pour l'amorçage de la lampe à décharge.
En variante, l'amplificateur peut présenter un gain suffisamment élevé pour fournir à la lampe une tension d'amorçage ; un générateur d'impulsions peut également être monté en série avec la lampe.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront encore de la description qui suit. Cette description est purement illustrative et non limitative. Elle doit être lue en regard des dessins annexés, sur lesquels :
  • la figure 1 représente schématiquement de façon générale un dispositif d'alimentation conforme à l'invention ;
  • la figure 2 représente schématiquement un circuit amplificateur linéaire pour la réalisation d'un dispositif d'alimentation conforme à une variante possible de l'invention ;
  • la figure 3 illustre les courbes de tension et d'intensité dans l'enroulement primaire du transformateur de l'amplificateur de la figure 2, avant l'allumage de la lampe ;
  • la figure 4 est un graphe sur lequel on a porté la valeur absolue de la valeur de la crête de tension d'amorçage ramenée à la tension E d'alimentation, en fonction de l'amplitude de la tension de l'oscillateur, pour un amplificateur du type de celui représenté sur la figure 2 ;
  • la figure 5 illustre un asservissement possible de l'oscillateur alimentant l'amplificateur de la figure 2 ;
  • la figure 6 représente le schéma d'un circuit amplificateur pour la réalisation d'un dispositif d'alimentation conforme à l'invention ;
  • la figure 7 représente schématiquement un circuit amplificateur pour la réalisation d'un dispositif d'alimentation conforme à une autre variante de l'invention ;
  • la figure 8 représente schématiquement un dispositif d'alimentation conforme à une autre variante encore de l'invention.
L'invention a été illustrée de façon générale sur la figure 1. Le circuit 1 pour l'alimentation d'une lampe du type à décharge 2, qui y a été représenté, comprend un oscillateur 3 délivrant une tension d'entrée sinusoïdale à un amplificateur linéaire 4 sur les sorties duquel est montée la lampe 2. En variante, on peut envisager l'emploi d'un oscillateur 3 non sinusoïdal si les signaux délivrés ont peu d'harmoniques significatives et sont dépourvus de fronts raides.
On a illustré sur la figure 2 un mode de réalisation préféré de l'invention. L'amplificateur 4 représenté est un amplificateur de classe A, présentant un seul transistor (référencé par 5), pour minimiser le coût du convertisseur.
Le collecteur du transistor 5 est relié à l'enroulement primaire 6a d'un transformateur 6, dont l'enroulement secondaire a été référencé par 6b.
L'émetteur du transistor 5 est relié à une résistance 7.
Une tension constante E est imposée par une source de tension 8 (batterie sur un véhicule automobile) entre les autres extrémités de l'enroulement primaire 6a et de la résistance 7.
L'oscillateur, qui n'a pas été représenté sur cette figure 2 pour ne pas alourdir les dessins, fournit une tension siusoïdale de commande Vcom entre la base du transistor 5 et l'extrémité de la résistance 7 reliée à la source 8.
On note β le gain en courant du transistor 5 (β >>1), Lµ l'inductance de magnétisation du transformateur (à l'enroulement primaire 6a) et Vd la tension émetteur-base du transistor 5.
La tension de commande est comprise entre 0 et E et est de la forme : Vcom = Vc1 - Vc2cosωt.
Lorsque la lampe 2 est allumée, son fonctionnement est assimilé à celui d'une résistance. Cette approximation est notamment justifiée lorsque la fréquence du courant de décharge est supérieure à quelques dizaines de kiloherz.
Le fonctionnement d'un tel amplificateur va maintenant être décrit.
Lors de la mise sous tension, la lampe 2 reste éteinte de sorte que : i2 = 0 et V1 = Lµ di1 / dt où i2 est le courant dans l'enroulement secondaire 6b.
On a représenté sur la figure 3 les courbes de la tension et du courant V1 et il dans le cas où Vc1 - Vd - Vc2 = 0 (courant de polarisation minimum).
Dans un premier temps, le transistor 5 fonctionne dans son domaine de linéarité correspondant à la zone I de la figure 3 et il et V1 vérifient les équations suivantes : i1 = Vc1 - Vd - Vc2cosωτR et V1 = LµωR Vc2 sin ωτ Lorsque V1 tend à devenir supérieure à E, le transistor 5 sature. Le fonctionnement est alors celui de la zone II de la figure 3, et V1 et il vérifient les équations suivantes : V1 = E, i1 = i10 + ELµ (t-t0) où
  • i10 est la valeur de i1 au début de la phase de saturation,
  • t0 est la date de début de la phase de saturation II.
    • Cette phase de saturation II prend fin à la date t1 telle que i10 + ELµ (t1-t0) = Vc1-Vd-Vc2cosωτ1R
    Par conséquent,la valeur V1 maximum de V1 est égale à :
    • si ωt1 ≤ 3π / 2, V1 = Lµω / RVc2 (=V)
    • si ωt1 ≥ 3π / 2,= V1 = V sin ωt1
       où t1 est une solution de l'équation :
    Figure 00060001
    La figure 4 représente, pour E, Lµ, R, Vd, Vc1 et ω fixés, la courbe donnant cette valeur de crête V1 en fonction de Vc2. La dépendance est presque linéaire.
    On voit par conséquent qu'il est possible de choisir Vc2 de façon à obtenir une tension crête à l'enroulement primaire 6a du transformateur 6 nettement supérieure à la tension d'alimentation. La flèche sur la figure 4 indique le point où ωt1 est égal à 3π/2.
    La surtension ainsi obtenue est en pratique limitée par le courant de saturation du transformateur et/ou la tension directe de claquage du transistor.
    Une fois la lampe 2 ainsi allumée, le fonctionnement est linéaire. Toutes les tensions et intensités V1, i1, i2 dans l'amplificateur sont des grandeurs sinusoïdales, de même pulsation.
    En régime établi, on a Vc2=1LµωE R2E4+(LµωRVnin)2 où in et vn sont les intensité et tension nominales dans la lampe.
    On notera que la valeur de la résistance R est avantageusement choisie petite, de façon à minimiser les pertes.
    La puissance consommée par le système d'alimentation a pour expression : P1 = 1LµωR R2E4+(LµωRVnin)2   (P1 = E 11 = EVc2 R )
    La puissance consommée par la lampe est Vnin / 2 (P2).
    Le rendement du système étant égal à p = P2 / P1 , ce rendement p est inférieur à 1/2 et tend vers 1/2 lorsque ω tend vers l'infini.
    On voit qu'on a intérêt à fonctionner à fréquence élevée (en maintenant Lµ faible pour garder un volume de transformateur petit).
    L'oscillateur 3 de commande (figure 1) est choisi de façon à permettre le réglage de l'amplitude de la sinusoïde de commande Vcom. La tension de la lampe 2 étant croissante en fonction de Vc2 aussi bien à vide qu'en charge et la tension à vide devant être notablement supérieure à la tension de sortie nominale, cet oscillateur 3 est avantageusement commandé par un asservissement du courant de la lampe 2.
    Un tel asservissement a été illustré schématiquement sur la figure 5. Le courant i2 de la lampe 2 est relevé par un capteur 9, dont le signal de sortie est soustrait à une tension de référence Vr, pour commander un correcteur 10 dont la sortie délivre la tension Vc2 à l'oscillateur 3 délivrant la tension de commande Vcom. Le correcteur 10 est par exemple un régulateur du type PI (proportionnel-intégrateur).
    Lorsque la lampe 2 est éteinte, le courant i2 est nul et l'asservissement augmente considérablement Vc2 et donc la tension crête du convertisseur, ce qui va provoquer l'amorçage. Une fois la lampe 2 allumée, Vc2 diminue du fait de l'asservissement et reprend une valeur de fonctionnement en charge.
    D'autres types de dispositifs d'alimentation sont bien entendu possibles. En particulier, La limite de 1/2 pour le rendement peut inciter à utiliser d'autres classes d'amplificateurs et par exemple un amplificateur du type de l'amplificateur 14 de celui qui a été représenté sur la figure 6.
    Cet amplificateur 14 comporte en particulier un transformateur 10 dont l'enroulement secondaire alimente la lampe 2 à décharge et qui présente deux enroulements primaires. Par leur noeud commun, ces deux enroulements primaires sont reliés à une source de tension constante E, les autres extrémités de ces deux enroulements étant reliées au collecteur de transistors 11 et 12. Le noeud commun aux deux enroulements primaires du transformateur 10 est relié par une résistance 15 au collecteur d'un transistor 13.
    Les émetteurs des transistors 11, 12, 13 sont reliés à la terre par l'intermédiaire de résistances référencées de 16 à 18. La base du transistor 11 est reliée à la base du transistor 13 par l'intermédiaire d'une résistance 19 en série avec un condensateur C1. La base du transistor 12 est reliée au collecteur du transistor 13 par une résistance 20 en série avec un condensateur C2. Entre la terre et l'extrémité de la résistance 20 opposée à la base du transistor 12, est montée une diode 21. Entre la terre et l'extrémité de la résistance 19 opposée à la base du transistor 11, est montée une diode 22.
    Une tension oscillante est fournie par un oscillateur du type de l'oscillateur 3 sur la base du transistor 13.
    Le rendement asymptotique de ce convertisseur est d'environ 78 % (π/4).
    Egalement, l'amorçage de la lampe 2 peut être réalisé autrement qu'en utilisant l'amplificateur/convertisseur en tant que générateur d'impulsions.
    Une autre solution consiste à utiliser des amplificateurs à gain élevé. Cependant, cette solution dégrade le rendement du convertisseur en fonctionnement nominal.
    On a représenté sur la figure 7 un amplificateur 24 de classe A mettant en oeuvre cette solution. Cet amplificateur comporte un transistor 25, dont le collecteur est relié à l'enroulement primaire d'un transformateur 26 et dont l'emetteur est relié à une résistance 27. La tension oscillante de commande est fournie entre l'autre extrémité de la résistance 27 et la base du transistor 25. La tension E d'alimentation est fournie entre la résistance 27 et l'enroulement primaire du transformateur 26. Va est la tension d'amorçage de la décharge et Vn et in la tension et le courant nominaux de la lampe.
    L'amplitude de la plus grande tension pouvant être rencontrée à l'enroulement primaire du transformateur (le transistor restant dans son domaine de linéarité) est E.
    Pour assurer l'amorçage, le rapport de transformation m doit être tel que m = Va E .
    En fonctionnement nominal, le courant à l'enroulement primaire a une amplitude au moins égale à min et le courant de polarisation est donc également au moins égal à min = Va / E in et la puissance consommée est P1=E.min=Va.in au moins. Si le rapport de transformation est déterminé en fonction du régime établi, m = Vn / E et le courant de polarisation minimum est min = Vn / E in. La puissance consommée est P2 = Vnin au moins. L'amorçage par amplification conduit à augmenter la puissance consommée d'environ P1 / P2 = Va / V1 (en négligeant les courants de magnétisation).
    En variante encore, il est possible de générer la tension d'amorçage en ajoutant un générateur d'impulsions en série avec la lampe. Cette solution est traditionnelle pour les alimentations à découpage destinées aux lampes à décharge haute intensité (tubes néon - tension jusqu'à 4000 V). On pourra à cet effet avantageusement se référer à l'article :
    Nishimura et al Journal of the Illuminating Engineering Society, Summer 88.
    Cette troisième solution est justifiée pour l'amorçage de lampes de moyenne ou de forte puissance - haute pression, donc de tension d'amorçage élevée (> 10 kV), mais conduit, pour les tubes à décharge susceptibles d'être utilisés en éclairage intérieur ou en signalisation, à des convertisseurs trop complexes, de volume et/ou de coût excessifs. Par exemple, pour les lampes décrites dans le brevet EP-0 507 679 A1 et en choisissant une longueur de tube de 30 cm, la tension d'amorçage de l'arc est de l'ordre de 2 kV et la puissance nominale de 10 W seulement.
    On a illustré sur la figure 8 une variante à interrupteur électromécanique permettant de pallier ces inconvénients.
    La lampe 2 est reliée, d'une part, à un amplificateur 34 et, d'autre part, à un noeud N sur lequel est montée une inductance B reliée à la terre par son autre extrémité, ainsi que la borne de tension supérieure d'une batterie 31. L'autre extremité de la batterie 11 est à la terre. Entre la batterie 31 et le noeud N est monté un relais Reed 32 commandé par un circuit 33.
    L'inductance B est une bobine en fil fin sur un circuit magnétique non fermé (bâtonnet par exemple), ce qui permet d'obtenir une valeur d'inductance élevée dans un volume raisonnable avec un courant de saturation élevé. La résistance de bobinage de B sert à limiter le courant lorsque le relais 32 est fermé. Ce relais a été modifié pour tenir 2 kV (par exemple en remplissant l'ampoule d'un gaz, à une pression convenable). La résistance de bobinage de B n'est pas gênante après l'amorçage, en raison des faibles courants nominaux des lampes considérées (10 mA pour la lampe mentionnée plus haut).

    Claims (9)

    1. Dispositif pour l'alimentation d'une lampe à décharge (2), caractérisé en ce qu'il comporte, d'une part, un oscillateur (3) délivrant un signal (Vcom) qui est sinusoïdal ou qui présente peu d'harmoniques significatives et est dépourvu de fronts raides, et, d'autre part, un amplificateur (4, 14, 24, 34) recevant en entrée le signal (Vcom) de l'oscillateur (3) et alimentant en sortie la lampe à décharge (2), le fonctionnement de cet amplificateur (4, 14, 24, 34) étant linéaire lorsque la lampe (2) est allumée.
    2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que lorsque la lampe (2) n'est pas allumée, l'amplificateur (4) fonctionne selon un régime transitoire non linéaire, où il génère des impulsions de tension (<FAX>-figure3) pour l'amorçage de la lampe à décharge (2).
    3. Dispositif selon la revendication 2, caractérisé en ce que l'amplificateur (4) comporte un transistor (5), dont le collecteur est relié à l'enroulement primaire (6a) d'un transformateur de tension (6), et dont l'émetteur est relié à une résistance (7), l'oscillateur délivrant une tension de sortie (Vcom) entre la base du transistor (5) et l'autre extrémité de la résistance (7), une source de tension constante (E) étant montée entre cette extrémité de la résistance (7) et l'autre extrémité de l'enroulement primaire (6a), l'enroulement secondaire (6b) du transformateur (6) alimentant la lampe à décharge (2).
    4. Dispositif selon l'une des revendications 2 ou 3, caractérisé en ce qu'il comporte des moyens (9, 10) pour asservir l'amplitude de la tension en sortie (Vcom) de l'oscillateur au courant de la lampe (2).
    5. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'amplificateur (24) présente un gain suffisament élevé pour fournir à la lampe (2) une tension d'amorçage.
    6. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'un générateur d'impulsions (31, 32, 33) est monté en série avec la lampe (2).
    7. Dispositif selon la revendication 6, caractérisé en ce que le générateur d'impulsions comprend une source de tension d'amorçage (31) et un relais électromécanique (32,33) monté entre cette source (31) et la lampe (2).
    8. Dispositif selon l'une des revendications précédentes pour l'alimentation d'une lampe à décharge servant à l'éclairage intérieur d'un véhicule, notamment automobile.
    9. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 7 pour l'alimentation d'une lampe à décharge servant à la signalisation d'un véhicule, notamment automobile.
    EP19950401028 1994-05-06 1995-05-04 Dispositif d'alimentation de lampe à décharge, notamment pour l'éclairage intérieur ou la signalisation de véhicule Expired - Lifetime EP0681415B1 (fr)

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