EP0575788A1 - XPD-optimised multimode angle diversity launcher - Google Patents
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Definitions
- the invention relates to an XPD-optimized double-polarized broadband angle diversity exciter according to the multi-mode principle with a square horn with transition to rectangular waveguide and a multi-type waveguide branching with a rectangular waveguide and two square waveguides separated from one another by a separating web.
- angular diversity antennas based on the sum difference diagram principle ensures transmission security to effectively improve directional radio links with disruptive multipath propagation.
- the usual double-polarized exciter of a mirror antenna is replaced by an angular diversity exciter, which simultaneously emits two received signals recorded with different digram characteristics for each polarization.
- Figure 1 shows the switching principle of the angle diversity with combiner.
- the exciter 1 of an antenna arrangement having a main reflector 2 and a subreflector 3 has the connections vertical polarization (sum output V S and difference output V D ) and horizontal polarization (sum output H S and difference output H D ).
- the outputs V S and H S correspond to the connections of a conventional double-polarized directional radio antenna.
- a difference diagram of the elevation level is assigned to the outputs V D and H D , the diversity outputs.
- V S and V D as well as H S and H D are each via a maximum power combiner K V and K H , in each of which the channel branches 5 and converters 6 connected to a carrier supply 7 are connected upstream, the resulting output signals u H and u V of the combiners 4 in the case of large phase errors of the multipath field in the area of the receiving antenna aperture, better useful signal-to-noise ratio than comparable directional radio antenna signals without an angle diversity circuit. Since sum and difference signals are constantly combined into a received signal via the combiners, the interference levels of the assigned cross-polarization of both outputs are always "on line". For this reason, with dual orthogonal-polarized links it is necessary to maintain very good cross-polarization decoupling values for the V S , H S outputs and also the diversity outputs V D , H D of the angle diversity antennas.
- the cause of this disturbance can be seen in the following: To set the linearly polarized H11E11 wave in the rectangular waveguide R exact relations of the amplitude and phase values of the primarily excited individual modes E11 and H11 in the excitation zone are required. If this balance is disturbed, the resulting aperture field of the exciter contains cross-polarization components of the typical distribution of E11 or H11 waves. In the spatial far field diagram of E11 or H11 waves. In the spatial Frenfeld diagram of the angle diversity antenna, this causes a too narrow azimuth width of the solid angle with sufficient cross-polarization attenuation for the V D output.
- the invention has for its object to provide a solution for an arrangement of the type described above, with which these faults can be eliminated in a simple manner.
- This object is achieved according to the invention in such a way that when the H01, H10, H20 and H11E11 modes are excited by the two square waveguides in a multimode rectangular waveguide, the volume regions in the transition region of the square waveguide to the rectangular waveguide in the corners are filled on both sides of the separator with highly damping, strictly localized ferromagnetic damping material.
- a material with the desired properties can be produced, for example, by mixing carbonyl iron and various synthetic resins.
- FIG. 3 the transition region of the two square waveguides Q1, Q2 to the multimode rectangular waveguide R is shown in a partial representation, the waveguides being drawn in broken lines. Between the two square waveguides Q1, Q2 there is a separator S. The volume areas in the corners of the separator S in the transition area of the two square waveguides Q1, Q2 to the rectangular waveguide R are labeled V1, V2 and identified by circles. In these corners V1, V2, interference currents i Sl , i Sn occur which run in the longitudinal and transverse directions of the waveguide and in the direction of the crossbar (cf. the arrows shown in FIG. 3).
- Figure 4 shows a partial view with the same perspective as Figure 3, the transition region between the square waveguides Q1, Q2 and the rectangular waveguide R, in which a damping element D is arranged encompassing the crosspiece S in the corner regions.
- the damping element D is designed as a flat plate of U-shaped shape, and lies with a flat side on the broad side of the rectangular waveguide R and on the adjacent sides of the two square waveguides Q1, Q2.
- the central recess is formed so that the two legs of the U-shape thereby formed enclose the crossbar S in its end region.
- the damping element fills a small volume of the excitation zone in the area of the corners V1 and V2 so that it extends into the two square waveguides Q1, Q2, encloses part of the tear-off edge of the separating web S and protrudes slightly into the rectangular waveguide R.
- the resulting U-shaped molded part consists of highly damping ferromagnetic material. In the figure, only one, in the area of the corner V1 damping element is shown. A correspondingly designed damping element is arranged opposite in the area of the corner V2.
- the multimode rectangular waveguide R can have a constant, stepped or continuously expanding cross-section to the horn. It can be very short or, if necessary, can be omitted entirely.
- the ferromagnetic damping material then protrudes into the space in front of the aperture.
Landscapes
- Variable-Direction Aerials And Aerial Arrays (AREA)
- Waveguide Aerials (AREA)
Abstract
Description
Die Erfindung bezieht sich auf einen XPD-optimierten doppeltpolarisierten Breitbandwinkeldiversityerreger nach dem Mehrmodenprinzip mit einem quadratischen Horn mit Übergang auf Rechteckhohlleiter und einer Mehrtyp-Wellenleiterverzweigung mit einem Rechteckhohlleiter und zwei durch einen Trennsteg voneinander getrennten Quadrathohlleitern.The invention relates to an XPD-optimized double-polarized broadband angle diversity exciter according to the multi-mode principle with a square horn with transition to rectangular waveguide and a multi-type waveguide branching with a rectangular waveguide and two square waveguides separated from one another by a separating web.
Das Mehrmodenprinzip der Anordnung ist in der Radartechnik zur Messung von Summen- und Differenzdiagrammen bekannt (vgl. hierzu das Radar-Handbuch von Skolnik, 1970 Mc Graw-Hill, Inc.) In dem Aufsatz "Doppelreflektor-Muschelantenne für Winkeldiversitybetrieb in zwei orthogonalen Polarisationen" von G. Mörz, K.-H. Mierzwiak, U. Mahr, erschienen im ITG Fachbericht Antennen 1990 Wiesbaden, VDE-Verlag Berlin, Seite 205 bis 209 ist z.B. eine Anwendung für Winkeldiversityantennen angegeben. Darin wird eine Muschelantenne mit Speisesystem beschrieben, die zum Winkeldiversity-Betrieb von Richtfunkstrecken geeignet ist und die neben den duallinearpolarisierten Summenkeulen noch zwei ebenfalls dual linearpolarisierte Diversitykeulen besitzt, die mit Hilfe von höheren Hohlleitermoden im Speisesystem erzeugt werden. Das Prinzip geht von einer korrigierenden Wirkung eines zentralen Stiftes im Bereich der Anregungszone eines Mehrmodenrechteckerregers aus. Dabei werden die Grenzfrequenzen verändert, wodurch sich eine Verbesserung der H₁₁E₁₁-Überlagerung zum linearpolarisierten Hybridmode einstellen läßt.The multi-mode principle of the arrangement is known in radar technology for measuring sum and difference diagrams (cf. the radar manual by Skolnik, 1970 Mc Graw-Hill, Inc.) In the article "Double reflector shell antenna for angle diversity operation in two orthogonal polarizations" by G. Mörz, K.-H. Mierzwiak, U. Mahr, published in ITG report Antennas 1990 Wiesbaden, VDE-Verlag Berlin, pages 205 to 209 is e.g. specified an application for angular diversity antennas. It describes a mussel antenna with a feed system that is suitable for the angular diversity operation of radio relay links and that, in addition to the dual linear polarized sum lobes, also has two dual linear polarized diversity lobes that are generated with the help of higher waveguide modes in the feed system. The principle is based on a corrective effect of a central pin in the area of the excitation zone of a multimode rectangular exciter. The cut-off frequencies are changed, which can be an improvement in the H₁₁E₁₁ superposition to linearly polarized hybrid mode.
Durch den Einsatz von Winkeldiversity-Antennen nach dem Summen-Differenzdiagrammprinzip ist die Übertragungssicherheit von Richtfunkstrecken mit störender Mehrwegeausbreitung wirksam zu verbessern. Der übliche doppeltpolarisierte Erreger einer Spiegelantenne wird dabei durch einen Winkeldiversity-Erreger ersetzt, der für jede Polarisation simultan zwei mit unterschiedlicher Digrammcharakteristik aufgenommene Empfangssignale abgibt.The use of angular diversity antennas based on the sum difference diagram principle ensures transmission security to effectively improve directional radio links with disruptive multipath propagation. The usual double-polarized exciter of a mirror antenna is replaced by an angular diversity exciter, which simultaneously emits two received signals recorded with different digram characteristics for each polarization.
Figur 1 zeigt das Schaltprinzip der Winkeldiversity mit Kombinator. Der Erreger 1 einer einen Hauptreflektor 2 und einen Subreflektor 3 aufweisenden Antennenanordnung hat die Anschlüsse vertikale Polarisation (Summenausgang VS und Differenzausgang VD) und horizontale Polarisation (Summenausgang HS und Differenzausgang HD). Die Ausgänge VS und HS entsprechen den Anschlüssen einer üblichen doppeltpolarisierten Richtfunkantenne. Den Ausgängen VD und HD, den Diversityausgängen, ist jeweils ein Differenzdiagramm der Elevationsebene zugeordnet. Sind VS und VD sowie HS und HD jeweils über einen Maximum Power Kombinator KV und KH, denen in den einzelnen Zweigen jeweils Kanalweichen 5 und mit einer Trägerversorgung 7 verbundene Umsetzer 6 vorgeschaltet sind, so zeigen die resultierenden Ausgangssignale uH und uV der Kombinatoren 4 bei großen Phasenfehlern des Mehrwegefeldes im Bereich der Empfangsantennenapertur besseren Nutz-Störpegelabstand als vergleichbare Richtfunkantennensignale ohne Winkeldiversityschaltung. Da über die Kombinatoren ständig Summen- und Differenzsignale zu einem Empfangssignal kombiniert werden, sind auch die Störpegel der zugeordneten Kreuzpolarisation beider Ausgänge ständig "On Line". Deshalb ist es bei dual orthogonalpolarisierten Strecken erforderlich, sehr gute Kreuzpolarisationsentkopplungswerte der VS-, HS-Ausgänge und auch der Diversityausgänge VD, HD der Winkeldiversityantennen einzuhalten.Figure 1 shows the switching principle of the angle diversity with combiner. The exciter 1 of an antenna arrangement having a main reflector 2 and a subreflector 3 has the connections vertical polarization (sum output V S and difference output V D ) and horizontal polarization (sum output H S and difference output H D ). The outputs V S and H S correspond to the connections of a conventional double-polarized directional radio antenna. A difference diagram of the elevation level is assigned to the outputs V D and H D , the diversity outputs. If V S and V D as well as H S and H D are each via a maximum power combiner K V and K H , in each of which the
Die Anregung der erforderlichen linearpolarisierten Nutzmoden (H₀₁; H₁₀; H₁₁E₁₁; H₂₀) in einem gemeinsamen Rechteckhohlleiter durch zwei von einem schmalen Trennsteg getrennte Quadrathohlleiter (Figur 2a bis 2d zeigen die vier Feldzustände in den Quadrathohlleitern und danebenliegend im angrenzenden Rechteckhohlleiter) wäre bei geeigneter Querschnittsauslegung der Quadrat- und Rechteckhohlleiter mit der erforderlichen Güte möglich, wenn Sekundärstörungen vernachlässigt werden könnten.The excitation of the required linearly polarized useful modes (H₀₁; H₁₀; H₁₁E₁₁; H₂₀) in a common rectangular waveguide by two square waveguides separated by a narrow separating web (FIGS. 2a to 2d show the four field states in the square waveguides and adjacent in the adjacent rectangular waveguide) would be with a suitable cross-sectional design Square and rectangular waveguides with the required quality are possible if secondary disturbances could be neglected.
Der polarisationstreuen Anregung ist jedoch eine massive Störung mit stark frequenzabhängigem Verhalten überlagert, die innerhalb erforderlicher Bandbreiten von B > 10% zu hohen Kreuzpolarisationsmaxima im räumlichen Diagramm (AZ/EL-Ebene) der Differenzausgänge führt. Besonders kritisch ist das Kreuzpolarisationsdiagramm des vertikalen Differenzausganges VD, dem die H₁₁E₁₁-Hybridwelle zugeordnet ist.However, a massive disturbance with strongly frequency-dependent behavior is superimposed on the excitation that is true to polarization, which leads to high cross-polarization maxima in the spatial diagram (AZ / EL level) of the differential outputs within the required bandwidths of B> 10%. The cross-polarization diagram of the vertical differential output V D , to which the H 1 1 E 1 hybrid wave is assigned, is particularly critical.
Die Ursache dieser Störung ist in folgendem zu sehen: Zum Einstellen der linearpolarisierten H₁₁E₁₁-Welle im Rechteckhohlleiter R sind genaue Relationen der Amplituden- und Phasenwerte der primär angeregten Einzelmoden E₁₁ und H₁₁ in der Anregungszone erforderlich. Ist diese Balance gestört, dann enthält das resultierende Aperturfeld des Erregers Kreuzpolarisationsanteile der typischen Verteilung von E₁₁- oder H₁₁-Wellen. Im räumlichen Fernfelddiagramm von E₁₁- oder H₁₁-Wellen. Im räumlichen Frenfelddiagramm der Winkeldiversityantenne bewirkt dies eine viel zu enge Azimutbreite des Raumwinkels mit ausreichender Kreuzpolarisationsdämpfung für den VD-Ausgang.The cause of this disturbance can be seen in the following: To set the linearly polarized H₁₁E₁₁ wave in the rectangular waveguide R exact relations of the amplitude and phase values of the primarily excited individual modes E₁₁ and H₁₁ in the excitation zone are required. If this balance is disturbed, the resulting aperture field of the exciter contains cross-polarization components of the typical distribution of E₁₁ or H₁₁ waves. In the spatial far field diagram of E₁₁ or H₁₁ waves. In the spatial Frenfeld diagram of the angle diversity antenna, this causes a too narrow azimuth width of the solid angle with sufficient cross-polarization attenuation for the V D output.
Da bei der Störung der linearpolarisierten Anregung der H₁₁E₁₁-Welle Leistung von Komponenten einer Polarisation auf die der orthogonalen Polarisation übertragen wird, sind als Ort der störenden Kopplungsströme Bereiche in der Geometrie der Übergangszone beteiligt, die Ströme beider Quadrat-Hohlleiter Q₁, Q₂, verkoppeln und durch Richtungswechsel der leitenden Flächen die Polarisation der verkoppelten Felder verändern. Bei der vorliegenden Anordnung sind dies in erster Linie die Ecken die das Ende der Trennwand zwischen den quadratischen Speisehohlleitern Q₁, Q₂ mit der Breitseite des Mehrmoden-Rechteckhohlleiters R verbinden. Ströme in den Ecken haben unmittelbaren Einfluß auf die Phase und Amplitude der H₁₁E₁₁-Anregung und damit auf die Güte der Balance.Since the disturbance of the linearly polarized excitation of the H₁₁E₁₁ wave power of components of a polarization is transferred to those of the orthogonal polarization areas of the geometry of the transition zone are involved as the location of the interfering coupling currents, couple the currents of both square waveguides Q 1, Q 2 and change the polarization of the coupled fields by changing the direction of the conductive surfaces. In the present arrangement, these are primarily the corners that connect the end of the partition between the square feed waveguides Q 1, Q 2 to the broad side of the multimode rectangular waveguide R. Currents in the corners have a direct influence on the phase and amplitude of the H₁₁E₁₁ excitation and thus on the quality of the balance.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, für eine Anordnung der eingangs beschriebenen Art eine Lösung anzugeben, mit der diese Störungen in einfacher Weise beseitigt werden.The invention has for its object to provide a solution for an arrangement of the type described above, with which these faults can be eliminated in a simple manner.
Diese Aufgabe wird gemäß der Erfindung in der Weise gelöst, daß bei der Anregung der H₀₁-, H₁₀-, H₂₀- und H₁₁E₁₁-Moden durch die beiden quadratischen Hohlleiter in einen Mehrmoden-Rechteckhohlleiter die Volumenbereiche im Übergangsbereich der Quadrathohlleiter auf den Rechteckhohlleiter in den Ecken beiderseits des Trennsteges mit hochdämpfendem, streng lokal begrenztem ferromagnetischem Dämpfungsmaterial ausgefüllt sind.This object is achieved according to the invention in such a way that when the H₀₁, H₁₀, H₂₀ and H₁₁E₁₁ modes are excited by the two square waveguides in a multimode rectangular waveguide, the volume regions in the transition region of the square waveguide to the rectangular waveguide in the corners are filled on both sides of the separator with highly damping, strictly localized ferromagnetic damping material.
Damit wird eine hohe Dämpfung der Störströme erreicht, die nicht zu weit über die Ecken beiderseits des Trennsteges hinauswirkt, wobei der Feldwellenwiderstand des Dämpfungsmaterials nur wenig Reflexion im Hohlleiter verursacht. Störungen werden dadurch wirksam und selektiv unterdrückt, ohne daß die unvermeidbare Mitbedämpfung der Nutzmodenfelder im Rechteckhohlleiter R zu groß wird. Durch die erfindungsgemäßen Maßnahmen werden die Ströme über die Dämpfung ihrer verkoppelten elektrischen und magnetischen Felder beseitigt. Ein Material mit den gewünschten Eigenschaften läßt sich z.B. durch Mischen von Karbonyleisen und verschiedenen Kunstharzen herstellen.This achieves a high level of attenuation of the interference currents, which does not extend too far beyond the corners on either side of the separating web, the field wave resistance of the damping material causing only little reflection in the waveguide. Disturbances are effectively and selectively suppressed without the unavoidable attenuation of the useful mode fields in the rectangular waveguide R becoming too great. Through the measures according to the invention, the currents via the damping their coupled electrical and magnetic fields eliminated. A material with the desired properties can be produced, for example, by mixing carbonyl iron and various synthetic resins.
Vorteilhafte Ausgestaltungen und Weiterbildungen des Erfindungsgegenstandes sind in den Unteransprüchen angegeben.Advantageous refinements and developments of the subject matter of the invention are specified in the subclaims.
Nachfolgend wird die Erfindung anhand von in der Zeichnung dargestellten Ausführungsbeispielen näher erläutert.The invention is explained in more detail below on the basis of exemplary embodiments illustrated in the drawing.
Es zeigen:
- Figur 3
- eine schematische Darstellung des Hohlleiterübergangs mit Störströmen im Bereich der Ecken des Trennsteges und
- Figur 4
- das Dämpfungsmaterial im Bereich der Störströme.
- Figure 3
- is a schematic representation of the waveguide transition with interference currents in the region of the corners of the separator and
- Figure 4
- the damping material in the area of interference currents.
In Figur 3 ist in einer Teildarstellung der Übergangsbereich der beiden Quadrathohlleiter Q₁, Q₂ zum Mehrmoden-Rechteckhohlleiter R dargestellt, wobei die Hohlleiter strichliert gezeichnet sind. Zwischen den beiden Quadrathohlleitern Q₁, Q₂ befindet sich ein Trennsteg S. Die Volumenbereiche in den Ecken des Trennsteges S im Übergangsbereich der beiden Quadrathohlleiter Q₁, Q₂ auf den Rechteckhohlleiter R sind mit V₁, V₂ bezeichnet und durch Kreise kenntlich gemacht. In diesen Ecken V₁, V₂ treten Störströme iSl, iSn auf, die in Längsrichtung und Querrichtung der Hohlleiter sowie in Richtung des Quersteges verlaufen (vgl. die eingezeichneten Pfeile in Figur 3).In Figure 3, the transition region of the two square waveguides Q₁, Q₂ to the multimode rectangular waveguide R is shown in a partial representation, the waveguides being drawn in broken lines. Between the two square waveguides Q₁, Q₂ there is a separator S. The volume areas in the corners of the separator S in the transition area of the two square waveguides Q₁, Q₂ to the rectangular waveguide R are labeled V₁, V₂ and identified by circles. In these corners V₁, V₂, interference currents i Sl , i Sn occur which run in the longitudinal and transverse directions of the waveguide and in the direction of the crossbar (cf. the arrows shown in FIG. 3).
Figur 4 zeigt in einer Teildarstellung mit gleicher Perspektive wie Figur 3 den Übergangsbereich zwischen den Quadrathohlleitern Q₁, Q₂ und dem Rechteckhohlleiter R, in dem ein den Quersteg S in den Eckbereichen umfassendes Dämpfungselement D angeordnet ist. Das Dämpfungselement D ist als flache Platte von U-förmiger Gestalt ausgebildet, und liegt mit einer Flachseite an der Breitseite des Rechteckhohlleiters R sowie an den angrenzenden Seiten der beiden Quadrathohlleiter Q₁, Q₂ an. Die mittige Ausnehmung ist so ausgebildet, daß die beiden dadurch gebildeten Schenkel der U-Form den Quersteg S in seinem Endbereich umfassen. Das Dämpfungselement füllt jeweils ein kleines Volumen der Anregungszone im Bereich der Ecken V₁ und V₂ so aus, daß es in die beiden Quadrathohlleiter Q₁, Q₂ hineinreicht, einen Teil der Abrißkante des Trennsteges S umschließt und geringfügig in den Rechteckhohlleiter R ragt. Das sich dabei ergebende U-förmige Formteil besteht aus hochdämpfendem ferromagnetischem Material. In der Figur ist lediglich das eine, im Bereich der Ecke V₁ liegende Dämpfungselement dargestellt. Ein entsprechend ausgebildetes Dämpfungselement ist gegenüberliegend im Bereich der Ecke V₂ angeordnet. Der Mehrmoden-Rechteckhohlleiter R kann dabei einen konstanten, gestuften oder stetig zum Horn sich erweiternden Querschnitt aufweisen. Er kann sehr kurz bemessen sein oder gegebenenfalls auch ganz entfallen. Das ferromagnetische Dämpfungsmaterial ragt dann in den Raum vor der Apertur hinein.Figure 4 shows a partial view with the same perspective as Figure 3, the transition region between the square waveguides Q₁, Q₂ and the rectangular waveguide R, in which a damping element D is arranged encompassing the crosspiece S in the corner regions. The damping element D is designed as a flat plate of U-shaped shape, and lies with a flat side on the broad side of the rectangular waveguide R and on the adjacent sides of the two square waveguides Q₁, Q₂. The central recess is formed so that the two legs of the U-shape thereby formed enclose the crossbar S in its end region. The damping element fills a small volume of the excitation zone in the area of the corners V₁ and V₂ so that it extends into the two square waveguides Q₁, Q₂, encloses part of the tear-off edge of the separating web S and protrudes slightly into the rectangular waveguide R. The resulting U-shaped molded part consists of highly damping ferromagnetic material. In the figure, only one, in the area of the corner V₁ damping element is shown. A correspondingly designed damping element is arranged opposite in the area of the corner V₂. The multimode rectangular waveguide R can have a constant, stepped or continuously expanding cross-section to the horn. It can be very short or, if necessary, can be omitted entirely. The ferromagnetic damping material then protrudes into the space in front of the aperture.
Claims (6)
dadurch gekennzeichnet,
daß bei der Anregung der H₀₁-, H₁₀-, H₂₀- und H₁₁E₁₁-Moden durch die beiden quadratischen Hohlleiter in einen Mehrmoden-Rechteckhohlleiter die Volumenbereiche im Übergangsbereich der Quadrathohlleiter auf den Rechteckholleiter in den Ecken beiderseits des Trennsteges mit hochdämpfendem, streng lokal begrenztem ferromagnetischem Dämpfungsmaterial ausgefüllt sind.XPD-optimized double-polarized broadband angle diversity exciter based on the multimode principle with a square horn with transition to a rectangular waveguide and a multi-type waveguide branch with a rectangular waveguide and two square waveguides separated from each other by a separator,
characterized,
that in the excitation of the H₀₁-, H₁₀-, H₂₀- and H₁₁E₁₁ modes by the two square waveguides in a multimode rectangular waveguide, the volume areas in the transition area of the square waveguide to the rectangular waveguide in the corners on both sides of the separating web with highly damping, strictly localized ferromagnetic damping material are filled out.
dadurch gekennzeichnet,
daß die beiden Volumenbereiche in den Ecken beiderseits des Trennsteges symmetrisch so angeordnet sind, daß das Dämpfungsmaterial U-förmig die Eckenbereiche beider Quadrathohlleiter, einen geringen Teil des Mehrmoden-Rechteckholleiters sowie die Randbereiche des Trennsteges zwischen den Quadrathohlleitern einschließt.Broadband angle diversity exciter according to claim 1,
characterized,
that the two volume regions are arranged symmetrically in the corners on both sides of the separating web so that the damping material includes the U-shaped corner areas of both square waveguides, a small part of the multimode rectangular waveguide and the edge regions of the dividing web between the square waveguides.
dadurch gekennzeichnet,
daß der Mehrmoden-Rechteckhohlleiter einen konstanten Querschnitt aufweist.Broadband angle diversity exciter according to claim 1 or 2,
characterized,
that the multimode rectangular waveguide has a constant cross section.
dadurch gekennzeichnet,
daß der Mehrmoden-Rechteckhohlleiter einen sich stufenförmig zum Horn erweiternden Querschnitt aufweist.Broadband angle diversity exciter according to claim 1 or 2,
characterized,
that the multimode rectangular waveguide has a cross-section which widens in steps towards the horn.
dadurch gekennzeichnet,
daß der Mehrmoden-Rechteckhohlleiter einen stetig zum Horn sich erweiternden Querschnitt aufweist.Broadband angle diversity exciter according to claim 1 or 2,
characterized,
that the multimode rectangular waveguide has a cross-section which widens continuously towards the horn.
dadurch gekennzeichnet,
daß der Mehrmoden-Rechteckhohlleiter eine sehr geringe bis gegen Null gehende Länge aufweist und das ferromagnetische Dämpfungsmaterial dementsprechend in den Raum vor der Apertur hineinragt.Broadband angle diversity exciter according to claim 1 or 2,
characterized by
that the multimode rectangular waveguide has a very short to zero length and accordingly the ferromagnetic damping material protrudes into the space in front of the aperture.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE4221122 | 1992-06-26 | ||
| DE4221122 | 1992-06-26 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| EP0575788A1 true EP0575788A1 (en) | 1993-12-29 |
| EP0575788B1 EP0575788B1 (en) | 1997-03-19 |
Family
ID=6461952
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| EP93108855A Expired - Lifetime EP0575788B1 (en) | 1992-06-26 | 1993-06-02 | XPD-optimised multimode angle diversity launcher |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0575788B1 (en) |
| AU (1) | AU659019B2 (en) |
| BR (1) | BR9302665A (en) |
| DE (1) | DE59305840D1 (en) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| US3088082A (en) * | 1959-10-05 | 1963-04-30 | Philco Corp | Bandpass waveguide filter having iris and posts for resonating fundamental and vanes for absorbing harmonics |
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| EP0352976A2 (en) * | 1988-07-26 | 1990-01-31 | AT&T Corp. | Angle diversity signal separator using mode conversion |
| EP0422431A2 (en) * | 1989-10-09 | 1991-04-17 | Robert Bosch Gmbh | Angular-diversity device |
-
1993
- 1993-06-02 DE DE59305840T patent/DE59305840D1/en not_active Expired - Fee Related
- 1993-06-02 EP EP93108855A patent/EP0575788B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1993-06-25 BR BR9302665A patent/BR9302665A/en not_active Application Discontinuation
- 1993-06-25 AU AU41516/93A patent/AU659019B2/en not_active Ceased
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| AU4151693A (en) | 1994-01-06 |
| DE59305840D1 (en) | 1997-04-24 |
| EP0575788B1 (en) | 1997-03-19 |
| BR9302665A (en) | 1994-01-11 |
| AU659019B2 (en) | 1995-05-04 |
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