EP0491134A1 - Inlet casine for steam turbine - Google Patents

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EP0491134A1
EP0491134A1 EP91117784A EP91117784A EP0491134A1 EP 0491134 A1 EP0491134 A1 EP 0491134A1 EP 91117784 A EP91117784 A EP 91117784A EP 91117784 A EP91117784 A EP 91117784A EP 0491134 A1 EP0491134 A1 EP 0491134A1
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EP
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spiral
inlet
spirals
flow
ring
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Romuald Prof.Dr. Puzyrewski
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ABB Asea Brown Boveri Ltd
ABB AB
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ABB Asea Brown Boveri Ltd
Asea Brown Boveri AB
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    • F01D25/00—Component parts, details, or accessories, not provided for in, or of interest apart from, other groups
    • F01D25/24—Casings; Casing parts, e.g. diaphragms, casing fastenings
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
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    • F01D1/02—Non-positive-displacement machines or engines, e.g. steam turbines with stationary working-fluid guiding means and bladed or like rotor, e.g. multi-bladed impulse steam turbines
    • F01D1/023—Non-positive-displacement machines or engines, e.g. steam turbines with stationary working-fluid guiding means and bladed or like rotor, e.g. multi-bladed impulse steam turbines the working-fluid being divided into several separate flows ; several separate fluid flows being united in a single flow; the machine or engine having provision for two or more different possible fluid flow paths
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    • F01D1/02—Non-positive-displacement machines or engines, e.g. steam turbines with stationary working-fluid guiding means and bladed or like rotor, e.g. multi-bladed impulse steam turbines
    • F01D1/16—Non-positive-displacement machines or engines, e.g. steam turbines with stationary working-fluid guiding means and bladed or like rotor, e.g. multi-bladed impulse steam turbines characterised by having both reaction stages and impulse stages
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    • F01D1/00—Non-positive-displacement machines or engines, e.g. steam turbines
    • F01D1/18—Non-positive-displacement machines or engines, e.g. steam turbines without stationary working-fluid guiding means
    • F01D1/20—Non-positive-displacement machines or engines, e.g. steam turbines without stationary working-fluid guiding means traversed by the working-fluid substantially axially
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D9/00—Stators
    • F01D9/02—Nozzles; Nozzle boxes; Stator blades; Guide conduits, e.g. individual nozzles

Definitions

  • the invention relates to an inlet housing for a single-flow, axially flowed high-pressure steam turbine, the first stage of which flows from two separate concentric ring openings and each ring opening is connected to its own inflow line, the inflow lines being two concentrically arranged, separately switchable or throttled spiral housings.
  • the exit side is provided with ring openings extending over 360 °, the spiral cross section of both spirals also being designed to generate swirls over the entire circumference, such that the working medium flowing out of the ring openings has a tangential component which is of the order of magnitude of the circumferential speed, regardless of the load being driven of the blade sector of the first stage acted upon by the working medium, and finally the cross sections of the volute casing are dimensioned for different mass flow rates and the concentric ones Ring openings have different heights.
  • the power control of steam turbines today takes place either by adapting or throttling the live steam pressures, known as sliding pressure control or throttle control, or by partially applying a specially designed constant pressure stage via individual sectors of a nozzle ring that can be switched off and regulated.
  • This type of regulation known as nozzle group regulation, is usually superior to the purely throttle regulation, but leads to an increase in the loss shares known under the designation “partial loading losses” when the load is reduced and thus the load is applied. If the flow in the adjoining wheel chamber is not completely mixed, partial loading of the subsequent reaction blading can also occur, and thus additional, large flow losses.
  • Entry housings with concentric ring channels are known from FR-A-2 351 249.
  • the steam flows into an action wheel from two axially directed concentric ring channels, which form a nozzle box.
  • the nozzles are arranged within the ring channels. It is a classic constant pressure control stage.
  • the ring channels are fed separately.
  • One of the two ring channels has two inflow lines, each leading to half a ring circumference.
  • the second ring channel has four inflow lines for its four segments.
  • Turbine output is increased from idling to nominal load by first supplying a ring channel over the entire circumference and then opening the various sectors of the second ring channel one after the other. With this arrangement, there should be no vibration problems on the first row of runs when partially loaded.
  • the cross sections of the volute casing are dimensioned for different mass flow rates, in addition to the full load, at least two partial load points can be throttled and thus run with little loss.
  • the spiral cross-sections are also designed to generate swirl, there is no need for a deflection grid before the first row of the turbine blades. Steam velocities higher than usual are permitted in the inflow pipes, since kinetic energy can be fully utilized for the swirl generation. As a result, the inflow lines can be made with small cross sections and therefore cheaper.
  • the invention has for its object to be able to maintain the previous classic design with a control wheel working on the same pressure principle in an inlet housing of the type mentioned.
  • the advantage of the invention can be seen in particular in the fact that the compensating piston required for single-flow turbine parts can be arranged in the free space inside the spirals due to the large diameter of the control wheel.
  • FIG. 1 An embodiment of the invention is shown in simplified form.
  • the single figure shows a partial longitudinal section through a turbine with a double spiral inlet housing.
  • the inlet housing consists of two spirals 1, 2, which the steam via the pipe bends 8 and. 9 flows.
  • the closing and regulating elements arranged in the pipe bends 8 and 9 are not shown.
  • the spirals On the outlet side, the spirals each open into a ring opening 1 'or 2'. These ring openings are arranged concentrically to one another and extend over a 360 ° circumference.
  • the flow limitation of the two ring openings 1 ′, 2 ′ against one another takes place via a short common partition 4 that runs axially into the turbine flow channel.
  • Reduction pieces 6, 7 are provided between the entry cross sections (not shown) of the spirals, which are located in the horizontal parting plane, and the pipe bends 8, 9.
  • the working fluid is accelerated from, for example, 60 m / sec to the speed of, for example, 280 m / sec required at the turbine inlet, in this case in front of the control wheel 13.
  • the swirl is generated in the spirals designed accordingly. It goes without saying that speeds higher than the specified 60 m / sec are also permissible in the pipe bends 8 and 9. This is particularly true because the kinetic energy is fully usable for swirl generation.
  • there is an optimization problem in which the higher friction losses due to increased speed have to be countered by material savings due to smaller cross-sections.
  • the two spirals 1, 2 are arranged concentrically like their ring openings 1 ', 2' and also extend circumferentially over 360 °. Their inlet cross-sections are offset from one another by 180 °, in such a way that the spirals 1, 2 flow through in the same direction. These cross sections are located in the horizontal axis 3 of the turbine, that is, in the plane in which the separating surfaces of the machine usually run.
  • spiral cross-sections of the two concentrically arranged spirals 1, 2 are designed for uneven flow, which the different inlet cross-sections 1 ", 2" and the different heights of the channel, respectively. of the ring openings 1 ', 2' explained.
  • spiral torque control is particularly suitable for the part-load behavior of the turbine, where it has considerable advantages over the classic nozzle group control. This is because the inflow to the first row of blades always takes place over a 360 ° circumference with every load.

Abstract

In a single-flow steam turbine, the inlet casing is designed to comprise two intertwined spiral casings (1, 2). These spirals have concentrically arranged annular openings (1',2') which face the inlet to the blading and extend over 360 DEG of the circumference. The spirals can be shut off and/or throttled, allowing infinitely variable partial admission to the reaction admission (sic) (13, 14, 15). The spirals (2) dimensioned for the smaller flow and their annular opening (2') is arranged on the rotor side in the radial direction. The first row of blading supplied from the annular openings (1', 2') is an after the (sic) action control wheel (13). The radially inner boundary wall of the spiral dimensioned for the small flow is arranged in the plane of the balance piston.

Description

Technisches GebietTechnical field

Die Erfindung betrifft ein Einlassgehäuse für eine einflutige, axial durchströmte Hochdruckdampfturbine, deren erste Stufe aus zwei voneinander getrennten, konzentrischen Ringöffnungen angeströmt ist und wobei jede Ringöffnung mit einer eigenen Zuströmleitung verbunden ist, wobei die Zuströmleitungen Zwei konzentrisch angeordnete, getrennt abschaltbare oder drosselbare Spiralgehäuse sind, die austrittsseitig mit sich über 360° erstreckenden Ringöffnungen vesehen sind, wobei ferner der Spiralquerschnitt beider Spiralen über den ganzen Umfang drallerzeugend ausgebildet ist, derart, dass das aus den Ringöffnungen abströmende Arbeitsmittel unabhängig von der gefahrenen Last eine Tangentialkompente aufweist, die in der Grössenordnung der Umfangsgeschwindigkeit des vom Arbeitsmittel beaufschlagten Schaufelsektors der ersten Stufe liegt und wobei schliesslich die Querschnitte der Spiralgehäuse für unterschiedlichen Massendurchfluss dimensioniert sind und die konzentrischen Ringöffnungen entsprechend unterschiedliche Höhen aufweisen.The invention relates to an inlet housing for a single-flow, axially flowed high-pressure steam turbine, the first stage of which flows from two separate concentric ring openings and each ring opening is connected to its own inflow line, the inflow lines being two concentrically arranged, separately switchable or throttled spiral housings. the exit side is provided with ring openings extending over 360 °, the spiral cross section of both spirals also being designed to generate swirls over the entire circumference, such that the working medium flowing out of the ring openings has a tangential component which is of the order of magnitude of the circumferential speed, regardless of the load being driven of the blade sector of the first stage acted upon by the working medium, and finally the cross sections of the volute casing are dimensioned for different mass flow rates and the concentric ones Ring openings have different heights.

Stand der TechnikState of the art

Die Leistungsregelung von Dampfturbinen geschieht heute entweder über Anpassung oder Drosselung der Frischdampfdrücke, bekannt als Gleitdruckregelung bzw. Drosselregelung, oder durch Teilbeaufschlagung einer speziell dafür konstruierten Gleichdruckstufe über einzelne abschaltbare und regelbare Sektoren eines Düsenkranzes. Diese als Düsengruppenregulierung bekannte Regelungsart zeigt sich zumeist der reinen Drosselregulierung überlegen, führt aber bei Reduktion der Last und damit der Beaufschlagung zu einer Zunahme der unter der Bezeichnung "Teilbeaufschlagungsverluste" bekannten Verlustanteile. Bei nicht vollständiger Durchmischung der Strömung in der anschliessenden Radkammer kann es ebenfalls zu einer Teilbeaufschlagung der nachfolgenden Reaktionsbeschaufelung und damit zu zusätzlichen, grossen Strömungsverlusten kommen.The power control of steam turbines today takes place either by adapting or throttling the live steam pressures, known as sliding pressure control or throttle control, or by partially applying a specially designed constant pressure stage via individual sectors of a nozzle ring that can be switched off and regulated. This type of regulation, known as nozzle group regulation, is usually superior to the purely throttle regulation, but leads to an increase in the loss shares known under the designation “partial loading losses” when the load is reduced and thus the load is applied. If the flow in the adjoining wheel chamber is not completely mixed, partial loading of the subsequent reaction blading can also occur, and thus additional, large flow losses.

Eintrittsgehäuse mit konzentrischen Ringkanälen sind aus der FR-A-2 351 249 bekannt. Aus zwei axial gerichteten konzentrischen Ringkanälen, welche einen Düsenkasten bilden, strömt der Dampf in ein Aktionsrad. Die Düsen sind innerhalb der Ringkanäle angeordnet. Es handelt sich dabei um eine klassische Gleichdruck-Regelstufe. Die Ringkanäle werden getrennt angespeist. Einer der beiden Ringkanäle hat zwei Zuströmleitungen, die zu je einem halben Ringumfang führen. Der zweite Ringkanal weist vier Zuströmleitungen für seine vier Segmente auf. Die Turbinenleistung wird vom Leerlauf auf Nennlast gesteigert, indem zunächst ein Ringkanal über den ganzen Umfang angespeist wird und dann nacheinander die verschiedenen Sektoren des zweiten Ringkanals geöffnet werden. Mit dieser Anordnung sollen bei Teilbeaufschlagung keine Schwingungsprobleme an der ersten Laufreihe auftreten.Entry housings with concentric ring channels are known from FR-A-2 351 249. The steam flows into an action wheel from two axially directed concentric ring channels, which form a nozzle box. The nozzles are arranged within the ring channels. It is a classic constant pressure control stage. The ring channels are fed separately. One of the two ring channels has two inflow lines, each leading to half a ring circumference. The second ring channel has four inflow lines for its four segments. Turbine output is increased from idling to nominal load by first supplying a ring channel over the entire circumference and then opening the various sectors of the second ring channel one after the other. With this arrangement, there should be no vibration problems on the first row of runs when partially loaded.

Ein eingangs genanntes Einlassgehäuse mit einer Regelungsart, die über dem ganzen Lastbereich zu besseren Wirkungsgraden als mit reiner Düsengruppenregulierung führt, ist bekannt aus der CH-A-654 625. Durch die dort über 360° Umfang erfolgende Beaufschlagung mit je nach Last unterschiedlichen Massenströmen kann auf die bei Teillast verlustreiche Regelstufe, bestehend aus Düsenkasten und Gleichdruckrad verzichtet werden. Besondere Vorteile konstruktiver Art sind darin zu sehen, dass derartige Spiralgehäuse eine kurze axiale Baulänge aufweisen und das lediglich zwei mit Abschluss- und Regelorganen versehene Zudampfleitungen benötigt werden.An inlet housing mentioned at the beginning with a type of control that leads to better efficiencies over the entire load range than with pure nozzle group regulation Known from CH-A-654 625. Due to the fact that there is a 360 ° circumference with different mass flows depending on the load, the control stage, consisting of a nozzle box and constant pressure wheel, can be dispensed with at low load. Particular advantages of a constructive nature can be seen in the fact that such spiral housings have a short axial length and that only two steam lines provided with terminating and regulating elements are required.

Werden die Querschnitte der Spiralgehäuse für unterschiedlichen Massendurchfluss dimensioniert, so können neben der Vollast mindestens zwei Teillastpunkte ungedrosselt und somit verlustarm gefahren werden. Werden die Spiralquerschnitte zudem drallerzeugend ausgelegt, so kann auf ein Umlenkgitter vor der ersten Laufreihe der Turbinenbeschaufelung verzichtet werden. Höhere Dampfgeschwindigkeiten als üblich sind in den Zuströmrohren zulässig, da für die Drallerzeugung kinetische Energie voll verwertbar ist. Hierdurch können die Zuströmleitungen mit kleinen Querschnitten und somit billiger ausgeführt werden.If the cross sections of the volute casing are dimensioned for different mass flow rates, in addition to the full load, at least two partial load points can be throttled and thus run with little loss. If the spiral cross-sections are also designed to generate swirl, there is no need for a deflection grid before the first row of the turbine blades. Steam velocities higher than usual are permitted in the inflow pipes, since kinetic energy can be fully utilized for the swirl generation. As a result, the inflow lines can be made with small cross sections and therefore cheaper.

Darstellung der ErfindungPresentation of the invention

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, bei einem Einlassgehäuse der eingangs genannten Art die bisherige klassische Bauweise mit nach dem Gleichdruckprinzip arbeitenden Regelrad beibehalten zu können.The invention has for its object to be able to maintain the previous classic design with a control wheel working on the same pressure principle in an inlet housing of the type mentioned.

Erfindungsgemäss wird dies dadurch erreicht,

  • dass die für den kleineren Durchfluss bemessene Spirale und ihre Ringöffnung in radialer Richtung rotorseitig angeordnet ist,
  • dass die aus den Ringöffnungen beaufschlagte erste Beschaufelungsreihe eine Laufschaufelreihe mit kleinem Reaktionsgrad ist,
  • und dass die radial innere Begrenzungswand der für den kleinen Durchfluss bemessenen Spirale zumindest teilweise in der Ebene des Ausgleichskolbens angeordnet ist und an ihrer Aussenseite mit einer labyrinthartigen Wellendichtung versehen ist.
According to the invention, this is achieved by
  • that the spiral dimensioned for the smaller flow and its ring opening is arranged on the rotor side in the radial direction,
  • that the first row of blades loaded from the ring openings is a row of blades with a low degree of reaction,
  • and that the radially inner boundary wall of the spiral dimensioned for the small flow is arranged at least partially in the plane of the compensating piston and is provided on the outside with a labyrinth-like shaft seal.

Der Vorteil der Erfindung ist insbesonderer darin zu sehen, dass der bei einflutigen Turbinenteilen erforderliche Ausgleichskolben aufgrund des grossen Durchmessers des Regelrades im freien Raum innerhalb der Spiralen angeordnet werden kann.The advantage of the invention can be seen in particular in the fact that the compensating piston required for single-flow turbine parts can be arranged in the free space inside the spirals due to the large diameter of the control wheel.

Kurze Beschreibung der ZeichnungBrief description of the drawing

In der Zeichnung ist ein Ausführungsbeispiel der Erfindung vereinfacht dargestellt. Die einzige Figur zeigt einen Teillängsschnitt durch eine Turbine mit doppelspiralem Einlassgehäuse.In the drawing, an embodiment of the invention is shown in simplified form. The single figure shows a partial longitudinal section through a turbine with a double spiral inlet housing.

Die Strömungsrichtung des Arbeitsmediums, hier Hochdruckdampf, ist mit Pfeilen bezeichnet. Die Figur erhebt keinerlei Anspruch auf Genauigkeit und ist lediglich der besseren Verständlichkeit wegen auf die notwendigsten Konturen beschränkt.The direction of flow of the working medium, here high pressure steam, is indicated by arrows. The figure makes no claim to accuracy and is only limited to the most necessary contours for clarity.

Weg zur Ausführung der ErfindungWay of carrying out the invention

Das Einlassgehäuse besteht aus zwei Spiralen 1, 2, denen der Dampf über die Rohrbögen 8 resp. 9 zuströmt. Nicht gezeigt sind die in den Rohrbögen 8 und 9 angeordneten Abschluss- und Regelorgane. Austrittsseitig münden die Spiralen in je eine Ringöffnung 1' resp 2'. Diese Ringöffnungen sind konzentrisch zueinander angeordnet und erstrecken sich über 360° Umfang. Die Strömungsbegrenzung beider Ringöffnungen 1', 2' gegeneinander erfolgt über eine axial in den Turbinenströmungskanal auslaufende, kurze gemeinsame Trennwand 4.The inlet housing consists of two spirals 1, 2, which the steam via the pipe bends 8 and. 9 flows. The closing and regulating elements arranged in the pipe bends 8 and 9 are not shown. On the outlet side, the spirals each open into a ring opening 1 'or 2'. These ring openings are arranged concentrically to one another and extend over a 360 ° circumference. The flow limitation of the two ring openings 1 ′, 2 ′ against one another takes place via a short common partition 4 that runs axially into the turbine flow channel.

Es erfolgt somit aus beiden Spiralen eine in der Projektion axiale Dampfeinströmung in die Turbine. Von der teilweise und sehr schematisch skizzierten Turbine, bei der es sich um den einflutigen Hochdruckteil handelt, sind nur der Rotor 10 mit Stopfbüchsenpartie 11 auf dem Ausgleichkolben 17, der Schaufelträger 12, das Regelrad 13, sowie die im Schaufelträger befestigten Leitschaufeln 14 der drei ersten Reaktionsstufen und die im Rotor befestigten Laufschaufeln 15 der zwei ersten Reaktionsstufen dargestellt. Zwischen dem Austritt der Spiralen 1, 2 - der durch die Hinterkante der Trennwand 4 gegeben ist - und dem Regelrad 13 ist ein ringförmiger Mischraum 5 angeordnet. Zwischen dem Regelrad 13 und der Leitreihe der ersten Stufe befindet sich der übliche Radraum 16. Die radial innere Begrenzungswand der für den kleinen Durchfluss bemessenen Spirale 2 verläuft in der Ebene des Ausgleichskolbens 17 und ist an ihrer Aussenseite mit einer labyrinthartigen Wellendichtung versehen, welche Teil der genannten Stopfbüchsenpartie 11 ist.Both spirals therefore have an axial steam flow into the turbine in the projection. Of the partially and very schematically sketched turbine, which is the single-flow high-pressure part, only the rotor 10 with the gland portion 11 on the compensating piston 17, the blade carrier 12, the control wheel 13, and the guide vanes 14 of the first three fastened in the blade carrier Reaction stages and the rotor blades 15 of the two first reaction stages fastened in the rotor are shown. An annular mixing chamber 5 is arranged between the outlet of the spirals 1, 2, which is given by the rear edge of the partition 4, and the control wheel 13. The usual wheel space 16 is located between the control wheel 13 and the guide row of the first stage. The radially inner boundary wall of the spiral 2, which is designed for the small flow, runs in the plane of the compensating piston 17 and is provided on the outside with a labyrinth-like shaft seal, which is part of the called stuffing box section 11.

Zwischen den nicht dargestellten Eintrittsquerschnitten der Spiralen, die sich in der horizontalen Trennebene befinden, und den Rohrbögen 8, 9 sind Reduktionsstücke 6, 7 vorgesehen. In ihnen wird das Arbeitsmittel vom beispielsweise 60 m/sec auf die am Turbineneintritt, in diesem Fall vor dem Regelrad 13 erforderliche Geschwindigkeit von beispielsweise 280 m/sec beschleunigt. Die Drallerzeugung erfolgt in den hierzu entsprechend gestalteten Spiralen. Es versteht sich, dass in den Rohrbögen 8 und 9 auch höhere Geschwindigkeiten als die genannten 60 m/sec zulässig sind. Dies gilt insbesondere deswegen, weil die kinetische Energie für die Drallerzeugung voll nützbar ist. Letzlich handelt es sich um ein Optimierungsproblem, bei welchem die durch erhöhte Geschwindigkeit bedingten höheren Reibungsverluste einer Materialeinsparung aufgrund geringere Qerschnitte entgegenzustellen sind.Reduction pieces 6, 7 are provided between the entry cross sections (not shown) of the spirals, which are located in the horizontal parting plane, and the pipe bends 8, 9. In them, the working fluid is accelerated from, for example, 60 m / sec to the speed of, for example, 280 m / sec required at the turbine inlet, in this case in front of the control wheel 13. The swirl is generated in the spirals designed accordingly. It goes without saying that speeds higher than the specified 60 m / sec are also permissible in the pipe bends 8 and 9. This is particularly true because the kinetic energy is fully usable for swirl generation. Ultimately, there is an optimization problem in which the higher friction losses due to increased speed have to be countered by material savings due to smaller cross-sections.

Die beiden Spiralen 1, 2 sind wie ihre Ringöffnungen 1', 2' konzentrisch angeordnet und verlaufen umfangsmässig ebenfalls über 360°. Ihre Eintrittsquerschnitte sind um 180° gegeneinander versetzt, und zwar derart, dass die Spiralen 1, 2 im gleichen Drehsinn durchströmt sind. Diese Querschnitte befinden sich in der Horizontalachse 3 der Turbine, also in der Ebene, in der üblicherweise die Trennflächen der Maschine verlaufen.The two spirals 1, 2 are arranged concentrically like their ring openings 1 ', 2' and also extend circumferentially over 360 °. Their inlet cross-sections are offset from one another by 180 °, in such a way that the spirals 1, 2 flow through in the same direction. These cross sections are located in the horizontal axis 3 of the turbine, that is, in the plane in which the separating surfaces of the machine usually run.

Die Spiralquerschnitte der zwei konzentrisch angeordneten Spiralen 1, 2 sind für ungleichen Durchfluss ausgelegt, was die unterschiedlichen Eintrittsquerschnitte 1'', 2'' und die unterschiedlichen Höhen des Kanals resp. der Ringöffnungen 1', 2' erklärt.The spiral cross-sections of the two concentrically arranged spirals 1, 2 are designed for uneven flow, which the different inlet cross-sections 1 ", 2" and the different heights of the channel, respectively. of the ring openings 1 ', 2' explained.

Bei der Wahl der Querschnittsform sind neben strömungstechnischen Gesichtspunkten auch konstruktive und herstellungstechnische Aspekte zu berücksichtigen. Man wird bestrebt sein, kompakte Spiralformen anzuwenden, die eine möglichst homogene Abströmung aus den Ringöffnungen gewährleisten.When choosing the cross-sectional shape, not only flow-related aspects but also constructional and manufacturing-related aspects have to be taken into account. Efforts will be made to use compact spiral shapes which ensure the most homogeneous outflow from the ring openings.

Bezüglich dieser homogenen Abströmung wurde bereits weiter oben ausgeführt, dass die Drallerzeugung in der Spirale selbst erfolgt. Durch die Abnahme des Radius in Strömungsrichtung wird dem Arbeitsmittel in der Spirale aufgrund des "Gesetzes über die Erhaltung des Dralls" eine zusätzliche Beschleunigung aufgezwungen. Unter Berücksichtigung dieser Beschleunigung sind die Spiralenquerschnitte in jedem Punkt für eine mittlere Geschwindigkeit von beispielsweise 120 m/sec auszulegen. Man erzielt dann an den entsprechend dimensionierten Ringöffnungen absolute Abströmgeschwindigkeiten von ca. 280 m/sec bei einem Abströmwinkel von ca. 18°. Bei einer entsprechenden Umfangsgeschwindigkeit des Rotors am massgeblichen Rotordurchmesser ergibt dies eine ideale Anströmung des Regelrades 13.With regard to this homogeneous outflow, it has already been stated above that the swirl is generated in the spiral itself. By reducing the radius in the direction of flow, an additional acceleration is imposed on the working fluid in the spiral due to the "Law on the preservation of the twist". Taking this acceleration into account, the spiral cross sections at each point are to be designed for an average speed of, for example, 120 m / sec. Absolute outflow velocities of approx. 280 m / sec at an outflow angle of approx. 18 ° are then achieved at the appropriately dimensioned ring openings. With a corresponding peripheral speed of the rotor at the relevant rotor diameter, this results in an ideal flow against the control wheel 13.

Weiter oben wurde bereits ausgeführt, dass die sonst in der Düse der Regelstufe vorgenomme Beschleunigung hauptsächlich im Reduktionsstück stromaufwärts der Spirale erfolgt und zum geringen Teil in letzterer selbst erfolgt. Der mit dieser Beschleunigung verbundene Abbau des Stufengefälles entspricht dem Gefälleanteil, der in dem nunmehr fortgelassenen Düsenkasten zu verarbeiten wäre.It has already been stated above that the acceleration which otherwise takes place in the nozzle of the control stage takes place mainly in the reduction piece upstream of the spiral and to a small extent takes place in the latter itself. The reduction in the gradual gradient associated with this acceleration corresponds to the proportion of the gradient that would have to be processed in the nozzle box now omitted.

Andererseits gilt es zu berücksichtigen, dass - im Gegensatz zur in CH-A-654 625 gezeigten Lösung - die erste vom Dampf beaufschlagte Laufreihe jene einer normalen Regelstufe ist. Bei der bekannten Lösung ist durch den Wegfall der Regelstufe und bei vorgegebenem Gesamtgefälle über den Hochdruckteil der Turbine das Druckniveau beim Eintritt in die Reaktionsbeschaufelung so hoch, dass zu dessen Abbau eine zusätzliche Reaktionsstufe mit üblichem Gefälle vorgesehen werden muss. Dies ist dadurch bedingt, dass in einer Reaktionsstufe üblicherweise nur etwa halb so viel Gefälle umgesetzt wird als in einer für Regelzwecke angeordneten Aktionsstufe.On the other hand, it has to be taken into account that - in contrast to the solution shown in CH-A-654 625 - the first series of steamed runs is that of a normal control stage. In the known solution, due to the elimination of the control stage and for a given total gradient over the high-pressure part of the turbine, the pressure level at the entry into the reaction blading is so high that an additional reaction stage with a normal gradient has to be provided for its degradation. This is due to the fact that only about half as much gradient is implemented in a reaction stage as in an action stage arranged for control purposes.

Hiermit ist bereits einer der Hauptvorteile der neuen Spiralanwendung erkennbar, d.h. der bisherige Rotor kann unverändert übernommen werden. Dies ist besonders wichtig im Hinblick auf das "Retrofitting" von bestehenden Turbinen.This already shows one of the main advantages of the new spiral application, i.e. the previous rotor can be taken over unchanged. This is particularly important with regard to the "retrofitting" of existing turbines.

Die als "Drallmomententregelung" zu bezeichnende Spirallösung eignet sich besonders im Teillastverhalten der Turbine, wo sie ganz erhebliche Vorteile gegenüber der klassischen Düsengruppenregelung aufweist. Dies, weil die Zuströmung zur ersten Schaufelreihe bei jeder gefahrenen Last immer über 360° Umfang erfolgt.The spiral solution, which is referred to as "swirl torque control", is particularly suitable for the part-load behavior of the turbine, where it has considerable advantages over the classic nozzle group control. This is because the inflow to the first row of blades always takes place over a 360 ° circumference with every load.

Als besonders günstig zeigt sich hier die Anordnung von zwei für unterschiedlichen Massendurchfluss ausgelegten Spiralen. Im gezeigten Ausführungsbeispiel - bei dem die "kleine" Spirale 2 die rotornahen Schaufelpartien und die "grosse" Spirale 1 die den Schaufelträger 13 nächstliegenden Schaufelpartien beaufschlagt - strömen bei Vollbeaufschlagung 70% des Arbeitsmittels aus der Ringöffnung 1' und 30% aus der Ringöffnung 2'. Damit können mit der Maschine folgende Lasten gefahren werden:

  • Vollast mit offenen Spiralen 1, 2 und offenen Stellventilen (nicht gezeigt) in den Rohrbögen 8, 9;
  • 70% Teillast mit offener Spirale 1 und geschlossener Spirale 2;
  • 30% Teillast mit offener Spirale 2 und geschlossener Spirale 1;
  • beliebige Teillasten durch Oeffnen einer oder beider Spiralen und durch Drosseln eines der beiden nicht gezeigten Ventile.
The arrangement of two spirals designed for different mass flow rates is particularly favorable here. In the exemplary embodiment shown - in which the "small" spiral 2, the blade portions close to the rotor and the "large" spiral 1 which impinges the blade portions closest to the blade carrier 13 - 70% of the working fluid flows out of the ring opening 1 'and 30% out of the ring opening 2' when fully loaded. The following loads can be driven with the machine:
  • Full load with open spirals 1, 2 and open control valves (not shown) in the pipe bends 8, 9;
  • 70% partial load with open spiral 1 and closed spiral 2;
  • 30% partial load with open spiral 2 and closed spiral 1;
  • any partial loads by opening one or both spirals and throttling one of the two valves, not shown.

Die sorgfältige Auslegung des Spiralenquerschnitts zwecks Drallerzeugung und homogener Abstrmung in Umfangsrichtung garantiert auch in Teillstpunkten der Turbine einen gleichen Anströmwinkel zum Regelrad 13 wie bei Vollast. Die je nach Teillast unterschiedlichen Abströmgeschwindigkeiten aus den Spiralen ermöglichen eine Lastregulierung wie bei der Düsengruppenregelung.The careful design of the spiral cross-section for the purpose of generating swirl and homogeneous outflow in the circumferential direction guarantees the same angle of inflow to the control wheel 13 as at full load even at partial low points of the turbine. The outflow velocities from the spirals, which vary depending on the partial load, enable load regulation as with nozzle group regulation.

Im Gegensatz zu dieser klassischen Düsengruppenregulierung, bei der die Teilbeaufschlagung in Umfangsrichtung erfolgt, wird im vorliegenden Fall eine Teilbeaufschlagung in radialer Richtung durchgeführt. Hierdurch wird eine stets volle Beaufschlagung in Umfangsrichtung bewirkt, welche eine ebenfalls gleichmässige Temperaturverteilung über dem Umfang zur Folge hat. Die sonst bei Teilbeaufschlagung bekannte, verlustintensive intermittierende Füllung und Entleerung der Schaufelkanäle entfällt somit, so dass die Verlustzunahme bei abnehmender Last kleiner ist als bei der Düsengruppenregulierung. Ausserdem ist die dynamische Beanspruchung der ersten Laufschaufelreihe günstiger.In contrast to this classic nozzle group regulation, in which partial admission takes place in the circumferential direction, partial admission in the radial direction is carried out in the present case. As a result, a full exposure in the circumferential direction is always brought about, which also results in a uniform temperature distribution over the circumference. The loss-intensive intermittent filling and emptying of the vane channels, which is otherwise known with partial loading, is therefore eliminated, so that the increase in loss with a decreasing load is smaller than with nozzle group regulation. In addition, the dynamic load on the first row of blades is more favorable.

Ein zusätzlicher, jedoch bedeutend geringerer Verlust entsteht bei Teillast lediglich an der Trennfront der aus den Ringöffnungen 1' und 2' mit unterschiedlicher Geschwindigkeit austretenden Massenströme. Es handelt sich hierbei um Reibungs- und Mischverluste an den Strahlgrenzen. Andererseits gewährleistet das Zurückversetzen der Trennwand 4 gegenüber der bisherigen Lösung nach CH-A-654 625 bei Vollast eine gute Durchmischung der Teilströme im Mischraum 5. Auch wenn eine der Spiralen ganz abgeschaltet ist, so ist dennoch der Ventilationsverlust im gegebenenfalls nicht beaufschlagten Teil der Beschaufelung vernachlässigbar. Diesen entweder nicht oder anders beaufschlagten Schaufelanteil so gering wie möglich zu halten, bezweckt das Zurückversetzen der Trennwand 4 und damit die Bildung der bereits erwähnten Kammer 5. Ihre axiale Erstreckung ist so bemessen, dass der Ausgleich der Strömung in radialer Richtung gefördert ist.An additional, but significantly lower, loss occurs at part load only at the separating front of the mass flows emerging from the ring openings 1 'and 2' at different speeds. These are friction and mixing losses at the jet boundaries. On the other hand, the setting back of the partition 4 compared to the previous solution according to CH-A-654 625 at full load ensures good mixing of the partial flows in the mixing chamber 5. Even if one of the spirals is completely switched off, there is still a loss of ventilation in the part of the blading which may not be acted on negligible. The purpose of keeping this part of the blade, which is not acted upon in any other way or as little as possible, is to set back the dividing wall 4 and thus to form the chamber 5 already mentioned. Its axial extent is dimensioned such that the compensation of the flow in the radial direction is promoted.

BezugszeichenlisteReference symbol list

11
"grosse" Spirale"big" spiral
22nd
"kleine Spirale"little spiral
1'1'
Ringöffnung von 1Ring opening from 1
2'2 '
Ringöffnung von 2Ring opening from 2
33rd
Längsachse der TurbineLongitudinal axis of the turbine
44th
Trennwandpartition wall
55
MischraumMixing room
66
ReduktionsstückReducer
77
ReduktionsstückReducer
88th
RohrbogenElbows
99
RohrbogenElbows
1010th
Rotorrotor
1111
StopfbüchsenpartieStuffing box section
1212
SchaufelträgerShovel carrier
1313
RegelradControl wheel
1414
Leitschaufelvane
1515
LaufschaufelBlade
1616
RadkammerWheel chamber
1717th
AusgleichkolbenCompensating piston

Claims (4)

Einlassgehäuse für eine einflutige, axial durchströmte Hochdruckdampfturbine, deren erste Stufe aus zwei voneinander getrennten, konzentrischen Ringöffnungen angeströmt ist und wobei jede Ringöffnung mit einer eigenen Zuströmleitung verbunden ist, wobei die Zuströmleitungen zwei konzentrisch angeordnete, getrennt abschaltbare oder drosselbare Spiralgehäuse (1, 2) sind, die austrittsseitig mit sich über 360° erstreckenden Ringöffnungen (1', 2') versehen sind, wobei ferner der Spiralquerschnitt beider Spiralen (1, 2) über den ganzen Umfang drallerzeugend ausgebildet ist, derart, dass das aus den Ringöffnungen (1', 2') abströmende Arbeitsmittel unabhängig von der gefahrenen Last eine Tangentialkomponente aufweist, die in der Grössenordnung der Umfangsgeschwindigkeit des vom Arbeitsmittel beaufschlagten Schaufelsektors der ersten Stufe liegt, und wobei schliesslich die Querschnitte der Spiralgehäuse (1, 2) für unterschiedlichen Massendurchfluss dimensioniert sind und die konzentrischen Ringöffnungen (1', 2') entsprechend unterschiedliche Höhen aufweisen,
dadurch gekennzeichnet, - dass die für den kleineren Durchfluss bemessene Spirale (2) und ihre Ringöffnung (2') in radialer Richtung rotorseitig angeordnet ist, - dass die aus den Ringöffnungen (1', 2') beaufschlagte erste Beschaufelungsreihe eine Laufschaufelreihe (13) mit kleinem Reaktionsgrad ist, - und dass die radial innere Begrenzungswand der für den kleinen Durchfluss bemessenen Spirale zumindest teilweise in der Ebene des Ausgleichskolbens angeordnet ist und an ihrer Aussenseite mit einer labyrinthartigen Wellendichtung versehen ist. Inlet housing for a single-flow, axially flowed high-pressure steam turbine, the first stage of which flows from two separate, concentric ring openings and each ring opening is connected to its own inflow line, the inflow lines being two concentrically arranged, separately switchable or throttled spiral housings (1, 2) which are provided on the outlet side with ring openings (1 ', 2') extending over 360 °, the spiral cross section of both spirals (1, 2) also being designed to produce swirls over the entire circumference, such that the ring openings (1 ', 2 ') outflowing work equipment, regardless of the load driven, has a tangential component which is in the order of magnitude of the peripheral speed of the blade sector of the first stage acted upon by the work equipment, and finally the cross sections of the spiral housing (1, 2) are dimensioned for different mass flow rates and the concentric ring openings (1 ', 2') have different heights,
characterized, - That the spiral (2) and its ring opening (2 '), which is dimensioned for the smaller flow, is arranged on the rotor side in the radial direction, - that the first blading row loaded from the ring openings (1 ', 2') is a moving blading row (13) with a low degree of reaction, - And that the radially inner boundary wall of the spiral designed for the small flow is at least partially arranged in the plane of the compensating piston and is provided on the outside with a labyrinth-like shaft seal. Einlassgehäuse nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Spiralgehäuse (1, 2) sich über 360° Umfang erstrecken und mit um 180° versetzten Eintrittsquerschnitten versehen sind.Inlet housing according to claim 1, characterized in that the spiral housing (1, 2) extend over 360 ° circumference and are provided with inlet cross-sections offset by 180 °. Einlassgehäuse nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Eintrittsquerschnitte der Spiralen (1, 2) in der Turbinen-Horizontalachse (3) angeordnet sind.Inlet housing according to claim 2, characterized in that the inlet cross sections of the spirals (1, 2) are arranged in the turbine horizontal axis (3). Einlassgehäuse nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Spiralgehäuse (1, 2) eintrittsseitig über Reduktionsstücke (6, 7) mit den zuströmseitigen Rohrbögen (8, 9) verbunden sind.Inlet housing according to Claim 1, characterized in that the spiral housing (1, 2) is connected on the inlet side to the inflow-side pipe bends (8, 9) via reducing pieces (6, 7).
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Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0582809A1 (en) * 1992-08-06 1994-02-16 Asea Brown Boveri Ag Method of operating a gasturbine using a pressure wave machine with integrated combustion
EP1020618A2 (en) 1999-01-16 2000-07-19 ABB Alstom Power (Schweiz) AG High pressure turbine with double scroll admission
EP3159504A1 (en) * 2013-06-20 2017-04-26 Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. Radial-inflow type axial turbine and turbocharger

Families Citing this family (21)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5927943A (en) * 1997-09-05 1999-07-27 Dresser-Rand Company Inlet casing for a turbine
US6071073A (en) * 1998-05-14 2000-06-06 Dresser-Rand Company Method of fabricating a turbine inlet casing and the turbine inlet casing
US6609881B2 (en) * 2001-11-15 2003-08-26 General Electric Company Steam turbine inlet and methods of retrofitting
ES2411657T3 (en) * 2004-09-01 2013-07-08 Siemens Aktiengesellschaft Steam turbine
US20070144170A1 (en) * 2005-12-22 2007-06-28 Caterpillar Inc. Compressor having integral EGR valve and mixer
US20080104956A1 (en) * 2006-10-31 2008-05-08 Caterpillar Inc. Turbocharger having inclined volutes
JP2009047122A (en) * 2007-08-22 2009-03-05 Toshiba Corp Steam turbine
JP2009047123A (en) * 2007-08-22 2009-03-05 Toshiba Corp Steam turbine
MD3892G2 (en) * 2007-10-29 2009-11-30 Виктор ИВАНОВ Drum-type steam turbine
EP2075416B1 (en) * 2007-12-27 2011-05-18 Techspace Aero Method for manufacturing a turboshaft engine element and device obtained using same
ITMI20091740A1 (en) * 2009-10-12 2011-04-13 Alstom Technology Ltd AXIAL STEAM TURBINE POWERED HIGH TEMPERATURE RADIAL
DE102010053951B4 (en) * 2010-12-09 2021-12-09 Daimler Ag Turbine for an exhaust gas turbocharger
ITCO20130001A1 (en) * 2013-01-23 2014-07-24 Nuovo Pignone Srl INTERNAL CASING FOR STEAM TURBINE ENGINE
US9347367B2 (en) 2013-07-10 2016-05-24 Electro-Motive Diesel, Inc. System having dual-volute axial turbine turbocharger
RU2576392C2 (en) * 2014-04-22 2016-03-10 Закрытое акционерное общество "Уральский турбинный завод" Cylinder steam turbine with regulatory compartment
EP3023593A1 (en) * 2014-11-20 2016-05-25 Siemens Aktiengesellschaft Inlet contour for single shaft configuration
CN108368741A (en) * 2015-12-15 2018-08-03 Posco能源公司 Reaction steam turbine
RU2673362C1 (en) * 2017-12-29 2018-11-26 федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский университет "МЭИ" (ФГБОУ ВО "НИУ "МЭИ") Device of multiple steam nozzle control of steam turbine with an external mixing chamber
CN108868889A (en) * 2018-09-11 2018-11-23 中国长江动力集团有限公司 Steam turbine and power generator
IT201800021292A1 (en) * 2018-12-28 2020-06-28 Turboden Spa AXIAL TURBINE WITH TWO POWER LEVELS
CN113279825B (en) * 2021-06-11 2022-04-12 武汉大学 Design method of full-circumference steam inlet chamber of nuclear turbine and full-circumference steam inlet chamber

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE172375C (en) *
GB190916249A (en) * 1908-07-24 1909-11-18 App Rateau Soc D Expl Des Improvements in Steam Turbines.
DE895293C (en) * 1950-11-05 1953-11-02 Licentia Gmbh Control stage of axial turbines for large steam flow rates
FR2351249A1 (en) * 1976-05-14 1977-12-09 Europ Turb Vapeur Steam turbine with variable admission - has two concentric rows of stationary inlet guide blades
CH654625A5 (en) * 1981-11-30 1986-02-28 Bbc Brown Boveri & Cie INLET HOUSING OF A STEAM TURBINE.

Family Cites Families (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CH265283A (en) * 1947-02-24 1949-11-30 Jaksch Hans Pipe, the volume of which can be increased.
US3173656A (en) * 1962-12-13 1965-03-16 Preez Pieter Johannes Jacob Du Inward flow turbine
BE791867A (en) * 1971-11-26 1973-05-24 Wallace Murray Corp DUAL COLLECTOR TURBOCHARGER COMPRESSOR
FR2309712A1 (en) * 1975-04-28 1976-11-26 Garrett Corp MULTIPLE FLUID CURRENT TURBOMACHINE
DE8034726U1 (en) * 1980-12-29 1981-05-27 M.A.N.- Roland Druckmaschinen AG, 6050 Offenbach DEVICE FOR SEPARATING AREAS OF COLOR APPLICATION ON INK BOXES FOR PRINTING MACHINES
DE3424138A1 (en) * 1984-06-30 1986-01-09 BBC Aktiengesellschaft Brown, Boveri & Cie., Baden, Aargau AIR STORAGE GAS TURBINE
DE3424139C2 (en) * 1984-06-30 1996-02-22 Bbc Brown Boveri & Cie Gas turbine rotor

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE172375C (en) *
GB190916249A (en) * 1908-07-24 1909-11-18 App Rateau Soc D Expl Des Improvements in Steam Turbines.
DE895293C (en) * 1950-11-05 1953-11-02 Licentia Gmbh Control stage of axial turbines for large steam flow rates
FR2351249A1 (en) * 1976-05-14 1977-12-09 Europ Turb Vapeur Steam turbine with variable admission - has two concentric rows of stationary inlet guide blades
CH654625A5 (en) * 1981-11-30 1986-02-28 Bbc Brown Boveri & Cie INLET HOUSING OF A STEAM TURBINE.

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
'"Eingehäusige Dampfturbinen mittlerer eistung für Kraftwerke und Industriebetriebe. Baureihe KT.' , BBB BROWN BOVERY , BADEN,SCHWEIZ Seite 10,rechte spalte, "Regelstufenbeschaufelung" *

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0582809A1 (en) * 1992-08-06 1994-02-16 Asea Brown Boveri Ag Method of operating a gasturbine using a pressure wave machine with integrated combustion
EP1020618A2 (en) 1999-01-16 2000-07-19 ABB Alstom Power (Schweiz) AG High pressure turbine with double scroll admission
EP3159504A1 (en) * 2013-06-20 2017-04-26 Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. Radial-inflow type axial turbine and turbocharger
US9745859B2 (en) 2013-06-20 2017-08-29 Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. Radial-inflow type axial flow turbine and turbocharger

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Publication number Publication date
RU2069769C1 (en) 1996-11-27
PL167025B1 (en) 1995-07-31
ATE125903T1 (en) 1995-08-15
CA2055710A1 (en) 1992-06-19
ZA919881B (en) 1992-11-25
US5215436A (en) 1993-06-01
PL292591A1 (en) 1992-09-21
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CZ280451B6 (en) 1996-01-17
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CS384591A3 (en) 1992-07-15
DE4100777A1 (en) 1992-06-25
CN1062578A (en) 1992-07-08
CN1024704C (en) 1994-05-25
HU913988D0 (en) 1992-03-30
KR920012703A (en) 1992-07-27
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DE59106154D1 (en) 1995-09-07

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