EP0399201A1 - Flashlight warning system - Google Patents

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EP0399201A1
EP0399201A1 EP90107160A EP90107160A EP0399201A1 EP 0399201 A1 EP0399201 A1 EP 0399201A1 EP 90107160 A EP90107160 A EP 90107160A EP 90107160 A EP90107160 A EP 90107160A EP 0399201 A1 EP0399201 A1 EP 0399201A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
voltage
warning system
flashing light
switch
light warning
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
EP90107160A
Other languages
German (de)
French (fr)
Other versions
EP0399201B1 (en
Inventor
Werner Lepper
Dieter Nolte
Peter Schulte
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Hella GmbH and Co KGaA
Original Assignee
Hella KGaA Huek and Co
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Hella KGaA Huek and Co filed Critical Hella KGaA Huek and Co
Publication of EP0399201A1 publication Critical patent/EP0399201A1/en
Application granted granted Critical
Publication of EP0399201B1 publication Critical patent/EP0399201B1/en
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Expired - Lifetime legal-status Critical Current

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Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
    • H05B41/00—Circuit arrangements or apparatus for igniting or operating discharge lamps
    • H05B41/14—Circuit arrangements
    • H05B41/30—Circuit arrangements in which the lamp is fed by pulses, e.g. flash lamp
    • H05B41/34—Circuit arrangements in which the lamp is fed by pulses, e.g. flash lamp to provide a sequence of flashes

Definitions

  • the invention relates to a light flash warning system, with a voltage source, with a flyback converter, with two storage capacitors, with a flash tube, with an ignition circuit and with an electrical switch in series with the first storage capacitor.
  • the known flashing light warning system has disadvantages.
  • the electrical switch there is designed as a manually operated switch and, depending on its switching state, enables only two possible energy levels which can be stored in the storage capacitors.
  • the resistance which causes the slower charging of the second capacitor only leads to a substantially reduced charging of the first storage capacitor if the flyback converter is switched off after a predetermined period of time, for example when B. the second storage capacitor is charged, that is, a complex control of the flyback converter is required.
  • both capacitors must have the same dielectric strength, even if the first storage capacitor is charged to a lower voltage is called the second storage capacitor. This means that the first storage capacitor must be selected accordingly in a costly manner and with a large space requirement.
  • a flashing light warning system is known from EP-A1 0 219 999, in which an electrically controllable switch is provided. This electrically controllable switch does not charge the first storage capacitor until the second storage capacitor has been charged and discharged via the flash tube. These measures are used to generate a double flash of the flashing light warning system with a flash tube, the second flash of light generated being intended to have a greater intensity than the first flash of light generated.
  • This known light flash warning system has the disadvantage that it is only suitable for generating double light flashes. However, the generation of a flash of light with variable energy or flash intensity is not possible.
  • the invention has for its object to provide a light flash warning system which is simple and inexpensive to manufacture and which, with reliable ignition of the flash tube, enables the energy or light flash intensity of the light flash generated to be largely influenced.
  • the switch is electrically controllable, that an electrical voltage sensing device is provided which determines the charging voltage of the first storage capacitor and compares it with a predetermined reference voltage and which opens the switch when the charging voltage exceeds the reference voltage.
  • a voltage sensing device which determines the charging voltage of the first storage capacitor and compares it with a predetermined reference voltage.
  • This reference voltage can now be chosen almost as long as it lies between the values 0 volts and the maximum permissible charging voltage of the first storage capacitor. In the maximum case, the reference voltage can correspond to the maximum permissible charging voltage of the second storage capacitor if the maximum charging voltage of the first capacitor has been chosen to be correspondingly high.
  • the voltage sensing device opens the electrically controllable switch when the charging voltage has reached the specified desired reference voltage.
  • the flashing light warning system according to the invention has the advantage over the prior art in particular that the reliable ignition of the flash tube is effected by the second storage capacitor having a comparatively small capacity and charged to full charge voltage.
  • the electrical energy for the continued operation of the flash tube is then supplied by the first capacitor with a possibly low charging voltage, but with a significantly higher capacity than that of the second storage capacitor.
  • the charging voltage of the first storage capacitor and thus the light energy or light intensity of the light flash of the light flash warning system according to the invention can now be influenced within wide limits.
  • the flashing light warning system according to the invention has the further advantage that the maximum charging voltage or the dielectric strength of the first storage capacitor can be selected to be smaller than that known before, because after the flash tube has been ignited, the flashing light warning system continues to operate in order to maintain the arc of the light tube, compared to the ignition voltage, low voltages are sufficient. Often the required ignition voltage of flash tubes is around 500 volts, whereas the The voltage for maintaining the gas discharge of the flash tube is approximately 150 volts.
  • the first storage capacitor can be chosen to be smaller compared to the prior art, and the construction of the flashing light warning system according to the invention is more economical than the prior art.
  • the first storage capacitor of the flashing light warning system according to the invention takes up less space than the previously known.
  • the voltage sensing device can advantageously have a voltage divider, consisting of two resistors, parallel to the first storage capacitor.
  • the voltage drop at the center tap of the voltage divider is then proportional to the charging voltage of the first storage capacitor, but has a comparatively low absolute value compared to this charging voltage. This simplifies the further processing of the charging voltage in the voltage sensing device because comparatively low voltage values have to be determined and compared with a predetermined reference voltage.
  • the voltage sensing device can advantageously have a comparator circuit, which is commercially available as a comparator.
  • the comparator circuit can compare the voltage drop at the center tap of the voltage divider with a predetermined reference voltage and open the electrical switch if the voltage drop exceeds the reference voltage.
  • a comparatively low voltage value can be used here as the reference voltage, which can simply be obtained from the DC voltage for supplying voltage to the primary side of the voltage converter.
  • a power control circuit for the flyback converter, the power control circuit reducing the output power of the flyback converter when the voltage sensing device opens the switch. If the charging voltage of the first storage capacitor exceeds the predetermined reference voltage, the electrically controllable switch is opened and if no further measures are provided, the second storage capacitor is charged further with the full flyback converter power. This charging then takes place in very rough stages and very quickly and can possibly lead to an electrical overload of the second storage capacitor and cause its destruction because the dielectric strength of the second storage capacitor is comparatively high, but its capacitance is low. With the measures described above, the converter output power is reduced if only the second storage capacitor is charged, so that an electrical overload of the second storage capacitor and thus its possible destruction is avoided.
  • the power control circuit has an oscillator whose output power or electrical output signal is variable depending on the switch position of the electrical switch. It is particularly advantageous if the power control circuit has a rectangular oscillator, the output signal of which is electrically variable in frequency and / or in pulse width.
  • a second voltage sensing device can also be provided, which determines the charging voltage of the second storage capacitor and compares it with a predetermined second reference voltage and which switches off the flyback converter when the second charging voltage exceeds the second reference voltage. With these measures, charging of the second storage capacitor beyond its maximum charging voltage is avoided on the one hand.
  • the light flash warning system according to the invention can be easily and inexpensively adapted to flash tubes with different electrical properties and thus to the use of other storage capacitors. This also serves to protect the second storage capacitor against electrical overload and destruction.
  • the second voltage sensing device can advantageously have a second voltage divider, which consists of two resistors and is arranged parallel to the second storage capacitor.
  • a voltage can be determined at the center tap of the voltage divider that is proportional to the charging voltage of the second storage capacitor, but has a low absolute voltage value compared to the second charging voltage and is accordingly easy and non-hazardous to determine and in the second Voltage sensing device can be processed further.
  • the second voltage sensing device can also have a second comparator circuit, which compares the voltage drop at the center tap of the second voltage divider with a predetermined second reference voltage and switches off the flyback converter if the second voltage drop exceeds the second reference voltage.
  • a second comparator circuit which compares the voltage drop at the center tap of the second voltage divider with a predetermined second reference voltage and switches off the flyback converter if the second voltage drop exceeds the second reference voltage.
  • a clock generator is provided for periodically firing the flash tube.
  • the clock frequency of the clock generator and thus the flash frequency of the flashing light warning system according to the invention is advantageously chosen so that it is lower than the charging frequency for charging the first and second storage capacitors, on the one hand to enable reliable ignition of the flash tube with each flash of light and on the other hand to flashes of light with the to generate predetermined light flash energy by the charging voltage of the first capacitor.
  • the power control circuit has an RC element, the charging time constant of which can be changed by a fifth resistor in parallel with a sixth resistor.
  • the RC element determines the basic frequency with which the flyback converter is controlled. If the electrical switch is closed, the sixth resistor is connected in parallel with the fifth resistor, so that the charging time constant of the RC element changes and the frequency with which the flyback converter is controlled is changed.
  • a third transistor can be advantageously provided in series with the fifth resistor and parallel to the sixth resistor, which transistor can be controlled by the voltage sensing device.
  • the positive pole of a voltage source (S), the z. B. an aircraft can be conductively connected to the primary winding of a flyback converter (W), which on the other hand is connected to the negative pole of the voltage source (S) via a second transistor (T2) which is designed as a metal oxide layer field effect transistor.
  • a clock generator (T) is supplied with voltage from the voltage source (S), which generates periodic output signals and thus controls an ignition circuit (Z) which is also supplied with voltage from the voltage source (S).
  • the secondary-side turn of the flyback converter (W) is conductively connected via a first diode (D1), which acts as a rectifier diode, to an anode of a flash tube (B), the cathode of which is connected via a second diode (D2) and a third diode (D3), which are connected antiparallel, is connected to the other terminal of the secondary winding of the flyback converter.
  • the cathode of the flash tube (B), the cathode of the second diode (D2) and the anode of the third diode (D3) are connected in parallel to the negative pole of the voltage source (S).
  • the flash tube (B) has an ignition electrode which is conductively connected to the ignition circuit (Z).
  • the cathode of the rectifier diode (D1) is connected to the negative pole of the voltage source (S) via a first capacitor (C1), which is used as the first storage capacitor, and a fourth diode (D4), which acts as a discharge diode.
  • a first transistor (T1) is connected in series with a fifth diode (D5) in parallel with the fourth diode (D4) Metal oxide layer field effect transistor is formed.
  • the fifth diode (D5) serves to protect the first transistor (T1) against overload when the first capacitor (C1) is discharged.
  • a voltage divider consisting of a first resistor (R1) and a second resistor (R2), is provided in parallel to the first storage capacitor (C1), the resistors of which are on the one hand connected to the cathode, to the first diode (D1) and on the other hand to the negative pole the voltage source (S) are conductively connected.
  • a second capacitor (C2) which is used as a second storage capacitor or auxiliary capacitor, is in parallel with a second voltage divider, consisting of a third resistor (R3) and a fourth resistor (R4), on the one hand with the cathode of the rectifier diode (D1) and on the other hand, conductively connected to the negative pole of the voltage source (S).
  • the voltage at the center tap of the first voltage divider consisting of the first resistor (R1) and the second resistor (R2), is fed to the inverting input of a first comparator circuit (V1), the non-inverting input of which is conductively connected to a reference voltage source (UR).
  • the output of the first comparator circuit (V1) is conductively connected to the control input of the first metal oxide layer field effect transistor (T1) and controls it.
  • the output of the first comparator (V1) is conductively connected to the base of a third transistor (T3) which is designed as a bipolar transistor.
  • the emitter of the third transistor (T3) is connected to a voltage stabilization circuit (US) and to an input of the reference voltage source (UR).
  • the collector of the third transistor (T3) is connected to a sixth via a fifth resistor (R5) Resistor (R6) and connected via a third capacitor (C3) to the negative pole of the voltage source (S) and to an input of a high-frequency oscillator (O).
  • the voltage at the center tap of the second voltage divider consisting of the third resistor (R3) and the fourth resistor (R4), is fed to the non-inverting input of a second comparator (V2), the inverting input of which is connected to the output of the reference voltage source (UR).
  • the output of the second comparator (V2) is conductively connected to the high-frequency oscillator (O).
  • the voltage in the connecting line between the second diode (D2) and the third diode (D3) and the secondary winding of the flyback converter (W) is tapped and fed to an inverting input of a third comparator (V3), whose non-inverting input with the negative pole the voltage source (S) is conductively connected.
  • the output signal of the third comparator (V3) is also fed to the high-frequency oscillator (O).
  • the high-frequency oscillator (O) controls the second metal oxide layer field-effect transistor (T2) via a driver or amplifier (A). This control takes place depending on the charging time constant of the RC element, formed from the third capacitor (C3) and the sixth resistor (R6) or formed from the third capacitor (C3) and the sixth resistor (R6) in parallel with the fifth resistor (R5 ). Furthermore, the output signal of the high-frequency oscillator (O) is dependent on the voltages at the center taps of the voltage parts and thus on the output signals of the second comparator (V2) and the third comparator (V3).
  • FIG. 2 shows the output voltage (U1) of the high-frequency oscillator (O) as a function of a time (t), the reference symbol (A), the switch-off time periods and the reference symbol (E) the switch-on time periods of the high-frequency oscillator (O) mark.
  • the high-frequency oscillator (O) begins to oscillate and generates an output voltage (U1) according to FIG. 2a.
  • the first switch-on time period (E1) is constant over a first period
  • the switch-off time period (A) based on very long switch-off time periods at the start of the function of the flashing light warning system according to the invention, in the present exemplary embodiment the first switch-off time period (A1), depending on the time is getting lower and z.
  • B. reaches the second switch-off time (A2) at a predetermined time.
  • the second transistor (T2) is turned on via the amplifier (A), so that current flows through the primary-side winding of the flyback converter (W).
  • the electrical energy that flows through the primary-side turn of the flyback converter (W) leads to a corresponding current flow in the secondary-side turn of the flyback converter (W) after the opening of the second transistor (T2).
  • the comparatively low voltage of the current source (S) is transformed to values sufficient for the ignition of the flash tube (B) and for the charging of the capacitors (C1 and C2).
  • the second transistor (T2) is opened and the primary-side winding of the flyback converter (W) is separated from the voltage source (S).
  • the current induced in the secondary-side turn of the flyback converter (W) flows rectified via the rectifier diode (D1) to the first storage capacitor (C1) and the second storage capacitor (C2), among other things, and charges these two capacitors, since at this point the first transistor is also charged (T1) is closed.
  • the connection point between the secondary-side turn of the flyback converter (W) and the second diode (D2) or the third diode (D3) has a negative potential which corresponds to the inverting input of the third comparator (V3) is supplied.
  • the output signal of the third comparator (V3) is designed such that the high-frequency oscillator is stopped. That is, as long as a current flows in the secondary winding of the flyback converter (W), the oscillator (O) remains ineffective and the output signal of the high-frequency oscillator (O) remains at 0 volts, so that the second transistor (T2) is blocked.
  • the processes described above continue until the first storage capacitor (C1) has reached a predetermined first voltage threshold.
  • the charging voltage of the first capacitor (C1) is correspondingly reduced at the first voltage divider, consisting of the first resistor (R1) and the second resistor (R2), and is fed to the first comparator (V1).
  • This comparator (V1) compares the charging voltage value of the first capacitor (C1) with a predetermined threshold value, which is predetermined by the reference voltage source (UR).
  • the output signal of the first comparator circuit (V1) changes its potential so that the first transistor (T1) is opened.
  • the RC element determining the switch-on period of the high-frequency oscillator (O) no longer consists only of the resistor (R6) and the capacitor (C3), but of the resistor (R6) in parallel with the resistor (R5) and the capacitor (C3). This shortens the switch-on period of the high-frequency oscillator (O) as soon as the first capacitor (C1) is charged.
  • the purpose of reducing the switch-on period of the high-frequency oscillator whenever the first storage capacitor (C1) is charged is to prevent the second storage capacitor from being overloaded.
  • the first storage capacitor (C1) usually has a large storage capacity and is therefore often depicted as an electrolytic capacitor. However, it has a comparatively low dielectric strength.
  • the second storage capacitor (C2) is to ensure the reliable ignition of the flash tube (B). Therefore, it has a comparatively high dielectric strength. However, its storage capacity is comparatively low.
  • FIG. 2b The course of the output voltage (UA) of the high-frequency oscillator is shown over a time (t) after the first transistor (T1) has been opened and the first storage capacitor (C1) has reached its predetermined charging voltage and is no longer charged.
  • the on time (E) is shortened in FIG.
  • the second charging voltage of the second storage capacitor (C2) is also in accordance with the flashing light warning system according to the invention. the embodiment sensed.
  • the proportional at the center tap of the second voltage divider is fed to the second comparator (V2), which compares this potential with a threshold voltage also specified by a reference voltage source (UR).
  • This threshold voltage usually corresponds to the maximum charging voltage or the dielectric strength of the second storage capacitor (C2) and is usually chosen by the choice of the second capacitor (C2) such that it corresponds to the ignition voltage required for the reliable ignition of the flash tube.
  • the second comparator (V2) changes its output signal at the output and also blocks the high-frequency oscillator (O) via an input. This blocking of the high-frequency oscillator (O) is maintained as long as the potential at the center tap of the second voltage divider or the charging voltage of the second capacitor does not drop. If one assumes that the leakage rates of conventional storage capacitors are usually comparatively low, the high-frequency oscillator (O) is now switched off practically until the flash tube (B) is ignited via the ignition circuit (Z).
  • the clock generator (T) which drives the ignition circuit (Z) periodically.
  • Such periodic generation of flashes of light is e.g. B. when using the flashing warning system according to the invention as a flashing warning system for aircraft, in particular for aircraft required, in which such flashing warning systems, for. B. are arranged in the wing ends or on the fuselage of the aircraft.
  • the switch-on period of the high-frequency oscillator (O) is variable depending on the charging voltage of the first storage capacitor.
  • the switch-off period of the high-frequency oscillator (O) is also dependent on the charging voltage of the first capacitor and on the charging voltage of the second capacitor (C2). This applies both to the periods in which the storage capacitors (C1 and C2) are charged, as well as the period after the storage capacitors (C1 and C2) have been charged until the flash of light is triggered by the ignition circuit (Z) generating a time pulse. .

Abstract

In a flashlight warning system with a voltage source, with an isolating transformer, with two storage capacitors, with a flash tube, with a starting circuit and with an electrical switch in series with the first storage capacitor, the switch can be controlled electrically. Furthermore, an electrical voltage sensing device is provided, which determines the charge voltage of the first storage capacitor, compares this voltage with a predetermined reference voltage and opens the switch when the charge voltage exceeds the reference voltage. These measures have the object of providing a flashlight warning system which can be produced simply and cost-effectively and which, with reliable starting of the flash tube, permits extensive influencing of the energy or flashlight intensity of the light flash which is generated. <IMAGE>

Description

Die Erfindung betrifft eine Lichtblitzwarnanlage, mit einer Spannungsquelle, mit einem Sperrwandler, mit zwei Speicherkondensatoren, mit einer Blitzröhre, mit einem Zündschaltkreis und mit einem elektrischen Schalter in Serie mit dem ersten Speicherkondensator.The invention relates to a light flash warning system, with a voltage source, with a flyback converter, with two storage capacitors, with a flash tube, with an ignition circuit and with an electrical switch in series with the first storage capacitor.

Aus der US-PS 36 44 818 ist eine derartige Lichtblitzwarnanlage bekannt, die zwei Speicherkondensatoren aufweist, von denen einer in Serie mit einem elektrischen Schalter geschaltet ist. Ist der elektrische Schalter geschlossen, so werden beide Speicherkondensatoren auf die gleiche Ladespannung aufgeladen. Ist der elektrische Schalter geöffnet, so wird der erste Speicherkondensator über einen Widerstand wesentlich langsamer aufgeladen, als der zweite Speicherkondensator. Durch diese Maßnahmen soll die der Blitzröhre zugeführte elektrische Energie und damit die Lichtblitzenergie abhängig von der Schalterstellung beeinflußbar sein.From US-PS 36 44 818 such a flashing light warning system is known which has two storage capacitors, one of which is connected in series with an electrical switch. If the electrical switch is closed, both storage capacitors are charged to the same charging voltage. If the electrical switch is open, the first storage capacitor is charged via a resistor much more slowly than the second storage capacitor. These measures are intended to be able to influence the electrical energy supplied to the flash tube and thus the light flash energy as a function of the switch position.

Die vorbekannte Lichtblitzwarnanlage weist jedoch Nachteile auf. Der dortige elektrische Schalter ist als handbetätigter Schalter ausgebildet und ermöglicht, abhängig von seinem Schaltzustand, nur zwei mögliche Energieniveaus, die in den Speicherkondensatoren gespeichert werden können. Der Widerstand, der die langsamere Aufladung des zweiten Kondensators bewirkt, führt nur dann zu einer wesentlich verringerten Aufladung des ersten Speicherkondensators, wenn der Sperrwandler nach einer vorgegebenen Zeitdauer abgeschaltet wird, wenn z. B. der zweite Speicherkondensator aufgeladen ist, das heißt, es ist eine aufwendige Steuerung des Sperrwandlers erforderlich. Bei der vorbekannten Lichtblitzwarnanlage müssen beide Kondensatoren die gleiche Spannungsfestigkeit aufweisen, auch wenn der erste Speicherkondensator auf eine niedrigere Spannung aufgeladen wird als der zweite Speicherkondensator. Das heißt, der erste Speicherkondensator muß entsprechend kostenaufwendig und mit großem Platzbedarf gewählt werden.However, the known flashing light warning system has disadvantages. The electrical switch there is designed as a manually operated switch and, depending on its switching state, enables only two possible energy levels which can be stored in the storage capacitors. The resistance which causes the slower charging of the second capacitor only leads to a substantially reduced charging of the first storage capacitor if the flyback converter is switched off after a predetermined period of time, for example when B. the second storage capacitor is charged, that is, a complex control of the flyback converter is required. In the known flashing light warning system, both capacitors must have the same dielectric strength, even if the first storage capacitor is charged to a lower voltage is called the second storage capacitor. This means that the first storage capacitor must be selected accordingly in a costly manner and with a large space requirement.

Aus der EP-A1 0 219 999 ist eine Lichtblitzwarnanlage bekannt, bei der ein elektrisch steuerbarer Schalter vorgesehen ist. Dieser elektrisch steuerbare Schalter bewirkt eine Aufladung des ersten Speicherkondensators erst dann, wenn der zweite Speicherkondensator aufgeladen und über die Blitzröhre entladen wurde. Diese Maßnahmen dienen zur Erzeugung eines Doppelblitzes der Lichtblitzwarnanlage mit einer Blitzröhre, wobei der zweite erzeugte Lichtblitz eine größere Intensität aufweisen soll als der erste erzeugte Lichtblitz.A flashing light warning system is known from EP-A1 0 219 999, in which an electrically controllable switch is provided. This electrically controllable switch does not charge the first storage capacitor until the second storage capacitor has been charged and discharged via the flash tube. These measures are used to generate a double flash of the flashing light warning system with a flash tube, the second flash of light generated being intended to have a greater intensity than the first flash of light generated.

Diese vorbekannte Lichtblitzwarnanlage hat den Nachteil, daß sie nur zur Erzeugung von Doppellichtblitzen geeignet ist. Die Erzeugung eines Lichtblitzes mit veränderlicher Energie beziehungsweise Blitzlichtintensität ist damit jedoch nicht möglich.This known light flash warning system has the disadvantage that it is only suitable for generating double light flashes. However, the generation of a flash of light with variable energy or flash intensity is not possible.

Die Erfindung hat die Aufgabe, eine Lichtblitzwarnanlage zu schaffen, die einfach und kostengünstig herstellbar ist und die bei sicherer Zündung der Blitzröhre eine weitgehende Beeinflussung der Energie oder Lichtblitzintensität des erzeugten Lichtblitzes ermöglicht.The invention has for its object to provide a light flash warning system which is simple and inexpensive to manufacture and which, with reliable ignition of the flash tube, enables the energy or light flash intensity of the light flash generated to be largely influenced.

Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß der Schalter elektrisch steuerbar ist, daß eine elektrische Spannungsfühleinrichtung vorgesehen ist, die die Ladespannung des ersten Speicherkondensators ermittelt und mit einer vorgegebenen Referenzspannung vergleicht und die den Schalter öffnet, wenn die Ladespannung die Referenzspannung übersteigt.This object is achieved in that the switch is electrically controllable, that an electrical voltage sensing device is provided which determines the charging voltage of the first storage capacitor and compares it with a predetermined reference voltage and which opens the switch when the charging voltage exceeds the reference voltage.

Dadurch, daß der Schalter elektrisch steuerbar ausgebildet ist, kann der Schalter durch weitere elektrische Einrichtungen der Lichtblitzwarnanlage beeinflußt und damit die Aufladung des ersten Kondensators gesteuert werden. Erfindungsgemäß ist eine Spannungsfühleinrichtung vorgesehen, die die Ladespannung des ersten Speicherkondensators ermittelt und mit einer vorgegebenen Referenzspannung vergleicht. Diese Referenzspannung kann nun nahezu beliebig gewählt werden, solange sie zwischen den Werten 0 Volt und der maximalen zulässigen Ladespannung des ersten Speicherkondensators liegt. Im Höchstfalle kann die Referenzspannung der höchstzulässigen Ladespannung des zweiten Speicherkondensators entsprechen, falls die maximale Ladespannung des ersten Kondensators entsprechend hoch gewählt wurde. Die Spannungsfühleinrichtung öffnet den elektrisch steuerbaren Schalter, wenn die Ladespannung die vorgegebene gewünschte Referenzspannung erreicht hat.Because the switch is designed to be electrically controllable, the switch can be influenced by other electrical devices of the flashing light warning system and thus the charging of the first capacitor can be controlled. According to the invention, a voltage sensing device is provided which determines the charging voltage of the first storage capacitor and compares it with a predetermined reference voltage. This reference voltage can now be chosen almost as long as it lies between the values 0 volts and the maximum permissible charging voltage of the first storage capacitor. In the maximum case, the reference voltage can correspond to the maximum permissible charging voltage of the second storage capacitor if the maximum charging voltage of the first capacitor has been chosen to be correspondingly high. The voltage sensing device opens the electrically controllable switch when the charging voltage has reached the specified desired reference voltage.

Die erfindungsgemäße Lichtblitzwarnanlage hat gegenüber dem Vorbekannten insbesondere den Vorteil, daß durch den zweiten, auf volle Ladespannung aufgeladenen, Speicherkondensator mit vergleichsweise kleiner Kapazität die sichere Zündung der Blitzröhre bewirkt wird. Die elektrische Energie zum Weiterbetrieb der Blitzröhre wird dann von dem ersten Kondensator mit gegebenenfalls geringer Ladespannung, aber in deutlich höherer Kapazität als der des zweiten Speicherkondensators geliefert. Durch die Vorgabe der Referenzspannung läßt sich nun die Ladespannung des ersten Speicherkondensators und damit die Lichtenergie oder Lichtintensität des Lichtblitzes der erfindungsgemäßen Lichtblitzwarnanlage in weiten Grenzen beeinflussen.The flashing light warning system according to the invention has the advantage over the prior art in particular that the reliable ignition of the flash tube is effected by the second storage capacitor having a comparatively small capacity and charged to full charge voltage. The electrical energy for the continued operation of the flash tube is then supplied by the first capacitor with a possibly low charging voltage, but with a significantly higher capacity than that of the second storage capacitor. By specifying the reference voltage, the charging voltage of the first storage capacitor and thus the light energy or light intensity of the light flash of the light flash warning system according to the invention can now be influenced within wide limits.

Die erfindungsgemäße Lichtblitzwarnanlage hat den weiteren Vorteil, daß die maximale Ladespannung bzw. die Spannungsfestigkeit des ersten Speicherkondensators gegenüber dem Vorbekannten kleiner gewählt werden kann, weil nach dem Zünden der Blitzröhre für den Weiterbetrieb der Lichtblitzwarnanlage zum Erhalt des Lichtbogens der Lichtröhre, verglichen mit der Zündspannung, geringe Spannungen ausreichen. Häufig liegt die erforderliche Zündspannung von Blitzröhren bei ca. 500 Volt, wogegen die Spannung zur Aufrechterhaltung der Gasentladung der Blitzröhre bei etwa 150 Volt liegt. Durch die erfindungsgemäßen Maßnahmen kann der erste Speicherkondensator, verglichen mit dem Vorbekannten, kleiner gewählt werden und der Aufbau der erfindungsgemäßen Lichtblitzwarnanlage ist gegenüber dem Vorbekannten günstiger. Zudem beansprucht der erste Speicherkondensator der erfindungsgemäßen Lichtblitzwarnanlage gegenüber dem Vorbekannten weniger Platz.The flashing light warning system according to the invention has the further advantage that the maximum charging voltage or the dielectric strength of the first storage capacitor can be selected to be smaller than that known before, because after the flash tube has been ignited, the flashing light warning system continues to operate in order to maintain the arc of the light tube, compared to the ignition voltage, low voltages are sufficient. Often the required ignition voltage of flash tubes is around 500 volts, whereas the The voltage for maintaining the gas discharge of the flash tube is approximately 150 volts. By means of the measures according to the invention, the first storage capacitor can be chosen to be smaller compared to the prior art, and the construction of the flashing light warning system according to the invention is more economical than the prior art. In addition, the first storage capacitor of the flashing light warning system according to the invention takes up less space than the previously known.

Vorteilhafte Ausgestaltungen und Weiterbildungen der erfindungsgemäßen Lichtblitzwarnanlage ergeben sich aus den Unteransprüchen.Advantageous refinements and developments of the flashing light warning system according to the invention result from the subclaims.

Die Spannungsfühleinrichtung kann vorteilhaft einen Spannungsteiler, bestehend aus zwei Widerständen, parallel zum ersten Speicherkondensator aufweisen. Der Spannungsabfall am Mittelabgriff des Spannungsteilers ist dann der Ladespannung des ersten Speicherkondensators proportional, weist jedoch, verglichen mit dieser Ladespannung, einen vergleichsweise geringen Absolutwert auf. Dies vereinfacht die Weiterverarbeitung der Ladespannung in der Spannungsfühleinrichtung, weil vergleichsweise geringe Spannungswerte ermittelt und mit einer vorgegebenen Referenzspannung verglichen werden müssen.The voltage sensing device can advantageously have a voltage divider, consisting of two resistors, parallel to the first storage capacitor. The voltage drop at the center tap of the voltage divider is then proportional to the charging voltage of the first storage capacitor, but has a comparatively low absolute value compared to this charging voltage. This simplifies the further processing of the charging voltage in the voltage sensing device because comparatively low voltage values have to be determined and compared with a predetermined reference voltage.

Die Spannungsfühleinrichtung kann vorteilhaft eine Vergleicherschaltung aufweisen, die als handelsüblicher Komparator frei käuflich ist. Die Vergleicherschaltung kann in diesem Zusammenhang den Spannungsabfall am Mittelabgriff des Spannungsteilers mit einer vorgegebenen Referenzspannung vergleichen und den elektrischen Schalter öffnen, wenn der Spannungsabfall die Referenzspannung übersteigt. Als Referenzspannung kann hier ein vergleichsweise geringer Spannungswert verwendet werden, der einfach aus der Gleichspannung zur Spannungsversorgung der Primärseite des Spannungswandlers gewonnen werden kann.The voltage sensing device can advantageously have a comparator circuit, which is commercially available as a comparator. In this context, the comparator circuit can compare the voltage drop at the center tap of the voltage divider with a predetermined reference voltage and open the electrical switch if the voltage drop exceeds the reference voltage. A comparatively low voltage value can be used here as the reference voltage, which can simply be obtained from the DC voltage for supplying voltage to the primary side of the voltage converter.

Es ist weiterhin vorteilhaft, eine Schutzdiode parallel zum elektrischen Schalter vorzusehen, um bei der Ausbildung des elektrischen Schalters als Transistor, insbesondere als Feldeffekttransistor, beim öffnen des elektrischen Schalters eine Überlastung des elektrischen Schalters durch Überspannungen zu verhindern.It is furthermore advantageous to provide a protective diode in parallel with the electrical switch in order to prevent the electrical switch from being overloaded by overvoltages when the electrical switch is designed as a transistor, in particular as a field effect transistor, when the electrical switch is opened.

Es ist besonders vorteilhaft, wenn eine Leistungssteuerschaltung für den Sperrwandler vorgesehen ist, wobei die Leistungssteuerschaltung die Ausgangsleistung des Sperrwandlers vermindert, wenn die Spannungsfühleinrichtung den Schalter öffnet. Wenn die Ladespannung des ersten Speicherkondensators die vorgegebene Referenzspannung übersteigt, dann wird der elektrisch steuerbare Schalter geöffnet und wenn keine weiteren Maßnahmen vorgesehen sind, wird der zweite Speicherkondensator mit der vollen Sperrwandlerleistung weiter aufgeladen. Diese Aufladung erfolgt dann in sehr groben Stufen und sehr schnell und kann gegebenenfalls zu einer elektrischen Überlastung des zweiten Speicherkondensators führen und dessen Zerstörung bewirken, weil die Spannungsfestigkeit des zweiten Speicherkondensators zwar vergleichsweise hoch ist, dessen Kapazität jedoch gering ist. Mit den vorbeschriebenen Maßnahmen wird die Wandlerausgangsleistung vermindert, wenn nur noch der zweite Speicherkondensator aufgeladen wird, so daß eine elektrische Überlastung des zweiten Speicherkondensators und damit dessen mögliche Zerstörung vermieden wird.It is particularly advantageous if a power control circuit is provided for the flyback converter, the power control circuit reducing the output power of the flyback converter when the voltage sensing device opens the switch. If the charging voltage of the first storage capacitor exceeds the predetermined reference voltage, the electrically controllable switch is opened and if no further measures are provided, the second storage capacitor is charged further with the full flyback converter power. This charging then takes place in very rough stages and very quickly and can possibly lead to an electrical overload of the second storage capacitor and cause its destruction because the dielectric strength of the second storage capacitor is comparatively high, but its capacitance is low. With the measures described above, the converter output power is reduced if only the second storage capacitor is charged, so that an electrical overload of the second storage capacitor and thus its possible destruction is avoided.

Es ist vorteilhaft, wenn die Leistungsteuerschaltung einen Oszillator aufweist, dessen Ausgangsleistung bzw. elektrisches Ausgangssignal abhängig von der Schalterstellung des elektrischen Schalters veränderlich ist. Es ist besonders vorteilhaft, wenn die Leistungsteuerschaltung einen Rechteck-Oszillator aufweist, dessen Ausgangssignal in der Frequenz und/oder in der Pulsbreite elektrisch veränderlich ist.It is advantageous if the power control circuit has an oscillator whose output power or electrical output signal is variable depending on the switch position of the electrical switch. It is particularly advantageous if the power control circuit has a rectangular oscillator, the output signal of which is electrically variable in frequency and / or in pulse width.

Man kann weiterhin eine zweite Spannungsfühleinrichtung vorsehen, die die Ladespannung des zweiten Speicherkondensators ermittelt und mit einer vorgegebenen zweiten Referenzspannung vergleicht und die den Sperrwandler ausschaltet, wenn die zweite Ladespannung die zweite Referenzspannung übersteigt. Mit diesen Maßnahmen wird eine Aufladung des zweiten Speicherkondensators über dessen maximale Ladespannung hinaus einerseits vermieden. Zum anderen kann die erfindungsgemäße Lichtblitzwarnanlage durch diese Maßnahmen einfach und kostengünstig an Blitzröhren mit verschiedenen elektrischen Eigenschaften und damit an die Verwendung anderer Speicherkondensatoren angepaßt werden. Dies dient ebenfalls zum Schutz des zweiten Speicherkondensators gegen elektrische Überlastung und Zerstörung.A second voltage sensing device can also be provided, which determines the charging voltage of the second storage capacitor and compares it with a predetermined second reference voltage and which switches off the flyback converter when the second charging voltage exceeds the second reference voltage. With these measures, charging of the second storage capacitor beyond its maximum charging voltage is avoided on the one hand. On the other hand, the light flash warning system according to the invention can be easily and inexpensively adapted to flash tubes with different electrical properties and thus to the use of other storage capacitors. This also serves to protect the second storage capacitor against electrical overload and destruction.

In diesem Zusammenhang kann die zweite Spannungsfühleinrichtung vorteilhaft einen zweiten Spannungsteiler aufweisen, der aus zwei Widerständen besteht und parallel zum zweiten Speicherkondensator angeordnet ist. Auch hier ergibt sich der Vorteil, daß am Mittelabgriff des Spannungsteilers eine Spannung ermittelt werden kann, die der Ladespannung des zweiten Speicherkondensators proportional ist, jedoch einen, verglichen mit der zweiten Ladespannung, geringen absoluten Spannungswert aufweist und entsprechend einfach und ungefährlich ermittelbar und in der zweiten Spannungsfühleinrichtung weiter verarbeitbar ist.In this context, the second voltage sensing device can advantageously have a second voltage divider, which consists of two resistors and is arranged parallel to the second storage capacitor. Here, too, there is the advantage that a voltage can be determined at the center tap of the voltage divider that is proportional to the charging voltage of the second storage capacitor, but has a low absolute voltage value compared to the second charging voltage and is accordingly easy and non-hazardous to determine and in the second Voltage sensing device can be processed further.

Auch die zweite Spannungsfühleinrichtung kann eine zweite Vergleicherschaltung aufweisen, die den Spannungsabfall am Mittelabgriff des zweiten Spannungsteilers mit einer vorgegebenen zweiten Referenzspannung vergleicht, und den Sperrwandler ausschaltet, wenn der zweite Spannungsabfall die zweite Referenzspannung übersteigt. Auch hier ergibt sich der Vorteil, daß als zweite Referenzspannung ein vergleichsweise geringer Spannungswert verwendet werden kann, der einfach und kostengünstig aus der Gleichstromversorgungsspannung der Primärseite des Spannungswandlers gewonnen werden kann.The second voltage sensing device can also have a second comparator circuit, which compares the voltage drop at the center tap of the second voltage divider with a predetermined second reference voltage and switches off the flyback converter if the second voltage drop exceeds the second reference voltage. Here, too, there is the advantage that a comparatively low voltage value can be used as the second reference voltage, which is simple and inexpensive DC supply voltage of the primary side of the voltage converter can be obtained.

Um eine periodisch wiederkehrende Erzeugung von Lichtblitzen mit der erfindungsgemäßen Lichtblitzwarnanlage zu ermöglichen, ist es besonders vorteilhaft, wenn ein Taktgenerator zum periodischen Zünden der Blitzröhre vorgesehen ist. Die Taktfrequenz des Taktgenerators und damit die Blitzfrequenz der erfindungsgemäßen Lichtblitzwarnanlage wird vorteilhaft so gewählt, daß sie geringer ist, als die Ladefrequenz zur Aufladung des ersten und zweiten Speicherkondensators, um einerseits eine sichere Zündung der Blitzröhre bei jedem Lichtblitz zu ermöglichen und um andererseits Lichtblitze mit der durch die Ladespannung des ersten Kondensators vorgegebenen Lichtblitzenergie zu erzeugen.In order to enable a periodically recurring generation of light flashes with the light flash warning system according to the invention, it is particularly advantageous if a clock generator is provided for periodically firing the flash tube. The clock frequency of the clock generator and thus the flash frequency of the flashing light warning system according to the invention is advantageously chosen so that it is lower than the charging frequency for charging the first and second storage capacitors, on the one hand to enable reliable ignition of the flash tube with each flash of light and on the other hand to flashes of light with the to generate predetermined light flash energy by the charging voltage of the first capacitor.

Es ist besonders vorteilhaft, wenn die Leistungssteuerschaltung ein RC-Glied aufweist, dessen Ladezeitkonstante durch einen fünften Widerstand parallel zu einem sechsten Widerstand veränderbar ist. Das RC-Glied bestimmt dann die Grundfrequenz, mit der der Sperrwandler angesteuert wird. Wird der elektrische Schalter geschlossen, so wird der sechste Widerstand parallel zum fünften Widerstand geschaltet, so daß sich die Ladezeitkonstante des RC-Gliedes ändert und die Frequenz, mit der der Sperrwandler angesteuert wird, geändert wird. Zur einfachen Parallelschaltung des sechsten Widerstandes mit dem fünften Widerstand des RC-Gliedes kann vorteilhaft in Serie zum fünften Widerstand und parallel zum sechsten Widerstand ein dritter Transistor vorgesehen sein, der durch die Spannungsfühleinrichtung steuerbar ist.It is particularly advantageous if the power control circuit has an RC element, the charging time constant of which can be changed by a fifth resistor in parallel with a sixth resistor. The RC element then determines the basic frequency with which the flyback converter is controlled. If the electrical switch is closed, the sixth resistor is connected in parallel with the fifth resistor, so that the charging time constant of the RC element changes and the frequency with which the flyback converter is controlled is changed. For simple parallel connection of the sixth resistor with the fifth resistor of the RC element, a third transistor can be advantageously provided in series with the fifth resistor and parallel to the sixth resistor, which transistor can be controlled by the voltage sensing device.

Ein Ausführungsbeispiel der erfindungsgemäßen Lichtblitzwarnanlage ist in den Zeichnungen dargestellt und wird im folgenden anhand der Zeichnungen näher erläutert.An embodiment of the flashing light warning system according to the invention is shown in the drawings and is explained in more detail below with reference to the drawings.

Es zeigen

  • Figur 1 schematisch ein elektrisches Schaltbild einer erfindungsgemäßen Lichtblitzwarnanlage und
  • Figur 2 Spannungsverläufe über der Zeit eines Oszillators der Lichtblitzwarnanlage nach Figur 1.
Show it
  • Figure 1 shows schematically an electrical circuit diagram of a flashing light warning system according to the invention and
  • FIG. 2 voltage curves over the time of an oscillator of the flashing light warning system according to FIG. 1.

In Figur 1 ist der positive Pol einer Spannungsquelle (S), die als Batterie z. B. eines Luftfahrzeuges ausgebildet sein kann, mit der primärseitigen Windung eines Sperrwandlers (W) leitend verbunden, die andererseits über einen zweiten Transistor (T2), der als Metalloxydschicht-Feldeffekttransistor ausgebildet ist, mit dem negativen Pol der Spannungsquelle (S) verbunden ist. Aus der Spannungsquelle (S) wird ein Taktgenerator (T) mit Spannung versorgt, der periodische Ausgangssignale erzeugt und damit eine Zündschaltung (Z) ansteuert, die ebenfalls aus der Spannungsquelle (S) mit Spannung versorgt wird.In Figure 1, the positive pole of a voltage source (S), the z. B. an aircraft can be conductively connected to the primary winding of a flyback converter (W), which on the other hand is connected to the negative pole of the voltage source (S) via a second transistor (T2) which is designed as a metal oxide layer field effect transistor. A clock generator (T) is supplied with voltage from the voltage source (S), which generates periodic output signals and thus controls an ignition circuit (Z) which is also supplied with voltage from the voltage source (S).

Die sekundärseitige Windung des Sperrwandlers (W) ist über eine erste Diode (D1), die als Gleichrichterdiode wirkt, mit einer Anode einer Blitzröhre (B) leitend verbunden, deren Kathode über eine zweite Diode (D2) und eine dritte Diode (D3), die antiparallel geschaltet sind, mit dem anderen Anschluß der sekundärseitigen Windung des Sperrwandlers verbunden ist. Die Kathode der Blitzröhre (B), die Kathode der zweiten Diode (D2) und die Anode der dritten Diode (D3) sind parallel mit dem negativen Pol der Spannungsquelle (S) leitend verbunden. Die Blitzröhre (B) weist eine Zündelektrode auf, die mit der Zündschaltung (Z) leitend verbunden ist.The secondary-side turn of the flyback converter (W) is conductively connected via a first diode (D1), which acts as a rectifier diode, to an anode of a flash tube (B), the cathode of which is connected via a second diode (D2) and a third diode (D3), which are connected antiparallel, is connected to the other terminal of the secondary winding of the flyback converter. The cathode of the flash tube (B), the cathode of the second diode (D2) and the anode of the third diode (D3) are connected in parallel to the negative pole of the voltage source (S). The flash tube (B) has an ignition electrode which is conductively connected to the ignition circuit (Z).

Die Kathode der Gleichrichterdiode (D1) ist über einen ersten Kondensator (C1), der als erster Speicherkondensator verwendet wird, und eine vierte Diode (D4), die als Entladediode wirkt, mit dem negativen Pol der Spannungsquelle (S) verbunden. Parallel zur vierten Diode (D4) ist ein erster Transistor (T1) in Serie mit einer fünften Diode (D5) geschaltet, der als Metalloxydschicht-Feldeffekttransistor ausgebildet ist. Die fünfte Diode (D5) dient dem Schutz des ersten Transistors (T1) gegen Überlastung bei der Entladung des ersten Kondensators (C1).The cathode of the rectifier diode (D1) is connected to the negative pole of the voltage source (S) via a first capacitor (C1), which is used as the first storage capacitor, and a fourth diode (D4), which acts as a discharge diode. A first transistor (T1) is connected in series with a fifth diode (D5) in parallel with the fourth diode (D4) Metal oxide layer field effect transistor is formed. The fifth diode (D5) serves to protect the first transistor (T1) against overload when the first capacitor (C1) is discharged.

Weiterhin ist parallel zum ersten Speicherkondensator (C1) ein Spannungsteiler, bestehend aus einem ersten Widerstand (R1) und einem zweiten Widerstand (R2), vorgesehen, dessen Widerstände einerseits mit der Kathode, mit der ersten Diode (D1) und andererseits mit dem negativen Pol der Spannungsquelle (S) leitend verbunden sind. Ein zweiter Kondensator (C2), der als zweiter Speicherkondensator bzw. Hilfskondensator verwendet wird, ist parallel zu einem zweiten Spannungsteiler, bestehend aus einem dritten Widerstand (R3) und einem vierten Widerstand (R4), einerseits mit der Kathode der Gleichrichterdiode (D1) und andererseits mit dem negativen Pol der Spannungsquelle (S) leitend verbunden.Furthermore, a voltage divider, consisting of a first resistor (R1) and a second resistor (R2), is provided in parallel to the first storage capacitor (C1), the resistors of which are on the one hand connected to the cathode, to the first diode (D1) and on the other hand to the negative pole the voltage source (S) are conductively connected. A second capacitor (C2), which is used as a second storage capacitor or auxiliary capacitor, is in parallel with a second voltage divider, consisting of a third resistor (R3) and a fourth resistor (R4), on the one hand with the cathode of the rectifier diode (D1) and on the other hand, conductively connected to the negative pole of the voltage source (S).

Die Spannung am Mittelabgriff des ersten Spannungsteilers, bestehend aus den ersten Widerstand (R1) und dem zweiten Widerstand (R2), wird dem invertierenden Eingang einer ersten Vergleicherschaltung (V1) zugeführt, deren nichtinvertierender Eingang mit einer Referenzspannungsquelle (UR) leitend verbunden ist. Der Ausgang der ersten Vergleicherschaltung (V1) ist mit dem Steuereingang des ersten Metalloxydschicht-Feldeffekttransistors (T1) leitend verbunden und steuert diesen. Weiterhin ist der Ausgang des ersten Vergleichers (V1) mit der Basis eines dritten Transistors (T3) leitend verbunden, der als bipolarer Transistor ausgebildet ist. Der Emitter des dritten Transistors (T3) ist mit einer Spannungsstabilisierungsschaltung (US) und mit einem Eingang der Referenzspannungsquelle (UR) verbunden.The voltage at the center tap of the first voltage divider, consisting of the first resistor (R1) and the second resistor (R2), is fed to the inverting input of a first comparator circuit (V1), the non-inverting input of which is conductively connected to a reference voltage source (UR). The output of the first comparator circuit (V1) is conductively connected to the control input of the first metal oxide layer field effect transistor (T1) and controls it. Furthermore, the output of the first comparator (V1) is conductively connected to the base of a third transistor (T3) which is designed as a bipolar transistor. The emitter of the third transistor (T3) is connected to a voltage stabilization circuit (US) and to an input of the reference voltage source (UR).

Der Kollektor des dritten Transistors (T3) ist über einen fünften Widerstand (R5) mit einem Anschluß eines sechsten Widerstands (R6) und über einen dritten Kondensator (C3) mit dem negativen Pol der Spannungsquelle (S) und mit einem Eingang eines Hochfrequenz-Oszillators (O) leitend verbunden.The collector of the third transistor (T3) is connected to a sixth via a fifth resistor (R5) Resistor (R6) and connected via a third capacitor (C3) to the negative pole of the voltage source (S) and to an input of a high-frequency oscillator (O).

Die Spannung am Mittelabgriff des zweiten Spannungsteilers, bestehend aus dem dritten Widerstand (R3) und dem vierten Widerstand (R4), wird dem nichtinvertierendem Eingang eines zweiten Vergleichers (V2) zugeführt, dessen invertierender Eingang mit dem Ausgang der Referenzspannungsquelle (UR) verbunden ist. Der Ausgang des zweiten Vergleichers (V2) ist mit dem Hochfrequenz-Oszillator (O) leitend verbunden. Weiterhin wird die Spannung in der Verbindungsleitung zwischen der zweiten Diode (D2) und der dritten Diode (D3) und der sekundärseitigen Windung des Sperrwandlers (W) abgegriffen und einem invertierenden Eingang eines dritten Vergleichers (V3) zugeführt, dessen nichtinvertierender Eingang mit dem negativen Pol der Spannungsquelle (S) leitend verbunden ist. Das Ausgangssignal des dritten Vergleichers (V3) wird ebenfalls dem Hochfrequenz-Oszillator (O) zugeführt.The voltage at the center tap of the second voltage divider, consisting of the third resistor (R3) and the fourth resistor (R4), is fed to the non-inverting input of a second comparator (V2), the inverting input of which is connected to the output of the reference voltage source (UR). The output of the second comparator (V2) is conductively connected to the high-frequency oscillator (O). Furthermore, the voltage in the connecting line between the second diode (D2) and the third diode (D3) and the secondary winding of the flyback converter (W) is tapped and fed to an inverting input of a third comparator (V3), whose non-inverting input with the negative pole the voltage source (S) is conductively connected. The output signal of the third comparator (V3) is also fed to the high-frequency oscillator (O).

Der Hochfrequenz-Oszillator (O) steuert über einen Treiber oder Verstärker (A) den zweiten Metalloxydschicht-Feldeffekttransistor (T2). Diese Steuerung erfolgt abhängig von der Ladezeitkonstante des RC-Gliedes, gebildet aus dem dritten Kondensator (C3) und dem sechsten Widerstand (R6) bzw. gebildet aus dem dritten Kondensator (C3) und dem sechsten Widerstand (R6) parallel zum fünften Widerstand (R5). Weiterhin ist das Ausgangssignal des Hochfrequenz-Oszillators (O) abhängig von den Spannungen an den Mittelabgriffen der Spannungsteile und damit abhängig von den Ausgangssignalen des zweiten Vergleichers (V2) und des dritten Vergleichers (V3).The high-frequency oscillator (O) controls the second metal oxide layer field-effect transistor (T2) via a driver or amplifier (A). This control takes place depending on the charging time constant of the RC element, formed from the third capacitor (C3) and the sixth resistor (R6) or formed from the third capacitor (C3) and the sixth resistor (R6) in parallel with the fifth resistor (R5 ). Furthermore, the output signal of the high-frequency oscillator (O) is dependent on the voltages at the center taps of the voltage parts and thus on the output signals of the second comparator (V2) and the third comparator (V3).

Die Funktion der erfindungsgemäßen Lichtblitzwarnanlage gem. Figur 1 wird nun anhand der Spannungsverläufe in Figur 2 näher erläutert:The function of the flashing light warning system according to the invention. Figure 1 is now explained in more detail with reference to the voltage profiles in Figure 2:

In Figur 2 ist die Ausgangsspannung (U1) des Hochfrequenz-Oszillators (O) in Abhängigkeit von einer Zeit (t) dargestellt, wobei das Bezugszeichen (A), die Ausschaltzeitdauern und das Bezugszeichen (E) die Einschaltzeitdauern des Hochfrequenz-Oszillators (O) kennzeichnen.FIG. 2 shows the output voltage (U1) of the high-frequency oscillator (O) as a function of a time (t), the reference symbol (A), the switch-off time periods and the reference symbol (E) the switch-on time periods of the high-frequency oscillator (O) mark.

Es sei angenommen, daß zu Beginn dieser Betrachtung die Schaltung der erfindungsgemäßen Lichtblitzwarnanlage gemäß Figur 1 stromlos ist. Sobald die erfindungsgemäße Lichtblitzwarnanlage mit der Spannungsquelle (S) leitend verbunden wird, beginnt der Hochfrequenz-Oszillator (O) zu schwingen und erzeugt eine Ausgangsspannung (U1) entsprechend Figur 2a. In der Figur 2a ist die erste Einschaltzeitdauer (E1) über einen ersten Zeitraum konstant, wogegen die Ausschaltzeitdauer (A) ausgehend von sehr langen Ausschaltzeitdauern zu Beginn der Funktion der erfindungsgemäßen Lichtblitzwarnanlage, im vorliegenden Ausführungsbeispiel der ersten Ausschaltzeitdauer (A1), abhängig von der Zeit immer geringer wird und z. B. zu einer vorgegebenen Zeit die zweite Ausschaltzeitdauer (A2) erreicht.It is assumed that at the beginning of this consideration the circuit of the flashing light warning system according to the invention according to FIG. As soon as the flashing light warning system according to the invention is conductively connected to the voltage source (S), the high-frequency oscillator (O) begins to oscillate and generates an output voltage (U1) according to FIG. 2a. In FIG. 2a, the first switch-on time period (E1) is constant over a first period, whereas the switch-off time period (A), based on very long switch-off time periods at the start of the function of the flashing light warning system according to the invention, in the present exemplary embodiment the first switch-off time period (A1), depending on the time is getting lower and z. B. reaches the second switch-off time (A2) at a predetermined time.

Während der ersten Einschaltzeitdauer (E1) wird über den Verstärker (A) der zweite Transistor (T2) leitend geschaltet, so daß die primärseitige Windung des Sperrwandlers (W) von Strom durchflossen wird. Die elektrische Energie, die die primärseitige Windung des Sperrwandlers (W) durchfließt, führt nach dem öffnen des zweiten Transistors (T2) zu einem entsprechenden Stromfluß in der sekundärseitigen Windung des Sperrwandlers (W). Durch die Windungszahlen der primärseitigen und der sekundärseitigen Windungen des Sperrwandlers (W) bestimmt, wird die vergleichsweise niedrige Spannung der Stromquelle (S) auf für die Zündung der Blitzröhre (B) und für die Aufladung der Kondensatoren (C1 und C2) ausreichende Werte transformiert. Nach Ablauf der ersten vorgegebenen Einschaltzeit (E1) wird der zweite Transistor (T2) geöffnet und die primärseitige Windung des Sperrwandlers (W) von der Spannungsquelle (S) getrennt. Der in der sekundärseitigen Windung des Sperrwandlers (W) induzierte Strom fließt über die Gleichrichterdiode (D1) gleichgerichtet u. a. zu dem ersten Speicherkondensator (C1) und dem zweiten Speicherkondensator (C2) und lädt diese beiden Kondensatoren auf, da zu diesem Zeitpunkt auch der erste Transistor (T1) geschlossen ist.During the first switch-on period (E1), the second transistor (T2) is turned on via the amplifier (A), so that current flows through the primary-side winding of the flyback converter (W). The electrical energy that flows through the primary-side turn of the flyback converter (W) leads to a corresponding current flow in the secondary-side turn of the flyback converter (W) after the opening of the second transistor (T2). Determined by the number of turns of the primary-side and the secondary-side turns of the flyback converter (W), the comparatively low voltage of the current source (S) is transformed to values sufficient for the ignition of the flash tube (B) and for the charging of the capacitors (C1 and C2). After the first predetermined switch-on time (E1), the second transistor (T2) is opened and the primary-side winding of the flyback converter (W) is separated from the voltage source (S). The current induced in the secondary-side turn of the flyback converter (W) flows rectified via the rectifier diode (D1) to the first storage capacitor (C1) and the second storage capacitor (C2), among other things, and charges these two capacitors, since at this point the first transistor is also charged (T1) is closed.

Solange in der sekundärseitigen Windung des Sperrwandlers (W) ein Strom fließt, weist der Verbindungspunkt zwischen der sekundärseitigen Windung des Sperrwandlers (W) und der zweiten Diode (D2) bzw. der dritten Diode (D3) ein negatives Potential auf, das dem invertierenden Eingang des dritten Vergleichers (V3) zugeführt wird. Das Ausgangssignal des dritten Vergleichers (V3) ist in diesem Fall derart gestaltet, daß der Hochfrequenz-Oszillator angehalten wird. Das heißt, solange in der sekundärseitigen Windung des Sperrwandlers (W) ein Strom fließt, bleibt der Oszillator (O) unwirksam und das Ausgangssignal des Hochfrequenz-Oszillators (O) verbleibt bei 0 Volt, so daß der zweite Transistor (T2) gesperrt ist.As long as a current flows in the secondary-side turn of the flyback converter (W), the connection point between the secondary-side turn of the flyback converter (W) and the second diode (D2) or the third diode (D3) has a negative potential which corresponds to the inverting input of the third comparator (V3) is supplied. In this case, the output signal of the third comparator (V3) is designed such that the high-frequency oscillator is stopped. That is, as long as a current flows in the secondary winding of the flyback converter (W), the oscillator (O) remains ineffective and the output signal of the high-frequency oscillator (O) remains at 0 volts, so that the second transistor (T2) is blocked.

Sobald die elektrische Energie der sekundärseitigen Windung des Sperrwandlers im ersten Speicherkondensator (C1) und im zweiten Speicherkondensator (C2) gesammelt ist, ändert das Potential an der Verbindung zwischen der sekundärseitigen Spule des Sperrwandlers und der zweiten Diode (D2) bzw. der dritten Diode (D3) seinen Wert, so daß das Ausgangssignal des dritten Vergleichers (V3) ein zum vorherigen Zustand entgegengesetztes Potential annimmt und der Hochfrequenz-Oszillator (O) freigegeben wird. Dies hat zur Folge, daß das Ausgangssignal des Hochfrequenz-Oszillators einen von 0 verschiedenen Wert annimmt und der zweite Transistor (T2) für die erste Einschaltzeitdauer (E1) wieder eingeschaltet wird. Nach Ablauf dieser weiteren ersten Einschaltzeitdauer (E1) wiederholen sich die gleichen Vorgänge wie vorher beschrieben. Dadurch, daß jedoch die Speicherkondensatoren (C1 und C2) nicht mehr leer sind, sondern durch die vorherigen Vorgänge mit elektrischer Energie teilweise aufgeladen wurden, erfolgt nach Ablauf dieser weiteren Einschaltzeitdauer (E1) der Transport der elektrischen Energie vom Sperrwandler (W) in die Speicherkondensatoren (C1 und C2) schneller. Dies hat zur Folge, daß das Potential an der Verbindung zwischen der sekundärseitigen Windung des Sperrwandlers und den Dioden (D2 und D3) entsprechend kürzer einen negativen Wert aufweist, so daß der Hochfrequenz-Oszillator entsprechend kürzer gesperrt wird. Das heißt, die Ausschaltzeitdauern verkürzen sich mit fortschreitender Aufladung der Speicherkondensatoren (C1 und C2). Dies ergibt den in der Figur 2a dargestellten Verlauf der Ausgangsspannung (U1) des Hochfrequenz-Oszillators (O).As soon as the electrical energy of the secondary-side winding of the flyback converter is collected in the first storage capacitor (C1) and in the second storage capacitor (C2), the potential at the connection between the secondary-side coil of the flyback converter and the second diode (D2) or the third diode ( D3) its value so that the output signal of the third comparator (V3) assumes a potential opposite to the previous state and the high-frequency oscillator (O) is released. The result of this is that the output signal of the high-frequency oscillator assumes a value other than 0 and the second transistor (T2) is switched on again for the first switch-on period (E1). After this further first switch-on period (E1) has elapsed, the same processes are repeated as previously described. Because, however, that Storage capacitors (C1 and C2) are no longer empty, but have been partially charged with electrical energy by the previous processes, after this additional switch-on period (E1) the electrical energy is transported from the flyback converter (W) into the storage capacitors (C1 and C2) more quickly. As a result, the potential at the connection between the secondary-side turn of the flyback converter and the diodes (D2 and D3) has a correspondingly shorter negative value, so that the high-frequency oscillator is blocked correspondingly shorter. This means that the switch-off times decrease with increasing charging of the storage capacitors (C1 and C2). This results in the profile of the output voltage (U1) of the high-frequency oscillator (O) shown in FIG. 2a.

Die vorher beschriebenen Vorgänge laufen solange ab, bis der erste Speicherkondensator (C1) einen vorgegebenen ersten Spannungsschwellwert erreicht hat. Die Ladespannung des ersten Kondensators (C1) wird entsprechend vermindert am ersten Spannungsteiler, bestehend aus dem ersten Widerstand (R1) und dem zweiten Widerstand (R2), abgefühlt und dem ersten Vergleicher (V1) zugeführt. Dieser Vergleicher (V1) vergleicht den Ladespannungswert des ersten Kondensators (C1) mit einem vorgegebenen Schwellwert, der durch die Referenzspannungsquelle (UR) vorgegeben ist. Sobald die Spannung am Mittelabgriff des ersten Spannungsteilers und damit die Ladespannung des ersten Kondensators (C1) die vorgegebene Referenzspannung erreicht bzw. überschreitet, ändert das Ausgangssignal der ersten Vergleicherschaltung (V1) sein Potential, so daß der erste Transistor (T1) geöffnet wird. Dies hat zur Folge, daß bei der weiteren Einschaltung des Sperrwandlers (W) über den zweiten Transistor (T2), die in der Sekundärwindung des Sperrwandlers (W) induzierte elektrische Energie nur noch dem zweiten Kondensator (C2) zugeführt wird, jedoch nicht mehr dem ersten Kondensator (C1). Das heißt, sobald der erste Transistor (T1) geöffnet ist, erfolgt keine weitere Aufladung des ersten Kondensators (C1). Sobald der erste Vergleicher (V1) sein Ausgangssignal entsprechend ändert, wird zugleich der dritte Transistor (T3) leitend geschaltet. Dies hat zur Folge, daß die Ladezeitkonstante des RC-Gliedes, das vorher aus dem sechsten Widerstand (R6) und dem dritten Kondensator (C3) bestand, geändert wird, weil der fünfte Widerstand (R5) nunmehr parallel zum sechsten Widerstand (R6) geschaltet ist. Dies hat zur Folge, daß das die Einschaltzeitdauer des Hochfrequenz-Oszillators (O) bestimmende RC-Glied nicht mehr nur aus dem Widerstand (R6) und dem Kondensator (C3) besteht, sondern aus dem Widerstand (R6) parallel zum Widerstand (R5) und dem Kondensator (C3). Damit wird die Einschaltzeitdauer des Hochfrequenz-Oszillators (O) verkürzt, sobald der erste Kondensator (C1) aufgeladen ist. Die Verkürzung der Einschaltzeitdauer des Hochfrequenz-Oszillators immer dann, wenn der erste Speicherkondensator (C1) aufgeladen ist, hat den Zweck, eine Überlastung des zweiten Speicherkondensators zu verhindern. Der erste Speicherkondensator (C1) hat üblicherweise eine große Speicherkapazität und ist deshalb häufig als Elektrolytkondensator abgebildet. Er besitzt jedoch eine vergleichsweise geringe Spannungsfestigkeit. Der zweite Speicherkondensator (C2) soll die sichere Zündung der Blitzröhre (B) gewährleisten. Deshalb besitzt er eine vergleichsweise große Spannungsfestigkeit. Seine Speicherkapazität ist jedoch vergleichsweise gering.The processes described above continue until the first storage capacitor (C1) has reached a predetermined first voltage threshold. The charging voltage of the first capacitor (C1) is correspondingly reduced at the first voltage divider, consisting of the first resistor (R1) and the second resistor (R2), and is fed to the first comparator (V1). This comparator (V1) compares the charging voltage value of the first capacitor (C1) with a predetermined threshold value, which is predetermined by the reference voltage source (UR). As soon as the voltage at the center tap of the first voltage divider and thus the charging voltage of the first capacitor (C1) reaches or exceeds the predetermined reference voltage, the output signal of the first comparator circuit (V1) changes its potential so that the first transistor (T1) is opened. This has the consequence that when the flyback converter (W) is switched on further via the second transistor (T2), the electrical energy induced in the secondary turn of the flyback converter (W) is only fed to the second capacitor (C2), but no longer to first capacitor (C1). This means that as soon as the first transistor (T1) is open, there is no further Charging the first capacitor (C1). As soon as the first comparator (V1) changes its output signal accordingly, the third transistor (T3) is also turned on. As a result, the charging time constant of the RC element, which previously consisted of the sixth resistor (R6) and the third capacitor (C3), is changed because the fifth resistor (R5) is now connected in parallel to the sixth resistor (R6) is. As a result, the RC element determining the switch-on period of the high-frequency oscillator (O) no longer consists only of the resistor (R6) and the capacitor (C3), but of the resistor (R6) in parallel with the resistor (R5) and the capacitor (C3). This shortens the switch-on period of the high-frequency oscillator (O) as soon as the first capacitor (C1) is charged. The purpose of reducing the switch-on period of the high-frequency oscillator whenever the first storage capacitor (C1) is charged is to prevent the second storage capacitor from being overloaded. The first storage capacitor (C1) usually has a large storage capacity and is therefore often depicted as an electrolytic capacitor. However, it has a comparatively low dielectric strength. The second storage capacitor (C2) is to ensure the reliable ignition of the flash tube (B). Therefore, it has a comparatively high dielectric strength. However, its storage capacity is comparatively low.

Solange nun beide Speicherkondensatoren (C1 und C2) parallel über den Sperrwandler (W) aufgeladen werden, ist es vorteilhaft, zur Verkürzung der Ladezeit mit entsprechend großen Einschaltzeitdauern, wie z. B. mit den in der Figur 2a dargestellten Einschaltzeitdauern (E1), die beiden Speicherkondensatoren (C1 und C2) in großen Energieschüben aufzuladen. Sobald jedoch der erste Speicherkondensator (C1) durch öffnen des ersten Transistors (T1) aus der weiteren Aufladung herausgeblendet wird und nur noch der zweite Speicherkondensator (C2) über den Sperrwandler aufgeladen wird, ist es vorteilhaft, die Einschaltzeitdauer zu verkürzen, um zu vermeiden, daß der zweite Kondensator (C2) mit zu großen Energieschüben aus dem Sperrwandler (W) versorgt wird.As long as both storage capacitors (C1 and C2) are charged in parallel via the flyback converter (W), it is advantageous to shorten the charging time with correspondingly long switch-on times, such as. B. with the switch-on times shown in FIG. 2a (E1) to charge the two storage capacitors (C1 and C2) in large bursts of energy. However, as soon as the first storage capacitor (C1) is faded out from further charging by opening the first transistor (T1) and only the second storage capacitor (C2) is charged via the flyback converter, it is advantageous to increase the switch-on time shorten in order to avoid that the second capacitor (C2) is supplied with excessive bursts of energy from the flyback converter (W).

Würde man diese Maßnahme nicht anwenden, so kann es im Extremfall passieren, daß nach dem Ausschalten des ersten Speicherkondensators (C1) der zweite Speicherkondensator (C2) praktisch mit einer weiteren langen Einschaltzeitdauer (E1) vollständig aufgeladen, ja sogar überladen wird, was ggfs. zur elektrischen Überlastung des zweiten Speicherkondensators und möglicherweise zu dessen Zerstörung führen kann. Die entsprechende vorteilhafte Reduzierung der Einschaltzeitdauer (E) ist in Figur 2b dargestellt. Dort ist der Verlauf der Ausgangsspannung (UA) des Hochfrequenz-Oszillators über eine Zeit (t) dargestellt, nachdem der erste Transistor (T1) geöffnet wurde und der erste Speicherkondensator (C1) seine vorgegebene Ladespannung erreicht hat und nicht mehr mitaufgeladen wird. Die Einschaltzeitdauer (E) ist in der Figur 2b auf eine zweite Einschaltzeitdauer (E2) verkürzt und beträgt im vorliegenden Ausführungsbeispiel nur noch etwa die Hälfte der ersten Einschaltzeitdauer (E1) in Figur 2a. Aufgrund der verkürzten Einschaltzeitdauer (E2) verkürzt sich zu Beginn der Ausblendung des ersten Speicherkondensators (C1) die durch den dritten Vergleicher (V3) gesteuerte Ausschaltzeitdauer, so daß zu Beginn der alleinigen weiteren Aufladung des zweiten Sprecherkondensators (C2) sich eine vergleichsweise kurze dritte Ausschaltzeitdauer (A3) ergibt, die sich mit weiter fortschreitender Aufladung des zweiten Speicherkondensators (C2) entsprechend weiter verkürzt, bis sich z. B. im Verlauf der weiteren Aufladung eine gegenüber der dritten Ausschaltzeitdauer (A3) entsprechend verkürzte vierte Ausschaltzeitdauer (A4) ergibt.If this measure were not used, it can happen in extreme cases that after the first storage capacitor (C1) is switched off, the second storage capacitor (C2) is practically fully charged, even overcharged, with a further long switch-on period (E1). can lead to electrical overloading of the second storage capacitor and possibly to its destruction. The corresponding advantageous reduction in the switch-on time (E) is shown in FIG. 2b. The course of the output voltage (UA) of the high-frequency oscillator is shown over a time (t) after the first transistor (T1) has been opened and the first storage capacitor (C1) has reached its predetermined charging voltage and is no longer charged. The on time (E) is shortened in FIG. 2b to a second on time (E2) and in the present exemplary embodiment is only about half the first on time (E1) in FIG. 2a. Due to the shortened switch-on time (E2), the switch-off time controlled by the third comparator (V3) is shortened at the beginning of the fading out of the first storage capacitor (C1), so that a comparatively short third switch-off time begins at the start of the further charging of the second speaker capacitor (C2) (A3) results, which is further shortened as the charging of the second storage capacitor (C2) progresses until z. B. in the course of further charging results in a shortened fourth switch-off time period (A4) compared to the third switch-off time period (A3).

Auch die zweite Ladespannung des zweiten Speicherkondensators (C2) wird bei der erfindungsgemäßen Lichtblitzwarnanlage gem. dem Ausführungsbeispiel abgefühlt. Dazu ist ein zweiter Spannungsteiler, bestehend aus dem dritten Widerstand (R3) und dem vierten Widerstand (R4) vorgesehen, dessen Potential am Mittelabgriff der Ladespannung des zweiten Speicherkondensators direkt proportional ist. Das Proportional am Mittelabgriff des zweiten Spannungsteilers wird dem zweiten Vergleicher (V2) zugeführt, der dieses Potential mit einer ebenfalls durch eine Referenzspannungsquelle (UR) vorgegebenen Schwellenspannung vergleicht. Diese Schwellenspannung entspricht üblicherweise der maximalen Ladespannung bzw. der Spannungsfestigkeit des zweiten Speicherkondensators (C2) und ist üblicherweise durch Wahl des zweiten Kondensators (C2) derart gewählt, daß sie der für die sichere Zündung der Blitzröhre erforderlichen Zündspannung entspricht.The second charging voltage of the second storage capacitor (C2) is also in accordance with the flashing light warning system according to the invention. the embodiment sensed. There is a second voltage divider consisting of the third resistor (R3) and the fourth resistor (R4) are provided, whose potential at the center tap is directly proportional to the charging voltage of the second storage capacitor. The proportional at the center tap of the second voltage divider is fed to the second comparator (V2), which compares this potential with a threshold voltage also specified by a reference voltage source (UR). This threshold voltage usually corresponds to the maximum charging voltage or the dielectric strength of the second storage capacitor (C2) and is usually chosen by the choice of the second capacitor (C2) such that it corresponds to the ignition voltage required for the reliable ignition of the flash tube.

Sobald das Potential am Mittelabgriff des zweiten Spannungsteilers und damit die Ladespannung des zweiten Speicherkondensators (C2) die vorgegebene Referenzspannung erreicht hat, ändert der zweite Vergleicher (V2) sein Ausgangssignal am Ausgang und sperrt ebenfalls über einen Eingang den Hochfrequenz-Oszillator (O). Diese Sperrung des Hochfrequenz-Oszillators (O) bleibt solange aufrecht erhalten, wie das Potential am Mittelabgriff des zweiten Spannungsteilers bzw. die Ladespannung des zweiten Kondensators nicht abfällt. Geht man davon aus, daß üblicherweise die Leckraten von üblichen Speicherkondensatoren vergleichsweise gering sind, so wird der Hochfrequenz-Oszillator (O) nun praktisch so lange ausgeschaltet, bis eine Zündung der Blitzröhre (B) über die Zündschaltung (Z) erfolgt. Aus dem Vorgesagten ergibt sich auch, daß zur definierten Erzeugung eines Lichtblitzes mit vorgegebener Lichtblitzintensität grundsätzlich die vorher beschriebene Aufladung der Speicherkondensatoren (C1 und C2) abgeschlossen sein mußten, bevor die Zündschaltung (Z) den Zündimpuls über die Hilfselektrode an die Blitzröhre (B) legt.As soon as the potential at the center tap of the second voltage divider and thus the charging voltage of the second storage capacitor (C2) has reached the specified reference voltage, the second comparator (V2) changes its output signal at the output and also blocks the high-frequency oscillator (O) via an input. This blocking of the high-frequency oscillator (O) is maintained as long as the potential at the center tap of the second voltage divider or the charging voltage of the second capacitor does not drop. If one assumes that the leakage rates of conventional storage capacitors are usually comparatively low, the high-frequency oscillator (O) is now switched off practically until the flash tube (B) is ignited via the ignition circuit (Z). It also follows from the foregoing that in order to generate a flash of light with a specified intensity of flash, the charging of the storage capacitors (C1 and C2) described above had to be completed before the ignition circuit (Z) applies the ignition pulse to the flash tube (B) via the auxiliary electrode .

Um die periodische Erzeugung von Lichtblitzen mit der erfindungsgemäßen Lichtblitzwarnanlage zu ermöglichen, ist der Taktgenerator (T) vorgesehen, der die Zündschaltung (Z) periodisch ansteuert. Eine derartige periodische Erzeugung von Lichtblitzen ist z. B. bei Verwendung der erfindungsgemäßen Lichtblitzwarnanlage als Lichtblitzwarnanlage für Luftfahrzeuge, insbesondere für Flugzeuge erforderlich, bei denen derartige Lichtblitzwarnanlagen z. B. in den Tragflächenenden oder am Rumpf des Flugzeuges angeordnet sind.In order to enable the periodic generation of light flashes with the light flash warning system according to the invention the clock generator (T) is provided, which drives the ignition circuit (Z) periodically. Such periodic generation of flashes of light is e.g. B. when using the flashing warning system according to the invention as a flashing warning system for aircraft, in particular for aircraft required, in which such flashing warning systems, for. B. are arranged in the wing ends or on the fuselage of the aircraft.

Zusammenfassend läßt sich sagen, daß wesentliche Merkmale des beschriebenen Ausführungsbeispiels an der erfindungsgemäßen Lichtblitzwarnanlage folgende sind:In summary, it can be said that the essential features of the exemplary embodiment described on the flashing light warning system according to the invention are as follows:

Die Einschaltzeitdauer des Hochfrequenz-Oszillators (O) ist abhängig von der Ladespannung des ersten Speicherkondensators veränderlich. Die Ausschaltzeitdauer des Hochfrequenz-Oszillators (O) ist ebenfalls von der Ladesspannung des ersten Kondensators und von der Ladespannung des zweiten Kondensators (C2) abhängig. Dies gilt sowohl für die Zeiträume, in denen die Aufladungen der Speicherkondensatoren (C1 und C2) erfolgt, als auch für die Zeitdauer nach der Aufladung der Speicherkondensatoren (C1 und C2) bis zum Auslösen des Lichtblitzes durch Erzeugung eines Zeitimpulses durch die Zündschaltung (Z).The switch-on period of the high-frequency oscillator (O) is variable depending on the charging voltage of the first storage capacitor. The switch-off period of the high-frequency oscillator (O) is also dependent on the charging voltage of the first capacitor and on the charging voltage of the second capacitor (C2). This applies both to the periods in which the storage capacitors (C1 and C2) are charged, as well as the period after the storage capacitors (C1 and C2) have been charged until the flash of light is triggered by the ignition circuit (Z) generating a time pulse. .

Claims (17)

1. Lichtblitzwarnanlage, mit einer Spannungsquelle, mit einem Sperrwandler, mit zwei Speicherkondensatoren, mit einer Blitzröhre, mit einem Zündschaltkreis und mit einem elektrischen Schalter in Serie mit dem ersten Speicherkondensator, dadurch gekennzeichnet, daß der Schalter (T1) elektrisch steuerbar ist, daß eine elektrische Spannungsfühleinrichtung vorgesehen ist, die die Ladespannung des ersten Speicherkondensators (C1) ermittelt und mit einer vorgegebenen Referenzspannung vergleicht, und die den Schalter (T1) öffnet, wenn die Ladespannung die Referenzspannung übersteigt.1. Flashing light system, with a voltage source, with a flyback converter, with two storage capacitors, with a flash tube, with an ignition circuit and with an electrical switch in series with the first storage capacitor, characterized in that the switch (T1) is electrically controllable that a Electrical voltage sensing device is provided, which determines the charging voltage of the first storage capacitor (C1) and compares it with a predetermined reference voltage, and which opens the switch (T1) when the charging voltage exceeds the reference voltage. 2. Lichtblitzwarnanlage nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Spannungsfühleinrichtung einen Spannungsteiler, bestehend aus zwei Widerständen (R1, R2), parallel zum ersten Speicherkondensator (C1) aufweist.2. Flashing light warning system according to claim 1, characterized in that the voltage sensing device has a voltage divider, consisting of two resistors (R1, R2), parallel to the first storage capacitor (C1). 3. Lichtblitzwarnanlage nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Spannungsfühleinrichtung eine Vergleichsschaltung (V1) aufweist.3. Flashing light warning system according to claim 1, characterized in that the voltage sensing device has a comparison circuit (V1). 4. Lichtblitzwarnanlage nach Anspruch 2 und Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Vergleicherschaltung (V1) den Spannungsabfall am Mittelabgriff des Spannungsteilers mit einer vorgegebenen Referenzspannung vergleicht und den elektrischen Schalter (T1) öffnet, wenn der Spannungsabfall die Referenzspannung übersteigt.4. Flashing light warning system according to claim 2 and claim 3, characterized in that the comparator circuit (V1) compares the voltage drop at the center tap of the voltage divider with a predetermined reference voltage and opens the electrical switch (T1) when the voltage drop exceeds the reference voltage. 5. Lichtblitzwarnanlage nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß eine Schutzdiode (D4) parallel zum elektrischen Schalter vorgesehen ist.5. Flashing light warning system according to claim 1, characterized in that a protective diode (D4) is provided in parallel with the electrical switch. 6. Lichtblitzwarnanlage nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß eine Leistungssteuerschaltung für den Sperrwandler (W) vorgesehen ist und daß die Leistungssteuerschaltung die Ausgangsleistung des Sperrwandlers (W) vermindert, wenn die Spannungsfühleinrichtung den Schalter öffnet.6. Flashing light warning system according to claim 1, characterized characterized in that a power control circuit is provided for the flyback converter (W) and that the power control circuit reduces the output power of the flyback converter (W) when the voltage sensing device opens the switch. 7. Lichtblitzwarnanlage nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Leistungssteuerschaltung einen Oszillator (O) aufweist.7. Flashing light warning system according to claim 6, characterized in that the power control circuit has an oscillator (O). 8. Lichtblitzwarnanlage nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß die Leistungssteuerschaltung einen Rechteck-Oszillator (O) aufweist, dessen Ausgangssignal in der Frequenz und/oder in der Pulsbreite elektrisch veränderlich ist.8. Flashing light warning system according to claim 7, characterized in that the power control circuit has a rectangular oscillator (O), the output signal of which is electrically variable in frequency and / or in pulse width. 9. Lichtblitzwarnanlage nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Leistungssteuerschaltung ein RC-Glied (R6, C3) aufweist, dessen Ladezeitkonstante durch einen fünften Widerstand (R5) parallel zu dem sechsten Widerstand (R6) veränderlich ist.9. Flashing light warning system according to claim 6, characterized in that the power control circuit has an RC element (R6, C3), the charging time constant of which can be varied by a fifth resistor (R5) in parallel with the sixth resistor (R6). 10. Lichtblitzwarnanlage nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, daß in Serie zum fünften Widerstand (R5) und parallel zum sechsten Widerstand (R6) ein dritter Transistor (T3) vorgesehen ist, der durch die Spannungsfühleinrichtung steuerbar ist.10. Flashing light system according to claim 9, characterized in that a third transistor (T3) is provided in series with the fifth resistor (R5) and parallel to the sixth resistor (R6), which is controllable by the voltage sensing device. 11. Lichtblitzwarnanlage nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß eine zweite Spannungsfühleinrichtung vorgesehen ist, die die Ladespannung des zweiten Speicherkondensators (C2) ermittelt und mit einer vorgegebenen zweiten Referenzspannung vergleicht, und die den Sperrwandler (W) ausschaltet, wenn die zweite Ladespannung die zweite Referenzsspannung übersteigt.11. Flashing light warning system according to claim 1, characterized in that a second voltage sensing device is provided which determines the charging voltage of the second storage capacitor (C2) and compares it with a predetermined second reference voltage, and which switches off the flyback converter (W) when the second charging voltage is the second Reference voltage exceeds. 12. Lichtblitzwarnanlage nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, daß die zweite Spannungsfühleinrichtung einen zweiten Spannungsteiler, bestehend aus zwei Widerständen (R3, R4), parallel zum zweiten Speicherkondensator (C2) aufweist.12. Flashing light warning system according to claim 11, characterized characterized in that the second voltage sensing device has a second voltage divider, consisting of two resistors (R3, R4), parallel to the second storage capacitor (C2). 13. Lichtblitzwarnanlage nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, daß die zweite Spannungsfühleinrichtung eine zweite Vergleicherschaltung (V2) aufweist.13. Flashing light warning system according to claim 11, characterized in that the second voltage sensing device has a second comparator circuit (V2). 14. Lichtblitzwarnanlage nach Anspruch 12 und Anspruch 13, dadurch gekennzeichnet, daß die zweite Vergleicherschaltung (V2) den Spannungsabfall am Mittelabgriff des zweiten Spannungsteilers mit einer vorgegebenen zweiten Referenzspannung vergleicht und den Sperrwandler (W) ausschaltet, wenn der zweite Spannungsabfall die zweite Referenzspannung erreicht.14. Flashing light warning system according to claim 12 and claim 13, characterized in that the second comparator circuit (V2) compares the voltage drop at the center tap of the second voltage divider with a predetermined second reference voltage and switches off the flyback converter (W) when the second voltage drop reaches the second reference voltage. 15. Lichtblitzwarnanlage nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß ein Taktgenerator (T) zum periodischen Zünden der Blitzröhre (B) vorgesehen ist.15. Flashing light warning system according to claim 1, characterized in that a clock generator (T) for periodically firing the flash tube (B) is provided. 16. Lichtblitzwarnanlage nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Schalter ein Transistor ist.16. Flashing light system according to claim 1, characterized in that the switch is a transistor. 17. Lichtblitzwarnanlage nach Anspruch 16, dadurch gekennzeichnet, daß der Transistor ein Feldeffekttransistor (T1) ist.17. Flashing light warning system according to claim 16, characterized in that the transistor is a field effect transistor (T1).
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