EP0231492A1 - Austenitic, nitrogen-containing chromium-nickel-molybdenum-manganese steel; process for manufacturing this steel and uses thereof - Google Patents
Austenitic, nitrogen-containing chromium-nickel-molybdenum-manganese steel; process for manufacturing this steel and uses thereof Download PDFInfo
- Publication number
- EP0231492A1 EP0231492A1 EP86117381A EP86117381A EP0231492A1 EP 0231492 A1 EP0231492 A1 EP 0231492A1 EP 86117381 A EP86117381 A EP 86117381A EP 86117381 A EP86117381 A EP 86117381A EP 0231492 A1 EP0231492 A1 EP 0231492A1
- Authority
- EP
- European Patent Office
- Prior art keywords
- steel
- nitrogen
- steel according
- austenitic
- production
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
Definitions
- the invention relates to an austenitic nitrogen-containing CrNiMoMn steel and to a method for its production and its use.
- a nitrogen-containing steel with a high yield strength and good toughness properties which contains up to 0.6% carbon, 5 to 40% chromium, up to 30% manganese, up to 5% molybdenum, up to 20% Contains nickel, 1.5 to 5% nitrogen and balance iron and has an austenitic structure.
- the nitrogen content is introduced into the steel in that the melt initially contains nitrogen-containing iron-chromium or. Iron-manganese alloys are added and then gaseous nitrogen is introduced into the melt or into the slag.
- AT-PS 277 301 is based on the long-known knowledge that austenitic chromium-nickel and chromium-manganese alloys increase austenite stability by nitrogen and that in semi-ferritic and ferritic chromium steels with more than 18% chromium nitrogen occur of austenite or leads to an increase in the part of the structure that can be converted, whereby 0.1% nitrogen can replace 2% nickel with regard to austenite stabilization (see E. Houdremont, Handbuch der Sonderstahlischen constitution, 1956, pages 1327 to 1331).
- An improvement in the mechanical-technological properties can be achieved by introducing nitrogen contents that are below or close to the respective nitrogen solubility limit of the CrNiMoMn steels.
- the addition of nitrogen also has a positive effect with regard to the long-term behavior at room temperature under mechanical stress.
- An austenitic CrNiMoMn steel with a nitrogen content of 0.03% has a yield strength R p0.2 220 N / mm 2 and a flexural fatigue strength 5 bw of 260 N / mm 2 .
- a yield strength Rp o , 2 of 380 N / mm 2 and a flexural fatigue strength b bw of ⁇ 360 N / mm 2 are achieved.
- the invention is therefore based on the object of providing an austenitic, nitrogen-containing CrNiMoMn steel which has a creep behavior at high temperatures which is comparable to nickel-based alloys and which has property values at low temperatures which are comparable to the properties of cold-formed CrNiMoMn steels are.
- Another object of the invention is to create a method for producing the austenitic, nitrogen-containing CrNiMoMn steel and to show particularly advantageous possible uses for this steel.
- the object on which the invention is based is achieved by creating a steel which has all of the features specified in claim 1.
- the object is also achieved by creating a method for producing this steel, which is characterized by all of the features mentioned in claim 11.
- the object on which the invention is based is achieved in that the steel is used in the manner as proposed in claim 2.
- the steel of the invention has the advantage that it can replace heat-resistant nickel-based alloys in solution-annealed condition at high temperatures and that its mechanical-technological properties at low temperatures are comparable to the properties of cold-formed austenitic CrNiMoMn steels.
- the method according to the invention has proven to be particularly suitable for the production of the steel, since its use achieves a very uniform structure which ultimately ensures the good properties of the steel.
- the use of the steel provided according to the invention makes components available which can be exposed to high loads, particularly at high and low temperatures.
- a corrosion-resistant chrome steel is known from DE-OS 3 310 693, which consists of 3 to 45% Cr, 0 to 10% Mn, 0.001 to 0.5% C, 0.2 to 5% N, 0 to 2% Si , 0 to 10% Ni, 0 to% Mo, 0 to 5% V, 0 to 2% Ti, Nb and / or Ta, 0 to 0.3% Al, 0 to 1% Ce and rest Fe, the structure of which contains at least 50% ferromagnetic structure components and which has a yield strength Rp o , 2 of more than 400 N / mm 2 at 400 ° C and a yield strength Rp o , 2 of more than 250 N / mm 2 at 600 ° C, and although in The same document describes a process for the production of this steel, in which a nitrogen content is introduced into a master alloy by nitrogen nitrogen pressure, which is between 0.2 and 5% and must be at least 10% greater than the nitrogen solubility limit of the master alloy at 1 bar and 20 ° C, at which
- the steel is particularly suitable for the production of components that are used in the construction of cryogenerators and steam turbines.
- the steel is particularly suitable for the production of components that are used in gas and steam turbine construction.
- the steel is particularly suitable for the production of components that are used in gas turbine construction.
- the steel is particularly suitable for the production of components that are used in cryogenerators.
- Pressure electroslag remelting is a known process which is described, for example, in DE-OS 2 924 415. According to the information given there, a deoxidizing agent, for example, is also used in the process according to the invention during the electroslag remelting at the same time as the Si 3 N 4 .
- B. CaSiMg added to the slag.
- the nitrogen content of the master alloy, which is remelted by pressure electroslag remelting, can be increased by adding metallic nitrogen carriers, e.g. As chromium nitride or manganese nitride, are introduced into the master alloy.
Abstract
Description
Die Erfindung bezieht sich auf einen austenitischen stickstoffhaltigen CrNiMoMn-Stahl sowie auf ein Verfahren zu seiner Herstellung und auf seine Verwendung.The invention relates to an austenitic nitrogen-containing CrNiMoMn steel and to a method for its production and its use.
Aus der AT-PS 277 301 ist ein stickstoffhaltiger Stahl mit hoher Streckgrenze und guten Zähigkeitseigenschaften bekannt, der bis zu 0,6 % Kohlenstoff, 5 bis 40 % Chrom, bis zu 30 % Mangan, bis zu 5 % Molybdän, bis zu 20 % Nickel, 1,5 bis 5 % Stickstoff und Rest Eisen enthält und ein austenitischesGefüge aufweist. Der Stickstoffgehalt wird in den Stahl dadurch eingebracht, daß der Schmelze zunächst stickstoffhaltige Eisen-Chrom-bzw. Eisen-Mangan-Legierungen zugegeben werden und daß dann gasförmiger Stickstoff in die Schmelze oder in die Schlacke eingeleitet wird. Die Lehre der AT-PS 277 301 beruht auf der seit langem bekannten Erkenntnis, daß in austenitischen Chrom-Nickel-und Chrom-Mangan-Legierungen durch Stickstoff die Austenitstabilität erhöht wird und daß in halbferritischen und ferritischen Chromstählen mit über 18 % Chrom Stickstoff zum Auftreten von Austenit bzw. zur Vergrößerung des umwandlungsfähigen Gefügeanteils führt, wobei bezüglich einer Austenitstabilisierung 0,1 % Stickstoff 2 % Nickel ersetzen können (siehe E. Houdremont, Handbuch der Sonderstahlkunde, 1956, Seiten 1327 bis 1331).From AT-PS 277 301 a nitrogen-containing steel with a high yield strength and good toughness properties is known which contains up to 0.6% carbon, 5 to 40% chromium, up to 30% manganese, up to 5% molybdenum, up to 20% Contains nickel, 1.5 to 5% nitrogen and balance iron and has an austenitic structure. The nitrogen content is introduced into the steel in that the melt initially contains nitrogen-containing iron-chromium or. Iron-manganese alloys are added and then gaseous nitrogen is introduced into the melt or into the slag. The teaching of AT-PS 277 301 is based on the long-known knowledge that austenitic chromium-nickel and chromium-manganese alloys increase austenite stability by nitrogen and that in semi-ferritic and ferritic chromium steels with more than 18% chromium nitrogen occur of austenite or leads to an increase in the part of the structure that can be converted, whereby 0.1% nitrogen can replace 2% nickel with regard to austenite stabilization (see E. Houdremont, Handbuch der Sonderstahlkunde, 1956, pages 1327 to 1331).
Durch das Einbringen von Stickstoffgehalten, die unterhalb oder nahe an der jeweiligen Stickstofflöslichkeitsgrenze der CrNiMoMn-Stähle liegen, kann' eine Verbesserung der mechanisch-technologischen Eigenschaften erzielt werden. So weist ein Stahl mit der Zusammensetzung 0,04 % C, 9,9 % Mn, 17,6 % Cr, 10,2 % Ni, 2,4 % Mo, 0,29 % N und Rest Eisen bei 20°C und bei 600 °C eine Streckgrenze Rp0,2von 390 N/mm2 bzw. 200 N/mm2 auf. Auch im Hinblick auf das Langzeitverhalten bei Raumtemperatur unter mechanischer Beanspruchung wirkt sich das Zulegieren von Stickstoff positiv aus. So weist ein austenitischer CrNiMoMn-Stahl mit einem Stickstoffgehalt von 0,03 % eine Streckgrenze Rp0,2 220 N/mm2 und eine Biegewechselfestigkeit 5 bw von 260 N/mm2 auf. Bei einem Stickstoffgehalt von 0,32 % wird eine Streckgrenze Rpo,2 von 380 N/mm2 und eine Biegewechselfestigkeit b bw von ± 360 N/mm2 erzielt.An improvement in the mechanical-technological properties can be achieved by introducing nitrogen contents that are below or close to the respective nitrogen solubility limit of the CrNiMoMn steels. A steel with the composition 0.04% C, 9.9% Mn, 17.6% Cr, 10.2% Ni, 2.4% Mo, 0.29% N and the rest iron at 20 ° C and at 600 ° C a yield strength R p0.2 of 390 N / mm 2 or 200 N / mm 2 . The addition of nitrogen also has a positive effect with regard to the long-term behavior at room temperature under mechanical stress. An austenitic CrNiMoMn steel with a nitrogen content of 0.03% has a yield strength R p0.2 220 N / mm 2 and a flexural fatigue strength 5 bw of 260 N / mm 2 . With a nitrogen content of 0.32%, a yield strength Rp o , 2 of 380 N / mm 2 and a flexural fatigue strength b bw of ± 360 N / mm 2 are achieved.
Die Entwicklung von stickstofflegierten CrNiMoMn-Stählen wurde auch dadurch weitergeführt, daß in den Stählen eine Anhebung des Chromgehalts auf 25% und des Mangangehalts auf 10 % erfolgte, wodurch Stickstoffgehalte bis zu 0,5 % realisierbar waren. Derartige Stähle haben im lösungsgeglühten Zustand bei Raumtemperatur eine Streckgrenze Rp0,2von 500 N/mm2. So hat der Stahl Nr. 1.3974 folgende Zusammensetzung: < 0,05 % C, < 1 % Si, 4,5 bis 6,5 % Mn, 21 bis 25 % Cr, 2,7 bis 3,7 % Mo, 15 bis 18 % Ni, 0,30 bis 0,50 % N, < 0,3 % Nb und Rest Fe. Bei Raumtemperatur besitzt dieser Stahl eine Streckgrenze Rp0,2 von 510 N/mm2. Dieser Stahl hat den Nachteil, daß er in einem Temperaturbereich oberhalb 600 °C eine zu geringe Festigkeit besitzt.The development of nitrogen-alloyed CrNiMoMn steels was also continued by increasing the chromium content to 25% and the manganese content to 10% in the steels, which made it possible to achieve nitrogen contents of up to 0.5%. Such steels have a yield strength R p0.2 of 500 N / mm 2 in the solution-annealed state at room temperature. Steel No. 1.3974 has the following composition: <0.05% C, <1% Si, 4.5 to 6.5 % Mn, 21 to 25% Cr, 2.7 to 3.7% Mo, 15 to 18% Ni, 0.30 to 0.50% N, <0.3% Nb and the rest Fe. At room temperature, this steel has a yield strength R p0.2 of 510 N / mm 2. This steel has the disadvantage that it has too little strength in a temperature range above 600 ° C.
Schließlich ist aus der Veröffentlichung von Frehser und Kubisch, Berg-und Hüttenmännische Monatshefte, 108. Jahrgang, 1963, Heft 11, Seiten 369 bis 380, bekannt, daß in CrNiMoMn-Stähie Stickstoffgehalte eingebracht werden können, die oberhalb der Stickstofflöslichkeitsgrenze liegen. In dieser Veröffentlichung ist gesagt, daß in einen Stahl, der 18.5 % Cr und 10 % Ni enthält, unter Druck 0,76 % Stickstoff eingebracht werden kann. Dieser Stahl hat bei Raumtemperatur eine Streckgrenze Rp0,2 von 550 N/mm2, während die Streckgrenze R p0,2 bei 800 °C 200 N/mm2 beträgt.Finally, it is known from the publication by Frehser and Kubisch, Berg and Hüttenmännchen Monthly Bulletins, 108th Year, 1963, Issue 11, pages 369 to 380 that nitrogen contents which are above the nitrogen solubility limit can be introduced into CrNiMoMn steel. In this publication it is said that in a steel containing 18.5% Cr and 10% Ni, 0.76% nitrogen can be introduced under pressure. This steel has a yield strength R p0.2 of 550 N / mm 2 at room temperature, while the yield strength R p0.2 at 800 ° C is 200 N / mm 2 .
Die bekannten austenitischen, stickstoffhaltigen CrNiMoMn-Stähie werden bei Temperaturen oberhalb 500 °C nicht verwendet, da sie ein ungenügendes Zeitstandverhalten aufweisen. In der Veröffentlichung von Okamoto et al, Tetsu-to-Hagane Overseas, Vol. 2, Nr. 1, 1962, Seiten 25 bis 37, wird auf Seite 34 darauf hingewiesen, daß bei einem austenitischen stickstoffhaltigen Stahl das Zeitstandverhalten bei 700 °C dann ein Maximum aufweist, wenn der Stickstoffgehalt 0,33 % beträgt. Bei weiterer Erhöhung des Stickstoffgehalts verschlechtert sich das Zeitstandverhalten erheblich.The known austenitic, nitrogen-containing CrNiMoMn steels are not used at temperatures above 500 ° C because they show insufficient creep behavior. In the publication by Okamoto et al, Tetsu-to-Hagane Overseas, Vol. 2, No. 1, 1962, pages 25 to 37, it is pointed out on page 34 that the creep behavior at 700 ° C. then occurs with an austenitic nitrogen-containing steel has a maximum when the nitrogen content is 0.33%. If the nitrogen content is increased further, the creep behavior deteriorates considerably.
Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, einen austenitischen, stickstoffhaltigen CrNiMoMn-Stahl zu schaffen, der bei hohen Temperaturen ein Zeitstandverhalten hat, das mit Nickel-Basislegierungen vergleichbar ist und der bei tiefen Temperaturen Eigenschaftswerte besitzt, die mit den Eigenschaften kaltverformter CrNiMoMn-Stähle vergleichbar sind. Ferner liegt der Erfindung die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren zur Herstellung des austenitischen, stickstoffhaltigen CrNiMoMn-Stahls zu schaffen und besonders vorteilhafte Verwendungsmöglichkeiten für diesen Stahl aufzuzeigen.The invention is therefore based on the object of providing an austenitic, nitrogen-containing CrNiMoMn steel which has a creep behavior at high temperatures which is comparable to nickel-based alloys and which has property values at low temperatures which are comparable to the properties of cold-formed CrNiMoMn steels are. Another object of the invention is to create a method for producing the austenitic, nitrogen-containing CrNiMoMn steel and to show particularly advantageous possible uses for this steel.
Die der Erfindung zugrundeliegende Aufgabe wird durch die Schaffung eines Stahls gelöst, der alle im Anspruch 1 angegebenen Merkmale aufweist. Femer wird die Aufgabe durch die Schaffung eines Verfahrens zur Herstellung dieses Stahls gelöst, das durch alle im Anspruch 11 genannten Merkmale gekennzeichnet ist. Schließlich wird die der Erfindung zugrundeliegende Aufgabe dadurch gelöst, daß der Stahl in der Weise verwendet wird, wie es im Anspruch 2 vorgeschlagen ist.The object on which the invention is based is achieved by creating a steel which has all of the features specified in claim 1. The object is also achieved by creating a method for producing this steel, which is characterized by all of the features mentioned in claim 11. Finally, the object on which the invention is based is achieved in that the steel is used in the manner as proposed in claim 2.
Der erfindungsgemäße Stahl hat den Vortiel, daß er im lösungsgeglühten Zustand bei hohen Temperaturen hochwarmfeste Nickel-Basislegierungen ersetzen kann und daß seine mechanisch-technologischen Eigenschaften bei tiefen Temperaturen mit den Eigenschaften kaltverformter austenitischer CrNiMoMn-Stähle vergleichbar sind. Das erfindungsgemäße Verfahren hat sich zur Herstellung des Stahls als besonders geeignet erwiesen, da durch seine Anwendung ein sehr gleichmäßiges Gefüge erreicht wird, das die guten Eigenschaften des Stahls letztlich gewährleistet. Durch die nach der Erfindung vorgesehene Verwendung des Stahls werden Bauteile verfügbar, die insbesondere bei hohen und tiefen Temperaturen großen Belastungen ausgesetzt werden können.The steel of the invention has the advantage that it can replace heat-resistant nickel-based alloys in solution-annealed condition at high temperatures and that its mechanical-technological properties at low temperatures are comparable to the properties of cold-formed austenitic CrNiMoMn steels. The method according to the invention has proven to be particularly suitable for the production of the steel, since its use achieves a very uniform structure which ultimately ensures the good properties of the steel. The use of the steel provided according to the invention makes components available which can be exposed to high loads, particularly at high and low temperatures.
Obwohl aus der DE-OS 3 310 693 ein korrosionsbeständiger Chromstahl bekannt ist, der aus 3 bis 45 % Cr, 0 bis 10 % Mn, 0,001 bis 0,5 % C, 0,2 bis 5 % N, 0 bis 2 % Si, 0 bis 10 % Ni, 0 bis % Mo, 0 bis 5 % V, 0 bis 2 % Ti, Nb und/oder Ta, 0 bis 0,3 % Al, 0 bis 1 % Ce und Rest Fe besteht, dessen Gefüge mindestens 50 % ferromagnetische Gefügeanteile enthält und der bei 400 °C eine Streckgrenze Rpo,2 von mehr als 400 N/mm2 sowie bei 600 °C eine Streckgrenze Rpo,2 von mehr als 250 N/mm2 hat, und obwohl in der gleichen Druckschrift ein Verfahren zur Herstellung dieses Stahls beschrieben ist, bei dem in eine Vorlegierung durch Aufstickung unter Druck ein Stickstoffgehalt eingebracht wird, der zwischen 0,2 und 5 % liegt sowie mindestens 10% größer sein muß als die Stickstofflöslichkeitsgrenze der Vorlegierung bei 1 bar und 20 °C, bei dem die aufgestickte Legierung dann warmverformt wird, und bei dem die aufgestickte warmverformte Legierung schließlich bei 800 bis 1250 °C geglüht und anschließend auf Raumtemperatur abgekühlt wird, war nicht zu erwarten, daß durch eine gezielte Auswahl ein rein austenitischer, stickstoffhaltiger Stahl geschaffen werden konnte, der bei hohen Temperaturen ein besonders gutes Zeitstandverhalten und gleichzeitig bei tiefen Temperaturen gute Eigenschaften hat sowie unmagnetisch ist. Insbesondere konnte im Hinblick auf die von Okamoto et al beobachteten Tatsachen nicht erwartet werden, daß durch das Einbringen eines hohen Stickstoffgehalts von mehr als 0,33 % ein außerordentlich gutes Zeitstandverhalten bei hohen Temperaturen erreicht wird. Ferner war es im Hinblick auf die von Frehser und Kubisch zur Biegewechselfestigkeit eines Stahls mit einem Chromgehalt von 18 % und einem Nickelgehalt von 8 % gemachten Angaben außerordentlich überraschend, daß der erfindungsgemäße Stahl eine wesentlich höhere Biegewechselfestigkeit aufweist, die oberhalb ± 450 N/mm2 liegt.Although a corrosion-resistant chrome steel is known from DE-OS 3 310 693, which consists of 3 to 45% Cr, 0 to 10% Mn, 0.001 to 0.5% C, 0.2 to 5% N, 0 to 2% Si , 0 to 10% Ni, 0 to% Mo, 0 to 5% V, 0 to 2% Ti, Nb and / or Ta, 0 to 0.3% Al, 0 to 1% Ce and rest Fe, the structure of which contains at least 50% ferromagnetic structure components and which has a yield strength Rp o , 2 of more than 400 N / mm 2 at 400 ° C and a yield strength Rp o , 2 of more than 250 N / mm 2 at 600 ° C, and although in The same document describes a process for the production of this steel, in which a nitrogen content is introduced into a master alloy by nitrogen nitrogen pressure, which is between 0.2 and 5% and must be at least 10% greater than the nitrogen solubility limit of the master alloy at 1 bar and 20 ° C, at which the embroidered alloy is then thermoformed, and at which the embroidered thermoformed alloy finally anneals at 800 to 1250 ° C and ans Chilling to room temperature afterwards, it was not to be expected that a targeted selection could result in a purely austenitic, nitrogen-containing steel which had particularly good creep behavior at high temperatures and at the same time had good properties at low temperatures and was non-magnetic. In particular, in view of the facts observed by Okamoto et al, it could not be expected that the introduction of a high nitrogen content of more than 0.33% would result in extremely good creep behavior at high temperatures. Furthermore, in view of the information provided by Frehser and Kubisch on the fatigue strength of a steel with a chromium content of 18% and a nickel content of 8%, it was extremely surprising that the steel according to the invention has a significantly higher fatigue strength which is above ± 450 N / mm 2 lies.
Zweckmäßige und vorteilhafte Weiterbildungen des Gegenstands der Erfindung sind in den Ansprüchen 3 bis 9 angegeben.Expedient and advantageous developments of the object of the invention are specified in claims 3 to 9.
Der Gegenstand der Erfindung wird nachfolgend anhand mehrerer Ausführungsbeispiele erläutert.The subject matter of the invention is explained below using several exemplary embodiments.
Ein CrNiMoMn-Stahl mit der Zusammensetzung 0,021 % C, 1,18 % Si, 5,25 % Mn, 19,4 % Cr, 15,5 % Ni, 3,2 % Mo, 0,12 % V, 0,18 % Nb und Rest Fe, dessen Stickstofflöslichkeitsgrenze bei Normaldruck 0,304 % beträgt, wurde beim Elektroschlackeumschmelzen unter Druck mit Hilfe von Siliziumnitrid auf 0,66 % N aufgestickt. Der Stahl weist folgende mechanischtechnologischen Eigenschaften auf:
- bei -196 °C
- bei 20 °C
- bei 600 °C
- bei 800 °C
- at -196 ° C
- at 20 ° C
- at 600 ° C
- at 800 ° C
Der Stahl eignet sich insbesondere zur Herstellung von Bauteilen, die beim Bau von Kryogeneratoren und Dampfturbinen verwendet werden.The steel is particularly suitable for the production of components that are used in the construction of cryogenerators and steam turbines.
Ein CrNiMoMn-Stahl mit der Zusammensetzung 0,019 % C, 1,01 % Si, 4,2 % Mn, 20 % Cr, 4.21 % Ni, 3,03 % Mo, 0.25 % V, 0,19 % Nb, 0,08 % Ce und Rest Fe, dessen Stickstofflöslichkeitsgrenze bei Normaldruck bei 0,41 % liegt, wurde auf 0,77 % N aufgestickt. Der Stahl weist folgende Eigenschaften auf:
- bei 20 °C
- bei 600 °C
- at 20 ° C
- at 600 ° C
Der Stahl eignet sich insbesondere zur Herstellung von Bauteilen, die im Gas-und Dampfturbinenbau verwendet werden.The steel is particularly suitable for the production of components that are used in gas and steam turbine construction.
Ein CrNiMoMn-Stahl mit der Zusammensetzung 0,045 % C, 1,2 % Si, 3,5 % Mn, 13,8 % Ni, 19,6 % Cr, 3,8 % Mo, 0,1 % V, 0,2 % Nb, 0,05 % Ce und Rest Fe, dessen Stickstofflöslichkeitsgrenze bei 'Normaldruck bei 0,30 % liegt, wurde auf 0,72 % N aufgestickt. Der Stahl weist folgende Eigenschaften auf:
- bei 20 °C
- bei 800 °C
- at 20 ° C
- at 800 ° C
Der Stahl eignet sich insbesondere zur Herstellung von Bauteilen, die im Gasturbinenbau verwendet - werden.The steel is particularly suitable for the production of components that are used in gas turbine construction.
Ein CrNiMoMn-Stahl mit der Zusammensetzung 0,075 % C, 1,85 % Si, 8,5 % Mn, 12,5 % Ni, 21,6 % Cr, 2,8 % Mo, 0,08 % Nb, 0,12 % V und Rest Fe, dessen Stickstoff löslichkeitsgrenze bei Normaldruck bei 0,456 % liegt, wurde auf 0,86 % N aufgestickt. Der Stahl weist folgende Eigenschaften auf.
- bei -196 °C
- bei 20 °C
- at -196 ° C
- at 20 ° C
Der Stahl eignet sich insbesondere zur Herstellung von Bauteilen, die in Kryogeneratoren verwendet werden.The steel is particularly suitable for the production of components that are used in cryogenerators.
Das Druckelektroschlackeumschmelzen (Elektroschlackeumschmelzen unter Druck) ist ein an sich bekanntes Verfahren, das beispielsweise in der DE-OS 2 924 415 beschrieben wird. Entsprechend den dort gemachten Angaben wird auch beim erfindungsgemäßen Verfahren während des Elektroschlackeumschmelzens gleichzeitig mit dem Si3N4 ein Desoxidationsmittel, z. B. CaSiMg, in die Schlacke gegeben. Der Stickstoffgehalt der Vorlegierung, die durch Druckelektroschlackeumschmelzen umgeschmolzen wird, kann durch Zugabe metallischer Stickstoffträger, z. B. Chromnitrid oder Mangannitrid, in die Vorlegierung eingebracht werden.Pressure electroslag remelting (electroslag remelting under pressure) is a known process which is described, for example, in DE-OS 2 924 415. According to the information given there, a deoxidizing agent, for example, is also used in the process according to the invention during the electroslag remelting at the same time as the Si 3 N 4 . B. CaSiMg, added to the slag. The nitrogen content of the master alloy, which is remelted by pressure electroslag remelting, can be increased by adding metallic nitrogen carriers, e.g. As chromium nitride or manganese nitride, are introduced into the master alloy.
Bei den vorstehend genannten Prozentzahlen handelt es sich um Gew.-%. Die verwendeten Symbole haben folgende Bedeutung:
- Rp0,2 = 0,2-Dehngrenze oder Streckgrenze [N/mm2]
- Rm = Zugfestigkeit [N/mm2]
- A5 = Bruchdehnung [%]
- Z = Kontraktion [%]
- aK = Kerbschlagzähigkeit [J]
- bw = Biegewechselfestigkeit [± N/mm2]
- Zdw = Wechselfestigkeit unter Zug-/Druck-Beanspruchung [± N/mm2]
- 5 1-10000 = 1 %-Zeitdehngrenze nach 10000 h [N/mm2]
- R p0.2 = 0.2 proof stress or yield strength [N / mm 2 ]
- R m = tensile strength [N / mm 2 ]
- A 5 = elongation at break [%]
- Z = contraction [%]
- a K = impact strength [J]
- bw = bending fatigue strength [± N / mm 2 ]
- Zdw = fatigue strength under tensile / compressive stress [± N / mm 2 ]
- 5 1-10000 = 1% proof stress after 10000 h [N / mm 2 ]
Claims (11)
: A5 >15 %
: As >40 %
: zdw >± 450 N/mm2
: A 5 > 15%
: A s > 40%
: zdw> ± 450 N / mm 2
: Rm >1700 N/mm2
: A5 >20 %
: Rm >950 N/mm2 -
: As >40 %
: zdw >± 450 N/mm 2
: R m > 1700 N / mm 2
: A 5 > 20%
: R m > 950 N / mm 2 -
: As> 40%
: zdw > ± 450 N / m m 2
: Rm >600 N/mm2
: A5 >35 %
: 1-10000 >300 N/mm2
: Rm> 600 N / mm 2
: A 5 > 35%
: 1-10000 > 300 N / mm 2
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE3545182 | 1985-12-20 | ||
DE19853545182 DE3545182A1 (en) | 1985-12-20 | 1985-12-20 | AUSTENITIC, NITROGEN CRNIMOMN STEEL, METHOD FOR THE PRODUCTION THEREOF AND ITS USE |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
EP0231492A1 true EP0231492A1 (en) | 1987-08-12 |
Family
ID=6288994
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
EP86117381A Withdrawn EP0231492A1 (en) | 1985-12-20 | 1986-12-13 | Austenitic, nitrogen-containing chromium-nickel-molybdenum-manganese steel; process for manufacturing this steel and uses thereof |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP0231492A1 (en) |
JP (1) | JPS62211356A (en) |
DE (1) | DE3545182A1 (en) |
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0314901A2 (en) * | 1987-10-31 | 1989-05-10 | Fried. Krupp AG Hoesch-Krupp | High strength nitrogen-containing, fully austenitic cobalt steels with a 0,2 yield strength exceeding 600 N/mm2 |
EP0411569A1 (en) * | 1989-08-02 | 1991-02-06 | Hitachi Metals, Ltd. | Heat resistant steel for use as material of engine valve |
US9534281B2 (en) | 2014-07-31 | 2017-01-03 | Honeywell International Inc. | Turbocharger turbine housings formed from the stainless steel alloys, and methods for manufacturing the same |
US9803267B2 (en) | 2011-05-26 | 2017-10-31 | Upl, L.L.C. | Austenitic stainless steel |
US9896752B2 (en) | 2014-07-31 | 2018-02-20 | Honeywell International Inc. | Stainless steel alloys, turbocharger turbine housings formed from the stainless steel alloys, and methods for manufacturing the same |
US10316694B2 (en) | 2014-07-31 | 2019-06-11 | Garrett Transportation I Inc. | Stainless steel alloys, turbocharger turbine housings formed from the stainless steel alloys, and methods for manufacturing the same |
CN110512089A (en) * | 2019-08-20 | 2019-11-29 | 舞阳钢铁有限责任公司 | The preparation method of high temperature resistant 3Cr-1Mo-0.25V alloy-steel plate |
CN115074607A (en) * | 2022-06-14 | 2022-09-20 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | Large round billet continuous casting method of tungsten-containing heat-resistant steel |
Families Citing this family (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0390536A (en) * | 1989-08-31 | 1991-04-16 | Nippon Stainless Steel Co Ltd | High strength non-magnetic stainless steel |
JP3049299B2 (en) | 1989-10-03 | 2000-06-05 | アナトミック リサーチ、インク. | Modified sole structure using a shape larger than the theoretical ideal stable plane |
FR2789090B1 (en) * | 1999-02-02 | 2001-03-02 | Creusot Loire | AMAGNETIC STAINLESS STEEL FOR USE AT VERY LOW TEMPERATURE AND NEUTRON RESISTANT AND USE |
JP5035831B2 (en) * | 2007-01-18 | 2012-09-26 | 株式会社日本製鋼所 | High nitrogen austenitic stainless steel |
JP5382911B2 (en) * | 2008-11-12 | 2014-01-08 | 東洋鋼鈑株式会社 | Method for producing metal laminated substrate for oxide superconducting wire and oxide superconducting wire using the substrate |
US20120021917A1 (en) * | 2009-09-29 | 2012-01-26 | Furukawa Electric Co., Ltd. | Substrate for superconducting wiring, superconducting wiring and production method for same |
CN102337484B (en) * | 2011-09-20 | 2016-11-23 | 上海尊马汽车管件股份有限公司 | Rustless steel used by airborne vehicle and ultra-low temperature systems stainless steel tube thereof and preparation method thereof |
KR101488293B1 (en) * | 2012-12-20 | 2015-01-30 | 현대자동차주식회사 | Austenitic stainless steel |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR1242590A (en) * | 1958-12-12 | 1960-09-30 | Union Carbide Corp | Austenitic steel alloy |
GB936872A (en) * | 1959-09-18 | 1963-09-18 | Allegheny Ludlum Steel | Improvements in or relating to a process of heat treating austenitic stainless steel and austenitic stainless steels whenever prepared by the aforesaid process |
US3476555A (en) * | 1965-03-09 | 1969-11-04 | Schoeller Bleckmann Stahlwerke | Corrosion-resistant metallic articles and composition therefor |
US3561953A (en) * | 1968-03-19 | 1971-02-09 | Toyota Motor Co Ltd | Austenitic heat-resisting steel containing nickel, chromium and manganese |
DE2924415A1 (en) * | 1979-06-16 | 1980-12-18 | Krupp Gmbh | Nitriding high alloy steel by electroslag remelting - using an electrode contg. deoxidant and silicon nitride |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2783169A (en) * | 1955-02-15 | 1957-02-26 | Ford Motor Co | Process of producing nitrogen rich wrought austenitic alloys |
AT277302B (en) * | 1963-05-24 | 1969-12-29 | Boehler & Co Ag Geb | Austenitic corrosion-resistant steel |
AT247395B (en) * | 1963-12-23 | 1966-06-10 | Schoeller Bleckmann Stahlwerke | Corrosion-resistant, austenitic chromium-nickel-nitrogen steel alloy for the production of objects with particular resistance to pitting in seawater |
DE1213623B (en) * | 1963-12-23 | 1966-03-31 | Schoeller Bleckmann Stahlwerke | Use of a corrosion-resistant austenitic chromium-nickel-nitrogen-steel alloy as a material for objects with special resistance to pitting corrosion in seawater and seawater atmosphere |
US3969109A (en) * | 1974-08-12 | 1976-07-13 | Armco Steel Corporation | Oxidation and sulfidation resistant austenitic stainless steel |
-
1985
- 1985-12-20 DE DE19853545182 patent/DE3545182A1/en not_active Withdrawn
-
1986
- 1986-12-13 EP EP86117381A patent/EP0231492A1/en not_active Withdrawn
- 1986-12-18 JP JP30022086A patent/JPS62211356A/en active Pending
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR1242590A (en) * | 1958-12-12 | 1960-09-30 | Union Carbide Corp | Austenitic steel alloy |
GB936872A (en) * | 1959-09-18 | 1963-09-18 | Allegheny Ludlum Steel | Improvements in or relating to a process of heat treating austenitic stainless steel and austenitic stainless steels whenever prepared by the aforesaid process |
US3476555A (en) * | 1965-03-09 | 1969-11-04 | Schoeller Bleckmann Stahlwerke | Corrosion-resistant metallic articles and composition therefor |
US3561953A (en) * | 1968-03-19 | 1971-02-09 | Toyota Motor Co Ltd | Austenitic heat-resisting steel containing nickel, chromium and manganese |
DE2924415A1 (en) * | 1979-06-16 | 1980-12-18 | Krupp Gmbh | Nitriding high alloy steel by electroslag remelting - using an electrode contg. deoxidant and silicon nitride |
Cited By (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0314901A2 (en) * | 1987-10-31 | 1989-05-10 | Fried. Krupp AG Hoesch-Krupp | High strength nitrogen-containing, fully austenitic cobalt steels with a 0,2 yield strength exceeding 600 N/mm2 |
EP0314901A3 (en) * | 1987-10-31 | 1990-07-11 | Fried. Krupp AG Hoesch-Krupp | High strength nitrogen-containing, fully austenitic cobalt steels with a 0,2 yield strength exceeding 600 n/mm2 |
EP0411569A1 (en) * | 1989-08-02 | 1991-02-06 | Hitachi Metals, Ltd. | Heat resistant steel for use as material of engine valve |
US5064610A (en) * | 1989-08-02 | 1991-11-12 | Hitachi Metals, Ltd. | Heat resistant steel for use as material of engine valve |
US9803267B2 (en) | 2011-05-26 | 2017-10-31 | Upl, L.L.C. | Austenitic stainless steel |
US9534281B2 (en) | 2014-07-31 | 2017-01-03 | Honeywell International Inc. | Turbocharger turbine housings formed from the stainless steel alloys, and methods for manufacturing the same |
US9896752B2 (en) | 2014-07-31 | 2018-02-20 | Honeywell International Inc. | Stainless steel alloys, turbocharger turbine housings formed from the stainless steel alloys, and methods for manufacturing the same |
US10316694B2 (en) | 2014-07-31 | 2019-06-11 | Garrett Transportation I Inc. | Stainless steel alloys, turbocharger turbine housings formed from the stainless steel alloys, and methods for manufacturing the same |
CN110512089A (en) * | 2019-08-20 | 2019-11-29 | 舞阳钢铁有限责任公司 | The preparation method of high temperature resistant 3Cr-1Mo-0.25V alloy-steel plate |
CN115074607A (en) * | 2022-06-14 | 2022-09-20 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | Large round billet continuous casting method of tungsten-containing heat-resistant steel |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE3545182A1 (en) | 1987-06-25 |
JPS62211356A (en) | 1987-09-17 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE69812234T2 (en) | Stainless austenoferritic steel with very low nickel content and high tensile deformation | |
DE3628862C2 (en) | ||
EP0231492A1 (en) | Austenitic, nitrogen-containing chromium-nickel-molybdenum-manganese steel; process for manufacturing this steel and uses thereof | |
DE2703756A1 (en) | AUSTENITIC STAINLESS STEEL WITH HIGH MO CONTENT | |
DE102006041146A1 (en) | Steel and processing methods for the manufacture of high-strength fracture-breakable machine components | |
DE69824962T2 (en) | Use of a heat-resistant cast steel | |
DE1301586B (en) | Austenitic precipitation hardenable steel alloy and process for its heat treatment | |
DE3124977A1 (en) | Spring steel for vehicles | |
DE2744105A1 (en) | FERRITE ALLOY WITH HIGH STRENGTH | |
DE1215378B (en) | Low-alloy, number steel | |
DE3310693A1 (en) | CORROSION-RESISTANT CHROME STEEL AND METHOD FOR THE PRODUCTION THEREOF | |
EP3899064B1 (en) | Super austenitic material | |
EP0255597B1 (en) | Low alloy steels | |
EP0378998B1 (en) | Stainless wrought and cast alloys, and welding additives for parts contacted by concentrated hot sulfuric acid | |
DE10244972B4 (en) | Heat resistant steel and method of making the same | |
DE3628395C1 (en) | Use of steel for plastic molds | |
DE3528537C2 (en) | ||
DE3522115A1 (en) | HEAT-RESISTANT 12 CR STEEL AND TURBINE PARTS MADE OF IT | |
EP0141804A1 (en) | Hadfield type manganese steel and process for the manufacture thereof | |
EP1255873B9 (en) | Maraging type spring steel | |
DE1558676C3 (en) | ||
DE10215598A1 (en) | Stainless steel, process for producing stress-free molded parts and molded parts | |
DE2105745A1 (en) | Age-hardenable nickel-chromium steel alloy | |
DE2313832C3 (en) | Process for making a malleable cobalt alloy | |
EP0818552A2 (en) | Ferritic-austenitic stainless steel casting alloy |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PUAI | Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012 |
|
AK | Designated contracting states |
Kind code of ref document: A1 Designated state(s): AT BE CH FR GB IT LI LU NL SE |
|
17P | Request for examination filed |
Effective date: 19871216 |
|
17Q | First examination report despatched |
Effective date: 19890330 |
|
STAA | Information on the status of an ep patent application or granted ep patent |
Free format text: STATUS: THE APPLICATION IS DEEMED TO BE WITHDRAWN |
|
18D | Application deemed to be withdrawn |
Effective date: 19890810 |
|
RIN1 | Information on inventor provided before grant (corrected) |
Inventor name: JACHOWSKI, JOHANNES Inventor name: PANT, PAUL Inventor name: STEIN, GERALD Inventor name: SCHLUMP, WOLFGANG, DR.RER.NAT. Inventor name: DOERR, HORST Inventor name: WAGNER, MANFRED |