EP0192496A1 - Procédé de production de froid et/ou de chaleur mettant en oeuvre un mélange non azéotropique de fluides dans un cycle à éjecteur - Google Patents

Procédé de production de froid et/ou de chaleur mettant en oeuvre un mélange non azéotropique de fluides dans un cycle à éjecteur Download PDF

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EP0192496A1
EP0192496A1 EP86400005A EP86400005A EP0192496A1 EP 0192496 A1 EP0192496 A1 EP 0192496A1 EP 86400005 A EP86400005 A EP 86400005A EP 86400005 A EP86400005 A EP 86400005A EP 0192496 A1 EP0192496 A1 EP 0192496A1
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fluid
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working fluid
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Jacques Cheron
Alexandre Rojey
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B9/00—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point
    • F25B9/002—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point characterised by the refrigerant
    • F25B9/006—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point characterised by the refrigerant the refrigerant containing more than one component
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B1/00—Compression machines, plants or systems with non-reversible cycle
    • F25B1/06—Compression machines, plants or systems with non-reversible cycle with compressor of jet type, e.g. using liquid under pressure

Definitions

  • the present invention relates to a process for producing cold and / or heat, from a heat source, using a new working fluid according to a cycle comprising an ejector (ejection means).
  • High pressure and high temperature working fluid from a boiler is expanded in the first section of an ejector.
  • the expansion causes the setting in speed of this fluid which is capable of entraining a second fluid coming from an evaporator.
  • the two fluids are mixed and enter the second section of the ejector.
  • By reducing their speed or kinetic energy their pressure is increased to reach that prevailing in the condenser.
  • a heat source brings heat at high temperature TB to the boiler
  • a second heat source which can be the ambient medium brings heat at low temperature T E to the evaporator, finally the sum of these two heats is recoverable in the condenser at an intermediate temperature TC.
  • the fluid from the condenser is partly expanded and again evaporated at the temperature TE, and partly raised in pressure by means of a pump and vaporized in the boiler at the temperature TB.
  • the present invention proposes the use, in an ejection cycle, of a working fluid (called F in the following) composed of a non-azeotropic mixture of at least two chemically inert fluids, capable of evaporating and not to crystallize under the process conditions.
  • F working fluid
  • the difference between the normal boiling temperatures of the two constituents is, for example, from 10 to 150 ° C.
  • the fractions F1 and F2 can represent respectively 5-95% and 95-5% by mole of the mixture F, preferably 20-80% and 80-20%.
  • the water (80-95 mol%) and the other constituent (5-20 mol%) can be, for example, an alcohol, a ketone, ammonia, an amine or an amide or any other soluble compound in water whose normal boiling point is between 100 and - 50 ° C.
  • Another usable mixture comprises two distinct halogenated hydrocarbons or a hydrocarbon and a halogenated hydrocarbon.
  • the present process allows long-term operation without intervention, such as for example the heating of domestic premises.
  • a mixture for example, water-alcohol makes it possible to simultaneously obtain the thermal stability necessary for longevity, an acceptable low pressure at the level of the evaporator, the absence of corrosion, the absence of risk of crystallization and a mechanical simplicity essential for longevity.
  • the fluid F when for example one of the constituents is water, has the first advantage of being a mixture. chemically and thermally stable fluids in the temperature range between that prevailing in the evaporator, for example 0 ° C to -5 ° C, and that prevailing in the boiler, for example 150-180 ° C.
  • Another advantage is the increase in pressure at the evaporator compared to a system using water as the sole working fluid. Indeed, at low temperatures of the evaporator (around 0 ° C), the saturated vapor pressure of the water is very low (close to 600 Pascals). Water, when used alone, therefore requires systems whose volume must be largely dimensioned to avoid any pressure drop between the different elements. The increase in working pressure allows the reduction of the volume of the system and results in a lower investment cost.
  • Another advantage is the possibility of selecting non-corrosive mixtures, such as water-ammonia, water-alcohol or water-ketone solutions, for example.
  • non-corrosive mixtures such as water-ammonia, water-alcohol or water-ketone solutions, for example.
  • Common building materials such as carbon steel or copper can be used depending on the fluids selected without using stainless steel or expensive material coatings as corrosion protection agents.
  • Another advantage is the mechanical simplicity of the ejector which allows compression of the working fluid without a movable mechanical member such as that used in conventional heat pumps with membrane, piston or screw compressor.
  • the compressor is often the cause of a lower reliability of the assembly and moreover requires an adapted lubrication which can disturb the balances of the working fluids.
  • thermodynamic irreversibilities of the system is the reduction of the thermodynamic irreversibilities of the system by the use of the type of working fluid proposed.
  • a type of fluid has the particularity of passing from the liquid state to the vapor state (and vice versa) with temperature variation when the pressure remains substantially constant. Therefore it is possible to carry out a countercurrent heat exchange between the fluids, limiting the thermal difference between these fluids.
  • the working fluid F consisting of a non-azeotropic mixture of water and a water-soluble product leaves via line 1 of the condenser (C) in the liquid state, at temperature TC and pressure PC .
  • the fluid F is led through the pipe 1 to the expansion member D which lowers the pressure of the fluid F to PE.
  • a start of vaporization may possibly occur in line 3.
  • the fluid F is partially vaporized in the evaporator EV by thermal contribution of an external fluid entering through line 10 and leaving through line 11. Circulation against the current internal fluid F and external fluid is preferable for increasing the energy performance of the cycle.
  • the working fluid F can also be evaporated in an evaporator of another type, for example an air evaporator with crossed fluid streams.
  • the fluid F, which leaves via line 4 is fractionated in the balloon R into a vapor fraction F1 and a liquid fraction F2, discharged respectively through lines 5 and 7.
  • the gaseous fluid Fl introduced by the conduit 5 is sucked in by the gaseous fluid F2 at high pressure from the pipeline 9, mixed with it and exits through the conduit 6 at an intermediate pressure between those prevailing in lines 9 and 5 respectively.
  • the resulting mixture (line 6) is at a pressure PC greater than PE.
  • the fluid F whose mass flow and overall composition are the same as that of the fluid F from the condenser C, is in the vapor phase.
  • the heats introduced into the system at the evaporator EV and at the boiler B are transferred to the external fluid by the condensation and cooling of the working fluid.
  • This working fluid F being composed of a non-azeotropic mixture of fluids, the condensation is not isothermal and a counter-current circulation is preferable during the heat exchange with the external fluid.
  • the cycle is completed by the circulation in the conduits 7 and 8 and the pump P of a fraction F2 of the fluid F, coming from the balloon R.
  • This fluid F2 in the liquid state, is brought into the boiler B at a pressure PB higher than PC and at a high temperature TB which allows the transformation of the fluid F2 into a gaseous phase brought by the conduit 9 to the ejector.
  • the liquid phase collected in the tank R is, according to the laws of thermodynamics, in temperature and pressure equilibrium with the conditions of evaporator outlet. This means in particular that the liquid phase is enriched by constituting the least volatile of the non-azeotropic mixture forming the working fluid.
  • the temperature of the boiler necessary for the vaporization of the working fluid F2 is higher, thereby allowing the thermodynamic efficiency of the system to be increased.
  • FIG. 2 Another embodiment (illustrated in FIG. 2) is characterized by the simultaneous addition of a reservoir R at the outlet of the evaporator (ensuring the separation of the liquid and vapor phase) and of an exchanger El on line 1 for heat transfer between the hot liquid from the condenser and the cold vapor from the tank R.
  • FIG. 3 Another embodiment (illustrated in FIG. 3) is characterized by the simultaneous addition of the reservoir R at the outlet of the evaporator and of the exchanger El allowing the heat transfer between the liquid coming from the condenser and the cold liquid phase coming from the tank R and carried at high pressure by pump P.
  • FIG. 4 illustrates the principle of an embodiment characterized by the addition of a reservoir Rl at the outlet of the evaporator, a reservoir R2 at the outlet of the condenser and an exchanger El for the sub-cooling of the condensate from the condenser.
  • compositions of the liquid and gaseous phases in the two reservoirs R1 and R2 are in fact linked to the conditions of temperature, pressure and internal volume as well as to the respect of the masses of the constituents initially introduced into the system.

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Abstract

Un fluide de travail composé d'un mélange non-azeotropique d'au moins deux constituants est condensé (C), puis séparé en deux fractions (5 et 7); la première fraction (5) est évaporée (EV) à relativement basse température, la seconde fraction (7) est évaporée (B) à relativement haute température, puis les deux fractions vaporisées passent dans un éjecteur (E) et sont renvoyées au condenseur (C). Application au chauffage de locaux ou à la réfrigération.

Description

  • La présente invention est relative à un procédé de production de froid et/ou de chaleur, à partir d'une source de chaleur,mettant en oeuvre un nouveau fluide de travail selon un cycle comprenant un éjecteur (des moyens d'éjection).
  • Le procédé peut être utilisé dans le domaine du chauffage de locaux ou de la réfrigération. Le principe du cycle avec éjecteur connu dans l'art antérieur est brièvement résumé comme suit.
  • Un fluide moteur à haute pression et haute température provenant d'un bouilleur est détendu dans la première section d'un éjecteur. La détente provoque la mise en vitesse de ce fluide qui est capable d'entrainer un deuxième fluide issu d'un évaporateur. Les deux fluides sont mélangés et pénètrent dans la deuxième section de l'éjecteur. En réduisant leur vitesse ou énergie cinétique leur pression est augmentée pour atteindre celle régnant dans le condenseur. Une source thermique apporte de la chaleur à haute température TB au bouilleur, une deuxième source thermique qui peut être le milieu ambiant apporte de la chaleur à basse température TE à l'évaporateur, enfin la somme de ces deux chaleurs est récupérable au condenseur à une température intermédiaire TC. Le fluide issu du condenseur est en partie détendu et de nouveau évaporé à la température TE, et en partie élevé en pression par l'intermédiaire d'une pompe et vaporisé au bouilleur à la température TB.
    • DESCRIPTION DE L'INVENTION
  • La présente invention propose l'utilisation, dans un cycle à éjection, d'un fluide de travail (appelé F dans la suite) composé d'un mélange non-azéotropique d'au moins deux fluides chimiquement inertes, capable de s'évaporer et de ne pas cristalliser dans les conditions du procédé.
  • Le procédé est caractérisé en ce que :
    • a) on soumet un fluide de travail (F) à l'état gazeux à une étape de condensation sous une pression (PC) en transmettant la chaleur de condensation du fluide (F) à un fluide extérieur, ledit fluide (F) comprenant un mélangé non-azéotropique de 5-95 % en fraction molaire d'un premier constituant et de 95-5 % en fraction molaire d'un second constituant miscible en phase liquide au premier constituant, les constituants dudit mélange étant chimiquement distincts et capables de s'évaporer et de ne pas cristalliser dans les conditions du procédé,
    • b) on soumet le condensat résultant à un abaissement de pression, et on lui fournit de la chaleur sous cette pression abaissée (PE), de manière à l'évaporer en partie et on sépare la fraction vaporisée (Fl) de la fraction (F2) demeurée en phase liquide,
    • c) on élève la pression de la fraction (F2) jusqu'à une pression (PB) plus élevée que la pression (PC) de l'étape (a) et on fournit de la chaleur à ladite fraction (F2), de manière à obtenir la fraction (F2) en phase vapeur et
    • d) on soumet la fraction (F2) en phase vapeur, issue de l'étape (c), à une détente dans des moyens d'éjection et on entraîne par cette détente la fraction (Fl) en phase vapeur issue de l'étape (b), de manière à mélanger ces deux fractions et à reconstituer le fluide
    • (F) à l'état gazeux, à la pression (PC) de l'étape (a).
  • La différence entre les températures normales d'ébullition des deux constituants est, par exemple, de 10 à 150° C.
  • Les fractions F1 et F2 peuvent représenter respectivement 5-95 % et 95-5 % en mole du mélange F, de préférence 20-80 % et 80-20 %.
  • De préférence l'un des constituants est. l'eau (80-95 % en mole) et l'autre constituant (5-20 % en mole) peut être, par exemple, un alcool, une cétone, l'ammoniac, une amine ou un amide ou tout autre composé soluble dans l'eau dont le point d'ébullition normale est compris entre 100 et - 50° C. Un autre mélange utilisable comprend deux hydrocarbures halogénés distincts ou un hydrocarbure et un hydrocarbure halogéné.
  • Le présent procédé permet un fonctionnement de longue durée sans intervention, comme par exemple le chauffage de locaux domestiques. Un mélange, par exemple, eau-alcool permet en effet d'obtenir simultanément la stabilité thermique nécessaire à la longévité, une basse pression acceptable au niveau de l'évaporateur, l'absence de corrosion, l'absence de risque de cristallisation et une simplicité mécanique indispensable à la longévité. En effet, le fluide F, lorsque par exemple l'un des constituants est l'eau, présente le premier avantage d'être un mélange. de fluides chimiquement et thermiquement stables dans la gamme de température comprise entre celle régnant à l'évaporateur, par exemple 0 °C à -5 °C, et celle régnant au bouilleur, par exemple 150-180 °C.
  • Un autre avantage est l'augmentation de la pression à l'évaporateur en comparaison d'un système utilisant de l'eau comme fluide unique de travail. En effet, aux basses températures de l'évaporateur (vers 0 °C), la pression de vapeur saturante de l'eau est très faible (proche de 600 Pascals). L'eau, quand elle est utilisée seule, nécessite donc des systèmes dont le volume doit être largement dimensionné pour éviter toute perte de charge entre les différents éléments. L'augmentation de la pression de travail permet la réduction du volume du système et se traduit par un coût d'investissement inférieur.
  • Un autre avantage est la possibilité de sélectionner des mélanges non corrosifs, tels que les solutions eau-ammoniac, eau-alcool ou eau-cétone, par exemple. Les matériaux de construction courants comme l'acier au carbone ou le cuivre peuvent être utilisés selon les fluides retenus sans faire appel à l'acier inoxydable ou à des revêtements de matériaux coûteux comme agents de protection contre la corrosion.
  • Un autre avantage, lorsque l'un des constituants est l'eau, est l'emploi d'un fluide de travail dont les propriétés thermodynamiques sont proches de celles de l'eau si celle-ci est le constituant principal mais sans crainte de cristallisation.
  • En cas de fonctionnement en pompe à chaleur, on préfère les mélanges dont le point de cristallisation est inférieur à -5 °C, température couramment observée à l'évaporateur lorsque l'air ambiant est à une température proche de 0 °C. Ceci est un avantage décisif par rapport aux systèmes à absorption utilisant le couple eau-bromure de lithium dans lequel le fluide de travail est l'eau pure, ce qui limite à 0 °C la température la plus basse de fonctionnement de l'évaporateur.
  • Un autre avantage est la simplicité mécanique de l'éjecteur qui permet une compression du fluide de travail sans organe mécanique mobile tel que celui utilisé dans les pompes à chaleur classiques à compresseur à membrane, à piston ou à vis. Le compresseur est souvent la cause d'une moindre fiabilité de l'ensemble et nécessite de plus une lubrification adaptée qui peut perturber les équilibres des fluides de travail.
  • Un autre avantage est la réduction des irréversibilités thermodynamiques du système par l'emploi du type de fluide de travail proposé. Un tel type de fluide présente la particularité de passer de l'état liquide à l'état vapeur (et inversement) avec variation de température lorsque la pression reste sensiblement constante. De ce fait il est possible de réaliser un échange thermique à contre courant entre les fluides, limitant l'écart thermique entre ces fluides.
  • Ces avantages se trouvent réunis dans le présent procédé. Les figures 1 à 4 décrivent divers modes de réalisation de l'invention.
  • Un premier mode de réalisation, illustré par la Figure 1, est décrit ci-après.
  • Le fluide de travail F constitué d'un mélange non-azéotropique d'eau et d'un produit soluble dans l'eau sort par la conduite 1 du condenseur (C) à l'état liquide, à la température TC et la pression PC.
  • Le fluide F est conduit par la canalisation 1 à l'organe de détente D qui abaisse la pression du fluide F à PE. Un début de vaporisation peut éventuellement se produire dans la conduite 3. Le fluide F est partiellement vaporisé dans l'évaporateur EV par apport thermique d'un fluide externe entrant par la conduite 10 et sortant par la conduite 11. Une circulation à contre-courant du fluide interne F et du fluide externe est préférable pour augmenter les performances énergétiques du cycle. Cependant l'évaporation du fluide de travail F peut être réalisée également dans un évaporateur d'un autre type, par exemple un évaporateur à air à courants de fluides croisés. Le fluide F, qui sort par la conduite 4 est fractionné dans le ballon R en une fraction vapeur Fl et une fraction liquide F2, évacuées respectivement par les conduites 5 et 7.
  • Selon le principe connu de fonctionnement de l'éjecteur le fluide gazeux Fl introduit par le conduit 5 est aspiré par le fluide gazeux F2 à haute pression de la canalisation 9, mélangé à celui-ci et ressort par le conduit 6 à une pression intermédiaire entre celles régnant dans les conduites 9 et 5 respectivement. Il y a un effet de compression du fluide F1 introduit par la conduite 5, le travail de compression provenant de la détente du fluide F2 introduit par la conduite 9. Le mélange résultant (conduite 6) est à une pression PC supérieure à PE.
  • Dans le conduite 6, le fluide F, dont le débit massique et la composition globale sont les mêmes que celles du fluide F issu du condenseur C, est en phase vapeur. Par échange thermique avec un fluide externe circulant entre les conduits 12 et 13, les chaleurs introduites dans le système à l'évaporateur EV et au bouilleur B sont cédées au fluide externe par la condensation et le refroidissement du fluide de travail. Ce fluide de travail F étant composé d'un mélange non-azéotropique de fluides, la condensation n'est pas isotherme et une circulation à contre-courant est préférable lors de l'échange thermique avec le fluide externe.
  • Le cycle est complété par la circulation dans les conduits 7 et 8 et la pompe P d'une fraction F2 du fluide F, issue du ballon R. Ce fluide F2, à l'état liquide, est porté dans le bouilleur B à une pression PB supérieure à PC et à une température élevée TB qui permet la transformation du fluide F2 en une phase gazeuse amenée par le conduit 9 à l'éjecteur.
  • La phase liquide recueillie dans le réservoir R est, selon les lois de la thermodynamique, en équilibre de température et de pression avec les conditions de sortie d'évaporateur. Celà signifie en particulier que la phase liquide est enrichie en constituant le moins volatil du mélange non-azéotropique formant le fluide de travail. La température du bouilleur nécessaire à la vaporisation du fluide moteur F2 est plus élevée, permettant ainsi l'accroissement du rendement thermodynamique du système.
  • Un autre mode de réalisation (illustré par la figure 2) est caractérisé par l'adjonction simultanée d'un réservoir R en sortie de l'évaporateur (assurant la séparation des phase liquide et vapeur) et d'un échangeur El sur la ligne 1 pour le transfert thermique entre le liquide chaud issu du condenseur et la vapeur froide issue du réservoir R.
  • Un autre mode de réalisation (illustré par la figure 3) est caractérisé par l'adjonction simultanée du réservoir R en sortie d'évaporateur et de l'échangeur El permettant le transfert thermique entre le liquide issu du condenseur et la phase liquide froide issue du réservoir R et portée à haute pression par la pompe P.
  • La figure 4 illustre le principe d'un mode de réalisation caractérisé par l'ajonction d'un réservoir Rl en sortie de l'évaporateur, d'un réservoir R2 en sortie du condenseur et d'un échangeur El pour le sous-refroidissement du condensat issu du condenseur.
  • Un tel mode de réalisation permet en particulier une auto-adaptation du système aux contraintes opératoires variables en puissance et en niveau de température. Les compositions des phases liquides et gazeuses dans les deux réservoirs R1 et R2 sont en effet liées aux conditions de température, pression et volume internes ainsi qu'au respect des masses des constituants initialement introduits dans le système.

Claims (9)

1.- Procédé de production de froid et/ou de chaleur mettant en oeuvre un fluide de travail (F), caractérisé en ce que :
a) on soumet un fluide de travail (F) à l'état gazeux à une étape de condensation sous une pression (PC) en transmettant la chaleur de condensation du fluide (F) à un fluide extérieur, ledit fluide (F) comprenant un mélange non-azéotropique de 5-95 % en fraction molaire d'un premier constituant et de 95-5 % en fraction molaire d'un second constituant miscible en phase liquide au premier constituant, les constituants dudit mélange étant chimiquement distincts et capables de s'évaporer et de ne pas cristalliser dans les conditions du procédé,
b) on soumet le condensat résultant à un abaissement de pression, et on lui fournit de la chaleur sous cette pression abaissée (PE), de manière à l'évaporer en partie et on sépare la fraction vaporisée (Fl) de la fraction (F2) demeurée en phase liquide,
c) on élève la pression de la fraction (F2) jusqu'à une pression (PB) plus élevée que la pression (PC) de l'étape (a) et on fournit de la chaleur à ladite fraction (F2), de manière à obtenir la fraction (F2) en phase vapeur et
d) on soumet la fraction (F2) en phase vapeur, issue de l'étape (c), à une détente dans des moyens d'éjection et on entraîne par cette détente la fraction (Fl) en phase vapeur issue de l'étape (b), de manière à mélanger ces deux fractions et à reconstituer le fluide (F) à l'état gazeux, à la pression (PC) de l'étape (a).
2.- Procédé selon la revendication 1, dans lequel la fraction en phase liquide (F2) à la pression (PB), avant d'être soumise à la vaporisation de l'étape (c), est mise en contact d'échange thermique avec la phase liquide de condensation du fluide (F), avant abaissement de la pression de cette dernière.
3.- Procédé selon la revendication 1 ou 2, dans lequel la fraction vaporisée (Fl), avant d'être envoyée aux moyens d'éjection, est mise en contact d'échange thermique avec la phase liquide de condensation du fluide (F), avant abaissement de la pression de cette dernière.
4.- Procédé selon l'une des revendications 1 à 3, comportant des moyens de mise en réserve d'une partie de la phase liquide de condensation du fluide (F).
5.- Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, dans lequel le fluide de travail (F) est constitué d'un mélange non-azéotropique contenant 80-95 % (en fraction molaire) d'eau et 5-20 % d'au moins un composé soluble dans l'eau dont le point d'ébullition normale est compris entre 1000 C et - 50° C.
6.- Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, dans lequel le fluide de travail (F) est constitué d'un mélange d'eau et d'au moins un alcool.
7. - Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, dans lequel le fluide de travail (F) est constitué d'un mélange d'eau et d'ammoniac.
8.- Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, dans lequel le fluide de travail (F) est constitué d'un mélange d'eau et d'au moins une cétone.
9.- Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, dans lequel les fractions F1 et F2 représentent respectivement 20-80 % et 80-20 % en mole du mélange F.
EP86400005A 1985-01-09 1986-01-03 Procédé de production de froid et/ou de chaleur mettant en oeuvre un mélange non azéotropique de fluides dans un cycle à éjecteur Expired EP0192496B1 (fr)

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FR8500330A FR2575812B1 (fr) 1985-01-09 1985-01-09 Procede de production de froid et/ou de chaleur mettant en oeuvre un melange non-azeotropique de fluides dans un cycle a ejecteur
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0294917A1 (fr) * 1987-06-11 1988-12-14 Calmac Manufacturing Corporation Couples immiscibles comprenant agent propulseur et agent frigorifique pour systèmes frigorifiques de type éjecteur

Families Citing this family (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS63105369A (ja) * 1986-10-22 1988-05-10 カルソニックカンセイ株式会社 蒸気噴射式冷凍機
US4827877A (en) * 1987-01-13 1989-05-09 Hisaka Works, Limited Heat recovery system utilizing non-azeotropic medium
US4785876A (en) * 1987-01-13 1988-11-22 Hisaka Works, Limited Heat recovery system utilizing non-azetotropic medium
KR930000852B1 (ko) * 1987-07-31 1993-02-06 마쓰시다덴기산교 가부시기가이샤 히이트 펌프장치
US4905481A (en) * 1988-01-06 1990-03-06 Mainstream Engineering Corp. Supersonic compressor for thermally powered heat pumping applications
US5063747A (en) * 1990-06-28 1991-11-12 United States Of America As Represented By The United States National Aeronautics And Space Administration Multicomponent gas sorption Joule-Thomson refrigeration
GB2305235A (en) * 1995-09-16 1997-04-02 Trevor Ward An ejector device for use in a heat pump
AU764021B2 (en) 1998-12-23 2003-08-07 Crystal Investments, Inc. Compact refrigeration system
US6164078A (en) * 1999-03-04 2000-12-26 Boeing North American Inc. Cryogenic liquid heat exchanger system with fluid ejector
JP4639541B2 (ja) * 2001-03-01 2011-02-23 株式会社デンソー エジェクタを用いたサイクル
CN102997383A (zh) * 2012-02-28 2013-03-27 张育仁 一种空调压缩机出口能量的回收和利用方法
DE102022212943A1 (de) 2022-12-01 2024-06-06 Deutsches Zentrum für Luft- und Raumfahrt e.V. Verfahren zur Wärmeübertragung und Vorrichtung

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2301839A (en) * 1937-08-28 1942-11-10 Lincoln T Work Ejector refrigeration
US4089186A (en) * 1976-01-07 1978-05-16 Institut Francais Du Petrole Heating process using a heat pump and a fluid mixture
GB2044907A (en) * 1979-03-15 1980-10-22 Vaillant J Gmbh & Co Heat pump, particularly vapour- compressing jet type heat pump
US4248049A (en) * 1979-07-09 1981-02-03 Hybrid Energy Systems, Inc. Temperature conditioning system suitable for use with a solar energy collection and storage apparatus or a low temperature energy source
EP0057120A2 (fr) * 1981-01-15 1982-08-04 Institut Français du Pétrole Procédé de chauffage d'un local au moyen d'une pompe à chaleur à compression fonctionnant avec un fluide mixte de travail
US4344292A (en) * 1980-01-21 1982-08-17 Institut Francais Du Petrole Process for heat production by means of a heat pump operated with a specific mixture of fluids as the working agent

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2931190A (en) * 1957-05-29 1960-04-05 Coleman Co Jet refrigeration system
US3242679A (en) * 1964-04-07 1966-03-29 Edward G Fisher Solar refrigeration unit
US3336763A (en) * 1965-06-30 1967-08-22 Carrier Corp Refrigeration systems
US3277660A (en) * 1965-12-13 1966-10-11 Kaye & Co Inc Joseph Multiple-phase ejector refrigeration system
US4438633A (en) * 1982-11-12 1984-03-27 Hiser Leland L Method and apparatus for using low grade thermal energy to improve efficiency of air conditioning and refrigeration systems
FR2539220A1 (fr) * 1983-01-10 1984-07-13 Inst Francais Du Petrole Procede de production de froid et/ou de chaleur au moyen d'un cycle a absorption comportant au moins deux etapes d'absorption

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2301839A (en) * 1937-08-28 1942-11-10 Lincoln T Work Ejector refrigeration
US4089186A (en) * 1976-01-07 1978-05-16 Institut Francais Du Petrole Heating process using a heat pump and a fluid mixture
GB2044907A (en) * 1979-03-15 1980-10-22 Vaillant J Gmbh & Co Heat pump, particularly vapour- compressing jet type heat pump
US4248049A (en) * 1979-07-09 1981-02-03 Hybrid Energy Systems, Inc. Temperature conditioning system suitable for use with a solar energy collection and storage apparatus or a low temperature energy source
US4344292A (en) * 1980-01-21 1982-08-17 Institut Francais Du Petrole Process for heat production by means of a heat pump operated with a specific mixture of fluids as the working agent
EP0057120A2 (fr) * 1981-01-15 1982-08-04 Institut Français du Pétrole Procédé de chauffage d'un local au moyen d'une pompe à chaleur à compression fonctionnant avec un fluide mixte de travail

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0294917A1 (fr) * 1987-06-11 1988-12-14 Calmac Manufacturing Corporation Couples immiscibles comprenant agent propulseur et agent frigorifique pour systèmes frigorifiques de type éjecteur

Also Published As

Publication number Publication date
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