EP0185914A2 - Fuel injection pump for internal combustion engines - Google Patents

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EP0185914A2
EP0185914A2 EP85114587A EP85114587A EP0185914A2 EP 0185914 A2 EP0185914 A2 EP 0185914A2 EP 85114587 A EP85114587 A EP 85114587A EP 85114587 A EP85114587 A EP 85114587A EP 0185914 A2 EP0185914 A2 EP 0185914A2
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
pump
pump piston
stroke
fuel injection
piston
Prior art date
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Granted
Application number
EP85114587A
Other languages
German (de)
French (fr)
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EP0185914B1 (en
EP0185914A3 (en
Inventor
Josef Güntert
Walter Häfele
Helmut Dr. Dipl.-Ing. Tschöke
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Robert Bosch GmbH
Original Assignee
Robert Bosch GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Robert Bosch GmbH filed Critical Robert Bosch GmbH
Priority to AT85114587T priority Critical patent/ATE50320T1/en
Publication of EP0185914A2 publication Critical patent/EP0185914A2/en
Publication of EP0185914A3 publication Critical patent/EP0185914A3/en
Application granted granted Critical
Publication of EP0185914B1 publication Critical patent/EP0185914B1/en
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Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M59/00—Pumps specially adapted for fuel-injection and not provided for in groups F02M39/00 -F02M57/00, e.g. rotary cylinder-block type of pumps
    • F02M59/20—Varying fuel delivery in quantity or timing
    • F02M59/24—Varying fuel delivery in quantity or timing with constant-length-stroke pistons having variable effective portion of stroke
    • F02M59/26—Varying fuel delivery in quantity or timing with constant-length-stroke pistons having variable effective portion of stroke caused by movements of pistons relative to their cylinders
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M59/00—Pumps specially adapted for fuel-injection and not provided for in groups F02M39/00 -F02M57/00, e.g. rotary cylinder-block type of pumps
    • F02M59/20—Varying fuel delivery in quantity or timing
    • F02M59/36—Varying fuel delivery in quantity or timing by variably-timed valves controlling fuel passages to pumping elements or overflow passages
    • F02M59/361—Valves being actuated mechanically

Definitions

  • the invention relates to a fuel injection pump according to the preamble of the main claim.
  • Slider-controlled pumps are primarily used for large capacities at high pressures, i.e. for larger, less fast-running motors.
  • deviations from the target injection values not only have an effect on the engine running poorly, but can very easily lead to correspondingly costly engine damage.
  • the connecting channel is designed as a bore in the pump cylinder liner, opens into a suction chamber of the injection pump surrounding this cylinder liner and is blocked by the pump piston after a forward stroke has been completed, after which the fuel delivery to the engine can start.
  • the pump working space is filled with fuel through this hole, while the position of the hole determines the start of delivery during the pressure stroke of the pump.
  • the end of delivery and thus the delivery rate is determined by the respective position of the control spool.
  • the mouth of a volume control channel running in the pump piston emerges from the inner bore of the control slide for the delivery end.
  • the fuel injection pump according to the invention with the characteristic features of the main adapter has the advantage that the effective fuel delivery to the engine is terminated regardless of the fuel control performed by the control slide after a certain pump piston stroke. At the same time, this limits the maximum possible delivery volume of the injection pump, which in particular prevents the engine from running away. In addition, it can be achieved that the high-pressure delivery is ended by timely opening of the relief channel before the roller of the roller tappet moves from the straight (tangential) to the curved section of the drive cam of the injection pump. A dangerous shifting of the end of delivery towards "late” with the consequence of the disadvantages described above is prevented by the invention, without there being disadvantages for quantity control or engine operation.
  • control slide quantity control By appropriately assigning the control slide quantity control, it can advantageously be achieved that the fuel delivery is reduced to zero when an undesired extreme position of the control slide is assumed. This is achieved if the connecting channel arranged in the pump cylinder is opened by the relief channel before the mouth of the quantity control channel dips into the control slide for the start of delivery.
  • the position of the inlet of the connecting channel in the pump cylinder can be arranged differently with respect to the position of the pump piston controlling it.
  • the earliest start of delivery is also controlled by the connecting channel, in that the input of the connecting channel is only blocked after a forward stroke of the pump piston has been completed, so that a pressure can only be built up in the pump work space after this at the earliest.
  • the connection channel serves. thereby additionally as a possibility of filling up the pump work space, namely as long as the pump piston is close to its bottom dead center position.
  • the mouth of the relief channel can either always remain within the bore of the pump cylinder that receives the pump piston, or it can also emerge from the pump cylinder with the advantage of additional filling of the pump working space in the bottom dead center position. In this case, however, after the maximum working stroke of the pump piston has been covered, the mouth of the relief channel opens the input of the connecting channel in order to interrupt the fuel delivery to the engine. In this way, the maximum delivery stroke and thus the maximum delivery volume is limited by the relief channel and the connecting channel, and it is also prevented that the start of delivery begins too early, it being known that an early start of delivery is usually more damaging to the motor than a late start of delivery.
  • the entrance of the connecting channel is covered by the outer surface of the pump piston and is opened by the mouth of the relief channel after the pump piston has covered the defined stroke.
  • the connecting channel does not lead to the suction space, but only to a drain collecting space.
  • the opening of the relief channel arranged on the pump piston can either only dip into the bore of the pump cylinder after a certain forward stroke or can always remain within the bore of the pump cylinder receiving the pump piston, i.e. do not even emerge from the pump cylinder in the stroke area around bottom dead center .
  • the start of production can be determined by immersing the mouth into this bore, in the second case, this start of production must be achieved by other means, for example the volume control slide.
  • the mouth of the relief channel can be designed appropriately and thus in different ways.
  • An annular groove or a transverse groove can serve as the opening, which are then connected to the pump work space via a transverse bore and a longitudinal bore that run in the pump piston. If the pump piston can be rotated to change the quantity, the upper boundary edge of the control groove can be stepped and / or run obliquely to the pump piston axis, so that turning the pump piston causes a change in the opening stroke between the discharge channel mouth and the connecting channel inlet. In this way, the latest end of delivery in connection with the change in the delivery rate can also be changed.
  • FIG. 1 shows a longitudinal section through a fuel injection pump
  • FIGS. 2 to 5 show different assignments of the connecting duct and relief duct as a detail and on an enlarged scale from FIG. 1
  • FIGS. 6 to 9 show three variants of the discharge duct mouth on a piston section, and lo a functional diagram.
  • a plurality of cylinder liners 2 - only one of which is shown - are embedded in series in a housing 1, in which pump pistons 3, with the interposition of a roller tappet 4 with roller 5, by a camshaft 6 against the force of a spring 7 are driven for their axial movement forming the working stroke.
  • the cylinder liner 2 there is a recess 8 which receives a control slide 9 which is axially displaceable on the pump piston 3.
  • the individual control slides 9, which are displaceably arranged on the respective pump pistons, of which only one is also shown, are axially displaced together by a control rod 10.
  • the control rod 10 is rotatably mounted for this purpose in the housing 1 and has a driving link for each control slide 9 in the form of a clamping ring 12 provided with a head 11, which is clamped to the control rod 10 by a clamping screw 13, the head 11 being in an annular groove 14 of the control slide 9 engages.
  • the pump piston 3 and the cylinder liner 2 delimit a pump work chamber 16, from which a pressure channel 17, in which a compensating valve 18 is arranged, leads to a pressure line, not shown, which ends at an injection nozzle of the internal combustion engine.
  • transverse bore 21 opening into the pump working space 16 and two transverse bores 21 and 22, of which the transverse bore 21 is only shown in plan view in FIG.
  • the transverse bore 21 opens into a transverse groove 23 provided in the lateral surface of the pump piston 3, which in this variant shown in FIG. 1 is formed by grinding the piston lateral surface and is ge together with the transverse groove 21 and the section of the blind bore 19 leading to the pump working space 16 forms a relief channel.
  • the second transverse bore 22 opens into two inclined grooves 24, which are also arranged on the lateral surface of the pump piston 3, and longitudinal grooves 25, which, in conjunction with the control slide 9 and its inner bore 26 and a relief bore 27 arranged in the control slide 9, serve to control the delivery rate.
  • the pump piston 3 has at its lower end a flattened area 28 on which a driving member 31 which can be rotated in a known manner by a control rod 29 acts, so that an axial displacement of the control rod 29 causes the pump piston 3 to rotate.
  • the cylinder liner 2 In its central section, which also has the cutout 8, the cylinder liner 2 is surrounded by a suction space 32 provided in the housing 1, which is filled with fuel under low pressure. This suction chamber 32 is thus also connected to the grooves 23, 24 and 25, as long as these are not covered by the control slide 9 or the pump cylinder 33 of the cylinder liner 2.
  • the cylinder liner 2 In the cylinder liner 2 there is a radial bore 35 serving as a connecting channel, which connects the pump working chamber 16 to the suction chamber 32 as long as it is not blocked by the pump piston 3.
  • the pressure required for the injection only builds up in the pump working space 16 when the inflow channels between the suction space 32 and the pump working space 16 are blocked. As long as the fuel is pumped back to the pump suction chamber 32 from the pump work chamber 16 via these channels.
  • the closing of the quantity control channels during the pressure stroke depends on the axial position of the control slide 9 and the rotational position of the pump piston 3.
  • the blocking of the relief channel 19, 21, 23 or the connecting channel 35 depends solely on the stroke position of the pump piston 3, so that this control is to be considered independently of that by the control slide 9.
  • the control valve 9 controls the amount of fuel delivered to the engine in the usual way, depending on the rotational position of the pump piston 3 and thus depending on the distance between the upper control edge of the oblique grooves 24 and the relief bore 27, a differently long stroke of the pump piston 3 must be covered before by Open this volume control channel formed by blind bore 19, transverse bore 22 and grooves 24, 25, the high-pressure delivery and thus the injection is ended.
  • One for injection Sufficient pressure can only build up in the pump working space 16 when the longitudinal grooves 25 are immersed in the bore 26 of the control slide 9.
  • the control rod 29 is axially displaced by a speed controller, not shown, which can work with mechanical or electrical means, which results in a rotation of the driving element 31 and the pump piston 3.
  • This effective delivery stroke serving for injection can be shifted in time by axially displacing the control slide 9.
  • This described temporal shift of the effective delivery stroke by moving the control slide 9 is carried out in normal engine operation and only works properly if the control slide 9 is not moved to its extreme positions up or down within the recess 8, which is due, for example, to its own weight if the Drive of the control rod 12 controlling the start of injection can take place or if, for example when using an electrical control device, the control slide 9 is pushed upward beyond the normal working range due to errors thereof. Moving the control slide 9 into the lower extreme position leads to an early start of delivery, which can lead to their destruction in the engines usually supplied by such injection pumps if not counteracting safety measures be hit.
  • this risk is avoided by using the connecting channel 35 in cooperation with the relief channel 19, 21, 23.
  • the earliest start of delivery and the latest end of delivery and thus at the same time the maximum possible effective delivery stroke of the pump piston 3 is determined by the position of the inlet 36 of the connecting channel 35 in the pump cylinder 33 and the position of the mouth 23 (transverse groove) of the relief channel 19, 21 in the lateral surface of the pump piston 3 certainly. 2 to 5 show four different variants of this possible assignment of inlet 36 and mouth 23 on an enlarged scale.
  • control slide 9 were to occupy one of the extreme positions, it would not be possible to start spraying early because the earliest spray start (effective start of delivery) is determined by blocking the connecting channel 35 and this earliest possible start of spraying is selected such that damage to the motor cannot occur.
  • the effective delivery stroke of the pump piston 3 can at most be long enough until the mouth 23 of the relief channel 19, 21, 23 comes into overlap with the input 36 of the connecting channel 35. This limits the maximum possible delivery rate per injection stroke and also the latest possible end of delivery. On the one hand, this avoids that an inadmissibly large amount of fuel is injected even in the extreme positions of the control slide 9 and, on the other hand, this means that the delivery rate is reduced by the end of delivery independent of the position of the control slide 9 if the start of the delivery is determined too late by the control slide 9.
  • control slide 9 assumes its upper extreme position, for which it causes a late start of delivery, the entrance 36 to the connecting channel 35 is already blocked at this start of delivery, with the consequence of the early control by the relief channel 19, 21, 23, which accordingly reduces the injection quantity
  • the assignment of these controls can be selected so that at least in one extreme position of the control slide 9, no more fuel is injected by the pump.
  • the pump piston shown in FIGS. 3 to 5 is shown in its bottom dead center position UT in accordance with FIG.
  • the mouth 123 of the transverse bore 121 of the relief duct 19, 121, 123 also does not emerge from the cylinder bore 33 in UT, so that this relief duct cannot assume any filling function of the pump work space 16.
  • the function remains the same as described above, since the start of funding only when the input 36 of the connection is covered channel 35 is determined by the pump piston and the latest delivery end by opening this channel through the opening 123 of the transverse bore 121.
  • this variant compared to the embodiment described in FIGS.
  • either the effective delivery stroke can be shortened or the pump cylinder, for example, to achieve a longer overlap to the pump piston 3 can be extended.
  • the input 136 of the connecting channel 135 remains blocked by the pump piston 3 even in sub-station, so that the start of delivery is determined by the relief channel 19, 21, 23 and the end of delivery by covering the mouth 23 with the entrance 136 of the channels .
  • the maximum possible effective delivery stroke is determined by the input 136 of the connecting channel 135 and the mouth 23 of the relief channel 19, 21.
  • the mouth 123 of the relief duct 19, 121 and the inlet 136 of the connecting duct 135 remain blocked in UT by the cylinder liner 33 and the pump piston 3.
  • the earliest start of funding must therefore be controlled by other means.
  • the end of delivery and thus the maximum possible delivery rate is determined by the position of mouth 123 and entrance 136.
  • the channels 19, 121 and 135 cannot be used to fill up the pump work space 16 during the suction stroke or in the bottom of the pump piston 3.
  • the mouth is again formed as a flat 223 shown in plan view, into which the transverse bore 21 opens and whose upper and lower boundary edges 137 and 138 do not run parallel to one another, in contrast to the exemplary embodiment shown in FIG. 6, but instead enclose a certain angle.
  • the mouth of the transverse bore 21 is designed as an annular groove machined into the outer surface of the pump piston 3 with parallel boundary edges.
  • the upper boundary edge 237 of this annular groove 423 is designed in a stepped manner, so that the delivery end can also be changed depending on the load depending on the rotational position of the pump piston 3.
  • a corresponding oblique control edge can also be provided.
  • the load capacity of cam drives is determined by the maximum permissible Hertzian pressures occurring there between the drive part (cam) and output part (roller).
  • the roller 5 of the roller tappet 4 on a curved path of the cam 39 (FIG. 1) of the camshaft the maximum transferable forces are lower than when the roller 5 runs on the straight section 41 of the cam 39, the so-called tangent area.
  • the roller 5 of the roller tappet 4 only runs on the tangent region 41 of the cam 39 for the effective useful stroke.
  • the cam 39 points straight down (UT of the pump piston 3), so that the roller 5 of the roller tappet 4 rests on the base circle 42. If the camshaft 6 rotates in the direction of the arrow, the pump piston remains in the illustrated UT position for this twist angle ⁇ up to approximately 115 ° NW. During this time, the pump work space 16 is filled with fuel. For the subsequent angle of rotation, here up to approximately 160 ° NW, the roller 5 rolls on the straight section 41 of the cam 39. Then a curved section 43 of the cam 39 follows again, shortly before the pump piston then assumes its top dead center OT after 180 ° NW. Then the suction stroke of the pump piston follows, also at 180 ° NW.
  • the stroke h of the pump piston 3 (ordinate) is plotted against the degree of rotation ⁇ in 0 NW (abscissa).
  • Q is the delivery curve of the pump, which can be seen that the fuel displacement through the pump piston 3 begins at ⁇ ⁇ 115 ° NW and only gradually increases, so that a uniform delivery per angle of rotation is only achieved at ⁇ ⁇ 145 ° NW.
  • the uniformly high pressure required for injection can therefore only be achieved in the rotation angle section between ⁇ ⁇ 145 ° and 160 ° NW.
  • the control slide 9 can thus determine the start of delivery and / or the end of delivery only as long and within this range between points a and b, as long as the earliest start of delivery or the latest end of delivery is not already carried out by the control between relief channel 19, 21 and / or connecting channel 36 . respectively. That is to say transferred to FIG. 10 that the start and end of the delivery cannot be influenced by the control slide 9 in the piston stroke sections a a and b b.
  • the start of delivery even if the longitudinal groove 25 is already blocked, can only begin when the stroke a has been covered by the pump piston.
  • the rotational position of the piston that is, depending on the set maximum delivery rate, it is only possible to inject from this stroke a until, after the stroke c has been covered, for example, the relief bore 27 in the control slide 9 is opened by the oblique groove 24, which leads to a corresponding pressure reduction in the pump working space 16 leads.
  • the tangent area of the curve Q used between points A and C.
  • the longitudinal groove 25 of the quantity control channel also dips into the control slide 9 relatively late, for example after the stroke d has been covered, after which the high pressure can build up only in the pump work chamber 16.
  • the effective delivery stroke is thus limited to the stroke section between d and b, since the pressure in the pump working chamber 16 is already reduced at b via the relief duct 19, 21 and the connecting duct 35 and the injection is thus interrupted.
  • the tangent area of curve Q between points D and B is thus used for the effective delivery stroke.
  • the maximum delivery volume set by the rotational position is reduced by opening the pump work chamber 16 at point B, which in extreme cases can lead to zero delivery , for example, when the start of delivery D coincides with the end of delivery B, namely when the connecting channel 35 opens the relief channel 19, 21 before the longitudinal groove 25 of the volume control channel dips into the control slide 9.

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Abstract

A fuel injection pump for internal combustion engines is proposed, in which for normal engine operation the control of the injection quantity and of the beginning and end of supply for injection is effected by means of a control slide which is axially displaceable on the pump piston and in which a radial bore (connecting conduit) controlled by the pump piston is present in the pump cylinder, with which radial bore the pump work chamber can be made to communicate with the suction chamber of the pump. The latest end of supply for the injection is determined in that after a predetermined stroke of the pump piston a relief conduit is arranged to coincide with the radial bore and thereby relieve the pump work chamber. Because the radial bore is only blocked after a pre-stroke has been executed by the pump piston the earliest supply onset also can be controlled with this bore as well.

Description

Die Erfindung geht aus von einer Kraftstoffeinspritzpumpe nach der Gattung des Hauptanspruchs. Schiebergesteuerte Pumpen werden in erster Linie für große Förderleistungen bei hohen Drücken, also für größere, weniger schnell laufende Motoren verwendet. Dementsprechend wirken sich Abweichungen von den Soll-Einspritzwerten nicht nur in verschlechtertem Lauf des Motors aus, sondern können sehr leicht zu einem entsprechend kostenträchtigen-Motorschaden führen. Ein derartige Gefahr besteht immer dann, wenn durch Fehler in der Betätigungsvorrichtung des Steuerschiebers dies in eine Extremlage gelangt, für die die Einspritzpumpe entweder eine zu große Kraftstoffmenge einspritzt, so daß der Motor "durchgeht" oder in der der Förderanfang oder das Förderende, das bei diesen Pumpen durch die Lage des Steuerschiebers bestimmt wird,zu einer zu frühen oder zu späten Einspritzung des Kraftstoffs in den Motorzylinder führt, wodurch der Motor bekanntlich thermisch oder mechanisch überlastet werden kann. Besonders die thermische Überlastung führt zu einem Leistungsrückgang.The invention relates to a fuel injection pump according to the preamble of the main claim. Slider-controlled pumps are primarily used for large capacities at high pressures, i.e. for larger, less fast-running motors. Correspondingly, deviations from the target injection values not only have an effect on the engine running poorly, but can very easily lead to correspondingly costly engine damage. There is always such a danger if errors occur in the actuating device of the control slide this comes into an extreme position for which the injection pump either injects an excessive amount of fuel so that the engine "runs through" or in which the start of delivery or the end of delivery, which is determined by the position of the control slide in these pumps leads to an early or late injection of the fuel into the engine cylinder, whereby the engine can be thermally or mechanically overloaded, as is known. Thermal overload in particular leads to a drop in performance.

Bei einer bekannten Kraftstoffeinspritzpumpe der gattungsgemäßen Art (DE-OS 21 46 578) ist der Verbindungskanal als Bohrung in der Pumpenzylinderbüchse ausgebildet, mündet in einen diese Zylinderbüchse umgebenden Saugraum der Einspritzpumpe und wird durch den Pumpenkolben nach Zurücklegung eines Vorhubes gesperrt, wonach die Kraftstofförderung zum Motor beginnen kann. Gegen Ende des Saughubes und im unteren Totpunkt des Pumpenkolbens wird der Pumpenarbeitsraum über diese Bohrung mit Kraftstoff aufgefüllt, während beim Druckhub der Pumpe die Lage der Bohrung den Förderbeginn bestimmt. Das Förderende und damit die Fördermenge wird durch die jeweilige Lage des Steuerschiebers festgelegt. Die Mündung eines im Pumpenkolben verlaufenden Mengensteuerkanals taucht für das Förderende aus der Innenbohrung des Steuerschiebers. Je weiter der Steuerschieber auf dem Pumpenkolbenin Richtung Pumpenarbeitsraum verschoben ist, desto später wird die Einspritzung unterbrochen und desto größer ist die Fördermenge. In Extremlage des Steuerschiebers fördert somit der Pumpenkolben bis zu seinem oder nahe seinem oberen Totpunkt. Bei diesen schiebergesteuerten Pumpen, in deren Triebwerk zum-Antrieb des Pumpenkolbens eine Rolle eines an den Pumpenkolben gekoppelten Rollenstöpsels eine Nockenbahn eines Antriebsnockens abläuft, wird während der Hochdruckförderung nicht nur die im Querschnitt nahezu geradlinige Nockenbahn durch die Rolle abgefahren, sondern auch die sich an die geradlinige Bahn anschließenden gekrümmten Bahnen. Innerhalb dieser gekrümmten Bahnen sind die hertz'schen Pressungen zwischen Rolle und Bahn wesentlich größer. Während nämlich im geradlinigen Bahnabschnitt dem Rollenkreis eine Gerade gegenüberliegt, liegen sich bei Abfahren der gekrümmten Nockenbahn zwei Kreisbahnen gegenüber, bei der entsprechend der Elastizität des Materials die sich ergebende linienhafte Berührungsfläche wesentlich schmäler ist als wenn sich eine ebene Bahn und eine Rolle einander gegenüberliegen. Bei hohen Drücken, wie sie bei diesen Pumpen üblich sind, kann dieses zu einer Überlastung des Materials und damit Zerstörung des Triebwerkes der Einspritzpumpe führen. Ganz abgesehen davon, bringt der Nutzen dieses gekrümmten Bereiches des Antriebsnockens für die Hochdruckförderungauch Nachteile für die Einspritzcharakteristik, da sich in diesem Bereich die Fördermenge pro Drehwinkel der Nockenwelle stark ändert und bis auf Null abnimmt. Diese Abnahme ist im normalen Drehzahlbereich, beispielsweise im Teillastbereich, nicht vorhanden, sondern die Menge wird durch eine scharfe Absteuerung durch Austauchen der Mündung des Mengensteuerkanals aus dem Steuerschieber bestimmt. Im beschriebenen Grenzbereich ergeben sich aber nachteiligerweise gegen Hubende des Pumpenkolbens Verschlechterungen der Qualität der Kraftstoffeinspritzung mit all den damit gegebenen Nachteilen des Motorbetriebes.In a known fuel injection pump of the generic type (DE-OS 21 46 578), the connecting channel is designed as a bore in the pump cylinder liner, opens into a suction chamber of the injection pump surrounding this cylinder liner and is blocked by the pump piston after a forward stroke has been completed, after which the fuel delivery to the engine can start. Towards the end of the suction stroke and at the bottom dead center of the pump piston, the pump working space is filled with fuel through this hole, while the position of the hole determines the start of delivery during the pressure stroke of the pump. The end of delivery and thus the delivery rate is determined by the respective position of the control spool. The mouth of a volume control channel running in the pump piston emerges from the inner bore of the control slide for the delivery end. The further the control spool on the pump piston is moved in the direction of the pump work space, the later the injection is interrupted and the greater the delivery rate. In the extreme position of the control slide, the pump piston thus conveys to or near its top dead center. In these slide-controlled pumps, in whose drive for driving the pump piston a roller of a roller stopper coupled to the pump piston runs a cam track of a drive cam, not only the cam track which is almost straight in cross section is moved through the roller during high-pressure delivery, but also the cam track curved paths adjoining the linear path. Within these curved paths, the Hertzian pressures between the roller and the path are considerably greater. While a straight line lies opposite the roller circle in the straight path section, two circular paths lie opposite each other when the curved cam path is traveled, in which, depending on the elasticity of the material, the resulting linear contact surface is considerably narrower than if a flat path and a roller lie opposite one another. At high pressures, as is common with these pumps, this can lead to an overload of the material and thus destruction of the engine of the injection pump. Quite apart from this, the use of this curved area of the drive cam for high-pressure delivery also has disadvantages for the injection characteristic, since in this area the delivery rate per angle of rotation of the camshaft changes greatly and decreases to zero. This decrease is not present in the normal speed range, for example in the part-load range, but the quantity is determined by a sharp cutoff by immersing the mouth of the quantity control channel from the control slide. In the limit range described, however, there is a disadvantageous deterioration in the quality of the fuel injection toward the end of the stroke of the pump piston, with all the disadvantages of engine operation that this gives.

Bei einer anderen bekannten schiebergesteuerten Kraftstoffeinspritzpumpe, bei der allerdings kein Verbindungskanal im Pumpenzylinder vorgesehen ist (US-PS 21 47 390), werden Förderbeginn und Förderende durch die axiale Lage des Steuerschiebers bestimmt, hingegen die Fördermenge durch Verdrehen des Pumpenkolbens, wofür in üblicher Weise eine entweder im Steuerschieber oder im Pumpenkolben angeordnete schräge Steuerkante mit einer im gegenüberliegenden Teil vorgesehenen Bohrung zusammenwirkt.. Auch bei dieser Pumpe besteht die Gefahr, daß in Extremlagen des Steuerschiebers entsprechend obigen Ausführungen ein Schaden an der Brennkraftma- schi.ne oder dem Triebwerk der Pumpe entstehen kann oder ein mit den beschriebenen Nachteilen behafteter Motorbetrieb.In another known slide-controlled fuel injection pump, in which, however, no connecting channel is provided in the pump cylinder (US Pat. No. 2,147,390), the start and end of delivery are determined by the axial position of the control slide, whereas the delivery rate is determined by turning the pump piston, which is a common practice either in the control slide or in the pump piston arranged oblique control edge cooperates with a bore provided in the opposite part. Also with this pump there is a risk that damage to the internal combustion engine or the engine of the pump may occur in extreme positions of the control slide according to the above statements can or an engine operation with the disadvantages described.

Vorteile der ErfindungAdvantages of the invention

Die erfindungsgemäße Kraftstoffeinspritzpumpe mit den kennzeichnenden Merkmalen des Hauptanapuchs hat demgegenüber den Vorteil, daß die effektive Kraftstofförderung zum Motor hin unabhängig von der durch den Steuerschieber vorgenommene Kraftstoffsteuerung nach Zurücklegung eines bestimmten Pumpenkolbenhubes beendet wird. Hierdurch wird gleichzeitig die maximal mögliche Fördermenge der Einspritzpumpe begrenzt, womit insbesondere ein Durchgehen des Motors verhindert wird. Außerdem kann dadurch erreicht werden, daß durch rechtzeitiges Aufsteuern des Entlastungskanals die Hochdruckförderung beendet wird, bevor die Rolle des Rollenstößels vom geradlinien (tangentialen) auf den gekrümmten Abschnitt des Antriebsnockens der Einspritzpumpe gelangt. Ein gefährliches Verschieben des Förderendezeitpunktes in Richtung "spät" mit der Folge oben beschriebener Nachteile wird durch die Erfindung verhindert, ohne daß deshalb Nachteile für die Mengenregelung oder den Motorbetrieb entstehen. Durch entsprechende Zuordnung der Steuerschiebermengensteuerung kann vorteilhafterweise erreicht werden, daß die Kraftstofförderung bei Einnahme einer unerwünschten Extremlage des Steuerschiebers auf Null reduziert wird. Dies wird erreicht, wenn der im Pumpenzylinder angeordnete Verbindungskanal durch den Entlastungskanal aufgesteuert wird, bevor die Mündung des Mengensteuerkanals für einen Förderbeginn in den Steuerschieber taucht.The fuel injection pump according to the invention with the characteristic features of the main adapter has the advantage that the effective fuel delivery to the engine is terminated regardless of the fuel control performed by the control slide after a certain pump piston stroke. At the same time, this limits the maximum possible delivery volume of the injection pump, which in particular prevents the engine from running away. In addition, it can be achieved that the high-pressure delivery is ended by timely opening of the relief channel before the roller of the roller tappet moves from the straight (tangential) to the curved section of the drive cam of the injection pump. A dangerous shifting of the end of delivery towards "late" with the consequence of the disadvantages described above is prevented by the invention, without there being disadvantages for quantity control or engine operation. By appropriately assigning the control slide quantity control, it can advantageously be achieved that the fuel delivery is reduced to zero when an undesired extreme position of the control slide is assumed. This is achieved if the connecting channel arranged in the pump cylinder is opened by the relief channel before the mouth of the quantity control channel dips into the control slide for the start of delivery.

Erfindungsgemäß, kann die Lage des Eingangs des Verbindungskanals im Pumpenzylinder in Bezug auf die Lage des ihn steuernden Pumpenkolbens unterschiedlich angeordnet sein. Nach einer vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung wird durch den Verbindungskanal auch der früheste Förderbeginn gesteuert, indem der Eingang des Verbindungskanals erst nach Zurücklegung eines Vorhubes des Pumpenkolbens gesperrt wird, so daß frühestens erst danach im Pumpenarbeitsraum ein Druck aufbaubar ist. Der Verbindungskanal dient. dabei zusätzlich als Auffüllmoglichkeit des Pumpenarbeitsraumes, nämlich solange der Pumpenkolben in der Nähe seiner unteren Totpunktlage ist. Die Mündung des Entlastungskanals kann entweder stets innerhalb der den Pumpenkolben aufnehmenden Bohrung des Pumpenzylinders bleiben oder ebenfalls mit dem Vorteil der zusätzlichen Auffüllung des Pumpenarbeitsraumes in der unteren Totpunktlage aus dem Pumpenzylinder austauchen. In dem Fall wird aber nach Zurücklegung des maximalen Arbeitshubes des Pumpenkolbens durch die Mündung des Entlastungskanals der Eingang des Verbindungskanals aufgesteuert, um die Kraftstofförderung zum Motor zu unterbrechen. Auf diese Weise wird durch Entlastungskanal und Verbindungskanal der maximale Förderhub und damit die maximale Fördermenge begrenzt und es wird zudem verhindert, daß der Förderbeginn zu früh eintritt, wobei bekanntlich ein zu früher Förderbeginn für den Motor meist schädlicher ist als ein zu später Förderbeginn.According to the invention, the position of the inlet of the connecting channel in the pump cylinder can be arranged differently with respect to the position of the pump piston controlling it. According to an advantageous embodiment of the invention, the earliest start of delivery is also controlled by the connecting channel, in that the input of the connecting channel is only blocked after a forward stroke of the pump piston has been completed, so that a pressure can only be built up in the pump work space after this at the earliest. The connection channel serves. thereby additionally as a possibility of filling up the pump work space, namely as long as the pump piston is close to its bottom dead center position. The mouth of the relief channel can either always remain within the bore of the pump cylinder that receives the pump piston, or it can also emerge from the pump cylinder with the advantage of additional filling of the pump working space in the bottom dead center position. In this case, however, after the maximum working stroke of the pump piston has been covered, the mouth of the relief channel opens the input of the connecting channel in order to interrupt the fuel delivery to the engine. In this way, the maximum delivery stroke and thus the maximum delivery volume is limited by the relief channel and the connecting channel, and it is also prevented that the start of delivery begins too early, it being known that an early start of delivery is usually more damaging to the motor than a late start of delivery.

Nach einer anderen Ausgestaltung der Erfindung ist der Eingang des Verbindungskanals durch die Mantelfläche des Pumpenkolbens abgedeckt und wird durch die Mündung des Entlastungskanals aufgesteuert, nachdem der Pumpenkolben den bestimmten Hub zurückgelegt hat. Eine derartige Anordnung kommt in erster Linie dann in Frage, wenn der Verbindungskanal nicht zum Saugraum, sondern lediglich zu einem Abflußsammelraum führt. Auch hier kann die am Pumpenkolben angeordnete Mündung des Entlastungskanals entweder erst nach einem bestimmten Vorhub in die Bohrung des Pumpenzylinders tauchen oder aber auch stets innerhalb der den Pumpenkolben aufnehmenden Bohrung des Pumpenzylinders verbleiben, also im Hubbereich um den unteren Totpunkt erst gar nicht aus dem Pumpenzylinder austauchen. Im ersten Fall kann durch Eintauchen der Mündung in diese Bohrung der Förderbeginn bestimmt werden, im zweiten Fall muß dieser Förderbeginn durch andere Mittel, beispielsweise den Mengensteuerschieber, erreicht werden.According to another embodiment of the invention, the entrance of the connecting channel is covered by the outer surface of the pump piston and is opened by the mouth of the relief channel after the pump piston has covered the defined stroke. Such an arrangement is primarily considered if the connecting channel does not lead to the suction space, but only to a drain collecting space. Here, too, the opening of the relief channel arranged on the pump piston can either only dip into the bore of the pump cylinder after a certain forward stroke or can always remain within the bore of the pump cylinder receiving the pump piston, i.e. do not even emerge from the pump cylinder in the stroke area around bottom dead center . In the first case, the start of production can be determined by immersing the mouth into this bore, in the second case, this start of production must be achieved by other means, for example the volume control slide.

Nach zusätzlichen Ausgestaltungen der Erfindung kann die Mündung des Entlastungskanals zweckentsprechend und damit in unterschiedlicher Weise ausgebildet sein. Als Mündung kann eine Ringnut dienen oder eine Quernut, die dann über eine Querbohrung und eine Längsbohrung, die im Pumpenkolben verlaufen, mit dem Pumpenarbeitsraum verbunden sind. Wenn der Pumpenkolben zur Mengenänderung verdrehbar ist, so kann die obere Begrenzungskante der Steuernut gestuft und/oder schräg zur Pumpenkolbenachse verlaufen, so daß ein Verdrehen des Pumpenkolbens eine Änderung des Aufsteuerhubes zwischen Entlastungskanalmündung und Verbindungskanaleingang bewirkt. Hierdurch kann das späteste Förderende in Verbindung mit der Veränderung der Fördermenge ebenfalls geändert werden.According to additional embodiments of the invention, the mouth of the relief channel can be designed appropriately and thus in different ways. An annular groove or a transverse groove can serve as the opening, which are then connected to the pump work space via a transverse bore and a longitudinal bore that run in the pump piston. If the pump piston can be rotated to change the quantity, the upper boundary edge of the control groove can be stepped and / or run obliquely to the pump piston axis, so that turning the pump piston causes a change in the opening stroke between the discharge channel mouth and the connecting channel inlet. In this way, the latest end of delivery in connection with the change in the delivery rate can also be changed.

Weitere Vorteile und Ausgestaltungen der Erfindung sind der Zeichnung, der nachfolgenden Beschreibung und den Ansprüchen entnehmbar.Further advantages and refinements of the invention can be found in the drawing, the description below and the claims.

Zeichnungdrawing

Ein Ausführungsbeispiel des Gegenstandes der Erfindung ist in der Zeichnung mit verschiedenen Varianten dargestellt und im folgenden näher beschrieben. Es zeigen: Fig. 1 einen Längsschnitt durch eine Kraftstoffeinspritzpumpe, Fig.2 bis 5 verschiedene Zuordnungen von Verbindungskanal und Entlastungskanal als Ausschnitt und in vergrößertem Maßstab von Fi.l, Fig. 6 bis 9 drei Varianten der Entlastungskanalmündung an einem Kolbenabschnitt dargestellt und Fig.lo ein Funktionsdiagramm.An embodiment of the object of the invention is shown in the drawing with different variants and described in more detail below. 1 shows a longitudinal section through a fuel injection pump, FIGS. 2 to 5 show different assignments of the connecting duct and relief duct as a detail and on an enlarged scale from FIG. 1, FIGS. 6 to 9 show three variants of the discharge duct mouth on a piston section, and lo a functional diagram.

Beschreibung des AusführungsbeispielsDescription of the embodiment

Bei der in Fig.l dargestellten Kraftstoffeinspritzpumpe sind in einem Gehäuse 1 mehrere Zylinderbüchsen 2 - von denen nur eine dargestellt ist - in Reihe eingelassen, in denen Pumpenkolben 3 unter Zwischenschaltung eines Rollenstößels 4 mit Rolle 5 durch eine Nockenwelle 6 entgegen der Kraft einer Feder 7 für ihre den Arbeitshub bildende axiale Bewegung angetrieben werden. In der Zylinderbüchse 2 ist eine Aussparung 8 vorhanden, die einen auf dem Pumpenkolben 3 axial verschiebbaren Steuerschieber 9 aufnimmt. Die einzelnen, auf den jeweiligen Pumpenkolben verschiebbar angeordneten Steuerschieber 9, von denen ebenfalls nur einer dargestellt ist, werden durch eine Regelstange 10 gemeinsam axial verschoben. Die Regelstange 10 ist dafür drehbar im Gehäuse 1 gelagert und weist für jeden Steuerschieber 9 ein Mitnahmeglied in Form eines mit einem Kopf 11 versehenen Spannringes 12 auf, der durch eine Spannschraube 13 an der Regelstange 10 festgeklemmt ist, wobei der Kopf 11 in eine Ringnut 14 des Steuerschiebers 9 greift.In the fuel injection pump shown in FIG. 1, a plurality of cylinder liners 2 - only one of which is shown - are embedded in series in a housing 1, in which pump pistons 3, with the interposition of a roller tappet 4 with roller 5, by a camshaft 6 against the force of a spring 7 are driven for their axial movement forming the working stroke. In the cylinder liner 2 there is a recess 8 which receives a control slide 9 which is axially displaceable on the pump piston 3. The individual control slides 9, which are displaceably arranged on the respective pump pistons, of which only one is also shown, are axially displaced together by a control rod 10. The control rod 10 is rotatably mounted for this purpose in the housing 1 and has a driving link for each control slide 9 in the form of a clamping ring 12 provided with a head 11, which is clamped to the control rod 10 by a clamping screw 13, the head 11 being in an annular groove 14 of the control slide 9 engages.

Der Pumpenkolben 3 und die Zylinderbüchse 2 begrenzen einen Pumpenarbeitsraum 16, von dem ein Druckkanal 17, in dem ein Angleichventil 18 angeordnet ist, zu einer nicht dargestellten Druckleitung führt, die an-einer Einspritzdüse der Brennkraftmaschine endet.The pump piston 3 and the cylinder liner 2 delimit a pump work chamber 16, from which a pressure channel 17, in which a compensating valve 18 is arranged, leads to a pressure line, not shown, which ends at an injection nozzle of the internal combustion engine.

Im Pumpenkolben ist eine in den Pumpenabeitsraum 16 mündende Sackbohrung 19 vorhanden sowie zwei Querbohrungen 21 und 22, von denen die Querbohrung 21 in Fig.l lediglich in der Draufsicht dargestellt ist. Die Querbohrung 21 mündet in eine in der Mantelfläche des Pumpenkolbens 3 vorgesehene Quernut 23, die bei dieser in Fig.l dargestellten Variante durch einen Anschliff der Kolbenmantelfläche gebildet ist und gemeinsam mit der Quernut 21 sowie dem bis zum Pumpenarbeitsraum 16 führenden Abschnitt der Sackbohrung 19 einen Entlastungskanal bildet. Die zweite Querbohrung 22 mündet in zwei ebenfalls auf der Mantelfläche des Pumpenkolbens 3 angeordnete Schägnuten 24 sowie Längsnuten 25, die in Verbindung mit dem Steuerschieber 9 und seiner Innenbohrung 26 sowie einer im Steuerschieber 9 angeordneten Entlastungsbohrung 27 der Fördermengensteuerung dienen.In the pump piston there is a blind bore 19 opening into the pump working space 16 and two transverse bores 21 and 22, of which the transverse bore 21 is only shown in plan view in FIG. The transverse bore 21 opens into a transverse groove 23 provided in the lateral surface of the pump piston 3, which in this variant shown in FIG. 1 is formed by grinding the piston lateral surface and is ge together with the transverse groove 21 and the section of the blind bore 19 leading to the pump working space 16 forms a relief channel. The second transverse bore 22 opens into two inclined grooves 24, which are also arranged on the lateral surface of the pump piston 3, and longitudinal grooves 25, which, in conjunction with the control slide 9 and its inner bore 26 and a relief bore 27 arranged in the control slide 9, serve to control the delivery rate.

Der Pumpenkolben 3 weist an seinem unteren Ende eine Abflachung 28 auf, an der ein durch eine Regelstange 29 in bekannter Weise verdrehbares Mitnahmeglied 31 angreift, so daß ein axiales Verschieben der Regelstange 29 ein Verdrehen des Pumpenkolbens 3 bewirkt.The pump piston 3 has at its lower end a flattened area 28 on which a driving member 31 which can be rotated in a known manner by a control rod 29 acts, so that an axial displacement of the control rod 29 causes the pump piston 3 to rotate.

Die Zylinderbüchse 2 ist in ihrem mittlerem Abschnitt, der auch die Aussparung 8 aufweist, von einem im Gehäuse 1 vorgesehenen Saugraum 32 umgeben, der mit unter niederem Druck stehendem Kraftstoff gefüllt ist. Dieser Saugraum 32 ist somit auch mit den Nuten 23, 24 und 25 verbunden, solange diese nicht durch den Steuerschieber 9 bzw. den Pumpenzylinder 33 der Zylinderbüchse 2 abgedeckt sind. In der Zylinderbüchse 2 ist eine als Verbindungskanal dienende Radialbohrung 35 vorhanden, die den Pumpenarbeitsraum 16 mit dem Saugraum 32 verbindet, solange sie nicht durch den Pumpenkolben 3 gesperrt ist.In its central section, which also has the cutout 8, the cylinder liner 2 is surrounded by a suction space 32 provided in the housing 1, which is filled with fuel under low pressure. This suction chamber 32 is thus also connected to the grooves 23, 24 and 25, as long as these are not covered by the control slide 9 or the pump cylinder 33 of the cylinder liner 2. In the cylinder liner 2 there is a radial bore 35 serving as a connecting channel, which connects the pump working chamber 16 to the suction chamber 32 as long as it is not blocked by the pump piston 3.

Die in Fig.l dargestellte Kraftstoffeinspritzpumpe arbeitet wie folgt:

  • Während mindestens eines Teils des Saughubes des Pumpenkolbens 3 und im Bereich des unteren Totpunktes seiner Hubbewegung strömt aus dem Saugraum 32 Kraftstoff über die der Mengensteuerung dienenden Öffnungen, nämlich die Schrägnuten 24, die Längsnuten 25 und die Bohrungen 27 einerseits und den Verbindungskanal 35 sowie den Entlastungskanal 19, 21, 23 andererseits, Kraftstoff aus dem Saugraum 32 in den Pumpenarbeitsraum 16.
The fuel injection pump shown in Fig.l works as follows:
  • During at least part of the suction stroke of the pump piston 3 and in the region of the bottom dead center of its stroke movement, fuel flows out of the suction chamber 32 via the openings serving to control the quantity, namely the oblique grooves 24, the longitudinal grooves 25 and the bores 27 on the one hand and the connecting duct 35 and the relief duct 19, 21, 23, on the other hand, fuel from the suction space 32 into the pump work space 16.

Bei dem sich anschließenden Druckhub des Pumpenkolbens 3 baut sich im Pumpenarbeitsraum 16 erst dann der für die Einspritzung erforderliche Druck auf, wenn die Zuströmkanäle zwischen Saugraum 32 und Pumpenarbeitsraum 16 gesperrt sind. Solange wird aus dem Pumpenarbeitsraum 16 über diese Kanäle der Kraftstoff wieder zurück zum Pumpensaugraum 32 gefördert. Das Schließen der Mengensteuerkanäle während des Druckhubes hängt von der axialen Lage des Steuerschiebers 9 und der Drehlage des Pumpenkolbens 3 ab. Die Sperrung des Entlastungskanals 19, 21, 23 oder des Verbindungskanals 35 hängt hingegen allein von der Hublage des Pumpenkolbens 3 ab, so daß diese Steuerung unabhängig von der durch den Steuerschieber 9 zu betrachten ist.During the subsequent pressure stroke of the pump piston 3, the pressure required for the injection only builds up in the pump working space 16 when the inflow channels between the suction space 32 and the pump working space 16 are blocked. As long as the fuel is pumped back to the pump suction chamber 32 from the pump work chamber 16 via these channels. The closing of the quantity control channels during the pressure stroke depends on the axial position of the control slide 9 and the rotational position of the pump piston 3. The blocking of the relief channel 19, 21, 23 or the connecting channel 35, however, depends solely on the stroke position of the pump piston 3, so that this control is to be considered independently of that by the control slide 9.

Durch den Steuerschieber 9 wird in üblicher Weise die zum Motor geförderte Kraftstoffmenge gesteuert, indem je nach Drehlage des Pumpenkolbens 3 und damit je nach Abstand der oberen Steuerkante der Schrägnuten 24 bis zur Entlastungsbohrung 27 ein unterschiedlich langer Hub des Pumpenkolbens 3 zurückgelegt werden muß, bevor durch Aufsteuern dieses durch Sackbohrung 19, Querbohrung 22 und Nuten 24, 25 gebildeten Mengensteuerkanals die Hochdruckförderung und damit die Einspritzung beendet wird. Ein für die Einspritzung ausreichender Druck kann sich im Pumpenarbeitsraum 16 dabei erst dann aufbauen, wenn die Längsnuten 25 in die Bohrung 26 des Steuerschiebers 9 eingetaucht sind. Zur Einspritzmengen- änderung wird die Regelstange 29 durch einen nicht dargestellten Drehzahlregler, der mit mechanischen oder elektrischen Mitteln arbeiten kann, axial verschoben, was eine Verdrehung des Mitnahmegliedes 31 und des Pumpenkolbens 3 zur Folge hat.The control valve 9 controls the amount of fuel delivered to the engine in the usual way, depending on the rotational position of the pump piston 3 and thus depending on the distance between the upper control edge of the oblique grooves 24 and the relief bore 27, a differently long stroke of the pump piston 3 must be covered before by Open this volume control channel formed by blind bore 19, transverse bore 22 and grooves 24, 25, the high-pressure delivery and thus the injection is ended. One for injection Sufficient pressure can only build up in the pump working space 16 when the longitudinal grooves 25 are immersed in the bore 26 of the control slide 9. To change the injection quantity, the control rod 29 is axially displaced by a speed controller, not shown, which can work with mechanical or electrical means, which results in a rotation of the driving element 31 and the pump piston 3.

Dieser effektive, der Einspritzung dienende Förderhub kann durch axiales Verschieben des Steuerschiebers 9 zeitlich verschoben werden. Je weiter der Steuerschieber 9 nach oben geschoben wird, desto mehr wird der effektive Förderhub auf später geschoben, je weiter der Steuerschieber 9 nach unten geschoben ist, desto früher beginnt der effektive Förderhub in Bezug auf die jeweilige Drehlage der Nockenwelle 6, die drehzahlsynchron mit der Kurbelwelle des von der Pumpe versorgten Motors angetrieben wird.This effective delivery stroke serving for injection can be shifted in time by axially displacing the control slide 9. The further the control slide 9 is pushed up, the more the effective delivery stroke is pushed later, the further the control slide 9 is pushed down, the earlier the effective delivery stroke begins with respect to the respective rotational position of the camshaft 6, which is synchronized with the speed Crankshaft of the motor supplied by the pump is driven.

Diese beschriebene zeitliche Verschiebung des effektiven Förderhubes durch Verschieben des Steuerschiebers 9 wird im normalen Motorbetrieb vorgenommen und arbeitet nur dann einwandfrei, wenn der Steuerschieber 9 nicht in seine Extremlagen nach oben oder unten innerhalb der Aussparung 8 verschoben wird, was beispielsweise durch sein Eigengewicht bei Ausfall des Antriebs der den Spritzbeginn steuernden Regelstange 12 erfolgen kann oder wenn beispielsweise bei Verwendung eines elektrischen Steuergerätes durch Fehler desselben der Steuerschieber 9 über den Normalarbeitsbereich hinaus nach oben geschoben wird. Das Verschieben des Steuerschiebers 9 in die untere Extremlage führt zu einem verfrühten Förderbeginn, was bei den üblicherweise von derartigen Einspritzpumpen versorgten Motoren zu deren Zerstörung führen kann, wenn nicht entgegenwirkende Sicherheitsmaßnahmen getroffen werden. Das Verschieben des Steuerschiebers 9 in die obere Extremlage und dem damit verbundenen verspäteten Förderbeginn kann, sofern keine Sicherheitsmaßnahmen getroffen sind, zu einer Überhitzung und ebenfalls zur Zerstörung des Motors führen. Die Motoren sind hierbei besonders im Volllastbereich, also bei Förderung der maximal möglichen Einspritzmenge, gefährdet.This described temporal shift of the effective delivery stroke by moving the control slide 9 is carried out in normal engine operation and only works properly if the control slide 9 is not moved to its extreme positions up or down within the recess 8, which is due, for example, to its own weight if the Drive of the control rod 12 controlling the start of injection can take place or if, for example when using an electrical control device, the control slide 9 is pushed upward beyond the normal working range due to errors thereof. Moving the control slide 9 into the lower extreme position leads to an early start of delivery, which can lead to their destruction in the engines usually supplied by such injection pumps if not counteracting safety measures be hit. Moving the control slide 9 into the upper extreme position and the associated delayed start of delivery, if no safety measures have been taken, can lead to overheating and also to the destruction of the motor. The engines are particularly at risk in the full load range, i.e. when the maximum possible injection quantity is delivered.

Erfindungsgemäß wird diese Gefahr durch die Verwendung des Verbindungskanals 35 im Zusammenwirken mit dem Entlastungskanal 19, 21, 23 vermieden. Frühester Förderbeginn und spätestes Förderende und damit gleichzeitig der maximal mögliche effektive Förderhub des Pumpenkolbens 3 wird durch die Lage des Eingangs 36 des Verbindungskanals 35 im Pumpenzylinder 33 und die Lage der Mündung 23 (Quernut) des Entlastungskanals 19, 21, in der Mantelfläche des Pumpenkolbens 3 bestimmt. In den Fig.2 bis 5 sind vier verschiedene Varianten dieser möglichen Zuordnung von Eingang 36 und Mündung 23 in vergrößertem Maßstab dargestellt.According to the invention, this risk is avoided by using the connecting channel 35 in cooperation with the relief channel 19, 21, 23. The earliest start of delivery and the latest end of delivery and thus at the same time the maximum possible effective delivery stroke of the pump piston 3 is determined by the position of the inlet 36 of the connecting channel 35 in the pump cylinder 33 and the position of the mouth 23 (transverse groove) of the relief channel 19, 21 in the lateral surface of the pump piston 3 certainly. 2 to 5 show four different variants of this possible assignment of inlet 36 and mouth 23 on an enlarged scale.

Die in Fig.2 dargestellte Zuordnung der Kanäle entspricht der Darstellung in Fig.l. Nach Zurücklegung des Hubes a des Pumpenkolbens 3 wird die Mündung 23 durch den Pumpenzylinder 33 gesperrt und erst nach weiterem Hub des Pumpenkolbens 3 und Zurücklegung des etwas längeren Weges b wird der Eingang 36 des Verbindungskanals 35 gesperrt. Erst wenn beide Kanäle gesperrt sind, kann sich im Pumpenarbeitsraum 16 ein für die Einspritzung erforderlicher Druck aufbauen. Dies hängt letztlich davon ab, ob auch der durch den Steuerschieber 9 gesteuerte Mengensteuerkanal bereits gesperrt ist. So ist es beispielsweise möglich, daß nach diesem Hub b die Längsnuten 25 noch nicht voll in den Steuerschieber 9 eingetaucht sind (beispielsweise in Fig.l dargestellte Steuerschieberstellung). Wenn jedoch der Steuerschieber 9 eine der Extremlagen einnehmen würde, wäre ein verfrühter Spritzbeginn nicht möglich, da der früheste Spritzbeginn (effektiver Förderbeginn) durch Sperren des Verbinduhgskanals 35 bestimmt wird und dieser frühestmögliche Spritzbeginn so gewählt wird, daß eine Schädigung des Motors nicht eintreten kann.The assignment of the channels shown in Fig. 2 corresponds to the representation in Fig.l. After the stroke a of the pump piston 3 has been covered, the orifice 23 is blocked by the pump cylinder 33 and the input 36 of the connecting channel 35 is blocked only after the pump piston 3 has been lifted further and the somewhat longer path b has been covered. Only when both channels are blocked can a pressure required for the injection build up in the pump work space 16. Ultimately, this depends on whether the quantity control channel controlled by the control slide 9 is already blocked. For example, it is possible that after this stroke b, the longitudinal grooves 25 have not yet been fully immersed in the control slide 9 (for example, the control slide position shown in FIG. 1). However, if the control slide 9 were to occupy one of the extreme positions, it would not be possible to start spraying early because the earliest spray start (effective start of delivery) is determined by blocking the connecting channel 35 and this earliest possible start of spraying is selected such that damage to the motor cannot occur.

Der effektive Förderhub des Pumpenkolbens 3 kann höchstens so lang sein, bis die Mündung 23 des Entlastungskanals 19, 21, 23 mit dem Eingang 36 des Verbindungskanals 35 in Oberdeckung gelangt. Hierdurch ist die maximal mögliche Fördermenge pro Einspritzhub begrenzt und außerdem das spätest mögliche Förderende. Einerseits wird dadurch vermieden, daß auch in den Extremlagen des Steuerschiebers 9 eine unzulässig große Kraftstoffmenge eingespritzt wird und andererseits wird dadurch erreicht, daß durch das von der Lage des Steuerschiebers 9 unabhängige Förderende bei zu spätem durch den Steuerschieber 9 bestimmten Föderbeginn die Fördermenge reduziert wird. Wenn also der Steuerschieber 9 seine obere Extremlage einnimmt, für die er einen späten Förderbeginn bewirkt, so ist bei diesem Förderbeginn der Eingang 36 zum Verbindungskanal 35 bereits gesperrt, mit der Folge der entsprechend eine Einspritzmengenreduzierung bewirkenden frühen Aufsteuerung durch den Entlastungskanal 19, 21, 23 Die Zuordnung dieser Steuerungen kann dabei so gewählt werden, daß mindestens in einer Extremlage des Steuerschiebers 9 von der Pumpe kein Kraftstoff mehr eingespritzt wird.The effective delivery stroke of the pump piston 3 can at most be long enough until the mouth 23 of the relief channel 19, 21, 23 comes into overlap with the input 36 of the connecting channel 35. This limits the maximum possible delivery rate per injection stroke and also the latest possible end of delivery. On the one hand, this avoids that an inadmissibly large amount of fuel is injected even in the extreme positions of the control slide 9 and, on the other hand, this means that the delivery rate is reduced by the end of delivery independent of the position of the control slide 9 if the start of the delivery is determined too late by the control slide 9. If the control slide 9 assumes its upper extreme position, for which it causes a late start of delivery, the entrance 36 to the connecting channel 35 is already blocked at this start of delivery, with the consequence of the early control by the relief channel 19, 21, 23, which accordingly reduces the injection quantity The assignment of these controls can be selected so that at least in one extreme position of the control slide 9, no more fuel is injected by the pump.

Wie bei der zu Fig.2 beschriebenen Ausführung ist auch bei den in Fig. 3 bis 5 dargetellten Varianten der Pumpenkolben entsprechend Fig.l in seiner unteren Totpunktlage UT gezeigt. Bei der in Fig.3 dargestellten Variante taucht die Mündung 123 der Querbohrung 121 des Entlastungskanals 19, 121, 123 auch nicht in UT aus der Zylinderbohrung 33 aus, so daß dieser Entlastungskanal auch keine Auffüllfunktion des Pumpenarbeitsraumes 16 übernehmen kann. Die Funktion bleibt im übrigen die gleiche wie oben beschrieben, da der Förderbeginn erst mit Abdecken des Eingangs 36 des Verbindungskanals 35 durch den Pumpenkolben bestimmt wird und das späteste Förderende durch Aufsteuern dieses Kanals durch die Öffnung 123 der Querbohrung 121. Bei dieser Variante kann gegenüber dem in Fig. 1 und 2. beschriebenen Ausführungsbeispiel entweder der effektive Förderhub verkürzt oder der Pumpenzylinder beispielsweise zur Erzielung einer längeren überdeckung zum Pumpenkolben 3 hin verlängert werden. In der Variante nach Fig.4 bleibt der Eingang 136 des Verbindungskanals 135 auch in UT vom Pumpenkolben 3 gesperrt, so daß der Förderbeginn durch den Entlastungskanal 19, 21, 23 bestimmt wird und das Förderende durch Überdecken der Mündung 23 mit dem Eingang 136 der Kanäle. Auch bei dieser Variante ist der maximal mögliche effektive Förderhub durch den Eingang 136 des Verbindungskanals 135 und die Mündung 23 des Entlastungskanals 19, 21, bestimmt.As in the embodiment described in FIG. 2, the pump piston shown in FIGS. 3 to 5 is shown in its bottom dead center position UT in accordance with FIG. In the variant shown in FIG. 3, the mouth 123 of the transverse bore 121 of the relief duct 19, 121, 123 also does not emerge from the cylinder bore 33 in UT, so that this relief duct cannot assume any filling function of the pump work space 16. The function remains the same as described above, since the start of funding only when the input 36 of the connection is covered channel 35 is determined by the pump piston and the latest delivery end by opening this channel through the opening 123 of the transverse bore 121. In this variant, compared to the embodiment described in FIGS. 1 and 2, either the effective delivery stroke can be shortened or the pump cylinder, for example, to achieve a longer overlap to the pump piston 3 can be extended. In the variant according to FIG. 4, the input 136 of the connecting channel 135 remains blocked by the pump piston 3 even in sub-station, so that the start of delivery is determined by the relief channel 19, 21, 23 and the end of delivery by covering the mouth 23 with the entrance 136 of the channels . In this variant, too, the maximum possible effective delivery stroke is determined by the input 136 of the connecting channel 135 and the mouth 23 of the relief channel 19, 21.

Bei der in Fig.5 dargestellten dritten Variante bleibt die Mündung 123 des Entlastungskanals 19, 121 und der Eingang 136 des Verbindungskanals 135 in UT durch die Zylinderbüchse 33 und den Pumpenkolben 3 gesperrt. Der früheste Förderbeginn muß also durch andere Mittel gesteuert werden. Das Förderende jedoch und damit die maximal mögliche Fördermenge wird, wie bei den anderen Varianten, durch die Lage von Mündung 123 und Eingang 136 bestimmt. Bei dieser Variante können die Kanäle 19, 121 und 135 nicht zur Auffüllung des Pumpenarbeitsraumes 16 während des Saughubes oder in UT des Pumpenkolbens 3 hinzugezogen werden.In the third variant shown in FIG. 5, the mouth 123 of the relief duct 19, 121 and the inlet 136 of the connecting duct 135 remain blocked in UT by the cylinder liner 33 and the pump piston 3. The earliest start of funding must therefore be controlled by other means. However, as with the other variants, the end of delivery and thus the maximum possible delivery rate is determined by the position of mouth 123 and entrance 136. In this variant, the channels 19, 121 and 135 cannot be used to fill up the pump work space 16 during the suction stroke or in the bottom of the pump piston 3.

In den Fig. 6 bis 9 sind vier verschiedene Ausführungen der Mündungen der Querbohrung 21 lediglich an einem Abschnitt des Pumpenkolbens 3 dargestellt. In Fig.6 ist die Ausführung nach Fig.l vergrößert und im Teilschnitt gezeigt, und zwar um 90° um die Pumpenkolbenachse gedreht. Die Quernut 23, die in Fig.l in der Draufsicht dargestellt ist, erscheint hier im Schnitt. Die Begrenzungskanten dieser Quernut 23 sind geradlinig ausgebildet, wobei die obere Steuerkante 37 durch Aufsteuern des Eingangs 36 des Verbindungskanals 35 das Förderende steuert und die untere Steuerkante 38 in der Varian- te nach Fig.4 in Verbindung mit dem Pumpenzylinder 33 den Förderanfang einleitet. In der Variante nach Fig.7 ist die Mündung wieder als in Draufsicht dargestellte Abflachung 223 ausgebildet, in die die Querbohrung 21 mündet und deren obere und untere Begrenzungskante 137 und 138 im Unterschied zu dem in Fig.6 dargestellten Ausführungsbeispiel nicht parallel zueinander verlaufen, sondern einen bestimmten Winkel einschließen. Hierdurch kann der früheste Förderanfang und/oder das späteste Förderende und damit der maximal mögliche effektive Förderhub beim Verdrehen des Pumpenkolbens geändert werden.6 to 9, four different designs of the mouths of the transverse bore 21 are shown only on a section of the pump piston 3. In Figure 6, the embodiment according to Fig.l is enlarged and shown in partial section, namely rotated by 90 ° around the pump piston axis. The transverse groove 23, which is shown in the top view in Fig.l, appears here on average. The boundary edges of the transverse groove 23 are formed linearly, the upper control edge 37 of the connecting passage 35 controls the end of delivery by aspiration steering of input 36 and the lower control edge 38 in the Varian - te according to Figure 4 in conjunction with the pump cylinder 33 to the conveyor top initiates. In the variant according to FIG. 7, the mouth is again formed as a flat 223 shown in plan view, into which the transverse bore 21 opens and whose upper and lower boundary edges 137 and 138 do not run parallel to one another, in contrast to the exemplary embodiment shown in FIG. 6, but instead enclose a certain angle. As a result, the earliest start of delivery and / or the latest end of delivery and thus the maximum possible effective delivery stroke when rotating the pump piston can be changed.

Bei der in Fig.8 dargestellten Variante ist die Mündung der Querbohrung 21 als in die Mantelfläche des Pumpenkolbens 3 eingearbeitete Ringnut mit parallelen Begrenzungskanten ausgebildet. Bei der in Fig.9 dargestellten Variante ist die obere Begrenzungskante 237 dieser Ringnut 423 gestuft ausgeführt, so daß auch hierdurch je nach Drehlage des Pumpenkolbens 3 das Förderende lastabhängig änderbar ist. Natürlich kann statt einer gestuften Steuerkante auch eine entsprechende schräg verlaufende Steuerkante vorgesehen sein.In the variant shown in FIG. 8, the mouth of the transverse bore 21 is designed as an annular groove machined into the outer surface of the pump piston 3 with parallel boundary edges. In the variant shown in FIG. 9, the upper boundary edge 237 of this annular groove 423 is designed in a stepped manner, so that the delivery end can also be changed depending on the load depending on the rotational position of the pump piston 3. Of course, instead of a stepped control edge, a corresponding oblique control edge can also be provided.

Die Belastbarkeit von Nockentrieben wird durch die dort auftretenden maximal zulässigen Hertz'schen Pressungen zwischen Antriebsteil (Nocken) und Abtriebsteil (Rolle) bestimmt. Je größer die Berührungsfläche für die Kraftübertragung zwischen Antriebsteil und Abtriebsteil, desto geringer sind die hertz'schen Pressungen bei gleicher Belastung und desto größer ist bei gleichem Material die maximale Kraft, die übertragen werden kann. Solange demnach die Rolle 5 des Rollenstößels 4 auf einer gekrümmten Bahn des Nockens 39 (Fig.l) der Nockenwelle abläuft, sind die höchstens übertragbaren Kräfte geringer, als wenn die Rolle 5 auf dem geraden Abschnitt 41 des Nockens 39 dem sogenannten Tangentenbereich abläuft. Erfindungsgemäß wird erreicht, daß für den effektiven Nutzhub die Rolle 5 des Rollenstößels 4 lediglich auf dem Tangentenbereich 41 des-Nockens 39 abläuft. In Fig.l zeigt der Nocken 39 gerade nach unten(UT des Pumpenkolbens 3), so daß die Rolle 5 des Rollenstößels 4 auf dem Grundkreis 42 aufliegt. Wenn die Nockenwelle 6 in Pfeilrichtung dreht, bleibt bei diesem speziellen Beispiel für den Verdrehwinkel α bis ca. 115°NW der Pumpenkolben in der dargestellten UT-Lage. In dieser Zeit wird der Pumpenarbeitsraum 16 mit Kraftstoff aufgefüllt. Für den sich anschließenden Drehwinkel, hier bis ca. 160°NW, rollt die Rolle 5 auf dem geraden Abschnitt 41 des Nockens 39 ab. Danach schließt sich wieder ein gekrümmter Abschnitt 43 des Nockens 39 an, kurz bevor der Pumpenkolben dann nach 180° NW seinen oberen Totpunkt OT einnimmt. Danach schließt sich dann der Saughub des Pumpenkolbens an mit ebenfalls 180° NW.The load capacity of cam drives is determined by the maximum permissible Hertzian pressures occurring there between the drive part (cam) and output part (roller). The larger the contact area for the power transmission between the drive part and the driven part, the lower the Hertzian pressures with the same load and the greater the maximum force that can be transmitted with the same material. As long as the roller 5 of the roller tappet 4 on a curved path of the cam 39 (FIG. 1) of the camshaft, the maximum transferable forces are lower than when the roller 5 runs on the straight section 41 of the cam 39, the so-called tangent area. According to the invention, the roller 5 of the roller tappet 4 only runs on the tangent region 41 of the cam 39 for the effective useful stroke. In Fig.l the cam 39 points straight down (UT of the pump piston 3), so that the roller 5 of the roller tappet 4 rests on the base circle 42. If the camshaft 6 rotates in the direction of the arrow, the pump piston remains in the illustrated UT position for this twist angle α up to approximately 115 ° NW. During this time, the pump work space 16 is filled with fuel. For the subsequent angle of rotation, here up to approximately 160 ° NW, the roller 5 rolls on the straight section 41 of the cam 39. Then a curved section 43 of the cam 39 follows again, shortly before the pump piston then assumes its top dead center OT after 180 ° NW. Then the suction stroke of the pump piston follows, also at 180 ° NW.

In dem in Fig.10 dargestellten Diagramm ist über dem Drehwinkelgrad α in 0 NW(Abszisse) der Hub h des Pumpenkolbens 3 (Ordinate) aufgetragen. Mit Q ist die Förderkurve der Pumpe bezeichnet, der entnehmbar ist, daß die Kraftstoffverdrängung durch den Pumpenkolben 3 bei α ≈ 115° NW beginnt und erst allmählich ansteigt, so daß eine gleichmäßige Förderung pro Drehwinkel erst bei α ≈145° NW erreicht ist. Diese gleichmäßige Förderung hört bei α ≈ 160° NW auf, wonach dann die Förderung bis OT hin abnimmt. Der für die Einspritzung erforderliche gleichmäßig hohe Druck kann demnach nur in dem Drehwinkelabschnitt zwischen α ≈ 145° und 160° NW erreicht werden.In the diagram shown in FIG. 10, the stroke h of the pump piston 3 (ordinate) is plotted against the degree of rotation α in 0 NW (abscissa). Q is the delivery curve of the pump, which can be seen that the fuel displacement through the pump piston 3 begins at α ≈ 115 ° NW and only gradually increases, so that a uniform delivery per angle of rotation is only achieved at α ≈145 ° NW. This uniform conveyance stops at α ≈ 160 ° NW, after which the conveyance then decreases until TDC. The uniformly high pressure required for injection can therefore only be achieved in the rotation angle section between α ≈ 145 ° and 160 ° NW.

Dieser Bahnabschnitt ist in Fig.10 durch die Punkte A und B begrenzt, was einem Kolbenhub zwischen h = a und h = b (auf der Ordinate h) entspricht. Wenn der Pumpenkolben den Hub a zurückgelegt hat, wird deshalb erfindungsgemäß gerade der Eingang 36 des Verbindungskanals 35 gesperrt, so daß sich im Pumpenarbeitsraum 16 erst dann ein Einspritzdruck aufbauen kann, sofern zu diesem Zeitpunkt auch, wie weiter oben beschrieben, der Mengensteuerkanal bereits gesperrt ist. Wenn dann der Pumpenkolben den Gesamthub b zurückgelegt hat, wird der im Pumpenabeitsraum 16 herrschende Hochdruck und entsprechend die hohe Kraft der Rolle 5 auf den Nocken 39 abgebaut, indem die Mündung 23 des Entlastungskanals 19,21 den Verbindungskanal 35 wieder aufsteuert.This path section is delimited in FIG. 10 by points A and B, which corresponds to a piston stroke between h = a and h = b (on the ordinate h). When the pump piston has traveled the stroke a, therefore, according to the invention, the inlet 36 of the connecting channel 35 is blocked, so that an injection pressure can only build up in the pump working space 16, provided that at this point in time, as described above, the quantity control channel is already blocked . Then, when the pump piston has covered the total stroke b, the high pressure prevailing in the pump working space 16 and correspondingly the high force of the roller 5 on the cam 39 are reduced by the mouth 23 of the relief channel 19, 21 opening the connecting channel 35 again.

Der Steuerschieber 9 kann somit den Förderanfang und/oder das Förderende nur so lange und innerhalb dieses Bereiches zwischen den Punkten a und b bestimmen, solange frühester Förderanfang oder spätestes Förderende nicht bereits durch die Steuerung zwischen Entlastungskanal 19, 21 und/oder Verbindungskanal 36 erfolgt bzw. erfolgen. Das heißt auf Fig.10 übertragen, daß bei den Kolbenhubabschnitten ≤ a und ≥ b Förderanfang und Förderende nicht durch den Steuerschieber 9 beeinflußt werden können.The control slide 9 can thus determine the start of delivery and / or the end of delivery only as long and within this range between points a and b, as long as the earliest start of delivery or the latest end of delivery is not already carried out by the control between relief channel 19, 21 and / or connecting channel 36 . respectively. That is to say transferred to FIG. 10 that the start and end of the delivery cannot be influenced by the control slide 9 in the piston stroke sections a a and b b.

Wenn also der Steuerschieber 9 in eine Extremlage nach unten in Richtung früher Einspritzung verschoben ist, so kann der Förderanfang, auch wenn die Längsnut 25 bereits gesperrt ist, erst beginnen, wenn der Hub a durch den Pumpenkolben zurückgelegt ist. Je nach Drehlage des Kolbens, d.h. je nach eingestellter maximaler Fördermenge, kann ab diesem Hub a erst eingespritzt werden, bis nach Zurücklegung beispielsweise des Hubes c die Entlastungsbohrung 27 im Steuerschieber 9 durch die Schrägnut 24 aufgesteuert wird, was zu einem entsprechenden Druckabbau im Pumpenabeitsraum 16 führt. Für die effektive Kraftstofförderung wird somit der Tangentenbereich der Kurve Q zwischen den Punkten A und C benutzt. Je nachdem, wieviel früher die Längsnut 25 des Mengensteuerkanals als der Eingang 36 des Verbindungskanals gesperrt ist, desto mehr ist der effektive Förderhub gekürzt und umso kleiner ist die eingespritzte Kraftstoffmenge, was im Extremfall dazu führen kann, daß der Hub a gleich dem Hub c entspricht, so daß keine Hochdruckförderung der Pumpe und damit keine Einspritzung erfolgt.So if the control slide 9 is shifted downward in an extreme position in the direction of early injection, the start of delivery, even if the longitudinal groove 25 is already blocked, can only begin when the stroke a has been covered by the pump piston. Depending on the rotational position of the piston, that is, depending on the set maximum delivery rate, it is only possible to inject from this stroke a until, after the stroke c has been covered, for example, the relief bore 27 in the control slide 9 is opened by the oblique groove 24, which leads to a corresponding pressure reduction in the pump working space 16 leads. For the effective fuel delivery, the tangent area of the curve Q used between points A and C. Depending on how much earlier the longitudinal groove 25 of the volume control channel than the input 36 of the connecting channel is blocked, the more the effective delivery stroke is shortened and the smaller the amount of fuel injected, which in extreme cases can lead to the stroke a being equal to the stroke c , so that no high-pressure delivery of the pump and thus no injection takes place.

Wenn nun der Steuerschieber 9 weitgehend nach oben in Richtung spät verschoben wird, taucht auch die Längsnut 25 des Mengensteuerkanals verhältnismäßig spät, beispielsweise nach Zurücklegung des Hubes d, in den Steuerschieber 9, wonach sich erst im Pumpenarbeitsraum 16 der Hochdruck aufbauen kann. Der effektive Förderhub ist hierbei also auf den Hubabschnitt zwischen d und b begrenzt, da bereits bei b über den Entlastungskanal 19, 21 und den Verbindungskanal 35 der Druck im Pumpenarbeitsraum 16 abgebaut und damit die Einspritzung unterbrochen wird. Für den effektiven Förderhub wird somit der Tangentenbereich der Kurve Q zwischen den Punkten D und B benutzt. Je nachdem, wie weit der Steuerschieber 9 in Richtung spät verschoben ist, und je nachdem, welche Drehlage der Pumpenkolben einnimmt, wird die durch die Drehlage eingestellte maximale Fördermenge durch Aufsteuern des Pumpenarbeitsraumes 16 im Punkt B gekürzt, was im Extremfall zu einer Nullförderung führen kann, wenn beispielsweise der Förderbeginnzeitpunkt D mit dem Förderendezeitpunkt B zusammenfällt, wenn nämlich der Verbindungskanal 35 den Entlastungskanal 19, 21 aufsteuert, bevor die Längsnut 25 des Mengensteuerkanals in den Steuerschieber 9 taucht.If the control slide 9 is now largely moved upwards in the late direction, the longitudinal groove 25 of the quantity control channel also dips into the control slide 9 relatively late, for example after the stroke d has been covered, after which the high pressure can build up only in the pump work chamber 16. The effective delivery stroke is thus limited to the stroke section between d and b, since the pressure in the pump working chamber 16 is already reduced at b via the relief duct 19, 21 and the connecting duct 35 and the injection is thus interrupted. The tangent area of curve Q between points D and B is thus used for the effective delivery stroke. Depending on how far the control spool 9 is moved in the late direction, and depending on the rotational position of the pump piston, the maximum delivery volume set by the rotational position is reduced by opening the pump work chamber 16 at point B, which in extreme cases can lead to zero delivery , for example, when the start of delivery D coincides with the end of delivery B, namely when the connecting channel 35 opens the relief channel 19, 21 before the longitudinal groove 25 of the volume control channel dips into the control slide 9.

Claims (11)

1. Kraftstoffeinspritzpumpe für Brennkraftmaschinen mit mindestens einer durch einen Pumpenzylinder und einen Pumpenkolben einen Pumpenarbeitsraum begrenzenden Pumpeinheit, mit einem auf dem Pumpenkolben axial verschiebbaren, einen im Pumpenkolben vorhandenen und mit dem Pumpenarbeitsraum verbundenen Mengensteuerkanal steuernden Steuerschieber und mit einem durch den Pumpenkolben unabhängig vom Steuerschieber gesteuerten, einen Eingang in der vom Pumpenkolben überdeckbaren Fläche der Pumpenzylinderwand aufweisenden Verbindungskanal zu einem Raum niederen Drucks, dadurch gekennzeichnet, daß im Pumpenkolben (3) ein mit dem Pumpenarbeitsraum (16) verbundener und auf der Mantelfläche des im Pumpenzylinder (33) arbeitenden Abschnitts des Pumpenkolbens (3) eine Mündung (23) aufweisender Entlastungskanal (19, 21) vorhanden ist und daß nach Zurücklegung eines bestimmten Druckhubes des Pumpenkolbens (3) die Mündung (23) des Entlastungskanals (19, 21) den Eingang (36) des Verbindungskanals (35) aufsteuert.1.Fuel injection pump for internal combustion engines with at least one pump unit which delimits a pump work space by means of a pump cylinder and a pump piston, with a control spool which is axially displaceable on the pump piston and which controls a quantity control channel which is present in the pump piston and is connected to the pump work space and which is controlled independently of the control spool by the pump piston. an inlet in the connecting channel to a low-pressure space in the area of the pump cylinder wall that can be covered by the pump piston, characterized in that in the pump piston (3) a section of the pump piston (3) connected to the pump working chamber (16) and operating on the lateral surface of the pump cylinder (33) 3) there is a relief channel (19, 21) with a mouth (23) and that after a certain pressure stroke of the pump piston (3) has been covered, the mouth (23) of the relief channel (19, 21) has the inlet (36) of the connecting channel (35)controls. 2. Kraftstoffeinspritzpumpe nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Mengensteuerkanal und der Entlastungskanal gemeinsam eine in Hubrichtung verlaufende zentrale Sackbohrung (19) und je eine quer zu dieser verlaufende Querbohrung (21, 22) aufweisen.2. Fuel injection pump according to claim 1, characterized in that the volume control channel and the relief channel together have a central blind bore (19) extending in the stroke direction and each have a transverse bore (21, 22) extending transversely thereto. 3. Kraftstoffeinspritzpumpe nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß als Mündung des Entlastungskanals (19, 21) eine in der Mantelfläche des Pumpenkolbens (3) vorhandene, im wesentlichen quer zur Hubrichtung verlaufende Steuernut (23) dient.3. Fuel injection pump according to claim 1 or 2, characterized in that an opening in the lateral surface of the pump piston (3), essentially transverse to the stroke direction, serves as the mouth of the relief channel (19, 21). 4. Kraftstoffeinspritzpumpe nach Anspuch 3, dadurch gekennzeichnet, daß als Steuernut (23) eine Ringnut (323, 423) dient (Fig.8 und 9).4. Fuel injection pump according to claim 3, characterized in that an annular groove (323, 423) serves as the control groove (23) (Fig. 8 and 9). 5. Kraftstoffeinspritzpumpe nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß als Steuernut ein Anschliff (23,223) in der Kolbenmantelfläche dient (Fig. 6 und 7).5. Fuel injection pump according to claim 3, characterized in that a bevel (23, 223) serves as the control groove in the piston surface (FIGS. 6 and 7). 6. Kraftstoffeinspritzpumpe nach Anspruch 4 oder 5, dadurch gekennzeichnt, daß der Pumpenkolben (3) verdrehbar ist und daß die obere Begrenzungskante (37,137,237) der Steuernut (23,223,323,423) gestuft und/oder schräg zur Pumpenkolbenachse verläuft, so daß ein Verdrehen des Pumpenkolbens (3) eine Änderung des Aufsteuerhubes zwischen Entlastungskanalmündung (23,123) und Verbindungskanaleingang (36,136) bewirkt.6. Fuel injection pump according to claim 4 or 5, characterized in that the pump piston (3) is rotatable and that the upper boundary edge (37, 137, 237) of the control groove (23, 233, 323, 423) is stepped and / or extends obliquely to the pump piston axis, so that the pump piston (3 ) a change in the opening stroke between the discharge channel mouth (23, 123) and the connecting channel inlet (36, 136). 7. Kraftstoffeinspritzpumpe nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Mündung (23) des Entlastungskanals (19,21) mindestens im unteren Totpunkt des Pumpenkolbens (3) aus dem Pumpenzylinder (33) taucht (Fig.2 und 4).7. Fuel injection pump according to one of the preceding claims, characterized in that the mouth (23) of the relief channel (19, 21) at least in the bottom dead center of the pump piston (3) emerges from the pump cylinder (33) (Fig. 2 and 4). 8. Kraftstoffeinspritzpumpe nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der Eingang (36) des Verbindungskanals (35) zu Beginn des Druckhubes erst nach Zurücklegung eines bestimmten Vorhubes durch den Pumpenkolben (3) sperrbar ist (Fig.2 und 3).8. Fuel injection pump according to one of the preceding claims, characterized in that the input (36) of the connecting channel (35) at the beginning of the pressure stroke can be blocked only after a certain forward stroke by the pump piston (3) (Fig. 2 and 3). 9. Kraftstoffeinspritzpumpe nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß durch die Lage der Mündung (23) des Entlastungskanals (19,21) und des Eingangs (36) des Verbindungskanals (35) der längste effektive Förderhub des Pumpenkolbens (3) bestimmt ist.9. Fuel injection pump according to one of the preceding claims, characterized in that the longest effective delivery stroke of the pump piston (3) is determined by the position of the mouth (23) of the relief channel (19, 21) and the input (36) of the connecting channel (35) . 10. Kraftstoffeinspritzpumpe nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß bei normalem Motorbetriebdurch Verdrehen des Pumpenkolbens (3) die Einspritzmenge und durch Verschieben des Steuerschiebers (9) der Förderbeginn und/oder das Förderende bestimmbar sind.10. Fuel injection pump according to one of the preceding claims, characterized in that during normal engine operation by turning the pump piston (3) the injection quantity and by moving the control slide (9) the start of delivery and / or the end of delivery can be determined. 11. Kraftstoffeinspritzpumpe nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der Pumpenkolben (3) über einen Nockentrieb mit einem Nocken (39) einer Nockenwelle (6) angetrieben wird, daß dieser Nocken (39) einen weitgehend geradlinigen, teilweise einen Tangentenbereich in der Antriebskurve (Q) bewirkenden Abschnitt (41) aufweist, und daß für den effektiven Förderhub nur dieser Tangentenbereich zwischen A und B verwendet wird.11. Fuel injection pump according to one of the preceding claims, characterized in that the pump piston (3) via a cam drive with a cam (39) of a camshaft (6) is driven in that this cam (39) has a largely rectilinear, partially a tangent area in the Has drive curve (Q) effecting section (41), and that only this tangent area between A and B is used for the effective delivery stroke.
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