EP0133535A2 - Process and plant for the heat treatment of a fine-grained material - Google Patents

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EP0133535A2
EP0133535A2 EP84109057A EP84109057A EP0133535A2 EP 0133535 A2 EP0133535 A2 EP 0133535A2 EP 84109057 A EP84109057 A EP 84109057A EP 84109057 A EP84109057 A EP 84109057A EP 0133535 A2 EP0133535 A2 EP 0133535A2
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cooled
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ThyssenKrupp Industrial Solutions AG
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Krupp Polysius AG
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Abstract

In the process, for adjustment of the material temperature, in a heat treatment zone (4) following the cooling zone (3), a part flow of uncooled material is admixed to the material cooled in the cooling zone. As a result, the material temperature in the heat treatment zone can be kept constant even with changes in the material throughput quantity and the cooling air quantity being kept constant. <IMAGE>

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren entsprechend dem Oberbegriff des Anspruches 1, ferner eine Anlage zur Durchführung dieses Verfahrens.The invention relates to a method according to the preamble of claim 1, furthermore a system for performing this method.

Bei der thermischen Behandlung von feinkörnigem Gut, wie Magnesit, Dolomit und dergleichen, wird das vorgewärmte und calcinierte Gut vor der Heißbrikettierung zunächst auf die hierfür geeignete Temperatur abgekühlt. Dies erfolgt üblicherweise mittels eines Kühlluftstromes, der anschließend als Verbrennungsluft der Calcinierzone zuströmt, wobei die heißen Abgase der Calcinierzone zwecks Vorwärmung des Gutes durch die Vorwärmzone geführt werden.In the thermal treatment of fine-grained material, such as magnesite, dolomite and the like, the preheated and calcined material is first cooled to the appropriate temperature before hot briquetting. This is usually done by means of a cooling air stream which then flows as combustion air to the calcining zone, the hot exhaust gases from the calcining zone being passed through the preheating zone for the purpose of preheating the material.

Nach diesem Verfahren arbeitende Anlagen müssen vielfach aus betrieblichen Gründen mit unterschiedlicher Leistung (d.h. mit unterschiedlichem Gutdurchsatz) gefahren werden. Trotz unterschiedlicher Gut-Durchsatzmenge soll dabei jedoch die Kühlluftmenge annähernd konstant gehalten werden, um optimale Strömungsverhältnisse zu gewährleisten und ein Durchschießen von Gut bei nicht ausreichender Strömungsgeschwindigkeit der Kühlluft zu vermeiden. Änderungen der Gut-Durchsatzmenge bei gleichbleibender Kühlluftmenge führen nun jedoch zu entsprechenden Schwankungen der Temperatur, auf die das Gut in der Kühlzone gekühlt wird, und damit zu unerwünschten Abweichungen der Guttemperatur in der Heißbrikettierzone vom optimalen Wert.Plants operating according to this method often have to be operated with different outputs (ie with different throughput) for operational reasons. Despite different Gut-flow rate is intended to, however, the amount of cooling air be kept approximately constant, ensure optimal flow conditions and a shooting through G ut to avoid in case of insufficient flow rate of the cooling air. However, changes in the throughput rate for the same quantity of cooling air now lead to corresponding fluctuations in the temperature to which the goods are cooled in the cooling zone and thus to undesirable deviations in the temperature of the goods in the hot briquetting zone from the optimum value.

Ähnliche Verhältnisse liegen auch bei anderen Verfahren vor, bei denen sich an die Kühlzone eine weitere Heißbehandlungszone (etwa eine Heißlaugungszone) anschließt, in der auch bei unterschiedlicher Gut-Durchsatzmenge eine gleichbleibende Guttemperatur eingehalten werden soll.Similar conditions also exist in other processes in which the cooling zone is followed by a further heat treatment zone (for example a hot leaching zone), in which a constant temperature of the material is to be maintained even with different quantities of material throughput.

Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren der im Oberbegriff des Anspruches 1 vorausgesetzten Art so auszubilden, daß sich trotz konstant gehaltener Kühlluftmenge bei unterschiedlicher Gut-Durchsatzmenge eine gleichbleibende Guttemperatur in der der Kühlzone nachgeschalteten Heißbehandlungszone ergibt.The invention is therefore based on the object of developing a method of the type required in the preamble of claim 1 in such a way that, despite the cooling air quantity being kept constant, there is a constant material temperature in the heat treatment zone downstream of the cooling zone with different material throughput quantities.

Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß durch das kennzeichnende Merkmal des Anspruches 1 gelöst.This object is achieved by the characterizing feature of claim 1.

Indem erfindungsgemäß dem in der Kühlzone mittels eines Luftstromes gekühlten Gut ein Teilstrom ungekühlten Gutes zugemischt wird, läßt sich auch bei schwankender Gut-Durchsatzmenge und konstant gehaltener Kühlluftmenge die Guttemperatur in der der Kühlzone nachgeschalteten Heißbehandlungszone auf dem optimalen Wert halten. Zu diesem Zweck wird bei Verringerung der Gut-Durchsatzmenge und entsprechend stärkerer Kühlung des durch die Kühlzone geführten Teilstromes des Gutes ein zunehmend größerer Teilstrom des calcinierten Gutes im By-pass an der Kühlzone vorbeigeführt.By adding a partial flow of uncooled goods to the goods cooled in the cooling zone by means of an air stream, the goods temperature in the heat treatment zone downstream of the cooling zone can be kept at the optimum value even with fluctuating throughput rates and constant cooling air volume. For this purpose, by reducing the throughput quantity of goods and correspondingly stronger cooling of the partial flow of the goods passing through the cooling zone, an increasingly larger partial flow of the calcined goods is bypassed past the cooling zone.

Zweckmäßig wird hierbei die Mischtemperatur des Gutes (bestehend aus den beiden Teilströmen des gekühlten und nicht gekühlten Gutes) laufend gemessen und die Aufteilung des calcinierten Gutes auf die beiden Teilströme im Sinne einer Konstanthaltung der Mischtemperatur geregelt.The mixing temperature of the material (consisting of the two partial flows of the cooled and non-cooled goods) are continuously measured and the distribution of the calcined goods between the two partial flows is regulated in the sense of keeping the mixing temperature constant.

Wenn vorstehend ein Teilstrom ungekühlten Gutes erwähnt wurde, so sind im Rahmen der Erfindung selbstverständlich auch Verfahrensvarianten denkbar, bei denen dem in der Kühlzone mittels des Kühlluftstromes gekühlten Gut ein Teilstrom von nur vorgekühltem Gut zugemischt wird. Diese Vorkühlung kann beispielsweise in einer an die Calcinierzone anschließende Verweilzone erfolgen, in der das Gut beispielsweise im indirekten Wärmeaustausch mit der Umgebung steht.If a partial flow of uncooled goods was mentioned above, process variants are of course also conceivable within the scope of the invention in which a partial flow of only pre-cooled goods is mixed in with the goods cooled in the cooling zone by means of the cooling air flow. This pre-cooling can take place, for example, in a dwelling zone adjoining the calcining zone, in which the material is in indirect heat exchange with the surroundings, for example.

Ein Ausführungsbeispiel zur Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens ist in der Zeichnung veranschaulicht. Es zeigen

  • Fig.1 ein Schema einer Anlage zur Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens;
  • Fig.2 ein Detail aus der Anlage gemäß Fig.1;
  • Fig.3 bis 6 Diagramme zur Erläuterung der Erfindung.
An exemplary embodiment for carrying out the method according to the invention is illustrated in the drawing. Show it
  • 1 shows a diagram of a plant for carrying out the method according to the invention;
  • 2 shows a detail from the system according to FIG. 1;
  • 3 to 6 diagrams for explaining the invention.

Die dargestellte Anlage zur thermischen Behandlung von feinkörnigem Gut, wie Magnesit oder Dolomit, enthält eine Vorwärmzone 1, eine Calcinierzone 2, eine Kühlzone 3, eine Heißbrikettierzone 4 und eine Sinterzone 5.The illustrated plant for the thermal treatment of fine-grained material, such as magnesite or dolomite, comprising a preheating zone 1, a calcining zone 2, a cooling zone 3, a H eißbrikettierzone 4 and a sintering zone. 5

Die Vorwärmzone 1 enthält drei Zyklone 6, 7, 8, die Calcinierzone 2 eine Brennkammer 9, eine die eigentliche Reaktionszone bildende Steigleitung 10 und einen Abscheidezyklon 11. Die Kühlzone 3 ist mit einem die Kühlluft zuführenden Ventilator 12, einer Kühlluftleitung 13 und einem Abscheidezyklon 14 ausgerüstet. Die Heißbrikettierzone 4 ist schematisch durch zwei Brikettierwalzen 15 veranschaulicht. Die Einzelheiten der Sinterzone 5, die beispielsweise durch einen Drehrohrofen gebildet wird, sind nicht dargestellt.The preheating zone 1 contains three cyclones 6, 7, 8, the calcining zone 2 a combustion chamber 9, a riser 10 forming the actual reaction zone and a separating cyclone 11. The cooling zone 3 is provided with a fan 12 which supplies the cooling air, a cooling air line 13 and a separating cyclone 14 equipped. The hot briquetting zone 4 is illustrated schematically by two briquetting rollers 15. The details of the sintering zone 5, which is formed, for example, by a rotary kiln, are not shown.

Die Anlagenteile der in Fig.1 dargestellten Anlage sind in der veranschaulichten Form durch ihre Gut-und Gasleitungen miteinander verbunden. Kühlluft wird vom Ventilator 12 der Kühlzone 3 zugeführt und strömt dann als Verbrennungsluft der Calcinierzone 2 zu. Deren Abgase durchsetzen die Zyklone der Vorwärmzone 1. Das bei 16 aufgegebene Gut durchsetzt die Zyklone 6, 7 und 8 der Vorwärmzone 1, tritt dann bei 17 in die Steigleitung 10 der Calcinierzone 2 ein, der außerdem Heißgase von der Brennkammer 9 und/oder Brennstoff (bei 18) zugeführt werden. Das im Zyklon 11 abgeschiedene calcinierte Gut gelangt über ein Verteilerorgan 19 (vgl. Fig.2) entweder (Leitung 20) in die Kühlluftleitung 13 oder (Leitung 21) in einen Auswirbelbehälter 22, der sich an den unteren Teil des Abscheidezyklons 14 anschließt.The system parts of the system shown in FIG. 1 are connected to one another in the form illustrated by their good and gas lines. Cooling air is supplied from the fan 12 to the cooling zone 3 and then flows to the calcining zone 2 as combustion air. Their exhaust gases pass through the cyclones of the preheating zone 1. The material that is given up at 16 passes through the cyclones 6, 7 and 8 of the preheating zone 1, then enters the riser 10 of the calcining zone 2 at 17, which also contains hot gases from the combustion chamber 9 and / or fuel (at 18) are supplied. The calcined material separated in the cyclone 11 arrives via a distributor element 19 (see FIG. 2) either (line 20) in the cooling air line 13 or (line 21) in a swirl tank 22 which connects to the lower part of the separating cyclone 14.

Auf diese Weise wird ein Teilstrom (Pfeil 23) des in der Calcinierzone 2 calcinierten Gutes im By-pass an der Kühlzone vorbeigeführt und mit dem im Zyklon 14 abgeschiedenen Teilstrom (Pfeil 24) des gekühlten Gutes vermischt. Diese Mischung erfolgt im Auswirbelbehälter 22, den das Gut (Pfeil 25) am unteren Ende verläßt.In this way, a partial flow (arrow 23) of the material calcined in the calcining zone 2 is bypassed past the cooling zone and with mixed in the cyclone 14 separated partial flow (arrow 24) of the cooled goods. This mixing takes place in the swirl container 22, which the material (arrow 25) leaves at the lower end.

Auf diese Weise läßt sich auch bei Schwankungen der gesamten Gut-Durchsatzmenge und annähernd konstant gehaltener Kühlluftmenge die Mischtemperatur des der Heißbrikettierzone 4 zugeführten Gutes (Pfeil 25) auf einem optimalen Wert halten.In this way, the mixing temperature of the material supplied to the hot briquetting zone 4 (arrow 25) can be kept at an optimal value even in the event of fluctuations in the total material throughput quantity and approximately constant cooling air quantity.

Bei dem in Fig.2 dargestellten Ausführungsbeispiel ist zwischen dem unteren Ende des Abscheidezyklons 14 und dem Auswirbelbehälter 22 eine ringförmige Stufe vorhanden. In dieser Decke des Auswirbelbehälters 22 sind die öffnungen 26 zur Einführung des Teilstromes ungekühlten Gutes vorgesehen.In the exemplary embodiment shown in FIG. 2, an annular step is present between the lower end of the separating cyclone 14 and the swirl container 22. In this ceiling of the swirl container 22, the openings 26 are provided for introducing the partial flow of uncooled material.

Im übergangsbereich zwischen dem Abscheidezyklon 14 und dem Auswirbelbehälter 22 ist weiterhin ein zentraler, pilzförmiger Einbaukörper 27 angebracht, dessen Durchmesser höchstens gleich dem Durchmesser des Tauchrohres 28 des Abscheidezyklons 14 ist. Die lichte Querschnittsfläche des den Einbaukörper 27 umgebenden Ringspaltes ist mindestens so groß wie die lichte Querschnittsfläche der unteren Austragsöffnung 29 des Auswirbelbehälters 22.In the transition area between the separating cyclone 14 and the swirl container 22, a central, mushroom-shaped installation body 27 is also attached, the diameter of which is at most equal to the diameter of the immersion tube 28 of the separating cyclone 14. The clear cross-sectional area of the annular gap surrounding the installation body 27 is at least as large as the clear cross-sectional area of the lower discharge opening 29 of the swirling container 22.

Statt der in Fig.2 dargestellten konstruktiven Ausführung ist es im Rahmen der Erfindung beispielsweise auch möglich, auf die Verwendung eines gesonderten Auswirbelbehälters 22 zu verzichten und den Teilstrom umgekühlten Gutes unmittelbar durch öffnungen im unteren Teil des Abscheidezyklons 14 in diesen einzuführen. Wesentlich ist jedoch eine innige Vermischung der beiden Teilströme des Gutes und damit ein weitgehender Temperaturausgleich innerhalb des Gutes vor Erreichen der Heißbrikettierzone 4.Instead of the constructive embodiment shown in FIG. 2, it is also possible within the scope of the invention, for example, to dispense with the use of a separate swirl container 22 and the Partial flow of cooled goods to be introduced directly through openings in the lower part of the separating cyclone 14. What is essential, however, is an intimate mixing of the two partial flows of the goods and thus extensive temperature compensation within the goods before reaching the hot briquetting zone 4.

Der durch die Erfindung erzielte technische Fortschritt sei anhand der Diagramme der Fig.3 bis 6 beispielsweise näher erläutert.The technical progress achieved by the invention is explained in more detail, for example, using the diagrams in FIGS. 3 to 6.

Bei bekannten Anlagen wird das clacinierte Gut vor der Zuführung zur Heißbrikettierzone mittels Kühlluft gekühlt und in einem Zyklon abgeschieden. Das aus der Calcinierzone austretende Gut besitzt beispielsweise eine Temperatur von 1000°C und wird durch die Kühlluft auf etwa 500°C gekühlt.In known systems, the clacinated material is cooled by means of cooling air before being fed to the hot briquetting zone and separated in a cyclone. The material emerging from the calcining zone has, for example, a temperature of 1000 ° C. and is cooled to about 500 ° C. by the cooling air.

Nun ist jedoch in dem zum Abscheidezyklon führenden Steigrohr der Kühlzone eine Mindestgeschwindigkeit des Gases erforderlich, damit alles Gut vom Gas erfaßt und in den Abscheidezyklon eingetragen wird. Diese Mindestgeschwindigkeit des Gases beträgt bei einer Körnung des zu behandelnden Gutes von 0 bis 1,0 mm etwa 10 m/s. Da es bei dieser Mindestgeschwindigkeit bereits zur Bildung von verdichteten Staubwolken und zu einem teilweisen Durchsacken bzw. Ausregnen von gröberen Partikeln kommt, wird die Gasgeschwindigkeit für den normalen Betrieb möglichst konstant auf 16 bis 18 m/s eingestellt. Die Kühlluftmenge als Strömungsmedium im Steigrohr des Kühlzyklones kann daher nur um einen verhältnismäßig geringen Betrag von etwa 10 bis 15% verringert werden, wenn die Gut-Durchsatzmenge verkleinert werden soll. Dies bedeutet, daß bei Verringerung der Gut-Durchsatzleistung auf unter 85% der Normalleistung und nahezu konstanter Kühlluftmenge je Zeiteinheit die Temperatur des gekühlten Gutes unter die benötigte Temperatur absinkt.However, a minimum speed of the gas is now required in the riser pipe of the cooling zone leading to the separating cyclone, so that all the good is caught by the gas and introduced into the separating cyclone. This minimum velocity of the gas is approximately 10 m / s with a grain size of the material to be treated of 0 to 1.0 mm. Since at this minimum speed there is already the formation of compressed dust clouds and a partial sagging or raining out of coarser particles, the gas speed for normal operation is set as constant as possible to 16 to 18 m / s. The amount of cooling air as a flow medium in the riser pipe of the cooling Cyclones can therefore only be reduced by a relatively small amount of approximately 10 to 15% if the throughput quantity is to be reduced. This means that when the material throughput is reduced to below 85% of normal output and the cooling air quantity is almost constant per unit of time, the temperature of the cooled material drops below the required temperature.

Beträgt bei 100% Gut-Durchsatzleistung die Guttemperatur nach der Kühlzone 500°C, so stellt sich bei 50% Gut-Durchsatzleistung eine Temperatur von 328°C ein. Reduziert man die Luftmenge ebenfalls auf 50% der Normalmenge, so ergibt sich zwar bei 50% Gut-Durchsatzleistung eine Guttemperatur von 490°C, jedoch in der Steigleitung eine Strömungsgeschwindigkeit von etwa 8,5 m/s, d.h. ein Wert, bei dem ein ordnungsgemäßer Betrieb der Anlage nicht möglich ist.If the product temperature after the cooling zone is 500 ° C at 100% good throughput, a temperature of 328 ° C is set at 50% good throughput. If the amount of air is also reduced to 50% of the normal amount, a good temperature of 490 ° C results at a good throughput of 50%, but a flow velocity of about 8.5 m / s in the riser, i.e. a value at which the system cannot be operated properly.

Besonders deutlich wird dieser Nachteil der bekannten Verfahrensweise, wenn die Temperatur des gekühlten Gutes bis auf 700°C angehoben oder auf 300°C abgesenkt werden soll. Hierbei ergeben sich für die Strömungsgeschwindigkeit folgende Werte:

Figure imgb0001
Fig. 3 zeigt die Strömungsgeschwindigkeit bei unterschiedlichen Durchsatzleistungen (50, 70 und 100%) in Abhängigkeit von der Kühlguttemperatur. Man erkennt die enge Bandbreite der Regelmöglichkeit. So läßt sich zwar unter Berücksichtigung einer maximalen Strömungsgeschwindigkeit von 26 m/s und einer minimalen Strömungsgeschwindigkeit von 13 m/s eine Kühlguttemperatur von 450°C durch Verringerung der Kühlluftmenge und damit der Strömungsgeschwindigkeit einhalten; die Einstellung anderer Temperaturen ist jedoch nur in engen Grenzen möglich. Diese Grenzen sind:
Figure imgb0002
Bei dem erfindungsgemäßen Verfahren ergeben sich demgegenüber die in den Fig.4 und 5 dargestellten erweiterten Regelmöglichkeiten in Abhängigkeit der By-pass-Menge zwischen den beiden Grenzwerten der Strömungsgeschwindigkeit von 13 m/s und 26 m/s wie folgt:
Figure imgb0003
Die Einhaltung einer gewünschten Temperatur von 500°C ist bei konstanter Strömungsgeschwindigkeit von 18 m/s nach dem erfindungsgemäßen Verfahren (vgl. Fig.6) durch Zumischung einer By-pass-Menge von 0 bis 35% der Durchsatzmenge erreichbar (Linie a-b).This disadvantage of the known procedure becomes particularly clear when the temperature of the cooled goods is to be raised to 700 ° C. or lowered to 300 ° C. The following values result for the flow velocity:
Figure imgb0001
 Fig. 3 shows the flow rate at different throughputs (50, 70 and 100%) depending on the temperature of the refrigerated goods. You can see the narrow range of control options. Thus, taking into account a maximum flow rate of 26 m / s and a minimum flow rate of 13 m / s, a temperature of the refrigerated goods of 450 ° C can be maintained by reducing the amount of cooling air and thus the flow rate; however, setting other temperatures is only possible within narrow limits. These limits are:
Figure imgb0002
 In contrast, in the method according to the invention, the expanded control options shown in FIGS. 4 and 5 depend on the bypass amount between the two limit values of the flow velocity of 13 m / s and 26 m / s as follows:
Figure imgb0003
 Maintaining a desired temperature of 500 ° C. can be achieved at a constant flow speed of 18 m / s using the method according to the invention (see FIG. 6) by admixing a by-pass quantity of 0 to 35% of the throughput quantity (line down).

Eine konstante Gutaustragstemperatur von 600°C wird unter gleichen Bedingungen durch eine By-pass-Menge von 28 bis 49% der Gesamtdurchsatzmenge von 100% bis 50% gehalten (Linie c-d).A constant good discharge temperature of 600 ° C is maintained under the same conditions by a bypass quantity of 28 to 49% of the total throughput quantity of 100% to 50% (line c-d).

Claims (6)

1. Verfahren zur thermischen Behandlung von feinkörnigem Gut, das eine Vorwärmzone, eine Calcinierzone, eine Kühlzone sowie wenigstens eine weitere Heißbehandlungszone durchsetzt, wobei das Gut in der Kühlzone mittels eines Luftstromes gekühlt wird, der anschließend als Verbrennungsluft der Calcinierzone zuströmt, deren Abgase durch die Vorwärmzone geführt werden,
dadurch gekennzeichnet,
daß zur Einstellung der Guttemperatur in der der Kühlzone nachgeschalteten Heißbehandlungszone dem in der Kühlzone gekühlten Gut ein Teilstrom ungekühlten Gutes zugemischt wird.1. A method for the thermal treatment of fine-grained material, which passes through a preheating zone, a calcining zone, a cooling zone and at least one further heat treatment zone, the material being cooled in the cooling zone by means of an air stream which then flows as combustion air to the calcining zone, the exhaust gases of which pass through the Preheating zone,
characterized,
that in order to adjust the temperature of the goods in the heat treatment zone downstream of the cooling zone, a partial flow of uncooled goods is mixed with the goods cooled in the cooling zone. 2. Verfahren nach Anspruch 1, bei dem ein Teilstrom des calcinierten Gutes der Kühlzone zugeführt und ein weiterer Teilstrom des calcinierten Gutes im By-pass an der Kühlzone vorbeigeführt und mit dem Teilstrom des gekühlten Gutes vermischt wird, dadurch gekennzeichnet, daß die Mischtemperatur des Gutes laufend gemessen und die Aufteilung des calcinierten Gutes auf die beiden Teilströme im Sinne einer Konstanthaltung der Mischtemperatur geregelt wird.2. The method according to claim 1, in which a partial flow of the calcined material is fed to the cooling zone and a further partial flow of the calcined material is bypassed past the cooling zone and mixed with the partial flow of the cooled material, characterized in that the mixing temperature of the material continuously measured and the distribution of the calcined material over the two partial flows is regulated in the sense of keeping the mixing temperature constant. 3. Anlage zur Durchführung des Verfahrens nach Anspruch 1, enthaltend eine Kühlzone(3)mit einem Abscheidezyklon (14), wobei der Teilstrom des zu kühlenden cälcinierten Gutes in die zum Abscheidezyklon (14) führende Kühlluftleitung (13) eingetragen wird, dadurch gekennzeichnet, daß der Abscheidezyklon (14) im unteren Teil mit Öffnungen zur Einführung des Teilstromes ungekühlten Gutes versehen ist.3. Plant for carrying out the method according to claim 1, comprising a cooling zone (3) with a separating cyclone (14), the partial flow of the calcined material to be cooled being introduced into the cooling air line (13) leading to the separating cyclone (14), characterized in that that the separating cyclone (14) is provided in the lower part with openings for introducing the partial flow of uncooled material. 4. Anlage zur Durchführung des Verfahrens nach Anspruch 1, enthaltend eine Kühlzone(3)mit einem Abscheidezyklon (14), wobei der Teilstrom des zu kühlenden calcinierten Gutes in die zum Abscheidezyklon (14) führende Kühlluftleitung (13) eingetragen wird, dadurch gekennzeichnet, daß sich an den unteren Teil des Abscheidezyklons (14) ein Auswirbelbehälter (22) anschließt, dessen Decke mit öffnungen (26) zur Einführung des Teilstromes ungekühlten Gutes versehen ist.4. Plant for carrying out the method according to claim 1, comprising a cooling zone (3) with a separating cyclone (14), the partial flow of the calcined material to be cooled being introduced into the cooling air line (13) leading to the separating cyclone (14), characterized in that that a swirl tank (22) connects to the lower part of the separating cyclone (14), the ceiling of which is provided with openings (26) for introducing the partial flow of uncooled material. 5. Anlage nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß im Übergangsbereich zwischen dem Abscheidezyklon (14) und dem Auswirbelbehälter (22) ein zentraler, pilz- oder kegelförmiger Einbaukörper (27) vorgesehen ist, dessen Durchmesser höchstens gleich dem Durchmesser des Tauchrohres (28) des Abscheidezyklones (14) ist.5. Plant according to claim 4, characterized in that in the transition region between the separating cyclone (14) and the vortex tank (22) a central, mushroom-shaped or conical installation body (27) is provided, the diameter of which is at most equal to the diameter of the immersion tube (28) of the separating cyclone (14). 6. Anlage nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß die lichte Querschnittsfläche des den Einbaukörper (27) umgebenden Ringspaltes mindestens so groß wie die lichte Querschnittsfläche der unteren Austragsöffnung (29) des Auswirbelbehälters (22) ist.6. Plant according to claim 5, characterized in that the clear cross-sectional area of the annular body surrounding the installation body (27) is at least as large as the clear cross-sectional area of the lower discharge opening (29) of the swirl container (22).
EP84109057A 1983-08-12 1984-07-31 Process and plant for the heat treatment of a fine-grained material Withdrawn EP0133535A3 (en)

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Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3612381C2 (en) * 1986-04-12 1994-05-11 Werner Block Process for the preparation of filter dust or dredging sludge, especially harbor sludge, for final storage
DE3925474A1 (en) * 1989-08-01 1991-02-07 Krupp Polysius Ag Roasting fine grained limestone to produce roasted lime - by hot compacting roasted fine grains before tempering to complete roasting

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2554989A1 (en) * 1975-12-06 1977-06-16 Kloeckner Humboldt Deutz Ag Cement calcining plant with low operating costs - using pelletising drum between preheater cyclones and sintering furnace
US4366000A (en) * 1981-10-13 1982-12-28 Wadia Darius A Method and apparatus for preheating dry raw meal prior to introduction of the meal into a suspension cyclone preheater system supplying a rotary kiln
FR2510984A1 (en) * 1981-08-05 1983-02-11 Kloeckner Humboldt Deutz Ag METHOD AND DEVICE FOR CALCINING LIME, DOLOMITE AND SIMILAR MATERIALS
US4381916A (en) * 1981-09-11 1983-05-03 Fuller Company Method and apparatus for roasting fine grained ores

Family Cites Families (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB1434091A (en) * 1973-04-30 1976-04-28 Smidth & Co As F L Plant for burning or heat treatment of granular or pulverous material
NZ182202A (en) * 1975-10-15 1979-03-28 Smidth & Co As F L Kiln plant with inclined rotary kiln:device for lowering temperature at upper kiln end

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2554989A1 (en) * 1975-12-06 1977-06-16 Kloeckner Humboldt Deutz Ag Cement calcining plant with low operating costs - using pelletising drum between preheater cyclones and sintering furnace
FR2510984A1 (en) * 1981-08-05 1983-02-11 Kloeckner Humboldt Deutz Ag METHOD AND DEVICE FOR CALCINING LIME, DOLOMITE AND SIMILAR MATERIALS
US4381916A (en) * 1981-09-11 1983-05-03 Fuller Company Method and apparatus for roasting fine grained ores
US4366000A (en) * 1981-10-13 1982-12-28 Wadia Darius A Method and apparatus for preheating dry raw meal prior to introduction of the meal into a suspension cyclone preheater system supplying a rotary kiln

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