EP0011559B1 - Procédé et dispositif d'attrition en voie humide - Google Patents

Procédé et dispositif d'attrition en voie humide Download PDF

Info

Publication number
EP0011559B1
EP0011559B1 EP79400847A EP79400847A EP0011559B1 EP 0011559 B1 EP0011559 B1 EP 0011559B1 EP 79400847 A EP79400847 A EP 79400847A EP 79400847 A EP79400847 A EP 79400847A EP 0011559 B1 EP0011559 B1 EP 0011559B1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
tank
stirring
fact
pulp
members
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired
Application number
EP79400847A
Other languages
German (de)
English (en)
Other versions
EP0011559A1 (fr
Inventor
Jean-Louis Cardini
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Societe Le Nickel SLN SA
Original Assignee
Societe Metallurgique Le Nickel SLN SA
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Societe Metallurgique Le Nickel SLN SA filed Critical Societe Metallurgique Le Nickel SLN SA
Priority to AT79400847T priority Critical patent/ATE10861T1/de
Publication of EP0011559A1 publication Critical patent/EP0011559A1/fr
Application granted granted Critical
Publication of EP0011559B1 publication Critical patent/EP0011559B1/fr
Expired legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B03—SEPARATION OF SOLID MATERIALS USING LIQUIDS OR USING PNEUMATIC TABLES OR JIGS; MAGNETIC OR ELECTROSTATIC SEPARATION OF SOLID MATERIALS FROM SOLID MATERIALS OR FLUIDS; SEPARATION BY HIGH-VOLTAGE ELECTRIC FIELDS
    • B03B—SEPARATING SOLID MATERIALS USING LIQUIDS OR USING PNEUMATIC TABLES OR JIGS
    • B03B7/00—Combinations of wet processes or apparatus with other processes or apparatus, e.g. for dressing ores or garbage
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F27/00—Mixers with rotary stirring devices in fixed receptacles; Kneaders
    • B01F27/80—Mixers with rotary stirring devices in fixed receptacles; Kneaders with stirrers rotating about a substantially vertical axis
    • B01F27/90—Mixers with rotary stirring devices in fixed receptacles; Kneaders with stirrers rotating about a substantially vertical axis with paddles or arms 
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
    • C22B1/00—Preliminary treatment of ores or scrap

Definitions

  • the present invention relates to an attrition process which is implemented in a wet environment and which is more particularly suitable for the allocation of already ground ores. It also relates to a device for implementing this method.
  • wet attrition consists in subjecting mineral grains which are dispersed in water to friction and shock whose energy is too weak to produce a grinding, but nevertheless sufficient to release the most tender fractions, these are found in the aqueous phase in the form of very fine particles: attrition not only makes it possible to separate the tender particles, but also generates new particles due to friction and interparticle shocks.
  • Attrition a different technique, which is also called attrition, but this is not intended to create new particles. This is particularly the case in the glass industry where a so-called attrition technique is used for settling the sands: only separation is sought here.
  • Documents FR-A-2 381 108 and FR-A-2 320 781 describe a process for the preconcentration of metalliferous products or nickel ores consisting in subjecting the starting product to gentle attrition after grinding and prior pulping, controlled attrition being obtained by simple agitation of the pulp, then to carry out at least one classification.
  • An object of the present invention is to provide an attrition process which allows not only the separation of the soft fraction of the ore, but also the creation of new very fine particles.
  • An object of the invention is a process of this type which results in lower energy consumption than that of known attrition processes.
  • This object and this object, as well as others which will appear subsequently, are achieved by a wet attrition process of ores previously crushed to a size between 30 and 0.4 mm, put into pulp and subjected to a simple agitation in a slightly turbulent medium, characterized by the fact that the value of the Reynolds number of the medium is between 1,000 and 5,000, the agitation being carried out by means of at least one pair of agitation organs consisting of an upper stirring member and a lower stirring member whose lift coefficients are substantially constant over the entire length, the stirring members being such that the upper member induces a downward flow of pulp while the lower organ causes an upward flow of pulp, so that the two flows meet in the middle zone located between the two organs of the couple.
  • the dryness of the pulp is at least equal to 50% and even greater than 70%, and is preferably between 65% and 78% .
  • the present invention also relates to a device for the implementation of this method, device which comprises a tank of circular or polygonal section with at least six sides, an axial agitator provided with at least a couple of stirring members substantially horizontal, one of which is an upper agitator and the other of which is a lower agitator, an injection pipe as well as a recovery pipe, opening into the tank as close as possible to the axial agitator, characterized in that the agitating members have a substantially constant lift coefficient over their entire length, the upper and lower agitating members being such that, when the axis is rotated, the upper member induces a downward flow of pulp while that the lower organ causes an upward flow of pulp, so that the two flows meet in the median zone located between the two organs of the couple.
  • agitating members have a substantially constant lift coefficient over their entire length, that is to say that the volume flow rate per surface element is constant regardless of the position of this element within the area defined by the rotating mobile.
  • the ratio between the section of the tank and the surface of the circle generated by the rotation of the stirring members is between 1.7 and 2.4 and, preferably, between 1.9 and 2.1.
  • the vertical distance between two stirring members of the same couple is between 0.3 and 0.7 times, and preferably between 0.4 and 0.6 times, the diameter of the circle generated by the rotation of these members .
  • the vertical distance between the lower stirring member of a couple and the bottom of the tank is substantially equal to a quarter of the diameter of the circle generated by the rotation of these stirring members.
  • the distance between the upper member of a pair and the top of the tank it is advantageously substantially equal to half the diameter of the circle generated by the rotation of these stirring members.
  • each stirring member consists of three horizontal blades mounted at 120 ° from each other.
  • the device according to the present invention comprises a cylindrical tank 1 provided with an axial agitator 2 comprising an axis 5 on which is mounted a pair of agitating members 3 and 4 which are substantially horizontal.
  • the tank has a ratio between its height and its diameter of between 0.7 and 1.5, and preferably between 0.9 and 1.2.
  • the polyhedral tank has 10 to 12 sides.
  • Particularly suitable stirring members are those whose lift coefficient is constant over their entire length, and which induce identical average speeds of flow through the pulp flow whatever the position of this flow on the stirring member. Such a structure thus makes it possible to minimize the turbulence which is not necessary to achieve attrition and which entails an unnecessary consumption of energy.
  • the stirring members 3 and 4 each consist of three blades, 3a, 3b, 3c and 4a, 4b, 4c, respectively, which are mounted at 120 °, as shown in Figure 2.
  • These stirring members can be arranged so that the axis of the blade 3a is in the same vertical plane as that, for example, of the blade 4a.
  • the ratio between the free surface of the tank 1 and the surface described by the blades is between 1.7 and 2.4, and preferably between 1.9 and 2.1. According to an advantageous embodiment, this ratio is equal to 2.
  • the diameter of the inscribed circle must be taken into account.
  • the vertical distance between the two stirring members 3 and 4 is between 0.3 and 0.7 times, preferably between 0.4 and 0.6 times the diameter of the circle that they generate during their rotation.
  • the vertical distance between the bottom 7 of the tank 1 and the lower stirring member, indicated by the reference 4 in Figure 1, is equal to about half the diameter of the circle generated by the stirring members in rotation.
  • This bottom 7 can be flat or concavity directed upwards, which improves the circulation of the pulp in the tank.
  • a garnieritic nickel ore is introduced through a conduit 6 which opens at the center of the bottom 7 of the tank 1.
  • the dryness of this pulp that is to say the percentage of dry matter thereof, must be at least equal to 50% and even be greater than 70% as far as possible.
  • the ore itself it must have an optimal particle size for the type of ore treated: thus, a particle size distribution such that 80% of the particles pass through a sieve whose meshes have a size between 250 microns and 3 millimeters is considered satisfactory in this case.
  • the pulp is propelled, on the one hand, upwards by the lower member 4, and, on the other hand, downwards by the upper member 3: therefore, the mineral particles meet and collide with each other. against each other in an area located approximately halfway between the two stirring members 3 and 4.
  • the treated pulp is collected by a conduit 8 which opens in the center of the cover 9 of the tank 1. We can then either introduce it into another tank to undergo a new attrition cycle, or direct it towards other facilities.
  • the pulp flows by overflow along a cone 10 which covers the tank 1 and is collected in a gutter 11 located around the upper part of this tank.
  • the pipe 8 can be used to introduce the pulp into the tank 1, the treated pulp then flowing through the pipe 6 under the effect of the forces of gravity.
  • the pulp has to undergo another attrition cycle, this can take place in an independent tank. dante. However, this additional cycle can also be carried out in a second tank superimposed on the first, as shown in FIG. 3, the pulp circulating in an ascending manner.
  • the first attrition tank is designated by C and by C 'this upper tank.
  • the assembly has a ratio between the total height and the diameter of between 1.2 and 3, and preferably between 1.8 and 2.4.
  • a partition 12 in the center of which opens downward a cylindrical conduit 13 possibly provided with baffles which surrounds without contact the rotary axis 5.
  • This conduit 13 which is located in the space of the tank C, allows the pulp to pass from this tank C to the tank C '.
  • the length of this cylindrical conduit 13 is such that it enters the vortex created by agitation in the tank C.
  • the tank C ′ also comprises a pair of stirring members 15 and 16 identical to that of the cell C.
  • the elements similar to those of FIG. 1 have the same reference.

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Geology (AREA)
  • General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Geochemistry & Mineralogy (AREA)
  • Crushing And Grinding (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Paper (AREA)
  • Mixers Of The Rotary Stirring Type (AREA)
  • Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
  • Inorganic Compounds Of Heavy Metals (AREA)
  • Disintegrating Or Milling (AREA)
  • Excavating Of Shafts Or Tunnels (AREA)
  • Electrical Discharge Machining, Electrochemical Machining, And Combined Machining (AREA)
  • Grinding Of Cylindrical And Plane Surfaces (AREA)

Description

  • La présente invention concerne un procédé d'attrition qui est mis en oeuvre en milieu humide et qui est plus particulièrement adapté à l'attribution de minerais déjà broyés. Elle concerne également un dispositif pour la mise en oeuvre de ce procédé.
  • L'attrition par voie humide consiste à soumettre des grains minéraux qui sont dispersés dans de l'eau à des frottements et à des chocs dont l'énergie est trop faible pour produire un broyage, mais cependant suffisante pour libérer les fractions les plus tendres, celles-ci se retrouvant dans la phase aqueuse sous forme de particules très fines : l'attrition, non seulement permet de séparer les particules tendres, mais également engendre de nouvelles particules du fait des frottements et des chocs interparticulaires.
  • Certaines industries mettent en oeuvre, actuellement, une technique différente, qui est aussi appelée attrition, mais celle-ci ne vise nullement à la création de nouvelles particules. C'est notamment le cas dans l'industrie de la verrerie où l'on utilise une technique dite d'attrition pour le débourbage des sables : seule une séparation est ici recherchée.
  • De plus, ces techniques improprement dites d'attrition ne donnent pas de résultats satisfaisants quand on veut traiter des matériaux comme par exemple un minerai de nickel. En outre, elles sont grandes consommatrices d'énergie. Ainsi dans le cas de l'attrition de produits métallifères, par exemple d'un minerai garniéritique de nickel, l'application de ces techniques connues entraîne une dépense de 80 kilowatts par tonne de minerai traité pour obtenir un rendement de 30 % en poids de particules créées par l'attrition.
  • Les documents FR-A-2 381 108 et FR-A-2 320 781 décrivent un procédé de préconcentration de produits métallifères ou de minerais nickélifères consistant a soumettre le produit de départ à une attrition ménagée après broyage et mise en pulpe préalable, l'attrition ménagée étant obtenue par simple agitation de la pulpe, puis à procéder à au moins un classement.
  • Un but de la présente invention est de fournir un procédé d'attrition qui permet, non seulement la séparation de la fraction tendre du minerai, mais aussi la création de nouvelles particules très fines.
  • Un objet de l'invention est un procédé de ce type qui entraîne une consommation énergétique inférieure à celle des procédés d'attrition connus.
  • Ce but et cet objet, ainsi que d'autres qui apparaîtront par la suite, sont atteints par un procédé d'attrition humide de minerais préalablement broyés à une dimension comprise entre 30 et 0,4 mm, mis en pulpe et soumis à une simple agitation en milieu peu turbulent, caractérisé par lé fait que la valeur du nombre de Reynolds du milieu est comprise entre 1 000 et 5 000, l'agitation étant réalisée au moyen d'au moins un couple d'organes d'agitation constitué d'un organe d'agitation supérieur et d'un organe d'agitation inférieur dont les coefficients de portance sont sensiblement constants sur toute la longueur, les organes d'agitation étant tels que l'organe supérieur induit un flux de pulpe vers le bas tandis que l'organe inférieur provoque un flux de pulpe vers le haut, de manière que les deux flux se rencontrent dans la zone médiane située entre les deux organes du couple.
  • Le nombre de Reynolds est défini par la formule suivante :
    Figure imgb0001
    dans laquelle
    • U = vitesse de rotation du mobile, t/mn ;
    • d = diamètre du mobile, cm ;
    • p = densité de la pulpe, gm/cm3 ; et
    • µ = viscosité de la pulpe, centipoise.
  • Avantageusement, la siccité de la pulpe, c'est-à-dire le pourcentage de matière sèche de celle-ci, est au moins égale à 50 % et même supérieure à 70 %, et est de préférence comprise entre 65 % et 78%.
  • La présente invention a également pour objet un dispositif pour la mise en oeuvre de ce procédé, dispositif qui comprend une cuve de section circulaire ou polygonale à au moins six côtés, un agitateur axial muni d'au moins un couple d'organes d'agitation sensiblement horizontaux dont l'un est un agitateur supérieur et l'autre un agitateur inférieur, une conduite d'injection ainsi qu'une conduite de récupération, débouchant dans la cuve au plus près de l'agitateur axial, caractérisé par le fait que les organes d'agitation ont un coefficient de portance sensiblement constant sur toute leur longueur, les organes d'agitation supérieur et inférieur étant tels que, lorsque l'axe est mis en rotation, l'organe supérieur induit un flux de pulpe vers le bas tandis que l'organe inférieur provoque un flux de pulpe vers le haut, de manière que les deux flux se rencontrent dans la zone médiane située entre les deux organes du couple.
  • Ces organes d'agitation ont un coefficient de portance sensiblement constant sur toute leur longueur, c'est-à-dire que le débit volumique par élément de surface est constant quelle que soit la position de cet élément à l'intérieur de l'aire définie par le mobile en rotation.
  • Le rapport entre la section de la cuve et la surface du cercle engendré par la rotation des organes d'agitation est compris entre 1,7 et 2,4 et, de préférence, entre 1,9 et 2,1.
  • La distance verticale entre deux organes d'agitation d'un même couple est comprise entre 0,3 et 0,7 fois, et de préférence entre 0,4 et 0,6 fois, le diamètre du cercle engendré par la rotation de ces organes.
  • De préférence, la distance verticale entre l'organe d'agitation inférieur d'un couple et le fond de la cuve est sensiblement égale au quart du diamètre du cercle engendré par la rotation de ces organes d'agitation.
  • Quant à la distance entre l'organe supérieur d'un couple et le sommet de la cuve, elle est, avantageusement, sensiblement égale à la moitié du diamètre du cercle engendré par la rotation de ces organes d'agitation.
  • Selon un mode de réalisation préféré, chaque organe d'agitation est constitué par trois pales horizontales montées à 120° les unes des autres.
  • La description qui va suivre et qui ne présente aucun caractère limitatif permettra de bien comprendre comment la présente invention peut être mise en pratique. Elle doit être lue en regard des figures annexées, parmi lesquelles :
    • la figure 1 représente, en coupe longitudinale, un dispositif selon l'invention ;
    • la figure 2 représente ce même dispositif en coupe transversale selon la ligne AA de la figure 1 ;
    • la figure 3 montre, en coupe longitudinale, comment deux dispositifs selon l'invention peuvent être disposés.
  • Ainsi qu'on peut le voir sur la figure 1, le dispositif selon la présente invention comprend une cuve cylindrique 1 munie d'un agitateur axial 2 comportant un axe 5 sur lequel est monté un couple d'organes d'agitation 3 et 4 qui sont sensiblement horizontaux. La cuve présente un rapport entre sa hauteur et son diamètre compris entre 0,7 et 1,5, et de préférence entre 0,9 et 1,2.
  • Au lieu d'une cuve cylindrique, on peut utiliser une cuve polyédrique dont le nombre de faces doit être supérieur ou égal à six. De préférence, la cuve polyédrique possède de 10 à 12 côtés.
  • Des organes d'agitation convenant particulièrement sont ceux dont le coefficient de portance est constant sur toute leur longueur, et qui induisent des vitesses moyennes de traversée du flux de pulpe identiques quelle que soit la position de ce flux sur l'organe d'agitation. Une telle structure permet ainsi de minimiser les turbulences qui ne sont pas nécessaires pour réaliser l'attrition et qui entraînent une consommation superflue d'énergie.
  • Selon ce mode de réalisation, les organes d'agitation 3 et 4 sont chacun constitués de trois pales, 3a, 3b, 3c et 4a, 4b, 4c, respectivement, qui sont montées à 120°, comme représenté sur la figure 2. Ces organes d'agitation peuvent être disposés de telle sorte que l'axe de la pale 3a soit dans le même plan vertical que celui, par exemple, de la pale 4a.
  • Comme exemple de telles pales, on peut citer celles fabriquées et commercialisées par la firme S.E.M. (Société Européenne de Mélanges) sous la dénomination commerciale « SABRE ».
  • Lorsque l'axe 5 est en rotation, le rapport entre la surface libre de la cuve 1 et la surface décrite par les pales est compris entre 1,7 et 2,4, et préférentiellement entre 1,9 et 2,1. Selon un mode de réalisation avantageux, ce rapport est égal à 2.
  • Si la cuve est polyédrique, il faut prendre en considération le diamètre du cercle inscrit.
  • La distance verticale entre les deux organes d'agitation 3 et 4 est comprise entre 0,3 et 0,7 fois, de préférence entre 0,4 et 0,6 fois le diamètre du cercle qu'ils engendrent lors de leur rotation.
  • La distance verticale entre le fond 7 de la cuve 1 et l'organe d'agitation inférieur, indiqué par le repère 4 sur la figure 1, est égale à environ la moitié du diamètre du cercle engendré par les organes d'agitation en rotation. Ce fond 7 peut être plan ou à concavité dirigée vers le haut, ce qui améliore la circulation de la pulpe dans la cuve.
  • Quant à la distance verticale entre l'organe d'agitation supérieur 3 et le couvercle 9 de la cuve 1, elle est sensiblement égale à celle existant entre les deux organes d'agitation 3 et 4.
  • En fonctionnement, on introduit un minerai garniéritique de nickel par un conduit 6 qui débouche au centre du fond 7 de la cuve 1. La siccité de cette pulpe, c'est-à-dire le pourcentage de matière sèche de celle-ci, doit être au moins égale à 50 % et être même supérieure à 70 % dans la mesure du possible. Quant au minerai lui- même, il doit présenter une granulométrie optimale pour le type de minerai traité : ainsi, une distribution granulométrique telle que 80% des particules passent à travers un tamis dont les mailles ont une taille comprise entre 250 microns and 3 millimètres est jugée satisfaisante dans ce cas.
  • La pulpe est propulsée, d'une part, vers le haut par l'organe inférieur 4, et, d'autre part, vers le bas par l'organe supérieur 3: de ce fait, les particules minérales se rencontrent et se heurtent les unes contre les autres dans une zone située environ à mi-distance entre les deux organes d'agitation 3 et 4.
  • On recueille la pulpe traitée par un conduit 8 qui s'ouvre au centre du couvercle 9 de la cuve 1. On peut alors, soit l'introduire dans une autre cuve pour subir un nouveau cycle d'attrition, soit la diriger vers d'autres installations.
  • Selon le mode de réalisation représenté sur la figure 1, la pulpe s'écoule par débordement le long d'un cône 10 qui coiffe la cuve 1 et est recueillie dans une gouttière 11 située autour de la partie supérieure de cette cuve.
  • On peut également pomper la pulpe traitée à l'aide d'un conduit débouchant dans la cuve aussi près que possible de l'axe de rotation 5.
  • Le conduit 8 peut être utilisé pour introduire la pulpe dans la cuve 1, la pulpe traitée s'écoulant alors par la conduite 6 sous l'effet des forces de gravité.
  • Ainsi, dans le cas d'un minerai garniéritique de nickel, et en utilisant une cuve de 5 m3, on a obtenu un rendement d'attrition de l'ordre de 30 % avec une consommation de puissance de 15 kilowatts par tonne de minerai traité, alors que les dispositifs d'attrition connus entraînent une consommation de l'ordre de 80 kilowatts par tonne de minerai traité.
  • Comme il a été dit précédemment, dans le cas où la pulpe doit subir un autre cycle d'attrition, celui-ci peut avoir lieu dans une cuve indépendante. Mais ce cycle supplémentaire peut également être réalisé dans une seconde cuve superposée à la première, comme représenté sur la figure 3, la pulpe circulant de façon ascendante. On a désigné par C la première cuve d'attrition et par C' cette cuve supérieure. L'ensemble présente un rapport entre la hauteur totale et le diamètre compris entre 1,2 et 3, et de préférence entre 1,8 et 2,4.
  • Entre les deux cuves d'attrition C et C' est disposée une cloison 12 au centre de laquelle s'ouvre vers le bas un conduit cylindrique 13 éventuellement muni de chicanes qui entoure sans contact l'axe rotatif 5. Ce conduit 13, qui est situé dans l'espace de la cuve C, permet de faire passer la pulpe de cette cuve C à la cuve C'. La longueur de ce conduit cylindrique 13 est telle qu'il pénètre dans le vortex créé par l'agitation dans la cuve C.
  • La cuve C' comprend également un couple d'organes d'agitation 15 et 16 identiques à celui de la cellule C. Sur la figure 3, les éléments analogues à ceux de la figure 1 portent la même référence.
  • Les distances verticales entre l'organe d'agitation supérieur 3 et la cloison 12 d'une part, et entre la cloison 12 et l'organe d'agitation inférieur 15 d'autre part, sont identiques à celles décrites dans le cas de la cuve unique représentée sur la figure 1.
  • A la suite d'une étude expérimentale, le résultat empirique suivant a pu être dégagé : lorsqu'un minerai est finement broyé, c'est-à-dire que les grains ont un diamètre inférieur à un millimètre, et lorsque la quantité et la nature des fines produites au cours de l'attrition entraînent une élévation importante de la viscosité des pulpes, celles-ci présentant un comportement rhéologique de caractère pseudo-plastique, il est opportun d'induire une circulation particulière, telle que décrite plus haut, pour de telles pulpes si l'on veut qu'une partie importante du produit à attri- tionner circule au travers des organes d'agitation et ne soit pas alors éliminée par débordement : ce qui aurait pour conséquence de diminuer notablement le rendement d'attrition.
  • C'est pourquoi dans le cas du minerai de nickel cité plus haut comme exemple, il est nécessaire que les conduits d'introduction et de récupération soient situés au plus près de l'agitateur axial.
  • Les spécialistes en la matière comprendront que le procédé et le dispositif selon l'invention permettent de réaliser notamment la préconcentration des minerais nickélifères oxydés d'origine latéritique, comme décrit dans le brevet français n° 2320781, ou la préconcentration de produits métallifères, comme décrit dans le brevet français n° 2381 108.

Claims (11)

1. Procédé d'attrition humide de minerais préalablement broyés à une dimension comprise entre 30 et 0,4 mm, mis en pulpe et soumis à une simple agitation en milieu peu turbulent, caractérisé par le fait que la valeur du nombre de Reynolds du milieu est comprise entre 1 000 et 5000, l'agitation étant réalisée au moyen d'au moins un couple d'organes d'agitation constitué d'un organe d'agitation supérieur (3) et d'un organe d'agitation inférieur (4) dont les coefficients de portance sont sensiblement constants sur toute la longueur, les organes d'agitation étant tels que l'organe supérieur induit un flux de pulpe vers le bas tandis que l'organe inférieur provoque un flux de pulpe vers le haut, de manière que les deux flux se rencontrent dans la zone médiane située entre les deux organes du couple.
2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait que la valeur du nombre de Reynolds est comprise prise entre 2 000 et 4 000.
3. Procédé selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisé par le fait que, de manière connue en soi, la siccité de la pulpe est au moins égale à 50%.
4. Procédé selon la revendication 3, caractérisé par le fait que la siccité de la pulpe est supérieure à 70 % et de préférence comprise entre 70 et 78 %.
5. Dispositif pour la mise en oeuvre du procédé selon l'une des revendications 1 à 4 précédentes, comprenant une cuve (1) de section circulaire ou polygonale à au moins six côtés, un agitateur axial (2) muni d'au moins un couple d'organes d'agitation (3, 4) sensiblement horizontaux dont l'un est un agitateur supérieur (3) et l'autre un agitateur inférieur (4), une conduite d'injection (6) ainsi qu'une conduite de récupération (8), débouchant dans la cuve (1) au plus près de l'agitateur axial (2), caractérisé par le fait que les organes d'agitation (3, 4) ont un coefficient de portance sensiblement constant sur toute leur longueur, les organes d'agitation (3, 4) supérieur (3) et inférieur (4) étant tels que, lorsque l'axe 5 est mis en rotation, l'organe supérieur induit un flux de pulpe vers le bas tandis que l'organe inférieur provoque un flux de pulpe vers le haut, de manière que les deux flux se rencontrent dans la zone médiane situéè entre les deux organes du couple.
6. Dispositif selon la revendication 5, caractérisé par le fait que la vitesse moyenne de traversée d'un organe d'agitation (3, 4) par un flux hydraulique est constante quelle que soit la position de ce flux dans le plan horizontal défini par la rotation dudit organe d'agitation (3, 4).
7. Dispositif selon l'une des revendications 5 à 6, tel que le rapport entre la section de la cuve (1) et la surface du cercle engendré par la rotation des organes d'agitation (3, 4) est au moins égal à 1,7 et que la distance verticale entre les deux organes d'agitation (3, 4) d'un même couple, qui est sensiblement égale à la distance verticale séparant le couvercle (9) de la cuve (1) de l'organe d'agitation supérieur (3) du couple en position supérieure dans la cuve (1), est comprise entre 0,3 et 0,7 fois, et de préférence entre 0,4 et 0,6 fois le diamètre du cercle engendré par la rotation des organes d'agitation (3, 4), caractérisé par le fait que le rapport entre la section de la cuve (1) et la surface du cercle engendré par la rotation des organes d'agitation (3, 4) est comprise entre 1,9 et 2,4, et de préférence entre 1,9 et 2,1.
8. Dispositif selon l'une des revendications 5 à 7, caractérisé par le fait que la distance verticale entre le fond (7) de la cuve (1) et l'organe d'agitation inférieur (4) du couple disposé en position inférieure dans la cuve (1) est sensiblement égale à la moitié du diamètre. du cercle engendré par la rotation des organes d'agitation (3, 4).
9. Dispositif selon l'une des revendications 5 à 8, caractérisé par le fait que, de manière connue en soi, les organes d'agitation (3, 4) comprennent trois pales horizontales (4a, 4b, 4c) montées à 120° sur ledit agitateur axial (2).
10. Dispositif selon l'une des revendications 5 à 9, caractérisé par le fait qu'il comprend deux cuves d'attrition (C, C') disposées l'une sur l'autre, entre lesquelles est situé une cloison (12) au centre de laquelle s'ouvre vers le bas un conduit cylindrique (13) entourant sans contact un axe de rotation (5) d'un agitateur commun (2) et sur lequel sont montés les deux organes d'agitation (3, 4) d'un couple inférieur disposé dans la cuve inférieure (C), au-dessous de la cloison (12), et les deux organes d'agitation (15, 16) d'un couple supérieur disposé dans la cuve supérieure (C') au-dessus de la cloison (12). 11. Dispositif selon la revendication 10, caractérisé par le fait que le conduit cylindrique (13) a une longueur telle qu'il pénètre dans le vortex créé par l'agitation dans la cuve inférieure (C).
EP79400847A 1978-11-15 1979-11-12 Procédé et dispositif d'attrition en voie humide Expired EP0011559B1 (fr)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
AT79400847T ATE10861T1 (de) 1978-11-15 1979-11-12 Verfahren und vorrichtung zum zerkleinern von mineralien auf nassem wege.

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR7832217A FR2441425A1 (fr) 1978-11-15 1978-11-15 Procede et dispositif d'attrition en voie humide
FR7832217 1978-11-15

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EP0011559A1 EP0011559A1 (fr) 1980-05-28
EP0011559B1 true EP0011559B1 (fr) 1984-12-19

Family

ID=9214901

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP79400847A Expired EP0011559B1 (fr) 1978-11-15 1979-11-12 Procédé et dispositif d'attrition en voie humide

Country Status (14)

Country Link
US (1) US4434942A (fr)
EP (1) EP0011559B1 (fr)
JP (1) JPS55124553A (fr)
AT (1) ATE10861T1 (fr)
AU (1) AU537854B2 (fr)
BR (1) BR7907421A (fr)
CA (1) CA1151624A (fr)
DE (1) DE2967335D1 (fr)
FR (1) FR2441425A1 (fr)
GR (1) GR74068B (fr)
MA (1) MA18639A1 (fr)
OA (1) OA06385A (fr)
PT (1) PT70454A (fr)
YU (1) YU278279A (fr)

Families Citing this family (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS60255154A (ja) * 1984-06-01 1985-12-16 濱田重工株式会社 竪型微粉砕機
JPH0352108Y2 (fr) * 1987-03-27 1991-11-11
US4930576A (en) * 1989-04-18 1990-06-05 Halliburton Company Slurry mixing apparatus
SE503898C2 (sv) * 1994-10-25 1996-09-30 Tetra Laval Holdings & Finance Blandare för blandning av vätskor eller suspensioner samt förfarande för blandning
NL1002649C2 (nl) * 1996-03-19 1997-09-22 Coen Hendrik Decnop Menginrichting.
US5964527A (en) * 1997-03-19 1999-10-12 Decnop; Coen Hendrik Mixing device
FI112096B (sv) * 2001-07-06 2003-10-31 Omg Finland Oy Förfarande vid utvinning av nickel och eventuellt kobolt medelst lakning ur nickelhaltig lateritmalm
US20050221246A1 (en) * 2003-10-31 2005-10-06 Dan Drinkwater Apparatus and method for liberating deleterious material from fine aggregate
US7168641B2 (en) * 2004-08-31 2007-01-30 Spx Corporation Attrition scrubber apparatus and method
CN101823059B (zh) * 2009-03-05 2012-01-04 中国恩菲工程技术有限公司 红土矿洗矿设备
US10967337B2 (en) 2016-05-20 2021-04-06 Superior Industries, Inc. Aggregate attrition systems, methods, and apparatus
USD873305S1 (en) 2017-05-19 2020-01-21 Superior Industries, Inc. Attrition mill propeller
CN108262144B (zh) * 2018-01-24 2019-09-06 泉州台商投资区万鼎机械科技有限公司 一体化中药材智能研磨设备
CN114174547A (zh) * 2019-07-31 2022-03-11 杰富意钢铁株式会社 耐酸性管线管用高强度钢板及其制造方法以及使用耐酸性管线管用高强度钢板的高强度钢管

Family Cites Families (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US1741063A (en) * 1929-01-21 1929-12-24 Mason Arthur John Method of washing granular material
US2136726A (en) * 1936-05-12 1938-11-15 Raymond G Osborne Concentration method
US2562024A (en) * 1945-04-03 1951-07-24 Vanadium Corp Of America Process for concentrating carnotite ores
DE1296950B (de) * 1965-05-24 1969-06-04 Draiswerke Gmbh Kontinuierlich arbeitende Ruehrwerksmuehle
US3404870A (en) * 1965-09-23 1968-10-08 Robert K. Multer Agitator
US3495808A (en) * 1967-08-29 1970-02-17 Owens Corning Fiberglass Corp Automatic binder mix system
US3592446A (en) * 1969-05-19 1971-07-13 Max Leva Method and apparatus for continuous blending of granular materials
AU484244B2 (en) * 1973-05-15 1975-11-13 E. I. Dupont De Nemours And Company Chemical treatment of heavy mineral concentrates
JPS5187858A (ja) * 1975-01-30 1976-07-31 Toyo Ink Mfg Co Kosokukaitenbaitaibunsankino kidobarikigenshoho
DE2626757C2 (de) * 1975-07-09 1984-03-15 Meyer AG Zuchwil, Zuchwil Rührwerkmühle, insbesondere Kolloidmühle
FR2320781A1 (fr) * 1975-08-14 1977-03-11 Nickel Sln Ste Metallurg Le Procede pour preconcentrer des minerais nickeliferes oxydes d'origine lateritique
DE2616155A1 (de) * 1976-04-13 1977-10-27 Karl Heinz Dipl Ing Meller Nassmahlvorrichtung
FR2381108A1 (fr) * 1977-02-16 1978-09-15 Minemet Rech Sa Procede pour la preconcentration de produits metalliferes

Also Published As

Publication number Publication date
JPH0160297B2 (fr) 1989-12-21
DE2967335D1 (en) 1985-01-31
BR7907421A (pt) 1980-07-08
US4434942A (en) 1984-03-06
MA18639A1 (fr) 1980-07-01
OA06385A (fr) 1981-07-31
FR2441425A1 (fr) 1980-06-13
CA1151624A (fr) 1983-08-09
EP0011559A1 (fr) 1980-05-28
ATE10861T1 (de) 1985-01-15
GR74068B (fr) 1984-06-06
PT70454A (en) 1979-12-01
JPS55124553A (en) 1980-09-25
YU278279A (en) 1983-02-28
AU537854B2 (en) 1984-07-19
AU5280179A (en) 1980-05-22

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP0011559B1 (fr) Procédé et dispositif d'attrition en voie humide
CA2044902C (fr) Procede et dispositif de separation entre une phase fluide continue et une phase dispersee, et application
EP1697053A1 (fr) Procede et reacteur de traitement par floculation
EP0404647B1 (fr) Dispositif de désaération de liquides
BE1019649A5 (fr) Dispositif et procede de rincage-egouttage de matieres granulaires solides, riches en particules filiformes (ie. des cables metalliques).
EP3648863B1 (fr) Installation pour le traitement des eaux par floculation lestée et décantation intégrées et procédé correspondant
BE633521A (fr)
EP0252785B1 (fr) Appareillage mélangeur-décanteur à goulotte noyée
DE102004024791B4 (de) Verfahren zum Trennen von Feststoffen einer Feststoffmischung
US4230561A (en) Method and apparatus for separating clay from coal fines
EP3648862A1 (fr) Installation pour le traitement des eaux et procédé correspondant
FR2529593A1 (fr) Procede et appareil de traitement de papier de recuperation
FR2633531A1 (fr) Machine a flottation mecanique
CH372903A (fr) Appareil pour préparer des mélanges de substances solides en poudre
FR2564749A1 (fr) Procede et installation pour le traitement des minerais d'or
BE519876A (fr)
FR2461527A1 (fr) Procede et dispositif pour le traitement de vieilles matieres notamment de debris d'accumulateurs, par sedimentation et flottation combinees
RU2066565C1 (ru) Сепаратор центробежно-вибрационный
FR2554007A1 (fr) Procede et dispositif de separation des emulsions graisse-eau et/ou huile-eau
FR2645558A1 (fr) Procede d'enlevement de petrole de la surface de l'eau et recipient collecteur
CN106082579A (zh) 表面附着有机物细砂的分离工艺及装置
FR2747271A1 (fr) Procede pour eliminer des impuretes de legumes, de fruits et analogues, et dispositif mettant en oeuvre ce procede
BE506318A (fr)
BE505306A (fr)
FR2801326A1 (fr) Pulpeur destine au defibrage de matieres premieres du type papiers, cartons ou celluloses, et installation pour la remise en pate de vieux papiers mettant en oeuvre le pulpeur

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

AK Designated contracting states

Designated state(s): AT BE CH DE FR GB IT LU NL SE

17P Request for examination filed

Effective date: 19800711

ITF It: translation for a ep patent filed

Owner name: VETTOR GALLETTI DI SAN CATALDO

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

AK Designated contracting states

Designated state(s): AT BE CH DE FR GB IT LU NL SE

REF Corresponds to:

Ref document number: 10861

Country of ref document: AT

Date of ref document: 19850115

Kind code of ref document: T

REF Corresponds to:

Ref document number: 2967335

Country of ref document: DE

Date of ref document: 19850131

PLBE No opposition filed within time limit

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 19851130

26N No opposition filed
PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Effective date: 19860801

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LU

Payment date: 19901017

Year of fee payment: 12

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Payment date: 19901026

Year of fee payment: 12

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SE

Payment date: 19901109

Year of fee payment: 12

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: CH

Payment date: 19901115

Year of fee payment: 12

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: AT

Payment date: 19901128

Year of fee payment: 12

ITTA It: last paid annual fee
PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: NL

Payment date: 19901130

Year of fee payment: 12

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: BE

Payment date: 19910214

Year of fee payment: 12

EPTA Lu: last paid annual fee
PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Effective date: 19911112

Ref country code: AT

Effective date: 19911112

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SE

Effective date: 19911113

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: CH

Effective date: 19911130

Ref country code: BE

Effective date: 19911130

BERE Be: lapsed

Owner name: SOC. METALLURGIQUE LE NICKEL - SLN

Effective date: 19911130

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: NL

Effective date: 19920601

GBPC Gb: european patent ceased through non-payment of renewal fee
NLV4 Nl: lapsed or anulled due to non-payment of the annual fee
REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: PL

EUG Se: european patent has lapsed

Ref document number: 79400847.4

Effective date: 19920604

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Payment date: 19981007

Year of fee payment: 20