EA041667B1 - Асимметричный вакуумный изоляционный блок остекления - Google Patents

Description

Область техники

Изобретение относится к вакуумному изоляционному блоку остекления, снабженному низкоэмиссионным покрытием и имеющему высокую устойчивость к тепловому напряжению при разности между отрицательной и положительной температурами. Уровень техники

Вакуумные изоляционные блоки остекления (VIG) рекомендуются из-за их теплоизоляции с высокими характеристиками. Вакуумный изоляционный блок остекления обычно состоит из по меньшей мере двух стеклянных панелей, разделенных внутренним пространством, в котором был создан вакуум. В целом, для достижения теплоизоляции с высокими характеристиками коэффициент теплопередачи U составляет U<1,2 Вт/м² K. Абсолютное давление внутри блока остекления обычно составляет 0,1 мбар или менее, и обычно по меньшей мере одна из двух стеклянных панелей может быть покрыта низкоэмиссионным покрытием. Для получения такого давления внутри блока остекления герметично соединяющее уплотнение размещают на периферии двух стеклянных панелей, и внутри блока остекления с помощью насоса создают вакуум. Для предотвращения вдавливания блока остекления внутрь под действием атмосферного давления за счет перепада давлений внутри и снаружи блока остекления, между двумя стеклянными панелями размещают отдельные распорки.

Типовые блоки VIG представляют собой симметричные блоки VIG, выполненные из двух стеклянных панелей, имеющих одинаковую толщину стекла. Высокие изоляционные свойства вакуумного изоляционного остекления вместе с негибкими герметично соединяющими уплотнениями приводят к более высокому тепловому напряжению при наличии большой разности температуры снаружи и внутри здания. Поэтому в документе JP 2001316137 А описана конфигурация асимметричного вакуумного изоляционного блока остекления, в котором внутренняя стеклянная панель, расположенная на внутренней стороне, толще, чем наружная стеклянная панель, для достижения уровней теплового напряжения под сильным солнечным светом, которые ниже, чем в сопоставимом симметричном блоке VIG. Хотя эти асимметричные остекления уменьшают деформацию в летних условиях, они рискуют быть подвергнуты более высокому напряжению, чем сопоставимые симметричные блоки VIG, в зимних условиях.

В документе JP 2001316138 А описана противоположная асимметричная конструкция VIG, в которой наружная стеклянная панель, расположенная на внешней стороне, толще, чем внутренняя стеклянная панель, для улучшенных характеристик ударостойкости и акустики.

В документе US 2015/0354264 А1 описана стеклянная панель с двойным остеклением при пониженном давлении с низкоэмиссионной пленкой с коэффициентом излучения 0,067 или менее на второй стеклянной поверхности наружного стекла, т.е. стеклянной поверхности наружного стекла, которая ориентирована в сторону части в виде зазора для обеспечения достаточных теплоизоляционных и теплозащитных свойств. Низкоэмиссионная пленка представляет собой пакет из нижнего слоя диэлектрика, слоя металла, жертвенного слоя и верхнего слоя диэлектрика, предпочтительно образованного магнетронным распылением.

В документе WO 2016/063007 А1 раскрыт вакуумный изоляционный блок остекления с низкоэмиссионным покрытием на обращенной наружу поверхности для противоконденсационных свойств.

В документе ЕР 1630344 А1 описано предоставление низкоэмиссионного покрытия с коэффициентом излучения менее 0,2 на внутренних поверхностях стеклянных панелей вакуумного изоляционного блока остекления. Примерами удобного низкоэмиссионного покрытия являются пакеты с распыленным покрытием типа диэлектрик/серебро/жертвенный/диэлектрик, или покрытия, химически осажденные из паровой фазы, основанные на слоях из легированного оксида олова. Хотя добавление покрытий также является интересным для оптимизации изоляционных или солнцезащитных свойств VIG, эти покрытия, однако, также изменяют тепловое напряжение, прилагаемое к VIG.

Однако в уровне техники нет решения технической проблемы улучшения устойчивости к вызванному тепловому напряжению в асимметричных блоках VIG, в которых одна или несколько стеклянных панелей имеют солнцезащитные или изоляционные низкоэмиссионные покрытия и подвергаются действию разности температур между внешней и внутренней средами. Кроме того, в уровне техники нет решения технической проблемы напряжения, вызванного атмосферным давлением, в местах расположения стоек таких блоков VIG и даже того, как создать такой вакуумный изоляционный блок остекления, демонстрирующий улучшенную устойчивость к этому комбинированному внешнему напряжению, поддерживая при этом теплоизоляцию с высокими характеристиками.

Действительно, в уровне техники нет решения технической проблемы уменьшения общего напряжения и возникающего в связи с этим риска разрушения блоков VIG, имеющих покрытия, отражающие инфракрасное излучение, как в летних условиях, когда внутренняя часть является более холодной, чем внешняя часть, так и также в зимних условиях, когда внешняя часть является более холодной, чем внутренняя часть, в частности, в ситуациях, когда зимние условия являются более суровыми, чем летние условия.

Сущность изобретения

Целью настоящего изобретения является предоставление вакуумного изоляционного остекления, имеющего на наружной поверхности первой стеклянной панели первое покрытие, отражающее инфракрасное излучение, и имеющего второе покрытие, отражающее инфракрасное излучение, на внутренней

- 1 041667 поверхности, которая обращена к внутреннему объему, первой панели или второй панели, и имеющего низкий общий риск разрушения, связанный с напряжением, в летних условиях, когда внутренняя часть является более холодной, чем внешняя часть, а также в зимних условиях, когда внешняя часть является более холодной, чем внутренняя часть, в частности, в ситуациях, когда зимние условия являются более суровыми, чем летние условия. Покрытие, отражающее инфракрасное излучение, в настоящем изобретении может быть изоляционным покрытием или солнцезащитным покрытием.

Изобретатели неожиданно обнаружили, что сочетание определенных размеров и толщин внутренней и наружной стеклянных панелей вместе с определенным шагом распорок, а также определенным расположением покрытий и энергетическими свойствами стеклянных панелей привело к значительному снижению общего риска разрушения, связанного с напряжением, в вакуумных изоляционных остеклениях, которые подвергаются воздействию как умеренных летних условий, когда внутренняя часть является более холодной, чем внешняя часть, а также суровых зимних условий, когда внешняя часть является более холодной, чем внутренняя часть. В настоящем изобретении общее вызванное напряжение асимметричных VIG снижено, в конкретных вариантах осуществления напряжение в зимних условиях уменьшено до уровня ниже, чем у эквивалентных им симметричных VIG. Эквивалентные им симметричные VIG идентичны во всех отношениях, в частности, в отношении внешних размеров длины, ширины и общей толщины, за исключением того, что толщины первого и второго листов стекла одинаковы. Симметричные VIG зарекомендовали себя на рынке и естественным образом образуют отправную точку для новых разработок в данной области. Хорошо известно, что они обычно достигают своих самых высоких уровней комбинированного вызванного напряжения в зимних условиях. Таким образом, максимальный уровень комбинированного вызванного напряжения эквивалентных симметричных VIG, достигаемый или зимних, или в летних условиях, составляет полезное референтное значение для сравнения с асимметричным VIG. В определенных конкретных вариантах осуществления настоящего изобретения значения общего вызванного напряжения асимметричных VIG как в зимних, так и в летних условиях ниже, чем максимальные уровни вызванного напряжения, которые выдерживают в летних или зимних условиях эквивалентные им симметричные VIG.

Настоящее изобретение относится к вакуумному изоляционному блоку остекления, проходящему вдоль плоскости Р, определяемой продольной осью X и вертикальной осью Z, и имеющему ширину W, измеренную вдоль продольной оси X, и длину L, измеренную вдоль вертикальной оси Z. Длина вакуумного изоляционного блока остекления L находится в диапазоне от 300 до 4000 мм (300 mm<L<4000 мм), а ширина вакуумного изоляционного блока остекления W находится в диапазоне от 300 до 1500 мм (300 mm<W<1500 мм). В определенных предпочтительных вариантах осуществления настоящего изобретения L находится в диапазоне от 300 до 3000 мм для дополнительного уменьшения напряжения. Вакуумный изоляционный блок остекления содержит

a) первую стеклянную панель, имеющую толщину Z₁ и показатель поглощения энергии EA₁, и

b) вторую стеклянную панель, имеющую толщину Z2 и показатель поглощения энергии ЕА2,

c) при этом Z₁ равна или больше 5 мм, и

d) при этом разность толщины AZ между толщиной Z₁ первой стеклянной панели и толщиной Z2 второй стеклянной панели равна или больше 1 мм (AZ=Z₁-Z2>1 мм),

e) набор отдельных распорок, расположенных между первой и второй стеклянными панелями, поддерживающих расстояние между первой и второй стеклянными панелями и образующих массив с шагом λ, шаг λ находится в диапазоне от 10 до 35 мм (10 ΜΜ<λ<35 мм),

f) герметично соединяющее уплотнение (4), уплотняющее расстояние между первой и второй стеклянными панелями по их периметру;

g) внутренний объем V, образованный первой и второй стеклянными панелями и набором отдельных распорок и закрытый герметично соединяющим уплотнением, и при этом имеется вакуум с абсолютным давлением менее 0,1 мбар,

h) первое покрытие, отражающее инфракрасное излучение, на наружно поверхности первой стеклянной панели и имеет второе покрытие, отражающее инфракрасное излучение, на внутренней поверхности, которая обращена к внутреннему объему, первой панели или второй панели.

Условно считается, что для описания положения поверхности панели в изоляционном блоке остекления поверхности двух или более стеклянных панелей пронумерованы начиная с поверхности панели, которая обращена ко внешней части (положение 1), до поверхности панели, которая обращена ко внутренней части (положение 4 в двойном остеклении). Для целей вакуумных изоляционных остеклений согласно настоящему изобретению нумерация поверхностей панели VIG сохраняется даже в вариантах осуществления, в которых это VIG комбинируют с дополнительными стеклянными панелями. Кроме того, толщины измеряют в направлении, перпендикулярном к плоскости Р. Для целей настоящего изобретения толщины стекла округлены до ближайшего миллиметра.

Вакуумный изоляционный блок остекления согласно настоящему изобретению имеет первое покрытие, отражающее инфракрасное излучение, в положении 1 и второе покрытие, отражающее инфракрасное излучение, в положении 2 или 3, которое находится на поверхности, которая ориентирована в

- 2 041667 сторону внутреннего объема первой, наружной, стеклянной панели или второй, внутренней, стеклянной панели. Низкое общее напряжение получают, когда взвешенная разность показателя поглощения энергии между наружной стеклянной панелью и внутренней стеклянной панелью АЕЛ составляет не больше

0,0029 ΔZ²/мм²-0,041 ΔΖ/μμ+0,6375 (ΔΕΛ<0,0029 ΔΖ²/μμ²-0,041 ΔΖ/μμ+0,6375; ΔΕΛ=ΕΑ1-2*ΕΑ2).

Другие аспекты и преимущества вариантов осуществления станут очевидными из следующего подробного описания, рассмотренного вместе с прилагаемыми графическими материалами, на которых в качестве примера проиллюстрированы принципы описанных вариантов осуществления.

Краткое описание графических материалов

Этот аспект и другие аспекты настоящего изобретения ниже будут описаны более подробно со ссылкой на приложенные графические материалы, на которых показан примерный вариант осуществления изобретения.

На фиг. 1 показан вид в поперечном разрезе асимметричного вакуумного изоляционного блока остекления согласно одному варианту осуществления настоящего изобретения.

На фиг. 2 показан вид в поперечном разрезе другого асимметричного вакуумного изоляционного блока остекления согласно одному варианту осуществления настоящего изобретения.

Описание вариантов осуществления

Целью настоящего изобретения является предоставление вакуумного изоляционного блока остекления (далее в настоящем документе называемого VIG), который демонстрирует низкое вызванное воздействием температуры напряжение, когда подвергается действию высокой разности положительной и отрицательной температур между внешней и внутренней средами, обеспечивает теплоизоляционные свойства, является очень устойчивым на протяжении своего срока службы и может быть произведен эффективно и с малыми затратами.

В частности, целью настоящего изобретения является предоставление вакуумного изоляционного блока остекления (далее в настоящем документе называемого VIG), который демонстрирует теплоизоляцию или защиту от солнца с высокими характеристиками и улучшенное сопротивление напряжению, вызванному комбинацией разности температур между внутренней и внешней средами и атмосферного давления.

Эти цели реализованы за счет вакуумного изоляционного блока остекления согласно настоящему изобретению, который является асимметричным, т.е. в котором первая стеклянная панель толще, чем вторая стеклянная панель (Ζ1>Ζ2), и тщательно подобрана по конкретному размеру, включая диапазон длины (L) и диапазон ширины (W), конкретный интервал между распорками (λ) и конкретную толщину второй стеклянной панели (Ζ₂), и в котором первое покрытие, отражающее инфракрасное излучение, предусмотрено на наружной поверхности первой стеклянной панели, а второе покрытие, отражающее инфракрасное излучение, предусмотрено на внутренней поверхности, которая обращена к внутреннему объему, первой панели или второй панели, когда в отношении взвешенной разности показателя поглощения энергии между первой и второй стеклянными панелями соблюдено следующее условие: ΔΕΛ<0,0029 ΔZ²/мм²-0,041 ΔZ/мм+0,6375; ΔΕΛ=ΕΑ₁-2*ΕΛ₁, при этом 300 мм<Ь<4000 мм, 300 мм<W<1500 мм, Ζ1>5 мм, Z2>3 мм, ΔΖ=Ζ1-Ζ₂>1 мм и 10 мм<λ<35 мм.

Более толстая первая стеклянная панель предназначена для обращения наружу из здания, более тонкая вторая стеклянная панель предназначена для обращения внутрь здания. Такое сочетание разных толщин улучшает напряжение, связанное с зимними условиями, также в случае с первым покрытием, отражающим инфракрасное излучение, в положении 1 и вторым покрытием, отражающим инфракрасное излучение, в положении 2 или 3. Неожиданно, также в летних условиях низкое вызванное напряжение может быть получено на таком асимметричном VIG, имеющем первое покрытие, отражающее инфракрасное излучение, на наружной поверхности первой стеклянной панели и имеющем второе покрытие, отражающее инфракрасное излучение, на внутренней поверхности, которая обращена к внутреннему объему, первой панели или второй панели. Для достижения этого было фактически обнаружено, что критически важно адаптировать уровни показателя поглощения энергии первой и второй стеклянных панелей с учетом критически важных размеров VIG.

Настоящее изобретение относится к вакуумному изоляционному блоку остекления, обычно содержащему первую стеклянную панель и вторую стеклянную панель, связанные друг с другом посредством набора отдельных распорок, которые удерживают указанные панели на определенном расстоянии друг от друга, обычно в диапазоне от 50 мкм до 1000 мкм, предпочтительно от 50 мкм до 500 мкм, более предпочтительно от 50 мкм до 150 мкм, и между указанными стеклянными панелями внутреннее пространство, содержащее по меньшей мере одну первую полость, в которой имеется абсолютный вакуум с давлением менее 0,1 мбар, причем указанное пространство закрыто периферийным герметично соединяющим уплотнением, размещенным на периферии стеклянных панелей вокруг указанного внутреннего пространства. В настоящем изобретении шаг распорок следует понимать как кратчайшее расстояние, отделяющее любую заданную распорку от ближайшей к ней соседней распорки. Предпочтительно распорки разнесены друг от друга по повторяющейся схеме, например в виде квадрата, шестиугольника или треугольника.

- 3 041667

Как проиллюстрировано на фиг. 1 и 2, вакуумный изоляционный блок (10) остекления проходит вдоль плоскости Р, определяемой продольной осью X и вертикальной осью Y. VIG согласно настоящему изобретению содержит

a) первую стеклянную панель (1), имеющую внутреннюю поверхность (12) панели и наружную поверхность (13) панели и имеющую толщину Z1, и вторую стеклянную панель (2), имеющую внутреннюю поверхность (22) панели и наружную поверхность (23) панели и имеющую толщину Z₂; толщины измеряют до ближайшего мм в направлении, перпендикулярном к плоскости Р;

b) набор отдельных распорок (3), расположенных между первой и второй стеклянными панелями и поддерживающих расстояние между первой и второй стеклянными панелями;

c) герметично соединяющее уплотнение (4), уплотняющее расстояние между первой и второй стеклянными панелями по их периметру;

d) внутренний объем V, образованный первой и второй стеклянными панелями и набором отдельных распорок и закрытый герметично соединяющим уплотнением, и при этом имеется вакуум с абсолютным давлением менее 0,1 мбар.

Вакуумный изоляционный блок остекления согласно настоящему изобретению далее в настоящем документе называется асимметричным VIG.

В VIG первая стеклянная панель имеет внутреннюю поверхность (12) панели и наружную поверхность (13) панели. Вторая стеклянная панель имеет внутреннюю поверхность (22) панели и наружную поверхность (23) панели. Внутренние поверхности панелей обращены ко внутреннему объему V асимметричного VIG. Например, наружные поверхности панелей обращены ко внешней и внутренней частям здания. Как проиллюстрировано на фиг. 1 и 2, внутренняя поверхность (12) панели первой стеклянной панели (1) асимметричного VIG согласно настоящему изобретению снабжена покрытием, отражающим инфракрасное излучение (далее в настоящем документе называемым покрытием, отражающим ИКизлучение). Покрытия (5, 5a, 5b), отражающие ИК-излучение, согласно настоящему изобретению имеют коэффициент излучения не более 0,4, предпочтительно менее 0,2. Покрытия, отражающие ИК-излучение, в положении 2 или 3 (5a, 5b) согласно настоящему изобретению могут иметь коэффициент излучения, в частности, менее 0,1, менее 0,05 или даже менее 0,04. Покрытия, отражающие ИК-излучение, согласно настоящему изобретению, в частности, в положении 2 или 3, могут содержать низкоэмиссионное покрытие, отражающее ИК-излучение, на основе металла; эти покрытия обычно представляют собой систему из тонких слоев, содержащих один или несколько, например два, три или четыре, функциональных слоев, основанных на материале, отражающем инфракрасное излучение, и по меньшей мере два диэлектрических покрытия, при этом каждый функциональный слой окружен диэлектрическими покрытиями. Покрытия, отражающие ИК-излучение, согласно настоящему изобретению могут, в частности, иметь коэффициент излучения по меньшей мере 0,010. Функциональные слои обычно представляют собой слои серебра толщиной в несколько нанометров, в основном около 5-20 нм. Что касается диэлектрических слоев, они являются прозрачными, и традиционно каждый диэлектрический слой выполнен из одного или нескольких слоев оксидов и/или нитридов металла. Эти разные слои наносят, например, используя методы вакуумного распыления, такие как катодное распыление в магнитном поле, более широко известное как магнетронное распыление. В дополнение к диэлектрическим слоям каждый функциональный слой может быть защищен барьерными слоями или улучшен осаждением на смачивающий слой.

Покрытие, отражающее ИК-излучение, в положении 1 (5) в настоящем изобретении может, в частности, представлять собой покрытие, отражающее ИК-излучение, на основе прозрачного проводящего оксида (ТСО) с функциональным низкоэмиссионным слоем, основанным на легированном фтором оксиде олова, легированном сурьмой оксиде олова или оксиде индия и олова. Такое покрытие, отражающее ИК-излучение, содержит один или несколько антирадужных слоев между стеклом и слоем на основе ТСО, а иногда уменьшающие коэффициент отражения слои, содержащие SiOx, и/или гидрофильные слои, основанные на оксиде титана, нанесенные на покрытие, отражающее ИК-излучение, на основе ТСО.

Покрытия, отражающие ИК-излучение, в настоящем изобретении могут иметь антисолнечные или солнцезащитные свойства, которые могут снижать риск перегрева, например, в закрытом пространстве с большими остекленными поверхностями и, таким образом, снижать энергетическую нагрузку, которую следует учитывать для кондиционирования воздуха в летнее время. В этом случае остекление должно пропускать как можно меньшее количество общего солнечного излучения энергии, т.е. оно должно иметь как можно более низкий солнечный фактор (SF или g). Часто очень желательно, чтобы остекление гарантировало определенный уровень светопропускания (LT) для обеспечения достаточного уровня освещенности внутри здания. Эти в некоторой степени противоречащие друг другу требования отражают желание получить элемент остекления с высокой селективностью (S), определяемой как отношение светопропускания к солнечному фактору. Покрытия, отражающие ИК-излучение, в настоящем изобретении также могут быть изоляционными покрытиями с низким коэффициентом излучения, адаптированными для снижения потери тепла зданием посредством инфракрасного излучения с большей длиной волны. Таким образом, они улучшают теплоизоляцию остекленных поверхностей и снижают потери энергии и затраты на отопление в холодные периоды. Конкретные варианты осуществления

- 4 041667

Было обнаружено, что нижеследующие конкретные варианты осуществления комбинаций толщин стеклянных панелей, диапазонов шага и размеров обеспечивают более низкие уровни комбинированного вызванного напряжения как в зимних, так и в летних условиях, чем максимальный уровень комбинированного напряжения, вызванного в летних или зимних условиях в их эквивалентном симметричном вакуумном изоляционном остеклении той же самой общей толщины. EA₁ и ЕА2 обозначают показатели поглощения энергии первой и второй стеклянных панелей соответственно. В частности, сопротивление напряжению настоящего изобретения в летних условиях оценивается в сравнении с эквивалентным ему симметричным VIG. В целях настоящего изобретения симметричным VIG, эквивалентным асимметричному VIG, является VIG, имеющий все значения W, L, λ, имеющий ту же самую общую толщину Z1+Z2, но в котором толщина первой панели является такой же, как и толщина второй панели, Zi=Z₂.

В частности, для вакуумного изоляционного остекления как в зимних, так и в летних условиях достигаются более низкие уровни комбинированного вызванного напряжения, чем максимальный уровень комбинированного напряжения, вызванного в эквивалентном симметричном вакуумном изоляционном остеклении той же самой общей толщины, при этом Z2=3 мм, и 10 мм<λ<25 мм, когда в отношении взвешенной разности показателя поглощения энергии между первой и второй стеклянными панелями соблюдено следующее условие: ΔΕΑ<0,0073 ΔZ²/мм²-0,1355 ΔZ/мм+0,573; ΔΕΑ=ΕΑ1-2*ΕΑ2, при этом 300 мм<L<3000 мм, 300 мм<W<1500 мм, Z1>5 мм, ΔΖ=Ζ1-Ζ₂>1 мм.

В частности, для вакуумного изоляционного остекления как в зимних, так и в летних условиях достигаются более низкие уровни комбинированного вызванного напряжения, чем максимальный уровень комбинированного напряжения, вызванного в эквивалентном симметричном вакуумном изоляционном остеклении той же самой общей толщины, при этом Z₂=4 мм и 10 мм<λ<25 мм, когда в отношении взвешенной разности показателя поглощения энергии между первой и второй стеклянными панелями соблюдено следующее условие: ΔΕΑ<-0,0188 ΔZ/мм+0,4616; ΔΕΑ=ΕΑ1-2*ΕΑ2, при этом 300 мм<L<3000 мм, 300 мм<W<1500 мм, Z1>5 мм, ΔΖ=Ζ1-Ζ₂>1 мм. В частности, для вакуумного изоляционного остекления как в зимних, так и в летних условиях достигаются более низкие уровни комбинированного вызванного напряжения, чем максимальный уровень комбинированного напряжения, вызванного в эквивалентном симметричном вакуумном изоляционном остеклении той же самой общей толщины, при этом Z₂=5 мм и 10 мм<λ<35 мм, когда в отношении взвешенной разности показателя поглощения энергии между первой и второй стеклянными панелями соблюдено следующее условие: ΔΕΑ<0,0029 ΔZ²/мм²-0,041 ΔZ/мм+0,614; ΔΕΑ=ΕΑ1-2*ΕΑ₂, при этом 300 мм<L<3000 мм, 300 мм<W<1500 мм, Z1>5 мм, ΔΖ=Ζ1-Ζ₂>1 мм.

В частности, для вакуумного изоляционного остекления как в зимних, так и в летних условиях достигаются более низкие уровни комбинированного вызванного напряжения, чем максимальный уровень комбинированного напряжения, вызванного в эквивалентном симметричном вакуумном изоляционном остеклении той же самой общей толщины, при этом Z₂=6 мм и 10 мм<λ<35 мм, когда в отношении взвешенной разности показателя поглощения энергии между первой и второй стеклянными панелями соблюдено следующее условие: ΔΕΑ<0,0029 ΔZ²/мм²-0,041 ΔZ/мм+0,6375; ΔΕΑ=ΕΑ1-2*ΕΑ2, при этом 300 мм<L<3000 мм, 300 мм<W<1500 мм, Z1>5 мм, ΔΖ=Ζ1-Ζ₂>1 мм.

В частности, для вакуумного изоляционного остекления как в зимних, так и в летних условиях достигаются более низкие уровни комбинированного вызванного напряжения, чем максимальный уровень комбинированного напряжения, вызванного в эквивалентном симметричном вакуумном изоляционном остеклении той же самой общей толщины, при этом Z₂=4 мм и 25 мм<λ<30 мм, когда в отношении взвешенной разности показателя поглощения энергии между первой и второй стеклянными панелями соблюдено следующее условие: ΔΕΑ<-0,027 ΔZ/мм+0,4264; ΔΕΑ=ΕΑ1-2*ΕΑ2, при этом 300 мм<L<3000 мм, 300 мм<W<1500 мм, Z1>5 мм, ΔΖ=Ζ1-Ζ₂>1 мм. В одном варианте осуществления настоящего изобретения толщина Z1 первой стеклянной панели асимметричного VIG может быть равна или больше 5 мм (Z1>5 мм), предпочтительно может быть равна или больше 6 мм (Z1 >6 мм), предпочтительно равна или больше 8 мм (Z1>8 мм). Обычно толщина Z1 первой стеклянной панели не превышает 12 мм, предпочтительно не превышает 10 мм. В другом варианте осуществления толщина Z2 второй стеклянной панели асимметричного VIG может обычно быть равна или больше 3 мм (Z₂>3 мм), предпочтительно может быть равна или больше 4 мм (Z₂>4 мм), предпочтительно равна или больше 5 мм (Z₂>5 мм). Обычно толщина Z2 второй стеклянной панели не превышает 10 мм, предпочтительно не превышает 8 мм. Однако для улучшения механического сопротивления асимметричного VIG согласно настоящему изобретению предпочтительно сохранять толщину Z2 второй панели минимальной.

В другом варианте осуществления настоящего изобретения настоящее изобретение также применимо к любому типу блока остекления, содержащего стеклянные панели (две, три или более), связывающие изолирующие или неизолирующие внутренние пространства (также называемые блоками многослойного остекления), при условии, что частичный вакуум создают в по меньшей мере одном из этих внутренних пространств. Следовательно, в одном варианте осуществления для улучшения механических характеристик асимметричного VIG согласно настоящему изобретению третья дополнительная стеклянная панель может быть соединена с по меньшей мере одной из наружных поверхностей (13 и/или 23)

- 5 041667 панели первой и второй стеклянных панелей по периферии VIG посредством периферийной дистанционной рамки, создающей изолирующую полость, уплотненную периферийным краевым уплотнением. Указанная периферийная дистанционная рамка поддерживает определенное расстояние между третьей стеклянной панелью и по меньшей мере одним из наружной поверхности панели одной из первой и второй стеклянных панелей. Обычно указанная дистанционная рамка содержит поглотитель влаги и обычно имеет толщину от 6 мм до 20 мм, предпочтительно от 9 мм до 15 мм. В целом, указанный второй внутренний объем заполнен заданным газом, выбранным из группы, включающей воздух, сухой воздух, аргон (Ar), криптон (Kr), ксенон (Хе), гексафторид серы (SF6), углекислый газ или их комбинацию. Указанный заданный газ является эффективным для предотвращения теплообмена и/или может быть использован для уменьшения пропускания звука.

Когда асимметричный VIG используют для закрытия проема внутри перегородки, разделяющей внутреннее и внешнее пространства, предпочтительно, чтобы третья стеклянная панель была обращена ко внешнему пространству. Также предпочтительно, чтобы третья стеклянная панель была снабжена по меньшей мере пиролитическим покрытием на основе ТСО на по меньшей мере одной из ее поверхностей. Такой конкретный блок остекления обеспечивает более высокие механические характеристики, улучшая при этом характеристики коэффициента излучения и/или уменьшая образование конденсата. В частности, и в целях безопасности, на наружную поверхность (23) второй стеклянной панели, обращенной во внутреннюю среду, может быть дополнительно наслоен по меньшей мере один лист стекла посредством по меньшей мере одного полимерного промежуточного слоя с образованием многослойной сборки. В одном варианте осуществления настоящего изобретения на по меньшей мере одну из наружных поверхностей (13 и/или 23) панели первой и второй стеклянных панелей может быть дополнительно наслоен по меньшей мере один дополнительный лист стекла посредством по меньшей мере одного полимерного промежуточного слоя с образованием многослойной сборки в целях безопасности и надежности. В многослойной сборке по меньшей мере один дополнительный лист стекла предпочтительно имеет толщину Z_s, равную или больше 0,5 мм (Z_s>0,5 мм). Толщина измерена в направлении, перпендикулярном плоскости Р. По меньшей мере один полимерный промежуточный слой представляет собой прозрачный или полупрозрачный полимерный промежуточный слой, содержащий материал, выбранный из группы, включающей этиленвинилацетат (EVA), полиизобутилен (PIB), поливинилбутираль (PVB), полиуретан (PU), поливинилхлориды (PVC), полиэфиры, сополиэфиры, сборочные полиацетали, циклоолефиновые полимеры (СОР), иономер и/или активируемый ультрафиолетом клей и другие, известные в области производства многослойных стекол. Также подходящими могут быть смешанные материалы, в которых используется любая совместимая комбинация этих материалов.

Для улучшения эксплуатационных характеристик окна или двери усиленная звукоизоляция посредством звукопоглощающего многослойного стекла также совместима с концепцией настоящего изобретения. В этом случае полимерный промежуточный слой содержит по меньшей мере один дополнительный звукопоглощающий материал, размещенный между двумя пленками из поливинилбутираля. Стеклянные панели с электрохромными, термохромными, фотохромными или фотогальваническими элементами также совместимы с настоящим изобретением.

Первая и вторая стеклянные панели асимметричного VG согласно настоящему изобретению могут быть выбраны из стекол, изготовленных по технологиям термополированного листового прозрачного стекла, сверхпрозрачного стекла или цветного стекла. Под термином стекло в настоящем документе понимают любой тип стекла или эквивалентного прозрачного материала, такого как минеральное стекло или органическое стекло. Используемые минеральные стекла могут представлять собой независимо один или несколько известных типов стекла, таких как натриево-кальциево-силикатное, алюмосиликатное или боросиликатное, кристаллическое и поликристаллическое стекла. Стеклянная панель может быть получена посредством флоат-процесса, процесса вытягивания, процесса проката или любого другого известного процесса для изготовления стеклянной панели, начиная с расплавленного состава стекла. Стеклянные панели могут необязательно иметь шлифованные края. Шлифование краев превращает острые края в гладкие края, которые намного безопаснее для людей, которые могут контактировать с вакуумным изоляционным остеклением, в частности с краем остекления. Предпочтительно стеклянная панель согласно настоящему изобретению представляет собой панель из натриево-кальциево-силикатного стекла, алюмосиликатного стекла или боросиликатного стекла. Более предпочтительно и из соображений меньших производственных затрат стеклянная панель согласно настоящему изобретению представляет собой панель из натриево-кальциево-силикатного стекла. Обычно первая и вторая стеклянные панели согласно настоящему изобретению являются отожженными стеклянными панелями. Предпочтительно состав для первой и второй стеклянных панелей асимметричного VIG согласно настоящему изобретению содержит следующие компоненты в весовых процентах, выраженных относительно общего веса стекла (табл. 1, состав А). Более предпочтительно состав стекла (табл. 1, состав В) представляет собой натриевокальциево-силикатное стекло с основной стеклянной матрицей состава, содержащего следующие компоненты в весовых процентах, выраженных относительно общего веса стекла.

- 6 041667

Таблица 1

	Состав А	Состав В
SiO2	От 40 до 78 %	От 60 до 78 %
А120з	От 0 до 18 %	От 0 до 8 %, предпочтительно 6%	от	0	до
В2О3	От 0 до 18 %	От 0 до 4 %, предпочтительно 1 %	от	0	до
Na2O	От 0 до 20 %	От 5 до 20 %,
		предпочтительно от 10 до 20%
СаО	От 0 до 15 %	От 0 до 15 %, предпочтительно 15 %	от	5	до
MgO	От 0 до 10 %	От 0 до 10 %, предпочтительно 8%	от	0	до
К2О	От 0 до 10 %	От 0 до 10 %
ВаО	От 0 до 5 %	От 0 до 5 %, предпочтительно 1 %.	от	0	до

Другие частные составы стекла для первой и второй стеклянных панелей асимметричного VIG согласно настоящему изобретению содержат следующие компоненты, представленные в табл. 2, в весовых процентах, выраженных относительно общего веса стекла.

Таблица 2

Состав С	Состав D	Состав Е
65 < SiO2 < 78 вес. %	60 < SiO2 < 78%	65 < SiO2 < 78 вес. %
5 < Na2O < 20 вес. %	5 < Na2O < 20%	5 < Na2O < 20 вес. %
0 < К2О < 5 вес. %	0,9 < К2О < 12%	1 < К2О < 8 вес. %
1 < А12О3 < 6 вес. %, предп. 3 < А120з < 5 %	4,9 < А120з < 8%	1 < А120з < 6 вес. %
0 < СаО <4,5 вес. %	0,4 < СаО < 2%	2 < СаО < 10 вес. %
4 < MgO < 12 вес. %	4 < MgO < 12%	0 < MgO < 8 вес. %
(MgO/(MgO+CaO)) > 0,5, предпочтительно 0,88 < [MgO/(MgO+CaO)] < 1		0,1 < K2O/(K2O+Na2O) < 0,7

В частности, примеры основных стеклянных матриц для состава согласно настоящему изобретению описаны в публикациях РСТ заявок на патент WO 2015/150207 A1, WO 2015/150403 A1, WO 2016/091672 A1, WO 2016/169823 A1 и WO 2018/001965 A1.

Вторая и первая стеклянные панели могут иметь одинаковые размеры или разные размеры и образовывать тем самым ступенчатый VIG. В предпочтительном варианте осуществления настоящего изобретения первая и вторая стеклянные панели содержат первые и вторые периферийные края соответственно, и при этом первые периферийные края углублены относительно вторых периферийных краев, или при этом вторые периферийные края углублены относительно первых периферийных краев. Эта конфи

- 7 041667 гурация позволяет усилить герметично соединяющее уплотнение. В одном варианте осуществления для обеспечения VIG более высокими механическими характеристиками и/или для дополнительного улучшения безопасности VIG может быть предусмотрено тепловое или химическое предварительное напряжение первой и/или второй стеклянных панелей настоящего изобретения. В этом случае требуется, чтобы как первая, так и вторая стеклянные панели подвергались одинаковой обработке для создания предварительного напряжения, чтобы обеспечить одинаковую устойчивость к вызванной воздействием температуры нагрузке. Следовательно, если происходит обработка стеклянных панелей для создания предварительного напряжения, тогда она требует, чтобы обе из первой стеклянной панели и второй стеклянной панели являлись термоупрочненными стеклянными панелями, или чтобы обе из первой стеклянной панели и второй стеклянной панели являлись термически закаленными стеклянными панелями, или чтобы обе из первой стеклянной панели и второй стеклянной панели являлись химически упрочненными стеклянными панелями. Термоупрочненное стекло подвергают тепловой обработке с применением способа контролируемого нагрева и охлаждения, при котором поверхность стекла подвергают сжатию, а внутреннюю часть стекла - растягивающему напряжению. Этот способ тепловой обработки предоставляет стекло с прочностью на изгиб, большей, чем отожженное стекло, но меньшей, чем термически закаленное ударопрочное стекло. Термически закаленное ударопрочное стекло подвергают тепловой обработке с применением способа контролируемого высокотемпературного нагрева и быстрого охлаждения, при котором поверхность стекла подвергают сжатию, а внутреннюю часть стекла - растягивающему напряжению. Такие напряжения приводят к тому, что стекло при воздействии на него разрушается на небольшие частицы в виде гранул вместо раскалывания на острые осколки. Частицы в виде гранул с меньшей вероятностью ранят людей или повреждают объекты.

Химическое упрочнение стеклянного изделия представляет собой вызванный нагреванием ионный обмен, заключающийся в замене в поверхностном слое стекла щелочных ионов натрия меньшего размера на более крупные ионы, например, щелочные ионы калия. Повышение напряжения поверхностного сжатия происходит в стекле по мере внедрения ионов большего размера в меньшие пространства, ранее занимаемые ионами натрия. Такую химическую обработку обычно осуществляют, погружая стекло в ванну с ионообменным расплавом, содержащим одну или несколько расплавленных солей с ионами большего размера, при точном контроле температуры и времени. Составы стекла алюмосиликатного типа, такие как, например, происходящие из продуктовой линейки DragonTrail® производства Asahi Glass Co. или происходящие из продуктовой линейки Gorilla® производства Corning Inc., также известны высокой эффективностью химической закалки.

Как изображено на фиг. 1 и 2, вакуумный изоляционный блок остекления настоящего изобретения содержит множество отдельных распорок (3), также называемых стойками, расположенных между первой и второй стеклянными панелями (1, 2) для поддержания внутреннего объема V. В соответствии с изобретением отдельные распорки расположены между первой и второй стеклянными панелями, поддерживая расстояние между первой и второй стеклянными панелями и образуя массив, имеющий шаг λ, составляющий от 10 до 35 мм (10 мм<λ<35 мм). Под шагом подразумевается интервал между отдельными распорками. В предпочтительном варианте осуществления шаг находится в диапазоне от 20 до 35 мм (20 мм<λ<35 мм). Массив в настоящем изобретении обычно представляет собой равномерный массив на основе схемы равностороннего треугольника, квадрата или шестиугольника, предпочтительно схемы квадрата.

Отдельные распорки могут иметь разные формы, например, цилиндрическую, сферическую, нитеобразную форму, форму песочных часов, С-образную, крестообразную, призматическую форму и т.д. Предпочтительно использовать небольшие стойки, т.е. стойки, имеющие общую поверхность контакта со стеклянной панелью, образованную их внешней окружностью, равную или меньше 5 мм², предпочтительно равную или меньше 3 мм², более предпочтительно равную или меньше 1 мм². Эти значения могут обеспечивать хорошее механическое сопротивление, при этом будучи эстетически абстрактными. Отдельные распорки, как правило, выполнены из материала, имеющего прочность, способную выдерживать давление, прилагаемое поверхностями стеклянных панелей, способного выдерживать высокотемпературный процесс, такой как прокаливание и отверждение при нагревании, и незначительно выделяющего газ после изготовления стеклянной панели. Такой материал является предпочтительно твердым металлическим материалом, кварцевым стеклом или керамическим материалом, в частности металлическим материалом, например, железом, вольфрамом, никелем, хромом, титаном, молибденом, углеродистой сталью, хромовой сталью, никелевой сталью, нержавеющей сталью, никелево-хромистой сталью, марганцевой сталью, хромомарганцевой сталью, хромомолибденовой сталью, кремнистой сталью, нихромом, дюралем и т.п., или керамическим материалом, например, корундом, оксидом алюминия, муллитом, магнезией, оксидом иттрия, нитридом алюминия, нитридом кремния и т.п. Как показано на фиг. 1 и 2, внутренний объем V, ограниченный между стеклянными панелями (1, 2) вакуумного изоляционного остекления (10) согласно настоящему изобретению закрыт герметично соединяющим уплотнением (4), размещенным на периферии стеклянных панелей вокруг указанного внутреннего пространства. Указанное герметично соединяющее уплотнение является непроницаемым и твердым. В настоящем описании, если

- 8 041667 не указано другое, под термином непроницаемый подразумевается непроницаемый для воздуха или любого другого газа, присутствующего в атмосфере.

Существуют различные технологии герметично соединяющего уплотнения. Первый тип уплотнения (наиболее распространенный) является уплотнением на основе стеклянного припоя, для которого температура плавления ниже, чем температура плавления стекла стеклянных панелей блока остекления. Использование этого типа уплотнения ограничивает выбор низкоэмиссионных слоев теми, которые не разлагаются в ходе теплового цикла, необходимого для применения стеклянного припоя, т.е. теми, которые способны выдерживать температуру, которая может достигать 250°C. Дополнительно, поскольку этот тип уплотнения на основе стеклянного припоя может деформироваться только в незначительной степени, он препятствует воздействиям поглощаемого относительного расширения между стеклянной панелью с внутренней стороны блока остекления и стеклянной панелью с наружной стороны блока остекления, когда указанные панели подвергаются воздействию больших разностей температур. Следовательно, на периферии блока остекления возникают достаточно существенные напряжения, и это может приводить к разрушению стеклянных панелей блока остекления. Второй тип уплотнения представляет собой металлическое уплотнение, например, металлическую полоску небольшой толщины (<500 мкм), припаянную по периферии блока остекления с помощью грунтовочного подслоя, покрытого по меньшей мере частично слоем пригодного к пайке материала, например, мягкого оловянного припоя. Одним существенным преимуществом этого второго типа уплотнения относительно первого типа уплотнения является то, что он способен частично деформироваться для частичного поглощения относительного расширения, создаваемого между двумя стеклянными панелями. Существуют различные типы грунтовочных подслоев на стеклянной панели.

В заявке на патент WO 2011/061208 А1 описан один примерный вариант осуществления периферийного непроницаемого уплотнения второго типа для вакуумного изоляционного блока остекления. В этом варианте осуществления уплотнением является металлическая полоска, например, выполненная из меди, которая припаяна посредством пригодного к пайке материала к клейкой ленте, предусмотренной на периферии стеклянных панелей.

Вакуум с абсолютным давлением менее 0,1 мбар, предпочтительно менее 0,01 мбар, создается во внутреннем объеме V, образованном первой и второй стеклянными панелями и набором отдельных распорок и закрытом герметично соединяющим уплотнением внутри асимметричного VIG настоящего изобретения. Внутренний объем асимметричного VIG настоящего изобретения может содержать газ, например, но не исключительно, воздух, сухой воздух, аргон (Ar), криптон (Kr), ксенон (Хе), гексафторид серы (SF 6), углекислый газ или их сочетание. Перенос энергии через изолирующую панель, имеющую эту обычную структуру, уменьшается по причине присутствия газа во внутреннем объеме относительно стеклянной панели из одного стекла.

Из внутреннего объема может также быть откачан любой газ, создавая тем самым вакуумный блок остекления. Перенос энергии через вакуумный изоляционный блок остекления значительно уменьшается за счет вакуума. Для создания вакуума во внутреннем пространстве блока остекления на основной поверхности одной из стеклянных панелей обычно предусмотрена полая стеклянная трубка, обеспечивающая сообщение между внутренним пространством и наружной частью. Таким образом, частичный вакуум образуется во внутреннем пространстве путем выкачивания газов, находящихся во внутреннем пространстве, с помощью насоса, соединенного с наружным концом стеклянной трубки.

Для поддержания в течение определенного времени заданного уровня вакуума в вакуумном изоляционном блоке остекления газопоглотитель может быть использован в панели остекления. В частности, внутренние поверхности стеклянных панелей, составляющих панель остекления, могут высвобождать с течением времени газы, поглощенные до этого стеклом, тем самым увеличивая внутреннее давление в панели вакуумного изоляционного остекления и таким образом уменьшая показатель вакуума. В целом, такой газопоглотитель состоит из сплавов циркония, ванадия, железа, кобальта, алюминия и т.д. и нанесен в виде тонкого слоя (толщиной несколько микрон) или выполнен в виде бруска, размещенного между стеклянными панелями панели остекления так, что его не видно (например, скрыт наружной эмалью или частью периферийного непроницаемого уплотнения). Газопоглотитель на своей поверхности при комнатной температуре образует пассивирующий слой, и, следовательно, он должен быть нагрет для устранения пассивирующего слоя и, таким образом, активации газопоглощающих свойств его сплава. Считается, что газопоглотитель является активируемым нагревом.

- 9 041667

	Таблица 3
Ссылочная	Компонент
позиция
10	Вакуумный изоляционный блок остекления
1	Первая стеклянная панель
12	Внутренняя поверхность панели первой стеклянной панели
13	Наружная поверхность панели первой стеклянной панели
2	Вторая стеклянная панель
22	Внутренняя поверхность панели второй стеклянной панели
23	Наружная поверхность панели второй стеклянной панели
3	Отдельные распорки
4	Герметично соединяющее уплотнение
5	Низкоэмиссионное покрытие
V	Внутренний объем

Примеры

Для оценки риска разрушения было рассчитано комбинированное напряжение, возникающее в результате напряжения от атмосферного давления из-за вакуума во внутреннем объеме V и вызванного воздействием температуры напряжения из-за разности температур с обеих сторон остекления.

Поскольку между двумя панелями VIG поддерживается вакуум, атмосферное давление вызывает постоянное напряжение на растяжение на наружных поверхностях стеклянных панелей VIG на каждом месте расположения стойки. Специалисту в данной области известно, что для небольших стоек напряжение на растяжение, вызванное стойками на наружных поверхностях стеклянных панелей, не зависит от размера их внешней окружности. Под небольшими стойками, как правило, подразумеваются стойки, имеющие поверхность контакта со стеклянной панелью, образованную их внешней окружностью, равную или меньше 5 мм², предпочтительно равную или меньше 3 мм², более предпочтительно равную или меньше 1 мм².

В таких случаях и для равномерных массивов, основанных на схеме равностороннего треугольника, квадрата или шестиугольника, такое напряжение, вызванное атмосферным давлением, также называемое напряжением на растяжение, может быть рассчитано для стеклянной панели по следующей формуле: σ_₽<0,11 xλ²/Z² [МПа], при этом λ [м] и Z [м] являются соответственно шагом между распорками и толщиной стеклянной панели. Под шагом следует понимать кратчайшее расстояние, отделяющее любую распорку от соседних с ней распорок. В частности, для равномерных массивов на основе квадрата напряжение на растяжение является максимальным и, следовательно, соблюдается следующая формула: σ₽=0,11 xλ²/Z² [МПа]. Максимальное напряжение от атмосферного давления рассчитывают для каждого из первого и второго листов стекла VIG, σp1 и σ_p2.

Вызванное воздействием температуры напряжение на растяжение на внешней поверхности стеклянной панели VIG возникает сразу после появления разности температур между первой стеклянной панелью (1, T1) и второй стеклянной панелью (2, T₂) и увеличивается с увеличением разности между T1 и T₂. Разность (ΔΤ) температур является абсолютной разностью между средней температурой T1, рассчитанной для первой стеклянной панели (1), и средней температурой Т₂, рассчитанной для второй стеклянной панели (2). Средняя температура стеклянной панели может, например, быть рассчитана на основании численных моделирований, известных специалисту в данной области. Для настоящего изобретения разность температур между двумя стеклянными панелями была рассчитана с использованием программного обеспечения для расчетов Window 7.4, которое основано на способе, предложенном Национальным советом Америки по оценке распределения окон NFRC, который соответствует ISO 15099. Вызванное воздействием температуры напряжение может привести к разрушению VIG, когда такая разность абсолютных температур между стеклянными панелями достигает 30°C, и даже более, когда абсолютная разность температур выше, чем 40°C, в суровых условиях. Температура внутренней среды обычно составляет от 20 до 25°C, тогда как температура внешней среды может варьироваться от -20°C зимой до +35°C летом. Следовательно, разность температур между внутренней средой и внешней средой может достигать более 40°C в суровых условиях. Следовательно, разность (ΔΤ) температур между средней температурой Т=, рассчитанной для первой стеклянной панели (1), и средней температурой T₂, рассчитанной для второй стеклянной панели (2), также может достигать более 40°C. Численное моделирование используют для расчета максимального теплового напряжения от, вызванного на внешней поверхности каждой стеклянной панели VIG. Конечноэлементная (FEA) модель доступного коммерчески программного обеспечения Abaqus2017 (ранее называемого ABAQUS) была разработана для моделирования поведения VIG при подвергании воздействию разных температурных условий. Расчеты были получены для стеклянных

- 10 041667 панелей, снабженных решеткой с помощью элементов C3D8R с 5 точками интеграции на толщину стекла. Используемый общий размер ячеек составил 1 см. Чтобы достичь AT согласно настоящему изобретению, исходная и постоянная температура была применена к обеим стеклянным панелям, затем в отношении одной из стеклянных панелей была осуществлена вариация в постоянной температуре, тогда как другая стеклянная панель поддерживалась при исходной температуре. Механическое соединение было помещено между двумя стеклянными панелями для обеспечения равного смещения двух касающихся стеклянных поверхностей. Другие граничные условия были заданы для предотвращения движения твердого тела сборки. Расчеты были проведены для всех остеклений, имеющих свободные, неограниченные кромки.

Тяжелыми зимними температурными условиями, используемыми в целях настоящего изобретения, были: температура воздуха снаружи -20°C, температура воздуха внутри 20°C, что дает максимальную разность температур между наружным и внутренним пространством величиной 40°C.

Изобретатели обнаружили, что при одновременном возникновении вызванного воздействием температуры напряжения и напряжения от атмосферного давления в стеклянной панели при определении размеров VIG необходимо учитывать комбинированное напряжение (σс), которое является комбинацией вызванного воздействием температуры напряжения и напряжения, вызванного атмосферным давлением. Под термином комбинированное вызванное напряжение или комбинация вызванных напряжений следует понимать сумму вызванного воздействием температуры напряжения и напряжения, вызванного атмосферным давлением (σ_с=σp+σ_Т). Комбинированное напряжение может быть рассчитано для выбранных зимних условий σ_Μ и для выбранных летних условий σ_cs.

Было обнаружено, что в зимних условиях в асимметричном VIG настоящего изобретения с более толстой первой стеклянной панелью и более тонкой второй стеклянной панелью самое высокое комбинированное зимнее напряжение σ_cwmax, которое является самым высоким значением среди комбинированного зимнего напряжения первой стеклянной панели (σ_cw1=σ_p1+g_Tw1) и комбинированного зимнего напряжения второй стеклянной панели (σ_cw2=σ_Р2+σ_Tw2)σ_cwmax=max(σ_cw1, σ_Μ2), уменьшено. В частности, для асимметричного VIG при соблюдении следующих критериев размера:

300 mm<L<4000 мм,

300 mm<W<1500 мм,

Z1>5 мм, Z₂>3 мм,

AZ=Z1-Z₂>1 мм и

ΜΜ<λ<35 мм, самое высокое комбинированное зимнее напряжение ниже, чем самое высокое комбинированное зимнее напряжение эквивалентного симметричного VIG, имеющего ту же самую общую толщину.

Умеренными летними температурными условиями, используемыми в целях настоящего изобретения, были: температура воздуха снаружи 32°C, температура воздуха внутри 24°C и солнечный поток 783 Вт/м².

В летних условиях самое высокое комбинированное летнее напряжение σ_csmax является самым высоким значением среди комбинированного летнего напряжения первой стеклянной панели (σ_cs1=σ_p1+σ_Ts1) и комбинированного летнего напряжения второй стеклянной панели (σ_cs2=σ_p2+σ_Ts2)σ_cwmax=max(σ_cs1, σ_cs2). Было обнаружено, что в летних условиях для того, чтобы оно было приемлемым, самое высокое комбинированное летнее напряжение σ_csmax в асимметричном VIG должно быть меньше или равно максимальному комбинированному вызванному напряжению, которое представляет собой либо σ_cwmax, либо σ_csmax, эквивалентного ему симметричного VIG. При соблюдении этого отношения риск разрушения из-за комбинированного атмосферного и вызванного воздействием температуры напряжений, как в тяжелых зимних, так и в умеренных летних условиях, для асимметричного VIG никогда не превышает риск для эквивалентного ему симметричного VIG.

Было обнаружено, что асимметричный VIG с соблюдением этого ограничения комбинированного вызванного напряжения может быть выполнен за счет балансирования показателя поглощения энергии первой и второй стеклянных панелей, а также их толщин, для разных наборов диапазонов параметров L, W и X.

В приведенных ниже конкретных вариантах осуществления от А до Е согласно настоящему изобретению асимметричный VIG соблюдает следующие отношения: σ_cw2 (асимметричный VIG)<σ_cw2 (эквивалентный симметричный VIG) и σ_cs1 (асимметричный VIG)<σ_cw2 (эквивалентный симметричный VIG).

Вариант осуществления А.

Асимметричный VIG, при этом Z₂=3 мм, и 10 ΜΜ<λ<25 мм, когда в отношении взвешенной разности показателя поглощения энергии между первой и второй стеклянными панелями соблюдено следующее условие: ΔΕΑ<Ο,ΟΟ73 ΔΖ²/μμ²-0,1355 ΔΖ/μμ+0,573; при этом ΔΕΑ=ΕΑ₁-2*ΕΑ₂, при этом 300 mm<L<3000 мм, 300 mm<W<1500 мм, Z1>5 мм, ΔΖ=Ζ₁-Ζ₂>1 мм.

Вариант осуществления В.

Асимметричный VIG, при этом Z₂=4 мм, и 10 ΜΜ<λ<25 мм, когда в отношении взвешенной разности показателя поглощения энергии между первой и второй стеклянными панелями соблюдено следую- 11 041667 щее условие: ΔΕΑ<-0,0188 ΔΖ/μμ+0,4616; при этом ΔΕΑ=ΕΑ₁-2*ΕΑ₂, при этом 300 mm<L<3000 мм,

300 mm<W<1500 мм, Z1>5 мм, ΔΖ=Ζ1-Ζ₂>1 мм.

Вариант осуществления С.

Асимметричный VIG, при этом Z2=5 мм и 10 ΜΜ<λ<35 мм, когда в отношении взвешенной разности показателя поглощения энергии между первой и второй стеклянными панелями соблюдено следующее условие: при этом ΔΕΑ< 0,0029 ΔΖ²/μμ²-0,041 ΔΖ/μμ+0,614; ΔΕΑ=ΕΑ₁-2*ΕΑ₂, при этом 300 mm<L<3000 мм, 300 mm<W<1500 мм, Z1>5 мм, ΔΖ=Ζ1-Ζ₂>1 мм.

Вариант осуществления D.

Асимметричный VIG, при этом Ζ₂=6 мм и 10 ΜΜ<λ<35 мм, когда в отношении взвешенной разности показателя поглощения энергии между первой и второй стеклянными панелями соблюдено следующее условие: при этом ΔΕΑ< 0,0029 ΔΖ²/μμ²-0,041 ΔΖ/μμ+0,6375; ΔΕΑ=ΕΑ₁-2*ΕΑ₂, при этом 300 mm<L<3000 мм, 300 mm<W<1500 мм, Z1>5 мм, ΔΖ=Ζ1-Ζ₂>1 мм.

Вариант осуществления Ε.

Асимметричный VIG, при этом Ζ₂=4 мм и 25 ΜΜ<λ<30 мм, когда в отношении взвешенной разности показателя поглощения энергии между первой и второй стеклянными панелями соблюдено следующее условие: при этом ΔΕΑ<-0,027 ΔΖ/μμ+0,4264; ΔΕΑ=ΕΑ₁-2*ΕΑ₂, при этом 300 mm<L<3000 мм, 300 mm<W<1500 мм, Z1>5 мм, ΔΖ=Ζ1-Ζ₂>1 мм.

Действительно, было обнаружено, что эти ограничения поглощения энергии первой и второй панелей асимметричного VIG привели к разницам температур в первой и второй стеклянных панелях, которые сохраняли уровни комбинированного напряжения ниже требуемых пределов.

Для летних условий изобретатели обнаружили, что имела место корреляция между показателями поглощения энергии стеклянных панелей и полученными разницами температур. Приведенное ниже отношение было установлено на основании примерных покрытий, упомянутых выше, расположенных на внутренней поверхности первой стеклянной панели VIG: ΔТ/°C=42,635xΔΕА+7,821; ΔΕΑ=ΕΑ₁-2*ΕΑ₂ и ΔΤ=Τ₁-Τ₂. Показатели поглощения энергии ЕА стеклянных панелей определяют по стандарту ISO15099, ссылаясь на EN410:2011, для стеклянных панелей, когда они находятся в VIG. Стойки не учтены при расчете ЕА.

Эти расчеты напряжения были выполнены для большого числа размеров стекла, толщин и инфракрасных отражающих покрытий. В частности, были использованы приведенные ниже инфракрасные отражающие покрытия, серийно производимые Asahi Glass Company (AGC): Stopray Ultra 50 (U50), I-plus Top 1.1(I+) и Planibel G Fast (PGF).

Все эти покрытия обеспечивают коэффициент излучения <0,4. Для расчетов остекления считают свободными и неограниченными на всех кромках. Для большинства стеклянных панелей было использовано известково-натриевое прозрачное стекло Planibel Clearlite (CL). Для некоторых стеклянных панелей было использовано известково-натриевое сверхпрозрачное стекло с низким содержанием железа Planibel Clearvision (CV), а также Dark Grey Glass (DG).

Сравнительные примеры обозначены С.Ех., примеры согласно настоящему изобретению обозначены Ex..

В примерах и сравнительных примерах пространство между листами стекла составляет 100 мкм, и массив стоек является равномерным квадратным массивом, а размер WxL равен 1,5 мхЗ м.

Таблица 4

	Состав VIG
Наружная стеклянная панель	Внутренняя стеклянная панель	Шаг [0091] ( мм)
Ти п	толщи на (мм)	Покрыт не на Р1	Покрыти е на Р2	Ти п	Покрыти е на РЗ	толщи на (мм)
С.Ех.1	DG	7	PGF	U50	CL	отсутству ет	3	25
С.Ех.2	DG	5	PGF	U50	CL	отсутству	5	25

- 12 041667

						ет
Ex.l	CL	8	PGF	1+	CL	отсутству ет	4	25
С.Ех.З	DG	8	PGF	U50	CL	отсутству ет	4	25
Ex.2	CL	12	PGF	1+	CL	отсутству ет	4	25
C.Ex.4	CL	8	PGF	1+	CL	отсутству ет	8	25
C.Ex.5	DG	12	PGF	U50	CL	отсутству ет	4	25
C.Ex.6	DG	8	PGF	U50	CL	отсутству ет	8	25
Ex.3	CL	11	PGF	1+	CL	отсутству ет	5	25
C.Ex.7	CL	8	PGF	1+	CL	отсутству ет	8	25
C.Ex.8	DG	11	PGF	U50	CL	отсутству ет	5	25
C.Ex.9	DG	8	PGF	U50	CL	отсутству ет	8	25
Ex.4	CL	12	PGF	1+	CL	отсутству ет	6	25
C.Ex.10	CL	9	PGF	1+	CL	отсутству	9	25

- 13 041667

						ет
C.Ex.ll	DG	12	PGF	U50	CL	отсутству ет	6	25
C.Ex. 12	DG	9	PGF	U50	CL	отсутству ет	9	25
Ex. 5	CL	10	PGF	1+	CL	отсутству ет	4	30
C.Ex. 13	CL	7	PGF	1+	CL	отсутству ет	7	30
C.Ex. 14	DG	10	PGF	U50	CL	отсутству ет	4	30
C.Ex. 15	DG	7	PGF	U50	CL	отсутству ет	7	30
Ex. 6	CL	11	PGF	1+	CL	отсутству ет	5	30
C.Ex. 16	CL	8	PGF	1+	CL	отсутству ет	8	30
C.Ex. 17	DG	11	PGF	U50	CL	отсутству ет	5	30
C.Ex. 18	DG	8	PGF	U50	CL	отсутству ет	8	30
Ex. 7	CL	12	PGF	1+	CL	отсутству ет	6	30
C.Ex. 19	CL	9	PGF	1+	CL	отсутству ет	9	30

- 14 041667

C.Ex.20	DG	12	PGF	U50	CL	отсутству ет	6	30
C.Ex.21	DG	9	PGF	U50	CL	отсутству ет	9	30
Ex. 8	CL	11	PGF	1+	CL	отсутству ет	5	35
C.Ex.22	CL	8	PGF	1+	CL	отсутству ет	8	35
C.Ex.23	DG	11	PGF	U50	CL	отсутству ет	5	35
C.Ex.24	DG	8	PGF	U50	CL	отсутству ет	8	35
Ex. 9	CL	12	PGF	1+	CL	отсутству ет	6	35
C.Ex.25	CL	9	PGF	1+	CL	отсутству ет	9	35
C.Ex.26	DG	12	PGF	U50	CL	отсутству ет	6	35
C.Ex.27	DG	9	PGF	U50	CL	отсутству ет	9	35
Ex. 10	CL	7	PGF	отсутству ет	CL	U50	3	25
C.Ex.28	CL	5	PGF	отсутству ет	CL	U50	5	25
C.Ex.29	DG	7	PGF	отсутству	CL	1+	3	25

-15041667

				ет
Ex. 11	CL	8	PGF	отсутству ет	CL	U50	4	25
C.Ex.30	DG	8	PGF	отсутству ет	CL	1+	4	25
Ex. 12	CL	12	PGF	отсутству ет	CL	U50	4	25
C.Ex.31	CL	8	PGF	отсутству ет	CL	U50	8	25
C.Ex.32	DG	12	PGF	отсутству ет	CL	1+	4	25
C.Ex.33	DG	8	PGF	отсутству ет	CL	1+	8	25
Ex. 13	CL	11	PGF	отсутству ет	CL	U50	5	25
C.Ex.34	CL	8	PGF	отсутству ет	CL	U50	8	25
C.Ex.35	DG	11	PGF	отсутству ет	CL	1+	5	25
C.Ex.36	DG	8	PGF	отсутству ет	CL	1+	8	25
Ex. 14	CL	12	PGF	отсутству ет	CL	U50	6	25
C.Ex.37	CL	9	PGF	отсутству	CL	U50	9	25

- 16 041667

				ет
С.Ех.38	DG	12	PGF	отсутству ет	CL	1+	6	25
С.Ех.39	DG	9	PGF	отсутству ет	CL	1+	9	25
Ех. 15	CL	10	PGF	отсутству ет	CL	U50	4	30
Ех.16	CL	И	PGF	отсутству ет	CL	U50	5	30
С.Ех.40	CL	8	PGF	отсутству ет	CL	U50	8	30
С.Ех.41	DG	И	PGF	отсутству ет	CL	1+	5	30
С.Ех.42	DG	8	PGF	отсутству ет	CL	1+	8	30
Ех. 17	CL	12	PGF	отсутству ет	CL	U50	6	30
С.Ех.43	CL	9	PGF	отсутству ет	CL	U50	9	30
С.Ех.44	DG	12	PGF	отсутству ет	CL	1+	6	30
С.Ех.45	DG	9	PGF	отсутству ет	CL	1+	9	30
Ех. 18	CL	И	PGF	отсутству	CL	U50	5	35
				ет
С.Ех.46	CL	8	PGF	отсутству ет	CL	U50	8	35
С.Ех.47	DG	И	PGF	отсутству ет	CL	1+	5	35
С.Ех.48	DG	8	PGF	отсутству ет	CL	1+	8	35
Ех.19	CL	12	PGF	отсутству ет	CL	U50	6	35
С.Ех.49	CL	9	PGF	отсутству ет	CL	U50	9	35
С.Ех.50	DG	12	PGF	отсутству ет	CL	1+	6	35
С.Ех.51	DG	9	PGF	отсутству ет	CL	1+	9	35

В табл. 5 ниже показаны для примеров и сравнительных примеров табл. 4 выше максимально допустимые ΔΕΑ согласно настоящему изобретению и рассчитанные ΔΕΑ соответствующего примера или сравнительного примера. Сравнительные примеры представляют слишком высокие значения ΔΕΑ, и поэтому представляют более высокий риск разрушения, их значение ΔΕΑ выше, чем значение ΔΕΑ, допустимое согласно настоящему изобретению. В частности, примеры Ex. 1-19 представляют более низкий риск

- 17 041667 разрушения, чем соответствующее эквивалентное симметричное вакуумное изоляционное остекление.

Таблица 5

	Максимально допустимое ΔΕΑ	ΔΕΑ	ДТлет0 (°C)	ΔΤ зИМа (°C)
С.Ех. 1	0,636	0,898	46,2	40,0
С.Ех.2	0,770	0,882	44,9	40,0
Ех.1	0,636	0,231	16,9	40,0
С.Ех.З	0,636	0,902	46,6	40,0
Ех.2	0,607	0,274	19,1	40,0
С.Ех.4	0,770	0,189	15,1	40,0
С.Ех. 5	0,607	0,909	48,1	40,0
С.Ех.6	0,770	0,902	46,6	40,0
Ех.З	0,608	0,253	18,1	40,0
С.Ех.7	0,770	0,189	15,1	40,0
С.Ех. 8	0,608	0,907	47,7	40,0
С.Ех.9	0,770	0,902	46,6	40,0
Ех.4	0,608	0,255	18,2	40,0
С.Ех. 10	0,770	0,190	15,3	40,0
С.Ех. И	0,608	0,908	48,0	40,0
С.Ех. 12	0,770	0,904	47,0	40,0
Ех.5	0,608	0,253	18,0	40,0
С.Ех. 13	0,770	0,187	14,9	40,0
С.Ех. 14	0,608	0,906	47,3	40,0
С.Ех. 15	0,770	0,898	46,2	40,0
Ех.6	0,608	0,253	18,1	40,0
С.Ех. 16	0,770	0,189	15,1	40,0
С.Ех. 17	0,608	0,907	47,7	40,0
С.Ех. 18	0,770	0,902	46,6	40,0

- 18 041667

Ex. 7	0,608	0,255	18,2	40,0
C.Ex.19	0,770	0,190	15,3	40,0
C.Ex.20	0,608	0,908	48,0	40,0
C.Ex.21	0,770	0,904	47,0	40,0
Ex. 8	0,608	0,253	18,1	40,0
C.Ex.22	0,770	0,189	15,1	40,0
C.Ex.23	0,608	0,907	47,7	40,0
C.Ex.24	0,770	0,902	46,6	40,0
Ex. 9	0,608	0,255	18,2	40,0
C.Ex.25	0,770	0,190	15,3	40,0
C.Ex.26	0,608	0,908	48,0	40,0
C.Ex.27	0,770	0,904	47,0	40,0
Ex. 10	0,636		2,4	40,0
C.Ex.28	0,770	-0,208	-0,4	40,0
C.Ex.29	0,636	0,873	44,3	40,0
Ex. 11	0,636	-0,127	3,1	40,0
C.Ex.30	0,636	0,885	45,1	40,0
Ex. 12	0,607	-0,061	6,3	40,0
C.Ex.31	0,770	-0,161	2,0	40,0
C.Ex.32	0,607	0,904	46,9	40,0
C.Ex.33	0,770	0,883	45,0	40,0
Ex. 13	0,608	-0,102	4,8	40,0
C.Ex.34	0,770	-0,161	2,0	40,0

- 19 041667

С.Ех.35	0,608	0,901	46,5	40,0
С.Ех.36	0,770	0,883	45,0	40,0
Ех.14	0,608	-0,089	5,5	40,0
С.Ех.37	0,770	-0,147	2,7	40,0
С.Ех.38	0,608	0,904	46,9	40,0
С.Ех.39	0,770	0,892	45,6	40,0
Ех.15	0,608	-0,093	13,8	40,0
Ех.16	0,608	-0,102	4,8	40,0
С.Ех.40	0,770	-0,161	2,0	40,0
С.Ех.41	0,608	0,901	46,5	40,0
С.Ех.42	0,770	0,883	45,0	40,0
Ех.17	0,608	-0,089	5,5	40,0
С.Ех.43	0,770	-0,147	2,7	40,0
С.Ех.44	0,608	0,904	46,9	40,0
С.Ех.45	0,770	0,892	45,6	40,0
Ех.18	0,608	-0,102	4,8	40,0
С.Ех.46	0,770	-0,161	2,0	40,0
С.Ех.47	0,608	0,901	46,5	40,0
С.Ех.48	0,770	0,883	45,0	40,0
Ех.19	0,608	-0,089	5,5	40,0
С.Ех.49	0,770	-0,147	2,7	40,0
С.Ех.50	0,608	0,904	46,9	40,0
С.Ех.51	0,770	0,892	45,6	40,0

В табл. 6 ниже показаны вызванные напряжения, полученные в примерах и сравнительных примерах в летних и зимних условиях. Напряжения, вызванные давлением, в стеклянной панели над стойками обозначены σ_p1 и σ_p2 соответственно. Напряжение при зимней температуре обозначено σ_Tw1 и σ_Tw2 соответственно, напряжение при летней температуре обозначено σ_Ts1 и σ_Ts2 соответственно. Комбинированное летнее напряжение обозначено σ_cs1(σ_cs1=σ_p1+σ_Ts1) и σ_cs2 (σ_cs2=σ_p2+σ_Ts2) соответственно, комбинированное зимнее напряжение обозначено σ_cw1(σ_cw1=σ_p1+σ_Tw1) и g_CW2 (σ_cw2=σ_P2+σ_Tw2) соответственно. Самое высокое комбинированное зимнее напряжение и самое высокое комбинированное летнее обозначены σcwmax(σcwmax=max(σc_W1+σc_W2)) и σcs_maχ(σc_wmaχ=max(σcs1+σcs2)) соответственно. Самое высокое комбинированное вызванное напряжение, которое возникает либо в летних, либо в зимних условиях, обозначено σ_cmax. Единицей измерения для всех напряжений является МПа. Максимальное значение комбинированного напряжения для каждого примера подчеркнуто и, таким образом, соответствует σ_cmax. Как можно увидеть из таблицы 6 ниже, в симметричных VIG самые высокие значения комбинированного напряжения за несколькими исключениями достигаются в зимних условиях на второй стеклянной панели. Значение максимального напряжения, достигаемое при любых условиях, служит начальной точкой для сравнения асимметричного VIG с эквивалентным ему симметричным VIG. Кроме того, было обнаружено, что, когда VIG является асимметричным с более толстой первой стеклянной панелью и более тонкой второй стеклянной панелью, самое высокое комбинированное зимнее напряжение σ_cwmax уменьшается, и в частности для асимметричного VIG при соблюдении следующих критериев размера: 300 mm<L<4000 мм, 300 mm<W<1500 мм, Z1>5 мм, Z₂>3 мм, AZ=Z1-Z2>1 мм и 10 ΜΜ<λ<35 мм, самое высокое комбинированное зимнее напряжение ниже, чем для эквивалентного симметричного VIG, имеющего такую же общую

- 20 041667 толщину.

Из табл. 6 ниже можно также увидеть, что в летних условиях самое высокое комбинированное летнее напряжение σ_csmax выше в асимметричном VIG, чем в эквивалентном ему симметричном VIG. В конкретных вариантах осуществления настоящего изобретения, то есть в примерах, отмеченных звездочкой, самое высокое комбинированное летнее напряжение σ_csmax в примерах настоящего изобретения было признано приемлемым, причем самое высокое комбинированное летнее напряжение σ_csmax меньше или равно самому высокому комбинированному напряжению (зимнему или летнему) эквивалентного ему симметричного VIG, то есть комбинированному зимнему напряжению σ_cw2 второй стеклянной панели в эквивалентном ему симметричном VIG.

Таблица 6

	Напряжения наружной панели (МПа)	Напряжения внутренней панели (МПа)
GTsl	GTwI	σρ1	Gcsl	^cwl	Gts2	OTw2	σρ2	Ocs2	Ocw2
С.Ех.1	13,36	1,66	1,40	14,76	3,07	16,23	2,08	7,64	23,87	9,72
С.Ех.2	10,51	9,14	2,75	13,26	11,89	10,26	9,36	2,75	13,01	12,11
Ех.1	4,95	0,04	1,07	6,02	1,H	4,38	4,09	4,30	8,68	8,38
С.Ех.З	13,64	0,04	1,07	14,71	1,H	12,08	4,09	4,30	16,38	8,38
Ех.2	5,08	0,00	0,48	5,55	0,48	5,18	1,71	4,30	9,48	6,01
С.Ех.4	3,45	0,89	1,07	4,53	1,97	0,34	9,15	1,07	1,41	10,22
С.Ех. 5	12,77	0,00	0,48	13,25	0,48	13,03	1,71	4,30	17,33	6,01
С.Ех.6	10,65	0,89	1,07	11,73	1,97	1,04	9,15	1,07	2,12	10,22
Ех.З	5,17	0,00	0,57	5,74	0,57	3,56	4,41	2,75	6,31	7,16
С.Ех.7	3,45	0,89	1,07	4,53	1,97	0,34	9,15	1,07	1,41	10,22
С.Ех. 8	13,62	0,00	0,57	14,19	0,57	9,38	4,41	2,75	12,13	7,16
С.Ех.9	10,65	0,89	1,07	11,73	1,97	1,04	9,15	1,07	2,12	10,22
Ех.4	5,19	0,00	0,48	5,67	0,48	2,55	5,51	1,91	4,46	7,42
С.Ех. 10	3,46	0,00	0,85	4,30	0,85	0,00	9,03	0,85	0,85	9,88
С.Ех. И	13,70	0,00	0,48	14,17	0,48	6,72	5,51	1,91	8,63	7,42
С.Ех. 12	10,61	0,00	0,85	11,46	0,85	0,00	9,03	0,85	0,85	9,88
Ех.5	5,08	0,00	0,99	6,07	0,99	4,76	2,78	6,19	10,94	8,97
С.Ех. 13	3,45	2,73	2,02	5,47	4,75	1,02	9,25	2,02	3,04	11,27
С.Ех. 14	13,35	0,00	0,99	14,34	0,99	12,50	2,78	6,19	18,68	8,97
С.Ех. 15	10,68	2,73	2,02	12,70	4,75	3,16	9,25	2,02	5,18	11,27
Ех.6	5,17	0,00	0,82	5,99	0,82	3,56	4,41	3,96	7,52	8,37
С.Ех. 16	3,45	0,89	1,55	5,00	2,44	0,34	9,15	1,55	1,88	10,69
С.Ех. 17	13,62	0,00	0,82	14,44	0,82	9,38	4,41	3,96	13,34	8,37
С.Ех. 18	10,65	0,89	1,55	12,20	2,44	1,04	9,15	1,55	2,59	10,69

- 21 041667

Ex. 7	5,19	0,00	0,69	5,88	0,69	2,55	5,51	2,75	5,30	8,26
C.Ex.19	3,46	0,00	1,22	4,68	1,22	0,00	9,03	1,22	1,22	10,26
C.Ex.20	13,70	0,00	0,69	14,38	0,69	6,72	5,51	2,75	9,47	8,26
C.Ex.21	10,61	0,00	1,22	11,84	1,22	0,00	9,03	1,22	1,22	10,26
Ex. 8	5,17	0,00	1,11	6,28	1,11	3,56	4,41	5,39	8,95	9,80
C.Ex.22	3,45	0,89	2,11	5,56	3,00	0,34	9,15	2,H	2,44	11,25
C.Ex.23	13,62	0,00	1,H	14,74	1,11	9,38	4,41	5,39	14,77	9,80
C.Ex.24	10,65	0,89	2,H	12,76	3,00	1,04	9,15	2,H	3,15	11,25
Ex. 9	5,19	0,00	0,94	6,13	0,94	2,55	5,51	3,74	6,29	9,25
C.Ex.25	3,46	0,00	1,66	5,12	1,66	0,00	9,03	1,66	1,66	10,70
C.Ex.26	13,70	0,00	0,94	14,63	0,94	6,72	5,51	3,74	10,46	9,25
C.Ex.27	10,61	0,00	1,66	12,28	1,66	0,00	9,03	1,66	1,66	10,70
Ex. 10	0,69	1,66	0,00	0,69	1,66	0,84	2,08	7,64	8,48	9,72
C.Ex.28	0,00	9,14	0,00	0,00	9,14	0,00	9,36	2,75	2,75	12,11
C.Ex.29	12,81	1,66	0,01	12,82	1,67	15,57	2,08	7,64	23,21	9,72
Ex. 11	0,91	0,04	0,00	0,91	0,04	0,80	4,09	4,30	5,10	8,38
C.Ex.30	13,20	0,04	0,01	13,20	0,04	11,69	4,09	4,30	15,99	8,38
Ex. 12	1,67	0,00	0,00	1,67	0,00	1,71	1,71	4,30	6,00	6,01
C.Ex.31	0,46	0,89	0,00	0,46	0,89	0,04	9,15	1,07	1,12	10,22
C.Ex.32	12,46	0,00	0,01	12,47	0,01	12,72	1,71	4,30	17,01	6,01
C.Ex.33	10,29	0,89	0,00	10,29	0,90	1,01	9,15	1,07	2,08	10,22
Ex. 13	1,37	0,00	0,00	1,37	0,00	0,94	4,41	2,75	3,69	7,16
C.Ex.34	0,46	0,89	0,00	0,46	0,89	0,04	9,15	1,07	1,12	10,22

- 22 041667

С.Ех.35	13,28	0,00	0,00	13,29	0,00	9,14	4,41	2,75	11,89	7,16
С.Ех.36	10,29	0,89	0,00	10,29	0,90	1,01	9,15	1,07	2,08	10,22
Ех.14	1,57	0,00	0,00	1,57	0,00	0,77	5,51	1,91	2,68	7,42
С.Ех.37	0,61	0,00	0,00	0,61	0,00	0,00	9,03	0,85	0,85	9,88
С.Ех.38	13,38	0,00	0,00	13,38	0,00	6,57	5,51	1,91	8,48	7,42
С.Ех.39	10,30	0,00	0,00	10,30	0,00	0,00	9,03	0,85	0,85	9,88
Ех.15	3,90	0,00	0,00	3,90	0,00	3,65	2,78	6,19	9,83	8,97
Ех.16	1,37	0,00	0,00	1,37	0,00	0,94	4,41	3,96	4,90	8,37
С.Ех.40	0,46	0,89	0,00	0,46	0,89	0,04	9,15	1,55	1,59	10,69
С.Ех.41	13,28	0,00	0,00	13,29	0,00	9,14	4,41	3,96	13,10	8,37
С.Ех.42	10,29	0,89	0,00	10,29	0,90	1,01	9,15	1,55	2,55	10,69
Ех.17	1,57	0,00	0,00	1,57	0,00	0,77	5,51	2,75	3,52	8,26
С.Ех.43	0,61	0,00	0,00	0,61	0,00	0,00	9,03	1,22	1,22	10,26
С.Ех.44	13,38	0,00	0,00	13,38	0,00	6,57	5,51	2,75	9,32	8,26
С.Ех.45	10,30	0,00	0,00	10,30	0,00	0,00	9,03	1,22	1,22	10,26
Ех.18	1,37	0,00	0,00	1,37	0,00	0,94	4,41	5,39	6,33	9,80
С.Ех.46	0,46	0,89	0,00	0,46	0,89	0,04	9,15	2,И	2,15	11,25
С.Ех.47	13,28	0,00	0,00	13,29	0,00	9,14	4,41	5,39	14,53	9,80
С.Ех.48	10,29	0,89	0,00	10,29	0,90	1,01	9,15	2,И	з,и	11,25
Ех.19	1,57	0,00	0,00	1,57	0,00	0,77	5,51	3,74	4,51	9,25
С.Ех.49	0,61	0,00	0,00	0,61	0,00	0,00	9,03	1,66	1,66	10,70
С.Ех.50	13,38	0,00	0,00	13,38	0,00	6,57	5,51	3,74	10,31	9,25
С.Ех.51	10,30	0,00	0,00	10,30	0,00	0,00	9,03	1,66	1,66	10,70

ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ

Claims (11)

1. ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ

   1. Вакуумный изоляционный блок (10) остекления, снабженный первым покрытием, отражающим инфракрасное излучение, и вторым покрытием, отражающим инфракрасное излучение, имеющий длину L, причем 300 mm<L<4000 мм, и ширину W, причем 300 mm<W<1500 мм, и содержащий:

   a) первую стеклянную панель (1), имеющую внутреннюю поверхность (12) панели и наружную поверхность (13) панели, имеющую толщину Z1, имеющую на ее наружной поверхности панели первое покрытие, отражающее инфракрасное излучение, причем первая стеклянная панель имеет показатель поглощения энергии ЕА₁, и

   b) вторую стеклянную панель (2), имеющую внутреннюю поверхность (22) панели и наружную поверхность (23) панели, имеющую толщину Z₂, причем покрытая вторая стеклянная панель имеет показатель поглощения энергии ЕА2;

   c) набор отдельных распорок (3), расположенных между первой и второй стеклянными панелями, поддерживающих расстояние между первой и второй стеклянными панелями и образующих массив с шагом λ, причем шаг λ находится в диапазоне от 10 до 35 мм;

   d) герметично соединяющее уплотнение (4), уплотняющее расстояние между первой и второй стеклянными панелями по их периметру;

   e) внутренний объем V, образованный первой и второй стеклянными панелями и набором отдельных распорок и закрытый герметично соединяющим уплотнением, и при этом имеется вакуум с абсолютным давлением менее 0,1 мбар, и

   f) при этом внутренние поверхности панелей первой и второй стеклянных панелей обращены ко внутреннему объему V;

   g) второе покрытие, отражающее инфракрасное излучение, нанесенное на поверхность стеклянной панели, которая обращена к внутреннему объему, и

   - 23 041667

   h) отличающийся тем, что первая стеклянная панель толще, чем вторая стеклянная панель (Z1>Z₂), и при этом ΔΕΑ<0,0029 ΔΖ²/μμ²-0,041 ΔΖ/μμ+0,6375; причем ΔΕΑ=ΕΑ1-2*ΕΑ2, и при этом Z1>5 мм,

   Z₂>3 мм и ΔΖ=(Ζ1-Ζ₂)>1 мм, и при этом 10 ΜΜ<λ<35 мм.
2. 2. Вакуумный изоляционный блок остекления по п.1, отличающийся тем, что Z₂=3 мм, и 10 мм<Х<25 мм, когда в отношении взвешенной разности показателя поглощения энергии между первой и второй стеклянными панелями соблюдено следующее условие: ΔΕΑ<0,0073 ΔΖ²/μμ²-0,1355 ΔΖ/μμ+0,573; при этом ΔΕΑ=ΕΑ1-2*ΕΑ2 и 300 mm<L<3000 мм, 300 mm<W<1500 мм.
3. 3. Вакуумный изоляционный блок остекления по п.1, отличающийся тем, что Z₂=4 мм и 10 мм<Х<25 мм, и ΔΕΑ<-0,0188 ΔΖ/μμ+0,4616, и 300 mm<L<3000 mm, 300 mm<W<1500 mm.
4. 4. Вакуумный изоляционный блок остекления по п.1, отличающийся тем, что Z₂=5 мм и 10 ΜΜ<λ<35 мм, и ΔΕΑ<0,0029 ΔΖ²/μμ²-0,041 ΔΖ/μμ+0,614, и 300 mm<L<3000 mm, 300 mm<W<1500 mm.
5. 5. Вакуумный изоляционный блок остекления по п.1, отличающийся тем, что Z₂=6 мм и 10 ΜΜ<λ<35 мм, и ΔΕΑ<0,0029 ΔΖ²/μμ²-0,041 ΔΖ/μμ+0,6375, и 300 mm<L<3000 mm, 300 mm<W<1500 mm.
6. 6. Вакуумный изоляционный блок остекления по п.1, отличающийся тем, что Z₂=4 мм и 25 ΜΜ<λ<30 мм, и ΔΕΑ<-0,027 ΔΖ/μμ+0,4264, и 300 mm<L<3000 mm, 300 mm<W<1500 mm.
7. 7. Вакуумный изоляционный блок остекления по любому из предыдущих пунктов, отличающийся тем, что второе покрытие, отражающее инфракрасное излучение, содержит функциональный низкоэмиссионный слой на основе металла, обеспечивающий коэффициент излучения не больше 0,04, предпочтительно не больше 0,02, и при этом первое покрытие, отражающее инфракрасное излучение, содержит функциональный низкоэмиссионный слой на основе прозрачного проводящего оксида.
8. 8. Вакуумный изоляционный блок остекления по любому из предыдущих пунктов, отличающийся тем, что по меньшей мере на одну из наружных поверхностей (13; 23) панели первой и второй стеклянных панелей наслоен по меньшей мере один лист стекла посредством по меньшей мере одного полимерного промежуточного слоя с образованием многослойной сборки.
9. 9. Вакуумный изоляционный блок остекления по любому из предыдущих пунктов, отличающийся тем, что по меньшей мере одна из наружных поверхностей (13; 23) панели первого и второго стекла присоединена к третей стеклянной панели вдоль периферии вакуумного изоляционного блока остекления посредством периферийной дистанционной рамки, создающей изолирующую полость, уплотненную периферийным краевым уплотнением.
10. 10. Перегородка, ограничивающая внешнее пространство и внутреннее пространство, причем указанная перегородка содержит проем, закрываемый вакуумным изоляционным блоком остекления по любому из предыдущих пунктов, при этом первая стеклянная панель обращена к внешнему пространству.
11. 11. Применение вакуумного изоляционного блока остекления по любому из пп.1-9 для закрытия проема перегородки, ограничивающей внешнее пространство и внутреннее пространство, при этом первая стеклянная панель обращена к внешнему пространству.