EA041667B1 - ASYMMETRIC VACUUM INSULATED GLAZING UNIT - Google Patents

ASYMMETRIC VACUUM INSULATED GLAZING UNIT Download PDF

Info

Publication number
EA041667B1
EA041667B1 EA202192522 EA041667B1 EA 041667 B1 EA041667 B1 EA 041667B1 EA 202192522 EA202192522 EA 202192522 EA 041667 B1 EA041667 B1 EA 041667B1
Authority
EA
Eurasian Patent Office
Prior art keywords
glass
panel
glazing unit
glass panel
insulating glazing
Prior art date
Application number
EA202192522
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Трад Абдерразак Бен
Минвей Ванг
Original Assignee
Агк Гласс Юроп
Агк Инк.
Агк Флэт Гласс Норс Америка, Инк.
Агк Видрос До Бразил Лтда
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Агк Гласс Юроп, Агк Инк., Агк Флэт Гласс Норс Америка, Инк., Агк Видрос До Бразил Лтда filed Critical Агк Гласс Юроп
Publication of EA041667B1 publication Critical patent/EA041667B1/en

Links

Description

Область техникиTechnical field

Изобретение относится к вакуумному изоляционному блоку остекления, снабженному низкоэмиссионным покрытием и имеющему высокую устойчивость к тепловому напряжению при разности между отрицательной и положительной температурами. Уровень техникиThe invention relates to a vacuum insulating glazing unit provided with a low-emissivity coating and highly resistant to thermal stress at a difference between negative and positive temperatures. State of the art

Вакуумные изоляционные блоки остекления (VIG) рекомендуются из-за их теплоизоляции с высокими характеристиками. Вакуумный изоляционный блок остекления обычно состоит из по меньшей мере двух стеклянных панелей, разделенных внутренним пространством, в котором был создан вакуум. В целом, для достижения теплоизоляции с высокими характеристиками коэффициент теплопередачи U составляет U<1,2 Вт/м2 K. Абсолютное давление внутри блока остекления обычно составляет 0,1 мбар или менее, и обычно по меньшей мере одна из двух стеклянных панелей может быть покрыта низкоэмиссионным покрытием. Для получения такого давления внутри блока остекления герметично соединяющее уплотнение размещают на периферии двух стеклянных панелей, и внутри блока остекления с помощью насоса создают вакуум. Для предотвращения вдавливания блока остекления внутрь под действием атмосферного давления за счет перепада давлений внутри и снаружи блока остекления, между двумя стеклянными панелями размещают отдельные распорки.Vacuum insulated glazing units (VIG) are recommended due to their high performance thermal insulation. A vacuum insulating glazing unit typically consists of at least two glass panels separated by an interior space in which a vacuum has been created. In general, in order to achieve high performance thermal insulation, the heat transfer coefficient U is U<1.2 W/m 2 K. The absolute pressure inside the glazing unit is usually 0.1 mbar or less, and usually at least one of the two glass panels can be coated with a low-emissivity coating. To obtain such a pressure inside the glazing unit, a hermetically connecting seal is placed on the periphery of two glass panels, and a vacuum is created inside the glazing unit using a pump. Separate spacers are placed between the two glass panels to prevent the glazing unit from being pushed inward by atmospheric pressure due to the pressure difference inside and outside the glazing unit.

Типовые блоки VIG представляют собой симметричные блоки VIG, выполненные из двух стеклянных панелей, имеющих одинаковую толщину стекла. Высокие изоляционные свойства вакуумного изоляционного остекления вместе с негибкими герметично соединяющими уплотнениями приводят к более высокому тепловому напряжению при наличии большой разности температуры снаружи и внутри здания. Поэтому в документе JP 2001316137 А описана конфигурация асимметричного вакуумного изоляционного блока остекления, в котором внутренняя стеклянная панель, расположенная на внутренней стороне, толще, чем наружная стеклянная панель, для достижения уровней теплового напряжения под сильным солнечным светом, которые ниже, чем в сопоставимом симметричном блоке VIG. Хотя эти асимметричные остекления уменьшают деформацию в летних условиях, они рискуют быть подвергнуты более высокому напряжению, чем сопоставимые симметричные блоки VIG, в зимних условиях.Typical VIG units are symmetrical VIG units made of two glass panels having the same glass thickness. The high insulating properties of vacuum insulated glazing, together with the inflexible hermetic seals, result in higher thermal stress when there is a large temperature difference between outside and inside the building. Therefore, JP 2001316137 A describes the configuration of an asymmetric vacuum insulating glazing unit in which the inner glass panel located on the inside is thicker than the outer glass panel in order to achieve thermal stress levels under strong sunlight that are lower than in a comparable symmetrical unit. VIG. While these asymmetrical glazings reduce deformation in summer conditions, they risk being subjected to higher stress than comparable symmetrical VIG units in winter conditions.

В документе JP 2001316138 А описана противоположная асимметричная конструкция VIG, в которой наружная стеклянная панель, расположенная на внешней стороне, толще, чем внутренняя стеклянная панель, для улучшенных характеристик ударостойкости и акустики.JP 2001316138 A describes the opposite asymmetric VIG design in which the outer glass panel located on the outside is thicker than the inner glass panel for improved impact and acoustic performance.

В документе US 2015/0354264 А1 описана стеклянная панель с двойным остеклением при пониженном давлении с низкоэмиссионной пленкой с коэффициентом излучения 0,067 или менее на второй стеклянной поверхности наружного стекла, т.е. стеклянной поверхности наружного стекла, которая ориентирована в сторону части в виде зазора для обеспечения достаточных теплоизоляционных и теплозащитных свойств. Низкоэмиссионная пленка представляет собой пакет из нижнего слоя диэлектрика, слоя металла, жертвенного слоя и верхнего слоя диэлектрика, предпочтительно образованного магнетронным распылением.US 2015/0354264 A1 describes a reduced pressure double glazed glass panel with a low emissivity film with an emissivity of 0.067 or less on the second glass surface of the outer glass, i. glass surface of the outer glass, which is oriented towards the part in the form of a gap to ensure sufficient heat-insulating and heat-shielding properties. The low emissivity film is a stack of a lower dielectric layer, a metal layer, a sacrificial layer and a top dielectric layer, preferably formed by magnetron sputtering.

В документе WO 2016/063007 А1 раскрыт вакуумный изоляционный блок остекления с низкоэмиссионным покрытием на обращенной наружу поверхности для противоконденсационных свойств.WO 2016/063007 A1 discloses a vacuum insulating glazing unit with a low-e coating on the outward facing surface for anti-condensation properties.

В документе ЕР 1630344 А1 описано предоставление низкоэмиссионного покрытия с коэффициентом излучения менее 0,2 на внутренних поверхностях стеклянных панелей вакуумного изоляционного блока остекления. Примерами удобного низкоэмиссионного покрытия являются пакеты с распыленным покрытием типа диэлектрик/серебро/жертвенный/диэлектрик, или покрытия, химически осажденные из паровой фазы, основанные на слоях из легированного оксида олова. Хотя добавление покрытий также является интересным для оптимизации изоляционных или солнцезащитных свойств VIG, эти покрытия, однако, также изменяют тепловое напряжение, прилагаемое к VIG.EP 1630344 A1 describes the provision of a low emissivity coating with an emissivity of less than 0.2 on the inner surfaces of glass panels of a vacuum insulated glazing unit. Examples of convenient low emissivity coatings are dielectric/silver/sacrificial/dielectric sputter coating packages or chemical vapor deposition coatings based on doped tin oxide layers. Although the addition of coatings is also interesting for optimizing the insulating or sun protection properties of the VIG, these coatings, however, also change the thermal stress applied to the VIG.

Однако в уровне техники нет решения технической проблемы улучшения устойчивости к вызванному тепловому напряжению в асимметричных блоках VIG, в которых одна или несколько стеклянных панелей имеют солнцезащитные или изоляционные низкоэмиссионные покрытия и подвергаются действию разности температур между внешней и внутренней средами. Кроме того, в уровне техники нет решения технической проблемы напряжения, вызванного атмосферным давлением, в местах расположения стоек таких блоков VIG и даже того, как создать такой вакуумный изоляционный блок остекления, демонстрирующий улучшенную устойчивость к этому комбинированному внешнему напряжению, поддерживая при этом теплоизоляцию с высокими характеристиками.However, there is no prior art solution to the technical problem of improving induced thermal stress resistance in asymmetric VIG units in which one or more glass panels have solar control or insulating low-emissivity coatings and are exposed to temperature differences between outdoor and indoor environments. In addition, the prior art does not have a solution to the technical problem of stress caused by atmospheric pressure at the post locations of such VIG units, and even how to create such a vacuum insulating glazing unit that exhibits improved resistance to this combined external stress while maintaining thermal insulation with high characteristics.

Действительно, в уровне техники нет решения технической проблемы уменьшения общего напряжения и возникающего в связи с этим риска разрушения блоков VIG, имеющих покрытия, отражающие инфракрасное излучение, как в летних условиях, когда внутренняя часть является более холодной, чем внешняя часть, так и также в зимних условиях, когда внешняя часть является более холодной, чем внутренняя часть, в частности, в ситуациях, когда зимние условия являются более суровыми, чем летние условия.Indeed, there is no solution in the prior art to the technical problem of reducing the overall stress and the resulting risk of failure of VIG blocks having infrared reflective coatings, both in summer conditions, when the inside is colder than the outside, and also in winter conditions where the outside is colder than the inside, in particular in situations where winter conditions are more severe than summer conditions.

Сущность изобретенияThe essence of the invention

Целью настоящего изобретения является предоставление вакуумного изоляционного остекления, имеющего на наружной поверхности первой стеклянной панели первое покрытие, отражающее инфракрасное излучение, и имеющего второе покрытие, отражающее инфракрасное излучение, на внутреннейIt is an object of the present invention to provide a vacuum insulating glazing having a first infrared reflective coating on the outer surface of the first glass panel and having a second infrared reflective coating on the inner surface.

- 1 041667 поверхности, которая обращена к внутреннему объему, первой панели или второй панели, и имеющего низкий общий риск разрушения, связанный с напряжением, в летних условиях, когда внутренняя часть является более холодной, чем внешняя часть, а также в зимних условиях, когда внешняя часть является более холодной, чем внутренняя часть, в частности, в ситуациях, когда зимние условия являются более суровыми, чем летние условия. Покрытие, отражающее инфракрасное излучение, в настоящем изобретении может быть изоляционным покрытием или солнцезащитным покрытием.- 1 041667 surface that faces the inner volume of the first panel or the second panel, and having a low overall risk of failure associated with stress, in summer conditions, when the inside is colder than the outside, and also in winter conditions, when the outer part is colder than the inner part, in particular in situations where winter conditions are more severe than summer conditions. The infrared reflective coating in the present invention may be an insulating coating or a sun protection coating.

Изобретатели неожиданно обнаружили, что сочетание определенных размеров и толщин внутренней и наружной стеклянных панелей вместе с определенным шагом распорок, а также определенным расположением покрытий и энергетическими свойствами стеклянных панелей привело к значительному снижению общего риска разрушения, связанного с напряжением, в вакуумных изоляционных остеклениях, которые подвергаются воздействию как умеренных летних условий, когда внутренняя часть является более холодной, чем внешняя часть, а также суровых зимних условий, когда внешняя часть является более холодной, чем внутренняя часть. В настоящем изобретении общее вызванное напряжение асимметричных VIG снижено, в конкретных вариантах осуществления напряжение в зимних условиях уменьшено до уровня ниже, чем у эквивалентных им симметричных VIG. Эквивалентные им симметричные VIG идентичны во всех отношениях, в частности, в отношении внешних размеров длины, ширины и общей толщины, за исключением того, что толщины первого и второго листов стекла одинаковы. Симметричные VIG зарекомендовали себя на рынке и естественным образом образуют отправную точку для новых разработок в данной области. Хорошо известно, что они обычно достигают своих самых высоких уровней комбинированного вызванного напряжения в зимних условиях. Таким образом, максимальный уровень комбинированного вызванного напряжения эквивалентных симметричных VIG, достигаемый или зимних, или в летних условиях, составляет полезное референтное значение для сравнения с асимметричным VIG. В определенных конкретных вариантах осуществления настоящего изобретения значения общего вызванного напряжения асимметричных VIG как в зимних, так и в летних условиях ниже, чем максимальные уровни вызванного напряжения, которые выдерживают в летних или зимних условиях эквивалентные им симметричные VIG.The inventors have surprisingly found that the combination of certain dimensions and thicknesses of the inner and outer glass panels, together with certain spacing of struts, as well as certain arrangement of coatings and energy properties of the glass panels, resulted in a significant reduction in the overall risk of stress-related failure in vacuum insulated glazings that are subjected to exposed to both moderate summer conditions, when the interior is colder than the exterior, and severe winter conditions, when the exterior is colder than the interior. In the present invention, the total induced stress of asymmetrical VIGs is reduced, in particular embodiments, winter stress is reduced to a level lower than that of their equivalent symmetrical VIGs. The equivalent symmetrical VIGs are identical in all respects, in particular with respect to the external dimensions of length, width and overall thickness, except that the thicknesses of the first and second sheets of glass are the same. Symmetrical VIGs have proven themselves in the market and naturally form the starting point for new developments in the field. It is well known that they typically reach their highest levels of combined induced stress in winter conditions. Thus, the maximum level of combined induced voltage of equivalent symmetrical VIGs achievable in either winter or summer conditions constitutes a useful reference value for comparison with asymmetrical VIG. In certain specific embodiments of the present invention, the total induced stress values of the asymmetrical VIGs in both winter and summer conditions are lower than the maximum induced stress levels that their equivalent symmetrical VIGs withstand in summer or winter conditions.

Настоящее изобретение относится к вакуумному изоляционному блоку остекления, проходящему вдоль плоскости Р, определяемой продольной осью X и вертикальной осью Z, и имеющему ширину W, измеренную вдоль продольной оси X, и длину L, измеренную вдоль вертикальной оси Z. Длина вакуумного изоляционного блока остекления L находится в диапазоне от 300 до 4000 мм (300 mm<L<4000 мм), а ширина вакуумного изоляционного блока остекления W находится в диапазоне от 300 до 1500 мм (300 mm<W<1500 мм). В определенных предпочтительных вариантах осуществления настоящего изобретения L находится в диапазоне от 300 до 3000 мм для дополнительного уменьшения напряжения. Вакуумный изоляционный блок остекления содержитThe present invention relates to a vacuum insulating glazing unit extending along a plane P defined by a longitudinal X axis and a vertical Z axis, and having a width W measured along the longitudinal X axis and a length L measured along the vertical Z axis. The length of the vacuum insulating glazing unit L is in the range of 300 to 4000mm (300mm<L<4000mm), and the width of the vacuum insulating glazing unit W is in the range of 300 to 1500mm (300mm<W<1500mm). In certain preferred embodiments of the present invention, L is in the range of 300 to 3000 mm to further reduce stress. Vacuum insulating glazing unit contains

a) первую стеклянную панель, имеющую толщину Z1 и показатель поглощения энергии EA1, иa) a first glass panel having a thickness Z 1 and an energy absorption index EA 1 , and

b) вторую стеклянную панель, имеющую толщину Z2 и показатель поглощения энергии ЕА2,b) a second glass panel having a thickness Z2 and an energy absorption index EA2,

c) при этом Z1 равна или больше 5 мм, иc) while Z 1 is equal to or greater than 5 mm, and

d) при этом разность толщины AZ между толщиной Z1 первой стеклянной панели и толщиной Z2 второй стеклянной панели равна или больше 1 мм (AZ=Z1-Z2>1 мм),d) wherein the thickness difference AZ between the thickness Z 1 of the first glass panel and the thickness Z2 of the second glass panel is equal to or greater than 1 mm (AZ=Z 1 -Z2>1 mm),

e) набор отдельных распорок, расположенных между первой и второй стеклянными панелями, поддерживающих расстояние между первой и второй стеклянными панелями и образующих массив с шагом λ, шаг λ находится в диапазоне от 10 до 35 мм (10 ΜΜ<λ<35 мм),e) a set of separate spacers located between the first and second glass panels, maintaining the distance between the first and second glass panels and forming an array with a step λ, the step λ is in the range from 10 to 35 mm (10 ΜΜ<λ<35 mm),

f) герметично соединяющее уплотнение (4), уплотняющее расстояние между первой и второй стеклянными панелями по их периметру;f) a hermetically connecting seal (4) sealing the distance between the first and second glass panels along their perimeter;

g) внутренний объем V, образованный первой и второй стеклянными панелями и набором отдельных распорок и закрытый герметично соединяющим уплотнением, и при этом имеется вакуум с абсолютным давлением менее 0,1 мбар,g) an internal volume V formed by the first and second glass panels and a set of separate spacers and closed by a hermetically connecting seal, and while there is a vacuum with an absolute pressure of less than 0.1 mbar,

h) первое покрытие, отражающее инфракрасное излучение, на наружно поверхности первой стеклянной панели и имеет второе покрытие, отражающее инфракрасное излучение, на внутренней поверхности, которая обращена к внутреннему объему, первой панели или второй панели.h) a first infrared reflective coating on the outer surface of the first glass panel and has a second infrared reflective coating on the inner surface that faces the interior volume of the first panel or the second panel.

Условно считается, что для описания положения поверхности панели в изоляционном блоке остекления поверхности двух или более стеклянных панелей пронумерованы начиная с поверхности панели, которая обращена ко внешней части (положение 1), до поверхности панели, которая обращена ко внутренней части (положение 4 в двойном остеклении). Для целей вакуумных изоляционных остеклений согласно настоящему изобретению нумерация поверхностей панели VIG сохраняется даже в вариантах осуществления, в которых это VIG комбинируют с дополнительными стеклянными панелями. Кроме того, толщины измеряют в направлении, перпендикулярном к плоскости Р. Для целей настоящего изобретения толщины стекла округлены до ближайшего миллиметра.Conventionally, to describe the position of a panel surface in an insulating glazing unit, the surfaces of two or more glass panels are numbered from the surface of the panel that faces the outside (position 1) to the surface of the panel that faces the inside (position 4 in double glazing). ). For the purposes of vacuum insulating glazings according to the present invention, the numbering of the surfaces of the VIG panel is retained even in embodiments in which this VIG is combined with additional glass panels. In addition, thicknesses are measured in a direction perpendicular to the P plane. For the purposes of the present invention, glass thicknesses are rounded off to the nearest millimeter.

Вакуумный изоляционный блок остекления согласно настоящему изобретению имеет первое покрытие, отражающее инфракрасное излучение, в положении 1 и второе покрытие, отражающее инфракрасное излучение, в положении 2 или 3, которое находится на поверхности, которая ориентирована вThe vacuum insulating glazing unit according to the present invention has a first infrared reflective coating at position 1 and a second infrared reflective coating at position 2 or 3, which is on a surface that is oriented in

- 2 041667 сторону внутреннего объема первой, наружной, стеклянной панели или второй, внутренней, стеклянной панели. Низкое общее напряжение получают, когда взвешенная разность показателя поглощения энергии между наружной стеклянной панелью и внутренней стеклянной панелью АЕЛ составляет не больше- 2 041667 side of the internal volume of the first, outer, glass panel or the second, inner, glass panel. A low overall voltage is obtained when the weighted energy absorption rate difference between the outer glass panel and the inner glass panel AEL is not more than

0,0029 ΔZ2/мм2-0,041 ΔΖ/μμ+0,6375 (ΔΕΛ<0,0029 ΔΖ2/μμ2-0,041 ΔΖ/μμ+0,6375; ΔΕΛ=ΕΑ1-2*ΕΑ2). 0.0029 ΔZ 2 /mm 2 -0.041 ΔΖ/μμ+ 0.6375

Другие аспекты и преимущества вариантов осуществления станут очевидными из следующего подробного описания, рассмотренного вместе с прилагаемыми графическими материалами, на которых в качестве примера проиллюстрированы принципы описанных вариантов осуществления.Other aspects and advantages of the embodiments will become apparent from the following detailed description, taken in conjunction with the accompanying drawings, which illustrate by way of example the principles of the described embodiments.

Краткое описание графических материаловBrief description of graphic materials

Этот аспект и другие аспекты настоящего изобретения ниже будут описаны более подробно со ссылкой на приложенные графические материалы, на которых показан примерный вариант осуществления изобретения.This aspect and other aspects of the present invention will be described in more detail below with reference to the accompanying drawings, which show an exemplary embodiment of the invention.

На фиг. 1 показан вид в поперечном разрезе асимметричного вакуумного изоляционного блока остекления согласно одному варианту осуществления настоящего изобретения.In FIG. 1 is a cross-sectional view of an asymmetric vacuum insulating glazing unit according to one embodiment of the present invention.

На фиг. 2 показан вид в поперечном разрезе другого асимметричного вакуумного изоляционного блока остекления согласно одному варианту осуществления настоящего изобретения.In FIG. 2 is a cross-sectional view of another asymmetric vacuum insulating glazing unit according to one embodiment of the present invention.

Описание вариантов осуществленияDescription of Embodiments

Целью настоящего изобретения является предоставление вакуумного изоляционного блока остекления (далее в настоящем документе называемого VIG), который демонстрирует низкое вызванное воздействием температуры напряжение, когда подвергается действию высокой разности положительной и отрицательной температур между внешней и внутренней средами, обеспечивает теплоизоляционные свойства, является очень устойчивым на протяжении своего срока службы и может быть произведен эффективно и с малыми затратами.It is an object of the present invention to provide a vacuum insulating glazing unit (hereinafter referred to as VIG) which exhibits low temperature-induced stress when subjected to a high positive and negative temperature difference between the external and internal environments, provides thermal insulation properties, is very stable over life and can be produced efficiently and cost-effectively.

В частности, целью настоящего изобретения является предоставление вакуумного изоляционного блока остекления (далее в настоящем документе называемого VIG), который демонстрирует теплоизоляцию или защиту от солнца с высокими характеристиками и улучшенное сопротивление напряжению, вызванному комбинацией разности температур между внутренней и внешней средами и атмосферного давления.In particular, it is an object of the present invention to provide a vacuum insulating glazing unit (hereinafter referred to as VIG) that exhibits high performance thermal insulation or sun protection and improved resistance to stress caused by a combination of temperature difference between indoor and outdoor environments and atmospheric pressure.

Эти цели реализованы за счет вакуумного изоляционного блока остекления согласно настоящему изобретению, который является асимметричным, т.е. в котором первая стеклянная панель толще, чем вторая стеклянная панель (Ζ1>Ζ2), и тщательно подобрана по конкретному размеру, включая диапазон длины (L) и диапазон ширины (W), конкретный интервал между распорками (λ) и конкретную толщину второй стеклянной панели (Ζ2), и в котором первое покрытие, отражающее инфракрасное излучение, предусмотрено на наружной поверхности первой стеклянной панели, а второе покрытие, отражающее инфракрасное излучение, предусмотрено на внутренней поверхности, которая обращена к внутреннему объему, первой панели или второй панели, когда в отношении взвешенной разности показателя поглощения энергии между первой и второй стеклянными панелями соблюдено следующее условие: ΔΕΛ<0,0029 ΔZ2/мм2-0,041 ΔZ/мм+0,6375; ΔΕΛ=ΕΑ1-2*ΕΛ1, при этом 300 мм<Ь<4000 мм, 300 мм<W<1500 мм, Ζ1>5 мм, Z2>3 мм, ΔΖ=Ζ1-Ζ2>1 мм и 10 мм<λ<35 мм.These objectives are realized by the vacuum insulating glazing unit according to the present invention, which is asymmetric, i.e. in which the first glass panel is thicker than the second glass panel (Ζ1>Ζ2) and is carefully chosen for a specific dimension, including a length range (L) and a width range (W), a specific spacer spacing (λ) and a specific thickness of the second glass panel (Z 2 ), and in which the first infrared reflective coating is provided on the outer surface of the first glass panel, and the second infrared reflective coating is provided on the inner surface that faces the inner volume of the first panel or the second panel, when in in relation to the weighted difference in the energy absorption index between the first and second glass panels, the following condition is met: ΔΕΛ<0.0029 ΔZ 2 /mm 2 -0.041 ΔZ/mm+0.6375; ΔΕΛ=ΕΑ 1 -2*ΕΛ 1 , while 300 mm<b<4000 mm, 300 mm<W<1500 mm, Ζ1>5 mm, Z2>3 mm, ΔΖ=Ζ1-Ζ 2 >1 mm and 10 mm <λ<35 mm.

Более толстая первая стеклянная панель предназначена для обращения наружу из здания, более тонкая вторая стеклянная панель предназначена для обращения внутрь здания. Такое сочетание разных толщин улучшает напряжение, связанное с зимними условиями, также в случае с первым покрытием, отражающим инфракрасное излучение, в положении 1 и вторым покрытием, отражающим инфракрасное излучение, в положении 2 или 3. Неожиданно, также в летних условиях низкое вызванное напряжение может быть получено на таком асимметричном VIG, имеющем первое покрытие, отражающее инфракрасное излучение, на наружной поверхности первой стеклянной панели и имеющем второе покрытие, отражающее инфракрасное излучение, на внутренней поверхности, которая обращена к внутреннему объему, первой панели или второй панели. Для достижения этого было фактически обнаружено, что критически важно адаптировать уровни показателя поглощения энергии первой и второй стеклянных панелей с учетом критически важных размеров VIG.The thicker first glass panel is designed to face outside the building, the thinner second glass panel is designed to face the inside of the building. This combination of different thicknesses improves the stress associated with winter conditions, also in the case of the first infrared reflective coating in position 1 and the second infrared reflective coating in position 2 or 3. Surprisingly, also in summer conditions, low induced stress can be obtained on such an asymmetric VIG having a first infrared reflective coating on the outer surface of the first glass panel and having a second infrared reflective coating on the inner surface that faces the interior volume of the first panel or the second panel. In order to achieve this, it has actually been found that it is critical to adapt the energy absorption index levels of the first and second glass panels to the critical dimensions of the VIG.

Настоящее изобретение относится к вакуумному изоляционному блоку остекления, обычно содержащему первую стеклянную панель и вторую стеклянную панель, связанные друг с другом посредством набора отдельных распорок, которые удерживают указанные панели на определенном расстоянии друг от друга, обычно в диапазоне от 50 мкм до 1000 мкм, предпочтительно от 50 мкм до 500 мкм, более предпочтительно от 50 мкм до 150 мкм, и между указанными стеклянными панелями внутреннее пространство, содержащее по меньшей мере одну первую полость, в которой имеется абсолютный вакуум с давлением менее 0,1 мбар, причем указанное пространство закрыто периферийным герметично соединяющим уплотнением, размещенным на периферии стеклянных панелей вокруг указанного внутреннего пространства. В настоящем изобретении шаг распорок следует понимать как кратчайшее расстояние, отделяющее любую заданную распорку от ближайшей к ней соседней распорки. Предпочтительно распорки разнесены друг от друга по повторяющейся схеме, например в виде квадрата, шестиугольника или треугольника.The present invention relates to a vacuum insulated glazing unit typically comprising a first glass panel and a second glass panel connected to each other by means of a set of separate spacers that hold said panels at a certain distance from each other, typically in the range of 50 µm to 1000 µm, preferably from 50 µm to 500 µm, more preferably from 50 µm to 150 µm, and between said glass panels an internal space containing at least one first cavity in which there is an absolute vacuum with a pressure of less than 0.1 mbar, said space being closed by a peripheral a hermetically connecting seal placed on the periphery of the glass panels around said interior space. In the present invention, the pitch of the struts should be understood as the shortest distance separating any given strut from its closest adjacent strut. Preferably the spacers are spaced apart from each other in a repeating pattern, such as a square, hexagon or triangle.

- 3 041667- 3 041667

Как проиллюстрировано на фиг. 1 и 2, вакуумный изоляционный блок (10) остекления проходит вдоль плоскости Р, определяемой продольной осью X и вертикальной осью Y. VIG согласно настоящему изобретению содержитAs illustrated in FIG. 1 and 2, the vacuum insulating glazing unit (10) extends along a plane P defined by a longitudinal axis X and a vertical axis Y. The VIG according to the present invention comprises

a) первую стеклянную панель (1), имеющую внутреннюю поверхность (12) панели и наружную поверхность (13) панели и имеющую толщину Z1, и вторую стеклянную панель (2), имеющую внутреннюю поверхность (22) панели и наружную поверхность (23) панели и имеющую толщину Z2; толщины измеряют до ближайшего мм в направлении, перпендикулярном к плоскости Р;a) the first glass panel (1) having the inner surface (12) of the panel and the outer surface (13) of the panel and having a thickness Z1, and the second glass panel (2) having the inner surface (22) of the panel and the outer surface (23) of the panel and having a thickness Z 2 ; thicknesses are measured to the nearest mm in a direction perpendicular to the plane P;

b) набор отдельных распорок (3), расположенных между первой и второй стеклянными панелями и поддерживающих расстояние между первой и второй стеклянными панелями;b) a set of separate spacers (3) located between the first and second glass panels and maintaining the distance between the first and second glass panels;

c) герметично соединяющее уплотнение (4), уплотняющее расстояние между первой и второй стеклянными панелями по их периметру;c) a hermetically connecting seal (4) sealing the distance between the first and second glass panels along their perimeter;

d) внутренний объем V, образованный первой и второй стеклянными панелями и набором отдельных распорок и закрытый герметично соединяющим уплотнением, и при этом имеется вакуум с абсолютным давлением менее 0,1 мбар.d) an internal volume V formed by the first and second glass panels and a set of separate spacers and closed with a hermetically bonding seal, and there is a vacuum with an absolute pressure of less than 0.1 mbar.

Вакуумный изоляционный блок остекления согласно настоящему изобретению далее в настоящем документе называется асимметричным VIG.The vacuum insulating glazing unit according to the present invention is hereinafter referred to as asymmetric VIG.

В VIG первая стеклянная панель имеет внутреннюю поверхность (12) панели и наружную поверхность (13) панели. Вторая стеклянная панель имеет внутреннюю поверхность (22) панели и наружную поверхность (23) панели. Внутренние поверхности панелей обращены ко внутреннему объему V асимметричного VIG. Например, наружные поверхности панелей обращены ко внешней и внутренней частям здания. Как проиллюстрировано на фиг. 1 и 2, внутренняя поверхность (12) панели первой стеклянной панели (1) асимметричного VIG согласно настоящему изобретению снабжена покрытием, отражающим инфракрасное излучение (далее в настоящем документе называемым покрытием, отражающим ИКизлучение). Покрытия (5, 5a, 5b), отражающие ИК-излучение, согласно настоящему изобретению имеют коэффициент излучения не более 0,4, предпочтительно менее 0,2. Покрытия, отражающие ИК-излучение, в положении 2 или 3 (5a, 5b) согласно настоящему изобретению могут иметь коэффициент излучения, в частности, менее 0,1, менее 0,05 или даже менее 0,04. Покрытия, отражающие ИК-излучение, согласно настоящему изобретению, в частности, в положении 2 или 3, могут содержать низкоэмиссионное покрытие, отражающее ИК-излучение, на основе металла; эти покрытия обычно представляют собой систему из тонких слоев, содержащих один или несколько, например два, три или четыре, функциональных слоев, основанных на материале, отражающем инфракрасное излучение, и по меньшей мере два диэлектрических покрытия, при этом каждый функциональный слой окружен диэлектрическими покрытиями. Покрытия, отражающие ИК-излучение, согласно настоящему изобретению могут, в частности, иметь коэффициент излучения по меньшей мере 0,010. Функциональные слои обычно представляют собой слои серебра толщиной в несколько нанометров, в основном около 5-20 нм. Что касается диэлектрических слоев, они являются прозрачными, и традиционно каждый диэлектрический слой выполнен из одного или нескольких слоев оксидов и/или нитридов металла. Эти разные слои наносят, например, используя методы вакуумного распыления, такие как катодное распыление в магнитном поле, более широко известное как магнетронное распыление. В дополнение к диэлектрическим слоям каждый функциональный слой может быть защищен барьерными слоями или улучшен осаждением на смачивающий слой.In VIG, the first glass panel has an inner surface (12) of the panel and an outer surface (13) of the panel. The second glass panel has an inner surface (22) of the panel and an outer surface (23) of the panel. The inner surfaces of the panels face the inner volume V of the asymmetric VIG. For example, the outer surfaces of the panels face the exterior and interior of the building. As illustrated in FIG. 1 and 2, the inner surface (12) of the panel of the first glass panel (1) of the asymmetric VIG according to the present invention is provided with an infrared reflective coating (hereinafter referred to as an IR reflective coating). The IR reflective coatings (5, 5a, 5b) according to the present invention have an emissivity of at most 0.4, preferably less than 0.2. The IR reflective coatings in position 2 or 3 (5a, 5b) according to the present invention may have an emissivity, in particular less than 0.1, less than 0.05 or even less than 0.04. The IR reflective coatings of the present invention, in particular in position 2 or 3, may comprise a low-emissivity IR reflective coating based on a metal; these coatings are usually a system of thin layers containing one or more, for example two, three or four, functional layers based on an infrared reflective material and at least two dielectric coatings, with each functional layer surrounded by dielectric coatings. The IR reflective coatings according to the present invention may in particular have an emissivity of at least 0.010. The functional layers are typically silver layers a few nanometers thick, typically around 5-20 nm. As for the dielectric layers, they are transparent and traditionally each dielectric layer is made of one or more layers of metal oxides and/or nitrides. These different layers are deposited, for example, using vacuum sputtering techniques such as magnetic field cathode sputtering, more commonly known as magnetron sputtering. In addition to dielectric layers, each functional layer can be protected by barrier layers or enhanced by deposition on a wetting layer.

Покрытие, отражающее ИК-излучение, в положении 1 (5) в настоящем изобретении может, в частности, представлять собой покрытие, отражающее ИК-излучение, на основе прозрачного проводящего оксида (ТСО) с функциональным низкоэмиссионным слоем, основанным на легированном фтором оксиде олова, легированном сурьмой оксиде олова или оксиде индия и олова. Такое покрытие, отражающее ИК-излучение, содержит один или несколько антирадужных слоев между стеклом и слоем на основе ТСО, а иногда уменьшающие коэффициент отражения слои, содержащие SiOx, и/или гидрофильные слои, основанные на оксиде титана, нанесенные на покрытие, отражающее ИК-излучение, на основе ТСО.The IR reflective coating at position 1 (5) in the present invention may in particular be an IR reflective coating based on a transparent conductive oxide (TCO) with a functional low-emissivity layer based on fluorine-doped tin oxide, antimony-doped tin oxide or indium-tin oxide. Such an IR reflective coating comprises one or more anti-iridescent layers between the glass and the TCO-based layer, and sometimes SiOx-containing reflectance-reducing layers and/or titanium oxide-based hydrophilic layers deposited on the IR reflective coating. radiation, based on TCO.

Покрытия, отражающие ИК-излучение, в настоящем изобретении могут иметь антисолнечные или солнцезащитные свойства, которые могут снижать риск перегрева, например, в закрытом пространстве с большими остекленными поверхностями и, таким образом, снижать энергетическую нагрузку, которую следует учитывать для кондиционирования воздуха в летнее время. В этом случае остекление должно пропускать как можно меньшее количество общего солнечного излучения энергии, т.е. оно должно иметь как можно более низкий солнечный фактор (SF или g). Часто очень желательно, чтобы остекление гарантировало определенный уровень светопропускания (LT) для обеспечения достаточного уровня освещенности внутри здания. Эти в некоторой степени противоречащие друг другу требования отражают желание получить элемент остекления с высокой селективностью (S), определяемой как отношение светопропускания к солнечному фактору. Покрытия, отражающие ИК-излучение, в настоящем изобретении также могут быть изоляционными покрытиями с низким коэффициентом излучения, адаптированными для снижения потери тепла зданием посредством инфракрасного излучения с большей длиной волны. Таким образом, они улучшают теплоизоляцию остекленных поверхностей и снижают потери энергии и затраты на отопление в холодные периоды. Конкретные варианты осуществленияThe IR reflective coatings of the present invention may have anti-solar or sun protection properties which may reduce the risk of overheating, for example in enclosed spaces with large glazed surfaces, and thus reduce the energy load that must be considered for air conditioning in the summer. . In this case, the glazing should transmit as little total solar energy radiation as possible, i.e. it should have as low a solar factor (SF or g) as possible. It is often highly desirable that the glazing guarantee a certain level of light transmission (LT) in order to provide a sufficient level of illumination within the building. These somewhat conflicting requirements reflect the desire for a glazing element with high selectivity (S), defined as the ratio of light transmission to solar factor. The IR reflective coatings of the present invention may also be low emissivity insulating coatings adapted to reduce building heat loss through longer wavelength infrared radiation. Thus, they improve the thermal insulation of glazed surfaces and reduce energy losses and heating costs during cold periods. Specific Embodiments

- 4 041667- 4 041667

Было обнаружено, что нижеследующие конкретные варианты осуществления комбинаций толщин стеклянных панелей, диапазонов шага и размеров обеспечивают более низкие уровни комбинированного вызванного напряжения как в зимних, так и в летних условиях, чем максимальный уровень комбинированного напряжения, вызванного в летних или зимних условиях в их эквивалентном симметричном вакуумном изоляционном остеклении той же самой общей толщины. EA1 и ЕА2 обозначают показатели поглощения энергии первой и второй стеклянных панелей соответственно. В частности, сопротивление напряжению настоящего изобретения в летних условиях оценивается в сравнении с эквивалентным ему симметричным VIG. В целях настоящего изобретения симметричным VIG, эквивалентным асимметричному VIG, является VIG, имеющий все значения W, L, λ, имеющий ту же самую общую толщину Z1+Z2, но в котором толщина первой панели является такой же, как и толщина второй панели, Zi=Z2.The following specific embodiments of combinations of glass panel thicknesses, pitch ranges and sizes have been found to provide lower levels of combined induced stress in both winter and summer conditions than the maximum level of combined induced stress in summer or winter conditions in their equivalent symmetrical vacuum insulating glazing of the same overall thickness. EA 1 and EA2 denote the energy absorption values of the first and second glass panels, respectively. In particular, the voltage resistance of the present invention in summer conditions is evaluated in comparison with its equivalent symmetrical VIG. For the purposes of the present invention, a symmetrical VIG equivalent to an asymmetric VIG is a VIG having all the values W, L, λ, having the same total thickness Z1+Z2, but in which the thickness of the first panel is the same as that of the second panel, Zi =Z 2 .

В частности, для вакуумного изоляционного остекления как в зимних, так и в летних условиях достигаются более низкие уровни комбинированного вызванного напряжения, чем максимальный уровень комбинированного напряжения, вызванного в эквивалентном симметричном вакуумном изоляционном остеклении той же самой общей толщины, при этом Z2=3 мм, и 10 мм<λ<25 мм, когда в отношении взвешенной разности показателя поглощения энергии между первой и второй стеклянными панелями соблюдено следующее условие: ΔΕΑ<0,0073 ΔZ2/мм2-0,1355 ΔZ/мм+0,573; ΔΕΑ=ΕΑ1-2*ΕΑ2, при этом 300 мм<L<3000 мм, 300 мм<W<1500 мм, Z1>5 мм, ΔΖ=Ζ1-Ζ2>1 мм.In particular, for vacuum insulated glazing in both winter and summer conditions, lower levels of combined induced stress are achieved than the maximum level of combined stress induced in an equivalent symmetrical vacuum insulating glazing of the same total thickness, with Z2=3 mm, and 10 mm<λ<25 mm when the following condition is met in relation to the weighted difference in the energy absorption index between the first and second glass panels: ΔΕΑ<0.0073 ΔZ 2 /mm 2 -0.1355 ΔZ/mm+0.573; ΔΕΑ=ΕΑ1-2*ΕΑ2, while 300 mm<L<3000 mm, 300 mm<W<1500 mm, Z1>5 mm, ΔΖ=Ζ1-Ζ 2 >1 mm.

В частности, для вакуумного изоляционного остекления как в зимних, так и в летних условиях достигаются более низкие уровни комбинированного вызванного напряжения, чем максимальный уровень комбинированного напряжения, вызванного в эквивалентном симметричном вакуумном изоляционном остеклении той же самой общей толщины, при этом Z2=4 мм и 10 мм<λ<25 мм, когда в отношении взвешенной разности показателя поглощения энергии между первой и второй стеклянными панелями соблюдено следующее условие: ΔΕΑ<-0,0188 ΔZ/мм+0,4616; ΔΕΑ=ΕΑ1-2*ΕΑ2, при этом 300 мм<L<3000 мм, 300 мм<W<1500 мм, Z1>5 мм, ΔΖ=Ζ1-Ζ2>1 мм. В частности, для вакуумного изоляционного остекления как в зимних, так и в летних условиях достигаются более низкие уровни комбинированного вызванного напряжения, чем максимальный уровень комбинированного напряжения, вызванного в эквивалентном симметричном вакуумном изоляционном остеклении той же самой общей толщины, при этом Z2=5 мм и 10 мм<λ<35 мм, когда в отношении взвешенной разности показателя поглощения энергии между первой и второй стеклянными панелями соблюдено следующее условие: ΔΕΑ<0,0029 ΔZ2/мм2-0,041 ΔZ/мм+0,614; ΔΕΑ=ΕΑ1-2*ΕΑ2, при этом 300 мм<L<3000 мм, 300 мм<W<1500 мм, Z1>5 мм, ΔΖ=Ζ1-Ζ2>1 мм.In particular, for vacuum insulated glazing in both winter and summer conditions, lower levels of combined induced stress are achieved than the maximum level of combined stress induced in an equivalent symmetrical vacuum insulating glazing of the same total thickness, with Z 2 =4 mm and 10 mm<λ<25 mm, when the weighted difference in the energy absorption index between the first and second glass panels is ΔΕΑ<-0.0188 ΔZ/mm+0.4616; ΔΕΑ=ΕΑ1-2*ΕΑ2, while 300 mm<L<3000 mm, 300 mm<W<1500 mm, Z1>5 mm, ΔΖ=Ζ1-Ζ 2 >1 mm. In particular, for vacuum insulated glazing in both winter and summer conditions, lower levels of combined induced stress are achieved than the maximum level of combined stress induced in an equivalent symmetrical vacuum insulating glazing of the same total thickness, with Z 2 =5 mm and 10 mm<λ<35 mm when the following condition is met in relation to the weighted difference of the energy absorption index between the first and second glass panels: ΔΕΑ<0.0029 ΔZ 2 /mm 2 -0.041 ΔZ/mm+0.614; ΔΕΑ=ΕΑ1-2*ΕΑ 2 , while 300 mm<L<3000 mm, 300 mm<W<1500 mm, Z1>5 mm, ΔΖ=Ζ1-Ζ 2 >1 mm.

В частности, для вакуумного изоляционного остекления как в зимних, так и в летних условиях достигаются более низкие уровни комбинированного вызванного напряжения, чем максимальный уровень комбинированного напряжения, вызванного в эквивалентном симметричном вакуумном изоляционном остеклении той же самой общей толщины, при этом Z2=6 мм и 10 мм<λ<35 мм, когда в отношении взвешенной разности показателя поглощения энергии между первой и второй стеклянными панелями соблюдено следующее условие: ΔΕΑ<0,0029 ΔZ2/мм2-0,041 ΔZ/мм+0,6375; ΔΕΑ=ΕΑ1-2*ΕΑ2, при этом 300 мм<L<3000 мм, 300 мм<W<1500 мм, Z1>5 мм, ΔΖ=Ζ1-Ζ2>1 мм.In particular, for vacuum insulated glazing in both winter and summer conditions, lower levels of combined induced stress are achieved than the maximum level of combined stress induced in an equivalent symmetrical vacuum insulating glazing of the same total thickness, with Z 2 =6 mm and 10 mm<λ<35 mm when the following condition is met in relation to the weighted difference in the energy absorption index between the first and second glass panels: ΔΕΑ<0.0029 ΔZ 2 /mm 2 -0.041 ΔZ/mm+0.6375; ΔΕΑ=ΕΑ1-2*ΕΑ2, while 300 mm<L<3000 mm, 300 mm<W<1500 mm, Z1>5 mm, ΔΖ=Ζ1-Ζ 2 >1 mm.

В частности, для вакуумного изоляционного остекления как в зимних, так и в летних условиях достигаются более низкие уровни комбинированного вызванного напряжения, чем максимальный уровень комбинированного напряжения, вызванного в эквивалентном симметричном вакуумном изоляционном остеклении той же самой общей толщины, при этом Z2=4 мм и 25 мм<λ<30 мм, когда в отношении взвешенной разности показателя поглощения энергии между первой и второй стеклянными панелями соблюдено следующее условие: ΔΕΑ<-0,027 ΔZ/мм+0,4264; ΔΕΑ=ΕΑ1-2*ΕΑ2, при этом 300 мм<L<3000 мм, 300 мм<W<1500 мм, Z1>5 мм, ΔΖ=Ζ1-Ζ2>1 мм. В одном варианте осуществления настоящего изобретения толщина Z1 первой стеклянной панели асимметричного VIG может быть равна или больше 5 мм (Z1>5 мм), предпочтительно может быть равна или больше 6 мм (Z1 >6 мм), предпочтительно равна или больше 8 мм (Z1>8 мм). Обычно толщина Z1 первой стеклянной панели не превышает 12 мм, предпочтительно не превышает 10 мм. В другом варианте осуществления толщина Z2 второй стеклянной панели асимметричного VIG может обычно быть равна или больше 3 мм (Z2>3 мм), предпочтительно может быть равна или больше 4 мм (Z2>4 мм), предпочтительно равна или больше 5 мм (Z2>5 мм). Обычно толщина Z2 второй стеклянной панели не превышает 10 мм, предпочтительно не превышает 8 мм. Однако для улучшения механического сопротивления асимметричного VIG согласно настоящему изобретению предпочтительно сохранять толщину Z2 второй панели минимальной.In particular, for vacuum insulated glazing in both winter and summer conditions, lower levels of combined induced stress are achieved than the maximum level of combined stress induced in an equivalent symmetrical vacuum insulating glazing of the same total thickness, with Z 2 =4 mm and 25 mm<λ<30 mm, when the weighted difference of the energy absorption index between the first and second glass panels is ΔΕΑ<-0.027 ΔZ/mm+0.4264; ΔΕΑ=ΕΑ1-2*ΕΑ2, while 300 mm<L<3000 mm, 300 mm<W<1500 mm, Z1>5 mm, ΔΖ=Ζ1-Ζ 2 >1 mm. In one embodiment of the present invention, the thickness Z1 of the first glass panel of the asymmetric VIG may be equal to or greater than 5 mm (Z1>5 mm), preferably may be equal to or greater than 6 mm (Z1 >6 mm), preferably equal to or greater than 8 mm (Z1 >8 mm). Typically, the thickness Z1 of the first glass panel does not exceed 12 mm, preferably does not exceed 10 mm. In another embodiment, the thickness Z2 of the second glass panel of the asymmetric VIG may typically be equal to or greater than 3 mm (Z 2 >3 mm), preferably may be equal to or greater than 4 mm (Z 2 >4 mm), preferably equal to or greater than 5 mm ( Z 2 >5 mm). Typically, the thickness Z2 of the second glass panel does not exceed 10 mm, preferably does not exceed 8 mm. However, in order to improve the mechanical resistance of the asymmetric VIG according to the present invention, it is preferable to keep the thickness Z2 of the second panel to a minimum.

В другом варианте осуществления настоящего изобретения настоящее изобретение также применимо к любому типу блока остекления, содержащего стеклянные панели (две, три или более), связывающие изолирующие или неизолирующие внутренние пространства (также называемые блоками многослойного остекления), при условии, что частичный вакуум создают в по меньшей мере одном из этих внутренних пространств. Следовательно, в одном варианте осуществления для улучшения механических характеристик асимметричного VIG согласно настоящему изобретению третья дополнительная стеклянная панель может быть соединена с по меньшей мере одной из наружных поверхностей (13 и/или 23)In another embodiment of the present invention, the present invention is also applicable to any type of glazing unit comprising glass panels (two, three or more) linking insulating or non-insulating internal spaces (also referred to as laminated glazing units), provided that a partial vacuum is applied in at least one of these interior spaces. Therefore, in one embodiment, to improve the mechanical characteristics of the asymmetric VIG according to the present invention, a third additional glass panel can be connected to at least one of the outer surfaces (13 and/or 23)

- 5 041667 панели первой и второй стеклянных панелей по периферии VIG посредством периферийной дистанционной рамки, создающей изолирующую полость, уплотненную периферийным краевым уплотнением. Указанная периферийная дистанционная рамка поддерживает определенное расстояние между третьей стеклянной панелью и по меньшей мере одним из наружной поверхности панели одной из первой и второй стеклянных панелей. Обычно указанная дистанционная рамка содержит поглотитель влаги и обычно имеет толщину от 6 мм до 20 мм, предпочтительно от 9 мм до 15 мм. В целом, указанный второй внутренний объем заполнен заданным газом, выбранным из группы, включающей воздух, сухой воздух, аргон (Ar), криптон (Kr), ксенон (Хе), гексафторид серы (SF6), углекислый газ или их комбинацию. Указанный заданный газ является эффективным для предотвращения теплообмена и/или может быть использован для уменьшения пропускания звука.- 5 041667 panels of the first and second glass panels along the VIG periphery by means of a peripheral spacer creating an insulating cavity sealed with a peripheral edge seal. The specified peripheral spacer frame maintains a certain distance between the third glass panel and at least one of the outer surface of the panel of one of the first and second glass panels. Typically said spacer contains a moisture absorber and typically has a thickness of 6 mm to 20 mm, preferably 9 mm to 15 mm. In general, said second internal volume is filled with a predetermined gas selected from the group consisting of air, dry air, argon (Ar), krypton (Kr), xenon (Xe), sulfur hexafluoride (SF6), carbon dioxide, or a combination thereof. Said target gas is effective in preventing heat transfer and/or may be used to reduce sound transmission.

Когда асимметричный VIG используют для закрытия проема внутри перегородки, разделяющей внутреннее и внешнее пространства, предпочтительно, чтобы третья стеклянная панель была обращена ко внешнему пространству. Также предпочтительно, чтобы третья стеклянная панель была снабжена по меньшей мере пиролитическим покрытием на основе ТСО на по меньшей мере одной из ее поверхностей. Такой конкретный блок остекления обеспечивает более высокие механические характеристики, улучшая при этом характеристики коэффициента излучения и/или уменьшая образование конденсата. В частности, и в целях безопасности, на наружную поверхность (23) второй стеклянной панели, обращенной во внутреннюю среду, может быть дополнительно наслоен по меньшей мере один лист стекла посредством по меньшей мере одного полимерного промежуточного слоя с образованием многослойной сборки. В одном варианте осуществления настоящего изобретения на по меньшей мере одну из наружных поверхностей (13 и/или 23) панели первой и второй стеклянных панелей может быть дополнительно наслоен по меньшей мере один дополнительный лист стекла посредством по меньшей мере одного полимерного промежуточного слоя с образованием многослойной сборки в целях безопасности и надежности. В многослойной сборке по меньшей мере один дополнительный лист стекла предпочтительно имеет толщину Zs, равную или больше 0,5 мм (Zs>0,5 мм). Толщина измерена в направлении, перпендикулярном плоскости Р. По меньшей мере один полимерный промежуточный слой представляет собой прозрачный или полупрозрачный полимерный промежуточный слой, содержащий материал, выбранный из группы, включающей этиленвинилацетат (EVA), полиизобутилен (PIB), поливинилбутираль (PVB), полиуретан (PU), поливинилхлориды (PVC), полиэфиры, сополиэфиры, сборочные полиацетали, циклоолефиновые полимеры (СОР), иономер и/или активируемый ультрафиолетом клей и другие, известные в области производства многослойных стекол. Также подходящими могут быть смешанные материалы, в которых используется любая совместимая комбинация этих материалов.When an asymmetric VIG is used to close an opening within a partition separating the interior and exterior spaces, it is preferred that the third glass panel faces the exterior. It is also preferred that the third glass panel be provided with at least a TCO-based pyrolytic coating on at least one of its surfaces. Such a particular glazing unit provides higher mechanical performance while improving emissivity performance and/or reducing condensation. In particular, and for safety reasons, on the outer surface (23) of the second glass panel facing the internal environment, at least one sheet of glass can be additionally layered by at least one polymeric intermediate layer to form a multilayer assembly. In one embodiment of the present invention, at least one of the outer surfaces (13 and/or 23) of the panel of the first and second glass panels can be further laminated with at least one additional sheet of glass by means of at least one polymeric interlayer to form a multilayer assembly. for security and reliability purposes. In a multilayer assembly, at least one additional sheet of glass preferably has a thickness Z s equal to or greater than 0.5 mm (Z s >0.5 mm). The thickness is measured in a direction perpendicular to plane P. At least one polymeric interlayer is a transparent or translucent polymeric interlayer containing a material selected from the group consisting of ethylene vinyl acetate (EVA), polyisobutylene (PIB), polyvinyl butyral (PVB), polyurethane ( PU), polyvinyl chlorides (PVC), polyesters, copolyesters, assembly polyacetals, cycloolefin polymers (COP), ionomer and/or UV-activated adhesive, and others known in the field of laminated glass. Mixed materials using any compatible combination of these materials may also be suitable.

Для улучшения эксплуатационных характеристик окна или двери усиленная звукоизоляция посредством звукопоглощающего многослойного стекла также совместима с концепцией настоящего изобретения. В этом случае полимерный промежуточный слой содержит по меньшей мере один дополнительный звукопоглощающий материал, размещенный между двумя пленками из поливинилбутираля. Стеклянные панели с электрохромными, термохромными, фотохромными или фотогальваническими элементами также совместимы с настоящим изобретением.To improve the performance of a window or door, reinforced sound insulation with sound-absorbing laminated glass is also compatible with the concept of the present invention. In this case, the polymeric intermediate layer contains at least one additional sound-absorbing material placed between two polyvinyl butyral films. Glass panels with electrochromic, thermochromic, photochromic or photovoltaic cells are also compatible with the present invention.

Первая и вторая стеклянные панели асимметричного VG согласно настоящему изобретению могут быть выбраны из стекол, изготовленных по технологиям термополированного листового прозрачного стекла, сверхпрозрачного стекла или цветного стекла. Под термином стекло в настоящем документе понимают любой тип стекла или эквивалентного прозрачного материала, такого как минеральное стекло или органическое стекло. Используемые минеральные стекла могут представлять собой независимо один или несколько известных типов стекла, таких как натриево-кальциево-силикатное, алюмосиликатное или боросиликатное, кристаллическое и поликристаллическое стекла. Стеклянная панель может быть получена посредством флоат-процесса, процесса вытягивания, процесса проката или любого другого известного процесса для изготовления стеклянной панели, начиная с расплавленного состава стекла. Стеклянные панели могут необязательно иметь шлифованные края. Шлифование краев превращает острые края в гладкие края, которые намного безопаснее для людей, которые могут контактировать с вакуумным изоляционным остеклением, в частности с краем остекления. Предпочтительно стеклянная панель согласно настоящему изобретению представляет собой панель из натриево-кальциево-силикатного стекла, алюмосиликатного стекла или боросиликатного стекла. Более предпочтительно и из соображений меньших производственных затрат стеклянная панель согласно настоящему изобретению представляет собой панель из натриево-кальциево-силикатного стекла. Обычно первая и вторая стеклянные панели согласно настоящему изобретению являются отожженными стеклянными панелями. Предпочтительно состав для первой и второй стеклянных панелей асимметричного VIG согласно настоящему изобретению содержит следующие компоненты в весовых процентах, выраженных относительно общего веса стекла (табл. 1, состав А). Более предпочтительно состав стекла (табл. 1, состав В) представляет собой натриевокальциево-силикатное стекло с основной стеклянной матрицей состава, содержащего следующие компоненты в весовых процентах, выраженных относительно общего веса стекла.The first and second asymmetric VG glass panels of the present invention may be selected from thermopolished sheet clear glass, extra clear glass, or colored glass technologies. The term glass in this document refers to any type of glass or equivalent transparent material such as mineral glass or organic glass. The mineral glasses used can independently be one or more known types of glass such as soda-lime silicate, aluminosilicate or borosilicate, crystalline and polycrystalline glasses. The glass panel can be produced by a float process, a drawing process, a rolling process, or any other known process for making a glass panel, starting from a molten glass composition. Glass panels may optionally have sanded edges. Edge grinding turns sharp edges into smooth edges that are much safer for people who may come into contact with vacuum insulated glazing, in particular the edge of the glazing. Preferably, the glass panel according to the present invention is a soda lime silicate glass, aluminosilicate glass or borosilicate glass panel. More preferably, and for reasons of lower manufacturing costs, the glass panel of the present invention is a soda lime silicate glass panel. Typically, the first and second glass panels according to the present invention are annealed glass panels. Preferably, the composition for the first and second asymmetric VIG glass panels according to the present invention contains the following components in weight percent, expressed relative to the total weight of the glass (Table 1, composition A). More preferably, the glass composition (Table 1, composition B) is soda-lime silicate glass with a base glass matrix composition containing the following components in weight percent, expressed relative to the total weight of the glass.

- 6 041667- 6 041667

Таблица 1Table 1

Состав А Composition A Состав В Composition B SiO2 SiO2 От 40 до 78 % 40 to 78% От 60 до 78 % 60 to 78% А12A1 2 0z От 0 до 18 % 0 to 18% От 0 до 8 %, предпочтительно 6% 0 to 8%, preferably 6% от from 0 0 до before В2О3 B 2 O 3 От 0 до 18 % 0 to 18% От 0 до 4 %, предпочтительно 1 % 0 to 4%, preferably 1% от from 0 0 до before Na2O Na2O От 0 до 20 % 0 to 20% От 5 до 20 %, From 5 to 20%, предпочтительно от 10 до 20% preferably from 10 to 20% СаО CaO От 0 до 15 % 0 to 15% От 0 до 15 %, предпочтительно 15 % 0 to 15%, preferably 15% от from 5 5 до before MgO MgO От 0 до 10 % 0 to 10% От 0 до 10 %, предпочтительно 8% 0 to 10%, preferably 8% от from 0 0 до before К2ОK 2 O От 0 до 10 % 0 to 10% От 0 до 10 % 0 to 10% ВаО VAO От 0 до 5 % 0 to 5% От 0 до 5 %, предпочтительно 1 %. 0 to 5%, preferably 1%. от from 0 0 до before

Другие частные составы стекла для первой и второй стеклянных панелей асимметричного VIG согласно настоящему изобретению содержат следующие компоненты, представленные в табл. 2, в весовых процентах, выраженных относительно общего веса стекла.Other private glass compositions for the first and second asymmetric VIG glass panels according to the present invention contain the following components, presented in table. 2, in weight percent, expressed relative to the total weight of the glass.

Таблица 2table 2

Состав С Composition C Состав D Composition D Состав Е Composition E 65 < SiO2 < 78 вес. %65 < SiO 2 < 78 wt. % 60 < SiO2 < 78%60 < SiO 2 < 78% 65 < SiO2 < 78 вес. %65 < SiO 2 < 78 wt. % 5 < Na2O < 20 вес. %5 < Na 2 O < 20 wt. % 5 < Na2O < 20%5 < Na 2 O < 20% 5 < Na2O < 20 вес. %5 < Na 2 O < 20 wt. % 0 < К2О < 5 вес. %0 < K 2 O < 5 wt. % 0,9 < К2О < 12%0.9 < K 2 O < 12% 1 < К2О < 8 вес. %1 < K 2 O < 8 wt. % 1 < А12О3 < 6 вес. %, предп. 3 < А120з < 5 %1 < A1 2 O 3 < 6 wt. %, pred. 3 < A1 2 0z < 5% 4,9 < А120з < 8%4.9 < A1 2 0z < 8% 1 < А120з < 6 вес. %1 < A1 2 0z < 6 wt. % 0 < СаО <4,5 вес. % 0 < CaO <4.5 wt. % 0,4 < СаО < 2% 0.4 < CaO < 2% 2 < СаО < 10 вес. % 2 < CaO < 10 wt. % 4 < MgO < 12 вес. % 4 < MgO < 12 wt. % 4 < MgO < 12% 4 < MgO < 12% 0 < MgO < 8 вес. % 0 < MgO < 8 wt. % (MgO/(MgO+CaO)) > 0,5, предпочтительно 0,88 < [MgO/(MgO+CaO)] < 1 (MgO/(MgO+CaO)) > 0.5, preferably 0.88 < [MgO/(MgO+CaO)] < 1 0,1 < K2O/(K2O+Na2O) < 0,70.1 < K 2 O/(K 2 O+Na 2 O) < 0.7

В частности, примеры основных стеклянных матриц для состава согласно настоящему изобретению описаны в публикациях РСТ заявок на патент WO 2015/150207 A1, WO 2015/150403 A1, WO 2016/091672 A1, WO 2016/169823 A1 и WO 2018/001965 A1.In particular, examples of basic glass matrices for the composition according to the present invention are described in PCT patent applications WO 2015/150207 A1, WO 2015/150403 A1, WO 2016/091672 A1, WO 2016/169823 A1 and WO 2018/001965 A1.

Вторая и первая стеклянные панели могут иметь одинаковые размеры или разные размеры и образовывать тем самым ступенчатый VIG. В предпочтительном варианте осуществления настоящего изобретения первая и вторая стеклянные панели содержат первые и вторые периферийные края соответственно, и при этом первые периферийные края углублены относительно вторых периферийных краев, или при этом вторые периферийные края углублены относительно первых периферийных краев. Эта конфиThe second and first glass panels may have the same dimensions or different dimensions and thus form a stepped VIG. In a preferred embodiment of the present invention, the first and second glass panels comprise first and second peripheral edges, respectively, wherein the first peripheral edges are recessed relative to the second peripheral edges, or wherein the second peripheral edges are recessed relative to the first peripheral edges. This conf

- 7 041667 гурация позволяет усилить герметично соединяющее уплотнение. В одном варианте осуществления для обеспечения VIG более высокими механическими характеристиками и/или для дополнительного улучшения безопасности VIG может быть предусмотрено тепловое или химическое предварительное напряжение первой и/или второй стеклянных панелей настоящего изобретения. В этом случае требуется, чтобы как первая, так и вторая стеклянные панели подвергались одинаковой обработке для создания предварительного напряжения, чтобы обеспечить одинаковую устойчивость к вызванной воздействием температуры нагрузке. Следовательно, если происходит обработка стеклянных панелей для создания предварительного напряжения, тогда она требует, чтобы обе из первой стеклянной панели и второй стеклянной панели являлись термоупрочненными стеклянными панелями, или чтобы обе из первой стеклянной панели и второй стеклянной панели являлись термически закаленными стеклянными панелями, или чтобы обе из первой стеклянной панели и второй стеклянной панели являлись химически упрочненными стеклянными панелями. Термоупрочненное стекло подвергают тепловой обработке с применением способа контролируемого нагрева и охлаждения, при котором поверхность стекла подвергают сжатию, а внутреннюю часть стекла - растягивающему напряжению. Этот способ тепловой обработки предоставляет стекло с прочностью на изгиб, большей, чем отожженное стекло, но меньшей, чем термически закаленное ударопрочное стекло. Термически закаленное ударопрочное стекло подвергают тепловой обработке с применением способа контролируемого высокотемпературного нагрева и быстрого охлаждения, при котором поверхность стекла подвергают сжатию, а внутреннюю часть стекла - растягивающему напряжению. Такие напряжения приводят к тому, что стекло при воздействии на него разрушается на небольшие частицы в виде гранул вместо раскалывания на острые осколки. Частицы в виде гранул с меньшей вероятностью ранят людей или повреждают объекты.- 7 041667 The guration makes it possible to strengthen the hermetically connecting seal. In one embodiment, to provide the VIG with higher mechanical performance and/or to further improve the safety of the VIG, thermal or chemical prestressing of the first and/or second glass panels of the present invention may be provided. In this case, both the first and second glass panels are required to be subjected to the same prestressing treatment in order to provide the same resistance to temperature-induced stress. Therefore, if a prestressing treatment of glass panels occurs, then it requires that both of the first glass panel and the second glass panel are heat-strengthened glass panels, or that both of the first glass panel and the second glass panel are heat-strengthened glass panels, or that both of the first glass panel and the second glass panel were chemically strengthened glass panels. Heat-strengthened glass is heat treated using a controlled heating and cooling process in which the surface of the glass is subjected to compression and the interior of the glass is subjected to tensile stress. This heat treatment method provides glass with a bending strength greater than annealed glass but less than thermally toughened impact glass. Thermally toughened impact resistant glass is heat treated using a controlled high temperature heating and rapid cooling process in which the surface of the glass is subjected to compression and the interior of the glass is subjected to tensile stress. Such stresses cause the glass, when impacted, to break into small particles in the form of granules instead of shattering into sharp fragments. Granular particles are less likely to injure people or damage objects.

Химическое упрочнение стеклянного изделия представляет собой вызванный нагреванием ионный обмен, заключающийся в замене в поверхностном слое стекла щелочных ионов натрия меньшего размера на более крупные ионы, например, щелочные ионы калия. Повышение напряжения поверхностного сжатия происходит в стекле по мере внедрения ионов большего размера в меньшие пространства, ранее занимаемые ионами натрия. Такую химическую обработку обычно осуществляют, погружая стекло в ванну с ионообменным расплавом, содержащим одну или несколько расплавленных солей с ионами большего размера, при точном контроле температуры и времени. Составы стекла алюмосиликатного типа, такие как, например, происходящие из продуктовой линейки DragonTrail® производства Asahi Glass Co. или происходящие из продуктовой линейки Gorilla® производства Corning Inc., также известны высокой эффективностью химической закалки.Chemical hardening of a glass product is a heat-induced ion exchange that consists in replacing smaller alkaline sodium ions in the surface layer of the glass with larger ions, such as alkaline potassium ions. An increase in surface compressive stress occurs in glass as larger ions are introduced into smaller spaces previously occupied by sodium ions. Such chemical treatment is usually carried out by immersing the glass in a bath of ion-exchange melt containing one or more molten salts with larger ions, under precise control of temperature and time. Aluminosilicate-type glass compositions such as, for example, those derived from the DragonTrail® product line manufactured by Asahi Glass Co. or originating from Corning Inc.'s Gorilla® product line are also known for high chemical hardening performance.

Как изображено на фиг. 1 и 2, вакуумный изоляционный блок остекления настоящего изобретения содержит множество отдельных распорок (3), также называемых стойками, расположенных между первой и второй стеклянными панелями (1, 2) для поддержания внутреннего объема V. В соответствии с изобретением отдельные распорки расположены между первой и второй стеклянными панелями, поддерживая расстояние между первой и второй стеклянными панелями и образуя массив, имеющий шаг λ, составляющий от 10 до 35 мм (10 мм<λ<35 мм). Под шагом подразумевается интервал между отдельными распорками. В предпочтительном варианте осуществления шаг находится в диапазоне от 20 до 35 мм (20 мм<λ<35 мм). Массив в настоящем изобретении обычно представляет собой равномерный массив на основе схемы равностороннего треугольника, квадрата или шестиугольника, предпочтительно схемы квадрата.As shown in FIG. 1 and 2, the vacuum insulating glazing unit of the present invention comprises a plurality of individual spacers (3), also referred to as studs, located between the first and second glass panels (1, 2) to maintain an internal volume V. According to the invention, the individual spacers are located between the first and the second glass panels, maintaining the distance between the first and second glass panels and forming an array having a pitch λ ranging from 10 to 35 mm (10 mm<λ<35 mm). Pitch refers to the spacing between the individual spacers. In a preferred embodiment, the pitch is in the range of 20 to 35 mm (20 mm<λ<35 mm). The array in the present invention is typically a uniform array based on an equilateral triangle, square, or hexagon pattern, preferably a square pattern.

Отдельные распорки могут иметь разные формы, например, цилиндрическую, сферическую, нитеобразную форму, форму песочных часов, С-образную, крестообразную, призматическую форму и т.д. Предпочтительно использовать небольшие стойки, т.е. стойки, имеющие общую поверхность контакта со стеклянной панелью, образованную их внешней окружностью, равную или меньше 5 мм2, предпочтительно равную или меньше 3 мм2, более предпочтительно равную или меньше 1 мм2. Эти значения могут обеспечивать хорошее механическое сопротивление, при этом будучи эстетически абстрактными. Отдельные распорки, как правило, выполнены из материала, имеющего прочность, способную выдерживать давление, прилагаемое поверхностями стеклянных панелей, способного выдерживать высокотемпературный процесс, такой как прокаливание и отверждение при нагревании, и незначительно выделяющего газ после изготовления стеклянной панели. Такой материал является предпочтительно твердым металлическим материалом, кварцевым стеклом или керамическим материалом, в частности металлическим материалом, например, железом, вольфрамом, никелем, хромом, титаном, молибденом, углеродистой сталью, хромовой сталью, никелевой сталью, нержавеющей сталью, никелево-хромистой сталью, марганцевой сталью, хромомарганцевой сталью, хромомолибденовой сталью, кремнистой сталью, нихромом, дюралем и т.п., или керамическим материалом, например, корундом, оксидом алюминия, муллитом, магнезией, оксидом иттрия, нитридом алюминия, нитридом кремния и т.п. Как показано на фиг. 1 и 2, внутренний объем V, ограниченный между стеклянными панелями (1, 2) вакуумного изоляционного остекления (10) согласно настоящему изобретению закрыт герметично соединяющим уплотнением (4), размещенным на периферии стеклянных панелей вокруг указанного внутреннего пространства. Указанное герметично соединяющее уплотнение является непроницаемым и твердым. В настоящем описании, еслиThe individual spacers may have different shapes, such as cylindrical, spherical, thread-like, hourglass-shaped, C-shaped, cruciform, prismatic, etc. It is preferable to use small racks, i.e. posts having a common surface of contact with the glass panel formed by their outer circumference equal to or less than 5 mm 2 , preferably equal to or less than 3 mm 2 , more preferably equal to or less than 1 mm 2 . These values can provide good mechanical resistance while being aesthetically abstract. The individual spacers are generally made of a material having strength capable of withstanding the pressure exerted by the surfaces of the glass panels, capable of withstanding a high temperature process such as annealing and heat curing, and slightly outgassing after the glass panel is manufactured. Such a material is preferably a hard metal material, a quartz glass or a ceramic material, in particular a metal material such as iron, tungsten, nickel, chromium, titanium, molybdenum, carbon steel, chromium steel, nickel steel, stainless steel, nickel-chromium steel, manganese steel, chromium-manganese steel, chromium-molybdenum steel, silicon steel, nichrome, duralumin and the like, or ceramic material such as corundum, alumina, mullite, magnesia, yttria, aluminum nitride, silicon nitride and the like. As shown in FIG. 1 and 2, the internal volume V delimited between the glass panels (1, 2) of the vacuum insulating glazing (10) according to the present invention is closed by a hermetically connecting seal (4) placed on the periphery of the glass panels around said internal space. Said hermetically bonding seal is impermeable and solid. In the present description, if

- 8 041667 не указано другое, под термином непроницаемый подразумевается непроницаемый для воздуха или любого другого газа, присутствующего в атмосфере.- 8 041667 not otherwise specified, the term impermeable means impervious to air or any other gas present in the atmosphere.

Существуют различные технологии герметично соединяющего уплотнения. Первый тип уплотнения (наиболее распространенный) является уплотнением на основе стеклянного припоя, для которого температура плавления ниже, чем температура плавления стекла стеклянных панелей блока остекления. Использование этого типа уплотнения ограничивает выбор низкоэмиссионных слоев теми, которые не разлагаются в ходе теплового цикла, необходимого для применения стеклянного припоя, т.е. теми, которые способны выдерживать температуру, которая может достигать 250°C. Дополнительно, поскольку этот тип уплотнения на основе стеклянного припоя может деформироваться только в незначительной степени, он препятствует воздействиям поглощаемого относительного расширения между стеклянной панелью с внутренней стороны блока остекления и стеклянной панелью с наружной стороны блока остекления, когда указанные панели подвергаются воздействию больших разностей температур. Следовательно, на периферии блока остекления возникают достаточно существенные напряжения, и это может приводить к разрушению стеклянных панелей блока остекления. Второй тип уплотнения представляет собой металлическое уплотнение, например, металлическую полоску небольшой толщины (<500 мкм), припаянную по периферии блока остекления с помощью грунтовочного подслоя, покрытого по меньшей мере частично слоем пригодного к пайке материала, например, мягкого оловянного припоя. Одним существенным преимуществом этого второго типа уплотнения относительно первого типа уплотнения является то, что он способен частично деформироваться для частичного поглощения относительного расширения, создаваемого между двумя стеклянными панелями. Существуют различные типы грунтовочных подслоев на стеклянной панели.There are various technologies for hermetically bonding sealing. The first type of seal (the most common) is a glass solder seal, which has a melting point lower than that of the glass panes of the glazing unit. The use of this type of seal limits the selection of low emissivity layers to those that do not decompose during the thermal cycle required for glass solder applications, i.e. those that can withstand temperatures that can reach 250°C. Additionally, since this type of seal based on glass solder can only be deformed to a small extent, it prevents the effects of absorbed relative expansion between the glass panel on the inside of the glazing unit and the glass panel on the outside of the glazing unit when these panels are subjected to large temperature differences. Consequently, sufficiently significant stresses are generated at the periphery of the glazing unit, and this can lead to the destruction of the glass panels of the glazing unit. The second type of seal is a metal seal, e.g. a thin metal strip (<500 µm), soldered around the periphery of the glazing unit with a primer coated at least partially with a layer of solderable material, e.g. soft tin solder. One significant advantage of this second type of seal over the first type of seal is that it is able to partially deform to partially absorb the relative expansion created between the two glass panels. There are different types of undercoats on glass panel.

В заявке на патент WO 2011/061208 А1 описан один примерный вариант осуществления периферийного непроницаемого уплотнения второго типа для вакуумного изоляционного блока остекления. В этом варианте осуществления уплотнением является металлическая полоска, например, выполненная из меди, которая припаяна посредством пригодного к пайке материала к клейкой ленте, предусмотренной на периферии стеклянных панелей.Patent application WO 2011/061208 A1 describes one exemplary embodiment of a second type peripheral seal for a vacuum insulating glazing unit. In this embodiment, the seal is a metal strip, for example made of copper, which is soldered by means of a solderable material to an adhesive tape provided on the periphery of the glass panels.

Вакуум с абсолютным давлением менее 0,1 мбар, предпочтительно менее 0,01 мбар, создается во внутреннем объеме V, образованном первой и второй стеклянными панелями и набором отдельных распорок и закрытом герметично соединяющим уплотнением внутри асимметричного VIG настоящего изобретения. Внутренний объем асимметричного VIG настоящего изобретения может содержать газ, например, но не исключительно, воздух, сухой воздух, аргон (Ar), криптон (Kr), ксенон (Хе), гексафторид серы (SF 6), углекислый газ или их сочетание. Перенос энергии через изолирующую панель, имеющую эту обычную структуру, уменьшается по причине присутствия газа во внутреннем объеме относительно стеклянной панели из одного стекла.A vacuum with an absolute pressure of less than 0.1 mbar, preferably less than 0.01 mbar, is created in the internal volume V, formed by the first and second glass panels and a set of separate spacers and closed by a hermetically connecting seal inside the asymmetric VIG of the present invention. The internal volume of the asymmetric VIG of the present invention may contain a gas, for example, but not exclusively, air, dry air, argon (Ar), krypton (Kr), xenon (Xe), sulfur hexafluoride (SF 6 ), carbon dioxide, or a combination thereof. The transfer of energy through an insulating panel having this conventional structure is reduced due to the presence of gas in the interior relative to the single glass glass panel.

Из внутреннего объема может также быть откачан любой газ, создавая тем самым вакуумный блок остекления. Перенос энергии через вакуумный изоляционный блок остекления значительно уменьшается за счет вакуума. Для создания вакуума во внутреннем пространстве блока остекления на основной поверхности одной из стеклянных панелей обычно предусмотрена полая стеклянная трубка, обеспечивающая сообщение между внутренним пространством и наружной частью. Таким образом, частичный вакуум образуется во внутреннем пространстве путем выкачивания газов, находящихся во внутреннем пространстве, с помощью насоса, соединенного с наружным концом стеклянной трубки.Any gas can also be evacuated from the internal volume, thereby creating a vacuum glazing unit. The energy transfer through the vacuum insulating glazing unit is greatly reduced by the vacuum. To create a vacuum in the interior of the glazing unit, a hollow glass tube is usually provided on the main surface of one of the glass panels to provide communication between the interior and the exterior. Thus, a partial vacuum is generated in the interior by pumping out the gases in the interior with a pump connected to the outer end of the glass tube.

Для поддержания в течение определенного времени заданного уровня вакуума в вакуумном изоляционном блоке остекления газопоглотитель может быть использован в панели остекления. В частности, внутренние поверхности стеклянных панелей, составляющих панель остекления, могут высвобождать с течением времени газы, поглощенные до этого стеклом, тем самым увеличивая внутреннее давление в панели вакуумного изоляционного остекления и таким образом уменьшая показатель вакуума. В целом, такой газопоглотитель состоит из сплавов циркония, ванадия, железа, кобальта, алюминия и т.д. и нанесен в виде тонкого слоя (толщиной несколько микрон) или выполнен в виде бруска, размещенного между стеклянными панелями панели остекления так, что его не видно (например, скрыт наружной эмалью или частью периферийного непроницаемого уплотнения). Газопоглотитель на своей поверхности при комнатной температуре образует пассивирующий слой, и, следовательно, он должен быть нагрет для устранения пассивирующего слоя и, таким образом, активации газопоглощающих свойств его сплава. Считается, что газопоглотитель является активируемым нагревом.To maintain a predetermined vacuum level in the vacuum insulating glazing unit for a certain time, the getter can be used in the glazing panel. In particular, the inner surfaces of the glass panels constituting the glazing panel may release, over time, the gases previously absorbed by the glass, thereby increasing the internal pressure in the vacuum insulating glazing panel and thus reducing the vacuum index. In general, such a getter consists of alloys of zirconium, vanadium, iron, cobalt, aluminum, etc. and is applied as a thin layer (several microns thick) or made as a bar placed between the glass panels of the glazing panel so that it is not visible (for example, hidden by outer enamel or part of a peripheral impermeable seal). The getter forms a passivation layer on its surface at room temperature, and therefore it must be heated to remove the passivation layer and thus activate the getter properties of its alloy. The getter is considered to be heat activated.

- 9 041667- 9 041667

Таблица 3 Table 3 Ссылочная Reference Компонент Component позиция position 10 10 Вакуумный изоляционный блок остекления Vacuum Insulation Glazing Block 1 1 Первая стеклянная панель First glass panel 12 12 Внутренняя поверхность панели первой стеклянной панели The inner surface of the panel of the first glass panel 13 13 Наружная поверхность панели первой стеклянной панели The outer surface of the panel of the first glass panel 2 2 Вторая стеклянная панель Second glass panel 22 22 Внутренняя поверхность панели второй стеклянной панели The inner surface of the panel of the second glass panel 23 23 Наружная поверхность панели второй стеклянной панели The outer surface of the panel of the second glass panel 3 3 Отдельные распорки Separate spacers 4 4 Герметично соединяющее уплотнение Hermetically sealing seal 5 5 Низкоэмиссионное покрытие Low emissivity coating V V Внутренний объем Internal volume

ПримерыExamples

Для оценки риска разрушения было рассчитано комбинированное напряжение, возникающее в результате напряжения от атмосферного давления из-за вакуума во внутреннем объеме V и вызванного воздействием температуры напряжения из-за разности температур с обеих сторон остекления.To assess the risk of breakage, the combined stress resulting from the atmospheric pressure stress due to the vacuum in the internal volume V and the temperature-induced stress due to the temperature difference on both sides of the glazing was calculated.

Поскольку между двумя панелями VIG поддерживается вакуум, атмосферное давление вызывает постоянное напряжение на растяжение на наружных поверхностях стеклянных панелей VIG на каждом месте расположения стойки. Специалисту в данной области известно, что для небольших стоек напряжение на растяжение, вызванное стойками на наружных поверхностях стеклянных панелей, не зависит от размера их внешней окружности. Под небольшими стойками, как правило, подразумеваются стойки, имеющие поверхность контакта со стеклянной панелью, образованную их внешней окружностью, равную или меньше 5 мм2, предпочтительно равную или меньше 3 мм2, более предпочтительно равную или меньше 1 мм2.Since a vacuum is maintained between the two VIG panels, atmospheric pressure induces a constant tensile stress on the outer surfaces of the VIG glass panels at each rack location. It is known to the person skilled in the art that for small studs, the tensile stress caused by the studs on the outer surfaces of the glass panels is independent of the size of their outer circumference. By small posts, as a rule, stands are meant having a contact surface with a glass panel, formed by their outer circumference, equal to or less than 5 mm 2 , preferably equal to or less than 3 mm 2 , more preferably equal to or less than 1 mm 2 .

В таких случаях и для равномерных массивов, основанных на схеме равностороннего треугольника, квадрата или шестиугольника, такое напряжение, вызванное атмосферным давлением, также называемое напряжением на растяжение, может быть рассчитано для стеклянной панели по следующей формуле: σ<0,11 xλ2/Z2 [МПа], при этом λ [м] и Z [м] являются соответственно шагом между распорками и толщиной стеклянной панели. Под шагом следует понимать кратчайшее расстояние, отделяющее любую распорку от соседних с ней распорок. В частности, для равномерных массивов на основе квадрата напряжение на растяжение является максимальным и, следовательно, соблюдается следующая формула: σ₽=0,11 xλ2/Z2 [МПа]. Максимальное напряжение от атмосферного давления рассчитывают для каждого из первого и второго листов стекла VIG, σp1 и σp2.In such cases, and for uniform arrays based on an equilateral triangle, square, or hexagon pattern, such stress caused by atmospheric pressure, also called tensile stress, can be calculated for a glass panel using the following formula: σ <0.11 xλ 2 / Z 2 [MPa], while λ [m] and Z [m] are respectively the spacing between the spacers and the thickness of the glass panel. A pitch should be understood as the shortest distance separating any spacer from its adjacent spacers. In particular, for uniform arrays based on a square, the tensile stress is maximum and, therefore, the following formula is observed: σ₽=0.11 xλ 2 /Z 2 [MPa]. The maximum stress from atmospheric pressure is calculated for each of the first and second sheets of glass VIG, σp1 and σ p2 .

Вызванное воздействием температуры напряжение на растяжение на внешней поверхности стеклянной панели VIG возникает сразу после появления разности температур между первой стеклянной панелью (1, T1) и второй стеклянной панелью (2, T2) и увеличивается с увеличением разности между T1 и T2. Разность (ΔΤ) температур является абсолютной разностью между средней температурой T1, рассчитанной для первой стеклянной панели (1), и средней температурой Т2, рассчитанной для второй стеклянной панели (2). Средняя температура стеклянной панели может, например, быть рассчитана на основании численных моделирований, известных специалисту в данной области. Для настоящего изобретения разность температур между двумя стеклянными панелями была рассчитана с использованием программного обеспечения для расчетов Window 7.4, которое основано на способе, предложенном Национальным советом Америки по оценке распределения окон NFRC, который соответствует ISO 15099. Вызванное воздействием температуры напряжение может привести к разрушению VIG, когда такая разность абсолютных температур между стеклянными панелями достигает 30°C, и даже более, когда абсолютная разность температур выше, чем 40°C, в суровых условиях. Температура внутренней среды обычно составляет от 20 до 25°C, тогда как температура внешней среды может варьироваться от -20°C зимой до +35°C летом. Следовательно, разность температур между внутренней средой и внешней средой может достигать более 40°C в суровых условиях. Следовательно, разность (ΔΤ) температур между средней температурой Т=, рассчитанной для первой стеклянной панели (1), и средней температурой T2, рассчитанной для второй стеклянной панели (2), также может достигать более 40°C. Численное моделирование используют для расчета максимального теплового напряжения от, вызванного на внешней поверхности каждой стеклянной панели VIG. Конечноэлементная (FEA) модель доступного коммерчески программного обеспечения Abaqus2017 (ранее называемого ABAQUS) была разработана для моделирования поведения VIG при подвергании воздействию разных температурных условий. Расчеты были получены для стеклянныхThe temperature-induced tensile stress on the outer surface of the glass panel VIG occurs immediately after the appearance of a temperature difference between the first glass panel (1, T1) and the second glass panel (2, T 2 ) and increases as the difference between T1 and T 2 increases. The temperature difference (ΔΤ) is the absolute difference between the average temperature T1 calculated for the first glass panel (1) and the average temperature T 2 calculated for the second glass panel (2). The average temperature of the glass panel can, for example, be calculated based on numerical simulations known to the person skilled in the art. For the present invention, the temperature difference between two glass panels was calculated using the Window 7.4 calculation software, which is based on the method proposed by the National Window Distribution Rating Council of America NFRC, which complies with ISO 15099. Stress caused by temperature can lead to the destruction of the VIG, when such an absolute temperature difference between glass panels reaches 30°C, and even more when the absolute temperature difference is higher than 40°C under severe conditions. The indoor temperature is usually between 20 and 25°C, while the outdoor temperature can vary from -20°C in winter to +35°C in summer. Therefore, the temperature difference between the indoor environment and the outdoor environment can reach more than 40°C in harsh environments. Therefore, the temperature difference (ΔΤ) between the average temperature T= calculated for the first glass panel (1) and the average temperature T 2 calculated for the second glass panel (2) can also reach more than 40°C. Numerical simulation is used to calculate the maximum thermal stress θ induced on the outer surface of each VIG glass panel. The Finite Element (FEA) model of the commercially available software Abaqus2017 (formerly called ABAQUS) was developed to simulate the behavior of VIG when exposed to different temperature conditions. Calculations were obtained for glass

- 10 041667 панелей, снабженных решеткой с помощью элементов C3D8R с 5 точками интеграции на толщину стекла. Используемый общий размер ячеек составил 1 см. Чтобы достичь AT согласно настоящему изобретению, исходная и постоянная температура была применена к обеим стеклянным панелям, затем в отношении одной из стеклянных панелей была осуществлена вариация в постоянной температуре, тогда как другая стеклянная панель поддерживалась при исходной температуре. Механическое соединение было помещено между двумя стеклянными панелями для обеспечения равного смещения двух касающихся стеклянных поверхностей. Другие граничные условия были заданы для предотвращения движения твердого тела сборки. Расчеты были проведены для всех остеклений, имеющих свободные, неограниченные кромки.- 10 041667 panels gridded with C3D8R elements with 5 integration points per glass thickness. The total mesh size used was 1 cm. To achieve the AT of the present invention, a reference and constant temperature was applied to both glass panels, then one of the glass panels was subjected to a constant temperature variation while the other glass panel was maintained at the initial temperature. A mechanical joint was placed between two glass panels to ensure equal displacement of the two touching glass surfaces. Other boundary conditions have been specified to prevent motion of the rigid body of the assembly. The calculations were carried out for all glazings with free, unlimited edges.

Тяжелыми зимними температурными условиями, используемыми в целях настоящего изобретения, были: температура воздуха снаружи -20°C, температура воздуха внутри 20°C, что дает максимальную разность температур между наружным и внутренним пространством величиной 40°C.The severe winter temperature conditions used for the purposes of the present invention were: outdoor air temperature -20°C, indoor air temperature 20°C, which gives a maximum temperature difference between outdoor and indoor space of 40°C.

Изобретатели обнаружили, что при одновременном возникновении вызванного воздействием температуры напряжения и напряжения от атмосферного давления в стеклянной панели при определении размеров VIG необходимо учитывать комбинированное напряжение (σс), которое является комбинацией вызванного воздействием температуры напряжения и напряжения, вызванного атмосферным давлением. Под термином комбинированное вызванное напряжение или комбинация вызванных напряжений следует понимать сумму вызванного воздействием температуры напряжения и напряжения, вызванного атмосферным давлением (σс=σp+σТ). Комбинированное напряжение может быть рассчитано для выбранных зимних условий σΜ и для выбранных летних условий σcs.The inventors have found that when temperature induced stress and atmospheric pressure stress occur simultaneously in a glass panel, the combined stress (σc), which is the combination of temperature induced stress and atmospheric pressure stress, must be taken into account when sizing VIG. The term combined induced stress or combination of induced stresses should be understood as the sum of the temperature-induced stress and the stress caused by atmospheric pressure (σ c =σp+σ T ). The combined stress can be calculated for selected winter conditions σ M and for selected summer conditions σ cs .

Было обнаружено, что в зимних условиях в асимметричном VIG настоящего изобретения с более толстой первой стеклянной панелью и более тонкой второй стеклянной панелью самое высокое комбинированное зимнее напряжение σcwmax, которое является самым высоким значением среди комбинированного зимнего напряжения первой стеклянной панели (σcw1p1+gTw1) и комбинированного зимнего напряжения второй стеклянной панели (σcw2Р2Tw2cwmax=max(σcw1, σΜ2), уменьшено. В частности, для асимметричного VIG при соблюдении следующих критериев размера:It was found that under winter conditions in the asymmetric VIG of the present invention with a thicker first glass panel and a thinner second glass panel, the highest combined winter stress σ cwmax , which is the highest value among the combined winter stress of the first glass panel (σ cw1p1 +g Tw1 ) and the combined winter stress of the second glass panel (σ cw2Р2Tw2cwmax =max(σ cw1 , σ Μ2 ), is reduced. In particular, for an asymmetric VIG, subject to the following size criteria:

300 mm<L<4000 мм,300mm<L<4000mm,

300 mm<W<1500 мм,300mm<W<1500mm,

Z1>5 мм, Z2>3 мм,Z1>5 mm, Z2 >3 mm,

AZ=Z1-Z2>1 мм иAZ=Z1-Z 2 >1 mm and

ΜΜ<λ<35 мм, самое высокое комбинированное зимнее напряжение ниже, чем самое высокое комбинированное зимнее напряжение эквивалентного симметричного VIG, имеющего ту же самую общую толщину.ΜΜ<λ<35 mm, the highest combined winter stress is lower than the highest combined winter stress of an equivalent symmetrical VIG having the same overall thickness.

Умеренными летними температурными условиями, используемыми в целях настоящего изобретения, были: температура воздуха снаружи 32°C, температура воздуха внутри 24°C и солнечный поток 783 Вт/м2.The moderate summer temperature conditions used for the purposes of the present invention were: outdoor air temperature 32°C, indoor air temperature 24°C and solar flux 783 W/m 2 .

В летних условиях самое высокое комбинированное летнее напряжение σcsmax является самым высоким значением среди комбинированного летнего напряжения первой стеклянной панели (σcs1p1Ts1) и комбинированного летнего напряжения второй стеклянной панели (σcs2p2Ts2cwmax=max(σcs1, σcs2). Было обнаружено, что в летних условиях для того, чтобы оно было приемлемым, самое высокое комбинированное летнее напряжение σcsmax в асимметричном VIG должно быть меньше или равно максимальному комбинированному вызванному напряжению, которое представляет собой либо σcwmax, либо σcsmax, эквивалентного ему симметричного VIG. При соблюдении этого отношения риск разрушения из-за комбинированного атмосферного и вызванного воздействием температуры напряжений, как в тяжелых зимних, так и в умеренных летних условиях, для асимметричного VIG никогда не превышает риск для эквивалентного ему симметричного VIG.In summer conditions, the highest combined summer stress σ csmax is the highest value among the combined summer stress of the first glass panel (σ cs1 = σ p1 + σ Ts1 ) and the combined summer stress of the second glass panel (σ cs2 = σ p2 + σ Ts2cwmax =max(σ cs1 , σ cs2 ). It has been found that in summer conditions, for it to be acceptable, the highest combined summer stress σ csmax in asymmetric VIG must be less than or equal to the maximum combined induced stress, which is either σ cwmax or σ csmax , of its equivalent symmetrical VIG . Subject to this ratio, the risk of failure due to combined atmospheric and thermal stress, in both severe winter and moderate summer conditions, for an asymmetric VIG never exceeds the risk for an equivalent symmetrical VIG.

Было обнаружено, что асимметричный VIG с соблюдением этого ограничения комбинированного вызванного напряжения может быть выполнен за счет балансирования показателя поглощения энергии первой и второй стеклянных панелей, а также их толщин, для разных наборов диапазонов параметров L, W и X.It has been found that an asymmetric VIG subject to this combined induced stress constraint can be achieved by balancing the energy absorption rate of the first and second glass panels, as well as their thicknesses, for different sets of parameter ranges L, W, and X.

В приведенных ниже конкретных вариантах осуществления от А до Е согласно настоящему изобретению асимметричный VIG соблюдает следующие отношения: σcw2 (асимметричный VIG)<σcw2 (эквивалентный симметричный VIG) и σcs1 (асимметричный VIG)<σcw2 (эквивалентный симметричный VIG).In the specific embodiments A to E below, according to the present invention, the asymmetric VIG respects the following relationships: σ cw2 (asymmetric VIG) < σ cw2 (equivalent symmetrical VIG) and σ cs1 (asymmetric VIG) < σ cw2 (equivalent symmetrical VIG).

Вариант осуществления А.Embodiment A.

Асимметричный VIG, при этом Z2=3 мм, и 10 ΜΜ<λ<25 мм, когда в отношении взвешенной разности показателя поглощения энергии между первой и второй стеклянными панелями соблюдено следующее условие: ΔΕΑ<Ο,ΟΟ73 ΔΖ2/μμ2-0,1355 ΔΖ/μμ+0,573; при этом ΔΕΑ=ΕΑ1-2*ΕΑ2, при этом 300 mm<L<3000 мм, 300 mm<W<1500 мм, Z1>5 мм, ΔΖ=Ζ12>1 мм.Asymmetric VIG, with Z 2 =3 mm, and 10 ΜΜ<λ<25 mm, when the following condition is met in relation to the weighted difference in the energy absorption index between the first and second glass panels: ΔΕΑ<Ο,ΟΟ73 ΔΖ 22 -0 .1355 ΔΖ/μμ+0.573; while ΔΕΑ=ΕΑ 1 -2*ΕΑ 2 , while 300 mm<L<3000 mm, 300 mm<W<1500 mm, Z1>5 mm, ΔΖ=Ζ 12 >1 mm.

Вариант осуществления В.Embodiment B.

Асимметричный VIG, при этом Z2=4 мм, и 10 ΜΜ<λ<25 мм, когда в отношении взвешенной разности показателя поглощения энергии между первой и второй стеклянными панелями соблюдено следую- 11 041667 щее условие: ΔΕΑ<-0,0188 ΔΖ/μμ+0,4616; при этом ΔΕΑ=ΕΑ1-2*ΕΑ2, при этом 300 mm<L<3000 мм,Asymmetric VIG, with Z 2 =4 mm, and 10 ΜΜ<λ<25 mm, when the following condition is met in relation to the weighted difference in the energy absorption index between the first and second glass panels: ΔΕΑ<-0.0188 ΔΖ/ µµ+0.4616; while ΔΕΑ=ΕΑ 1 -2*ΕΑ 2 , while 300 mm<L<3000 mm,

300 mm<W<1500 мм, Z1>5 мм, ΔΖ=Ζ1-Ζ2>1 мм.300 mm<W<1500 mm, Z1>5 mm, ΔΖ=Ζ1-Ζ 2 >1 mm.

Вариант осуществления С.Embodiment C.

Асимметричный VIG, при этом Z2=5 мм и 10 ΜΜ<λ<35 мм, когда в отношении взвешенной разности показателя поглощения энергии между первой и второй стеклянными панелями соблюдено следующее условие: при этом ΔΕΑ< 0,0029 ΔΖ2/μμ2-0,041 ΔΖ/μμ+0,614; ΔΕΑ=ΕΑ1-2*ΕΑ2, при этом 300 mm<L<3000 мм, 300 mm<W<1500 мм, Z1>5 мм, ΔΖ=Ζ1-Ζ2>1 мм.Asymmetric VIG, with Z2=5 mm and 10 ΜΜ<λ<35 mm, when the following condition is met with regard to the weighted difference in the energy absorption index between the first and second glass panels: while ΔΕΑ< 0.0029 ΔΖ 22 -0.041 ΔΖ/μμ+0.614; ΔΕΑ=ΕΑ 1 -2*ΕΑ 2 , while 300 mm<L<3000 mm, 300 mm<W<1500 mm, Z1>5 mm, ΔΖ=Ζ1-Ζ 2 >1 mm.

Вариант осуществления D.Embodiment D.

Асимметричный VIG, при этом Ζ2=6 мм и 10 ΜΜ<λ<35 мм, когда в отношении взвешенной разности показателя поглощения энергии между первой и второй стеклянными панелями соблюдено следующее условие: при этом ΔΕΑ< 0,0029 ΔΖ2/μμ2-0,041 ΔΖ/μμ+0,6375; ΔΕΑ=ΕΑ1-2*ΕΑ2, при этом 300 mm<L<3000 мм, 300 mm<W<1500 мм, Z1>5 мм, ΔΖ=Ζ1-Ζ2>1 мм.Asymmetric VIG, with Ζ 2 =6 mm and 10 ΜΜ<λ<35 mm, when the following condition is met with regard to the weighted difference in the energy absorption index between the first and second glass panels: while ΔΕΑ< 0.0029 ΔΖ 22 - 0.041 ΔΖ/μμ+0.6375; ΔΕΑ=ΕΑ 1 -2*ΕΑ 2 , while 300 mm<L<3000 mm, 300 mm<W<1500 mm, Z1>5 mm, ΔΖ=Ζ1-Ζ 2 >1 mm.

Вариант осуществления Ε.Embodiment E.

Асимметричный VIG, при этом Ζ2=4 мм и 25 ΜΜ<λ<30 мм, когда в отношении взвешенной разности показателя поглощения энергии между первой и второй стеклянными панелями соблюдено следующее условие: при этом ΔΕΑ<-0,027 ΔΖ/μμ+0,4264; ΔΕΑ=ΕΑ1-2*ΕΑ2, при этом 300 mm<L<3000 мм, 300 mm<W<1500 мм, Z1>5 мм, ΔΖ=Ζ1-Ζ2>1 мм.Asymmetric VIG, with Ζ 2 =4 mm and 25 ΜΜ<λ<30 mm, when the following condition is met with respect to the weighted difference in the energy absorption index between the first and second glass panels: while ΔΕΑ<-0.027 ΔΖ/μμ+0.4264 ; ΔΕΑ=ΕΑ 1 -2*ΕΑ 2 , while 300 mm<L<3000 mm, 300 mm<W<1500 mm, Z1>5 mm, ΔΖ=Ζ1-Ζ 2 >1 mm.

Действительно, было обнаружено, что эти ограничения поглощения энергии первой и второй панелей асимметричного VIG привели к разницам температур в первой и второй стеклянных панелях, которые сохраняли уровни комбинированного напряжения ниже требуемых пределов.Indeed, it has been found that these energy absorption limitations of the first and second asymmetrical VIG panels resulted in temperature differences in the first and second glass panels that kept the combined voltage levels below the required limits.

Для летних условий изобретатели обнаружили, что имела место корреляция между показателями поглощения энергии стеклянных панелей и полученными разницами температур. Приведенное ниже отношение было установлено на основании примерных покрытий, упомянутых выше, расположенных на внутренней поверхности первой стеклянной панели VIG: ΔТ/°C=42,635xΔΕА+7,821; ΔΕΑ=ΕΑ1-2*ΕΑ2 и ΔΤ=Τ12. Показатели поглощения энергии ЕА стеклянных панелей определяют по стандарту ISO15099, ссылаясь на EN410:2011, для стеклянных панелей, когда они находятся в VIG. Стойки не учтены при расчете ЕА.For summer conditions, the inventors found that there was a correlation between the energy absorption rates of the glass panels and the resulting temperature differences. The following ratio was established based on the exemplary coatings mentioned above located on the inner surface of the first glass panel VIG: ΔT/°C=42.635xΔΕA+7.821; ΔΕΑ=ΕΑ 1 -2*ΕΑ 2 and ΔΤ=Τ 12 . The energy absorption values of EA glass panels are determined according to ISO15099, referring to EN410:2011, for glass panels when they are in VIG. Racks are not included in the EA calculation.

Эти расчеты напряжения были выполнены для большого числа размеров стекла, толщин и инфракрасных отражающих покрытий. В частности, были использованы приведенные ниже инфракрасные отражающие покрытия, серийно производимые Asahi Glass Company (AGC): Stopray Ultra 50 (U50), I-plus Top 1.1(I+) и Planibel G Fast (PGF).These stress calculations have been performed for a large number of glass sizes, thicknesses and infrared reflective coatings. In particular, the following infrared reflective coatings commercially available from Asahi Glass Company (AGC) were used: Stopray Ultra 50 (U50), I-plus Top 1.1(I+) and Planibel G Fast (PGF).

Все эти покрытия обеспечивают коэффициент излучения <0,4. Для расчетов остекления считают свободными и неограниченными на всех кромках. Для большинства стеклянных панелей было использовано известково-натриевое прозрачное стекло Planibel Clearlite (CL). Для некоторых стеклянных панелей было использовано известково-натриевое сверхпрозрачное стекло с низким содержанием железа Planibel Clearvision (CV), а также Dark Grey Glass (DG).All of these coatings provide an emissivity <0.4. For calculations, glazing is considered free and unrestricted on all edges. Planibel Clearlite (CL) soda-lime clear glass was used for most of the glass panels. Planibel Clearvision (CV) and Dark Gray Glass (DG) were used for some glass panels.

Сравнительные примеры обозначены С.Ех., примеры согласно настоящему изобретению обозначены Ex..Comparative examples are designated C.Ex., examples according to the present invention are designated Ex..

В примерах и сравнительных примерах пространство между листами стекла составляет 100 мкм, и массив стоек является равномерным квадратным массивом, а размер WxL равен 1,5 мхЗ м.In the Examples and Comparative Examples, the space between glass sheets is 100 µm, and the column array is a uniform square array, and the WxL dimension is 1.5 mx3 m.

Таблица 4Table 4

Состав VIG Composition V.I.G. Наружная стеклянная панель Outdoor glass panel Внутренняя стеклянная панель Internal glass panel Шаг [0091] ( мм) Pitch [0091] (mm) Ти п Type толщи на (мм) strata on (mm) Покрыт не на Р1 Covered not on P1 Покрыти е на Р2 Coating on P2 Ти п Type Покрыти е на РЗ Coating on RZ толщи на (мм) strata on (mm) С.Ех.1 C.Ex.1 DG DG 7 7 PGF PGF U50 U50 CL CL отсутству ет absence no 3 3 25 25 С.Ех.2 C.Ex.2 DG DG 5 5 PGF PGF U50 U50 CL CL отсутству absence 5 5 25 25

- 12 041667- 12 041667

ет no Ex.l Ex.l CL CL 8 8 PGF PGF 1+ 1+ CL CL отсутству ет absence no 4 4 25 25 С.Ех.З C.Ex.3 DG DG 8 8 PGF PGF U50 U50 CL CL отсутству ет absence no 4 4 25 25 Ex.2 Ex.2 CL CL 12 12 PGF PGF 1+ 1+ CL CL отсутству ет absence no 4 4 25 25 C.Ex.4 C.Ex.4 CL CL 8 8 PGF PGF 1+ 1+ CL CL отсутству ет absence no 8 8 25 25 C.Ex.5 C.Ex.5 DG DG 12 12 PGF PGF U50 U50 CL CL отсутству ет absence no 4 4 25 25 C.Ex.6 C.Ex.6 DG DG 8 8 PGF PGF U50 U50 CL CL отсутству ет absence no 8 8 25 25 Ex.3 Ex.3 CL CL 11 eleven PGF PGF 1+ 1+ CL CL отсутству ет absence no 5 5 25 25 C.Ex.7 C.Ex.7 CL CL 8 8 PGF PGF 1+ 1+ CL CL отсутству ет absence no 8 8 25 25 C.Ex.8 C.Ex.8 DG DG 11 eleven PGF PGF U50 U50 CL CL отсутству ет absence no 5 5 25 25 C.Ex.9 C.Ex.9 DG DG 8 8 PGF PGF U50 U50 CL CL отсутству ет absence no 8 8 25 25 Ex.4 Ex.4 CL CL 12 12 PGF PGF 1+ 1+ CL CL отсутству ет absence no 6 6 25 25 C.Ex.10 C.Ex.10 CL CL 9 9 PGF PGF 1+ 1+ CL CL отсутству absence 9 9 25 25

- 13 041667- 13 041667

ет no C.Ex.ll C.Ex.ll DG DG 12 12 PGF PGF U50 U50 CL CL отсутству ет absent 6 6 25 25 C.Ex. 12 C.Ex. 12 DG DG 9 9 PGF PGF U50 U50 CL CL отсутству ет absence no 9 9 25 25 Ex. 5 Ex. 5 CL CL 10 10 PGF PGF 1+ 1+ CL CL отсутству ет absence no 4 4 30 thirty C.Ex. 13 C.Ex. 13 CL CL 7 7 PGF PGF 1+ 1+ CL CL отсутству ет absence no 7 7 30 thirty C.Ex. 14 C.Ex. 14 DG DG 10 10 PGF PGF U50 U50 CL CL отсутству ет absence no 4 4 30 thirty C.Ex. 15 C.Ex. 15 DG DG 7 7 PGF PGF U50 U50 CL CL отсутству ет absence no 7 7 30 thirty Ex. 6 Ex. 6 CL CL 11 eleven PGF PGF 1+ 1+ CL CL отсутству ет absence no 5 5 30 thirty C.Ex. 16 C.Ex. 16 CL CL 8 8 PGF PGF 1+ 1+ CL CL отсутству ет absence no 8 8 30 thirty C.Ex. 17 C.Ex. 17 DG DG 11 eleven PGF PGF U50 U50 CL CL отсутству ет absence no 5 5 30 thirty C.Ex. 18 C.Ex. 18 DG DG 8 8 PGF PGF U50 U50 CL CL отсутству ет absence no 8 8 30 thirty Ex. 7 Ex. 7 CL CL 12 12 PGF PGF 1+ 1+ CL CL отсутству ет absent 6 6 30 thirty C.Ex. 19 C.Ex. 19 CL CL 9 9 PGF PGF 1+ 1+ CL CL отсутству ет absence no 9 9 30 thirty

- 14 041667- 14 041667

C.Ex.20 C.Ex.20 DG DG 12 12 PGF PGF U50 U50 CL CL отсутству ет absence no 6 6 30 thirty C.Ex.21 C.Ex.21 DG DG 9 9 PGF PGF U50 U50 CL CL отсутству ет absence no 9 9 30 thirty Ex. 8 Ex. 8 CL CL 11 eleven PGF PGF 1+ 1+ CL CL отсутству ет absence no 5 5 35 35 C.Ex.22 C.Ex.22 CL CL 8 8 PGF PGF 1+ 1+ CL CL отсутству ет absence no 8 8 35 35 C.Ex.23 C.Ex.23 DG DG 11 eleven PGF PGF U50 U50 CL CL отсутству ет absence no 5 5 35 35 C.Ex.24 C.Ex.24 DG DG 8 8 PGF PGF U50 U50 CL CL отсутству ет absence no 8 8 35 35 Ex. 9 Ex. 9 CL CL 12 12 PGF PGF 1+ 1+ CL CL отсутству ет absence no 6 6 35 35 C.Ex.25 C.Ex.25 CL CL 9 9 PGF PGF 1+ 1+ CL CL отсутству ет absence no 9 9 35 35 C.Ex.26 C.Ex.26 DG DG 12 12 PGF PGF U50 U50 CL CL отсутству ет absence no 6 6 35 35 C.Ex.27 C.Ex.27 DG DG 9 9 PGF PGF U50 U50 CL CL отсутству ет absence no 9 9 35 35 Ex. 10 Ex. 10 CL CL 7 7 PGF PGF отсутству ет absence no CL CL U50 U50 3 3 25 25 C.Ex.28 C.Ex.28 CL CL 5 5 PGF PGF отсутству ет absence no CL CL U50 U50 5 5 25 25 C.Ex.29 C.Ex.29 DG DG 7 7 PGF PGF отсутству absence CL CL 1+ 1+ 3 3 25 25

-15041667-15041667

ет no Ex. 11 Ex. eleven CL CL 8 8 PGF PGF отсутству ет absence no CL CL U50 U50 4 4 25 25 C.Ex.30 C.Ex.30 DG DG 8 8 PGF PGF отсутству ет absence no CL CL 1+ 1+ 4 4 25 25 Ex. 12 Ex. 12 CL CL 12 12 PGF PGF отсутству ет absence no CL CL U50 U50 4 4 25 25 C.Ex.31 C.Ex.31 CL CL 8 8 PGF PGF отсутству ет absence no CL CL U50 U50 8 8 25 25 C.Ex.32 C.Ex.32 DG DG 12 12 PGF PGF отсутству ет absence no CL CL 1+ 1+ 4 4 25 25 C.Ex.33 C.Ex.33 DG DG 8 8 PGF PGF отсутству ет absence no CL CL 1+ 1+ 8 8 25 25 Ex. 13 Ex. 13 CL CL 11 eleven PGF PGF отсутству ет absence no CL CL U50 U50 5 5 25 25 C.Ex.34 C.Ex.34 CL CL 8 8 PGF PGF отсутству ет absence no CL CL U50 U50 8 8 25 25 C.Ex.35 C.Ex.35 DG DG 11 eleven PGF PGF отсутству ет absence no CL CL 1+ 1+ 5 5 25 25 C.Ex.36 C.Ex.36 DG DG 8 8 PGF PGF отсутству ет absence no CL CL 1+ 1+ 8 8 25 25 Ex. 14 Ex. 14 CL CL 12 12 PGF PGF отсутству ет absence no CL CL U50 U50 6 6 25 25 C.Ex.37 C.Ex.37 CL CL 9 9 PGF PGF отсутству absence CL CL U50 U50 9 9 25 25

- 16 041667- 16 041667

ет no С.Ех.38 C.Ex.38 DG DG 12 12 PGF PGF отсутству ет absent CL CL 1+ 1+ 6 6 25 25 С.Ех.39 C.Ex.39 DG DG 9 9 PGF PGF отсутству ет absence no CL CL 1+ 1+ 9 9 25 25 Ех. 15 Ex. 15 CL CL 10 10 PGF PGF отсутству ет absence no CL CL U50 U50 4 4 30 thirty Ех.16 Ex.16 CL CL И AND PGF PGF отсутству ет absence no CL CL U50 U50 5 5 30 thirty С.Ех.40 C.Ex.40 CL CL 8 8 PGF PGF отсутству ет absence no CL CL U50 U50 8 8 30 thirty С.Ех.41 C.Ex.41 DG DG И AND PGF PGF отсутству ет absence no CL CL 1+ 1+ 5 5 30 thirty С.Ех.42 C.Ex.42 DG DG 8 8 PGF PGF отсутству ет absence no CL CL 1+ 1+ 8 8 30 thirty Ех. 17 Ex. 17 CL CL 12 12 PGF PGF отсутству ет absence no CL CL U50 U50 6 6 30 thirty С.Ех.43 C.Ex.43 CL CL 9 9 PGF PGF отсутству ет absence no CL CL U50 U50 9 9 30 thirty С.Ех.44 C.Ex.44 DG DG 12 12 PGF PGF отсутству ет absence no CL CL 1+ 1+ 6 6 30 thirty С.Ех.45 C.Ex.45 DG DG 9 9 PGF PGF отсутству ет absent CL CL 1+ 1+ 9 9 30 thirty Ех. 18 Ex. 18 CL CL И AND PGF PGF отсутству absence CL CL U50 U50 5 5 35 35 ет no С.Ех.46 C.Ex.46 CL CL 8 8 PGF PGF отсутству ет absence no CL CL U50 U50 8 8 35 35 С.Ех.47 C.Ex.47 DG DG И AND PGF PGF отсутству ет absence no CL CL 1+ 1+ 5 5 35 35 С.Ех.48 C.Ex.48 DG DG 8 8 PGF PGF отсутству ет absence no CL CL 1+ 1+ 8 8 35 35 Ех.19 Ex.19 CL CL 12 12 PGF PGF отсутству ет absence no CL CL U50 U50 6 6 35 35 С.Ех.49 C.Ex.49 CL CL 9 9 PGF PGF отсутству ет absence no CL CL U50 U50 9 9 35 35 С.Ех.50 C.Ex.50 DG DG 12 12 PGF PGF отсутству ет absence no CL CL 1+ 1+ 6 6 35 35 С.Ех.51 C.Ex.51 DG DG 9 9 PGF PGF отсутству ет absence no CL CL 1+ 1+ 9 9 35 35

В табл. 5 ниже показаны для примеров и сравнительных примеров табл. 4 выше максимально допустимые ΔΕΑ согласно настоящему изобретению и рассчитанные ΔΕΑ соответствующего примера или сравнительного примера. Сравнительные примеры представляют слишком высокие значения ΔΕΑ, и поэтому представляют более высокий риск разрушения, их значение ΔΕΑ выше, чем значение ΔΕΑ, допустимое согласно настоящему изобретению. В частности, примеры Ex. 1-19 представляют более низкий рискIn table. 5 below are shown for examples and comparative examples of the table. 4 above, the maximum allowable ΔΕΑ according to the present invention and the calculated ΔΕΑ of the corresponding example or comparative example. The comparative examples present too high ΔΕΑ values and therefore present a higher risk of failure, their ΔΕΑ value is higher than the ΔΕΑ value allowed by the present invention. In particular, examples of Ex. 1-19 represent a lower risk

- 17 041667 разрушения, чем соответствующее эквивалентное симметричное вакуумное изоляционное остекление.- 17 041667 destruction than the corresponding equivalent symmetrical vacuum insulating glazing.

Таблица 5Table 5

Максимально допустимое ΔΕΑ Maximum admissible ΔΕΑ ΔΕΑ ΔΕΑ ДТлет0 (°C)DT years0 (°C) ΔΤ зИМа (°C)ΔΤ h IM a (°C) С.Ех. 1 C.Ex. 1 0,636 0.636 0,898 0.898 46,2 46.2 40,0 40.0 С.Ех.2 C.Ex.2 0,770 0.770 0,882 0.882 44,9 44.9 40,0 40.0 Ех.1 Ex.1 0,636 0.636 0,231 0.231 16,9 16.9 40,0 40.0 С.Ех.З C.Ex.3 0,636 0.636 0,902 0.902 46,6 46.6 40,0 40.0 Ех.2 Ex.2 0,607 0.607 0,274 0.274 19,1 19.1 40,0 40.0 С.Ех.4 C.Ex.4 0,770 0.770 0,189 0.189 15,1 15.1 40,0 40.0 С.Ех. 5 C.Ex. 5 0,607 0.607 0,909 0.909 48,1 48.1 40,0 40.0 С.Ех.6 C.Ex.6 0,770 0.770 0,902 0.902 46,6 46.6 40,0 40.0 Ех.З Ex.3 0,608 0.608 0,253 0.253 18,1 18.1 40,0 40.0 С.Ех.7 C.Ex.7 0,770 0.770 0,189 0.189 15,1 15.1 40,0 40.0 С.Ех. 8 C.Ex. 8 0,608 0.608 0,907 0.907 47,7 47.7 40,0 40.0 С.Ех.9 C.Ex.9 0,770 0.770 0,902 0.902 46,6 46.6 40,0 40.0 Ех.4 Ex.4 0,608 0.608 0,255 0.255 18,2 18.2 40,0 40.0 С.Ех. 10 C.Ex. 10 0,770 0.770 0,190 0.190 15,3 15.3 40,0 40.0 С.Ех. И C.Ex. AND 0,608 0.608 0,908 0.908 48,0 48.0 40,0 40.0 С.Ех. 12 C.Ex. 12 0,770 0.770 0,904 0.904 47,0 47.0 40,0 40.0 Ех.5 Ex.5 0,608 0.608 0,253 0.253 18,0 18.0 40,0 40.0 С.Ех. 13 C.Ex. 13 0,770 0.770 0,187 0.187 14,9 14.9 40,0 40.0 С.Ех. 14 C.Ex. 14 0,608 0.608 0,906 0.906 47,3 47.3 40,0 40.0 С.Ех. 15 C.Ex. 15 0,770 0.770 0,898 0.898 46,2 46.2 40,0 40.0 Ех.6 Ex.6 0,608 0.608 0,253 0.253 18,1 18.1 40,0 40.0 С.Ех. 16 C.Ex. 16 0,770 0.770 0,189 0.189 15,1 15.1 40,0 40.0 С.Ех. 17 C.Ex. 17 0,608 0.608 0,907 0.907 47,7 47.7 40,0 40.0 С.Ех. 18 C.Ex. 18 0,770 0.770 0,902 0.902 46,6 46.6 40,0 40.0

- 18 041667- 18 041667

Ex. 7 Ex. 7 0,608 0.608 0,255 0.255 18,2 18.2 40,0 40.0 C.Ex.19 C.Ex.19 0,770 0.770 0,190 0.190 15,3 15.3 40,0 40.0 C.Ex.20 C.Ex.20 0,608 0.608 0,908 0.908 48,0 48.0 40,0 40.0 C.Ex.21 C.Ex.21 0,770 0.770 0,904 0.904 47,0 47.0 40,0 40.0 Ex. 8 Ex. 8 0,608 0.608 0,253 0.253 18,1 18.1 40,0 40.0 C.Ex.22 C.Ex.22 0,770 0.770 0,189 0.189 15,1 15.1 40,0 40.0 C.Ex.23 C.Ex.23 0,608 0.608 0,907 0.907 47,7 47.7 40,0 40.0 C.Ex.24 C.Ex.24 0,770 0.770 0,902 0.902 46,6 46.6 40,0 40.0 Ex. 9 Ex. 9 0,608 0.608 0,255 0.255 18,2 18.2 40,0 40.0 C.Ex.25 C.Ex.25 0,770 0.770 0,190 0.190 15,3 15.3 40,0 40.0 C.Ex.26 C.Ex.26 0,608 0.608 0,908 0.908 48,0 48.0 40,0 40.0 C.Ex.27 C.Ex.27 0,770 0.770 0,904 0.904 47,0 47.0 40,0 40.0 Ex. 10 Ex. 10 0,636 0.636 2,4 2.4 40,0 40.0 C.Ex.28 C.Ex.28 0,770 0.770 -0,208 -0.208 -0,4 -0.4 40,0 40.0 C.Ex.29 C.Ex.29 0,636 0.636 0,873 0.873 44,3 44.3 40,0 40.0 Ex. 11 Ex. eleven 0,636 0.636 -0,127 -0.127 3,1 3.1 40,0 40.0 C.Ex.30 C.Ex.30 0,636 0.636 0,885 0.885 45,1 45.1 40,0 40.0 Ex. 12 Ex. 12 0,607 0.607 -0,061 -0.061 6,3 6.3 40,0 40.0 C.Ex.31 C.Ex.31 0,770 0.770 -0,161 -0.161 2,0 2.0 40,0 40.0 C.Ex.32 C.Ex.32 0,607 0.607 0,904 0.904 46,9 46.9 40,0 40.0 C.Ex.33 C.Ex.33 0,770 0.770 0,883 0.883 45,0 45.0 40,0 40.0 Ex. 13 Ex. 13 0,608 0.608 -0,102 -0.102 4,8 4.8 40,0 40.0 C.Ex.34 C.Ex.34 0,770 0.770 -0,161 -0.161 2,0 2.0 40,0 40.0

- 19 041667- 19 041667

С.Ех.35 C.Ex.35 0,608 0.608 0,901 0.901 46,5 46.5 40,0 40.0 С.Ех.36 C.Ex.36 0,770 0.770 0,883 0.883 45,0 45.0 40,0 40.0 Ех.14 Ex.14 0,608 0.608 -0,089 -0.089 5,5 5.5 40,0 40.0 С.Ех.37 C.Ex.37 0,770 0.770 -0,147 -0.147 2,7 2.7 40,0 40.0 С.Ех.38 C.Ex.38 0,608 0.608 0,904 0.904 46,9 46.9 40,0 40.0 С.Ех.39 C.Ex.39 0,770 0.770 0,892 0.892 45,6 45.6 40,0 40.0 Ех.15 Ex.15 0,608 0.608 -0,093 -0.093 13,8 13.8 40,0 40.0 Ех.16 Ex.16 0,608 0.608 -0,102 -0.102 4,8 4.8 40,0 40.0 С.Ех.40 C.Ex.40 0,770 0.770 -0,161 -0.161 2,0 2.0 40,0 40.0 С.Ех.41 C.Ex.41 0,608 0.608 0,901 0.901 46,5 46.5 40,0 40.0 С.Ех.42 C.Ex.42 0,770 0.770 0,883 0.883 45,0 45.0 40,0 40.0 Ех.17 Ex.17 0,608 0.608 -0,089 -0.089 5,5 5.5 40,0 40.0 С.Ех.43 C.Ex.43 0,770 0.770 -0,147 -0.147 2,7 2.7 40,0 40.0 С.Ех.44 C.Ex.44 0,608 0.608 0,904 0.904 46,9 46.9 40,0 40.0 С.Ех.45 C.Ex.45 0,770 0.770 0,892 0.892 45,6 45.6 40,0 40.0 Ех.18 Ex.18 0,608 0.608 -0,102 -0.102 4,8 4.8 40,0 40.0 С.Ех.46 C.Ex.46 0,770 0.770 -0,161 -0.161 2,0 2.0 40,0 40.0 С.Ех.47 C.Ex.47 0,608 0.608 0,901 0.901 46,5 46.5 40,0 40.0 С.Ех.48 C.Ex.48 0,770 0.770 0,883 0.883 45,0 45.0 40,0 40.0 Ех.19 Ex.19 0,608 0.608 -0,089 -0.089 5,5 5.5 40,0 40.0 С.Ех.49 C.Ex.49 0,770 0.770 -0,147 -0.147 2,7 2.7 40,0 40.0 С.Ех.50 C.Ex.50 0,608 0.608 0,904 0.904 46,9 46.9 40,0 40.0 С.Ех.51 C.Ex.51 0,770 0.770 0,892 0.892 45,6 45.6 40,0 40.0

В табл. 6 ниже показаны вызванные напряжения, полученные в примерах и сравнительных примерах в летних и зимних условиях. Напряжения, вызванные давлением, в стеклянной панели над стойками обозначены σp1 и σp2 соответственно. Напряжение при зимней температуре обозначено σTw1 и σTw2 соответственно, напряжение при летней температуре обозначено σTs1 и σTs2 соответственно. Комбинированное летнее напряжение обозначено σcs1cs1p1Ts1) и σcs2cs2p2Ts2) соответственно, комбинированное зимнее напряжение обозначено σcw1cw1p1Tw1) и gCW2 (σcw2P2Tw2) соответственно. Самое высокое комбинированное зимнее напряжение и самое высокое комбинированное летнее обозначены σcwmax(σcwmax=max(σcW1+σcW2)) и σcsmaχ(σcwmaχ=max(σcs1+σcs2)) соответственно. Самое высокое комбинированное вызванное напряжение, которое возникает либо в летних, либо в зимних условиях, обозначено σcmax. Единицей измерения для всех напряжений является МПа. Максимальное значение комбинированного напряжения для каждого примера подчеркнуто и, таким образом, соответствует σcmax. Как можно увидеть из таблицы 6 ниже, в симметричных VIG самые высокие значения комбинированного напряжения за несколькими исключениями достигаются в зимних условиях на второй стеклянной панели. Значение максимального напряжения, достигаемое при любых условиях, служит начальной точкой для сравнения асимметричного VIG с эквивалентным ему симметричным VIG. Кроме того, было обнаружено, что, когда VIG является асимметричным с более толстой первой стеклянной панелью и более тонкой второй стеклянной панелью, самое высокое комбинированное зимнее напряжение σcwmax уменьшается, и в частности для асимметричного VIG при соблюдении следующих критериев размера: 300 mm<L<4000 мм, 300 mm<W<1500 мм, Z1>5 мм, Z2>3 мм, AZ=Z1-Z2>1 мм и 10 ΜΜ<λ<35 мм, самое высокое комбинированное зимнее напряжение ниже, чем для эквивалентного симметричного VIG, имеющего такую же общуюIn table. 6 below shows the induced stresses obtained in the examples and comparative examples in summer and winter conditions. Pressure-induced stresses in the glass panel above the posts are denoted σ p1 and σ p2 , respectively. Stress at winter temperature is denoted by σ Tw1 and σ Tw2 , respectively, stress at summer temperature is denoted by σ Ts1 and σ Ts2 , respectively. Combined summer stress is denoted σ cs1cs1p1Ts1 ) and σ cs2cs2p2Ts2 ) respectively, combined winter stress is denoted σ cw1cw1p1Tw1 ) and g CW 2 (σ cw2P2Tw2 ), respectively. The highest combined winter stress and the highest combined summer stress are denoted by σcwmax(σcwmax=max(σc W 1+σc W 2)) and σcs maχ (σc wm aχ=max(σcs1+σcs2)) respectively. The highest combined induced stress that occurs in either summer or winter conditions is denoted σ cmax . The unit of measure for all stresses is MPa. The maximum value of the combined stress for each example is underlined and thus corresponds to σ cmax . As can be seen from Table 6 below, in symmetrical VIGs, the highest combined voltage values, with a few exceptions, are achieved in winter conditions on the second glass panel. The maximum voltage value achievable under any condition serves as a starting point for comparing an asymmetrical VIG with an equivalent symmetrical VIG. In addition, it has been found that when the VIG is asymmetrical with a thicker first glass panel and a thinner second glass panel, the highest combined winter stress σ cwmax decreases, and in particular for an asymmetric VIG when the following size criteria are met: 300 mm<L <4000 mm, 300 mm<W<1500 mm, Z1>5 mm, Z 2 >3 mm, AZ=Z1-Z2>1 mm and 10 ΜΜ<λ<35 mm, the highest combined winter stress is lower than the equivalent symmetrical VIG having the same overall

- 20 041667 толщину.- 20 041667 thickness.

Из табл. 6 ниже можно также увидеть, что в летних условиях самое высокое комбинированное летнее напряжение σcsmax выше в асимметричном VIG, чем в эквивалентном ему симметричном VIG. В конкретных вариантах осуществления настоящего изобретения, то есть в примерах, отмеченных звездочкой, самое высокое комбинированное летнее напряжение σcsmax в примерах настоящего изобретения было признано приемлемым, причем самое высокое комбинированное летнее напряжение σcsmax меньше или равно самому высокому комбинированному напряжению (зимнему или летнему) эквивалентного ему симметричного VIG, то есть комбинированному зимнему напряжению σcw2 второй стеклянной панели в эквивалентном ему симметричном VIG.From Table. 6 below it can also be seen that under summer conditions the highest combined summer stress σcsmax is higher in asymmetric VIG than in its equivalent symmetrical VIG. In specific embodiments of the present invention, i.e. in the examples marked with an asterisk, the highest combined summer stress σ csmax in the examples of the present invention was found to be acceptable, with the highest combined summer stress σ csmax less than or equal to the highest combined stress (winter or summer) its equivalent symmetrical VIG, that is, the combined winter stress σ cw2 of the second glass panel in its equivalent symmetrical VIG.

Таблица 6Table 6

Напряжения наружной панели (МПа) Tension of outer panel (MPa) Напряжения внутренней панели (МПа) Inner panel stress (MPa) GTsl GTsl GTwI GTwI σρ1 σ ρ1 Gcsl gcsl ^cwl ^cwl Gts2 Gts2 OTw2 OTw2 σρ2 σ ρ2 Ocs2 ocs2 Ocw2 ocw2 С.Ех.1 C.Ex.1 13,36 13.36 1,66 1.66 1,40 1.40 14,76 14.76 3,07 3.07 16,23 16.23 2,08 2.08 7,64 7.64 23,87 23.87 9,72 9.72 С.Ех.2 C.Ex.2 10,51 10.51 9,14 9.14 2,75 2.75 13,26 13.26 11,89 11.89 10,26 10.26 9,36 9.36 2,75 2.75 13,01 13.01 12,11 12.11 Ех.1 Ex.1 4,95 4.95 0,04 0.04 1,07 1.07 6,02 6.02 1,H 1,H 4,38 4.38 4,09 4.09 4,30 4.30 8,68 8.68 8,38 8.38 С.Ех.З C.Ex.3 13,64 13.64 0,04 0.04 1,07 1.07 14,71 14.71 1,H 1,H 12,08 12.08 4,09 4.09 4,30 4.30 16,38 16.38 8,38 8.38 Ех.2 Ex.2 5,08 5.08 0,00 0.00 0,48 0.48 5,55 5.55 0,48 0.48 5,18 5.18 1,71 1.71 4,30 4.30 9,48 9.48 6,01 6.01 С.Ех.4 C.Ex.4 3,45 3.45 0,89 0.89 1,07 1.07 4,53 4.53 1,97 1.97 0,34 0.34 9,15 9.15 1,07 1.07 1,41 1.41 10,22 10.22 С.Ех. 5 C.Ex. 5 12,77 12.77 0,00 0.00 0,48 0.48 13,25 13.25 0,48 0.48 13,03 13.03 1,71 1.71 4,30 4.30 17,33 17.33 6,01 6.01 С.Ех.6 C.Ex.6 10,65 10.65 0,89 0.89 1,07 1.07 11,73 11.73 1,97 1.97 1,04 1.04 9,15 9.15 1,07 1.07 2,12 2.12 10,22 10.22 Ех.З Ex.3 5,17 5.17 0,00 0.00 0,57 0.57 5,74 5.74 0,57 0.57 3,56 3.56 4,41 4.41 2,75 2.75 6,31 6.31 7,16 7.16 С.Ех.7 C.Ex.7 3,45 3.45 0,89 0.89 1,07 1.07 4,53 4.53 1,97 1.97 0,34 0.34 9,15 9.15 1,07 1.07 1,41 1.41 10,22 10.22 С.Ех. 8 C.Ex. 8 13,62 13.62 0,00 0.00 0,57 0.57 14,19 14.19 0,57 0.57 9,38 9.38 4,41 4.41 2,75 2.75 12,13 12.13 7,16 7.16 С.Ех.9 C.Ex.9 10,65 10.65 0,89 0.89 1,07 1.07 11,73 11.73 1,97 1.97 1,04 1.04 9,15 9.15 1,07 1.07 2,12 2.12 10,22 10.22 Ех.4 Ex.4 5,19 5.19 0,00 0.00 0,48 0.48 5,67 5.67 0,48 0.48 2,55 2.55 5,51 5.51 1,91 1.91 4,46 4.46 7,42 7.42 С.Ех. 10 C.Ex. 10 3,46 3.46 0,00 0.00 0,85 0.85 4,30 4.30 0,85 0.85 0,00 0.00 9,03 9.03 0,85 0.85 0,85 0.85 9,88 9.88 С.Ех. И C.Ex. AND 13,70 13.70 0,00 0.00 0,48 0.48 14,17 14.17 0,48 0.48 6,72 6.72 5,51 5.51 1,91 1.91 8,63 8.63 7,42 7.42 С.Ех. 12 C.Ex. 12 10,61 10.61 0,00 0.00 0,85 0.85 11,46 11.46 0,85 0.85 0,00 0.00 9,03 9.03 0,85 0.85 0,85 0.85 9,88 9.88 Ех.5 Ex.5 5,08 5.08 0,00 0.00 0,99 0.99 6,07 6.07 0,99 0.99 4,76 4.76 2,78 2.78 6,19 6.19 10,94 10.94 8,97 8.97 С.Ех. 13 C.Ex. 13 3,45 3.45 2,73 2.73 2,02 2.02 5,47 5.47 4,75 4.75 1,02 1.02 9,25 9.25 2,02 2.02 3,04 3.04 11,27 11.27 С.Ех. 14 C.Ex. 14 13,35 13.35 0,00 0.00 0,99 0.99 14,34 14.34 0,99 0.99 12,50 12.50 2,78 2.78 6,19 6.19 18,68 18.68 8,97 8.97 С.Ех. 15 C.Ex. 15 10,68 10.68 2,73 2.73 2,02 2.02 12,70 12.70 4,75 4.75 3,16 3.16 9,25 9.25 2,02 2.02 5,18 5.18 11,27 11.27 Ех.6 Ex.6 5,17 5.17 0,00 0.00 0,82 0.82 5,99 5.99 0,82 0.82 3,56 3.56 4,41 4.41 3,96 3.96 7,52 7.52 8,37 8.37 С.Ех. 16 C.Ex. 16 3,45 3.45 0,89 0.89 1,55 1.55 5,00 5.00 2,44 2.44 0,34 0.34 9,15 9.15 1,55 1.55 1,88 1.88 10,69 10.69 С.Ех. 17 C.Ex. 17 13,62 13.62 0,00 0.00 0,82 0.82 14,44 14.44 0,82 0.82 9,38 9.38 4,41 4.41 3,96 3.96 13,34 13.34 8,37 8.37 С.Ех. 18 C.Ex. 18 10,65 10.65 0,89 0.89 1,55 1.55 12,20 12.20 2,44 2.44 1,04 1.04 9,15 9.15 1,55 1.55 2,59 2.59 10,69 10.69

- 21 041667- 21 041667

Ex. 7 Ex. 7 5,19 5.19 0,00 0.00 0,69 0.69 5,88 5.88 0,69 0.69 2,55 2.55 5,51 5.51 2,75 2.75 5,30 5.30 8,26 8.26 C.Ex.19 C.Ex.19 3,46 3.46 0,00 0.00 1,22 1.22 4,68 4.68 1,22 1.22 0,00 0.00 9,03 9.03 1,22 1.22 1,22 1.22 10,26 10.26 C.Ex.20 C.Ex.20 13,70 13.70 0,00 0.00 0,69 0.69 14,38 14.38 0,69 0.69 6,72 6.72 5,51 5.51 2,75 2.75 9,47 9.47 8,26 8.26 C.Ex.21 C.Ex.21 10,61 10.61 0,00 0.00 1,22 1.22 11,84 11.84 1,22 1.22 0,00 0.00 9,03 9.03 1,22 1.22 1,22 1.22 10,26 10.26 Ex. 8 Ex. 8 5,17 5.17 0,00 0.00 1,11 1.11 6,28 6.28 1,11 1.11 3,56 3.56 4,41 4.41 5,39 5.39 8,95 8.95 9,80 9.80 C.Ex.22 C.Ex.22 3,45 3.45 0,89 0.89 2,11 2.11 5,56 5.56 3,00 3.00 0,34 0.34 9,15 9.15 2,H 2,H 2,44 2.44 11,25 11.25 C.Ex.23 C.Ex.23 13,62 13.62 0,00 0.00 1,H 1,H 14,74 14.74 1,11 1.11 9,38 9.38 4,41 4.41 5,39 5.39 14,77 14.77 9,80 9.80 C.Ex.24 C.Ex.24 10,65 10.65 0,89 0.89 2,H 2,H 12,76 12.76 3,00 3.00 1,04 1.04 9,15 9.15 2,H 2,H 3,15 3.15 11,25 11.25 Ex. 9 Ex. 9 5,19 5.19 0,00 0.00 0,94 0.94 6,13 6.13 0,94 0.94 2,55 2.55 5,51 5.51 3,74 3.74 6,29 6.29 9,25 9.25 C.Ex.25 C.Ex.25 3,46 3.46 0,00 0.00 1,66 1.66 5,12 5.12 1,66 1.66 0,00 0.00 9,03 9.03 1,66 1.66 1,66 1.66 10,70 10.70 C.Ex.26 C.Ex.26 13,70 13.70 0,00 0.00 0,94 0.94 14,63 14.63 0,94 0.94 6,72 6.72 5,51 5.51 3,74 3.74 10,46 10.46 9,25 9.25 C.Ex.27 C.Ex.27 10,61 10.61 0,00 0.00 1,66 1.66 12,28 12.28 1,66 1.66 0,00 0.00 9,03 9.03 1,66 1.66 1,66 1.66 10,70 10.70 Ex. 10 Ex. 10 0,69 0.69 1,66 1.66 0,00 0.00 0,69 0.69 1,66 1.66 0,84 0.84 2,08 2.08 7,64 7.64 8,48 8.48 9,72 9.72 C.Ex.28 C.Ex.28 0,00 0.00 9,14 9.14 0,00 0.00 0,00 0.00 9,14 9.14 0,00 0.00 9,36 9.36 2,75 2.75 2,75 2.75 12,11 12.11 C.Ex.29 C.Ex.29 12,81 12.81 1,66 1.66 0,01 0.01 12,82 12.82 1,67 1.67 15,57 15.57 2,08 2.08 7,64 7.64 23,21 23.21 9,72 9.72 Ex. 11 Ex. eleven 0,91 0.91 0,04 0.04 0,00 0.00 0,91 0.91 0,04 0.04 0,80 0.80 4,09 4.09 4,30 4.30 5,10 5.10 8,38 8.38 C.Ex.30 C.Ex.30 13,20 13.20 0,04 0.04 0,01 0.01 13,20 13.20 0,04 0.04 11,69 11.69 4,09 4.09 4,30 4.30 15,99 15.99 8,38 8.38 Ex. 12 Ex. 12 1,67 1.67 0,00 0.00 0,00 0.00 1,67 1.67 0,00 0.00 1,71 1.71 1,71 1.71 4,30 4.30 6,00 6.00 6,01 6.01 C.Ex.31 C.Ex.31 0,46 0.46 0,89 0.89 0,00 0.00 0,46 0.46 0,89 0.89 0,04 0.04 9,15 9.15 1,07 1.07 1,12 1.12 10,22 10.22 C.Ex.32 C.Ex.32 12,46 12.46 0,00 0.00 0,01 0.01 12,47 12.47 0,01 0.01 12,72 12.72 1,71 1.71 4,30 4.30 17,01 17.01 6,01 6.01 C.Ex.33 C.Ex.33 10,29 10.29 0,89 0.89 0,00 0.00 10,29 10.29 0,90 0.90 1,01 1.01 9,15 9.15 1,07 1.07 2,08 2.08 10,22 10.22 Ex. 13 Ex. 13 1,37 1.37 0,00 0.00 0,00 0.00 1,37 1.37 0,00 0.00 0,94 0.94 4,41 4.41 2,75 2.75 3,69 3.69 7,16 7.16 C.Ex.34 C.Ex.34 0,46 0.46 0,89 0.89 0,00 0.00 0,46 0.46 0,89 0.89 0,04 0.04 9,15 9.15 1,07 1.07 1,12 1.12 10,22 10.22

- 22 041667- 22 041667

С.Ех.35 C.Ex.35 13,28 13.28 0,00 0.00 0,00 0.00 13,29 13.29 0,00 0.00 9,14 9.14 4,41 4.41 2,75 2.75 11,89 11.89 7,16 7.16 С.Ех.36 C.Ex.36 10,29 10.29 0,89 0.89 0,00 0.00 10,29 10.29 0,90 0.90 1,01 1.01 9,15 9.15 1,07 1.07 2,08 2.08 10,22 10.22 Ех.14 Ex.14 1,57 1.57 0,00 0.00 0,00 0.00 1,57 1.57 0,00 0.00 0,77 0.77 5,51 5.51 1,91 1.91 2,68 2.68 7,42 7.42 С.Ех.37 C.Ex.37 0,61 0.61 0,00 0.00 0,00 0.00 0,61 0.61 0,00 0.00 0,00 0.00 9,03 9.03 0,85 0.85 0,85 0.85 9,88 9.88 С.Ех.38 C.Ex.38 13,38 13.38 0,00 0.00 0,00 0.00 13,38 13.38 0,00 0.00 6,57 6.57 5,51 5.51 1,91 1.91 8,48 8.48 7,42 7.42 С.Ех.39 C.Ex.39 10,30 10.30 0,00 0.00 0,00 0.00 10,30 10.30 0,00 0.00 0,00 0.00 9,03 9.03 0,85 0.85 0,85 0.85 9,88 9.88 Ех.15 Ex.15 3,90 3.90 0,00 0.00 0,00 0.00 3,90 3.90 0,00 0.00 3,65 3.65 2,78 2.78 6,19 6.19 9,83 9.83 8,97 8.97 Ех.16 Ex.16 1,37 1.37 0,00 0.00 0,00 0.00 1,37 1.37 0,00 0.00 0,94 0.94 4,41 4.41 3,96 3.96 4,90 4.90 8,37 8.37 С.Ех.40 C.Ex.40 0,46 0.46 0,89 0.89 0,00 0.00 0,46 0.46 0,89 0.89 0,04 0.04 9,15 9.15 1,55 1.55 1,59 1.59 10,69 10.69 С.Ех.41 C.Ex.41 13,28 13.28 0,00 0.00 0,00 0.00 13,29 13.29 0,00 0.00 9,14 9.14 4,41 4.41 3,96 3.96 13,10 13.10 8,37 8.37 С.Ех.42 C.Ex.42 10,29 10.29 0,89 0.89 0,00 0.00 10,29 10.29 0,90 0.90 1,01 1.01 9,15 9.15 1,55 1.55 2,55 2.55 10,69 10.69 Ех.17 Ex.17 1,57 1.57 0,00 0.00 0,00 0.00 1,57 1.57 0,00 0.00 0,77 0.77 5,51 5.51 2,75 2.75 3,52 3.52 8,26 8.26 С.Ех.43 C.Ex.43 0,61 0.61 0,00 0.00 0,00 0.00 0,61 0.61 0,00 0.00 0,00 0.00 9,03 9.03 1,22 1.22 1,22 1.22 10,26 10.26 С.Ех.44 C.Ex.44 13,38 13.38 0,00 0.00 0,00 0.00 13,38 13.38 0,00 0.00 6,57 6.57 5,51 5.51 2,75 2.75 9,32 9.32 8,26 8.26 С.Ех.45 C.Ex.45 10,30 10.30 0,00 0.00 0,00 0.00 10,30 10.30 0,00 0.00 0,00 0.00 9,03 9.03 1,22 1.22 1,22 1.22 10,26 10.26 Ех.18 Ex.18 1,37 1.37 0,00 0.00 0,00 0.00 1,37 1.37 0,00 0.00 0,94 0.94 4,41 4.41 5,39 5.39 6,33 6.33 9,80 9.80 С.Ех.46 C.Ex.46 0,46 0.46 0,89 0.89 0,00 0.00 0,46 0.46 0,89 0.89 0,04 0.04 9,15 9.15 2,И 2,I 2,15 2.15 11,25 11.25 С.Ех.47 C.Ex.47 13,28 13.28 0,00 0.00 0,00 0.00 13,29 13.29 0,00 0.00 9,14 9.14 4,41 4.41 5,39 5.39 14,53 14.53 9,80 9.80 С.Ех.48 C.Ex.48 10,29 10.29 0,89 0.89 0,00 0.00 10,29 10.29 0,90 0.90 1,01 1.01 9,15 9.15 2,И 2,I з,и h,i 11,25 11.25 Ех.19 Ex.19 1,57 1.57 0,00 0.00 0,00 0.00 1,57 1.57 0,00 0.00 0,77 0.77 5,51 5.51 3,74 3.74 4,51 4.51 9,25 9.25 С.Ех.49 C.Ex.49 0,61 0.61 0,00 0.00 0,00 0.00 0,61 0.61 0,00 0.00 0,00 0.00 9,03 9.03 1,66 1.66 1,66 1.66 10,70 10.70 С.Ех.50 C.Ex.50 13,38 13.38 0,00 0.00 0,00 0.00 13,38 13.38 0,00 0.00 6,57 6.57 5,51 5.51 3,74 3.74 10,31 10.31 9,25 9.25 С.Ех.51 C.Ex.51 10,30 10.30 0,00 0.00 0,00 0.00 10,30 10.30 0,00 0.00 0,00 0.00 9,03 9.03 1,66 1.66 1,66 1.66 10,70 10.70

ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯCLAIM

Claims (11)

ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯCLAIM 1. Вакуумный изоляционный блок (10) остекления, снабженный первым покрытием, отражающим инфракрасное излучение, и вторым покрытием, отражающим инфракрасное излучение, имеющий длину L, причем 300 mm<L<4000 мм, и ширину W, причем 300 mm<W<1500 мм, и содержащий:1. Vacuum insulating glazing unit (10) provided with a first infrared reflective coating and a second infrared reflective coating, having a length L, with 300 mm<L<4000 mm, and a width W, with 300 mm<W<1500 mm, and containing: a) первую стеклянную панель (1), имеющую внутреннюю поверхность (12) панели и наружную поверхность (13) панели, имеющую толщину Z1, имеющую на ее наружной поверхности панели первое покрытие, отражающее инфракрасное излучение, причем первая стеклянная панель имеет показатель поглощения энергии ЕА1, иa) a first glass panel (1) having an inner surface (12) of the panel and an outer surface (13) of the panel having a thickness Z1, having on its outer surface of the panel a first coating that reflects infrared radiation, the first glass panel having an energy absorption index EA 1 , and b) вторую стеклянную панель (2), имеющую внутреннюю поверхность (22) панели и наружную поверхность (23) панели, имеющую толщину Z2, причем покрытая вторая стеклянная панель имеет показатель поглощения энергии ЕА2;b) a second glass panel (2) having an inner surface (22) of the panel and an outer surface (23) of the panel having a thickness Z 2 , the coated second glass panel having an energy absorption index of EA2; c) набор отдельных распорок (3), расположенных между первой и второй стеклянными панелями, поддерживающих расстояние между первой и второй стеклянными панелями и образующих массив с шагом λ, причем шаг λ находится в диапазоне от 10 до 35 мм;c) a set of separate spacers (3) located between the first and second glass panels, maintaining the distance between the first and second glass panels and forming an array with a step λ, and the step λ is in the range from 10 to 35 mm; d) герметично соединяющее уплотнение (4), уплотняющее расстояние между первой и второй стеклянными панелями по их периметру;d) a hermetically connecting seal (4) sealing the distance between the first and second glass panels along their perimeter; e) внутренний объем V, образованный первой и второй стеклянными панелями и набором отдельных распорок и закрытый герметично соединяющим уплотнением, и при этом имеется вакуум с абсолютным давлением менее 0,1 мбар, иe) an internal volume V formed by the first and second glass panels and a set of separate spacers and closed with a hermetically bonding seal, and while there is a vacuum with an absolute pressure of less than 0.1 mbar, and f) при этом внутренние поверхности панелей первой и второй стеклянных панелей обращены ко внутреннему объему V;f) while the inner surfaces of the panels of the first and second glass panels facing the internal volume V; g) второе покрытие, отражающее инфракрасное излучение, нанесенное на поверхность стеклянной панели, которая обращена к внутреннему объему, иg) a second infrared reflective coating applied to the surface of the glass panel that faces the interior, and - 23 041667- 23 041667 h) отличающийся тем, что первая стеклянная панель толще, чем вторая стеклянная панель (Z1>Z2), и при этом ΔΕΑ<0,0029 ΔΖ2/μμ2-0,041 ΔΖ/μμ+0,6375; причем ΔΕΑ=ΕΑ1-2*ΕΑ2, и при этом Z1>5 мм,h) characterized in that the first glass panel is thicker than the second glass panel (Z1>Z 2 ), while ΔΕΑ<0.0029 ΔΖ 2 /μμ 2 -0.041 ΔΖ/μμ+0.6375; moreover, ΔΕΑ=ΕΑ1-2*ΕΑ2, and at the same time Z1>5 mm, Z2>3 мм и ΔΖ=(Ζ1-Ζ2)>1 мм, и при этом 10 ΜΜ<λ<35 мм.Z 2 >3 mm and ΔΖ=(Ζ1-Z 2 )>1 mm, while 10 ΜΜ<λ<35 mm. 2. Вакуумный изоляционный блок остекления по п.1, отличающийся тем, что Z2=3 мм, и 10 мм<Х<25 мм, когда в отношении взвешенной разности показателя поглощения энергии между первой и второй стеклянными панелями соблюдено следующее условие: ΔΕΑ<0,0073 ΔΖ2/μμ2-0,1355 ΔΖ/μμ+0,573; при этом ΔΕΑ=ΕΑ1-2*ΕΑ2 и 300 mm<L<3000 мм, 300 mm<W<1500 мм.2. Vacuum insulating glazing unit according to claim 1, characterized in that Z 2 =3 mm, and 10 mm<X<25 mm, when the following condition is met in relation to the weighted difference of the energy absorption index between the first and second glass panels: ΔΕΑ< 0.0073 ΔΖ 2 /μμ 2 -0.1355 ΔΖ/μμ+0.573; while ΔΕΑ=ΕΑ1-2*ΕΑ2 and 300 mm<L<3000 mm, 300 mm<W<1500 mm. 3. Вакуумный изоляционный блок остекления по п.1, отличающийся тем, что Z2=4 мм и 10 мм<Х<25 мм, и ΔΕΑ<-0,0188 ΔΖ/μμ+0,4616, и 300 mm<L<3000 mm, 300 mm<W<1500 mm.3. Vacuum insulating glazing unit according to claim 1, characterized in that Z 2 =4 mm and 10 mm<X<25 mm, and ΔΕΑ<-0.0188 ΔΖ/μμ+0.4616, and 300 mm<L< 3000mm, 300mm<W<1500mm. 4. Вакуумный изоляционный блок остекления по п.1, отличающийся тем, что Z2=5 мм и 10 ΜΜ<λ<35 мм, и ΔΕΑ<0,0029 ΔΖ2/μμ2-0,041 ΔΖ/μμ+0,614, и 300 mm<L<3000 mm, 300 mm<W<1500 mm.4. Vacuum insulating glazing unit according to claim 1, characterized in that Z 2 =5 mm and 10 ΜΜ<λ<35 mm, and ΔΕΑ<0.0029 ΔΖ 2 /μμ 2 -0.041 ΔΖ/μμ+0.614, and 300 mm<L<3000mm, 300mm<W<1500mm. 5. Вакуумный изоляционный блок остекления по п.1, отличающийся тем, что Z2=6 мм и 10 ΜΜ<λ<35 мм, и ΔΕΑ<0,0029 ΔΖ2/μμ2-0,041 ΔΖ/μμ+0,6375, и 300 mm<L<3000 mm, 300 mm<W<1500 mm.5. Vacuum insulating glazing unit according to claim 1, characterized in that Z 2 =6 mm and 10 ΜΜ<λ<35 mm, and ΔΕΑ<0.0029 ΔΖ 2 /μμ 2 -0.041 ΔΖ/μμ+0.6375, and 300 mm<L<3000 mm, 300 mm<W<1500 mm. 6. Вакуумный изоляционный блок остекления по п.1, отличающийся тем, что Z2=4 мм и 25 ΜΜ<λ<30 мм, и ΔΕΑ<-0,027 ΔΖ/μμ+0,4264, и 300 mm<L<3000 mm, 300 mm<W<1500 mm.6. Vacuum insulating glazing unit according to claim 1, characterized in that Z 2 =4 mm and 25 ΜΜ<λ<30 mm, and ΔΕΑ<-0.027 ΔΖ/μμ+0.4264, and 300 mm<L<3000 mm , 300mm<W<1500mm. 7. Вакуумный изоляционный блок остекления по любому из предыдущих пунктов, отличающийся тем, что второе покрытие, отражающее инфракрасное излучение, содержит функциональный низкоэмиссионный слой на основе металла, обеспечивающий коэффициент излучения не больше 0,04, предпочтительно не больше 0,02, и при этом первое покрытие, отражающее инфракрасное излучение, содержит функциональный низкоэмиссионный слой на основе прозрачного проводящего оксида.7. Vacuum insulating glazing unit according to any of the preceding claims, characterized in that the second infrared reflective coating comprises a metal-based functional low-emissivity layer providing an emissivity of not more than 0.04, preferably not more than 0.02, and at the same time the first coating reflecting infrared radiation contains a functional low-emission layer based on a transparent conductive oxide. 8. Вакуумный изоляционный блок остекления по любому из предыдущих пунктов, отличающийся тем, что по меньшей мере на одну из наружных поверхностей (13; 23) панели первой и второй стеклянных панелей наслоен по меньшей мере один лист стекла посредством по меньшей мере одного полимерного промежуточного слоя с образованием многослойной сборки.8. Vacuum insulating glazing unit according to any of the preceding claims, characterized in that at least one of the outer surfaces (13; 23) of the panel of the first and second glass panels is laminated with at least one sheet of glass by means of at least one polymeric intermediate layer with the formation of a multilayer assembly. 9. Вакуумный изоляционный блок остекления по любому из предыдущих пунктов, отличающийся тем, что по меньшей мере одна из наружных поверхностей (13; 23) панели первого и второго стекла присоединена к третей стеклянной панели вдоль периферии вакуумного изоляционного блока остекления посредством периферийной дистанционной рамки, создающей изолирующую полость, уплотненную периферийным краевым уплотнением.9. Vacuum insulating glazing unit according to any of the preceding claims, characterized in that at least one of the outer surfaces (13; 23) of the first and second glass panel is attached to the third glass panel along the periphery of the vacuum insulating glazing unit by means of a peripheral spacer, creating an insulating cavity sealed with a peripheral edge seal. 10. Перегородка, ограничивающая внешнее пространство и внутреннее пространство, причем указанная перегородка содержит проем, закрываемый вакуумным изоляционным блоком остекления по любому из предыдущих пунктов, при этом первая стеклянная панель обращена к внешнему пространству.10. A baffle defining an outside space and an inside space, said baffle comprising an opening closed by a vacuum insulating glazing unit according to any one of the preceding claims, with the first glass panel facing the outside. 11. Применение вакуумного изоляционного блока остекления по любому из пп.1-9 для закрытия проема перегородки, ограничивающей внешнее пространство и внутреннее пространство, при этом первая стеклянная панель обращена к внешнему пространству.11. The use of a vacuum insulating glazing unit according to any one of claims 1 to 9 to close the opening of a partition wall delimiting an outside space and an inside space, with the first glass panel facing the outside.
EA202192522 2019-03-19 2020-03-05 ASYMMETRIC VACUUM INSULATED GLAZING UNIT EA041667B1 (en)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP19163706.5 2019-03-19

Publications (1)

Publication Number Publication Date
EA041667B1 true EA041667B1 (en) 2022-11-21

Family

ID=

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP7387637B2 (en) Asymmetric vacuum-insulated glazing unit
EP3794201B1 (en) Asymmetrical vacuum-insulated glazing unit
JP7437321B2 (en) Asymmetric vacuum insulated glazing unit
EA041667B1 (en) ASYMMETRIC VACUUM INSULATED GLAZING UNIT
JP7550163B2 (en) Asymmetric vacuum insulated glazing unit
EA041602B1 (en) ASYMMETRIC VACUUM INSULATED GLAZING UNIT
US20220065027A1 (en) Asymmetrical vacuum-insulated glazing unit
US20220178195A1 (en) Asymmetrical vacuum-insulated glazing unit
EA041330B1 (en) ASYMMETRIC VACUUM INSULATED GLAZING UNIT
US11125007B2 (en) Asymmetrical vacuum-insulated glazing unit
US20220333433A1 (en) Laminated vacuum-insulated glazing assembly
EA042419B1 (en) ASSEMBLY OF MULTILAYER VACUUM INSULATION GLAZING
EA040555B1 (en) ASYMMETRIC VACUUM INSULATED GLAZING UNIT