EA028600B1 - Способ удаления coиз кислого газа - Google Patents

Способ удаления coиз кислого газа Download PDF

Info

Publication number
EA028600B1
EA028600B1 EA201500381A EA201500381A EA028600B1 EA 028600 B1 EA028600 B1 EA 028600B1 EA 201500381 A EA201500381 A EA 201500381A EA 201500381 A EA201500381 A EA 201500381A EA 028600 B1 EA028600 B1 EA 028600B1
Authority
EA
Eurasian Patent Office
Prior art keywords
stream
distillation
pressure
distillation column
product
Prior art date
Application number
EA201500381A
Other languages
English (en)
Other versions
EA201500381A1 (ru
Inventor
Лаура Аннамария Пеллегрини
Original Assignee
Текнимонт С.П.А.
Лаура Аннамария Пеллегрини
Лаура Аннамария Пеллегрини
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Текнимонт С.П.А., Лаура Аннамария Пеллегрини, Лаура Аннамария Пеллегрини filed Critical Текнимонт С.П.А.
Publication of EA201500381A1 publication Critical patent/EA201500381A1/ru
Publication of EA028600B1 publication Critical patent/EA028600B1/ru

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0266—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of carbon dioxide
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10L—FUELS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; NATURAL GAS; SYNTHETIC NATURAL GAS OBTAINED BY PROCESSES NOT COVERED BY SUBCLASSES C10G, C10K; LIQUEFIED PETROLEUM GAS; ADDING MATERIALS TO FUELS OR FIRES TO REDUCE SMOKE OR UNDESIRABLE DEPOSITS OR TO FACILITATE SOOT REMOVAL; FIRELIGHTERS
    • C10L3/00—Gaseous fuels; Natural gas; Synthetic natural gas obtained by processes not covered by subclass C10G, C10K; Liquefied petroleum gas
    • C10L3/06—Natural gas; Synthetic natural gas obtained by processes not covered by C10G, C10K3/02 or C10K3/04
    • C10L3/10—Working-up natural gas or synthetic natural gas
    • C10L3/101—Removal of contaminants
    • C10L3/102—Removal of contaminants of acid contaminants
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10L—FUELS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; NATURAL GAS; SYNTHETIC NATURAL GAS OBTAINED BY PROCESSES NOT COVERED BY SUBCLASSES C10G, C10K; LIQUEFIED PETROLEUM GAS; ADDING MATERIALS TO FUELS OR FIRES TO REDUCE SMOKE OR UNDESIRABLE DEPOSITS OR TO FACILITATE SOOT REMOVAL; FIRELIGHTERS
    • C10L3/00—Gaseous fuels; Natural gas; Synthetic natural gas obtained by processes not covered by subclass C10G, C10K; Liquefied petroleum gas
    • C10L3/06—Natural gas; Synthetic natural gas obtained by processes not covered by C10G, C10K3/02 or C10K3/04
    • C10L3/10—Working-up natural gas or synthetic natural gas
    • C10L3/101—Removal of contaminants
    • C10L3/102—Removal of contaminants of acid contaminants
    • C10L3/103—Sulfur containing contaminants
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10L—FUELS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; NATURAL GAS; SYNTHETIC NATURAL GAS OBTAINED BY PROCESSES NOT COVERED BY SUBCLASSES C10G, C10K; LIQUEFIED PETROLEUM GAS; ADDING MATERIALS TO FUELS OR FIRES TO REDUCE SMOKE OR UNDESIRABLE DEPOSITS OR TO FACILITATE SOOT REMOVAL; FIRELIGHTERS
    • C10L3/00—Gaseous fuels; Natural gas; Synthetic natural gas obtained by processes not covered by subclass C10G, C10K; Liquefied petroleum gas
    • C10L3/06—Natural gas; Synthetic natural gas obtained by processes not covered by C10G, C10K3/02 or C10K3/04
    • C10L3/10—Working-up natural gas or synthetic natural gas
    • C10L3/101—Removal of contaminants
    • C10L3/102—Removal of contaminants of acid contaminants
    • C10L3/104—Carbon dioxide
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0204—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
    • F25J3/0209—Natural gas or substitute natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0233—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 1 carbon atom or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/04—Processes or apparatus using separation by rectification in a dual pressure main column system
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/08—Processes or apparatus using separation by rectification in a triple pressure main column system
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/40—Features relating to the provision of boil-up in the bottom of a column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/74—Refluxing the column with at least a part of the partially condensed overhead gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/78—Refluxing the column with a liquid stream originating from an upstream or downstream fractionator column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
    • F25J2210/66—Landfill or fermentation off-gas, e.g. "Bio-gas"
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2220/00—Processes or apparatus involving steps for the removal of impurities
    • F25J2220/60—Separating impurities from natural gas, e.g. mercury, cyclic hydrocarbons
    • F25J2220/66—Separating acid gases, e.g. CO2, SO2, H2S or RSH
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2235/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure or for conveying of liquid process streams
    • F25J2235/60—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure or for conveying of liquid process streams the fluid being (a mixture of) hydrocarbons
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02C—CAPTURE, STORAGE, SEQUESTRATION OR DISPOSAL OF GREENHOUSE GASES [GHG]
    • Y02C20/00—Capture or disposal of greenhouse gases
    • Y02C20/40—Capture or disposal of greenhouse gases of CO2

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Carbon And Carbon Compounds (AREA)
  • Gas Separation By Absorption (AREA)

Abstract

Изобретение относится к способу удаления COиз кислого газа криогенной ректификацией, выполняемой в две стадии. Смесь сырья сначала ректифицируют при высоком давлении (по меньшей мере 45 бар) в первой ректификационной колонне. Верхний продукт или его часть затем после нагрева подвергают второй стадии ректификации при более низком давлении (ниже 45 бар). Верхний продукт второй стадии ректификации является метаном высокой чистоты (более 99 мол.%). Нижний продукт второй стадии ректификации возвращают в первую ректификационную колонну. Способ по изобретению обеспечивает полное разделение метана даже при более высоком содержании кислых компонентов, экономичен и не приводит к накоплению твердого CO, что является обычной проблемой в криогенной ректификации.

Description

Изобретение относится к области очистки кислого газа и, в частности, к удалению диоксида углерода из кислого газа криогенной ректификацией.
Уровень техники
Изобретение решает проблему удаления диоксида углерода из его смесей с метаном, например кислого газа. Кислый газ представляет собой природный газ, содержащий компоненты кислых газов, такие как диоксид углерода (СО2) и сероводород (Н2§).
Около 40% мировых пластов-коллекторов природного газа содержат значительные концентрации диоксида углерода и сероводорода. Такие месторождения кислого газа находятся в Европе, Африке, Северной и Южной Америке и на Дальнем Востоке; Ближний Восток и Центральная Азия включают наибольшие объемы. Для эффективного использования углеводородов из кислого газа кислые компоненты СО2 и Н2§ должны быть удалены. В последние годы усиливается разработка новых технологий, которые могут сделать использование этих месторождений экономически приемлемыми. В то же время международные и местные экологические нормы направлены в сторону увеличения ограничения выбросов СО2 в атмосферу.
Для эксплуатации месторождения кислого газа основным экономическим стимулом является стоимость отделения и извлечения компонентов кислых газов (СО2, Н2§). Традиционное химическое отделение СО2 и Н2§ аминами не является конкурентоспособным, когда поток содержит большое количество кислых компонентов, потому что это влечет за собой высокие затраты, пропорциональные количеству удаляемых компонентов. Другая проблема заключается в том, что в известном способе отделения компоненты СО2 и Н2§ отделяют в виде паров низкого давления, что приводит к высокой стоимости рекомпрессии для обратной закачки в пласт.
В предшествующем уровне техники известны и используются криогенные способы отделения диоксида углерода от метана в кислом газе. Однако проблемой при криогенной ректификации является накопление твердого диоксида углерода внутри ректификационной колонны. Из уровня техники известны и в настоящее время используют в промышленности два криогенных способа, в которых устранено накопление. Это процесс Райана-Холмса, описанный в И8 4318723, и процесс ΟΡΖ (контролируемая зона замерзания), описанный в И8 4533372.
В процессе Райана-Холмса с накоплением твердого диоксида углерода борются добавлением к природному газу третьего компонента (обычно С3-С6 углеводорода), что предотвращает твердение диоксида углерода внутри ректификационной колонны. Поэтому этот дополнительный компонент должен быть отделен от кубового продукта криогенной ректификации в установке регенерации. Добавление третьего компонента (который необходимо добавлять и отделять) приводит к увеличению капитальных затрат (САРЕХ) и эксплуатационных расходов (ОРЕХ).
Способ ΟΡΖ основан на сложной криогенной ректификационной колонне. Твердение диоксида углерода допускается в определенной зоне колонны, зоне контролируемого замораживания, где образовавшийся твердый СО2 необходимо расплавить и извлечь. Процесс требует специально сконструированной колонны. Использование сложной колонны разделения твердой и жидкой фаз специальной конструкции приводит к увеличению капитальных затрат и эксплуатационных расходов.
Другие способы описаны, например, в И8 4284423, который представляет собой способ отделения СО2 от метана ректификацией, в котором газовую смесь подают сначала в колонну низкого давления, а затем в колонну высокого давления. Поток из колонны низкого давления необходимо компримировать и охлаждать перед подачей в колонну высокого давления. После воспроизведения указанных способов на промышленной моделирующей установке было установлено, что этот способ приводит к образованию твердого СО2.
ИЕ 2622662 раскрывает способ ректификации для отделения СО2 от метана, в котором верхний продукт ректификационной колонны высокого давления охлаждают и полностью конденсируют, а затем подают во вторую колонну, работающую при более низком давлении. Воспроизведение указанных способов на промышленных моделирующих установках показывает, что моделированием этого процесса не достигается сходимости.
Поэтому желательно создание способа удаления СО2 из кислого газа, который не имел бы вышеуказанных недостатков. В частности, этот способ должен достичь полного отделения метана даже при высоком содержании кислых компонентов, исключать осаждение твердого СО2 и, кроме того, быть экономичным.
Раскрытие изобретения
В целях более эффективного решения одной или нескольких из вышеперечисленных целей изобретение представляет в одном аспекте способ удаления СО2 из смеси сырья, содержащей метан и СО2, в котором:
(а) подвергают смесь сырья первой стадии ректификации в первой ректификационной колонне или в первой секцию ректификационной колонны при давлении по меньшей мере 45 бар, получая после ректификации поток первого нижнего продукта, содержащий СО2, и поток первого верхнего продукта, содержащий СО2 и метан;
- 1 028600 (b) нагревают указанный поток первого верхнего продукта или часть указанного потока первого верхнего продукта для получения нагретого потока первого верхнего продукта или нагретую часть потока первого верхнего продукта соответственно, причем нагрев осуществляют до температуры выше точки росы указанного потока при давлении последующей второй стадии ректификации;
(c) подвергают нагретый поток первого верхнего продукта или нагретую часть потока первого верхнего продукта, соответственно, второй стадии ректификации, во второй ректификационной колонне или второй секции ректификационной колонны, при давлении ниже 45 бар, получая, таким образом, поток второго верхнего продукта, содержащий метан, и поток второго нижнего продукта;
(б) подают указанный поток второго нижнего продукта в указанную первую ректификационную колонну или указанную первую секцию ректификационной колонны.
Краткое описание чертежей
Фиг. 1 представляет технологическую схему в соответствии с настоящим изобретением.
Фиг. 2 показывает технологическую схему в соответствии с настоящим изобретением, в котором поток первого верхнего продукта делят.
Фиг. 3 представляет технологическую схему в соответствии с изобретением с тремя колоннами. Осуществление изобретения
Настоящее изобретение относится к процессу криогенной ректификации, в котором используют циклический процесс, включающий две стадии ректификации при различном давлении с промежуточной стадией нагрева. На первой стадии смесь сырья ректифицируют при заданном высоком давлении и полученный верхний поток ректифицируют при заданном низком давлении после нагрева по меньшей мере его части. Этот способ дает, по существу, чистый поток метана в качестве верхнего потока, при этом нижний поток, содержащий СО2 и другие компоненты, рециркулируют на первую стадию ректификации. Поскольку метан получают в виде чистого потока, способ по изобретению также является способом отделения или очистки метана от его смесей с СО2.
В способе по изобретению предусмотрена смесь сырья, содержащая метан и СО2. Отсутствуют особые ограничения на возможное содержание СО2 и настоящий способ может перерабатывать газовые смеси с высоким содержанием СО2. В предпочтительном осуществлении смесь сырья представляет собой кислый газ, т.е. природный газ, содержащий кислые компоненты СО2 и Н2§. В зависимости от происхождения кислый газ может содержать до 80 мол.% СО2 и различные количества Н2§. Кроме кислых компонентов и метана, кислый газ может содержать небольшое количество более высоких углеводородов, таких как этан и пропан. Количество сероводорода и углеводородов в смеси сырья, не считается критическим, поскольку эти компоненты не вызывают проблему твердения. В другом осуществлении смесь сырья может быть биогазом. Биогаз относится к газу, полученному разложением органического вещества в отсутствие кислорода, и в основном содержит метан и СО2.
На стадии (а) смесь сырья подвергают первой стадии ректификации в первой ректификационной колонне или первой секции ректификационной колонны, при давлении по меньшей мере 45 бар, получая после ректификации поток первого нижнего продукта, содержащий СО2, и поток первого верхнего продукта, содержащий СО2 и метан. Первую стадию ректификации при высоком давлении осуществляют при таком давлении, что в верхней части секции не образуется твердый диоксид углерода. Предпочтительно давление на первой стадии ректификации составляет 45-55 бар, обычно около 50 бар. Температура потока сырья, поступающего на первую стадию ректификации, предпочтительно является приблизительно температурой его точки росы при заданном давлении или может быть ниже. Преимущественно, если температура, ниже температуры росы смеси, так как в этом случае флегмовое число в колонне низкого давления уменьшается, и, следовательно, секция колонны также имеет меньший размер.
Эту стадию выполняют в первой ректификационной колонне, но также можно использовать ректификационную колонну по меньшей мере с двумя секциями, работающими при различных давлениях и провести первую стадию ректификации в секции с высоким давлением такой ректификационной колонны. В этом случае, секция высокого давления ректификационной колонны работает при давлении по меньшей мере 45 бар, предпочтительно 45-55 бар, обычно около 50 бар.
Поток первого нижнего продукта содержит преимущественно СО2. Поскольку СО2 получают при высоком давлении, то его можно преимущественно использовать для дальнейших целей в отличие от обычной обработки, где СО2 абсорбируется аминами. Предпочтительно ребойлер расположен в нижней части первой секции ректификационной колонны или в первой ректификационной колонне. Поток первого верхнего продукта, содержащий СО2 и метан, имеющий повышенное содержание метана, после нагрева подвергают второй стадии ректификации. На стадии (Ь) указанный поток первого верхнего продукта или его часть нагревают до температуры, которая выше точки росы смеси при давлении последующей второй стадии ректификации, получая, таким образом, нагретый поток первого верхнего продукта (или нагретую часть потока первого верхнего продукта). Термин нагрев используют в описании для обозначения любого повышения температуры потока продукта, также включая и перегрев, что означает нагрев до температуры выше точки росы смеси при заданном давлении. Температура, до которой нагревают поток первого верхнего продукта или его часть, определяется точкой росы смеси при давлении на второй стадии ректификации. Чтобы избежать образования твердого СО2 в потоке, подаваемом на
- 2 028600 вторую стадию ректификации, поток продукта или его часть нагревают до температуры выше точки росы смеси при давлении на второй стадии ректификации, предпочтительно на 1-10°С, более предпочтительно на 3-8°С выше указанной точки росы.
В одном осуществлении только часть потока первого верхнего продукта нагревают. Предпочтительно нагреваемая часть составляет по меньшей мере 10 мол.% от общего потока первого верхнего продукта, более предпочтительно по меньшей мере 20 мол.%. Оставшуюся, не нагретую часть указанного потока первого верхнего продукта предпочтительно также подают во вторую ректификационную колонну или вторую секцию ректификационной колонны. Эту оставшуюся, не нагретую часть предпочтительно подают в секцию или ректификационную колонну выше того места, куда подают нагретую часть потока верхнего продукта. Предпочтительно оставшуюся, не нагретую часть подают туда, в виде жидкой фазы. Перед подачей в секцию или ректификационную колонну не нагретую часть потока первого верхнего продукта предпочтительно охлаждают теплообменом с подходящей теплообменной средой. Это осуществление, в котором только часть потока первого верхнего продукта нагревают, приводит к значительно более низкой холодопроизводительности и уменьшает флегмовое число в первой ректификационной колонне.
На стадии (с) нагретый поток первого верхнего продукта подвергают второй стадии ректификации при давлении ниже 45 бар, получая, таким образом, поток второго верхнего продукта, содержащий метан, и поток второго нижнего продукта. Вторую стадию ректификации проводят при давлении, которое ниже критического давления метана. Давление на второй стадии ректификации предпочтительно выше 35 бар, например, от 35 до, но не включая, 45 бар, более предпочтительно 38-43 бар, обычно около 40 бар. Разница давления на первой и второй стадиях ректификации предпочтительно составляет по меньшей мере 2 бар, более предпочтительно по меньшей мере 6 бар, обычно около 10 бар. Может потребоваться снижение давления нагретого потока первого верхнего продукта перед подачей в ректификационную колонну, поскольку вторую стадию ректификации осуществляют при более низком давлении. Снижение давления может удобным образом происходить в клапане. Предпочтительно в верхней части второй секции или второй ректификационной колонны используют парциальный конденсатор для создания потока флегмы.
Как и первая стадия ректификации, вторая стадия ректификации проходит во второй ректификационной колонне или второй секции ректификационной колонны. В этом последнем случае, может быть использована ректификационная колонна, имеющая секции, работающие при различных давлениях, например, ректификационная колонна двойного давления. Внутренняя конструкция колонны двойного давления может быть тарельчатой или насадочной или тарельчатой плюс насадочной.
Поток второго верхнего продукта, по существу, состоит из метана и может быть использован для дальнейших целей в применениях, где желательна высокая чистота метана. Предпочтительно этот поток содержит по меньшей мере 98 мол.%, более предпочтительно по меньшей мере 99 мол.% и наиболее предпочтительно по меньшей мере 99,9 мол.% метана.
На стадии (ά) поток второго нижнего продукта возвращают в первую ректификационную колонну или в первую секцию ректификационной колонны. Подходящим образом для подачи потока второго нижнего продукта в ректификационную колонну может быть использован насос.
Способ по изобретению можно проводить в любом оборудовании, подходящем для криогенной ректификации. Ректификационные колонны предпочтительно имеют 15-30 теоретических ступеней, рассчитанных как сумма теоретических ступеней колонны или секции низкого и высокого давления. Система охлаждения, необходимая для криогенной ректификации, может быть любого типа при условии, что она способна конденсировать пары из колонны низкого давления, состоящие в основном из метана (с азотом, если присутствует в потоке сырья) при искомой степени чистоты и при значении температуры равновесия при выбранном давлении. Азот, если он присутствует, должен быть отделен в расположенной ниже по потоку установке.
Способ по изобретению обеспечивает полное отделение компонентов кислых газов от метана, избегая в то же время, недостатков, присущих криогенной ректификации, таких как накопление твердого диоксида углерода внутри ректификационной колонны. В способе по изобретению присутствие других примесей, таких как более высокие углеводороды -С2, С3- и сероводород, даже улучшают разделение за счет более высокой растворимости СО2, что в итоге снижает вероятность образования твердого СО2.
Кроме того, способ по изобретению подходит для обработки кислого газа с высоким содержанием кислых компонентов и в присутствии других примесей, таких как более высокие углеводороды. Способ также позволяет получать кислые компоненты СО2 и Н2§ при относительно высоком давлении в жидком состоянии в виде нижнего потока секции высокого давления, что является предпочтительным для дальнейшего использования, например, секвестрации. Настоящий способ прост и экономичен, так как не требует третьего компонента добавляемого к природному газу, чтобы предотвратить накопление твердого диоксида углерода внутри ректификационной колонны, компонента который требует дополнительной стадии для отделения и извлечения.
Изобретение также может быть успешно использовано для очистки биогаза до биометана из-за высокого содержания удаляемого диоксида углерода.
- 3 028600
Изобретение далее иллюстрируется следующими, не ограничивающими примерами.
Примеры
Пример 1.
Способ отделения организован, как показано на фиг. 1.
Поток 1 при его точке росы и при 50 бар с 80% СО2 и 20% СН4 в мольных процентах подают в секцию Т-1 высокого давления, которая работает при 50 бар. Нижний продукт из этой секции представляет собой поток 2, который является почти чистым СО2 с 0,01% СН4 в мольных процентах. Этот нижний продукт может быть повторно испарен в ребойлере Е-3. Верхний паровой продукт представляет собой поток 3, содержащий 7,24 мол.% СО2 и 92,76 мол.% СН4 при температуре -73,17°С.
Если давление этого потока 3 снижают в клапане УЬУ-1 от 50 бар до давления в секции низкого давления (40 бар), без перегрева до ввода в клапан, поток на выходе клапана будет при температуре около -80,70°С, при наличии как паровой, так и жидкой фазы (последняя с 16% мольной доли СО2 и 84% мольной доли СН4). Эта композиция при температуре -80,70°С будет приводить к образованию твердого СО2. Поэтому поток 3 перегревают в Е-1, чтобы иметь температуру на выходе из клапана на 5°С выше температуры точки росы смеси при давлении 40 бар, что приводит к потоку 5, имеющему температуру -72,75°С.
Поток 5 из клапана подают в виде перегретого пара в нижнюю часть секции низкого давления колонны Т-2. Жидкий поток 6 из нижней части секции низкого давления закачивают обратно в секцию Т-1 высокого давления. Поток 8 пара из верхней части секции Т-2 низкого давления практически состоит только из СН4 (100%). Этот поток также может быть частично сконденсирован в парциальном конденсаторе Е-2.
Число теоретических ступеней в секции низкого давления (без парциального конденсатора Е-2) равно 10, и число теоретических ступеней в секции высокого давления (без ребойлера Е-3) равно 9.
Термодинамический расчет формирования твердого СО2 выполняют в соответствии с методом, предложенным в Лррйсайоп о£ !Ие Кедйсй-К^опд-Зоауе Ециайоп о£ 81а1е ΐο δοΙΐά-Εΐςυΐά ЕцшНЪпа Са1си1айоп§, Сюгдю Зоауе, Сйеш1са1 Епдшеегшд Зс1епсе, 34, 225-229 (1979), а также с использованием общепринятых процедур, доступных в коммерческих моделирующих установках.
Табл. 1 представляет состав и характеристики различных потоков примера 1.
Пример 2.
Способ отделения организован, как показано на фиг. 1.
Поток 1 при его точке росы и при 51 бар следующего состава: 20 мол.% СО2, 70 мол.% СН4, 4 мол.% С2Н6, 1 мол.% С3Н8, 5 мол.% Н2З, подают в секцию Т-1 высокого давления, которая работает при 51 бар. Нижний продукт из этой секции представляет собой поток 2 состава 66,65 мол.% СО2, 0,0 мол.% СН4, 13,34 мол.% С2Н6, 3,34 мол.% С3Н8, 16,68 мол.% Н2З. Поток 3 верхнего продукта имеет следующий состав: 7,75 мол.% СО2, 90,44 мол.% СН4, 1,28 мол.% С2Н6, 0,01 мол.% С3Н8, 0,53 мол.% Н2З. Если давление этого потока снижено с 51 бар до давления секции низкого давления (41 бар), без перегрева до ввода в клапан, температура потока на выходе клапана будет около -75,66°С, при наличии как пара, так и жидкой фазы (последняя следующего состава: 19,07 мол.% СО2, 75,32 мол.% СН4, 3,88 мол.% С2Н6, 0,06 мол.% С3Н8, 1,68 мол.% Н2З). Эта композиция при температуре -76,45°С приведет к образованию твердого СО2. Поэтому требуется перегрев и задается тепловая нагрузка так, чтобы иметь температуру на выходе из клапана УЬУ-1 на 5°С выше точки росы смеси при давлении 41 бар. Поток 3, таким образом, перегревают в Е-1, для получения потока 5 с температурой -67,14°С.
Поток 5 из распределительного клапана подается в виде перегретого пара в нижнюю часть секции низкого давления колонны Т-2. Жидкий поток 6 из нижней части секции Т-2 низкого давления закачивают обратно в секцию Т-1 высокого давления с помощью насоса Р-1. Поток 8 пара из верхней части секции низкого давления состоит из 0,02 мол.% СО2 и 99,98 мол.% СН4.
Число теоретических ступеней в секции низкого давления (без парциального конденсатора Е-2) равно 10, и число теоретических ступеней в секции высокого давления (без ребойлера Е-3) равно 20.
Термодинамический расчет формирования твердого СО2 выполняют в соответствии с методом, предложенным в Лррйсайоп о£ !Ие Кедйсй-К^опд-Зоауе Ециайоп о£ Зΐаΐе ГС ЗоИд-Ычшд ЕцшИЪпа Са1си1айоп§, Сюгдю Зоауе, Сйешюа1 Епдшеегшд Зсэепсе, 34, 225-229 (1979), а также с использованием общепринятых процедур, доступных в коммерческих моделирующих установках.
Табл. 2 представляет состав и характеристики различных потоков примера 2.
Таблица 1
1 2 3 4 5 6 7 8
Доля пара 1,00 0,00 1,00 1,00 1,00 0,00 0,00 1,00
Температура [°С] 1,769 14,06 -73,17 -62,75 -72,75 -83,96 -81,33 -87,43
Давление [бар] 50 50 50 50 40 40 50 40
Молярный расход [кгмоль/ч] 5000 4000 1,214е+5 1,214е+5 1,214е+5 1,204е+5 1,214е+5 999,6
Мольные доли
СО2 0,8000 0,9999 0,0724 0,0724 0,0724 0,0730 0,0730 0,0000
СН4 0,2000 0,0001 0,9276 0,9276 0,9276 0,9270 0,9270 1,0000
- 4 028600
Таблица 2
1 2 3 4 5 6 7 8
Доля пара 1,00 0,00 1,00 1,00 1,00 0,00 0,00 1,00
Температура [°С] -34,71 16,34 -68,39 -57,43 -67,14 -80,70 -78,41 -86,60
Давление [бар] 51 51 51 51 41 41 51 41
Молярный расход [кгмоль/ч] 5000 1499 1,667е+4 1,667е+4 1,667е+4 1,317е+4 1,317е+4 3501
Мольные доли
СО2 0,2000 0,6665 0,0775 0,0775 0,0775 0,0980 0,0980 0,0002
сн4 0,7000 0,0000 0,9044 0,9044 0,9044 0,8790 0,8790 0,9998
С2н6 0,0400 0,1334 0,0128 0,0128 0,0128 0,0162 0,0162 0,0000
СзН8 0,0100 0,0334 0,0001 0,0001 0,0001 0,0001 0,0001 0,0000
Н25 0,0500 0,1668 0,0053 0,0053 0,0053 0,0067 0,0067 0,0000
Пример 3.
Способ отделения организован, как показано на фиг. 2.
Поток 1 при его точке росы и при 50 бар с 65% СО2 и 35% СН4 в мольных процентах подают в секцию Т-1 высокого давления, которая работает при 50 бар. Нижний продукт из этой секции представляет собой поток 2, который является почти чистым СО2 с 0,01% СН4 в мольных процентах. Верхний паровой продукт представляет собой поток 3, содержащий 7,32 мол.% СО2 и 92,68% моль СН4, при температуре -73,07°С.
Поток 3 делят на потоки 3й и 3с с отношением расходов потока 3й и потока 3 равным 0,1286. Поток 3й перегревают в Е-1й, чтобы иметь температуру на выходе из клапана УБУ-1Н на 5°С выше температуры точки росы смеси при давлении 40 бар, что приводит к потоку 5й, имеющему температуру -72,60°С. Поток 5с охлаждают в Е-1с до достижения температуры кипения смеси при давлении 40 бар на выходе из клапана УЬУ-1с, что приводит к температуре -83,95°С.
Поток 5й из распределительного клапана УБУ-1Й подают в виде перегретого пара в нижнюю часть секции низкого давления колонны Т-2. Поток 5 с из распределительного клапана УБУ-1с подают в виде жидкости при температуре кипения на 12 тарелку верхней части секции низкого давления колонны Т-2. Жидкий поток 6 из нижней части секции низкого давления закачивают обратно в секцию Т-1 высокого давления. Поток 8 пара из верхней части секции Т-2 низкого давления содержит практически только СН4 (99,79 мол.%).
Число теоретических ступеней в секции низкого давления (без парциального конденсатора) равно 15 и число теоретических ступеней в секции высокого давления (без ребойлера) равно 20.
Эта конфигурация приводит к значительно более низкой холодопроизводительности (от 62 до 15,9 МВт).
Термодинамический расчет формирования твердого СО2 выполняют в соответствии с методом, предложенным в ЛррЕсайоп оГ 1йе КебЕсй-К^опд-Зоауе Ециайоп оГ 31а1е ίο δοΕά-Εΐςπΐά ЕцшЕЪпа Са1си1а1юп§, Сюгдю Зоауе, Сйешюа1 Епдтееппд Зшепсе, 34, 225-229 (1979), а также с использованием общепринятых процедур, доступных в коммерческих моделирующих установках.
Табл. 3а и 3Ъ показывают состав и характеристики различных потоков примера 3.
Таблица 3а
Характеристика 1 2 3 ЗЬ Зс 4Н 4с
Доля пара 1 0 1 1 1 1 0
Температура [°С] -8,106 14,06 -73,07 -73,07 -73,07 -62,61 -81,93
Давление [бар] 50 50 50 50 50 50 50
Молярный расход [кгмоль/ч] 5000 3247 1,987е+4 2556 1,732е+4 2556 1,732е+4
Характеристика Мольные доли
со2 0,65 0,9999 0,0732 0,0732 0,0732 0,0732 0,0732
сн4 0,35 0,0001 0,9268 0,9268 0,9268 0,9268 0,9268
Таблица 3Ъ
Характеристика 5Ь 5с 6 7 8
Доля пара 1 0 0 0 1
Температура [°С] -72,60 -83,95 -83,66 -81,10 -87,22
Давление [бар] 40 40 40 50 40
Молярный расход [кгмоль/ч] 2556 1,732е+4 1,812е+4 1,812е+4 1753
Характеристика Мольные доли
СО2 0,0732 0,0732 0,08 0,08 0,0021
сн4 0,9268 0,9268 0,92 0,92 0,9979
Пример 4.
Фиг. 3 показывает осуществление изобретения с 3 ректификационными колоннами, где третья колонна добавляется между первой и второй колонной, третья колонна работает при температуре и давлении между температурой и давлением в первой и второй колоннах.

Claims (15)

  1. ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ
    1. Способ удаления диоксида углерода (СО2) из смеси сырья, содержащей метан и диоксид углерода (СО2), в котором:
    (a) подвергают смесь сырья первой стадии ректификации в первой ректификационной колонне или первой секции ректификационной колонны при давлении по меньшей мере 45 бар, получая после ректификации поток первого нижнего продукта, содержащий СО2, и поток первого верхнего продукта, содержащий СО2 и метан;
    (b) нагревают указанный поток первого верхнего продукта или часть указанного потока первого верхнего продукта для получения нагретого потока первого верхнего продукта или нагретой части потока первого верхнего продукта, соответственно, причем нагрев осуществляют до температуры выше точки росы указанного потока при давлении последующей второй стадии ректификации;
    (c) подвергают нагретый поток первого верхнего продукта или нагретую часть потока первого верхнего продукта, соответственно, второй стадии ректификации, во второй ректификационной колонне или второй секции ректификационной колонны при давлении ниже 45 бар, получая, таким образом, поток второго верхнего продукта, содержащий метан, и поток второго нижнего продукта;
    (ά) подают указанный поток второго нижнего продукта в указанную первую ректификационную колонну или указанную первую секцию ректификационной колонны.
  2. 2. Способ по п.1, в котором нагреваемая часть составляет по меньшей мере 10 мол.% от всего потока первого верхнего продукта.
  3. 3. Способ по п.1 или 2, в котором оставшуюся, не нагретую часть указанного потока первого верхнего продукта, полученную на стадии (Ь), также подают во вторую ректификационную колонну или вторую секцию ректификационной колонны.
  4. 4. Способ по п.3, в котором оставшуюся, не нагретую часть подают во вторую ректификационную колонну или вторую секцию ректификационной колонны в виде жидкой фазы.
  5. 5. Способ по любому из пп.1-4, в котором оставшуюся, не нагретую часть потока первого верхнего продукта охлаждают теплообменом с подходящей теплообменной средой.
  6. 6. Способ по любому из пп.1-5, в котором температура смеси сырья, поступающей на первую стадию ректификации, является температурой точки росы или ниже.
  7. 7. Способ по любому из пп.1-6, в котором давление во время первой стадии ректификации составляет 45-55 бар.
  8. 8. Способ по любому из пп.1-7, в котором давление во время второй стадии ректификации выше 35 бар.
  9. 9. Способ по любому из пп.1-8, в котором на стадии (Ь) поток первого верхнего продукта или указанную его часть нагревают до температуры, которая на 1-10°С выше точки росы указанного потока при давлении второй стадии ректификации.
  10. 10. Способ по любому из пп.1-9, в котором разница давления на первой и второй стадиях ректификации составляет по меньшей мере 2 бар.
  11. 11. Способ по любому из пп.1-10, в котором поток второго верхнего продукта содержит по меньшей мере 98 мол.% метана.
  12. 12. Способ по любому из пп.1-11, в котором поток второго верхнего продукта частично конденсируют в парциальном конденсаторе.
  13. 13. Способ по любому из пп.1-12, в котором поток первого нижнего продукта повторно испаряют в ребойлере перед вводом в первую ректификационную колонну или первую секцию ректификационной колонны.
  14. 14. Способ по любому из пп.1-13, в котором давление нагретого потока первого верхнего продукта или его указанной нагретой части уменьшают перед второй стадией ректификации.
  15. 15. Способ по любому из пп.1-14, в котором стадии ректификации выполняют в ректификационной колонне двойного давления.
EA201500381A 2012-10-01 2013-10-01 Способ удаления coиз кислого газа EA028600B1 (ru)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP12186850.9 2012-10-01
EP12186850 2012-10-01
PCT/NL2013/050698 WO2014054945A2 (en) 2012-10-01 2013-10-01 Process for the removal of co2 from acid gas

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EA201500381A1 EA201500381A1 (ru) 2015-08-31
EA028600B1 true EA028600B1 (ru) 2017-12-29

Family

ID=47018047

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EA201500381A EA028600B1 (ru) 2012-10-01 2013-10-01 Способ удаления coиз кислого газа

Country Status (10)

Country Link
US (1) US9945605B2 (ru)
EP (1) EP2917666B1 (ru)
CN (1) CN104704308B (ru)
AU (1) AU2013325329B2 (ru)
EA (1) EA028600B1 (ru)
ES (1) ES2818564T3 (ru)
MY (1) MY174962A (ru)
PL (1) PL2917666T3 (ru)
RS (1) RS61041B1 (ru)
WO (1) WO2014054945A2 (ru)

Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
BR112020014761B1 (pt) * 2018-02-07 2022-12-20 Basf Se Processo para a fabricação de um ácido alcanossulfônico
CA3099630A1 (en) 2018-05-07 2019-11-14 8 Rivers Capital, Llc Separation of sulfurous materials
WO2022005270A1 (en) * 2020-07-01 2022-01-06 Drl Engineering Sdn Bhd Split deethaniser fractionation
WO2022018669A1 (en) 2020-07-22 2022-01-27 8 Rivers Capital, Llc Separation of carbon dioxide and sulfurous materials from gaseous mixtures

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2888807A (en) * 1955-10-06 1959-06-02 Constock Liquid Methane Corp Process of removing carbon dioxide from natural gas
DE2622662A1 (de) * 1975-05-20 1976-12-02 Snam Progetti Verfahren zum entziehen von kohlendioxid aus erdgas
US4762543A (en) * 1987-03-19 1988-08-09 Amoco Corporation Carbon dioxide recovery
US5335504A (en) * 1993-03-05 1994-08-09 The M. W. Kellogg Company Carbon dioxide recovery process

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4284423A (en) 1978-02-15 1981-08-18 Exxon Research & Engineering Co. Separation of carbon dioxide and other acid gas components from hydrocarbon feeds containing admixtures of methane and hydrogen
US4318723A (en) 1979-11-14 1982-03-09 Koch Process Systems, Inc. Cryogenic distillative separation of acid gases from methane
US4533372A (en) 1983-12-23 1985-08-06 Exxon Production Research Co. Method and apparatus for separating carbon dioxide and other acid gases from methane by the use of distillation and a controlled freezing zone
US5062270A (en) * 1990-08-31 1991-11-05 Exxon Production Research Company Method and apparatus to start-up controlled freezing zone process and purify the product stream
US5970742A (en) * 1998-04-08 1999-10-26 Air Products And Chemicals, Inc. Distillation schemes for multicomponent separations
US6116050A (en) * 1998-12-04 2000-09-12 Ipsi Llc Propane recovery methods
AU2002951005A0 (en) * 2002-08-27 2002-09-12 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Method of removing carbon dioxide fouling from cryogenic equipment
BRPI1014038A2 (pt) * 2009-04-20 2016-04-12 Exxonmobil Upstream Res Co sistema e método para remover gases ácidos de uma corrente de gás bruto.
DE102010044646A1 (de) * 2010-09-07 2012-03-08 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zum Abtrennen von Stickstoff und Wasserstoff aus Erdgas

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2888807A (en) * 1955-10-06 1959-06-02 Constock Liquid Methane Corp Process of removing carbon dioxide from natural gas
DE2622662A1 (de) * 1975-05-20 1976-12-02 Snam Progetti Verfahren zum entziehen von kohlendioxid aus erdgas
US4762543A (en) * 1987-03-19 1988-08-09 Amoco Corporation Carbon dioxide recovery
US5335504A (en) * 1993-03-05 1994-08-09 The M. W. Kellogg Company Carbon dioxide recovery process

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
SCHIANNI G C: "CRYOGENIC REMOVAL OF CARBON DIOXIDE FROM NATURAL GAS", NATURAL GAS PROCESSING AND UTILISATION : [PROCEEDINGS OF] AN INTERNATIONAL CONFERENCE ORGANISED BY THE IRISH GROUP OF THE INSTITUTION OF CHEMICAL ENGINEERS WITH THE CO-OPERATION AND ASSISTANCE OF THE INSTITUTION OF ENGINEERS OF IRELAND, DUBLIN, REPUB, vol. 44, 1 January 1976 (1976-01-01) - 9 April 1976 (1976-04-09), pages 50 - 55, XP009168201, ISBN: 0-85295-011-X *

Also Published As

Publication number Publication date
WO2014054945A2 (en) 2014-04-10
WO2014054945A3 (en) 2015-03-19
PL2917666T3 (pl) 2020-12-28
CN104704308A (zh) 2015-06-10
AU2013325329B2 (en) 2017-08-24
MY174962A (en) 2020-05-29
AU2013325329A1 (en) 2015-04-09
EP2917666A2 (en) 2015-09-16
US20150276308A1 (en) 2015-10-01
US9945605B2 (en) 2018-04-17
EA201500381A1 (ru) 2015-08-31
ES2818564T3 (es) 2021-04-13
CN104704308B (zh) 2018-10-09
RS61041B1 (sr) 2020-12-31
EP2917666B1 (en) 2020-09-09

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US8628601B2 (en) Carbon dioxide purification
DK176585B1 (da) Fremgangsmåde til stripning af en gas ved afköling i nærvær af methanol
US20170227285A1 (en) Method and plant for the purification of carbon dioxide using liquid carbon dioxide
US20140338395A1 (en) Method of Separating Carbon Dioxide from Liquid Acid Gas Streams
Pellegrini Process for the removal of CO2 from acid gas
KR101079553B1 (ko) 기체 천연 가스 스트림으로부터 천연 가스 액체의 제거
CN107438475B (zh) 从吸收剂中能量有效回收二氧化碳的方法和适于运行该方法的设备
EA014746B1 (ru) Установка и способ сепарации конденсата газа из углеводородных смесей высокого давления
EP2880134B1 (en) Heavy hydrocarbon removal from a natural gas stream
CA2590468C (en) Process for the dehydration of gases
DK162655B (da) Fremgangsmaade til fjernelse af nitrogen fra naturgas
JP2017505224A (ja) ジメチル反応器の生成物ストリームから形成されたガス混合物の分離技術による加工処理
EA028600B1 (ru) Способ удаления coиз кислого газа
US11198091B2 (en) Process for dehydrating a hydrocarbon-based gas
CN105408457B (zh) 从富一氧化碳进料物流回收乙烯物流的方法及相关设备
US20120233920A1 (en) Separation of Light Hydrocarbons and Sour Species From a Sour Gas
KR20160106066A (ko) 디메틸에테르 반응기의 생성물 스트림에 대한 분리가공방법
US5670027A (en) Method of drying a gas making use of a distillation of a liquid desiccant agent
US11311838B2 (en) Glycol dehydration and regeneration
RU2575457C2 (ru) Переработка углеводородного газа

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s)

Designated state(s): AM KG TJ