EA028458B1 - Process and incinerator for incinerating ammonia - Google Patents

Process and incinerator for incinerating ammonia Download PDF

Info

Publication number
EA028458B1
EA028458B1 EA201490561A EA201490561A EA028458B1 EA 028458 B1 EA028458 B1 EA 028458B1 EA 201490561 A EA201490561 A EA 201490561A EA 201490561 A EA201490561 A EA 201490561A EA 028458 B1 EA028458 B1 EA 028458B1
Authority
EA
Eurasian Patent Office
Prior art keywords
stream
oxygen
reaction zone
gas
fuel
Prior art date
Application number
EA201490561A
Other languages
Russian (ru)
Other versions
EA201490561A1 (en
Inventor
Мартен Бетлем
Шак Олстхорн
Марк Ван Велсен
Original Assignee
Дёйкер Комбасчен Инжиниэрс Б.В.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Дёйкер Комбасчен Инжиниэрс Б.В. filed Critical Дёйкер Комбасчен Инжиниэрс Б.В.
Publication of EA201490561A1 publication Critical patent/EA201490561A1/en
Publication of EA028458B1 publication Critical patent/EA028458B1/en

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
    • F23G7/00—Incinerators or other apparatus for consuming industrial waste, e.g. chemicals
    • F23G7/06—Incinerators or other apparatus for consuming industrial waste, e.g. chemicals of waste gases or noxious gases, e.g. exhaust gases
    • F23G7/061—Incinerators or other apparatus for consuming industrial waste, e.g. chemicals of waste gases or noxious gases, e.g. exhaust gases with supplementary heating
    • F23G7/065—Incinerators or other apparatus for consuming industrial waste, e.g. chemicals of waste gases or noxious gases, e.g. exhaust gases with supplementary heating using gaseous or liquid fuel
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
    • B01D53/46—Removing components of defined structure
    • B01D53/48—Sulfur compounds
    • B01D53/52—Hydrogen sulfide
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
    • B01D53/346—Controlling the process
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
    • B01D53/46—Removing components of defined structure
    • B01D53/54—Nitrogen compounds
    • B01D53/58—Ammonia
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
    • F23G7/00—Incinerators or other apparatus for consuming industrial waste, e.g. chemicals
    • F23G7/06—Incinerators or other apparatus for consuming industrial waste, e.g. chemicals of waste gases or noxious gases, e.g. exhaust gases
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23L—SUPPLYING AIR OR NON-COMBUSTIBLE LIQUIDS OR GASES TO COMBUSTION APPARATUS IN GENERAL ; VALVES OR DAMPERS SPECIALLY ADAPTED FOR CONTROLLING AIR SUPPLY OR DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; INDUCING DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; TOPS FOR CHIMNEYS OR VENTILATING SHAFTS; TERMINALS FOR FLUES
    • F23L7/00—Supplying non-combustible liquids or gases, other than air, to the fire, e.g. oxygen, steam
    • F23L7/007—Supplying oxygen or oxygen-enriched air
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23N—REGULATING OR CONTROLLING COMBUSTION
    • F23N3/00—Regulating air supply or draught
    • F23N3/002—Regulating air supply or draught using electronic means
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2251/00—Reactants
    • B01D2251/10—Oxidants
    • B01D2251/102—Oxygen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
    • F23G2200/00—Waste incineration
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
    • Y02E20/34—Indirect CO2mitigation, i.e. by acting on non CO2directly related matters of the process, e.g. pre-heating or heat recovery

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Biomedical Technology (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Treating Waste Gases (AREA)
  • Incineration Of Waste (AREA)

Abstract

The present invention relates to a process for incinerating NHin an NHincinerator comprising a first incineration step at controlled sub-stoichiometric incineration conditions and a second incineration step with at a greater than stoichiometric amount of oxygen, whereby a product stream is produced with reduced NO formation. The present invention also relates to an NHincinerator.

Description

Изобретение относится к сжиганию аммиака (ΝΗ3). В частности, настоящее изобретение относится к способу сжигания ΝΗ3 с меньшим образованием оксида азота (N0), контролю данного способа сжигания, а также установке для сжигания ΝΗ3.The invention relates to the combustion of ammonia (ΝΗ 3 ). In particular, the present invention relates to a method for burning ΝΗ 3 with less formation of nitric oxide (N0), control of this method of burning, and also an installation for burning ΝΗ 3 .

Уровень техникиState of the art

ΝΗ3 (аммиак) представляет собой коррозийный бесцветный газ с резким запахом. Он имеет естественное происхождение, а также производится в химической промышленности. Потоки отработанных газов, содержащие аммиак, часто встречаются на нефтеперерабатывающих производствах. Иногда данные потоки отработанных газов также содержат в аналогичных пропорциях сероводород.ΝΗ 3 (ammonia) is a corrosive colorless gas with a pungent odor. It has a natural origin and is also produced in the chemical industry. Exhaust gas streams containing ammonia are often found in refineries. Sometimes these exhaust gas streams also contain hydrogen sulfide in similar proportions.

Утилизировать ΝΗ3 можно посредством сжигания ΝΗ3 или, как вариант, в процессе Клауса. Два данных способа ликвидации ΝΗ3 различаются в плане требований к оборудованию, химизма и условий протекания процесса. Но в обоих случаях достигается цель по ликвидации ΝΗ3. Таким образом, потоки газообразного сероводорода (Η2δ), содержащие ΝΗ3, можно использовать в качестве потока сырья в процессе Клауса. Процесс Клауса представляет собой процесс десульфуризации газа с получением элементарной серы из газообразного сероводорода. Более того, процесс Клауса представляет собой очень эффективный процесс конверсии ΝΗ3 в присутствии Η2δ и §02 с меньшим или нулевым образованием Ν0.ΝΗ 3 can be disposed of by burning ΝΗ 3 or, alternatively, in the Klaus process. These two methods of elimination ΝΗ 3 differ in terms of equipment requirements, chemistry and process conditions. But in both cases, the goal of eliminating ΝΗ 3 is achieved. Thus, flows of gaseous hydrogen sulfide (Η 2 δ) containing ΝΗ 3 can be used as a feed stream in the Claus process. The Klaus process is a gas desulfurization process to produce elemental sulfur from gaseous hydrogen sulfide. Moreover, the Klaus process is a very efficient conversion process of процесс 3 in the presence of Η 2 δ and §0 2 with less or zero formation of Ν0.

Недостатком процесса Клауса является образование аммониевых солей при использовании сырья, где помимо Η2δ содержится ΝΗ3. Печь Клауса, адаптированная к присутствию в ней ΝΗ3, таким образом, работает при более высокой температуре (обычно при повышенной температуре по меньшей мере при 1250°С). Более того, количество кислорода, требуемое при использовании смешанных газовых потоков, по сравнению с использованием потока относительно чистого Η2δ, существенно выше, что увеличивает производственные и капитальные затраты.The disadvantage of the Klaus process is the formation of ammonium salts when using raw materials, where in addition to Η 2 δ contains ΝΗ 3 . A Klaus furnace adapted to the presence of ΝΗ 3 in this way operates at a higher temperature (usually at an elevated temperature of at least 1250 ° C). Moreover, the amount of oxygen required when using mixed gas streams is significantly higher than using a relatively pure Η 2 δ stream, which increases production and capital costs.

Согласно международной заявке АО 2006/106289 поток газа, содержащий сероводород и аммиак, поступает из отпарной колонны на одноэтапную стадию сжигания или в печь установки Клауса. Процесс сжигания проводится при таких условиях, при которых ликвидируется практически весь аммиак. Процесс сжигания поддерживается газовым потоком, содержащим по меньшей мере 40 об.% кислорода.According to international application AO 2006/106289, a gas stream containing hydrogen sulfide and ammonia is supplied from the stripper to a one-stage combustion stage or to the furnace of the Klaus plant. The combustion process is carried out under conditions under which virtually all ammonia is eliminated. The combustion process is supported by a gas stream containing at least 40 vol.% Oxygen.

В международной заявке АО 2008/124625 раскрыты способы окисления и восстановления для экономичной ликвидации газового потока, содержащего аммиак, и потенциально содержащего небольшое, но значимое количество сероводорода, в стандартной установке Клауса для сжигания остаточных газов и регенерации серы с применением контроля за расходом и составами газов горения с целью достичь температуры, необходимой для требуемой ликвидации нежелательных горючих веществ.International application AO 2008/124625 discloses oxidation and reduction methods for economically eliminating a gas stream containing ammonia and potentially containing a small but significant amount of hydrogen sulfide in a standard Claus plant for burning residual gases and sulfur recovery using gas flow rates and gas composition combustion in order to reach the temperature necessary for the required elimination of unwanted combustible substances.

В патенте И8 6902713 раскрыта процедура частичного окисления газа, содержащего сероводород и аммиак, в печи Клауса с помощью обогащенного кислородом газа. Процедура включает в себя измерение содержания остаточного аммиака на выходе из печи (т.е. после прохождения различных стадий процесса Клауса и независимо от выхода продукта и конверсии во время процесса Клауса), сравнение данного значения с максимальным значением, заданным пользователем установки Клауса, а также корректировка расхода обогащенного кислородом газа пропорционально расходу аммиачного газа соответственно. Содержание остаточного аммиака измеряется непрерывно посредством лазерного диода, находящегося в главном газоходе или трубоотводе для отбора проб на выходе из печи Клауса, при этом газы из трубы для отбора проб вновь подаются в главный газоход, а расход обогащенного кислородом газа корректируется с помощью контура управления между прибором непрерывного измерения и блоком автоматического управления регулятора. Данный высокосернистый газ может содержать до 60 мол.% аммиака и содержит значительное количество сероводорода.Patent I8 6902713 discloses a procedure for partial oxidation of a gas containing hydrogen sulfide and ammonia in a Claus furnace using an oxygen-enriched gas. The procedure includes measuring the residual ammonia content at the furnace exit (i.e. after going through the various stages of the Claus process and regardless of the product yield and conversion during the Claus process), comparing this value with the maximum value set by the user of the Claus plant, and adjustment of the flow rate of oxygen-enriched gas is proportional to the flow rate of ammonia gas, respectively. The residual ammonia content is measured continuously by means of a laser diode located in the main gas duct or pipe for sampling at the outlet of the Klaus furnace, while the gases from the sampling pipe are again fed into the main gas duct, and the flow of oxygen-enriched gas is adjusted using the control loop between the device continuous measurement and the automatic control unit of the regulator. This sour gas may contain up to 60 mol.% Ammonia and contains a significant amount of hydrogen sulfide.

Несмотря на то что преимуществом вышеуказанных способов утилизации потоков отработанных газов, содержащих сероводород и аммиак, является то, что практически весь аммиак ликвидируется, к сожалению, печь Клауса не всегда доступна. Более того, стандартная печь Клауса довольно сложна и включает несколько стадий частичного сжигания сероводорода и проведения реакции Клауса между сероводородом и диоксидом серы с образованием элементарной серы, несколько конденсаторов для получения элементарной серы, а также несколько подогревателей для подогрева оставшихся газов перед последующими реакциями. Другими словами, несмотря на то что применение улучшенных процесса и печи Клауса описывается выше как обеспечивающее практически полное сжигание ΝΗ3 без образования Ν0, недостатком являются капитальные вложения в достаточно дорогую печь Клауса и оборудование, располагающееся следом за печью Клауса, что приводит к относительно высоким производственным затратам. Наконец, как раскрыто в патенте И8 6902713, даже для процесса Клауса обычно требуется установка для сжигания остаточных газов процесса Клауса.Although the advantage of the above methods of utilizing exhaust gas streams containing hydrogen sulfide and ammonia is that almost all ammonia is eliminated, unfortunately, the Klaus furnace is not always available. Moreover, the standard Klaus furnace is quite complex and involves several stages of partial combustion of hydrogen sulfide and the Klaus reaction between hydrogen sulfide and sulfur dioxide to form elemental sulfur, several condensers to produce elemental sulfur, as well as several heaters to heat the remaining gases before subsequent reactions. In other words, although the application of the improved Klaus process and furnace is described above as providing almost complete combustion of ΝΗ 3 without forming Ν0, the disadvantage is the capital investment in a rather expensive Klaus furnace and equipment located behind the Klaus furnace, which leads to relatively high production the cost. Finally, as disclosed in I8 patent 6902713, even for a Claus process, an installation for burning residual gases of the Claus process is usually required.

Специальная установка для сжигания ΝΗ3 больше подходит для утилизации потоков отработанных газов, содержащих ΝΗ3 в качестве основного или единственного горючего компонента, чем процесс Клауса. Однако проблема установок для сжигания ΝΗ3 состоит в том, что во время сгорания могут образовываться оксиды азота. Необходимо ликвидировать преимущественно весь аммиак в данных газовых потоках, но без образования заметного количества оксидов азота в потоке газа, выходящем в процессе сжигания.A special установка3 incinerator is more suitable for the disposal of exhaust streams containing ΝΗ3 as the main or sole combustible component than the Klaus process. However, the problem with the ΝΗ3 combustion plants is that nitrogen oxides can form during combustion. It is necessary to eliminate predominantly all ammonia in these gas streams, but without the formation of a noticeable amount of nitrogen oxides in the gas stream leaving the combustion process.

- 1 028458- 1 028458

В патенте СВ 2116531 раскрыты способ и установка для одновременного избавления от отработанного газа, содержащего ИЩ, и отработанного газа, содержащего горючие сернистые соединения. В данном процессе сжигание проводят в три отдельных этапа, при этом сжигание отработанного газа, содержащего горючие сернистые соединения, происходит на третьем этапе. На первом этапе сжигания отработанный газ, содержащий ΝΗ3, сжигают в присутствии топливного газа первым субстехиометрическим количеством свободного кислорода в установке для сжигания. Затем газы горения смешивают со вторым количеством свободного кислорода, при этом и первое, и второе количества вместе являются сверхстехиометрическими, и сжигают получившуюся смесь во второй установке для сжигания. Никакой информации о том, как оптимизировать эффективность процесса сжигания с последующим образованием меньшего количества N0, не предоставлено.Patent CB 2116531 discloses a method and apparatus for simultaneously disposing of exhaust gas containing a HID and an exhaust gas containing combustible sulfur compounds. In this process, combustion is carried out in three separate stages, while the combustion of exhaust gas containing combustible sulfur compounds occurs in the third stage. In the first stage of combustion, the exhaust gas containing ΝΗ 3 is burned in the presence of fuel gas by the first substoichiometric amount of free oxygen in the combustion plant. Then, the combustion gases are mixed with a second amount of free oxygen, both the first and second quantities being superstoichiometric together, and the resulting mixture is burned in a second combustion unit. No information was provided on how to optimize the efficiency of the combustion process, followed by the formation of less N0.

В патенте ίΡ 49042749 процесс сжигания аммиака воздухом раскрыт как двухстадийный процесс с промежуточным охлаждением.In patent No. 49042749, the process of burning ammonia with air is disclosed as a two-stage process with intermediate cooling.

Из патента ЕР 1106239 известен альтернативный способ. Газовый поток, содержащий по меньшей мере 50 об.% аммиака, но меньше 5 об.% сероводорода, сжигают в реакционной зоне, куда подают кислород и обогащенный кислородом воздух. И сжигание, и термический крекинг аммиака происходят в реакционной зоне. Объем подачи кислорода в реакционную зону составляет от 75 до 98% от стехиометрического коэффициента, требуемого для полного сгорания всех горючих жидкостей, подаваемых в реакционную зону, поэтому соотношение кислорода к аммиаку еще меньше. Затем поток, выходящий из реакционной зоны, сжигают (предпочтительно используя чистый кислород или обогащенный кислородом воздух) и выбрасывают в атмосферу. При этих условиях ликвидируется практически весь аммиак в отходящем газе, при этом можно минимизировать образование оксидов азота. Поэтому данный способ требует использования чистого кислорода или обогащенного кислородом воздуха. Более предпочтителен такой способ сжигания ΝΗ3, который бы не основывался на использовании чистого кислорода или обогащенного кислородом воздуха. Однако желательно снизить количество образуемого N0 до 100 м.д. или меньше, предпочтительно до менее 50 м.д.An alternative method is known from EP 1,106,239. A gas stream containing at least 50 vol.% Ammonia, but less than 5 vol.% Hydrogen sulfide, is burned in the reaction zone, where oxygen and oxygen-enriched air are supplied. Both combustion and thermal cracking of ammonia occur in the reaction zone. The oxygen supply to the reaction zone is from 75 to 98% of the stoichiometric coefficient required for complete combustion of all combustible liquids supplied to the reaction zone, therefore, the ratio of oxygen to ammonia is even less. The stream leaving the reaction zone is then burned (preferably using pure oxygen or oxygen-enriched air) and released into the atmosphere. Under these conditions, almost all ammonia in the exhaust gas is eliminated, while the formation of nitrogen oxides can be minimized. Therefore, this method requires the use of pure oxygen or oxygen-enriched air. A combustion method of такой 3 is more preferable, which would not be based on the use of pure oxygen or oxygen-enriched air. However, it is desirable to reduce the amount of N0 formed to 100 ppm. or less, preferably up to less than 50 ppm.

Авторы настоящего изобретения поставили задачу оптимизировать способ сжигания ΝΗ3, например потока, содержащего по меньшей мере 30 об.% ΝΗ3 и предпочтительно содержащий не больше 40 об.% Н2§, и при этом снизить образование N0 до менее 100 м.д. N0. Данная задача была решена следующим образом.The authors of the present invention have set the task to optimize the combustion method ΝΗ 3 , for example, a stream containing at least 30 vol.% ΝΗ 3 and preferably containing not more than 40 vol.% H 2 §, and at the same time reduce the formation of N0 to less than 100 ppm. N0. This problem was solved as follows.

Сущность изобретенияSUMMARY OF THE INVENTION

В изобретении предлагается способ сжигания NΗ3 в установке для сжигания NΗ3, включающий:The invention provides a method of burning NΗ 3 in an installation for burning NΗ 3 , including:

(a) первый этап сжигания, отличающийся тем, что:(a) a first combustion step, characterized in that:

ί) газовый поток, содержащий МН3, и необязательно поток топлива в условиях сжигания подвергают взаимодействию с первым кислородсодержащим потоком при субстехиометрическом количестве кислорода в первом кислородсодержащем потоке относительно NΗ3 в газовом потоке с получением при этом первого потока продукта;ί) a gas stream containing MH 3 , and optionally a fuel stream under combustion conditions, is reacted with a first oxygen-containing stream at a sub-stoichiometric amount of oxygen in the first oxygen-containing stream relative to NΗ 3 in the gas stream, thereby obtaining a first product stream;

ίί) проводят анализ состава первого потока продукта на содержание остаточного МН3 и/или образовавшегося НСН и/или образовавшегося N0, а также ίίί) регулируют состав первого кислородсодержащего потока и/или газового потока, содержащего NΗ3, и/или поток топлива, если есть, на основе анализа первого потока продукта таким образом, чтобы образовался первый поток продукта, содержащий и остаточный NΗ3 и N0, но не более 250 м.д. Н^ и не более 250 м.д. N0; а также (b) второй этап сжигания, включающий следующие стадии:ίί) analyze the composition of the first product stream for the content of residual MH 3 and / or the resulting NSH and / or formed N0, and ίίί) regulate the composition of the first oxygen-containing stream and / or gas stream containing NΗ 3 and / or the fuel stream if is, based on the analysis of the first product stream so that a first product stream is formed containing both residual NΗ 3 and N0, but not more than 250 ppm. H ^ and not more than 250 ppm N0; and (b) a second combustion step comprising the following steps:

ί) первый поток продукта в условиях сжигания подвергают взаимодействию со вторым кислородсодержащим потоком при количестве кислорода, превышающем стехиометрическое, с получением при этом второго потока продукта.ί) the first product stream under combustion conditions is reacted with a second oxygen-containing stream when the amount of oxygen is greater than the stoichiometric, to obtain a second product stream.

Данный способ, в частности, подходит для утилизации газовых потоков, содержащих большие количества NΗ3 и относительно малые количества Н2§, если есть. Также в соответствии с настоящим изобретением предусмотрена подходящая для использования в данном способе установка для сжигания NΗ3.This method, in particular, is suitable for the disposal of gas streams containing large quantities of NΗ 3 and relatively small amounts of H 2 §, if any. Also in accordance with the present invention, there is provided a suitable NΗ 3 incinerator for use in this method.

Краткое описание фигурBrief Description of the Figures

Фигура представляет собой упрощенную схему установки для сжигания NΗ3 согласно настоящему изобретению.The figure is a simplified diagram of an installation for burning NΗ 3 according to the present invention.

Представлена установка для сжигания NΗ3, содержащая первую реакторную зону 100, включающую: горелку 110 для сжигания МН3; входной патрубок 120 у горелки 110 для первого кислородсодержащего потока (В), оборудованный первым прибором контроля кислорода 121 для регулирования количества кислородсодержащего потока; входной патрубок 130 у горелки 110 для газового потока (А), содержащего NΗ3, необязательно оборудованный первым прибором контроля NΗ3 131 для регулирования количества NΗ3-содержащего потока; необязательный входной патрубок 140 у горелки 110 для потока топлива (С), необязательно оборудованный первым прибором контроля топлива 141 для регулирования количества потока топлива; выходной патрубок 160, расположенный за реакционной зоной 100, для первого потока продукта, подготовленного в реакционной зоне 100; анализатор 170 в конце реакционнойAn installation for burning NΗ 3 , comprising a first reactor zone 100, comprising: a burner 110 for burning MH 3 ; the inlet pipe 120 at the burner 110 for the first oxygen-containing stream (B), equipped with a first oxygen monitoring device 121 for controlling the amount of oxygen-containing stream; the inlet pipe 130 at the burner 110 for a gas stream (A) containing NΗ 3 , optionally equipped with a first control device NΗ 3 131 for controlling the amount of NΗ 3 -containing stream; an optional inlet pipe 140 at the burner 110 for fuel flow (C), optionally equipped with a first fuel control device 141 to control the amount of fuel flow; an outlet pipe 160 located downstream of the reaction zone 100 for a first product stream prepared in the reaction zone 100; analyzer 170 at the end of the reaction

- 2 028458 зоны 100 с функцией анализа содержания ΝΗ3 и/или ΗΟΝ и/или N0 в первом потоке продукта, полученного в реакционной зоне 100, и функцией контроля работы одного или больше первых контрольных приборов 121, 131 и 141; и необязательно прибор контроля температуры 180, расположенный за реакционной зоной 100 (например, в виде теплоотвода или котла-утилизатора для утилизации теплоты реакции); а также включающая вторую реакционную зону 200, расположенную за реакционной зоной 100, для сжигания первого потока продукта, полученного в реакционной зоне 100, и включающую входной патрубок 230 в начале реакционной зоны 200 для первого потока продукта, полученного в реакционной зоне 100; включающую входной патрубок 220 в начале реакционной зоны 200 для второго кислородсодержащего потока (В), необязательно оборудованный вторым контрольным прибором 221 для регулирования количества второго кислородсодержащего потока; необязательно включающую вторую горелку 210; оборудованную входным патрубком 211 у второй горелки 210 для третьего кислородсодержащего потока (В) и входным патрубком 212 у второй горелки 210 для второго потока топлива (С); необязательно оборудованную входным патрубком 250 в начале реакционной зоны 200 для потока отработанных газов (Ό); выходной патрубок 260, расположенный за реакционной зоной 200, для второго потока продукта, полученного в реакционной зоне 200; необязательно оборудованный анализатором 270 в конце реакционной зоны 200 с функцией анализа содержания кислорода во втором потоке продукта, полученном в реакционной зоне 200, и предпочтительно с функцией регулирования работы второго контрольного прибора 221; а также необязательно оборудованной котлом-утилизатором 280, расположенным за реакционной зоной 200 для утилизации теплоты реакции.- 2 028458 zone 100 with the function of analyzing the contents of ΝΗ 3 and / or ΗΟΝ and / or N0 in the first product stream obtained in the reaction zone 100, and the function of monitoring the operation of one or more of the first control devices 121, 131 and 141; and optionally, a temperature control device 180 located downstream of the reaction zone 100 (for example, in the form of a heat sink or a waste heat boiler for utilizing the reaction heat); and also comprising a second reaction zone 200 located downstream of reaction zone 100 for burning a first product stream obtained in reaction zone 100 and including an inlet pipe 230 at the beginning of reaction zone 200 for a first product stream obtained in reaction zone 100; including an inlet pipe 220 at the beginning of the reaction zone 200 for the second oxygen-containing stream (B), optionally equipped with a second control device 221 for controlling the amount of the second oxygen-containing stream; optionally including a second burner 210; equipped with an inlet pipe 211 at a second burner 210 for a third oxygen-containing stream (B) and an inlet pipe 212 at a second burner 210 for a second fuel stream (C); optionally equipped with an inlet pipe 250 at the beginning of the reaction zone 200 for the flow of exhaust gases (Ό); an outlet pipe 260 located downstream of reaction zone 200 for a second product stream obtained in reaction zone 200; optionally equipped with an analyzer 270 at the end of the reaction zone 200 with a function for analyzing the oxygen content in the second product stream obtained in the reaction zone 200, and preferably with a function for controlling the operation of the second control device 221; and optionally equipped with a recovery boiler 280 located downstream of reaction zone 200 to utilize the heat of reaction.

Способы осуществления изобретенияMODES FOR CARRYING OUT THE INVENTION

Ниже раскрыты предпочтительные варианты осуществления настоящего изобретения.Preferred embodiments of the present invention are disclosed below.

Условия сжигания известны. Обычно ΝΗ3 сжигают при атмосферном давлении. Реакция является экзотермической и температура обычно достигает примерно 1500°С в зависимости от дополнительных компонентов (например, добавленного топлива) NΗ3-содержащего потока. Данный процесс представляет особый интерес относительно потоков отработанных газов, содержащих по меньшей мере 30 об.%, предпочтительно по меньшей мере 50 об.% ΝΗ3, более предпочтительно по меньшей мере 60 об.% ΝΗ3. Газовый поток может содержать некоторое количество Η2δ, предпочтительно максимум 40 об.% Η2δ, более предпочтительно максимум 5 об.% Η2δ. Газовые потоки, содержащие большее количество Η2δ, лучше утилизировать в печи Клауса. Подходящими источниками NΗ3-содержащих газовых потоков являются, например, потоки из отпарной колонны кислой воды.Burning conditions are known. Typically, ΝΗ 3 is burned at atmospheric pressure. The reaction is exothermic and the temperature usually reaches about 1500 ° C. depending on additional components (for example, added fuel) of the NΗ 3 -containing stream. This process is of particular interest with respect to exhaust gas streams containing at least 30 vol.%, Preferably at least 50 vol.% ΝΗ 3 , more preferably at least 60 vol.% ΝΗ 3 . The gas stream may contain some Η 2 δ, preferably a maximum of 40 vol.% Η 2 δ, more preferably a maximum of 5 vol.% Η 2 δ. Gas streams containing a larger amount of Η 2 δ are best disposed of in a Claus furnace. Suitable sources of NΗ 3 -containing gas streams are, for example, streams from a stripping column of acidic water.

На фигуре представлена упрощенная схема установки для сжигания ΝΗ3 согласно настоящему изобретению.The figure shows a simplified diagram of the installation for burning ΝΗ 3 according to the present invention.

Чтобы начать реакцию, поток топлива поджигают вместе с кислородом в реакторной зоне 100 для достижения требуемых условий сжигания. Для сжигания ΝΗ3 в реакторной зоне 100 предпочтительна температура в пределах от 950 до 1700°С, более предпочтительно в пределах от 1200 до 1400°С. При температуре ниже 950°С будет трудно достичь стабильного сгорания NΗ3-содержащего потока. Для проведения процесса сжигания при температуре выше 1700°С не подходят огнеупорные облицовочные материалы, которые обычно используются для теплоизоляции. NΗ3-содержащий поток вводят по достижении подходящей температуры. Топливо можно смешивать с NΗ3-содержащим потоком, после чего происходит совместная реакция с первым кислородсодержащим потоком. Например, целесообразно добавлять топливо в тех случаях, когда NΗ3-содержащий поток содержит воду. Присутствие воды может уменьшить количество выделившегося тепла в реакторе. Таким образом, количества топлива, добавляемого в NΗ3-содержащий поток, должно быть достаточно для поддержания температуры реакции в пределах от 950 до 1700°С, предпочтительно в пределах от 1200 до 1400°С. Что касается варианта осуществления настоящего изобретения, раскрытого ниже, предполагается, что ΝΗ,-содержащий поток, по существу, свободен от воды. Поэтому добавлять топливный газ не требуется.To start the reaction, the fuel stream is ignited with oxygen in the reactor zone 100 to achieve the required combustion conditions. For combustion of ΝΗ3 in the reactor zone 100, a temperature in the range of 950 to 1700 ° C., more preferably in the range of 1200 to 1400 ° C., is preferred. At temperatures below 950 ° C, it will be difficult to achieve stable combustion of the NΗ 3 -containing stream. For carrying out the combustion process at temperatures above 1700 ° C, refractory cladding materials, which are usually used for thermal insulation, are not suitable. An NΗ 3 -containing stream is introduced upon reaching a suitable temperature. The fuel can be mixed with an NΗ 3 -containing stream, after which a joint reaction occurs with the first oxygen-containing stream. For example, it is advisable to add fuel in cases where the NΗ 3 -containing stream contains water. The presence of water can reduce the amount of heat generated in the reactor. Thus, the amount of fuel added to the NΗ 3 -containing stream should be sufficient to maintain the reaction temperature in the range from 950 to 1700 ° C., preferably in the range from 1200 to 1400 ° C. Regarding the embodiment of the present invention disclosed below, it is assumed that the ΝΗ-containing stream is substantially free of water. Therefore, adding fuel gas is not required.

В идеале сгорание ΝΗ3 происходит без образования N0 или таких побочных продуктов, как ΗСN, и в соответствии со следующей формулой реакции:Ideally, ΝΗ 3 combustion occurs without the formation of N0 or by-products such as ΗCN, and in accordance with the following reaction formula:

4ΝΗ3+302->2Ν2+6Η204ΝΗ 3 +30 2 -> 2Ν 2 + 6Η 2 0

В идеале соотношение массы ΝΗ3 к массе кислорода составляет примерно 2:3 (т.е. 4x17:3x32). Однако содержание ΝΗ3 в NΗ3-содержащем потоке обычно меньше 100%, в то время как содержание кислорода в воздухе с установки, который обычно применяется в качестве кислородсодержащего потока вместо чистого кислорода, составляет примерно 20 об.%. Поэтому соотношение массы NΗ3-содержащего потока к массе кислородсодержащего потока обычно составляет примерно 1:6. Однако с течением времени содержание ΝΗ3 в МИ3-содержащем потоке может колебаться, равно как и содержание других компонентов. Для поддержания более или менее стабильного состояния анализатор 170 регулирует работу первого контрольного прибора 121 (например, один или несколько клапанов), который корректирует количество кислорода, подаваемого в реакционную зону 100. В альтернативном варианте осуществления настоящего изобретения анализатор 170 регулирует работу первого контрольного прибора 131, который корректирует количество ΝΗ3, подаваемого в реакционную зону 100. В другом альтернативном варианте осуществления настоящего изобретения анализатор 170 регулирует работу первого контрольного прибо- 3 028458 ра 141, который корректирует количество топлива, подаваемого в реакционную зону 100. Также возможно комбинированное регулирование работы двух или более первых контрольных приборов. В случае, если в реакционной зоне 100 нет других горючих компонентов, тогда кислород подают в таком объеме, чтобы достичь уровня в 95-98% от стехиометрического коэффициента, требуемого для сжигания всего ΝΗ3. В том случае, если ПЩ-содержащий поток включает другие горючие компоненты, например топливо, тогда количество кислорода следует увеличить до 50-99% от стехиометрического относительно горючих компонентов, присутствующих в газовых потоках. Применение анализатора 170 в соответствии с настоящим изобретением имеет то преимущество, что параметры реагентов можно регулировать несмотря на довольно сложное взаимодействие в тех случаях, когда используется множество компонентов, и, следовательно, имеют место множественные реакции в меняющихся условиях сжигания. Например, количество кислорода можно регулировать посредством увеличения массового соотношения кислорода к NΗ3-содержащему потоку. В качестве альтернативы можно обогатить кислородом воздух, используемый как кислородный поток.Ideally, the mass ratio of ΝΗ 3 to the mass of oxygen is approximately 2: 3 (i.e. 4x17: 3x32). However, the content of ΝΗ 3 in the NΗ 3 -containing stream is usually less than 100%, while the oxygen content in the air from the installation, which is usually used as an oxygen-containing stream instead of pure oxygen, is about 20 vol.%. Therefore, the ratio of the mass of the NΗ 3 -containing stream to the mass of the oxygen-containing stream is usually about 1: 6. However, over time, the content of ΝΗ 3 in the MI 3 -containing stream can fluctuate, as well as the content of other components. To maintain a more or less stable state, the analyzer 170 regulates the operation of the first control device 121 (for example, one or more valves), which corrects the amount of oxygen supplied to the reaction zone 100. In an alternative embodiment of the present invention, the analyzer 170 regulates the operation of the first control device 131, which corrects the amount of ΝΗ3 supplied to the reaction zone 100. In another alternative embodiment of the present invention, the analyzer 170 controls the operation of the first control device 3 028458 RA 141, which adjusts the amount of fuel supplied to the reaction zone 100. It is also possible to combine the regulation of the operation of two or more of the first control devices. If there are no other combustible components in the reaction zone 100, then oxygen is supplied in such a volume as to reach a level of 95-98% of the stoichiometric coefficient required for burning only сжиг 3 . In the event that the PG-containing stream includes other combustible components, for example fuel, then the amount of oxygen should be increased to 50-99% of the stoichiometric relative to the combustible components present in the gas flows. The use of analyzer 170 in accordance with the present invention has the advantage that the parameters of the reagents can be controlled despite the rather complex interaction in those cases where many components are used, and, therefore, there are multiple reactions under changing combustion conditions. For example, the amount of oxygen can be controlled by increasing the mass ratio of oxygen to the NΗ 3 -containing stream. Alternatively, oxygen can be enriched in the air used as an oxygen stream.

Кислородсодержащий поток можно подавать в один или более входных патрубков, но достаточно подавать в один. Время пребывания реагентов в реакционной зоне 100 может быть недолгим, т.е. 1 с или меньше, даже 0,2 с или меньше.The oxygen-containing stream can be fed into one or more inlet pipes, but it is sufficient to feed into one. The residence time of the reactants in the reaction zone 100 may be short-lived, i.e. 1 s or less, even 0.2 s or less.

В качестве анализатора 170 можно использовать различные анализаторы. Предпочтительно, чтобы анализатор 170 представлял собой лазерный диод, который анализировал бы содержание остаточного ΝΗ3 в конце реакционной зоны 100. Анализ можно проводить с различными интервалами или непрерывно. В тех случаях, когда требуется небольшое время ожидания, например из-за быстрых изменений в содержании реагентов в поступающих потоках, тогда предпочтительно проводить анализ непрерывно или полунепрерывно (например, каждые 5 с или с более коротким интервалом). Анализ можно проводить на линии байпаса или в реакционной зоне 100. Условия для анализа первого потока продукта на линии байпаса можно оставить неизменными, это повысит достоверность получаемых данных. С другой стороны, при анализе в реакционной зоне 100 время ожидания при изменении состава газового потока меньше и вследствие этого контроль условий сжигания лучше.As the analyzer 170, you can use various analyzers. Preferably, the analyzer 170 is a laser diode that analyzes the content of residual в 3 at the end of the reaction zone 100. The analysis can be carried out at various intervals or continuously. In cases where a short waiting time is required, for example, due to rapid changes in the content of reagents in the incoming streams, then it is preferable to carry out the analysis continuously or semi-continuously (for example, every 5 s or with a shorter interval). The analysis can be performed on the bypass line or in the reaction zone 100. The conditions for the analysis of the first product stream on the bypass line can be left unchanged, this will increase the reliability of the data obtained. On the other hand, when analyzing in the reaction zone 100, the waiting time for a change in the composition of the gas stream is shorter, and therefore, control of the combustion conditions is better.

В соответствии с изобретением ΝΗ3 сжигают в реакторной зоне 100 вплоть до завершения процесса, но не полного. Чтобы все еще оставалось некоторое количество ΝΗ3. Если процесс сжигания завершен на стадии, когда содержание остаточного ΝΗ3 равно (почти равно) нулю, тогда процесс образования ΝΟ уже начался и обнаружили, что общее количество образовавшегося ΝΟ может оказаться слишком большим. Если процесс сжигания в реакторной зоне 100 не выполняется в течение достаточно длительного периода, тогда в газовом потоке будет высокое содержание ΝΗ3, что приведет к содержанию большого количества ΝΟ, когда данный газовый поток будут сжигать в реакторной зоне 200. Другими словами, авторы настоящего изобретения обнаружили, что чтобы снизить содержание ΝΟ в конечном продукте, реакция на первой стадии должна продолжаться до образования некоторого количества ΝΟ.In accordance with the invention, ΝΗ 3 is burned in the reactor zone 100 until the completion of the process, but not complete. So that there is still some количество 3 . If the combustion process is completed at the stage when the residual ΝΗ 3 content is (almost equal to) zero, then the formation of ΝΟ has already begun and it has been found that the total amount of ΝΟ formed may turn out to be too large. If the combustion process in the reactor zone 100 is not performed for a sufficiently long period, then the gas stream will have a high content of ΝΗ3, which will lead to a high content of ΝΟ when this gas stream is burned in the reactor zone 200. In other words, the authors of the present invention found in order to reduce the content of ΝΟ in the final product, the reaction in the first stage should continue until a certain amount of образования is formed.

В предпочтительном варианте осуществления настоящего изобретения первый кислородсодержащий поток и/или любой другой поступающий поток, участвующий в реакции, регулируют таким образом, чтобы содержание ΝΗ3 в первом потоке продукта было меньше 100 м.д., более предпочтительно меньше 50 м.д. Можно использовать альтернативные анализаторы, регулирующие первый кислородсодержащий поток на основе других компонентов, которые могут присутствовать в первом потоке продукта, например, Ηί',’Ν или ΝΟ. Например, когда возгорается пламя пропана/воздуха с содержанием ΝΗ3 4%, в результате чего образуется продукт горения Ηί','Ν. тогда один или более поступающих потоков, участвующих в реакции, можно отрегулировать таким образом, чтобы содержание Ηί','Ν в первом потоке продукта составляло меньше 1400 м.д., предпочтительно меньше 1000 м.д. Аналогичным образом один или более поступающих потоков, участвующих в реакции, можно отрегулировать таким образом, чтобы содержание ΝΟ в первом потоке продукта составляло менее 200 м.д., предпочтительно менее 100 м.д.In a preferred embodiment of the present invention, the first oxygen-containing stream and / or any other incoming stream participating in the reaction is controlled so that the ΝΗ 3 content in the first product stream is less than 100 ppm, more preferably less than 50 ppm. Alternative analyzers can be used to control the first oxygen-containing stream based on other components that may be present in the first product stream, for example, Ηί ',' Ν or ΝΟ. For example, when a propane / air flame ignites with a content of ΝΗ 3 4%, resulting in the formation of a combustion product Ηί ',' Ν. then one or more of the incoming streams participating in the reaction can be adjusted so that the Ηί ',' Ν content in the first product stream is less than 1400 ppm, preferably less than 1000 ppm. Similarly, one or more of the incoming streams involved in the reaction can be adjusted so that the ΝΟ content in the first product stream is less than 200 ppm, preferably less than 100 ppm.

Во второй реакционной зоне 200 температуру предпочтительно поддерживать в пределах от 800 до 1100°С, более предпочтительно в пределах от 850 до 1000°С. Кислород подается в объеме, достаточном для того, чтобы обеспечить полное сжигание. В случае, если температура реакции в результате сжигания горючих компонентов в первом потоке продукта падает ниже нижнего предела, тогда, возможно, целесообразно добавить топливо. Возможно, также целесообразным будет снизить температуру в реакционной зоне 200, например посредством добавления воды в любой из поступающих потоков. Как раскрыто более подробно ниже, подогрев последующего потока отработанных газов, который затем сжигают в реакционной зоне 200, является очень эффективным способом использования повышенной температуры первого потока продукта.In the second reaction zone 200, the temperature is preferably maintained in the range from 800 to 1100 ° C., More preferably in the range from 850 to 1000 ° C. Oxygen is supplied in an amount sufficient to ensure complete combustion. If the reaction temperature as a result of burning combustible components in the first product stream falls below the lower limit, then it may be advisable to add fuel. It may also be appropriate to lower the temperature in the reaction zone 200, for example by adding water to any of the incoming streams. As described in more detail below, heating the subsequent exhaust gas stream, which is then burned in the reaction zone 200, is a very effective way of utilizing the elevated temperature of the first product stream.

Дизайн горелки 110 установки для сжигания в реакционной зоне 100 и необязательной горелки 210 установки для сжигания в реакционной зоне 200 не особенно важен. Можно использовать различные типы горелок для установок для сжигания. Предпочтительно использовать горелку, смешивающую поток(-и) горючих веществ и кислородсодержащий поток. Г орелка может быть оборудована зажигателем.The design of the burner 110 of the combustion plant in the reaction zone 100 and the optional burner 210 of the combustion plant in the reaction zone 200 is not particularly important. Various types of burners can be used for combustion plants. It is preferable to use a burner mixing the flow (s) of combustible substances and an oxygen-containing stream. The torch can be equipped with an ignitor.

Дизайн реакционных зон 100 и 200 также не имеет значения. В принципе, обе реакционные зоны установки для сжигания ΝΗ3 могут быть частью одного реактора или представлять собой два отдельных реактора, соединенных между собой.The design of reaction zones 100 and 200 is also irrelevant. In principle, both reaction zones of the ΝΗ 3 incinerator can be part of the same reactor or can be two separate reactors interconnected.

- 4 028458- 4,028,458

В настоящем изобретении также предлагается используемая в вышеописанном способе установка для сжигания ΝΗ3, содержащая первую реакторную зону 100, включающую горелку 110 для сжигания ΝΗ3; входной патрубок 120 у горелки 110 для первого кислородсодержащего потока, оборудованный первым прибором контроля кислорода 121 для регулирования количества кислородсодержащего потока; входной патрубок 130 у горелки 110 для газового потока, содержащего ΝΗ3, необязательно оборудованный первым прибором контроля ΝΗ3 131 для регулирования количества ΝΗ,-содержащего потока; необязательно входной патрубок 140 у горелки 110 для потока топлива, необязательно оборудованный первым прибором контроля топлива 141 для регулирования количества потока топлива; выходной патрубок 160, расположенный за реакционной зоной 100, для первого потока продукта, полученного в реакционной зоне 100; анализатор 170 в конце реакционной зоны 100 с функцией анализа содержания ΝΗ3 и/или Ηί','Ν и/или ΝΟ в первом потоке продукта, полученном в реакционной зоне 100, и с функцией регулирования работы одного или более первых контрольных приборов 121, 131 и 141; и необязательно прибор контроля температуры 180, расположенный за реакционной зоной 100 (например, в виде теплоотвода или котла-утилизатора для утилизации теплоты реакции); а также включающая вторую реакционную зону 200, расположенную за реакционной зоной 100, для сжигания первого потока продукта, подготовленного в реакционной зоне 100, и которая включает входной патрубок 230 в начале реакционной зоны 200 для первого потока продукта, подготовленного в реакционной зоне 100; включает входной патрубок 220 в начале реакционной зоны 200 для второго кислородсодержащего потока, необязательно оборудованный вторым контрольным прибором 221 для регулирования количества кислородсодержащего потока; необязательно включает вторую горелку 210; оборудована входным патрубком 211 у второй горелки 210 для третьего кислородсодержащего потока, и входным патрубком 212 у второй горелки 210 для второго потока топлива; необязательным входным патрубком 250 в начале реакционной зоны 200 для потока отработанных газов; выходным патрубком 260, расположенным за реакторной зоной 200 для второго потока продукта, полученного в реакционной зоне 200; необязательным анализатором 270 в конце реакторной зоны 200 с функцией анализа содержания кислорода во втором потоке продукта, подготовленном в реакционной зоне 200, и предпочтительно с функцией регулирования работы второго контрольного прибора 221; и необязательно котлом-утилизатором 280, расположенным за реакторной зоной 200, для утилизации теплоты реакции.The present invention also provides the установка 3 combustion apparatus used in the above method, comprising: a first reactor zone 100, including a ΝΗ 3 burner 110; the inlet pipe 120 at the burner 110 for the first oxygen-containing stream, equipped with a first oxygen control device 121 for controlling the amount of oxygen-containing stream; the inlet pipe 130 at the burner 110 for a gas stream containing ΝΗ 3 , optionally equipped with a first control device ΝΗ 3 131 to control the amount of ΝΗ, -containing stream; optionally an inlet pipe 140 at the burner 110 for fuel flow, optionally equipped with a first fuel control device 141 for controlling the amount of fuel flow; an outlet pipe 160 located downstream of the reaction zone 100 for a first product stream obtained in the reaction zone 100; an analyzer 170 at the end of the reaction zone 100 with a function for analyzing the contents of ΝΗ 3 and / or Ηί ',' Ν and / or ΝΟ in the first product stream obtained in the reaction zone 100, and with the function of regulating the operation of one or more of the first control devices 121, 131 and 141; and optionally, a temperature control device 180 located downstream of the reaction zone 100 (for example, in the form of a heat sink or a waste heat boiler for utilizing the reaction heat); and also comprising a second reaction zone 200, located behind the reaction zone 100, for burning the first product stream prepared in the reaction zone 100, and which includes an inlet pipe 230 at the beginning of the reaction zone 200 for the first product stream prepared in the reaction zone 100; includes an inlet pipe 220 at the beginning of the reaction zone 200 for a second oxygen-containing stream, optionally equipped with a second control device 221 for controlling the amount of oxygen-containing stream; optionally includes a second burner 210; equipped with an inlet pipe 211 at the second burner 210 for the third oxygen-containing stream, and an inlet pipe 212 at the second burner 210 for the second fuel stream; an optional inlet pipe 250 at the beginning of the reaction zone 200 for the flow of exhaust gases; an outlet pipe 260 located downstream of the reactor zone 200 for a second product stream obtained in the reaction zone 200; an optional analyzer 270 at the end of the reactor zone 200 with a function for analyzing the oxygen content in the second product stream prepared in the reaction zone 200, and preferably with a function for controlling the operation of the second control device 221; and optionally a recovery boiler 280 located downstream of the reactor zone 200 to utilize the heat of reaction.

Каждая из реакционных зон, 100 и 200, особенно последняя, могут быть оборудованы котломутилизатором для рекуперации энергии.Each of the reaction zones, 100 and 200, especially the latter, can be equipped with a boiler for energy recovery.

Как указывалось выше, на втором этапе сжигания можно добавить отработанные газы. В качестве примера подобных газов можно привести остаточные газы из других процессов, например остаточный газ установки Клауса. Это особенно целесообразно, так как позволяет экономно расходовать тепло реакции, сгенерированное на первом этапе сжигания, чтобы подогреть относительно холодные отработанные газы.As mentioned above, in the second stage of combustion, you can add exhaust gases. As an example of such gases, residual gases from other processes can be cited, for example, residual gas from a Klaus plant. This is especially advisable, since it allows you to economically spend the heat of reaction generated in the first stage of combustion in order to heat up relatively cold exhaust gases.

Согласно настоящему изобретению обе реакционные зоны установки для сжигания ΝΗ3 могут быть частью одного реактора. В качестве альтернативы каждая реакционная зона представляет собой отдельный реактор, при этом оба реактора соединены. Предпочтительно, чтобы установка для сжигания включала один или несколько котлов-утилизаторов для регенерации энергии. В случае если есть дополнительные горючие отработанные газы, которые нужно утилизировать, тогда предпочтительно, чтобы установка для сжигания включала в себя входной патрубок 250 для подобных горючих отработанных газов. Наконец, установка для сжигания ΝΗ3 может быть оснащена анализатором кислорода 270 для регулирования второго кислородсодержащего потока и/или третьего кислородсодержащего потока, при их наличии. Это может оказаться полезным в плане регулирования количества второго/третьего кислородсодержащего потока, что таким образом обеспечит наличие на втором этапе сжигания, по меньшей мере, стехиометрического, а предпочтительно избыточного, количества кислорода. Предпочтительно, чтобы общее количество второго и/или третьего кислородсодержащего потока составляло столько, чтобы второй поток продукта содержал остаточное количество кислорода в объеме по меньшей мере 0,5 об.%. С целью обеспечить безопасный выброс в атмосферу второго потока продукта, можно использовать дополнительные анализаторы.According to the present invention, both reaction zones of the ΝΗ 3 combustion plant may be part of a single reactor. Alternatively, each reaction zone is a separate reactor, with both reactors connected. Preferably, the incinerator includes one or more recovery boilers for energy recovery. In the event that there are additional combustible exhaust gases that need to be disposed of, then it is preferable that the combustion plant includes an inlet pipe 250 for such combustible exhaust gases. Finally, the установка 3 incinerator may be equipped with an oxygen analyzer 270 to control a second oxygen-containing stream and / or a third oxygen-containing stream, if any. This may be useful in controlling the amount of the second / third oxygen-containing stream, which will thus ensure that at the second stage of combustion there is at least a stoichiometric, and preferably excess, amount of oxygen. Preferably, the total amount of the second and / or third oxygen-containing stream is so much that the second product stream contains a residual amount of oxygen in a volume of at least 0.5 vol.%. In order to ensure the safe release of the second product stream into the atmosphere, additional analyzers can be used.

ПримерыExamples

Следующий пример приведен исключительно в целях иллюстрации.The following example is for illustrative purposes only.

Поток ΝΗ3 с расходом 1,95 норм.м3/ч вместе с потоком С3Н8 при расходе 0,034 норм.м3/ч подавали в реакционную зону 100 установки для сжигания ΝΗ3. Также вводили субстехиометрическое количество первого кислородсодержащего потока при расходе 6,9 норм.м3/ч. Первый этап сжигания проводили при температуре около 1000°С и давлении окружающей среды.A stream ΝΗ 3 with a flow rate of 1.95 normal m 3 / h together with a stream of C3H8 at a flow rate of 0.034 normal m 3 / h was fed into the reaction zone 100 of the plant for burning ΝΗ3. A sub-stoichiometric amount of the first oxygen-containing stream was also introduced at a flow rate of 6.9 normal m 3 / h. The first stage of combustion was carried out at a temperature of about 1000 ° C and ambient pressure.

Первый поток продукта вступил в реакцию со вторым кислородсодержащим потоком. Второй кислородсодержащий поток подавали в количестве, превышающем стехиометрическое, что привело к тому, что содержание кислорода, измеренное в конце реакционной зоны (в сухом дымовом газе), составляло 3 об.%. Второй этап сжигания проводили при температуре 840°С и давлении окружающей среды.The first product stream reacted with a second oxygen-containing stream. The second oxygen-containing stream was supplied in an amount exceeding the stoichiometric, which led to the fact that the oxygen content measured at the end of the reaction zone (in dry flue gas) was 3 vol.%. The second stage of combustion was carried out at a temperature of 840 ° C and ambient pressure.

Без анализатора и, таким образом, без регулирования подачи кислорода на первом этапе сжигания, получили второй поток продукта, где содержание ΝΟ варьировало в пределах от 0 до 270 м.д., а содер- 5 028458 жание ΝΗ3 варьировалось от 0 до 275 м.д.Without an analyzer and, thus, without regulating the oxygen supply in the first stage of combustion, a second product stream was obtained, where the content ΝΟ varied from 0 to 270 ppm, and the content 028 3 varied from 0 to 275 m .d.

При повторении эксперимента, но уже с лазерным диодом в качестве анализатора 170, установленного для регулирования подачи кислорода на основе содержания остаточного ΝΗ3 после реакционной зоны 100 в количестве 100 м.д., получали второй поток продукта с содержанием ΝΟ менее 50 м.д. и содержанием ΝΗ3 0 м.д.When repeating the experiment, but already with a laser diode as an analyzer 170, set to control the oxygen supply based on the content of residual ΝΗ 3 after the reaction zone 100 in the amount of 100 ppm, a second product stream with a content of ΝΟ less than 50 ppm was obtained. and content ΝΗ 3 0 ppm

Модельные эксперименты (только первого этапа сжигания) проводили в схожей с вышеописанным манере дважды. Сначала поток ΝΗ3 сжигали, но теперь уже с той подачей кислорода, при которой на первом этапе сжигания получали первый поток продукта с содержанием ΝΟ 0 м.д. Во втором эксперименте кислород подавался в таком объеме, чтобы получить первый поток продукта с содержанием ΝΗ3 0 м.д. Как показывает первый эксперимент, образования ΝΟ на первой стадии сжигания можно избежать, но только за счет неполного сгорания ΝΗ3. Если бы данный первый поток продукта сжигали на втором этапе с использованием количества кислорода, превышающим стехиометрическое, чтобы достичь полного сгорания ΝΗ3, тогда содержание ΝΟ превысило бы 50 м.д. Во втором эксперименте содержание ΝΟ превышает 50 м.д. уже в первом потоке продукта. Достичь низкого содержания ΝΟ уже невозможно. Достичь результатов, требуемых согласно настоящему изобретению, возможно только при условии проведения первого этапа сжигания до момента образования ограниченного количества ΝΟ. Результаты данных модельных экспериментов представлены в таблице.Model experiments (only of the first stage of combustion) were carried out in a manner similar to the above described twice. At first, stream ΝΗ 3 was burned, but now with the oxygen supply at which the first product stream with a content of ΝΟ 0 ppm was obtained at the first stage of combustion. In the second experiment, oxygen was supplied in such a volume as to obtain a first product stream with a content of ΝΗ 3 0 ppm. As the first experiment shows, the formation of ΝΟ in the first stage of combustion can be avoided, but only due to incomplete combustion ΝΗ 3 . If this first product stream were burned in the second stage using an amount of oxygen in excess of the stoichiometric to achieve complete combustion of ΝΗ 3 , then the content of ΝΟ would exceed 50 ppm. In the second experiment, the content of ΝΟ exceeds 50 ppm. already in the first product stream. Reaching low ΝΟ is no longer possible. Achieving the results required according to the present invention is possible only if the first stage of combustion is carried out until a limited amount of ΝΟ is formed. The results of these model experiments are presented in the table.

Расход ΝΗ3, норм.м3/чConsumption ΝΗ3, normal m 3 / h Расход воздуха, норм.м3/чAir consumption, norm.m 3 / h Содержание ΝΗ3, м.д. Content ΝΗ3, ppm Содержание ΝΟ, м.д. Content ΝΟ, ppm 1 one 2,20 2.20 5,86 5.86 1172 1172 0 0 2 2 2,06 2.06 5,98 5.98 2 2 1185 1185

ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯCLAIM

Claims (23)

1. Способ сжигания ΝΗ3 в установке для сжигания ΝΗ3, включающий:1. The method of burning ΝΗ 3 in the installation for burning ΝΗ 3 , including: (a) первый этап сжигания, содержащий следующие подэтапы:(a) a first burning step, comprising the following sub-steps: ΐ) газовый поток (1), содержащий ΝΗ3, и поток топлива (2) в условиях сжигания подвергают взаимодействию с первым кислородсодержащим потоком (3) при субстехиометрическом количестве кислорода в первом кислородсодержащем потоке (3) относительно ΝΗ3 в газовом потоке (1) с получением при этом первого потока продукта (4);ΐ) the gas stream (1) containing ΝΗ 3 and the fuel stream (2) under combustion conditions are reacted with the first oxygen-containing stream (3) with a substoichiometric amount of oxygen in the first oxygen-containing stream (3) relative to ΝΗ 3 in the gas stream (1) thereby obtaining a first product stream (4); ίί) анализируют состав первого потока продукта (4) на содержание по меньшей мере одного из следующих веществ: остаточного ΝΗ3, образовавшегося ΗΟΝ и образовавшегося ΝΟ; и ίίί) регулируют по меньшей мере один из следующих потоков: газовый поток (1), содержащий ΝΗ3, поток топлива (2) или первый кислородсодержащий поток (3) на основе анализа первого потока продукта (4) таким образом, чтобы получить первый поток продукта (4), содержащий и остаточный ΝΗ3, и ΝΟ, но не больше 250 м.д. ΗΝ3 и не больше 250 м.д. ΝΟ; и (b) второй этап сжигания, включающий взаимодействие полученного первого потока продукта (4) в условиях сжигания со вторым кислородсодержащим потоком (5) при количестве кислорода, превышающем стехиометрическое, с получением при этом второго потока продукта (7).ίί) analyze the composition of the first product stream (4) for the content of at least one of the following substances: residual ΝΗ 3 , formed ΗΟΝ and formed ΝΟ; and ίίί) control at least one of the following streams: a gas stream (1) containing ΝΗ 3 , a fuel stream (2) or a first oxygen-containing stream (3) based on the analysis of the first product stream (4) so as to obtain a first stream product (4), containing both residual ΝΗ 3 and ΝΟ, but not more than 250 ppm ΗΝ 3 and not more than 250 ppm ΝΟ; and (b) a second combustion step, comprising reacting the obtained first product stream (4) under combustion conditions with a second oxygen-containing stream (5) with an amount of oxygen exceeding the stoichiometric amount, thereby obtaining a second product stream (7). 2. Способ по п.1, отличающийся тем, что газовый поток (1) содержит по меньшей мере 30 об.%2. The method according to claim 1, characterized in that the gas stream (1) contains at least 30 vol.% ΗΝ3.ΗΝ3. 3. Способ по п.2, отличающийся тем, что газовый поток (1) содержит максимум 40 об.% Η2δ.3. The method according to claim 2, characterized in that the gas stream (1) contains a maximum of 40 vol.% Η 2 δ. 4. Способ по любому из пп.1-3, отличающийся тем, что количество кислорода, поступающего из первого кислородсодержащего потока (3), составляет 50-99% от стехиометрического относительно горючих компонентов, присутствующих в газовых потоках, включающих газовый поток (1) и поток топлива (2).4. The method according to any one of claims 1 to 3, characterized in that the amount of oxygen coming from the first oxygen-containing stream (3) is 50-99% of the stoichiometric relative to combustible components present in gas streams comprising a gas stream (1) and fuel flow (2). 5. Способ по п.4, отличающийся тем, что ΗΝ3 является единственным горючим компонентом в газовых потоках, включающих газовый поток (1) и поток топлива (2), и количество кислорода, поступающего из первого кислородсодержащего потока (3), составляет 95-98% от стехиометрического относительно ΗΝ3 в газовом потоке.5. The method according to claim 4, characterized in that ΗΝ 3 is the only combustible component in gas streams comprising a gas stream (1) and a fuel stream (2), and the amount of oxygen coming from the first oxygen-containing stream (3) is 95 -98% of stoichiometric relative to ΗΝ 3 in the gas stream. 6. Способ по любому из пп.1-3, отличающийся тем, что первый поток продукта (4) анализируют на содержание остаточного ΗΝ3.6. The method according to any one of claims 1 to 3, characterized in that the first product stream (4) is analyzed for residual ΗΝ3. 7. Способ по любому из пп.1-3, отличающийся тем, что первый поток продукта (4) анализируют на содержание образовавшегося ΗΟΝ.7. The method according to any one of claims 1 to 3, characterized in that the first product stream (4) is analyzed for the content of formed ΗΟΝ. 8. Способ по любому из пп.1-3, отличающийся тем, что первый поток продукта (4) анализируют на содержание образовавшегося ΝΟ.8. The method according to any one of claims 1 to 3, characterized in that the first product stream (4) is analyzed for the content of ΝΟ formed. 9. Способ по п.6, отличающийся тем, что по меньшей мере один из следующих потоков: газовый поток (1), содержащий ΗΝ3, поток топлива (2) и первый кислородсодержащий поток (3) регулируют таким образом, чтобы содержание остаточного ΗΝ3 в первом потоке продукта (4) составляло менее 100 м.д.9. The method according to claim 6, characterized in that at least one of the following flows: a gas stream (1) containing ΗΝ 3 , a fuel stream (2) and a first oxygen-containing stream (3) are controlled so that the residual ΗΝ3 in the first product stream (4) was less than 100 ppm. - 6 028458- 6,028,458 10. Способ по п.7, отличающийся тем, что по меньшей мере один из следующих потоков: газовый поток (1), содержащий ΗΝ3, поток топлива (2) и первый кислородсодержащий поток (3) регулируют таким образом, чтобы содержание образовавшегося НСЫ в первом потоке продукта (4) составляло менее 1400 м.д.10. The method according to claim 7, characterized in that at least one of the following flows: a gas stream (1) containing ΗΝ 3 , a fuel stream (2) and a first oxygen-containing stream (3) are controlled so that the content of the formed NSA in the first product stream (4) was less than 1400 ppm. 11. Способ по п.8, отличающийся тем, что по меньшей мере один из следующих потоков: газовый поток (1), содержащий ΗΝ3, поток топлива (2) и первый кислородсодержащий поток (3) регулируют таким образом, чтобы содержание образовавшегося N0 в первом потоке продукта (4) составляло менее 200 м.д.11. The method according to claim 8, characterized in that at least one of the following flows: a gas stream (1) containing ΗΝ 3 , a fuel stream (2) and a first oxygen-containing stream (3) are controlled so that the content of N0 in the first product stream (4) was less than 200 ppm 12. Способ по любому из пп.1-3, отличающийся тем, что состав первого потока продукта (4) анализируют непрерывно или с интервалами в 5 с или меньше.12. The method according to any one of claims 1 to 3, characterized in that the composition of the first product stream (4) is analyzed continuously or at intervals of 5 s or less. 13. Способ по любому из пп.1-3, отличающийся тем, что взаимодействию с первым кислородсодержащим потоком (3) подвергают также поток топлива (2).13. The method according to any one of claims 1 to 3, characterized in that the fuel stream (2) is also subjected to interaction with the first oxygen-containing stream (3). 14. Способ по п.13, отличающийся тем, что соотношение потока топлива (2) к газовому потоку (1), содержащему ΗΝ3, является таким, что позволяет поддерживать температуру реакции в пределах от 950 до 1700°С.14. The method according to item 13, wherein the ratio of the fuel flow (2) to the gas stream (1) containing ΗΝ 3 is such that it allows to maintain the reaction temperature in the range from 950 to 1700 ° C. 15. Способ по п.13, отличающийся тем, что поток топлива (2) содержит что-то одно или несколько из перечисленного: углеводороды, сероводород, монооксид углерода или газообразный водород.15. The method according to item 13, wherein the fuel stream (2) contains one or more of the following: hydrocarbons, hydrogen sulfide, carbon monoxide or hydrogen gas. 16. Способ по любому из пп.1-3, отличающийся тем, что второй кислородсодержащий поток (5) вводят в реакцию в количестве, достаточном для того, чтобы количество остаточного кислорода во втором потоке продукта (7) составляло по меньшей мере 0,5 об.%.16. The method according to any one of claims 1 to 3, characterized in that the second oxygen-containing stream (5) is introduced into the reaction in an amount sufficient to ensure that the amount of residual oxygen in the second stream of product (7) is at least 0.5 about.%. 17. Способ по любому из пп.1-3, отличающийся тем, что на втором этапе сжигания вводят отработанный газ (6).17. The method according to any one of claims 1 to 3, characterized in that in the second stage of combustion the exhaust gas is introduced (6). 18. Способ по любому из пп.1-3, отличающийся тем, что теплоту реакции с первого этапа сжигания и/или второго этапа сжигания утилизируют.18. The method according to any one of claims 1 to 3, characterized in that the heat of reaction from the first stage of combustion and / or the second stage of combustion is utilized. 19. Установка для осуществления способа по п.1, включающая:19. Installation for implementing the method according to claim 1, including: a) первую реакционную зону (100), содержащую горелку (110) для сжигания ΗΝ3; входной патрубок (120) у горелки (110) для первого кислородсодержащего потока (3), оборудованный первым прибором контроля кислорода (121) для регулирования количества кислородсодержащего потока (3); входной патрубок (130) у горелки (110) для газового потока (1), содержащего ΗΝ3; входной патрубок (140) у горелки (110) для потока топлива (2); выходной патрубок (160), расположенный за первой реакционной зоной (100), для первого потока продукта (4), полученного в первой реакционной зоне (100); анализатор (170) в конце первой реакционной зоны (100) с функцией анализа содержания по меньшей мере одного из следующих веществ: ΗΝ3, Ηί'Ν и N0 - в первом потоке продукта (4), полученном в первой реакционной зоне (100), и с функцией регулирования работы первого прибора контроля кислорода (121); иa) a first reaction zone (100) containing a burner (110) for burning ΗΝ 3 ; the inlet pipe (120) at the burner (110) for the first oxygen-containing stream (3), equipped with a first oxygen control device (121) for regulating the amount of oxygen-containing stream (3); the inlet pipe (130) at the burner (110) for a gas stream (1) containing ΗΝ 3 ; inlet pipe (140) at the burner (110) for fuel flow (2); an outlet pipe (160) located behind the first reaction zone (100) for the first product stream (4) obtained in the first reaction zone (100); an analyzer (170) at the end of the first reaction zone (100) with the function of analyzing the content of at least one of the following substances: ΗΝ 3 , Ηί'Ν and N0 - in the first product stream (4) obtained in the first reaction zone (100), and with the function of regulating the operation of the first oxygen control device (121); and b) вторую реакционную зону (200), расположенную за первой реакционной зоной (100), для сжигания первого потока продукта (4), полученного в первой реакционной зоне (100), включающую входной патрубок (230) в начале второй реакционной зоны (200) для указанного первого потока продукта (4); входной патрубок (220) в начале второй реакционной зоны (200) для второго кислородсодержащего потока (5), оборудованный вторым прибором контроля (221) для регулирования количества второго кислородсодержащего потока (5); выходной патрубок (260), расположенный за второй реакционной зоной (200), для второго потока продукта (7), полученного во второй реакционной зоне (200); анализатор (270) в конце второй реакционной зоны (200) с функцией анализа содержания кислорода во втором потоке продукта (7), полученном во второй реакционной зоне (200), и с функцией регулирования работы второго прибора контроля (221).b) a second reaction zone (200), located behind the first reaction zone (100), for burning the first product stream (4) obtained in the first reaction zone (100), including an inlet pipe (230) at the beginning of the second reaction zone (200) for the specified first product stream (4); the inlet pipe (220) at the beginning of the second reaction zone (200) for the second oxygen-containing stream (5), equipped with a second control device (221) for controlling the amount of the second oxygen-containing stream (5); an outlet pipe (260) located behind the second reaction zone (200) for the second product stream (7) obtained in the second reaction zone (200); an analyzer (270) at the end of the second reaction zone (200) with the function of analyzing the oxygen content in the second product stream (7) obtained in the second reaction zone (200), and with the function of regulating the operation of the second control device (221). 20. Установка по п.19, отличающаяся тем, что анализатор (170) представляет собой лазерный диод.20. Installation according to claim 19, characterized in that the analyzer (170) is a laser diode. 21. Установка по любому из пп.19, 20, отличающаяся тем, что первая реакционная зона (100) и вторая реакционная зона (200) являются частью одного реактора.21. Installation according to any one of paragraphs.19, 20, characterized in that the first reaction zone (100) and the second reaction zone (200) are part of a single reactor. 22. Установка по любому из пп.19, 20, отличающаяся тем, что каждая из первой реакционной зоны (100) и второй реакционной зоны (200) представляет собой отдельный реактор, при этом оба реактора соединены.22. Installation according to any one of paragraphs.19, 20, characterized in that each of the first reaction zone (100) and the second reaction zone (200) is a separate reactor, while both reactors are connected. 23. Установка по п.19, отличающаяся тем, что указанный входной патрубок (130) оборудован первым прибором контроля ΗΝ3 (131) для регулирования количества газового потока (1), содержащего ΗΝ3; указанный входной патрубок (140) оборудован первым прибором контроля топлива (141) для регулирования количества потока топлива (2); указанный анализатор (170) обладает функцией регулирования работы одного или нескольких из следующих приборов: первого прибора контроля кислорода (121), первого прибора контроля ΗΝ3 (131) и первого прибора контроля топлива (141); и установка дополнительно содержит прибор контроля температуры (180), расположенный за первой реакционной зоной (100), вторую горелку (210), оборудованную входным патрубком (211) для третьего кислородсодержащего потока (8) и входным патрубком (212) для второго потока топлива (9), входной патрубок (250) в начале второй реакционной зоны (200) для отработанного газа (6), а также котел-утилизатор (280), расположенный за второй реакционной зоной (200), для утилизации теплоты реакции.23. Installation according to claim 19, characterized in that said inlet pipe (130) is equipped with a first control device ΗΝ 3 (131) to control the amount of gas stream (1) containing ΗΝ 3 ; said inlet pipe (140) is equipped with a first fuel control device (141) for controlling the amount of fuel flow (2); the specified analyzer (170) has the function of regulating the operation of one or more of the following devices: the first oxygen control device (121), the first control device ΗΝ 3 (131) and the first fuel control device (141); and the installation further comprises a temperature control device (180) located behind the first reaction zone (100), a second burner (210) equipped with an inlet pipe (211) for the third oxygen-containing stream (8) and an inlet pipe (212) for the second fuel stream ( 9), an inlet pipe (250) at the beginning of the second reaction zone (200) for exhaust gas (6), as well as a waste heat boiler (280) located behind the second reaction zone (200) to utilize the heat of reaction.
EA201490561A 2011-09-09 2012-09-07 Process and incinerator for incinerating ammonia EA028458B1 (en)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
NL2007381A NL2007381C2 (en) 2011-09-09 2011-09-09 A process for incinerating nh3 and a nh3 incinerator.
PCT/NL2012/050626 WO2013036124A1 (en) 2011-09-09 2012-09-07 A process for incinerating nh3 and a nh3 incinerator

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EA201490561A1 EA201490561A1 (en) 2014-07-30
EA028458B1 true EA028458B1 (en) 2017-11-30

Family

ID=46845983

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EA201490561A EA028458B1 (en) 2011-09-09 2012-09-07 Process and incinerator for incinerating ammonia

Country Status (12)

Country Link
US (1) US9115893B2 (en)
EP (1) EP2753416B1 (en)
JP (1) JP2014528052A (en)
KR (1) KR101585533B1 (en)
CN (1) CN103796735B (en)
BR (1) BR112014002808B1 (en)
CA (1) CA2841739C (en)
DK (1) DK2753416T3 (en)
EA (1) EA028458B1 (en)
ES (1) ES2712000T3 (en)
NL (1) NL2007381C2 (en)
WO (1) WO2013036124A1 (en)

Families Citing this family (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP3049175A2 (en) * 2013-09-25 2016-08-03 Linde AG Methods for treating waste gas streams from incineration processes by addition of ozone
RU2675897C2 (en) * 2013-09-25 2018-12-25 Линде Акциенгезелльшафт Methods for treating waste gas streams from waste incineration processes
JP6307769B2 (en) * 2015-01-21 2018-04-11 大陽日酸株式会社 Exhaust gas treatment method and exhaust gas treatment apparatus
KR20170001940U (en) 2015-11-25 2017-06-02 주식회사 서연이화 position control type fusion adhesion device for upper slide
JP6491147B2 (en) * 2016-07-20 2019-03-27 大陽日酸株式会社 Exhaust gas treatment method, exhaust gas treatment device, and carbon fiber production system
JP7079068B2 (en) * 2016-12-13 2022-06-01 三菱重工業株式会社 Thermal power plant, boiler and how to modify boiler
JP6917266B2 (en) * 2017-10-04 2021-08-11 三菱重工エンジニアリング株式会社 Gas refining system equipped with gas combustion treatment device, combustion treatment method, and gas combustion treatment device
EP4060230B1 (en) * 2021-03-19 2024-08-21 Alfa Laval Corporate AB An arrangement for combusting purge gas and a method thereof

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB2116531A (en) * 1982-03-11 1983-09-28 Shell Int Research Process and apparatus for the combustion of ammonia-containing waste gases
US6902713B1 (en) * 2000-10-17 2005-06-07 L'Air Liquide, Société Anonyme à Directoire et Conseil de Surveillance pour l'Etude et l'Exploitation des Procédés Georges Claude Method for partially oxidizing a gas stream comprising hydrogen sulphide and ammonia
US20080247927A1 (en) * 2007-04-04 2008-10-09 Worleyparsons Group, Inc. Ammonia Destruction Methods for Use in a Claus Tail Gas Treating Unit

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS4943243B1 (en) * 1970-10-23 1974-11-20
JPS4942749B1 (en) 1970-12-12 1974-11-16
DE2410411C2 (en) * 1974-03-05 1981-12-10 Krupp-Koppers Gmbh, 4300 Essen Process for the elimination of ammonia, in particular coking ammonia
GB9929332D0 (en) * 1999-12-10 2000-02-02 Boc Group Plc Destruction of waste gas
JP2002276919A (en) * 2001-03-22 2002-09-25 Takuma Co Ltd Refuse incinerator
JP3924150B2 (en) * 2001-10-26 2007-06-06 三菱重工業株式会社 Gas combustion treatment method and apparatus
GB0507017D0 (en) 2005-04-06 2005-05-11 Boc Group Plc Treatment of fuel gas
CN101451711A (en) * 2007-12-06 2009-06-10 北京航天石化技术装备工程公司 Incineration process for processing ammine containing exhaust gas and system thereof
CN201753263U (en) * 2010-08-20 2011-03-02 中国石油化工集团公司 Hydrogen sulfide oxygen-enriched air incinerator

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB2116531A (en) * 1982-03-11 1983-09-28 Shell Int Research Process and apparatus for the combustion of ammonia-containing waste gases
US6902713B1 (en) * 2000-10-17 2005-06-07 L'Air Liquide, Société Anonyme à Directoire et Conseil de Surveillance pour l'Etude et l'Exploitation des Procédés Georges Claude Method for partially oxidizing a gas stream comprising hydrogen sulphide and ammonia
US20080247927A1 (en) * 2007-04-04 2008-10-09 Worleyparsons Group, Inc. Ammonia Destruction Methods for Use in a Claus Tail Gas Treating Unit

Also Published As

Publication number Publication date
EP2753416A1 (en) 2014-07-16
KR101585533B1 (en) 2016-01-14
CA2841739C (en) 2018-11-20
ES2712000T3 (en) 2019-05-08
US20140248202A1 (en) 2014-09-04
CN103796735A (en) 2014-05-14
DK2753416T3 (en) 2019-03-25
JP2014528052A (en) 2014-10-23
EA201490561A1 (en) 2014-07-30
NL2007381C2 (en) 2013-03-12
US9115893B2 (en) 2015-08-25
CA2841739A1 (en) 2013-03-14
CN103796735B (en) 2017-02-08
BR112014002808B1 (en) 2020-08-25
KR20140079394A (en) 2014-06-26
WO2013036124A1 (en) 2013-03-14
EP2753416B1 (en) 2018-12-05
BR112014002808A2 (en) 2017-03-01

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EA028458B1 (en) Process and incinerator for incinerating ammonia
US10865118B2 (en) Installation and process for the preparation of hydrogen cyanide
JP2014528052A5 (en)
AU761753B2 (en) Treatment of combustible gas streams containing hydrogen sulphide
JP2017516742A (en) Method and apparatus for recovering sulfur
US6780392B2 (en) Method and device for converting hydrogen sulfide into elemental sulfur
US4331630A (en) Apparatus for incineration of sulfur plant tail gas
US4682468A (en) Non-catalytic method for reducing the NO emissions of gas turbines
US11407645B2 (en) Method and apparatus for producing carbon dioxide
RU2085480C1 (en) Method and thermal reactor for producing sulfur from at least one hydrogen sulfide-containing acidic gas
US20080153042A1 (en) Integrated oxy-fuel combustion and nox control
RU2696477C2 (en) Thermal reduction of sulphur
US4241040A (en) Incineration of sulfur plant tail gas
CN220951181U (en) Apparatus for producing hydrogen by ammonothermal reforming
RU2366860C1 (en) Gas burning method reducing concentration of harmful emission of nox oxides and co carbon monoxide to minimum, and device for method implementation
RU2054141C1 (en) Gaseous fuel combustion method
US8795625B2 (en) Sulfur recovery process
KR20230015452A (en) Oxidation reactor start-up method
RU1820887C (en) Process for preparing elementary sulfur
RU1838381C (en) Method to control process for catalytic purification of industrial gaseous wastes

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s)

Designated state(s): AM BY KZ KG TJ TM