EA018055B1 - Способ удаления и отверждения диоксида углерода из потока текучей среды и устройство разделения текучей среды - Google Patents

Способ удаления и отверждения диоксида углерода из потока текучей среды и устройство разделения текучей среды Download PDF

Info

Publication number
EA018055B1
EA018055B1 EA201070810A EA201070810A EA018055B1 EA 018055 B1 EA018055 B1 EA 018055B1 EA 201070810 A EA201070810 A EA 201070810A EA 201070810 A EA201070810 A EA 201070810A EA 018055 B1 EA018055 B1 EA 018055B1
Authority
EA
Eurasian Patent Office
Prior art keywords
fluid
carbon dioxide
outlet
components
inlet
Prior art date
Application number
EA201070810A
Other languages
English (en)
Other versions
EA201070810A1 (ru
Inventor
Барт Праст
Якоб Арие Корнелис Лангерак
Марко Беттинг
Корнелис Антони Тьенк Виллинк
Original Assignee
Твистер Б.В.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Твистер Б.В. filed Critical Твистер Б.В.
Publication of EA201070810A1 publication Critical patent/EA201070810A1/ru
Publication of EA018055B1 publication Critical patent/EA018055B1/ru

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/06—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by partial condensation
    • F25J3/0605—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by partial condensation characterised by the feed stream
    • F25J3/061—Natural gas or substitute natural gas
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/24—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by centrifugal force
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B32/00—Carbon; Compounds thereof
    • C01B32/50—Carbon dioxide
    • C01B32/55—Solidifying
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10L—FUELS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; NATURAL GAS; SYNTHETIC NATURAL GAS OBTAINED BY PROCESSES NOT COVERED BY SUBCLASSES C10G, C10K; LIQUEFIED PETROLEUM GAS; ADDING MATERIALS TO FUELS OR FIRES TO REDUCE SMOKE OR UNDESIRABLE DEPOSITS OR TO FACILITATE SOOT REMOVAL; FIRELIGHTERS
    • C10L3/00—Gaseous fuels; Natural gas; Synthetic natural gas obtained by processes not covered by subclass C10G, C10K; Liquefied petroleum gas
    • C10L3/06—Natural gas; Synthetic natural gas obtained by processes not covered by C10G, C10K3/02 or C10K3/04
    • C10L3/10—Working-up natural gas or synthetic natural gas
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10L—FUELS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; NATURAL GAS; SYNTHETIC NATURAL GAS OBTAINED BY PROCESSES NOT COVERED BY SUBCLASSES C10G, C10K; LIQUEFIED PETROLEUM GAS; ADDING MATERIALS TO FUELS OR FIRES TO REDUCE SMOKE OR UNDESIRABLE DEPOSITS OR TO FACILITATE SOOT REMOVAL; FIRELIGHTERS
    • C10L3/00—Gaseous fuels; Natural gas; Synthetic natural gas obtained by processes not covered by subclass C10G, C10K; Liquefied petroleum gas
    • C10L3/06—Natural gas; Synthetic natural gas obtained by processes not covered by C10G, C10K3/02 or C10K3/04
    • C10L3/10—Working-up natural gas or synthetic natural gas
    • C10L3/101—Removal of contaminants
    • C10L3/102—Removal of contaminants of acid contaminants
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10L—FUELS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; NATURAL GAS; SYNTHETIC NATURAL GAS OBTAINED BY PROCESSES NOT COVERED BY SUBCLASSES C10G, C10K; LIQUEFIED PETROLEUM GAS; ADDING MATERIALS TO FUELS OR FIRES TO REDUCE SMOKE OR UNDESIRABLE DEPOSITS OR TO FACILITATE SOOT REMOVAL; FIRELIGHTERS
    • C10L5/00—Solid fuels
    • C10L5/02—Solid fuels such as briquettes consisting mainly of carbonaceous materials of mineral or non-mineral origin
    • C10L5/34—Other details of the shaped fuels, e.g. briquettes
    • C10L5/36—Shape
    • C10L5/366—Powders
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/06—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by partial condensation
    • F25J3/063—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by partial condensation characterised by the separated product stream
    • F25J3/0635—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by partial condensation characterised by the separated product stream separation of CnHm with 1 carbon atom or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/06—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by partial condensation
    • F25J3/063—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by partial condensation characterised by the separated product stream
    • F25J3/064—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by partial condensation characterised by the separated product stream separation of CnHm with 2 carbon atoms or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/06—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by partial condensation
    • F25J3/063—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by partial condensation characterised by the separated product stream
    • F25J3/067—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by partial condensation characterised by the separated product stream separation of carbon dioxide
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D21/00—Separation of suspended solid particles from liquids by sedimentation
    • B01D21/02—Settling tanks with single outlets for the separated liquid
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2256/00—Main component in the product gas stream after treatment
    • B01D2256/22—Carbon dioxide
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2257/00—Components to be removed
    • B01D2257/50—Carbon oxides
    • B01D2257/504—Carbon dioxide
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2258/00—Sources of waste gases
    • B01D2258/06—Polluted air
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/10—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using combined expansion and separation, e.g. in a vortex tube, "Ranque tube" or a "cyclonic fluid separator", i.e. combination of an isentropic nozzle and a cyclonic separator; Centrifugal separation
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/20—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using solidification of components
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2215/00—Processes characterised by the type or other details of the product stream
    • F25J2215/04—Recovery of liquid products
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/90—External refrigeration, e.g. conventional closed-loop mechanical refrigeration unit using Freon or NH3, unspecified external refrigeration
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02C—CAPTURE, STORAGE, SEQUESTRATION OR DISPOSAL OF GREENHOUSE GASES [GHG]
    • Y02C20/00—Capture or disposal of greenhouse gases
    • Y02C20/40—Capture or disposal of greenhouse gases of CO2
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
    • Y02P20/151—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions, e.g. CO2
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P70/00—Climate change mitigation technologies in the production process for final industrial or consumer products
    • Y02P70/10—Greenhouse gas [GHG] capture, material saving, heat recovery or other energy efficient measures, e.g. motor control, characterised by manufacturing processes, e.g. for rolling metal or metal working

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Geochemistry & Mineralogy (AREA)
  • Geology (AREA)
  • Carbon And Carbon Compounds (AREA)
  • Cyclones (AREA)
  • Gas Separation By Absorption (AREA)

Abstract

Изобретение предлагает способ удаления диоксида углерода из потока текучей среды с помощью устройства разделения текучей среды. Данное устройство разделения текучей среды имеет циклонный сепаратор (1) текучей среды с трубчатой суженной частью (4), расположенной между сходящейся входной (3) и расходящейся выходной (5) секциями текучей среды и создающим завихрение средством (2). Резервуар (21) разделения имеет трубчатую секцию (22), соединенную со сборным баком (23). В данном способе обеспечивают поток текучей среды с диоксидом углерода. Затем придают вихревое движение данному потоку текучей среды так, чтобы вызвать направленное наружу движение. Вихревой поток текучей среды затем расширяют так, что образуются компоненты из сжиженного диоксида углерода в метастабильном состоянии в потоке текучей среды. Затем направленный наружу поток (7) текучей среды с компонентами диоксида углерода извлекают из циклонного сепаратора (1) и подают в виде смеси в резервуар (21) разделения. Данную смесь затем направляют через трубчатую секцию (22) в направлении сборного бака (23), обеспечивая рабочие условия для образования твердого диоксида углерода. В результате использования способа удаления извлекают (26) затвердевший диоксид углерода.

Description

Настоящее изобретение касается способа удаления диоксида углерода из потока текучей среды. В частности, варианты осуществления настоящего изобретения касаются способа удаления диоксида углерода из потока природного газа. Изобретение дополнительно касается устройства разделения текучей среды.
Уровень техники изобретения
Природный газ из источников хранения или получения обычно содержит диоксид углерода (СО2). Такой природный газ называется кислый газ. Другим соединением, обозначаемым как кислое, в потоке текучей среды является сульфид водорода (Н2§). Поток текучей среды без каких-либо вышеуказанных кислых частиц называется нейтральной текучей средой.
Диоксид углерода ускоряет коррозию в трубопроводах. Кроме того, в некоторых юрисдикциях могут быть в силе юридические и коммерческие требования относительно максимальной концентрации диоксида углерода в потоке текучей среды. Поэтому желательно удалять диоксид углерода из потока кислой текучей среды.
Способы нейтрализации текучей среды, например способ удаления кислых частиц, подобных диоксиду углерода, из потока текучей среды известны в технике. Такие способы обычно включают в себя по меньшей мере один процесс из химической адсорбции, физической адсорбции, низкотемпературной дистилляции, также называемой криогенным разделением, и мембранного разделения.
Применение таких способов для удаления диоксида углерода из потока текучей среды является очень сложным и дорогостоящим.
Сущность изобретения
Желательно иметь способ удаления диоксида углерода из потока текучей среды, который функционирует более эффективно, чем указанные выше известные способы.
Для этой цели один вариант осуществления данного изобретения обеспечивает способ удаления диоксида углерода из потока текучей среды с помощью устройства разделения текучей среды, содержащего циклонный сепаратор текучей среды, имеющий суженную часть, расположенную между сходящейся входной секцией текучей среды и расходящейся выходной секцией текучей среды, и создающее завихрение средство для создания вихревого движения текучей среды, содержащей диоксид углерода, внутри по меньшей мере части циклонного сепаратора текучей среды, при этом сходящаяся входная секция текучей среды содержит первый вход для компонентов текучей среды, а расходящаяся выходная секция текучей среды содержит первый выход для обедненной диоксидом углерода текучей среды и второй выход для обогащенной диоксидом углерода текучей среды, резервуар разделения, имеющий первую секцию, соединенную со сборным баком и обеспеченную вторым входом, соединенным со вторым выходом циклонного сепаратора текучей среды, а сборный бак обеспечен третьим выходом для затвердевшего диоксида углерода, причем данный способ содержит следующие стадии:
обеспечение на первом входе потока текучей среды, содержащего диоксид углерода;
придание турбулентного движения данному потоку текучей среды для обеспечения направленного наружу движения по меньшей мере одного из конденсированных компонентов и затвердевших компонентов в потоке текучей среды ниже по ходу от создающего завихрение средства и формирование направленного наружу потока текучей среды;
расширение вихревого потока текучей среды для формирования компонентов сжиженного диоксида углерода в метастабильном состоянии в потоке текучей среды и обеспечение направленного наружу движения данных компонентов сжиженного диоксида углерода в метастабильном состоянии под действием вихревого движения;
извлечение направленного наружу потока текучей среды, содержащего компоненты сжиженного диоксида углерода в метастабильном состоянии, из циклонного сепаратора текучей среды через второй выход;
подача извлеченного, направленного наружу потока текучей среды в виде смеси в резервуар разделения через второй вход;
направление данной смеси через первую секцию резервуара разделения в направлении сборного бака, обеспечивая рабочие условия в данной первой секции для образования затвердевшего диоксида углерода из компонентов сжиженного диоксида углерода в метастабильном состоянии;
извлечение затвердевшего диоксида углерода через третий выход.
В одном варианте осуществления данное изобретение дополнительно обеспечивает устройство разделения текучей среды для удаления диоксида углерода из потока текучей среды, содержащее циклонный сепаратор текучей среды, имеющий суженную часть, которая расположена между сходящейся входной секцией текучей среды и расходящейся выходной секцией текучей среды; и создающее завихрение средство для создания вихревого движения текучей среды, содержащей диоксид углерода, внутри по меньшей мере части данного сепаратора, причем входная секция текучей среды содержит первый вход для компонентов текучей среды, а выходная секция текучей среды содержит первый выход для обедненной диоксидом углерода текучей среды и второй выход для обогащенной диоксидом углерода текучей среды, резервуар разделения, имеющий первую секцию, соединенную со сборным баком и обеспеченную
- 1 018055 вторым входом, соединенным со вторым выходом циклонного сепаратора текучей среды, а сборный бак обеспечен третьим выходом для затвердевшего диоксида углерода, при этом устройство разделения текучей среды приспособлено принимать поток текучей среды, содержащей диоксид углерода, у первого входа, придавать турбулентное движение данному потоку текучей среды для обеспечения направленного наружу движения по меньшей мере одного из конденсированных компонентов и затвердевших компонентов в потоке текучей среды ниже по ходу от создающего завихрение средство и формирования направленного наружу потока текучей среды, расширять вихревой поток текучей среды для формирования компонентов сжиженного диоксида углерода в метастабильном состоянии в потоке текучей среды и обеспечения направленного наружу движения данных компонентов сжиженного диоксида углерода в метастабильном состоянии под действием вихревого движения, извлекать направленный наружу поток текучей среды, содержащий компоненты сжиженного диоксида углерода в метастабильном состоянии, из циклонного сепаратора текучей среды через второй выход, подавать извлеченный, направленный наружу поток текучей среды в виде смеси в резервуар разделения через второй вход, направлять данную смесь через первую секцию резервуара разделения в направлении сборного бака, обеспечивая рабочие условия в данной первой секции для образования затвердевшего диоксида углерода из компонентов сжиженного диоксида углерода в метастабильном состоянии, и извлекать затвердевший диоксида углерода через третий выход.
В данном описании используется термин текучая среда, обозначающий жидкость и/или газ.
Описание чертежей
Варианты осуществления данного изобретения описаны ниже, только в виде примера, со ссылкой на сопровождающие схематичные чертежи, на которых показано следующее:
фиг. 1 схематично изображает продольный вид в разрезе циклонного сепаратора текучей среды, который может быть использован в вариантах осуществления данного изобретения;
фиг. 2 схематично изображает вид в разрезе резервуара разделения, который может быть использован в вариантах осуществления данного изобретения;
фиг. 3 а, 3Ь изображают типичную фазовую диаграмму природного газа, содержащего диоксид углерода, где схематично проиллюстрированы разные варианты осуществления способа согласно данному изобретению.
Подробное описание
Фиг. 1 схематично изображает продольный вид в разрезе циклонного сепаратора 1 текучей среды, который может быть использован в вариантах осуществления данного изобретения. Такой циклонный сепаратор текучей среды описан более подробно в публикации международной патентной заявки \УО 03/029739. Следует понимать, что в вариантах осуществления данного изобретения может быть использован также циклонный сепаратор текучей среды другого типа, например циклонный сепаратор текучей среды, описанный в публикациях \УО 99/01194, \УО 2006/070019 и \УО 00/23757.
Циклонный сепаратор 1 текучей среды содержит сходящуюся входную секцию 3 текучей среды, расходящуюся выходную секцию 5 текучей среды и трубчатую суженную часть 4, расположенную между входной секцией 3 и выходной секцией 5. Циклонный сепаратор 1 дополнительно содержит создающее вихрь средство, например несколько создающих вихрь лопастей 2 для создания вихревого движения текучей среды внутри по меньшей мере части циклонного сепаратора 1.
Входная секция 3 содержит первый вход 10. Выходная секция 5 содержит первый выход 6 и второй выход 7.
Функция различных компонентов циклонного сепаратора 1 будет теперь объяснена для случая, когда циклонный сепаратор 1 используется для отделения диоксида углерода от потока текучей среды, содержащего диоксид углерода, согласно одному варианту осуществления данного изобретения.
Поток текучей среды, содержащий диоксид углерода, подается через первый вход 10 во входную секцию 3. В одном варианте осуществления данного изобретения поток текучей среды имеет мольное содержание диоксида углерода больше чем 10%. Создающие завихрение лопасти 2 создают циркуляцию в потоке текучей среды и ориентированы под углом α относительно центральной оси циклонного сепаратора 1, т.е. оси, вокруг которой циклонный сепаратор 1 является приблизительно вращательно симметричным. Вихревой поток текучей среды затем расширяется до высоких скоростей. В некоторых вариантах осуществления данного изобретения определенное число создающих завихрение лопастей 2 расположено в суженной части 4. В других вариантах осуществления данного изобретения определенное число создающих завихрение лопастей 2 расположено во входной секции 3.
В некоторых вариантах осуществления данного изобретения вихревой поток текучей среды имеет околозвуковую скорость. В других вариантах осуществления данного изобретения вихревой поток текучей среды может достигать сверхзвуковой скорости. Расширение происходит быстро. В отношении расширения могут быть определены две временные шкалы.
Первая временная шкала касается времени массопереноса Ц, т.е. времени, связанного с возвратом к равновесным условиям, которое зависит от плотности граничной области в двухфазной системе, коэффициента диффузии между двумя фазами и амплитуды отклонения от равновесия. Время массопереноса для перехода жидкость-твердое тело обычно на два порядка больше, чем для перехода пар-жидкость.
- 2 018055
Вторая временная шкала касается времени 1ге, существования расширения текучей среды в данном устройстве, которое зависит от средней скорости текучей среды в устройстве и осевой длины устройства, вдоль которой перемещается текучая среда. Расширение называется быстрым, когда Ц/1ге8>1.
Вследствие быстрого расширения, которое вызывает высокую скорость потока текучей среды, вихревой поток текучей среды может достигать температуры ниже 200 К и давления ниже 50% от давления на первом входе 10 входной секции 3. В результате вышеуказанного расширения компоненты диоксида углерода формируются в метастабильном состоянии внутри потока текучей среды. В случае, когда поток текучей среды на входной секции 3 представляет собой газовый поток, компоненты из диоксида углерода будут формироваться в виде компонентов сжиженного диоксида углерода. В случае, когда поток текучей среды на входной секции 3 представляет собой жидкий поток, углеводородные пары будут формироваться, пока большая часть компонентов из диоксида углерода остается в жидкой форме. В трубчатой суженной части 4 поток текучей среды может дополнительно расширяться до более высокой скорости или поддерживаться, по существу, при постоянной скорости.
В первом случае, т.е. при расширении потока текучей среды до более высокой скорости, вышеуказанное образование компонентов диоксида углерода является непрерывным, и частицы будут набирать массу. Предпочтительно расширение распространяется до области сосуществования твердого вещества (область 1Уа или 1УЬ на фиг. 3а, 3Ь). Однако затвердевание будет запаздывать относительно равновесия, так как фазовый переход от жидкости к твердому веществу связан с барьером свободной энергии образования. Как будет дополнительно обсуждаться в отношении фиг. 3а, 3Ь, часть диоксида углерода может затвердевать.
В случае, когда поток текучей среды поддерживается, по существу, при постоянной скорости, образование компонента диоксида углерода почти останавливается после заданного времени релаксации. В обоих случаях, т.е. при расширении потока текучей среды до более высокой скорости и сохранении потока текучей среды, по существу, при постоянной скорости, центробежное действие заставляет частицы диоксида углерода смещаться к внешней окружности области потока, соседней с внутренней стенкой корпуса циклонного сепаратора 1, образуя направленный наружу поток текучей среды. В этом случае направленный наружу поток текучей среды представляет собой поток обогащенной диоксидом углерода текучей среды, компоненты диоксида углерода в котором являются сжиженными и/или частично затвердевшими.
Ниже по ходу от трубчатой суженной части 4 направленный наружу поток текучей среды, содержащий компоненты диоксида углерода в вышеуказанном метастабильном состоянии, извлекается из циклонного сепаратора 1 через его второй выход 7. Другие компоненты внутри потока текучей среды, не являющиеся частью вышеуказанного, направленного наружу потока текучей среды, извлекаются из циклонного сепаратора 1 через его первый выход 6.
Фиг. 2 схематично изображает вид в разрезе резервуара 21 разделения, который может быть использован в некоторых вариантах осуществления данного изобретения. Резервуар 21 разделения имеет первую секцию, далее называемую трубчатой секцией 22, при использовании устанавливаемую, по существу, в вертикальной ориентации и соединенную со сборным баком 23. Сборный бак 23 обеспечен третьим выходом 26 и четвертым выходом 28. Трубчатая секция 22 обеспечена вторым входом 25 и пятым выходом 29. Второй вход 25 соединен со вторым выходом 7 циклонного сепаратора 1. В одном варианте осуществления второй вход 25 обеспечивает тангенциальный поток текучей среды в резервуар 21 разделения, например второй вход 25 расположен по касательной к окружности резервуара 21 разделения. Резервуар 21 разделения дополнительно содержит охлаждающее приспособление 31, схематично показанное на фиг. 2, и приспособление разделения 33.
Функции различных компонентов резервуара 21 разделения будут теперь объяснены для случая, когда он используется в способе удаления диоксида углерода из потока текучей среды согласно одному варианту осуществления данного изобретения.
Охлаждающее приспособление 31 обеспечивает заданные температурные условия в резервуаре 21 разделения, которые обеспечивают затвердевание обогащенной диоксидом углерода текучей среды, которая входит в резервуар 21 разделения через второй вход 25 в виде смеси. Другими словами, температура внутри резервуара 21 разделения должна оставаться ниже температуры затвердевания диоксида углерода, которая зависит от условий давления в резервуаре 21 разделения.
Внутри резервуара 21 разделения смесь, содержащая диоксид углерода, поступившая из второго выхода 7 циклонного сепаратора 1, разделяется по меньшей мере на три фракции. Эти фракции представляют собой первую фракцию газовых компонентов, вторую фракцию углеводорода, преимущественно в жидком состоянии, и третью фракцию диоксида углерода, преимущественно в твердом состоянии.
Первая фракция образуется из газовых компонентов, которые затягиваются вместе с жидкостями, выходящими из второго выхода 7. Охлаждающее приспособление 31 способно сохранять температуру внутри резервуара 21 разделения ниже температуры затвердевания текучей среды. Г азовые компоненты не содержат много диоксида углерода, так как большая часть диоксида углерода будет растворена в жидкой смеси, как будет объясняться более подробно со ссылкой на фиг. 3. Обедненные диоксидом углерода газовые компоненты могут покидать резервуар 21 разделения через пятый выход 29.
- 3 018055
В результате затвердевания диоксида углерода из жидкости в смеси, которое будет объяснено более подробно со ссылкой на фиг. 3, данная смесь, которая больше не содержит газовых компонентов, может разделяться на жидкий компонент, содержащий углеводород, и твердый компонент диоксида углерода с помощью приспособления 33 разделения. Возможные приспособления 33 разделения включают в себя гравитационный сепаратор, центрифугу и гидроциклон. В случае использования гравитационного сепаратора он предпочтительно содержит некоторое число сложенных пластин. В случае использования центрифуги она предпочтительно содержит установленный дисковый барабан. Приспособление 33 разделения в резервуаре 21 разделения сконструировано так, что углеводородные жидкие компоненты могут покидать резервуар 21 разделения через четвертый выход 28, и затвердевший диоксид углерода может покидать резервуар 21 разделения через третий выход 29.
В одном варианте осуществления устройство разделения текучей среды дополнительно содержит винтовой конвейер или спиральное разгрузочное устройство 35 в соединении с третьим выходом 29. Разгрузочное устройство 35 способно извлекать затвердевший диоксид углерода из резервуара 21 разделения.
В еще одном варианте осуществления внутренние поверхности элементов устройства разделения текучей среды, контактирующие с текучей средой, т.е. циклонный сепаратор 1, резервуар 21 разделения и одна или несколько труб или подобное, соединяющих второй выход 7 циклонного сепаратора 1 и второй вход 25 резервуара 21 разделения, снабжены неадгезивным покрытием. Неадгезивное покрытие предотвращает прилипание затвердевших компонентов текучей среды, т.е. диоксида углерода, к вышеуказанным внутренним поверхностям. Такое прилипание будет снижать эффективность устройства разделения текучей среды.
Фиг. 3 а, 3Ь показывают типичную фазовую диаграмму природного газа, содержащего диоксид углерода, в которой схематично изображены различные варианты осуществления способа согласно данному изобретению. Данные фазы представлены как функция давления в барах и температуры в градусах Цельсия. В данном конкретном случае природный газ содержит 71 мол.% СО2. Дополнительно природный газ содержит 0,5 мол.% азота (Ν2), 0,5 мол.% сероводорода (Н2§), 27 мол.% С1, т.е. углеводородов с одним атомом углерода в них, и 1 мол.% С2, т.е. углеводородов с двумя атомами углерода в них. Фазы обозначены следующим образом: V - пар, Ь - жидкость, С - твердый СО2. Области разных сосуществующих фаз разделяются посредством вычисленных межфазных границ.
На фиг. 3а условия потока текучей среды на первом входе 10 циклонного сепаратора 1, показанного на фиг. 1, соответствуют координатам 80 бар и -40°С, обозначенным как [НАЧАЛО] на диаграмме на фиг. 3а. Изотропная траектория вдоль стрелки А находится в жидкой области (II), тогда как изотропная траектория вдоль стрелки В находится в области (III) сосуществования пар/жидкость. В результате расширения в области (III) сосуществования может быть достигнуто метастабильное состояние в режиме жидкость/пар, следуя стрелке В, пока фазовый переход не происходит в определенных пересыщенных условиях. Результирующий процесс испарения будет затем восстанавливать равновесные условия. Дополнительно расширение потока текучей среды вдоль стрелки С может приводить в текучей среде к достижению метастабильного состояния в области ЦУЪ) сосуществования пара/жидкости/твердого вещества или области (^а) сосуществования пара/твердого вещества. Даже хотя вдоль траектории расширения, обозначенной стрелкой С, фазовый переход с образованием твердого диоксида углерода не будет происходить мгновенно, фракция диоксида углерода в паре будет истощаться, тогда как больше диоксида углерода растворяется в жидкости. В вариантах осуществления данного изобретения поток текучей среды может разделяться с помощью циклонного сепаратора текучей среды, например циклонного сепаратора текучей среды, описанного в публикации международной патентной заявки νΟ 2006/070019, на поток обогащенной диоксидом углерода текучей среды и поток обедненной диоксидом углерода текучей среды в конце траектории расширения, обозначенной стрелкой С. Отделенная, обогащенная диоксидом углерода текучая среда находится в неравновесном состоянии, которое будет оставаться только в течение ограниченного периода времени, порядка 10 мс. Поэтому обогащенная диоксидом углерода текучая среда подвергается рекомпрессии во втором выходе 7 выходной секции 5 циклонного сепаратора 1 и выпускается через второй выход 7 в резервуар 21 разделения, предпочтительно в упомянутом периоде времени, когда существует данное метастабильное состояние. Распад упомянутого метастабильного состояния приводит к образованию твердого вещества, что на практике означает, что растворенный в жидкости диоксид углерода затвердевает. В результате затвердевания диоксида углерода выделяется скрытая теплота, заставляющая расти температуру текучей среды. Поэтому отделенная, обогащенная диоксидом углерода текучая среда, входящая в резервуар 21 разделения, может охлаждаться, чтобы гарантировать, что текучая среда остается в области сосуществования пар/твердое вещество или пар/жидкость/твердое вещество. Упомянутый процесс охлаждения и рекомпрессии обогащенной диоксидом углерода текучей среды обозначается стрелкой Ό. В некоторых вариантах осуществления данного изобретения процесс дальнейшего затвердевания происходит в резервуаре 21 разделения. Состояние текучей среды в заново достигнутом равновесии внутри резервуара 21 разделения обозначается как [КОНЕЦ]. Затвердевший диоксид углерода удаляется через третий выход 26, как описано выше.
На фиг. 3Ь условия потока текучей среды на первом входе 10 циклонного сепаратора 1, показанного
- 4 018055 на фиг. 1, соответствуют координатам приблизительно 85 бар и приблизительно 18°С, обозначенным как [НАЧАЛО] на диаграмме на фиг. 3Ь. Изотропная траектория вдоль стрелки А' находится в области (I) пара, тогда как изотропная траектория вдоль стрелки В' находится в области (III) сосуществования пар/жидкость. В результате расширения в области (III) сосуществования может быть достигнуто метастабильное состояние в режиме жидкость/пар, следуя стрелке В, пока фазовый переход не происходит в определенных условиях переохлаждения. Результирующий процесс конденсации будет затем восстанавливать равновесные условия. Дополнительно расширение потока текучей среды вдоль стрелки С' может приводить в текучей среде к достижению метастабильного состояния в области ДУЬ) сосуществования пара/жидкости/твердого вещества или области ДУа) сосуществования пара/твердого вещества. Даже вдоль траектории расширения, обозначенной стрелкой С', фазовый переход с образованием твердого диоксида углерода не будет происходить мгновенно. В вариантах осуществления данного изобретения поток текучей среды разделяется с помощью циклонного сепаратора 1 на поток обогащенной диоксидом углерода текучей среды и поток обедненной диоксидом углерода текучей среды в конце траектории расширения, обозначенной стрелкой С', процесс, описанный выше со ссылкой на фиг. 1. Кроме того, дополнительные подробности в отношении этого процесса могут быть найдены в публикации международной заявки \УО 03/029739. Отделенная, обогащенная диоксидом углерода текучая среда находится в неравновесном состоянии, которое будет оставаться только в течение ограниченного периода времени, порядка 10 мс. Поэтому обогащенная диоксидом углерода текучая среда подвергается рекомпрессии в расходящейся выходной секции 5 циклонного сепаратора 1 и выпускается через второй выход 7 в резервуар 21 разделения, предпочтительно в упомянутом периоде времени, когда существует данное метастабильное состояние. Распад упомянутого метастабильного состояния приводит к образованию твердого диоксида углерода из сжиженной части данного потока текучей среды. В результате затвердевания диоксида углерода выделяется скрытая теплота, заставляющая расти температуру текучей среды. Поэтому отделенная, обогащенная диоксидом углерода текучая среда, входящая в резервуар 21 разделения, может охлаждаться, чтобы гарантировать, что текучая среда остается в области сосуществования пар/твердое вещество или пар/жидкость/твердое вещество. Упомянутый процесс охлаждения и рекомпрессии обогащенной диоксидом углерода текучей среды обозначается стрелкой Ό'.
В некоторых вариантах осуществления данного изобретения процесс затвердевания происходит в резервуаре 21 разделения. Состояние текучей среды в заново достигнутом равновесии внутри резервуара 21 разделения обозначается как [КОНЕЦ]. Опять, затвердевший диоксид углерода удаляется через третий выход 26, как описано выше.
Хотя выше были описаны конкретные варианты осуществления данного изобретения, будет понятно, что данное изобретение может быть реализовано иным путем, чем описано. Описание выше предназначено быть иллюстративным, не ограничивающим. Таким образом, специалисту в данной области техники будет понятно, что к описанным вариантам осуществления данного изобретения могут быть сделаны модификации без отклонения от объема формулы изобретения.

Claims (17)

1. Устройство разделения текучей среды для удаления диоксида углерода из потока текучей среды, содержащее циклонный сепаратор текучей среды, имеющий суженную часть, расположенную между сходящейся входной секцией для текучей среды и расходящейся выходной секцией для текучей среды; и расположенное во входной секции для текучей среды и создающее завихрение средство для создания турбулентного движения текучей среды, содержащей диоксид углерода, при этом сходящаяся входная секция текучей среды содержит вход для компонентов текучей среды, а расходящаяся выходная секция текучей среды содержит первый выход для обедненной диоксидом углерода текучей среды и второй выход для обогащенной диоксидом углерода текучей среды, резервуар разделения, имеющий трубчатую секцию, соединенную со сборным баком и имеющую вход, соединенный со вторым выходом циклонного сепаратора и расположенный по касательной к периферии резервуара разделения, а сборный бак имеет выход для затвердевшего диоксида углерода.
2. Устройство разделения текучей среды по п.1, в котором трубчатая секция резервуара разделения дополнительно снабжена выходом для извлечения обедненных диоксидом углерода газовых компонентов.
3. Устройство разделения текучей среды по п.1 или 2, в котором сборный бак снабжен дополнительным выходом для извлечения углеводородных жидких компонентов.
4. Устройство разделения текучей среды по любому из пп.1-3, в котором резервуар разделения дополнительно содержит охлаждающее приспособление для обеспечения в нем заданных температурных условий для затвердевания обогащенного диоксидом углерода текучей среды.
5. Устройство разделения текучей среды по любому из пп.1-4, которое дополнительно содержит спиральное разгрузочное средство, соединенное с выходом сборного бака и обеспечивающее извлечение затвердевшего диоксида углерода через указанный выход путем перемещения.
6. Устройство разделения текучей среды по любому из пп.1-5, в котором создающее завихрение
- 5 018055 средство содержит несколько создающих завихрение лопастей.
7. Устройство разделения текучей среды по п.6, в котором создающие завихрение лопасти расположены в суженной части циклонного сепаратора.
8. Устройство разделения текучей среды по любому из пп.1-7, в котором внутренние поверхности элементов указанного устройства, контактирующие с текучей средой, снабжены неадгезивным покрытием.
9. Способ удаления диоксида углерода из потока текучей среды с использованием устройства разделения текучей среды по одному из пп.1-8, содержащий следующие стадии:
подача на вход циклонного сепаратора потока текучей среды, содержащего диоксид углерода при его мольном содержании более 10%;
придание турбулентного движения потоку текучей среды для обеспечения направленного наружу движения по меньшей мере одного из конденсированных компонентов и затвердевших компонентов в потоке текучей среды ниже по ходу от создающего завихрения средства и формирования направленного наружу потока текучей среды, при этом созданный вихревой поток достигает околозвуковой и сверхзвуковой скорости;
расширение вихревого потока текучей среды для формирования компонентов сжиженного диоксида углерода в метастабильном состоянии в потоке текучей среды и обеспечения направленного наружу движения компонентов сжиженного диоксида углерода в метастабильном состоянии под действием турбулентного движения;
извлечение направленного наружу потока текучей среды, содержащего компоненты сжиженного диоксида углерода в метастабильном состоянии, из циклонного сепаратора текучей среды через второй выход;
подача извлеченного, направленного наружу потока текучей среды в виде смеси в резервуар разделения через его вход;
направление смеси через трубчатую секцию резервуара разделения в направлении сборного бака, обеспечивая рабочие условия для образования в трубчатой секции затвердевшего диоксида углерода из компонентов сжиженного диоксида углерода в метастабильном состоянии;
извлечение затвердевшего диоксида углерода через выход сборного бака.
10. Способ по п.9, дополнительно содержащий этап извлечения обедненных диоксидом углерода газовых компонентов через дополнительный выход.
11. Способ по п.9 или 10, дополнительно содержащий этап извлечения углеводородных жидких компонентов через другой дополнительный выход.
12. Способ по любому из пп.9-11, дополнительно содержащий поддержание в резервуаре посредством охлаждающего приспособления заданных температурных условий для затвердевания обогащенной диоксидом углерода текучей среды.
13. Способ по любому из пп.9-12, в котором извлечение затвердевшего диоксида углерода выполняется посредством перемещения спирального разгрузочного устройства.
14. Способ по любому из пп.11-13, в котором расширение вихревого потока текучей среды обеспечивает достижение вихревым потоком текучей среды сверхзвуковой скорости.
15. Способ по п.14, в котором расширение вихревого потока текучей среды дополнительно обеспечивает достижение температуры ниже 200 К.
16. Способ по п.14 или 15, в котором расширение вихревого потока текучей среды дополнительно обеспечивает достижение давления ниже 50% от давления на входе циклонного сепаратора.
17. Способ по любому из пп.11-16, в котором подача направленного наружу потока текучей среды в виде смеси в резервуар разделения через вход обеспечивает тангенциальный поток текучей среды.
EA201070810A 2007-12-28 2007-12-28 Способ удаления и отверждения диоксида углерода из потока текучей среды и устройство разделения текучей среды EA018055B1 (ru)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PCT/NL2007/050710 WO2009084945A1 (en) 2007-12-28 2007-12-28 Method of removing and solidifying carbon dioxide from a fluid stream and fluid separation assembly

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EA201070810A1 EA201070810A1 (ru) 2011-02-28
EA018055B1 true EA018055B1 (ru) 2013-05-30

Family

ID=39722662

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EA201070810A EA018055B1 (ru) 2007-12-28 2007-12-28 Способ удаления и отверждения диоксида углерода из потока текучей среды и устройство разделения текучей среды

Country Status (6)

Country Link
US (1) US8475572B2 (ru)
CN (1) CN101959574B (ru)
AU (1) AU2007363185B2 (ru)
CA (1) CA2710915C (ru)
EA (1) EA018055B1 (ru)
WO (1) WO2009084945A1 (ru)

Families Citing this family (35)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2011002277A1 (en) * 2009-07-01 2011-01-06 Twister B.V. Method of removing carbon dioxide from a fluid stream and fluid separation assembly
US20120017638A1 (en) * 2008-12-22 2012-01-26 Twister B.V. Method of removing carbon dioxide from a fluid stream and fluid separation assembly
JP5632455B2 (ja) 2009-04-20 2014-11-26 エクソンモービル アップストリーム リサーチ カンパニー 炭化水素ガス流から酸性ガスを除去する極低温システム及び酸性ガスの除去方法
MY161120A (en) 2009-09-09 2017-04-14 Exxonmobil Upstream Res Co Cryogenic system for removing acid gases from a hydrocarbon gas stream
WO2011153148A1 (en) 2010-06-01 2011-12-08 Shell Oil Company Separation of oxygen containing gases
EP2576018A1 (en) 2010-06-01 2013-04-10 Shell Oil Company Low emission power plant
WO2011153147A1 (en) 2010-06-01 2011-12-08 Shell Oil Company Separation of helium and hydrogen in industrial gases
WO2011153146A1 (en) 2010-06-01 2011-12-08 Shell Oil Company Separation of gases produced by combustion
CA2810265C (en) 2010-09-03 2019-07-09 Twister B.V. Refining system and method for refining a feed gas stream
WO2013033425A1 (en) 2011-08-31 2013-03-07 Alliant Techsystems Inc. Inertial extraction system
CA2867287C (en) 2012-03-21 2019-06-11 Exxonmobil Upstream Research Company Separating carbon dioxide and ethane from a mixed stream
US9683777B2 (en) 2012-10-08 2017-06-20 Exxonmobil Upstream Research Company Separating carbon dioxide from natural gas liquids
EA032756B1 (ru) 2013-12-06 2019-07-31 Эксонмобил Апстрим Рисерч Компани Способ и устройство для разделения углеводородов и загрязняющих веществ посредством распылительного узла
WO2015084499A2 (en) 2013-12-06 2015-06-11 Exxonmobil Upstream Research Company Method and system of modifying a liquid level during start-up operations
WO2015084495A2 (en) 2013-12-06 2015-06-11 Exxonmobil Upstream Research Company Method and system of maintaining a liquid level in a distillation tower
US9874395B2 (en) 2013-12-06 2018-01-23 Exxonmobil Upstream Research Company Method and system for preventing accumulation of solids in a distillation tower
CA2925404C (en) 2013-12-06 2018-02-06 Exxonmobil Upstream Research Company Method and system of dehydrating a feed stream processed in a distillation tower
US9562719B2 (en) 2013-12-06 2017-02-07 Exxonmobil Upstream Research Company Method of removing solids by modifying a liquid level in a distillation tower
MX363766B (es) 2013-12-06 2019-04-02 Exxonmobil Upstream Res Co Metodo y dispositivo para separar hidrocarburos y contaminantes con un mecanismo de calentamiento para desestabilizar y/o prevenir la adhesion de solidos.
WO2015084498A2 (en) 2013-12-06 2015-06-11 Exxonmobil Upstream Research Company Method and system for separating a feed stream with a feed stream distribution mechanism
MY177751A (en) 2013-12-06 2020-09-23 Exxonmobil Upstream Res Co Method and device for separating a feed stream using radiation detectors
FR3028554B1 (fr) 2014-11-14 2017-01-06 Gdf Suez Procede et systeme de traitement et de separation d'un gaz non conventionnel
WO2016137591A1 (en) 2015-02-27 2016-09-01 Exxonmobil Upstream Research Company Reducing refrigeration and dehydration load for a feed stream entering a cryogenic distillation process
CA2994812C (en) 2015-09-18 2020-03-10 Exxonmobil Upstream Research Company Heating component to reduce solidification in a cryogenic distillation system
CA2998466C (en) 2015-09-24 2021-06-29 Exxonmobil Upstream Research Company Treatment plant for hydrocarbon gas having variable contaminant levels
US20170170087A1 (en) * 2015-12-14 2017-06-15 Intel Corporation Electronic package that includes multiple supports
EP3393622A4 (en) 2015-12-22 2019-12-25 Eastman Chemical Company SUPERSONIC TREATMENT OF STEAM FLOW FOR SEPARATION AND DRYING OF HYDROCARBON GASES
MX2018011641A (es) 2016-03-30 2019-01-10 Exxonmobil Upstream Res Co Fluido de yacimiento auto-generado para recuperacion de petroleo mejorada.
CN106442022A (zh) * 2016-08-31 2017-02-22 中国电建集团贵阳勘测设计研究院有限公司 气相二氧化碳中碳元素的固化和取样方法
US10746141B2 (en) * 2017-03-14 2020-08-18 Kohler Co. Engine air cleaner
US20190301679A1 (en) * 2018-03-27 2019-10-03 TOKITAE LLC, a limited liability company of the State of Delaware Dry ice compressor device
WO2020005552A1 (en) 2018-06-29 2020-01-02 Exxonmobil Upstream Research Company Hybrid tray for introducing a low co2 feed stream into a distillation tower
WO2020005553A1 (en) 2018-06-29 2020-01-02 Exxonmobil Upstream Research Company (Emhc-N1.4A.607) Mixing and heat integration of melt tray liquids in a cryogenic distillation tower
CN112495321B (zh) * 2020-11-20 2023-01-20 邵阳学院 一种采用拉法尔效应冷凝生物油的装置
CN115678628B (zh) * 2022-10-13 2024-05-10 新疆敦华绿碳技术股份有限公司 二氧化碳驱油伴生气液二氧化碳回收装置、系统及方法

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3236057A (en) * 1962-05-28 1966-02-22 Conch Int Methane Ltd Removal of carbon dioxide and/or hydrogen sulphide from methane
WO2001021286A1 (en) * 1999-09-24 2001-03-29 N.V. Kema Method and apparatus for removing solid particles from a gas
US20020189443A1 (en) * 2001-06-19 2002-12-19 Mcguire Patrick L. Method of removing carbon dioxide or hydrogen sulfide from a gas
WO2003055575A1 (en) * 2001-12-31 2003-07-10 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Multistage fluid separation assembly and method
WO2003062725A1 (en) * 2002-01-18 2003-07-31 Curtin University Of Technology Process and device for production of lng by removal of freezable solids
WO2007031476A1 (en) * 2005-09-12 2007-03-22 Twister B.V. Method and device for enhancing condensation and separation in a fluid separator

Family Cites Families (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JO2025B1 (en) * 1997-07-02 1999-05-15 شل انترناشونال ريسيرتش ماتستشابيج بي في Removal of a gaseous element from a liquid
US6372019B1 (en) * 1998-10-16 2002-04-16 Translang Technologies, Ltd. Method of and apparatus for the separation of components of gas mixtures and liquefaction of a gas
MY130925A (en) * 2001-09-28 2007-07-31 Twister Bv Cyclonic fluid separator with vortex generator in inlet section

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3236057A (en) * 1962-05-28 1966-02-22 Conch Int Methane Ltd Removal of carbon dioxide and/or hydrogen sulphide from methane
WO2001021286A1 (en) * 1999-09-24 2001-03-29 N.V. Kema Method and apparatus for removing solid particles from a gas
US20020189443A1 (en) * 2001-06-19 2002-12-19 Mcguire Patrick L. Method of removing carbon dioxide or hydrogen sulfide from a gas
WO2003055575A1 (en) * 2001-12-31 2003-07-10 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Multistage fluid separation assembly and method
WO2003062725A1 (en) * 2002-01-18 2003-07-31 Curtin University Of Technology Process and device for production of lng by removal of freezable solids
WO2007031476A1 (en) * 2005-09-12 2007-03-22 Twister B.V. Method and device for enhancing condensation and separation in a fluid separator

Also Published As

Publication number Publication date
CN101959574B (zh) 2013-08-14
WO2009084945A1 (en) 2009-07-09
AU2007363185B2 (en) 2013-09-12
EA201070810A1 (ru) 2011-02-28
US8475572B2 (en) 2013-07-02
CN101959574A (zh) 2011-01-26
CA2710915C (en) 2016-05-24
CA2710915A1 (en) 2009-07-09
AU2007363185A1 (en) 2009-07-09
US20110016917A1 (en) 2011-01-27

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EA018055B1 (ru) Способ удаления и отверждения диоксида углерода из потока текучей среды и устройство разделения текучей среды
AU2009330799B2 (en) Method of removing carbon dioxide from a fluid stream and fluid separation assembly
AU2002364401B2 (en) Multistage fluid separation assembly and method
US8657930B2 (en) Separation system comprising a swirl valve
WO2011002277A1 (en) Method of removing carbon dioxide from a fluid stream and fluid separation assembly
US20120024690A1 (en) Multistage cyclonic fluid separator
US9683777B2 (en) Separating carbon dioxide from natural gas liquids
WO2013189871A1 (en) Apparatus and method for removing a contaminant from a contaminated stream
CN208883802U (zh) 一种天然气净化装置
RU97277U1 (ru) Установка для извлечения этана из смеси с метаном
WO2011005077A1 (en) Flareless condensate stabilization in combination with gas conditioning
NZ533468A (en) Multistage fluid separation assembly and method

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s)

Designated state(s): AM BY KG MD TJ