EA015935B1 - Method for production synthesis gas - Google Patents
Method for production synthesis gas Download PDFInfo
- Publication number
- EA015935B1 EA015935B1 EA201101051A EA201101051A EA015935B1 EA 015935 B1 EA015935 B1 EA 015935B1 EA 201101051 A EA201101051 A EA 201101051A EA 201101051 A EA201101051 A EA 201101051A EA 015935 B1 EA015935 B1 EA 015935B1
- Authority
- EA
- Eurasian Patent Office
- Prior art keywords
- gasifying agent
- synthesis gas
- raw materials
- producing synthesis
- coal
- Prior art date
Links
Landscapes
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
- Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области получения синтез-газа (горючего генераторного газа) из углеродсодержащего сырья, например угля, торфа, отходов сельскохозяйственной промышленности, и может быть использовано в энергетике и химической промышленности.The invention relates to the field of production of synthesis gas (combustible generator gas) from carbon-containing raw materials, such as coal, peat, agricultural waste, and can be used in energy and chemical industries.
Известен способ получения синтез-газа путём слоевой газификации угля, включающий подачу воздуха в вертикальный аппарат шахтного типа и розжиг слоя угля со стороны, противоположной подаче воздуха (см. патент РФ №2014883, БОИ 20/20, 1993 г.).A known method of producing synthesis gas by layer-by-layer gasification of coal, comprising supplying air to a vertical shaft-type apparatus and igniting a layer of coal from the side opposite to the air supply (see RF patent No. 201483, BOI 20/20, 1993).
При удельной подаче воздуха 100-400 м3/(м2-ч) фронт горения смещается навстречу потоку воздуха и за фронтом горения остается твердый остаток, содержащий несгоревший углерод. При движении фронта горения слой угля последовательно проходит стадию нагрева, сушки и карбонизации. Продукты карбонизации, содержащие в числе прочих горючие компоненты, такие как оксид углерода, водород, жидкие и газообразные углеводороды, вместе с твердым углеродом реагируют с кислородом воздуха, образуя фронт горения, температура в котором достигает 750-900°С и в котором реагирует весь кислород воздуха. За фронтом горения находится восстановительная зона, где происходит реагирование недогоревшего углерода с водяным паром, диоксидом углерода и водородом.With a specific air supply of 100-400 m 3 / (m 2 -h), the combustion front shifts towards the air flow and behind the combustion front there remains a solid residue containing unburned carbon. When the combustion front moves, the coal layer successively passes through the stage of heating, drying, and carbonization. Carbonization products containing, among others, combustible components such as carbon monoxide, hydrogen, liquid and gaseous hydrocarbons, together with solid carbon react with atmospheric oxygen to form a combustion front, the temperature of which reaches 750-900 ° С and in which all oxygen reacts air. Behind the combustion front, there is a reduction zone where unburned carbon reacts with water vapor, carbon dioxide and hydrogen.
Недостатком данного способа с точки зрения производства газа, не содержащего конденсируемые продукты пиролиза угля, является неполная газификация углеродсодержащей части угля. Относительно низкая температура во фронте карбонизации (750-900°С) ограничивает скорость эндотермических реакций углерода с диоксидом углерода и водяным паром, поэтому объемное содержание оксида углерода и водорода в газе не превышает 33%, а его удельная теплота сгорания составляет 600-900 ккал/нм3, что ограничивает сферу применения такого газа в качестве энергоносителя.The disadvantage of this method from the point of view of the production of gas that does not contain condensable products of coal pyrolysis is the incomplete gasification of the carbon-containing part of coal. The relatively low temperature in the carbonization front (750-900 ° C) limits the rate of endothermic reactions of carbon with carbon dioxide and water vapor, so the volume content of carbon monoxide and hydrogen in the gas does not exceed 33%, and its specific heat of combustion is 600-900 kcal / nm 3 , which limits the scope of such a gas as an energy carrier.
Известен другой способ получения синтез-газа путем ведения процесса в блоке газификаторов, состоящем из цилиндрических аппаратов шахтного типа, включающий загрузку твёрдого углеродсодержащего сырья в газификаторы, последовательную подачу в каждый из них газифицирующего агента и розжиг сырья со стороны, противоположной подаче газифицирующего агента, при одновременном отслеживании движения фронта горения (см. патент РФ № 2287011, С101 3/68, 2005 г.).There is another method for producing synthesis gas by conducting a process in a gasifier unit, consisting of cylindrical mine-type apparatuses, including loading solid carbon-containing raw materials into gasifiers, sequentially supplying gasifying agent to each of them and igniting the raw materials from the side opposite to the gasifying agent, while tracking the movement of the combustion front (see RF patent No. 2287011, C101 3/68, 2005).
Данный способ по технической сущности и достигаемому результату является наиболее близким к заявляемому способу и поэтому принят за прототип.This method according to the technical nature and the achieved result is the closest to the claimed method and therefore adopted as a prototype.
Согласно способу-прототипу в вертикальный аппарат шахтного типа на всю высоту загружают дробленый уголь класса 5-50 мм, подают воздушное дутье с удельным расходом от 150 до 600 м3/(м2-ч) и поджигают слой угля со стороны, противоположной подаче дутья. Образующийся фронт реагирования с постоянной скоростью смещается навстречу потоку воздуха, а за фронтом остается слой горячего коксового остатка.According to the prototype method, crushed coal of a class of 5-50 mm is loaded into a vertical shaft-type apparatus to the entire height, an air blast is supplied with a specific flow rate of 150 to 600 m 3 / (m 2 -h), and a layer of coal is ignited from the side opposite to the blast feed . The formed reaction front with a constant speed is shifted towards the air flow, and behind the front there is a layer of hot coke residue.
После достижения фронтом реагирования стороны слоя, противоположной стороне розжига, к дутью добавляется водяной пар в количестве до 100 кг/(м2-ч) и осуществляется полная парокислородная газификация углерода, содержащегося в коксовом остатке, при этом фронт газификации продвигается в сторону первичного розжига слоя. Образующийся горючий газ не содержит конденсируемые продукты пиролиза угля, а удельная теплота сгорания газа составляет 1000-1200 ккал/нм3. Для выравнивания состава продуктового горючего газа и удельной производительности по газу предпочтительно одновременно использовать не менее четырех аппаратов.After the reaction front reaches the side of the layer opposite to the ignition side, water vapor in the amount of up to 100 kg / (m 2 -h) is added to the blast and the complete vapor-oxygen gasification of the carbon contained in the coke residue is carried out, while the gasification front moves towards the primary ignition of the layer . The resulting combustible gas does not contain condensable products of coal pyrolysis, and the specific heat of gas combustion is 1000-1200 kcal / nm 3 . To equalize the composition of the product combustible gas and the specific gas productivity, it is preferable to use at least four devices at the same time.
Недостатком этого способа является применение парогенератора, что, с одной стороны, приводит к удорожанию газогенераторной станции, с другой - снижает общий коэффициент полезного действия газификации в связи с необходимостью использовать часть получаемого газа для производства пара. Второй недостаток - в первые 1,5-3 ч после розжига качество и количество газа существенно ниже относительно стационарного режима, т.к. для перехода в стационарный режим требуется наличие слоя полукокса выше фронта горения не менее 15-20 см, который нарабатывается в течение этого времени. Параметры газа на первой и второй стадии существенно отличаются. Для сглаживания этого эффекта требуется большое количество аппаратов (не менее четырех), что так же увеличивает себестоимость производства.The disadvantage of this method is the use of a steam generator, which, on the one hand, leads to an increase in the cost of the gas generator station, and on the other hand, it reduces the overall efficiency of gasification due to the need to use part of the produced gas to produce steam. The second drawback is that in the first 1.5-3 hours after ignition, the quality and quantity of gas is significantly lower than the stationary mode, because transition to a stationary mode requires the presence of a semicoke layer above the combustion front of at least 15–20 cm, which is produced during this time. The gas parameters in the first and second stages are significantly different. To smooth this effect requires a large number of devices (at least four), which also increases the cost of production.
Задачей изобретения является повышение удельной теплоты сгорания газа, не содержащего конденсируемые продукты пиролиза, при условии полной газификации исходного сырья по упрощённой технологической схеме.The objective of the invention is to increase the specific heat of combustion of a gas that does not contain condensable pyrolysis products, subject to complete gasification of the feedstock according to a simplified flow chart.
Указанный технический результат достигается тем, что в способе получения синтез-газа путем ведения процесса в блоке газификаторов, состоящем из цилиндрических аппаратов шахтного типа, включающем загрузку твёрдого углеродсодержащего сырья в газификаторы, последовательную подачу в каждый из них газифицирующего агента и розжиг сырья со стороны, противоположной подаче газифицирующего агента, при одновременном отслеживании движения фронта горения, используют блок, состоящий из пары аппаратов, первоначально процесс ведут в одном из них, в процессе розжига в него подают газифицирующий агент в количестве 100-350 м3/(м2-ч), а после прохождения фронтом горения более 2/3 высоты аппарата удельный расход газифицирующего агента увеличивают в 1,5-2 раза и ведут процесс одновременно в обоих аппаратах путём розжига сырья во втором аппарате при увеличении в нём расхода газифицирующего агента с одновременным уменьшением расхода газифицирующего агента вThe specified technical result is achieved by the fact that in the method for producing synthesis gas by conducting a process in a gasifier unit, consisting of cylindrical shaft-type apparatus, including loading solid carbon-containing raw materials into gasifiers, sequential supply of a gasifying agent to each of them and igniting the raw materials from the opposite side the supply of a gasifying agent, while monitoring the movement of the combustion front, using a block consisting of a pair of devices, initially the process is carried out in one of them, in during the ignition process, a gasifying agent is supplied to it in an amount of 100-350 m 3 / (m 2 -h), and after the combustion front passes more than 2/3 of the apparatus height, the specific consumption of the gasifying agent is increased by 1.5-2 times and the process is simultaneously conducted both apparatuses by igniting the raw materials in the second apparatus with an increase in the consumption of a gasifying agent in it, while reducing the consumption of a gasifying agent in
- 1 015935 первом аппарате.- 1 015935 first apparatus.
Предпочтительно в качестве твёрдого углеродсодержащего сырья использовать уголь, торф, древесные отходы, отходы органического происхождения, например отходы сельскохозяйственного производства, и их смеси.It is preferable to use coal, peat, wood waste, organic waste, for example, agricultural waste, and mixtures thereof as solid carbon-containing raw materials.
Допустимо в аппаратах блока газифицировать разноимённое сырьё.It is permissible to gasify unlike raw materials in the apparatus of the unit.
Желательно в качестве газифицирующего агента использовать воздух и/или кислород.It is desirable to use air and / or oxygen as the gasification agent.
Целесообразно на стадии ведения процесса одновременно в обоих аппаратах в каждом из них использовать разноимённые газифицирующие агенты.It is advisable to use unlike gasifying agents at the stage of the process simultaneously in both devices in each of them.
При прохождении фронта горения через слой сырья оно последовательно подвергается нагреву, сушке, пиролизу и частичному окислению. Горючие компоненты продуктов пиролиза полностью окисляются с образованием диоксида углерода и водяного пара, которые восстанавливаются на горячей поверхности коксового остатка, превращаются в горючие компоненты газа (оксид углерода и водород), который не содержит конденсируемые продукты пиролиза. За фронтом горения остается слой горячего коксового остатка, необходимый для реакций восстановления.When a combustion front passes through a layer of raw materials, it is subsequently subjected to heating, drying, pyrolysis, and partial oxidation. The combustible components of the pyrolysis products are completely oxidized with the formation of carbon dioxide and water vapor, which are reduced on the hot surface of the coke residue, turn into combustible components of the gas (carbon monoxide and hydrogen), which does not contain condensable pyrolysis products. A layer of hot coke residue, which is necessary for the reduction reactions, remains behind the combustion front.
Изобретение иллюстрируют примерами выполнения.The invention is illustrated by examples.
Показатели процессов по примерам, а также по способу-прототипу представлены в таблице. В примерах, иллюстрирующих способ, использованы вертикальные аппараты шахтного типа с внутренним диаметром 0,5 м и высотой 1,5 м.The process indicators for the examples, as well as for the prototype method are presented in the table. In examples illustrating the method, vertical shaft-type apparatuses with an inner diameter of 0.5 m and a height of 1.5 m were used.
Пример 1.Example 1
В блок газификаторов, состоящий из пары вертикальных аппаратов шахтного типа, на всю высоту загружают дробленый уголь класса 5-20 мм марки Б2 (разрез Бородинский Канско-Ачинского угольного бассейна). В первый аппарат сверху подают воздушное дутье с рабочим удельным расходом 200 м3/(м2-ч). Слой сырья поджигают со стороны, противоположной подаче дутья, т.е. снизу. При этом отслеживают движение фронта горения, который смещается навстречу потоку воздуха. После прохождения фронтом 2/3 высоты аппарата удельный расход увеличивают в 2 раза до 400 м3/(м2-ч). Одновременно во второй аппарат также сверху подают воздушное дутье с рабочим удельным расходом 200 м3/(м2-ч) и поджигают слой углеродсодержащего сырья со стороны, противоположной подаче дутья. Расход воздуха в первом аппарате постепенно по мере выгорания остатков сырья снижают до 0 и в то же время удельный расход воздуха во втором аппарате увеличивают до 400 м3/(м2-ч). После окончания процесса производится выгрузка шлака с нижней стороны вертикального аппарата.In a block of gasifiers, consisting of a pair of vertical mine-type apparatuses, crushed coal of class 5-20 mm grade B2 is loaded to the entire height (Borodinsky open pit of the Kansk-Achinsky coal basin). An air blast with a working specific flow rate of 200 m 3 / (m 2 -h) is fed from above to the first apparatus from above. The raw material layer is ignited from the side opposite to the blast feed, i.e. from below. In this case, the movement of the combustion front is monitored, which is shifted towards the air flow. After the front passes 2/3 of the height of the apparatus, the specific consumption is increased 2 times to 400 m 3 / (m 2 -h). At the same time, an air blast with a working specific consumption of 200 m 3 / (m 2 -h) is also fed from above to the second apparatus and a layer of carbon-containing raw material is ignited from the side opposite to the blast feed. The air flow rate in the first apparatus gradually decreases as the residues of raw materials burn out to 0, and at the same time, the specific air flow rate in the second apparatus is increased to 400 m 3 / (m 2 -h). After the end of the process, the slag is unloaded from the bottom of the vertical apparatus.
Пример 2.Example 2
Процесс ведут с использованием блока газогенераторов, сырья и газифицирующего агента, описанных в примере 1. В первый аппарат снизу подают воздушное дутье с рабочим удельным расходом 150 м3/(м2-ч). Слой сырья поджигают со стороны, противоположной подаче дутья. При этом отслеживают движение фронта горения, который смещается навстречу потоку воздуха. После прохождения фронтом 2/3 высоты аппарата удельный расход увеличивают в 2 раза до 300 м3/(м2-ч). Одновременно во второй аппарат снизу подают воздушное дутье с рабочим удельным расходом 150 м3/(м2-ч) и поджигают слой углеродсодержащего сырья со стороны, противоположной подаче дутья. Расход воздуха в первом аппарате постепенно по мере выгорания остатков сырья снижают до 0 и в то же время удельный расход воздуха во втором аппарате увеличивают до 300 м3/(м2-ч). После окончания процесса производится выгрузка шлака с нижней стороны вертикального аппарата.The process is carried out using a block of gas generators, raw materials and a gasifying agent described in Example 1. Air blast with a working specific flow rate of 150 m 3 / (m 2 -h) is supplied from below to the first apparatus. The raw material layer is ignited from the side opposite to the blast feed. In this case, the movement of the combustion front is monitored, which is shifted towards the air flow. After the front passes 2/3 of the height of the apparatus, the specific consumption is increased 2 times to 300 m 3 / (m 2 -h). At the same time, an air blast with a working specific flow rate of 150 m 3 / (m 2 -h) is supplied from below to the second apparatus and a layer of carbon-containing raw material is ignited from the side opposite to the blast feed. The air flow rate in the first apparatus gradually decreases as the residues of raw materials burn out to 0, and at the same time, the specific air flow in the second apparatus is increased to 300 m 3 / (m 2 -h). After the end of the process, the slag is unloaded from the bottom of the vertical apparatus.
Пример 3-6. Ведут процесс по технологии, описанной в примере 2. Показатели процесса представлены в таблице.Example 3-6 The process is conducted according to the technology described in example 2. The process indicators are presented in the table.
Для сравнения получают синтез-газ по способу-прототипу.For comparison, receive synthesis gas by the prototype method.
Согласно известному способу используют блок из 4 газогенераторов, работающих с равными сдвигами по фазе осуществления процесса. В вертикальный аппарат шахтного типа на всю высоту загружают дробленый уголь класса 5-20 мм марки Б2 (разрез Березовский Канско-Ачинского угольного бассейна), снизу подают воздушное дутье с удельным расходом 235 м3/(м2-ч) и поджигают слой угля со стороны, противоположной подаче дутья. Отслеживают движение фронта горения. После достижения фронтом горения стороны слоя, противоположной стороне розжига, к дутью добавляется водяной пар в количестве 61 кг/(м2-ч).According to the known method using a block of 4 gas generators working with equal shifts in the phase of the process. Crushed coal of class 5-20 mm of grade B2 (Berezovsky open pit of the Kansk-Achinsk coal basin) is loaded into a vertical shaft-type apparatus to the entire height, air blast with a specific flow rate of 235 m 3 / (m 2 -h) is fed from below and the coal layer is ignited with side opposite to the supply of blast. Track the movement of the combustion front. After the combustion front reaches the side of the layer opposite to the ignition side, water vapor in the amount of 61 kg / (m 2 -h) is added to the blast.
После каждого эксперимента устанавливали среднюю калорийность синтез-газа. Результаты анализа представлены в таблице.After each experiment, the average calorific value of the synthesis gas was established. The results of the analysis are presented in the table.
Как видно из результатов анализа, наиболее высокие значения средней калорийности синтез-газа получены при ведении процесса согласно изобретению. При рабочем удельном расходе газифицирующего агента менее 100 м3/(м2-ч) температура во фронте горения недостаточна для эффективного течения эндотермических реакций восстановления, калорийность газа порядка 600 ккал/нм3, процесс идет с существенным нарастанием слоя непрореагировавшего углеродсодержащего остатка выше фронта горения. При рабочем удельном расходе газифицирующего агента порядка 400 м3/(м2-ч) и более имеет место существенное реагирование твердого углеродсодержащего остатка с газифицирующим агентом, калорийность синтез-газа возрастает, однако постоянно вести процесс при этом невозможно, т.к. идет уменьше- 2 015935 ние восстановительного слоя. Использование блока газогенераторов, состоящего из двух аппаратов, позволяет преодолеть этот недостаток благодаря тому, что на определённой стадии процесса (после прохождения фронтом газификации 2/3 высоты аппарата) возможно в 1,5-2 раза увеличить удельный расход газифицирующего агента. При этом отрицательные эффекты, связанные с уменьшением восстановительного слоя в первом аппарате, компенсируются подачей в систему газа, синтезированного при оптимизированном режиме расхода газифицирующего агента во втором аппарате. Изменение оптимизированных технологических параметров приводит к снижению средней калорийности синтез-газа до и ниже уровня средней калорийности синтез газа, полученного по способу-прототипу.As can be seen from the results of the analysis, the highest values of the average calorific value of the synthesis gas were obtained when conducting the process according to the invention. With a working specific consumption of a gasifying agent of less than 100 m 3 / (m 2 -h), the temperature in the combustion front is insufficient for the effective course of endothermic reduction reactions, the calorific value of the gas is about 600 kcal / nm 3 , the process proceeds with a significant increase in the layer of unreacted carbon-containing residue above the combustion front . With a working specific consumption of a gasifying agent of the order of 400 m 3 / (m 2 -h) or more, there is a significant reaction of the solid carbon-containing residue with a gasifying agent, the calorific value of the synthesis gas increases, however, it is impossible to constantly conduct the process, since there is a decrease in the reduction layer. The use of a gas generator block, consisting of two apparatuses, allows to overcome this drawback due to the fact that at a certain stage of the process (after passing through the gasification front 2/3 of the apparatus height) it is possible to increase the specific consumption of the gasifying agent by 1.5-2 times. In this case, the negative effects associated with the reduction of the reduction layer in the first apparatus are compensated by the supply to the system of gas synthesized under the optimized flow rate of the gasifying agent in the second apparatus. Changing the optimized technological parameters leads to a decrease in the average calorific value of the synthesis gas to and below the average calorific value of the synthesis gas obtained by the prototype method.
Использование изобретения позволяет повысить удельную теплоту сгорания газа при полной газификации различного рода сырья по упрощённой технологической схеме, увеличить на 15-30% количество полезной тепловой энергии, передаваемой потребителям.The use of the invention allows to increase the specific heat of combustion of gas with complete gasification of various kinds of raw materials according to the simplified technological scheme, to increase by 15-30% the amount of useful heat energy transmitted to consumers.
ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯCLAIM
Claims (5)
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2011126833/05A RU2011126833A (en) | 2011-06-30 | 2011-06-30 | METHOD FOR GAS SYNTHESIS |
| PCT/RU2011/000475 WO2013002668A1 (en) | 2011-06-30 | 2011-07-01 | Method for producing synthesis gas |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| EA015935B1 true EA015935B1 (en) | 2011-12-30 |
| EA201101051A1 EA201101051A1 (en) | 2011-12-30 |
Family
ID=45491174
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| EA201101051A EA201101051A1 (en) | 2011-06-30 | 2011-07-01 | METHOD OF OBTAINING SYNTHESIS GAS |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| EA (1) | EA201101051A1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2673052C1 (en) * | 2017-12-11 | 2018-11-21 | Общество с ограниченной ответственностью "Сибнииуглеобогащение" | Method for coal processing and device for its implementation |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0568997A1 (en) * | 1992-05-07 | 1993-11-10 | Proler Environmental Services,,Inc. | Method and apparatus for gasifying organic materials |
| RU2287011C1 (en) * | 2005-07-29 | 2006-11-10 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Сибтермо" | Method of the layerwise coal gasification |
| RU2333929C1 (en) * | 2007-02-26 | 2008-09-20 | Институт химии и химической технологии СО РАН (ИХХТ СО РАН) | Method and device for hard fuel gasification |
| WO2010076499A2 (en) * | 2008-12-16 | 2010-07-08 | Jean-Xavier Morin | Method and device for producing and purifying a synthesis gas |
-
2011
- 2011-07-01 EA EA201101051A patent/EA201101051A1/en active IP Right Revival
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0568997A1 (en) * | 1992-05-07 | 1993-11-10 | Proler Environmental Services,,Inc. | Method and apparatus for gasifying organic materials |
| RU2287011C1 (en) * | 2005-07-29 | 2006-11-10 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Сибтермо" | Method of the layerwise coal gasification |
| RU2333929C1 (en) * | 2007-02-26 | 2008-09-20 | Институт химии и химической технологии СО РАН (ИХХТ СО РАН) | Method and device for hard fuel gasification |
| WO2010076499A2 (en) * | 2008-12-16 | 2010-07-08 | Jean-Xavier Morin | Method and device for producing and purifying a synthesis gas |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2673052C1 (en) * | 2017-12-11 | 2018-11-21 | Общество с ограниченной ответственностью "Сибнииуглеобогащение" | Method for coal processing and device for its implementation |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EA201101051A1 (en) | 2011-12-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Guo et al. | Effect of design and operating parameters on the gasification process of biomass in a downdraft fixed bed: An experimental study | |
| Striūgas et al. | An evaluation of performance of automatically operated multi-fuel downdraft gasifier for energy production | |
| Zhou et al. | Biomass–oxygen gasification in a high-temperature entrained-flow gasifier | |
| Demirbaş | Hydrogen production from biomass by the gasification process | |
| Skoulou et al. | Low temperature gasification of olive kernels in a 5-kW fluidized bed reactor for H2-rich producer gas | |
| Jayaraman et al. | Gasification characteristics of petcoke and coal blended petcoke using thermogravimetry and mass spectrometry analysis | |
| MY167884A (en) | Microwave plasma biomass gasifying fixed bed gasifier and process | |
| US8858661B2 (en) | Method and apparatus of gasification under the integrated pyrolysis reformer system (IPRS) | |
| Cheng et al. | Gasification of biomass micron fuel with oxygen-enriched air: Thermogravimetric analysis and gasification in a cyclone furnace | |
| EA017739B1 (en) | A two-stage high-temperature preheated steam gasifier | |
| WO2011116690A1 (en) | Process and system for producing synthesis gas from biomass by carbonization | |
| CA2755353A1 (en) | Two stage dry feed gasification system and process | |
| Jenkins | Thermal gasification of biomass—a primer | |
| GB725635A (en) | Improvements in or relating to process and apparatus for the production of fuel and synthesis gases | |
| González et al. | Almond residues gasification plant for generation of electric power. Preliminary study | |
| CA2937445C (en) | Wood gasification | |
| Yao et al. | Quantitative study on thermal conversion behaviours and gas emission properties of biomass in nitrogen and in CO2/N2 mixtures by TGA/DTG and a fixed-bed tube furnace | |
| Liu et al. | Experimental study of char gasification characteristics with high temperature flue gas | |
| Thiagarajan et al. | Thermal kinetics and syngas production on co-gasification of deoiled jatropha seed cake residues with wood chips | |
| RU2287011C1 (en) | Method of the layerwise coal gasification | |
| Liu et al. | Gasification characteristics of refuse derived fuels in a fluidized bed: Effect of process parameters and catalytic reforming | |
| EA015935B1 (en) | Method for production synthesis gas | |
| WO2013002668A1 (en) | Method for producing synthesis gas | |
| RU2591075C1 (en) | Poly-generating energy system | |
| Lahijani et al. | Air gasification of palm empty fruit bunch in a fluidized bed gasifier using various bed materials |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s) |
Designated state(s): AM MD TM |
|
| MM4A | Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s) |
Designated state(s): AZ BY KZ KG TJ RU |
|
| NF4A | Restoration of lapsed right to a eurasian patent |
Designated state(s): AZ BY KZ RU |
|
| PD4A | Registration of transfer of a eurasian patent in accordance with the succession in title |