DK176868B1 - Symmetrisk kølemiddelregulator for oversvømmet multikanalfordamper - Google Patents
Symmetrisk kølemiddelregulator for oversvømmet multikanalfordamper Download PDFInfo
- Publication number
- DK176868B1 DK176868B1 DKPA200801298A DKPA200801298A DK176868B1 DK 176868 B1 DK176868 B1 DK 176868B1 DK PA200801298 A DKPA200801298 A DK PA200801298A DK PA200801298 A DKPA200801298 A DK PA200801298A DK 176868 B1 DK176868 B1 DK 176868B1
- Authority
- DK
- Denmark
- Prior art keywords
- evaporator
- heat exchanger
- suction gas
- refrigerant
- gas heat
- Prior art date
Links
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 title claims description 26
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 claims description 10
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 6
- 239000002826 coolant Substances 0.000 claims description 4
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 24
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 11
- 238000000034 method Methods 0.000 description 4
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 2
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 2
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 230000006735 deficit Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 239000006260 foam Substances 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 239000008240 homogeneous mixture Substances 0.000 description 1
- 238000005286 illumination Methods 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005057 refrigeration Methods 0.000 description 1
- 238000010257 thawing Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B13/00—Compression machines, plants or systems, with reversible cycle
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B40/00—Subcoolers, desuperheaters or superheaters
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2313/00—Compression machines, plants or systems with reversible cycle not otherwise provided for
- F25B2313/027—Compression machines, plants or systems with reversible cycle not otherwise provided for characterised by the reversing means
- F25B2313/02741—Compression machines, plants or systems with reversible cycle not otherwise provided for characterised by the reversing means using one four-way valve
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2400/00—General features or devices for refrigeration machines, plants or systems, combined heating and refrigeration systems or heat-pump systems, i.e. not limited to a particular subgroup of F25B
- F25B2400/05—Compression system with heat exchange between particular parts of the system
- F25B2400/052—Compression system with heat exchange between particular parts of the system between the capillary tube and another part of the refrigeration cycle
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
- Devices That Are Associated With Refrigeration Equipment (AREA)
- Other Air-Conditioning Systems (AREA)
Description
DK 176868 B1
Benævnelse:
Symmetrisk kølemiddelregulator for oversvømmet multikanalfordamper.
Anvendel sesområde: 5 Ansøgningen omhandler et kølekredsløb med kompressor(A), kondensator(D), fordamper(C) og sugegasvarmeveksler(H), hvor kølemidlet kapillarrørsdrøvles i to trin, først fra kondensator til sugegasvarmeveksler (F) og fra sugegasvarmeveksler til fordamper(E).
10 Formålet med et sådan kredsløb er at fordele kølemidlet således at fordamperen er oversvømmet, og at sugegassen ved kompressor tilgangen er overhedet.
Teknikkens standpunkt:
Et sådan kredsløb er kendt fra DK174179, hvor sugegasvarmeveksleren kondenserer 15 den damp, som når frem til væskebeholderen, således at kun ren væske føres videre.
Samtidig regulerer varmeveksleren beholdertrykket - og derved størrelsen på kølemiddelstrømmen til fordamperen. Størrelsen på denne kølemiddelstrøm styrer hvor oversvømmet (eller overhedet) sugegassen er, hvilket styrer hvor kraftig sugegasvarmeveksleren køler på kondensatet mellem de to drøvlingstrin. Processen er 20 selvjusterende, og når der er opnået ligevægt er fordamperen oversvømmet.
Det særlige ved opfindelsen:
Opfindelsen adskiller sig fra DK174179 ved væskebeholderen mangler. I stedet tilpasses den cirkulerende mængde afkølemiddel til belastningsforholdene ved at 25 overskydende kølemiddel bindes i fordamperen. Det sker ved at overskuddet af kølemiddel, via sugegasvarmeveksleren, sænker Enthalpien ved fordamperens tilgangen, hvorved forholdet mellem damp og væske forskydes - således at kølemidlets massefylde øges.
Konstruktionen er symmetrisk og kølemiddelstrømmen kan vendes, således at 30 fordamper og kondensator bytter funktion. Det giver mulighed for gasafrimning af fordamperen - eller at fordamperen kan anvendes både til køling og opvarmning.
Metoden er uafhængig af tyngdefeltet og kan fungere i flyvemaskiner, hvor anlægget vendes på hovedet, og i rumfartøjer helt uden tyngdefelt.
Metoden er selvjusterende og uden bevægelige dele, og kan derfor placeres på 35 utilgængelige steder eller indkapsles fuldstændigt i isoleringsskum..
Opfindelsen kan anvendes på alle anlægsstørrelser og med de fleste kølemidler - dog ikke zeotropiske blandinger med stor temperaturglid, da regulering af fordamperens Enthalpi, her vil medføre store udsving i fordampertemperaturen.
40 De nye tekniske midler(l. krav):
Drøvlingsorganet består af to drøvlingstrin, adskilt af en sugegasvarmeveksler, hvor strømningshastigheden gennem sugegasvarmeveksleren er så høj at væske og gas ikke adskilles.
45 De to drøvlingstrin kan etableres ved to dyser, for eksempel to kapillarrør, og sugegasvarmeveksleren ved to koncentriske rør, som opfylde følgende to krav: Varmeoverføringsevnen skal være tilstrækkelig til at fjerne al flydende kølemiddel fra sugegassen, under alle driftsforhold.
DK 176868 B1
Strømningshastigheden, på kondensatorsiden, skal være så høj at væske og gas ikke adskilles. Det er opfyldt ved turbulent flow, som er defineret ved at Reynolds tal er større end 3000.
5 Den tekni ske virkning( 1. krav):
Kondensatet passerer sugegasvarmeveksleren som en blanding af væske og damp, hvor der hersker termodynamisk ligevægt mellem tryk og temperatur. Når sugegassen fjerne Enthalpi fra kondensatet, kondensere noget af dampen - men der sker ingen væsentlig ændring i trykket og derfor heller ikke i temperaturen. Sugegassen passerer kondensatet 10 i modstrøm og opvarmes til tæt på kondensatets temperatur.
Denne processen er selvjusterende. Bevis: Når kølekredsløbet har overskud afkølemiddel resulterer det i et fald i Enthalpien ved fordamper afgangen 15 Enthalpi ændringen kan ikke passere veksleren, da sugegastemperaturen efter veksleren er ’’næsten” fast - og faldet i Enthalpi vil derfor overføres til kondensatsiden, hvor Enthalpien ved fordamper tilgangen falder tilsvarende.
Et Enthalpifald ved fordamper tilgangen betyder større massefylde i fordamperen - og dermed en binding afkølemiddel - hvilket mindsker årsagen - som var overskud af 20 cirkulerende kølemiddel
Tilsvarende når kredsløbet mangler kølemiddel: det giver en stigning i Enthalpien ved fordamper afgangen.
Enthalpi ændringen kan ikke passere veksleren, da sugegastemperaturen efter veksleren 25 er ’’næsten” fast - og stigningen i Enthalpi vil derfor overføres til kondensatsiden, hvor Enthalpien ved fordamper tilgangen stiger tilsvarende, varmeveksleren overfører stigningen til fordamper tilgangen.
En stigning i Enthalpi ved fordamper tilgangen betyder mindre massefylde i fordamperen - og dermed frigives kølemiddel - hvilket mindsker årsagen - som var 30 underskud af cirkulerende kølemiddel
Konstruktionen er symmetrisk og kølemiddelstrømmen kan vendes, således at fordamper og kondensator bytter funktion.
35 De nye tekniske midler (2. krav):
Opfindelsen kan let udvides til at regulerer anlæg, hvor fordamper og/eller kondensator er opdelt i mange sektioner.
Dyserne, til og fra sugegasvarmeveksleren, kan erstattes at flere parallelle dyser, således at der er en separat dyse til hver sektion i fordamper/kondensator.
40
Den tekniske virkning (2.krav):
Opsplitning i mange parallelle dyser giver ikke problemer ved opsamling afkølemiddel fra mange kondensatorsektioner, men fordeling af kølemiddel til mange fordampersektioner kan være et problem, ved at nogle dyser tilføres meget væske mens 45 andre tilføres meget damp. Problemet er her løst ved kravet om turbulent flow i varmeveksleren, som sikre en homogen blanding af væske og damp, der nu problemfrit kan fordeles til mange dyser.
2 DK 176868 B1
Figurfortegnelse:
Fig. 1: Kompressor (A), 4-vejs ventil (B) hvor kølemiddelstrømmens retning kan vendes. Fordamper/kondensator (C,D) er symmetriske og forbundet via to dyser, for eksempel to ens kapillarrør (E,F), som mødes i sugegasvarmeveksleren (H), og 5 varmeveksler med sugeledningen (G).
Fig.2 viser en regulator for multikanalfordamper/kondensator. På figuren er vist 3 kapillarrør (E) for tilslutning til fordamper og 2 kapillarrør (F) for tilslutning til kondensator.
10 Sugeledningen (G) føres gennem den ydre kappen (H), som har kanaler til kapillarrørene.
Fig. 3 viser temperaturene i sugegasvarmeveksleren. Te er sugegassens temperatur ved varmevekslerens tilgang, og Tx er den ’’næsten” konstante temperatur på væskesiden.
15 Tc viser hvor kondensatorens temperatur ligger i forhold til varmeveksleren.
Fig. 4 og 5 viser beregninger af kredsløbet i et Enthalpi-Log(Tryk)-diagram. Kølemidlet er R290, fordampningstemperaturen -25 °C og kondenseringstemperaturen 45°C .
Kredsløbet på fig. 4 har større kølemiddel fyldning end kredsløbet på fig. 5, hvilket 20 trækker fordamperen(EF) længere mod venstre.
Liniestykket CD er Enthalpi overført af varmeveksleren, og liniestykket (FG) er den tilsvarende forskydning af fordamperen mod lavere Enthalpi. På fig. 4 indeholder fordamper næsten 3 gange så meget kølemiddel som fordamperen på fig. 5.
25 Udførelseseksempel:
Kompressor SC21CNX2 er for R290 og yder 750 Watt ved fordampningstemperaturen -25Celcius og kondenseringstemperaturen 45Celcius, svarende til en massestrøm på 3gram/sekund. Begge kapillarrør har diameter lmm og længde lOOOmm, svarende til en kapacitet på 27,4liter kvælstof per minut.
30 Figur 3 viser at varmeveksleren maksimalt skal overføre 50% af køleffekten, her 400W, ved en temperaturdifferens på 30 Kelvin, hvilket kræver et areal på 90cm2.
Sugeledningens diameter er lOmm, så 90cm2 svarer overfladen på cirka 30cm af sugeledningen 35 Varmeveksleren består af to koncentriske kobberrør med længde 300mm. Det inderste rør er sugeledningen, som har en yder diameter på lOmm, og det yderste rør vælges med en indre diameter på 10,4mm, således at afstanden mellem rørene bliver 0,2mm.
Lysningen mellem rørene bliver 6mm2, og heraf kan beregnes at Reynolds tal ligger mellem 3200 og 6000, hvilket sikre turbulent flow.
40
Opsummering af fordele ved opfindelsen:
En enkel og robust kølemiddelregulator for anlæg med oversvømmet fordamper, inklusive multikanal-fordampere med mange parallelle sektorer.
Kølemiddelstrømmen kan vendes, således at fordamper og kondensator bytter funktion 45 Kræver ingen justering eller vedligehold og kan anbringes på utilgængelige steder.
Fungerer uafhængig af tyngedefeltet og kan anvendes i flyvemaskiner og rumfartøjer.
3
Claims (3)
- DK 176868 B1 1: Et kølekredsløb bestående af kompressor (A), fordamper(C), kondensator (D), sugegasvarmeveksler (H), og et drøvlingsorgan ( E,H,F) sammensat af trykreducerende 5 dyse (F), som forbinder bunden af nævnte kondensator med nævnte sugegasvarmeveksler, og trykreducerende dyse (E) som forbinder nævnte sugegasvarmeveksler med nævnte fordamper kendetegnet ved at kølemiddelstrømmen gennem nævnte sugegasvarmeveksler er turbulent på kondensatsiden. to
- 2: Et kølekredsløb som krav 1, hvor fordamper og/eller kondensator er delt i flere sektioner, og hver sektion er forbundet med varmeveksleren gennem en separat trykreducerende dyse.
- 3: Et kølekredsløb som krav 1 eller 2 med anordning (B), som kan vende 15 kølemiddelstrømmens retning gennem fordamper og kondensator. i
Priority Applications (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DKPA200801298A DK176868B1 (da) | 2008-09-16 | 2008-09-16 | Symmetrisk kølemiddelregulator for oversvømmet multikanalfordamper |
CN2009801293825A CN102105758A (zh) | 2008-09-16 | 2009-09-13 | 用于满液式多通道蒸发器的对称制冷剂调节器 |
PCT/DK2009/050238 WO2010031402A1 (en) | 2008-09-16 | 2009-09-13 | Symmetric refrigerant regulator for flooded multichannel evaporator |
US13/061,631 US20110154849A1 (en) | 2008-09-16 | 2009-09-13 | Symmetric refrigerant regulator for flooded multichannel evaporator |
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DK200801298 | 2008-09-16 | ||
DKPA200801298A DK176868B1 (da) | 2008-09-16 | 2008-09-16 | Symmetrisk kølemiddelregulator for oversvømmet multikanalfordamper |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DK176868B1 true DK176868B1 (da) | 2010-02-01 |
Family
ID=41600761
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DKPA200801298A DK176868B1 (da) | 2008-09-16 | 2008-09-16 | Symmetrisk kølemiddelregulator for oversvømmet multikanalfordamper |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US20110154849A1 (da) |
CN (1) | CN102105758A (da) |
DK (1) | DK176868B1 (da) |
WO (1) | WO2010031402A1 (da) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN107279448B (zh) * | 2017-06-28 | 2022-12-27 | 中绅科技(广东)有限公司 | 双节流预冷保鲜冰淇淋机冷控装置及冷控方法及冰淇淋机 |
Family Cites Families (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2785540A (en) * | 1953-09-30 | 1957-03-19 | Westinghouse Electric Corp | Heat pumps |
US4106308A (en) * | 1977-05-19 | 1978-08-15 | The Singer Company | Heating and cooling system with capillary control means |
US5167275A (en) * | 1989-12-06 | 1992-12-01 | Stokes Bennie J | Heat exchanger tube with turbulator |
WO1996029555A2 (en) * | 1995-03-14 | 1996-09-26 | Hussmann Corporation | Refrigerated merchandiser with modular evaporator coils and eepr control |
JP3322292B2 (ja) * | 1995-10-23 | 2002-09-09 | 日立電線株式会社 | 伝熱管 |
DK174179B1 (da) * | 2000-03-13 | 2002-08-19 | Lars Zimmermann | Kredsløb med kapillarrørsdrøvling og kølemiddelbeholder |
CN1389677A (zh) * | 2002-07-10 | 2003-01-08 | 邹自才 | 一种改进的空调器 |
JP3811123B2 (ja) * | 2002-12-10 | 2006-08-16 | 松下電器産業株式会社 | 二重管式熱交換器 |
CN1752610A (zh) * | 2004-09-24 | 2006-03-29 | 乐金电子(天津)电器有限公司 | 空调的过冷却结构 |
JP3982545B2 (ja) * | 2005-09-22 | 2007-09-26 | ダイキン工業株式会社 | 空気調和装置 |
JP2008070053A (ja) * | 2006-09-14 | 2008-03-27 | Samsung Electronics Co Ltd | 空気調和装置 |
-
2008
- 2008-09-16 DK DKPA200801298A patent/DK176868B1/da not_active IP Right Cessation
-
2009
- 2009-09-13 CN CN2009801293825A patent/CN102105758A/zh active Pending
- 2009-09-13 US US13/061,631 patent/US20110154849A1/en not_active Abandoned
- 2009-09-13 WO PCT/DK2009/050238 patent/WO2010031402A1/en active Application Filing
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN102105758A (zh) | 2011-06-22 |
US20110154849A1 (en) | 2011-06-30 |
WO2010031402A1 (en) | 2010-03-25 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US10451316B2 (en) | Systems and methods implementing robust air conditioning systems configured to utilize thermal energy storage to maintain a low temperature for a target space | |
US9534818B2 (en) | Heat pump system with auxiliary heat exchanger | |
US20050284153A1 (en) | Method and system for cooling | |
GB2487975A (en) | Flash defrost system | |
BR102013004014A2 (pt) | refrigerador com compressor de capacidade variável e ação de escorva de ciclo através de controle de capacidade e métodos associados | |
CN108962484A (zh) | 超导电缆用相变换热过冷箱、冷却系统以及冷却方法 | |
CN108700349B (zh) | 包括多个储存室的制冷装置 | |
EP3060859B1 (en) | Water heater | |
JP2016529463A (ja) | プログラム可能orit弁を備える温度制御システム | |
CN106440586A (zh) | 蒸发器出口冷媒低过热度或干度小于1的控制方法 | |
US2139297A (en) | Refrigeration | |
DK176868B1 (da) | Symmetrisk kølemiddelregulator for oversvømmet multikanalfordamper | |
TWI826735B (zh) | 溫度控制系統、及統合溫度控制系統 | |
JP6549469B2 (ja) | ヒートポンプシステム | |
CA2977033C (en) | Auxiliary heat exchangers | |
JP2008256280A (ja) | 蒸気生成システム | |
WO2015131184A1 (en) | Freeze inhibiting regrigeration circuit and method of operation | |
FI108078B (fi) | Menetelmä ja laite tuotteen jäähdyttämiseksi lauhdutettua kaasua käyttäen | |
CA2692229A1 (en) | Thermoeletric 2-phase gravity condenser & methods of improving existing heat pipe systems | |
Zhao et al. | Effect of water maldistribution in multi-circuit evaporator on superheat control dynamics of thermostatic-expansion-valve refrigeration system | |
JP2016080179A (ja) | 空気調和機 | |
US20240032250A1 (en) | Regenerative preheater for phase change cooling applications | |
US20090211293A1 (en) | Heat and mass exchanger liquid line subcooler | |
WO2022030103A1 (ja) | 給湯システム | |
CN108731343A (zh) | 制冷设备 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PBP | Patent lapsed |
Effective date: 20130930 |