DK173865B1 - Process and plant for the production of steam with supercritical steam parameters in a flow steam generator - Google Patents

Process and plant for the production of steam with supercritical steam parameters in a flow steam generator Download PDF

Info

Publication number
DK173865B1
DK173865B1 DK199601395A DK139596A DK173865B1 DK 173865 B1 DK173865 B1 DK 173865B1 DK 199601395 A DK199601395 A DK 199601395A DK 139596 A DK139596 A DK 139596A DK 173865 B1 DK173865 B1 DK 173865B1
Authority
DK
Denmark
Prior art keywords
pipe walls
working medium
steam
surrounding pipe
surrounding
Prior art date
Application number
DK199601395A
Other languages
Danish (da)
Other versions
DK139596A (en
Inventor
Uwe Krogmann
Werner Kessel
Gerhard Weissinger
Original Assignee
Alstom Power Boiler Gmbh
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Alstom Power Boiler Gmbh filed Critical Alstom Power Boiler Gmbh
Publication of DK139596A publication Critical patent/DK139596A/en
Application granted granted Critical
Publication of DK173865B1 publication Critical patent/DK173865B1/en

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F22—STEAM GENERATION
    • F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
    • F22B3/00—Other methods of steam generation; Steam boilers not provided for in other groups of this subclass
    • F22B3/08—Other methods of steam generation; Steam boilers not provided for in other groups of this subclass at critical or supercritical pressure values
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F22—STEAM GENERATION
    • F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
    • F22B29/00—Steam boilers of forced-flow type
    • F22B29/06—Steam boilers of forced-flow type of once-through type, i.e. built-up from tubes receiving water at one end and delivering superheated steam at the other end of the tubes
    • F22B29/067—Steam boilers of forced-flow type of once-through type, i.e. built-up from tubes receiving water at one end and delivering superheated steam at the other end of the tubes operating at critical or supercritical pressure
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F22—STEAM GENERATION
    • F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
    • F22B35/00—Control systems for steam boilers
    • F22B35/06—Control systems for steam boilers for steam boilers of forced-flow type
    • F22B35/10—Control systems for steam boilers for steam boilers of forced-flow type of once-through type
    • F22B35/12—Control systems for steam boilers for steam boilers of forced-flow type of once-through type operating at critical or supercritical pressure

Description

i DK 173865 B1in DK 173865 B1

Opfindelsen angår en fremgangsmåde og et anlæg til fremstilling af damp med overkritiske dampparametre i en gennemstrømsdampgenerator med mindst et gasudtag, som består af gastætte omgivende rørvægge og af et forbrændingskam-5 mer med brændere til fossilt brændsel og mindst et konvektionskammer med konvektionshedeflader indsat på røggassiden efter forbrændingskammeret og mindst en mellemliggende overophedningsshedeflade, hvorved et arbejd'sme-dium strømmer gennem de omgivende rørvægge og ledes til 10 overgangen fra fordamper til overophederdelen af de omgivende rørvægge gennem en dampseparator.BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The invention relates to a method and plant for producing steam with supercritical vapor parameters in a through-flow steam generator having at least one gas outlet consisting of gas-tight surrounding pipe walls and a combustion chamber with fossil fuel burners and at least one convection chamber having a convection surface surface. the combustion chamber and at least one intermediate superheat side surface, whereby a working medium flows through the surrounding pipe walls and leads to the transition from the evaporator to the overheat part of the surrounding pipe walls through a steam separator.

En sådan gennemstrømsdampgenerator er omtalt i det trykte skrift '"Die Dampf erzeuger der 800-MW-Bldcke im GKW Schwarze Pumpe" - BWK bind 4 6 (1994) nr. 1/2.Such a flow-through steam generator is mentioned in the printed publication "" Die Dampf erzeuger der 800-MW-Bldcke in GKW Schwarze Pumpe "- BWK Volume 4 6 (1994) No. 1/2.

15 En yderligere gennemstrømsdampgenerator er kendt fra patentskiftet DE 42 27 457 Al.A further flow-through steam generator is known from patent change DE 42 27 457 A1.

Det tiltagende ønske om at anvende gennemstrømsdampgeneratorer af den indledningsvis angivne art med forbedret procesvirkningsgrad, for på den ene side at formindske 20 CO:-emissionen og på den anden side at opnå lave specifikke investeringsomkostninger gennem store specifikke udbytter, fører blandt andet til en stigning i dampparametrene. Derved bliver damptemperaturen og damptrykket i dampprocessen før turbinen forøget.The growing desire to use through-flow steam generators of the type initially introduced with improved process efficiency, to reduce, on the one hand, the 20 CO: emission and, on the other, achieve low specific investment costs through large specific yields, steam parameters. Thereby, the steam temperature and vapor pressure in the steam process before the turbine is increased.

25 Ved den praktiske gennemførsel af forøgelsen af procesvirkningsgraden viser det sig uheldigvis, at den forøgede damptemperatur indbefattet et i givet fald nødvendigt temperåturtillæg ved arbejdsmediets udgang af gennemstrømsdampgeneratorens omgivende rørvægge kommer til at 30 ligge over den tilladelige materialetemperatur for de for tiden anvendte råmaterialer til den omgivende rørvæg.Unfortunately, in the practical implementation of the increase in process efficiency, it turns out that the increased vapor temperature, including a necessary temperature allowance at the outlet of the working medium, exits the surrounding pipe walls of the flow vapor generator above the permissible material temperature for the currently used raw materials. pipe wall.

2 DK 173865 B12 DK 173865 B1

Man har allerede gjort sig overvejelser om at udvikle nye råmaterialer med højere tilladelige materialetemperaturer til de omgivende rørvægge. Dette forudsætter dog et tidskrævende udviklingsstadium med afsluttende afprøvnings-5 og godkendelsesprocedurer ved anvendelse af sådanne nye råmaterialer i gennemstrømsdampgeneratorer, som følgelig endnu ikke står til rådighed øjeblikkeligt eller på kortere sigt.Consideration has already been given to developing new raw materials with higher permissible material temperatures for the surrounding pipe walls. However, this requires a time-consuming development stage with final testing and approval procedures using such new raw materials in through-flow steam generators, which are thus not yet available immediately or in the short term.

Opfindelsens formål er nu at tilvejebringe en fremgangs-10 måde og et anlæg til fremstilling af damp med overkritiske dampparametre i en gennemstrømsdampgenerator, som tillader, at man henholdsvis undgår de førnævnte ulemper og muliggør en stigning i procesvirkningsgraden gennem en forøgelse af dampparametrene.The object of the invention is now to provide a method and a plant for producing steam with supercritical steam parameters in a flow-through steam generator, which permits, respectively, to avoid the aforementioned disadvantages and to allow an increase in the process efficiency by increasing the steam parameters.

15 Denne opgave bliver løst i de kendetegnende dele af kravene 1 og 10,This task is solved in the characterizing parts of claims 1 and 10,

Yderligere fordelagtige udformninger ifølge opfindelsen er angivet i underkravene.Further advantageous embodiments of the invention are set forth in the subclaims.

Løsningen ifølge opfindelsen giver følgende fordele: 20 1. Yderligere forøgelse af dampgenerator-procesvirknings- graden ved forøgelse af dampparametrene, under 2. overholdelse af den anlægsspecifikke forbrændigskam-mertemperatur og den tilladelige materialetemperatur for de for tiden anvendte råmaterialer til de omgivende rør-25 vægge.The solution according to the invention offers the following advantages: 1. Further increasing the steam generator process efficiency by increasing the steam parameters, while observing the plant-specific combustion chamber temperature and the permissible material temperature for the raw materials currently used for the surrounding pipe walls. .

Efterfølgende er udførelseseksempler, som ved hjælp af tegninger og beskrivelsen belyser opfindelsen nærmere.Following are embodiments which, by way of drawings and description, illustrate the invention in more detail.

Tegningen viser: 3 DK 173865 B1The drawing shows: 3 DK 173865 B1

Fig. 1. - Skematisk fremstilling af en gennemstrømsdampgenerator i længdesnit svarende til teknikkens stade.FIG. 1. - Schematic representation of a longitudinal flow-through steam generator corresponding to the state of the art.

Fig. 2. - Skematisk fremstilling af en gennemstrømsdampgenerator i længdesnit svarende til løsningen ifølge 5 opfindelsen.FIG. 2. - Schematic representation of a longitudinal flow steam generator corresponding to the solution according to the invention.

Fig. 3. - som fig. 2. dog med alternativ varmeveksler.FIG. 3. - as FIG. 2. however, with alternative heat exchanger.

Fig. 4. - som fig. 2. dog alternativ udførelsesform.FIG. 4. - as FIG. 2. however, alternative embodiment.

Gennemstrømsdampgeneratoren 1 ifølge fig. 1 til 4 har som eksempel et vertikalt gasudtag 2. Den kan dog også være 10 udformet med to vertikale gasudtag, som er forbundet med hinanden ved et horisontalt gasudtag.The flow-through steam generator 1 of FIG. 1 to 4, for example, have a vertical gas outlet 2. However, it can also be formed with two vertical gas outlets which are connected to each other by a horizontal gas outlet.

Det vertikale gasudtag 2 peger ned mod en tragtformet bund 22, som det er skik og brug for kulfyrede dampgeneratorer. Bunden 22 kan dog også være udformet, som det er 15 skik og brug for gas- eller oliefyrede dampgeneratorer. Røggasudgangsåbningen 21 befinder sig, i gennemstrømsdampgenerator 1 med et vertikalt gasudtag 2, ifølge fig.The vertical gas outlet 2 points down to a funnel-shaped bottom 22, as is customary and needed for coal-fired steam generators. However, the bottom 22 may also be configured as is the custom and need for gas or oil fired steam generators. The flue gas outlet port 21 is located in through-flow steam generator 1 with a vertical gas outlet 2, according to FIG.

1 til 4 øverst. Det vertikale gasudtag 2, der i det væsentlige har et retvinklet tværsnit, består af gastætte 20 omgivende rørvægge 3 og af et forbrændings- henholdsvis strålingskammer 4 med brændere til fossile brændsler og et efter forbrændingskammer 4 på røggassiden indsat konvektionskammer 5 med konvektionshedeflader 7 og mindst en mellemliggende overophedningshedeflade 8. I gennemstrøms-25 dampgenerator 1 med to vertikale gasudtag kan de førnævnte hedeflader 7 og 8 helt eller delvis ligge i det andet vertikale gasudtag, samt i det forbindende horisontale gasudtag.1 to 4 at the top. The vertical gas outlet 2, which is essentially a right-angled cross-section, consists of gas-tight 20 surrounding pipe walls 3 and of a combustion and radiation chamber 4 with burners for fossil fuels and an after-combustion chamber 4 on the flue gas side, a convection chamber 5 with at least one convection surface 7 intermediate superheat heating surface 8. In flow-through steam generator 1 with two vertical gas outlets, the aforementioned heating surfaces 7 and 8 may be wholly or partially located in the second vertical gas outlet, as well as in the connecting horizontal gas outlet.

Et arbejdsmedium, som opvarmes af den, gennem forbrænding 30 af fossile brændsler i forbrændingskammeret 4, frigivne 4 DK 173865 B1 varme, strømmer gennem de omgivende rørvægge 3's rør fra indgang 9 til udgang 10. Arbejdsmediet strømmer svarende til fig. 1, som viser teknikkens stade, gennem først for-damperdelen af de omgivende rørvægge 3, før det ved de 5 omgivende rørvægge 3's overgang 11 fra fordamperen til overophedningsdelen gennem en dampseparator 14 og den deri adskilte, overophedede damp bliver ledt ind i over-ophederdelen af de omgivende rørvægge 3. Fordamperdelen af de omgivende rørvægge 3 er et skråt rørsystem, men den 10 kan dog også som i overophederdelen være et vertikalt rørsystem. Yderligere kan også overophederdelen af de omgivende rørvægge 3 efter delingsstedet 11 være et snoet rørsystem. Arbejdsmediet kommer før udgangen 10 gennem ikke viste ledninger ind i en eller flere konvektionshe-15 deflader 7 og efterfølgende ind i en dampturbine 19. Arbejdsmediet, afspændt til et lavere tryk i en eller flere mellemliggende overophedningshedeflader 8, bliver bragt til en højere temperatur og ført til en ikke vist dampturbine. En ECO-hedeflade 23 kan indsættes på arbejdsme-20 diestrømsiden før fordamperdelen af de omgivende rørvægge 3.A working medium which is heated by it, through the combustion 30 of fossil fuels in the combustion chamber 4, released 4 heat, flows through the pipes of the surrounding pipe walls 3 from input 9 to outlet 10. The working medium flows according to FIG. 1, which shows the state of the art, first through the evaporator portion of the surrounding pipe walls 3, before the passage 11 of the 5 surrounding pipe walls 3 from the evaporator to the superheat part through a steam separator 14 and the separate superheated steam therein is fed into the superheater part of the surrounding pipe walls 3. The evaporator portion of the surrounding pipe walls 3 is a sloped pipe system, but the 10 may, however, as in the overhead section, be a vertical pipe system. Further, the overhead portion of the surrounding pipe walls 3 after the splitting site 11 may also be a twisted pipe system. The working medium enters one or more convection heater surfaces 7 and, thereafter, into a steam turbine 19 through the outlets not shown. The working medium, relaxed to a lower pressure in one or more intermediate superheat heating surfaces 8, is brought to a higher temperature and conducted. to a steam turbine not shown. An ECO heater surface 23 can be inserted on the working fluid side of the evaporator portion of the surrounding pipe walls 3.

Som råmaterialer til rørprofilerne af de omgivende rørvægge anvendes høj temperaturfaste materialer, som f.eks.As raw materials for the pipe profiles of the surrounding pipe walls, high temperature resistant materials such as e.g.

13 CrMo 44, som afhængig af rørdiameter og beregnet tryk 25 besidder en tilladelig materialetemperatur på indtil ca.13 CrMo 44, which, depending on pipe diameter and calculated pressure 25, has a permissible material temperature of up to approx.

530 °C.530 ° C.

Ved forøgelse af gennemstrømsdampgeneratoren 1 vist i fig. l's dampparameter til opnåelse af en højere procesvirkningsgrad, overstiger den overophedede damps damptem-30 peratur indbefattet en i givet fald nødvendig temperaturstigning ved udgang 10 af de omgivende rørvægge 3 den maksimalt tilladelige materialetemperatur for de omgivende rørvægge 3 ved samtidig overholdelse af den tilladeli- 5 DK 173865 B1 ge, anlægspecifikke røggastemperatur i forbrændingskamme-ret.By increasing the flow-through steam generator 1 shown in FIG. 1's vapor parameter to obtain a higher process efficiency, the steam temperature of the superheated steam including a necessary rise in temperature at the outlet 10 of the surrounding pipe walls 3 exceeds the maximum permissible material temperature for the surrounding pipe walls 3 while simultaneously adhering to the permissible 5 173865 B1 ge, plant-specific flue gas temperature in the combustion chamber.

For at opnå en forøgelse af dampparameteren ved samtidig overholdelse af den tilladelige, anlægspecifikke røggas-5 temperatur i forbrændingskammeret, såvel som samtidig anvendelse af de for tiden anvendte råmaterialer til de omgivende rørvægge, bliver der af en gennemstrømsdampgenerator 1 ifølge opfindelsen ifølge fig. 2-4 gennemført en varmeforskydning fra de omgivende rørvægge 3 til de 10 mellemliggende overophedningshedeflader 8. Herved er det muliggjort, at føre overophedet damp over de omgivende rørvægges udgang 10, hvis temperatur ligger under den tilladelige materialetemperatur.In order to obtain an increase in the steam parameter by simultaneously observing the permissible plant-specific flue gas temperature in the combustion chamber, as well as simultaneously using the raw materials currently used for the surrounding pipe walls, a through-flow steam generator 1 according to the invention according to FIG. 2-4, a heat displacement is carried out from the surrounding pipe walls 3 to the 10 intermediate superheating surfaces 8. This makes it possible to pass superheated steam over the outlet 10 of the surrounding pipe walls, the temperature of which is below the permissible material temperature.

Fra gennemstrømsdampgeneratoren 1 ifølge opfindelsen 15 ifølge fig. 2-4 bliver arbejdsmediet ved et passende delingssted 15 for de omgivende rørvægge 3 ledt ud gennem et gasudtag 2, en del af dets varmeenergi afgives via indirekte varmeveksling til det fra en ikke vist dampturbine 19 kommende arbejdsmedium, der skal opvarmes i en 20 mellemliggende overophedningshedeflade 8 og ledes efter varmevekslingen ved delingsstedet 15 tilbage til de omgivende rørvægge 3.From the flow-through steam generator 1 according to the invention 15 according to FIG. 2-4, the working medium at a suitable partition location 15 of the surrounding pipe walls 3 is discharged through a gas outlet 2, a portion of its heat energy being delivered via indirect heat exchange to the working medium coming from a steam turbine 19 not shown, which is to be heated in an intermediate superheat heating surface. 8 and, after the heat exchange at the dividing site 15, is returned to the surrounding pipe walls 3.

Ved delingsstedet 15, som i det væsentlige løber i et horisontalt niveau over mindst et delområde af en væg, 25 fortrinsvis over samtlige af de omgivende rørvægge 3, bliver det fra neden mod oven strømmende arbejdsmedium forenet og samlet i en eller flere anordninger 24, som f.eks. kan være samlere og ført gennem mindst en delingsstedsudgangsledning 16, til mindst en varmeveksler, som 30 kan være en ekstern tostrømsvarmeveksler 18 ifølge fig.At the splitting site 15, which runs substantially at a horizontal level over at least a sub-region of a wall, 25 preferably over all of the surrounding pipe walls 3, the working medium flowing from below is joined and assembled in one or more devices 24 which eg. may be collectors and passed through at least one sharing site output conduit 16 to at least one heat exchanger 30 which may be an external two-stream heat exchanger 18 of FIG.

2. Efter udført varmeveksling bliver arbejdsmediet fordelt jævnt gennem mindst en delingssteds-tilførsels- 6 DK 173865 B1 ledning 17 og via en eller flere anordninger 25, som f.eks. kan være fordelere, ledt ind i de omgivende rørvægge 3, for efterfølgende at blive opvarmet yderligere.2. After the heat exchange has been carried out, the working medium is distributed evenly through at least one partition supply line 17 and via one or more devices 25, such as e.g. may be distributors, led into the surrounding pipe walls 3, to subsequently be further heated.

Det ved delingssted 15 udledte arbejdsmedium kan dog også 5 afgive en del af sin varmeenergi i mindst en mellemliggende overophedningshedeflade 8, som er udformet som trifluxvarmeveksler 20 ifølge fig. 3.However, the working medium deduced at the splitting site 15 may also emit part of its heat energy in at least one intermediate superheat heat surface 8, which is formed as triflux heat exchanger 20 according to FIG. Third

Delingsstedet 15 for de omgivende rørvægge 3, som fortrinsvis er udformet på arbejdsmediumstrømsiden neden-10 strøms for overgangen 11 for den omgivende rørvasg 3 fra fordamper- til overophederdel i forbrændingskammerets område 4, kan dog også være udformet opstrøms overgangen 11, såvel som være identisk med overgangen 11, som fig. 4 viser. Derved bliver arbejdsmediet ledt tilbage til de 15 omgivende rørvægge 3 gennem mindst en udgangslédning 12 i en dampseparator 14 og den deri fraskilte overophedede damp, gennem mindst en indgangsledning 13 og gennem mindst en ekstern tostrømsvarmeveksler 18, hvori en del af den overophedede damps varmeenergi afgives til det 20 arbejdsmedium, der skal opvarmes i en mellemliggende overophedningshedeflade 8 via indirekte varmeveksling med det fra en ikke vist dampturbine 19 kommende arbejdsmedium. I stedet for i den eksterne tostrømsvarmeveksler 18 kan varmevekslingen også udføres i mindst en mellemlig-25 gende overophedningshedeflade 8, som er udformet som trifluxvarmeveksler 20.However, the dividing site 15 of the surrounding pipe walls 3, preferably formed on the working medium flow side downstream of the transition 11 of the surrounding pipe wall 3 from the evaporator to the superheat part of the combustion chamber area 4, may also be formed upstream of the transition 11, as well as being identical to the the transition 11, as FIG. 4 shows. Thereby, the working medium is fed back to the 15 surrounding pipe walls 3 through at least one outlet conduit 12 in a steam separator 14 and the superheated steam separated therein, through at least one input conduit 13 and through at least one external two-stream heat exchanger 18, in which a portion of the superheated steam heat energy is delivered to the 20 working medium to be heated in an intermediate superheat heat surface 8 via indirect heat exchange with the working medium coming from a steam turbine 19 not shown. Instead of in the external two-stream heat exchanger 18, the heat exchange can also be carried out in at least one intermediate superheat heat surface 8, which is designed as triflux heat exchanger 20.

Arbejdsmediets varmeoptagelse i de omgivende rørvægge 3 indbefattet varmeforskydningen ifølge opfindelsen ved delingsstedet 15 i de mellemliggende overophednings-30 hedeflader konstrueres derfor fortrinsvis sådan, at ved udgangen 10 for de omgivende rørvægge 3 bliver arbejdsme-diets temperatur med tillæg af en i givet fald nødvendig 7 DK 173865 B1 temperaturstigning lavere, fortrinsvis 0-50 K lavere end den tilladelige materialetemperatur for de omgivende rørvægge 3.Therefore, the heat absorption of the working medium in the surrounding pipe walls 3 including the heat displacement according to the invention at the dividing site 15 in the intermediate superheat heat surfaces is preferably constructed such that at the output 10 of the surrounding pipe walls 3 the working medium temperature is added with a necessary 7 DK B1 temperature rise lower, preferably 0-50 K lower than the permissible material temperature for the surrounding pipe walls 3.

Arbejdsmediets varmeoptagelse i de omgivende rørvægge 3 5 indbefattet varmeforskydningen ifølge opfindelsen som førnævnt, kan dog også konstrueres således, at ved udgangen 16 af delingsstedet 15 og ved udgangen 10 af de omgivende rørvægge 3, bliver arbejdsmediets temperatur indbefattet en i givet fald nødvendig temperaturstigning lave-10 re, fortrinsvis 0-50 K lavere end den tilladelige materialetemperatur for de omgivende rørvægge 3. Med de for tiden anvendte råmaterialer, f.eks. 13 CrMo 44 bør arbejdsmediets temperatur ved udgangene 16 og 10 fortrinsvis ligge ved 445 - 495 °C. Ligger udgang 16 imidlertid 15 ikke overvejende i det konvektive varmeovergangsområde, men i det område, hvor den overvejende varmeudveksling sker gennem stråling, så bør arbejdsmediets temperatur ved anvendelse af de førnævnte eksempelvise råmaterialer fortrinsvis ligge ved 430 - 480 °C.However, the heat absorption of the working medium in the surrounding pipe walls 35, including the heat displacement according to the invention as aforesaid, can also be constructed such that at the output 16 of the dividing site 15 and at the output 10 of the surrounding pipe walls 3, the temperature of the working medium is included, if necessary, lowering the temperature. 10, preferably 0-50 K lower than the permissible material temperature for the surrounding pipe walls 3. With the raw materials currently used, e.g. 13 CrMo 44, the working medium temperature at the outputs 16 and 10 should preferably be at 445 - 495 ° C. However, if output 16 is not predominantly in the convective heat transfer region, but in the region where the predominant heat exchange occurs through radiation, then the temperature of the working medium using the aforementioned exemplary raw materials should preferably be at 430 - 480 ° C.

20 Temperaturudslag, som der i givet fald bør tages hensyn til ved beregningen af dampgeneratorrørvægge, retter sig i almindelighed efter nationale forskrifter, som f.eks.20 Temperature fluctuations, which should be taken into account when calculating steam generator pipe walls, generally comply with national regulations, such as for example.

TRD, ANSI eller ASME. Ved konstrueringen af dampgennem-strømmede hedeflader er der f.eks. efter TRD, i det kon-25 vektive område, forudset et temperaturtillæg på i det væsentlige 35 K og i strålingsområdet et temperaturtillæg på i det væsentlige 50 K.TRD, ANSI or ASME. For example, in the design of steam-flowed hot surfaces, e.g. after TRD, in the convective region, a temperature supplement of substantially 35 K and in the radiation range a temperature supplement of substantially 50 K.

8 DK 173865 B18 DK 173865 B1

Signaturforklarinq.Signaturforklarinq.

1. Gennemstrømsdampgenerator.1. Through-flow steam generator.

2. Gasudtag.2. Gas outlet.

3. Omgivende rørvæg.3. Surrounding pipe wall.

5 4. Forbrændings- henholdsvis strålingskammer.5 4. Combustion and radiation chamber respectively.

5. Konvektionskammer.5. Convection chamber.

6. - 7. Konvektionshedeflade.6. - 7. Convection heat surface.

8. Mellemliggende overophedningshedeflade.8. Intermediate overheating surface.

10 9. Omgivende rørvæg - indgang.10 9. Surrounding pipe wall - entrance.

10. Omgivende rørvæg - udgang.10. Surrounding pipe wall - exit.

11. Overgang af den omgivende rørvæg fra fordamper- til overophederdel.11. Transition of the surrounding pipe wall from evaporator to overhead section.

12. Overgang - udgangsledning.12. Transition - exit line.

15 13. Overgang - indgangsledning.15 13. Transition - Input line.

14. Dampseparator.14. Vapor separator.

15. Delingssted for omgivende rørvæg.15. Split location for surrounding pipe wall.

16. Delingssted for omgivende rørvæg - udgangsledning.16. Split location for surrounding pipe wall - exit line.

17. Delingssted for omgivende rørvæg - indgangsledning.17. Split location for surrounding pipe wall - inlet line.

20 18. Tostrømsvarmeveksler.20 18. Two-stream heat exchanger.

9 DK 173865 B1 19. Dampturbine.9 DK 173865 B1 19. Steam turbine.

20. Trifluxvarmeveksler.20. Triflux heat exchanger.

21. Røggasudgangsåbning.21. Flue gas outlet opening.

22. Gasudtagets bund.22. Bottom of gas outlet.

5 23. ECO-hedeflade.5 23. ECO heat surface.

24. Anordning til samling af arbejdsmediet.24. Device for assembling the working medium.

25. Anordning til deling af arbejdsmediet.25. Device for sharing the working medium.

Claims (14)

1. Fremgangsmåde til fremstilling af damp med overkriti-ske dampparametre i en gennemstrømsdampgenerator med mindst et gasudtag, som består af gastaette omgivende rør-5 vægge og af et forbrændingskammer med brændere til fossilt brændsel og mindst et konvektionskammer med konvektionshedeflader indsat på røggassiden efter forbrændingskammeret og mindst en mellemliggende overophedningsshe-deflade, hvorved et arbejdsmiddel strømmer gennem de orn-10 givende rørvægge og ledes til overgangen fra fordamper til overophederdelen af de omgivende rørvægge gennem en dampseparator, kendetegnet ved at et arbejdsme-dium ved et delingssted (15) for de omgivende rørvægge (3) bliver ledt ud af et gasudtag (2) , afgiver en del af 15 dets varmeenergi via indirekte varmeveksling til det fra en dampturbine (19) kommende arbejdsmedium, der skal opvarmes i mindst en mellemliggende overophedningshedeflade (8) og ledes efter varmevekslingen ved delingsstedet (15) tilbage til de omgivende rørvægge (3.A process for producing steam with supercritical vapor parameters in a through-flow steam generator having at least one gas outlet consisting of gas-tight ambient pipes and of a combustion chamber with fossil fuel burners and at least one convection chamber with convection heat sinks and the combustion chamber side inserted. at least one intermediate superheating surface, whereby a working medium flows through the surrounding pipe walls and is directed to the transition from the evaporator to the upper heater part of the surrounding pipe walls through a steam separator, characterized in that a working medium at a dividing point (15) for the surrounding pipe walls (3) are discharged from a gas outlet (2), emit part of its heat energy via indirect heat exchange to the working medium coming from a steam turbine (19) to be heated in at least one intermediate superheat heating surface (8) and conducted after the heat exchange at the point of division (15) back to the surrounding tubes eggs (3. 2. Fremgangsmåde ifølge krav 1, kendetegnet ved at delingsstedet (15) på arbejdsmediestrømsiden ligger nedenstrøms overgangen (11) fra de omgivende rørvægges fordamper- til overophederdel.A method according to claim 1, characterized in that the partition location (15) on the working medium flow side lies downstream of the transition (11) from the evaporator to the overhead part of the surrounding pipe walls. 3. Fremgangsmåde ifølge krav 1, kendetegnet ved 25 at delingsstedet (15) på arbejdsmediestrømsiden ligger opstrøms overgangen (11) fra de omgivende rørvægges fordamper- til overophederdel.Method according to claim 1, characterized in that the partition location (15) on the working medium flow side lies upstream of the transition (11) from the evaporator to the superheater part of the surrounding pipe walls. 4. Fremgangsmåde ifølge kravene 1, kendetegnet ved at arbejdsmediet ved et delingssted (15) , som er 30 identisk med overgangen (11) fra de omgivende rørvægges fordamper- til overophederdel, ledes ud af gasudtagets 11 DK 173865 B1 omgivende rørvægge, føres gennem en dampseparator (14) og efterfølgende afgiver en del af dets varmeenergi via indirekte varmeveksling til det fra en dampturbine (19) kommende arbejdsmedium, der skal opvarmes i en mellemiig-5 gende overophedningshedeflade (8) og bliver efter varmevekslingen ved delingsstedet (15) ledt tilbage i de omgivende rørvægge (3).Method according to Claim 1, characterized in that the working medium is passed through a surrounding partition (15) which is identical to the transition (11) from the evaporator to the overhead part of the surrounding pipe walls, through the surrounding pipe walls of the gas outlet 11 DK 173865 B1. steam separator (14) and subsequently emit some of its heat energy via indirect heat exchange to the working medium coming from a steam turbine (19) to be heated in an intermediate superheat heating surface (8) and returned after the heat exchange at the partition location (15) in the surrounding pipe walls (3). 5. Fremgangsmåde ifølge mindst et af de førnævnte krav, kendetegnet ved at varmevekslingen finder sted 10. mindst en ekstern tostrømsvarmeveksler (18).Method according to at least one of the preceding claims, characterized in that the heat exchange takes place 10. at least one external two-stream heat exchanger (18). 6. Fremgangsmåde ifølge mindst et af kravene 1-4, kendetegnet ved at varmevekslingen finder sted i mindst en mellemliggende overophedningshedeflade (8), som er udformet som trifluxvarmeveksler (20).Process according to at least one of claims 1-4, characterized in that the heat exchange takes place in at least one intermediate superheat heat surface (8), which is designed as a triflux heat exchanger (20). 7. Gennemstrømsdampgenerator med mindst et gasudtag, som består af gastætte omgivende rørvægge og af et forbrændingskammer med brændere til fossilt brændsel og mindst et konvektionskammer med konvektionshedeflader indsat på røggassiden efter forbrændingskammeret og mindst en mel-20 lemliggende overophedningsshedeflade, idet et arbejdsmid-del strømmer gennem de omgivende rørvægge og ledes til overgangen fra fordamper til overophederdelen af de omgivende rørvægge gennem en dampseparator kendetegnet ved at ved et delingssted (15) for de omgivende 25 rørvægge (3) af et gasudtag (2) føres arbejdsmediet gennem mindst en udgangsledning (16) til mindst en anordning til indirekte varmeveksling, hvori det afgiver en del af dets varmeenergi til et fra en dampturbine (19) kommende arbejdsmedium, der skal opvarmes i mindst en mellemlig-30 gende overophedningshedeflade (8) og ledes gennem mindst en indgangsledning (17) ved delingsstedet (15) for de omgivende rørvægge (3). 12 DK 173865 B17. A steam vapor generator having at least one gas outlet consisting of gas-tight surrounding pipe walls and a combustion chamber with fossil fuel burners and at least one convection chamber with convection heater surfaces inserted on the flue gas side of the combustion chamber and at least one intermediate superheat heat sink, the surrounding pipe walls and is directed to the transition from the evaporator to the overhead part of the surrounding pipe walls through a steam separator characterized in that at a dividing point (15) for the surrounding 25 pipe walls (3) of a gas outlet (2) the working medium is passed through at least one outlet pipe (16) for at least one device for indirect heat exchange in which it delivers part of its heat energy to a working medium coming from a steam turbine (19) to be heated in at least one intermediate superheat heating surface (8) and passed through at least one input line (17) at the splitting point (15) of the surrounding pipe walls (3). 12 DK 173865 B1 8. Anlæg ifølge krav 7, kendetegnet ved at delingsstedet (15) på arbejdsmediestrømsiden ligger neden-strøms overgangen (11) fra fordamper- til overophederdel af de omgivende rørvægge (3).Installation according to claim 7, characterized in that the dividing site (15) on the working medium flow side is located downstream of the transition (11) from the evaporator to the overhead part of the surrounding pipe walls (3). 9. Anlæg ifølge krav 7, kendetegnet ved at de- lingsstedet (15) på arbejdsmediestrømsiden ligger opstrøms overgangen (11) fra fordamper- til overophederdel af de omgivende rørvægge (3).Installation according to Claim 7, characterized in that the partition location (15) on the working medium flow side lies upstream of the transition (11) from the evaporator to the upper part of the surrounding pipe walls (3). 10. Anlæg ifølge krav 7, kendetegnet ved at 10 delingsstedet (15) er identisk med overgangen (11) fra fordamper- til overophederdel af de omgivende rørvægge (3) og arbejdsmediet føres gennem mindst en udgangsled-ning (12) til en dampseparator (14), idet den herfra videreførte damp føres til mindst en anordning til indirek-15 te varmeveksling, hvori en del af dets varmeenergi afgives til et fra en dampturbine (19) kommende arbejdsme-dium, der skal opvarmes i mindst en mellemliggende overophedningshedeflade (8) og ledes gennem mindst en indgangsledning (13) ved delingsstedet (15) i de omgivende 20 rørvægge (3).Installation according to claim 7, characterized in that the dividing site (15) is identical to the transition (11) from the evaporator to the superheater part of the surrounding pipe walls (3) and the working medium is passed through at least one output line (12) to a steam separator ( 14), the steam discharged therefrom being fed to at least one indirect heat exchange device wherein a portion of its heat energy is emitted to a working medium coming from a steam turbine (19) to be heated in at least one intermediate superheat heating surface (8). ) and is passed through at least one input line (13) at the splitting point (15) of the surrounding 20 pipe walls (3). 10 DK 173865 B110 DK 173865 B1 11. Anlæg ifølge mindst et af kravene 9-13, kendetegnet ved, at der som anordning til varmeveksling anvendes mindst en ekstern tostrømsvarmeveksler (18).Installation according to at least one of claims 9-13, characterized in that at least one external two-stream heat exchanger (18) is used as a heat exchange device. 12. Anlæg ifølge mindst et af kravene 7-10, kende-25 tegnet ved, at der som anordning til varmeveksling anvendes mindst en triflux-varmeveksler (20), som er udformet som mellemliggende overophedningshedeflade (8).An installation according to at least one of claims 7-10, characterized in that at least one triflux heat exchanger (20), which is designed as an intermediate superheat heating surface (8), is used as a heat exchange device. 13. Anlæg ifølge mindst et af de førnævnte krav, kendetegnet ved at det i det væsentlige i et horison- 30 talt plan beliggende delingssted (15) løber over mindst et delområde af en væg af de omgivende rørvægge (3). 13 DK 173865 B1Installation according to at least one of the preceding claims, characterized in that the dividing point (15) located substantially in a horizontal plane extends over at least a sub-region of a wall of the surrounding pipe walls (3). 13 DK 173865 B1 14. Anlæg ifølge mindst et af de førnævnte krav, kendetegnet ved at der på arbejdsmediestrømsiden af udgangsledningen (12,16) indsættes mindst en anordning (24) til samling af arbejdsmediet og efter indgangsled-5 ningen (13,17) mindst en anordning (25) til deling af arbejdsmediet.Installation according to at least one of the preceding claims, characterized in that at least one device (24) is provided on the working medium flow side of the output line (12,16) for assembly of the working medium and after the input line (13,17) at least one device ( 25) for sharing the working medium.
DK199601395A 1995-12-27 1996-12-06 Process and plant for the production of steam with supercritical steam parameters in a flow steam generator DK173865B1 (en)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE19548806A DE19548806C2 (en) 1995-02-14 1995-12-27 Process and plant for generating steam with supercritical steam parameters in a continuous steam generator
DE19548806 1995-12-27

Publications (2)

Publication Number Publication Date
DK139596A DK139596A (en) 1997-06-28
DK173865B1 true DK173865B1 (en) 2002-01-14

Family

ID=7781469

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
DK199601395A DK173865B1 (en) 1995-12-27 1996-12-06 Process and plant for the production of steam with supercritical steam parameters in a flow steam generator

Country Status (4)

Country Link
JP (1) JP2936167B2 (en)
KR (1) KR100197741B1 (en)
DE (1) DE19548806C2 (en)
DK (1) DK173865B1 (en)

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE19720789B4 (en) * 1997-05-17 2006-04-27 Alstom Method and apparatus for generating steam
IT1395108B1 (en) * 2009-07-28 2012-09-05 Itea Spa BOILER

Family Cites Families (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6241502A (en) * 1985-08-19 1987-02-23 三菱重工業株式会社 Once-through boiler
DE4227457A1 (en) * 1992-08-19 1994-02-24 Siemens Ag Steam generator

Also Published As

Publication number Publication date
DE19548806A1 (en) 1996-08-22
JP2936167B2 (en) 1999-08-23
DE19548806C2 (en) 1998-03-26
KR970046920A (en) 1997-07-26
KR100197741B1 (en) 1999-06-15
DK139596A (en) 1997-06-28
JPH09189401A (en) 1997-07-22

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN102889570B (en) Tower-type boiler with primary reheater and secondary reheater
CA2274656C (en) Steam generator
TWI529350B (en) Once through evaporator
US9151185B2 (en) Steam power plant with steam turbine extraction control
JP4489306B2 (en) Fossil fuel once-through boiler
DK173865B1 (en) Process and plant for the production of steam with supercritical steam parameters in a flow steam generator
JPS5943681B2 (en) Inclined branch type water tube boiler
CN210197273U (en) Household garbage incineration waste heat boiler steam reheating system adopting main steam for heating
JP2002541419A (en) Fossil fuel once-through boiler
JP2002533643A (en) Fossil fuel once-through boiler
JP3652988B2 (en) Fossil fuel boiler
KR101662348B1 (en) Continuous evaporator
US2295538A (en) Steam generator
EP3473820A1 (en) Method and installation of cogenertion in heat plants, especially those equipped with water-tube boilers
US2874543A (en) Steam power plant including reheat boiler cycle
AU2017200128B2 (en) Method and device for producing superheated steam by means of the heat produced in the boiler of an incineration plant
US1656985A (en) Power-generating system having air heater
CN114396610B (en) System and method for heating external steam of thermal power boiler
US1635410A (en) Isaac harter
CN107477565A (en) A kind of waste heat boiler reheater tube panel arrangement
CN208025489U (en) A kind of full film type wall boiler water wall loop structure
US2781029A (en) Feed water heater
JP2000337604A (en) Desuperheating device
GB689126A (en) Improvements in apparatus for simultaneously producing steam and gas
US867576A (en) Heating device.

Legal Events

Date Code Title Description
B1 Patent granted (law 1993)
PBP Patent lapsed

Country of ref document: DK