DK166049B - Kredsloeb og fremgangsmaade til maaling af vaegtfylden for medier, der flyder gennem en beholder - Google Patents

Description

DK 166049 B

Den foreliggende opfindelse vedrører elektronisk overvågning af den mekaniske svingningskarakteristik for et eller flere rør i resonanssvingninger, gennem hvilke flydende medier ledes for at bestemme vægtfylden for medierne. Både temperaturen og egensvingningsperioden for et eller flere rør i resonanssvingninger bliver overvåget elektronisk, og de resulterende signaler bliver 5 behandlet med henblik på nøjagtig bestemmelse af vægtfylden for de flydende medier, uafhængigt af temperaturvariationer.

Det er kendt, at den ene ende af en elastisk beholder kan være fast monteret, og at den anden ende af den udhængende beholder kan blive sat i svingninger med en resonant vinkelhastig-10 hed. For et sådant mekanisk fjeder-massesystem kan resonanssvingningens vinkelhastighed beregnes ved at tage kvadratroden af forholdet mellem den svingende beholders masse og • dens fjederkonstant med hensyn til svingningsaksen. Eftersom beholderens masse vil variere, når vægtfylden af medierne, der flyder gennem beholderen, varierer, giver overvågning af vinkelhastigheden for resonanssvingningen af en udliggermonteret beholder potentielt en bekvem 15 metode til måling af vægtfylden for flydende medier.

Der er blevet anvendt forskellige beholderkonfigurationer til konstruktionen af vægtfyldemålere med svingende beholder. Imellem disse har der været U-formede flow-rør med røret fast monteret til et fundament ved de åbne ender for det U-formede flow-rør. Ved at lade et medium 20 flyde gennem det U-formede flow-rør og vibrere røret ved dets resonansvinkelhastighed kan vægtfylden for medier, der flyder gennem det U-formede flow-rør således måles. En kendt forbedring for vægtfyldemåleren med vibrerende U-formet flow-rør er brugen af et andet udliggermonteret, U-formet flow-rør, som er placeret langs det første U-formede flow-rør, således at begge U-formede flow-rør virker som grenene af en stemmegaffel. Blandt de fordele, der op-25 nås ved en sådan stemmegaffelvirkemåde, er en væsentlig dæmpning ved fundamentet af vibrationskræfterne, der er knyttet til drivningen af de U-formede flow-rør ved deres resonanssvingningsvinkelhastigheder.

En ekstra variabel, der påvirker målinger af vægtfylden for flydende medier, der ledes gennem 30 vægtfyldemålere med svingende beholder, er temperaturen af den svingende beholder. Thi fjederkonstanten for en elastisk beholder er temperaturafhængig. Denne temperaturafhængighed og dens indvirkning på bestemmelsen af vægtfylde ved måling af resonanssvingningsvin-keihastighed er kendt. Tidligere forsøg på at redegøre for temperaturuafhængigheden for resonanssvingningsvinkelhastigheden har omfattet dem, der åbenbares i US patenterne 4.170.128 35 og3.910.101. I US-A-4.170.128 åbenbares et mekanisk arrangement, der omfatter et stykke af en snor eller en streng, der er fastgjort til et vibrerende U-formet flow-rør. I henhold til US-A-4.170.128 er længden af strengen temperaturafhængig, og derfor ændres spændingen i den monterede streng med temperaturen. Som det videre er åbenbaret, forandrer denne ændring i 2

DK 166049 B

spænding vibrationskarakteristikken for det U-formede flow-rør som kompensation for temperaturvariationen. I US-A-3.910.101 er der åbenbaret et elektrisk kredsløb til både overvågning og kontrol af svingningen for en væskefyldt beholder. Et brokredsløb, der har en temperaturafhængig føler som det variable element, indgår som en del af dette kredsløb. Udgangen fra 5 brokredsløbet i henhold til det, der er kendt fra US-A-3.910.101, bliver brugt til at ændre både fasen og amplituden af signalet, der styrer svingningen af den væskefyldte beholder i overensstemmelse med fluktuationerne i temperaturen.

Åbenbaringerne i både US-A-4.132.110 og US-A-3-910.101 er rettet mod overvågning af tem-10 peraturvariationer med henblik på ændring af de mekaniske svingninger for svingende beholdere.

Til forskel fra de tidligere to patenter åbenbares i US-A-4.132.110 en mekanisk udformning og et elektrisk kredsløb til bestemmelse af vægtfylden for en væske, der passerer gennem en 15 svingende beholder uden et tilbagekoblingssystem til ændring af de mekaniske svingninger for beholderen som funktion af temperaturvariationen. Det elektriske kredsløb, der er åbenbaret i US-A-4.132.110 til bestemmelse af væskevægtfylde, indbefatter en oscillator til generering af et standardsignal, fra hvilket der subtraheres signalet, der er repræsentativt for bevægelsen af den svingende beholder. I henhold til US-A-4.132.110 kombineres dette differenssignal så med 20 signalet fra en temperaturprobe for at frembringe et signal, der er proportionalt med vægtfylden af den målte væske, baseret på en referencetemperatur.

US-A-3.983.744 åbenbarer en fremgangsmåde og et apparat til måling af vægtfylden af et forurenet fluidum, og hvor fluidummet passerer gennem et resonanssvingende hult legeme omgivet 25 af et rent fluidum med samme tryk som det forurenede. Det er muligt at kompensere elektronisk for vægtfyldeændringer som følge af temperaturfluktuationer i det rene fluidum. Kompenseringen er baseret på en temperaturkorrektion efter integration af et vægtfyldeindgangssignal. Vægtfyldesignalet, der er udgangssignalet fra en vægtfyldeomsætter, behandles af et logisk kredsløb til dannelse af periodisk differenssignal mellem vægtfyldesignalet og et referencesig-30 nal. Differenssignalet integreres derefter to gange ved hjælp af integratorkredsløb, som kompenserer for den ikke lineære sammenhæng mellem vægtfyldesignalet og den målte vægtfylde. Udgangssignalet fra den dobbelte integrationsproces ledes til et sum-, eksemplerings- og holdekredsløb, som yderligere påtrykkes et temperaturkorrigerende signal.

35 Ifølge den foreliggende opfindelse foreslås et kredsløb som angivet i krav 1 henholdsvis en fremgangsmåde som angivet i krav 6.

3

DK 166049 B

For at udføre præcise vægtfyldemålinger ved brug af en vægtfyldemåler med svingende beholder må der udvikles en sammenhæng, som ikke kun omfatter resonanssvingningsvinkelfre-kvensen og massen af den væske, der passerer gennem beholderen, men også variationen i fjederkonstanten med hensyn til svingningsaksen for den svingende beholder. Thi temperatur-5 forandringer forårsager variationer i fjederkonstanterne for elastiske materialer, og ved mange praktiske anvendelser kan der forekomme væsentlige temperaturfluktuationer i enten omgivelserne eller i det flydende medium, der måles, eller i begge. Ud over måling af resonanssving-ningsvinkelfrekvensen må derfor også temperaturen af den svingende beholder måles, og den temperaturafhængige fjederkonstant med hensyn til svingningsaksen beregnes.

10

Det vil blive vist nedenstående, at ligningen for vægtfylden af et medium, der passerer gennem en beholder i resonanssvingning, i almindelighed er et udtryk, hvor det første led er den svingende beholders fjederkonstant med hensyn til svingningsaksen, og som er en funktion af temperatur, multipliceret med kvadratet på svingningsperioden for den svingende beholder, og med 15 dette produkt divideret med en første konstant. Det andet og sidste led i denne ligning er en konstant, der subtraheres fra det første led for at give en direkte beregning af vægtfylde.

Den foreliggende opfindelse udnytter denne analytiske beskrivelse af teknikken i en vægtfyldemåler med svingende beholder til at frembringe en nøjagtig metode og et elektronisk kredsløb til 20 direkte bestemmelse af vægtfylden for medier, der passerer gennem vægtfyldemåleren.

Måleteknikken i den foreliggende opfindelse afhænger af udgangssignalerne fra to følere, der er monteret enten på eller i forbindelse med den svingende beholder. En af disse følere kan være en hastighedsføler, som fx en elektrisk spole og magnet, som måler bevægelsen af beholderen 25 og frembringer et sinusformet signal, der svarer til en sådan bevægelse. Den anden føler kan være en temperaturafhængig modstand, der er monteret på beholderen eller på et vilkårligt andet sted, der er isotermisk i forhold til beholderen. Det er klart, at andre følertyper kan bruges, under forudsætning af (1), at der fremskaffes et signal, der svarer til bevægelsen af beholderen, således at resonanssvingningsperioden kan bestemmes, og (2), at der frembringes et 30 signal, der svarer til temperaturen af beholderen, således at temperaturkoefficienten for beholderens fjederkonstant med hensyn til svingningsaksen kan bestemmes.

Kredsløbet i den foreliggende opfindelse omfatter to integratorer, der er forbundet i serie. En referencespænding påtrykkes den første af disse integratorer. Udgangssignalerne fra disse to 35 integratorer bliver kontrolleret af elektroniske kontakter, således at signalet fra den anden integrator er en funktion af kvadratet af den tid, som referencespændingen bliver integreret. Varigheden af den tid, i hvilken integratorerne fungerer, bestemmes af udgangssignalet fra følespo-len, der måler bevægelsen af den svingende beholder, således at det kombinerede signal fra 4

DK 166049 B

integratorerne er en funktion af kvadratet på resonanssvingningsperioden for beholderen. Til styring af referencespændingen, der påtrykkes den første integrator, haves et kredsløb, der omfatter en bro, hvor en arm i broen er den temperaturafhængige modstand, som er monteret på beholderen, således at når temperaturen for beholderen varierer, varierer referencespæn-5 dingen tilsvarende, og derfor repræsenterer signalet fra integratorerne et produkt af en temperaturafhængig funktion og kvadratet af svingningsperioden for beholderen, der er i reso-nanssvingninger. Ved kontrol af signalet fra brokredsløbet kan der til serieintegratorkredsløbet frembringes en nøjagtig repræsentation af variationen i beholderens fjederkonstant med hensyn til svingningsaksen som funktion af temperaturen. Signalet fra integratorerne giver således 10 efter passage af et bufferkredsløb en direkte udlæsning af vægtfylden for medierne, der passerer gennem vægtfyldemåleren.

Opfindelsen skal i det følgende forklares nærmere i forbindelse med tegningen, hvor 15 fig. 1 viser et blokdiagram af det elektriske kredsløb ifølge den foreliggende opfindelse, fig. 2 et perspektivbillede af en vægtfyldemåler med dobbelte vibrerende rør og med både bevægelses- og temperaturfølere, der er monteret på vægtfyldemålerens vibrerende rør, og fig. 3 en grafisk repræsentation af bølgeformer, som er karakteristiske for virkemåden af op-20 findelsen.

Fig. 1 viser et blokdiagram for kredsløbet ifølge den foreliggende opfindelse.

En vægtfyldemåler 10 med to vibrerende rør 12, for hvilken det elektroniske kredsløb ifølge fig.

25 1 kan bruges, vises i fig. 2. Sammensætningen af vægtfyldemåler 10 omfatter understøtninger 14, hulrummene dannet af forgreningsrør 16 og endeplader 18 og den elektromagnetiske driv-og følermekanisme 20. En sådan konfiguration frembringer parallelt væskeflow gennem de to rør 12, som ved vibrering virker som tænderne på en stemmegaffel. En detaljeret beskrivelse af konstruktionen og fluiddynamikken, der er forbundet med denne konfiguration, fremgår af 30 EP-A-0109218.

Som kendt kan den elektromagnetiske driv- og følermekanisme 20 bestå af sådanne kendte midler som en magnet, der er fastgjort til et af de vibrerende rør 12, og en drivspole langs med en følerspole 22, der er fastgjort til det andet af de vibrerende rør 12. Som det også er kendt, 35 kan de to rør 12, ved at lede en svingende elektrisk strøm gennem drivspolen, blive drevet sinusformet omkring deres respektive udbøjningsakser, W-W, ved deres fælles resonanssvingningsvinkelhastighed. En sådan svingning vil resultere i, at rørene virker som de to tænder på en stemmegaffel. Når rørene 12 udfører resonanssvingninger, bliver der af magnet- og

DK 166049 B

.5 føiespolen 22 frembragt et elektrisk signal, der er korreleret med den relative bevægelse af rørene 12.

Uden hensyn til, om det er en enkelt- eller flerdobbelt, svingende beholderstruktur, der bruges, 5 er løsningen den samme for bevægelsesligningen for en fjedermonteret masse i resonanssvingninger og er derfor anvendelig ved den kvantitative beskrivelse af teknikken for en vægtfyldemåler med svingende beholder. Denne løsning er u) = VK(t)/M (ligning 1) 10 hvor ω er svingningens vinkelhastighed for den fjedermonterede masse i resonanssvingning, K(t) er fjederkonstanten med hensyn til svingningsaksen og er en funktion af temperatur t, og M er massen, der er fastgjort til fjederen.

15 For en vægtfyldemåler som vist i fig. 2 er massen M summen af masserne for de vibrerende rør 12, der kan betegnes med Mj plus massen af mediet, som flyder gennem de vibrerende rør 12, og som kan betegnes med Mp. Derfor fås M = Mj + Mp 20

Massen af mediet, der flyder gennem de vibrerende rør 12, er lig med produktet af vægtfylden, p, af mediet ganget med det interne volumen, V0, af de vibrerende rør 12.

Mp = pV0 25

Substituering af den sidste ligning i ligning 1 og løsning med hensyn til vægtfylde resulterer i det følgende: p=JitT2·^ (ll9nln92) 30 hvor T er svingningsperioden for rørene 12 i resonansvibration. Idet man bemærker, at alle størrelser på den højre side af ligning 2 undtagen svingningsperioden T og fjederkonstanten K(t), som er en funktion af temperaturen, er konstanter, tillades en omskrivning af ligning 2 på følgende nyttige form: 35 K(t)T2 „ p = ' K2 (ligning 3) 6

DK 166049 B

hvor IC] og K2 er konstanter.

Ved bearbejdning af signalerne fra følespolen 22 og den temperaturafhængige modstand 24 i et kredsløb i henhold til den foreliggende opfindelse, og som udfører beregninger i henhold til lig-5 ning 3, tilvejebringes således en direkte udlæsning af nøjagtige vægtfyldemålinger for de medier, der flyder gennem rør 12.

Kredsløbet ifølge den foreliggende opfindelse virker som følger: Til at begynde med er kontakter S1 og S3 begge lukkede, hvorved integrationskondensatorer C1 og C2 holdes i fuldt afladet 10 tilstand, medens kontakter S2 og S4 begge indledningsvist er åbne. Som vist i fig. 1 og 3 påtrykkes følespole 22 en komparator 26, som tilvejebringer et firkantudgangssignal, hvis periodetid er lig med den for de svingende rør 12. Ved at lede udgangssignalet fra komparatoren 26 til data flip-flop 28 og NOR-port 30 åbnes kontakter S1 og S3, og kontakt S2 bliver lukket, når rørene 12 når deres maksimale forskydninger fra deres svingningsmidtplaner. Integrationskon-15 densatoren C1 bliver så opladet, takket være strømmen fra en referencespændingskilde V-| gennem en modstand R1. I overensstemmelse hermed er forstærkeren 32 en lineær rampe, som vist i fig. 3, og har en størrelse, der er proportional med tiden. Nu oplades integrationskondensatoren C2 takket være den stigende strøm gennem modstanden R2. Signalet fra forstærker 34 er, som vist i fig.3, en parabolsk aftagende spænding, som er proportional med den 20 kvadrerede tid. Ved afslutningen af en hel svingningsperiode for de vibrerende rør 12 tilveje-bringer kombinationen af følespolen 22, komparatoren 26, data flip-flop 28, inverteren 36, NOR-portene 30 og 38 kontrasignaler, som vist i fig. 3, og som åbner kontakten S2, idet ladningen på integrationskondensatoren C2 således fastholdes, og lukker kontakten S4, så udgangsspændingen fra forstærkeren 34 overføres til holdekondensatoren C3. I løbet af den næste sving-25 ningsperiode for rørene 12 sker der ikke en tidsmåling, men som vist i fig. 3 åbner kontakt S4, og kontakten S1 og S3 lukker for at gen-initialisere kredsløbet til den næste målingscyklus.

Som forklaret ovenfor er spændingen, der fastholdes på holdekondensatoren C3, proportional med kvadratet af svingningsperioden for de resonanssvingende rør 12. Denne spænding, Vp|, 30 kan beregnes, idet følgende sammenhæng bruges:

Vi VH = 2 R1 C1 R2 C2T (ligning 4)

Kredsløbet, som modificerer V^, så ændringer på grund af temperaturfluktuationer gengives, 35 inkluderer et brokredsløb 42 og en forstærker 44. Et 1100 ohm platinmodstandstermometer kan benyttes som temperaturvariabel modstand 24. Denne temperaturvariable modstand 24 er fastgjort tii et af rørene 12 på passende måde, til måling af temperaturforandringer. Modstands 7

DK 166049 B

ændringerne, der er forårsaget af temperaturfluktuationer, måles af brokredsløbet 42 og forstærket af forstærkeren 44, så der frembringes en i det væsentlige lineært voksende spænding, når temperaturen af den temperaturafhængige modstand vokser. Spændingen V2 leverer derfor en temperaturstyret strøm til summationsknuden 46 for at modificere Vpj som følger: 5

Vf V2 T2 VH = ( R1 ' R3) ^ 2R2 C1 C2 * * K (temP)T hvor K(temp) er en temperaturafhængig faktor.

10 Endelig bliver kombinationen af forstærkere 48 og 55, variable modstande R7 og R5 og modstand R6 brugt til at opnå en spænding, hvis overføringsfunktion antager form af ligning 3. Forstærkeren 48 udgør en buffer for holdekondensatoren C3, og en strøm proportional med V[_j bliver adderet til en strøm, der indstilles med en variabel modstand R5 og konstant spænding V3. Denne strøm forstærkes med en forstærker 50 for at frembringe spænding Vp, som kan 15 beregnes ved brug af følgende sammenhæng: ,K(temp)T2 ^3.

V< R6 -R5>R7

Udgangsspændingen Vp kan således skaleres ved hjælp af modstande R5 og R7, så der frem- 20 bringes en spænding ækvivalent med vægtfylden eller den specifikke vægt af mediet, der flyder gennem de resonanssvingende rør 12. Udgangsspændingen Vp kan måles ved brug af et kendt digitalvoltmeterkredsløb.

Typiske komponenter, der bruges ved en udførelse af opfindelsen, er listet i den følgende tabel, 25 skønt naturligvis andre komponenter og værdier ville kunne bruges i ækvivalente eller variant-konstruktioner.

30 35 8

DK 166049 B

Komponenttabel

Komparator 26 National semiconductor, nr. LM111 DE

Inverter 36 RCA, Quad NOR-port, nr. CD4001BE

5 NOR-porte 30 og 38 RCA, Quad NOR-port, nr. CD4001BE

Flip-flop 28 RCA, Dualdata flip-flop, nr. CD4013BE

Temperaturafhængig modstand 24 MINCO, 100 ohm platintrådsmodstand Forstærker 44 PMI, operationsforstærker nr. OP-07DZ

Modstand R2 og R3 100Kohm 10 Modstand R1 64,9 Kohm

Forstærker 32 PMI, operationsforstærker nr. OP-07DZ

Kondensator C1 og C3 0,47 mikrofarad

Kondensator C2 0,1 mikrofarad

Kontakter S1, S2, S3 og S4 PMI, Quad bilateral kontakt nr. SW02FQ

15 Forstærkere 34, 48 og 50 National semiconductor, Quad operationsforstærker nr.

LM224

Modstande R5 og R7 Variable 50 Kohm modstande

Modstand R6 10 Kohm / 20 Det elektroniske kredsløb, der er vist i fig. 1, er afprøvet i forbindelse med en vægtfyldemåler, der har dobbelte 1Λ tomme 316L rustfrie stålrør. For at afprøve nøjagtigheden af det elektroniske kredsløb blev vægtfyldemålerrørene fyldt med destilleret vand, og vægtfyldemåleren blev så anbragt i en ovn. Ved de forskellige temperaturer, ved hvilke der blev optaget data, tillodes temperaturen at stabilisere sig i 30 minutter, før de følgende data blev opsamlet.

25

Tabel I

Temperatur (°C) Kredsløbsudlæsnina Korrekt specifik vægt 24.5 1,00 0,997 30 28,9 1,00 0,996 58,3 0,99-0,98 0,983 90.6 0,97-0,96 0,965

Det samme vægtfyldemålerudstyr blev også afprøvet ved nulpunktskalibrering af kredsløbet 35 med luft i rørene og ved kalibrering til 1,00 med destilleret vand i rørene. Tre forskellige væsker med kendt specifik vægt blev så brugt til bestemmelse af nøjagtigheden for aflæsningerne, der tilvejebragtes af kredsløbet fra den foreliggende opfindelse.

9

DK 166049 B

Tabel 11 Væske_ Kredsløbsudlæsnina Korrekt specifik vægt

Isopropanol-alkohol 0,79 0,7855 5 Tetrabromætan 2,96 2,9656

Destilleret vand 0,99 0,9982

Claims (8)

10 DK 166049 B

1. Elektronisk kredsløb til måling af vægtfylden for medier, der flyder gennem en beholder (10) i resonanssvingninger, ved bestemmelse af massen af nævnte medier, og omfattende

2. Kredsløb ifølge krav 1, kendetegnet ved, at temperatur-elektrisk signaltransduceren (24) er en temperaturafhængig modstand (24).

3. Kredsløb ifølge krav 2, kendetegnet ved, at målekredsløbet (42,44) til frembringelse af det første elektriske signal (V2) omfatter et brokredsløb (42), i hvilket en gren er den temperaturafhængige modstand (24).

4. Kredsløb ifølge krav 1, kendetegnet ved, at mekanisk-elektrisk signaltransduceren 30 (22) er en spole og en magnet, som er bevægelige i forhold til hinanden i overensstemmelse med beholderens (10) svingning.

5. Kredsløb ifølge krav 1, kendetegnet ved, at det elektroniske integratorkredsløb (32,C1,34,C2) omfatter to elektroniske integratorkredse (32,C1 og 34,C2), som er forbundet i 35 serie.

5 A) en temperatur-elektrisk signaltransducer (24), der er elektrisk forbundet til et måle-kredsløb (42,44) til frembringelse af et første elektrisk signal (V2), der har en størrelse, der bestemmes af beholderens (10) temperatur, B) en mekanisk-elektrisk signaltransducer (22) til frembringelse af et andet elektrisk signal, der har en størrelse, der bestemmes af den målte svingningsperiode for beholde- 10 ren (10), og C) et elektronisk integratorkredsløb (32,C1,34C2), hvis udgangssignal (V(_|) er proportionalt med kvadratet på svingningsperioden for beholderen (10), kendetegnet ved, at udgangen på nævnte målekredsløb (42,44) er elektrisk forbundet til indgangen på det elektroniske integratorkredsløb (32,C1,34,C2), og at udgangen på den 15 nævnte mekanisk-elektriske signaltransducer (22) er elektrisk forbundet til et elektronisk logisk kredsløb (26,28,30,36,38,S1.S2,S3,S4), hvis udgang er elektrisk forbundet til det elektroniske integratorkredsløb (32,C1,34,C2), og hvis udgangssignaler styrer integratorkredsløbets (32,C1,34,C2) integrationstid, således at udgangssignalet (V^) modificeres af det første elektriske signal (V2), hvorved vægtfylden for det gennem beholderen (10) strømmende medium 20 bestemmes af udgangssignalet (V^).

6. Fremgangsmåde til måling af vægtfylden for medier, der flyder gennem en beholder (10) i resonanssvingninger, ved bestemmelse af massen af nævnte medier, og hvor et første elektrisk 11 DK 166049 B signal (V2) frembringes ved måling af beholderens (10) temperatur og påtrykkes et elektronisk integratorkredsløb (32,01,34,02), medens et andet elektrisk signal frembringes ved måling af svingningsperioden for beholderen (10) og via et elektronisk logisk kredsløb (26,28,30,36,38,31,82,83,84) påtrykkes det elektroniske integratorkredsløb (32,01,34,02), 5 kendetegnet ved, at integrationstiden for det elektroniske integratorkredsløb (32,01,34,02) styres af det logiske kredsløb (26,28,30,36,38,S1,S2,S3,S4), således at udgangssignalet (Vpj) for integratorkredsløbet repræsenterer kvadratet på svingningsperioden for beholderen (10) modificeret af det første elektriske signal (V2), hvorved vægtfylden for det gennem beholderen (10) strømmende medium bestemmes af udgangssignalet (V|_|). 10

7. Fremgangsmåde ifølge krav 6, kendetegnet ved, at beholderens (10) temperatur måles ved hjælp af en temperaturafhængig modstand (24), der er forbundet med en gren i et brokredsløb (42).

8. Fremgangsmåde ifølge krav 6, kendetegnet ved, at det første elektriske signal (V2) og udgangssignalet fra det elektroniske logiske kredsløb (26,28,30,36,38,S1 ,S2,S3,S4) begge påtrykkes det elektroniske integratorkredsløb, som omfatter en første elektronisk integratorkreds (32,01) serieforbundet med en anden elektronisk integratorkreds (34,02). 20