DK164414B - Fremgangsmaade til at bestemme noejagtigheden af et gasmaalerinstrument - Google Patents
Fremgangsmaade til at bestemme noejagtigheden af et gasmaalerinstrument Download PDFInfo
- Publication number
- DK164414B DK164414B DK054286A DK54286A DK164414B DK 164414 B DK164414 B DK 164414B DK 054286 A DK054286 A DK 054286A DK 54286 A DK54286 A DK 54286A DK 164414 B DK164414 B DK 164414B
- Authority
- DK
- Denmark
- Prior art keywords
- gas
- nozzle
- meter
- pressure
- accuracy
- Prior art date
Links
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01F—MEASURING VOLUME, VOLUME FLOW, MASS FLOW OR LIQUID LEVEL; METERING BY VOLUME
- G01F1/00—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow
- G01F1/66—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow by measuring frequency, phase shift or propagation time of electromagnetic or other waves, e.g. using ultrasonic flowmeters
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01F—MEASURING VOLUME, VOLUME FLOW, MASS FLOW OR LIQUID LEVEL; METERING BY VOLUME
- G01F25/00—Testing or calibration of apparatus for measuring volume, volume flow or liquid level or for metering by volume
- G01F25/10—Testing or calibration of apparatus for measuring volume, volume flow or liquid level or for metering by volume of flowmeters
- G01F25/15—Testing or calibration of apparatus for measuring volume, volume flow or liquid level or for metering by volume of flowmeters specially adapted for gas meters
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Measuring Volume Flow (AREA)
- Investigating Or Analysing Materials By Optical Means (AREA)
- Other Investigation Or Analysis Of Materials By Electrical Means (AREA)
Description
i
DK 164414B
Den foreliggende opfindelse angår måling af en gasstrøm, og nærmere betegnet en fremgangsmåde til bestemmelse af nøjagtigheden af et gasmåleinstrument i en højtryksrørledning ved anbringelse af en første og en anden sonisk dyse i serie med 5 gasmåleinstrumentet.
Fra US patentskrift nr. 4.027.523 kendes et anlæg til bestemmelse af nøjagtigheden af en gasmåler, hvor der efter gasmåleren er anbragt to dyser, der kan være af den art, som betegnes 10 soniske dyser, der er udformet som venturidyser eller en anden form for dyse, der vil have et kritisk strømningsområde, hvor hastigheden bliver lig med lydhastigheden. Målemetoder er endvidere omtalt i "Measurement and Control, volume 5, November 1972, p. 440-446, Measurement and Control, volume 11, August 15 1978, p. 283-288 og Engineering, volume 217, no. 8, August 1977, p. I-VII", hvori soniske dyser med kendte karakteristikker anvendes som en referencestandard.
I beskrivelsen til DK patentansøgni ng nr. 544/86, der svarer 20 til EP Bl 204.065, beskrives en opstilling til montering af en sonisk dyse i en gasrørledning beregnet til kalibrering af en gasmåler på stedet. Eftersom gashastigheden gennem den soniske dyse er konstant, og eftersom man kender hastigheden og kender dysens mundingsareal, samt den tid, i hvilken gasstrømmen må-25 les af gasmåleren, kan man med denne opstilling foretage en sammenligning mellem den aktuelle volumenstrøm og den volumenstrøm, som måles af gasmåleren, for at bestemme nøjagtigheden af måleren. 1 2 3 4 5 6
Vanskeligheden ved kendte fremgangsmåder ligger i bestemmelsen 2 af hastigheden af gassen gennem dysemundingen under soniske 3 strømningsbetingeiser. For en idealgas er hastigheden (vt) af 4 gasarten gennem mundingen af en sonisk dyse under soniske be 5 tingelser 6 _ vt = /kRTt (1} 2
DK 164414 B
hvor : k er forholdet mellem de specifikke varmefylder, R er den af gassens sammensætning afhængige gaskonstant, og 5 Tt er temperaturen i mundingen. (°K)
De grundlæggende problemer ved anvendelse af denne ligning er, at temperaturen i dysens munding ikke kan måles, og størrelserne R og k er konstanter, der afhænger af gassens sammensæt-10 ning.
Ifølge opfindelsen tilvejebringes en fremgangsmåde til bestemmelse af nøjagtigheden af et gasmåleinstrument i en højtryksrørledning, hvilken fremgangsmåde omfatter (a) anbringelse af 15 af en første og en anden sonisk dyse (dvs. dyser, der kan være udformet som en venturidyse, og hvor trykforskellen mellem dysens indgang og udgang er £ en kritisk trykforskel, der sikrer en gennemstrømningshastighed, der er lig med lydhastigheden for den pågældende gas) i serie med instrumentet, og som er 2o kendetegnet ved (b) bestemmelse af gennemstrømningskoefficienten for den anden, mindre soniske dyse (eng: coefficient of discharge of second critical flow device Ccjs) x mundingsareal-faktoren for samme dyse (area of the throat of said second critical flow device A^s) ved anvendelse af en kendt gas og en 25 kalibrerings- eller måleklokke, hvor
Vb Pb Tns 1
Cds Ats = — — - - ‘1 pns Tb Zb C* l'RTns 30 og Zb C* rr er en kendt størrelse for den kendte gas, (c) bestemmelse af faktoren Cj* Zi Rj for gassen i rørledningen ved følgende trin 35 (cl) tilvejebringelse af en omløbsledning fra rørledningen, (c2) tilvejebringelse af en måler med kendte egenskaber i omløbsledningen,
DK 164414B
3 (c3) installation af den anden soniske dyse i omløbsledningen umiddelbart efter måleren, (c4) måling af rumfanget af gassen, som passerer gennem måleren i et givet tidsrum, og
Vi (c5) beregning af Cj* Zi/Rj = -— cds Ats t2 ^Tns (d) måling af det rumfang (Vm) der passerer gennem instrumentet i et forudbestemt tidsrum (t) med et målertryk (Pm) og en måletemperatur (Tm), og med et tryk (Pn) og en temperatur (Tn) for den første dyse, og {e) beregning af den procentiske nøjagtighed af instrumentet, som vm Pm Tn Cjs Ats t2 ^Tns %nøjagtighed =____ x 100, t pn Tm At Vln Vj
Ved fremgangsmåden indrettes omløbsledning for højtryksgassen, og i denne omløbsledning indskydes en måler og en lille dyse, som begge er kalibreret på måle- eller kalibreringsklokke (eng: Bell prover). I denne omløbsledning foretages målinger for at bestemme de faktorer, som er afhængige af gassens sammensætning, og som indgår i ligningen til bestemmelse af nøjagtigheden. Eftersom den samme gas er til stede i omløbsledningen og i hovedledningen, kan disse faktorer såvel som andre størrelser, der er lette at måle, såsom temperatur og tryk, anvendes til bestemmelse af nøjagtigheden af måleinstrumentet i hovedrørledningen i serie med en større sonisk dyse.
Opfindelsen skal i det følgende forklares nærmere under henvisning til tegningen, hvis eneste figur er et skematisk diagram af det apparat, som anvendes ved udøvelsen af den foreliggende opfindelse.
4
DK 164414 B
På tegningen er vist et afsnit af en portstation, hvor rumfanget af en gas, som gennem en rørledning 12 kommer ind under højt tryk, måles af en gasmåler 14, og hvor gassens tryk derefter sænkes til et lavere udgangstryk med henblik på en ef-5 terfølgende distribution i enden af rørledning 16. Under normal drift er ventilen 18 åben, og ventilen 20 er lukket. Følgelig passerer gassen i rørledningen 12 gennem måleren 14 gennem ventilen 18, gennem en trykreguleringsventi1 22 og ind i udgangsrørledningen 16. De manuelt betjente skydeventi 1 er 24 10 09 26 er normalt åbne, og lukkes kun i nødsfald eller under vedi igeholdelsesarbejder.
Når man ønsker at kalibrere måleren 14, lukkes ventilen 18 og ventilen 20 åbnes, således at gassen, efter at være passeret 15 gennem måleren 12, strømmer gennem rørledningen 28 gennem den soniske dyse 30, som er monteret som beskrevet i den førnævnte patentansøgning, og gennem rørledningen 32 til rørledningen 16. Samtidig åbnes ventilen 34, således at gas kan strømme gennem omløbsledningen 36. Rørledningen 36 er ført ind i et 20 trykkar 42, hvori der er anbragt en måler 44. Indløbet 46 til måleren 44 er åbent til det indre af trykkarret 42, og udløbet 48 fra måleren 44 forlader trykkarret 42 gennem et rør 50. Gassen i røret 50 er stadig under et højt tryk. En lille sonisk dyse 52, som arbejder under kritiske strømningsbetingel-25 ser, styrer den volumetriske strømningshastighed gennem måleren 44. Der skal være et tilstrækkeligt trykfald til at opnå en kritisk strømning.
En datamat 60 er indrettet til at udføre beregningerne ifølge 30 opfindelsen, således som det vil blive beskrevet detaljeret i det følgende. Datamaten modtager som indgangsparametre information om volumenstrømmen fra målerne 14 og 44 samt tryk og temperatur fra følere på forskellige punkter langs gasstrømmen. Datamaten 60 styrer også funktionen af de magnetventi1-35 styrede ventiler 18, 20, 30 og 34.
Ifølge den foreliggende opfindelse gøres der brug af den følgende relation for en gasstrøm gennem den soniske dyse 30, 5
DK 164414 B
hvilken relation kan udledes af ligningen (1) under antagelse af, at strømningen gennem dysen 30 er endimensional (dvs. at forholdene betragtes som ensartede over et vilkårligt tværsnit), og at strømningen gennem dysen 30 kan betragtes som 5 en isentrop proces:
Qn > CdAtC*Z„^ (2) hvor: 10
Qpi er volumenstrømshastigheden før dysen 30,
Cd er gennemstrømningskoefficienten for dysen 30, dvs. den koefficient som tager hensyn til gnidningseffekterne, der generelt er begrænset til grænselaget, 15 At er mundingsarealet i dysen 30, CVT er en faktor, der afhænger af gassens sammensætning,
Zn er oversammentrykkelighedsfaktoren for gassen, som strømmer ind i dysen 30, og
Tn er temperaturen af gassen før (foran) dysen 30.
20
Den procentiske nøjagtighed af måleren 14, når al den gas, som passerer gennem måleren 14, også passerer gennem dysen 30, er givet ved følgende ligning.
25 Unøjagtighed = 100 x
Qn
Vm Pm Tn Zn 1 — x — x — x — x - x 100 (3) t P„ T. Zm CdAtC*Zn ZRTn 30 hvor: t er måletiden,
Vm er det rumfang, som vises af måleren 14, og Pm fn ?n 35 - er standardkorrektionen mellem måleren 14 og dysen 30,
Pn Tm Zm -jfølge gasloven.
6
DK 164414 B
Ovenstående ligning kan reduceres til
Qm %nøjagtighed = 100 x __ =
Qn 5 Vm Pra Tn 1 1 _ x _ x _ll x — ---- x 100 . (4) * **n Tm Zm CcjA^-C* VRTn hvor 10 Qm er volumenstrømshastigheden gennem måleren 14,
Pm er gastrykket ved måleren 14,
Pn er gastrykket ved dysen 30,
Tn er gassens temperatur foran dysen 30,
Tm er gassens temperatur foran meteret 14, 15 Zm er oversammentrykkelighedsfaktoren for den gas, der strømmer ind i måleren 14.
I den førnævnte ligning (4) kan størrelserne Qm, t, Pm. Pn, Tn og Tm måles, og størrelserne Zm, Cj, At og C* /r må bestemmes.
20
Den første størrelse som bestemmes, er størrelsen C* ζη /r". Eftersom den samme gas strømmer gennem måleren 14 og dysen 30 ved i det væsentlige samme tryk, er Zm = Zn. Endvidere er denne størrelse uafhængig af dysens størrelse. Følgelig kan en 25 lille dyse 52 anvendes til bestemmelse af størrelsen C* Ζη/ΪΠ For en sådan lille dyse 52 bliver ligningen (2).
Qns = cds Ats Q* Zn/RTns = _L (5) *2 30 hvor:
Tns er temperaturen foran dysen 52,
Qds er gennemstrømningskoefficienten for dysen 52, A-ts er mundingsarealet af den lille dyse 52, 35 er rumfanget målt af måleren 44, og t2 er måletiden.
DK 164414B
7
Derefter måles Vj, t2 og Tns- Følgelig er C* Zn/fT = -*--- (6) ^ds ^ts 5
Den eneste ubekendte i ovenstående ligning (6) er gennemstrøm ningskoefficienten x mundingsarealfaktoren C^g Ats. Denne faktor forudbestemmes ved brug af kendt gas, fortrinsvis nitrogen ved forskellige høje tryk i en måle- eller kalibreringsklokke (eng: Bell prover).
Fra gaslovene er det kendt, at pb V& Pns Vns 15 - = - * I ' >
Tb zb Tns zns hvor betegnelsen "b" refererer til måleklokken (eng: the Bell) og betegnelsen "ns" refererer til den lille dyse 52 og P, V, T 2Q og Z refererer til henholdsvis tryk, rumfang, temperatur og oversammentrykkelighed. Rumfanget Vns, som passerer gennem dysen er lig med volumenstrømshastigheden (Qns) ganget med tiden (t). Det kan således vises at: 25 Vps = Qns x *1 = ^ds ^ts Q zns ^p^nsl x *1· derfor fås pbvb pns ^dsl ^ts . .- 3ø - = - c Zns FRTps^ x ti* (9)
Tbzb Tns zns
Eftersom gassen i måleklokken (the Bell) er den samme som den gas, som strømmer gennem dysen, og de har samme tryk, er = 35 zns, °9 ligningen (9) kan man udlede 8
DK 164414 B
vb pb ^ns 1 ^ds Ats =--- - (10) tl pns Tb zb c* ^R^nsl 5 Eftersom alle egenskaberne for nitrogen er velkendte og er veldokumenterede i litteraturen, er størrelsen Zj, C* /fT kendt. Eftersom de andre størrelser på den højre side af ligningen (10) let kan måles, er gennemstrømningskoefficienten og mundingsarealfaktoren C^g Ats dermed bestemt.
10 I det følgende henvises til ligning (3). Der kan her antages, at oversammentrykkeligheden for gassen ved måleren 14 er den samme, som ved dysen 30. Derfor er Zm = Zn og ligningen for den procentiske nøjagtighed bliver
15 Q
Vm ^nøjagtighed = 100 x _ =
Qn vm pm "^n 1 20 - X - X - X - X 100 (11) 1 pn Cd At C* Z„
Ved brug af ligningen (6) til substitution bliver den procentiske nøjagtighedsligning dermed omformet til 25
Q
%nøjagtighed = 100 x — =
Qn vm pm Tn cds Ats t2l^Tns 30 — x — x — x --- x 100. (12) * pn ^m At ^ ^n ^1
De eneste udtryk i ligning (12), som muligvis ikke kendes eller ikke kan måles, er gennemstrømningskoefficienten x mundings 35 areal faktorene for den soniske dyse 30. Men for små dyser kan disse umiddelbart bestemmes på den ovenfor beskrevne måde ved brug af måle- eller kalibreringsklokken, eller andre former for
Claims (3)
- 9 DK 164414 B måleteknik og matematisk teknik for større dyser. Dermed kan nøjagtigheden af måleren 14 bestemmes. Der er således beskrevet en forbedret fremgangsmåde til be-5 stemmelse af nøjagtigheden af et gasmåleinstrument. Det er klart, at den ovennævnte udførelsesform blot skal illustrere anvendelsen af opfindelsens principper. Der kan anvises talrige andre arrangementer og fremgangsmåder af fagfolk, uden at afvige fra opfindelsens ide og rammer, som beskrevet i de ved-10 føjede krav. Patentkrav.
- 1. Fremgangsmåde til bestemmelse af nøjagtigheden af et gas måleinstrument (14) i en højtryksrørledning (12, 32), hvilken fremgangsmåde omfatter (a) anbringelse af en første og en anden sonisk dyse (30, 52) (dvs. dyser, der kan være udformet som en venturidyse, og hvor 20 trykforskellen mellem dysens indgang og udgang er £ en kritisk trykforskel, der sikrer en gennemstrømningshastighed, der er lig med lydhastigheden for den pågældende gas) i serie med instrumentet, kendetegnet ved, (b) bestemmelse af gennemstrømningskoefficienten for den an-25 den, mindre soniske dyse (eng: coefficient of discharge of second critical flow device 0^3) x mundingsarealfaktoren for samme dyse (area of the throat of said second critical flow device A*s) ved anvendelse af en kendt gas og en kalibrerings-eller måleklokke, hvor 30 ^b Pb Tnsi 1 CdS AtS = - - -T—=—- *1 pns Tb Zb C* l^RTnsi 3. og Zb C* KR er en kendt størrelse for den kendte gas, (c) bestemmelse af faktoren C^* zn / for gassen i rørledningen ved følgende trin 10 DK 164414 B (cl) tilvejebringelse af en omløbsledning (36) fra rørledningen, (12, 32), (c2) tilvejebringelse af en måler (44) med kendte egenskaber i omløbsledningen, 5 (c3) installation af den anden soniske dyse (52) i omløbsled ningen (36) umiddelbart efter måleren (44), (c4) måling af rumfanget af gassen (V^), som passerer gennem måleren i et givet tidsrum (t2)» °9 10 * /— V1 (c5) beregning af Cj Zn/Ri =--- ^ds ^ts *2 ^Tns (d) måling af det rumfang (Vm) der passerer gennem instrumen-15 tet i et forudbestemt tidsrum (t) med et målertryk (Pm) og en måletemperatur (Tm), og med et tryk (Pn) og en temperatur (Tn), for den første dyse, og (e) beregning af den procent i ske nøjagtighed af instrumentet, som 20 ianfinharf V|n P,n Τ|Ί C(1S A*S ^2 ^nøjagtighed =------ x 100, t Pn Tro CdAt ^7 V1 hvor 25 At er mundingsarealet af den første dyse (30), Ats er mundingsarealet for den anden dyse (52), 0ς| er gennemstrømningskoefficienten for den første dyse (30), cds er gennemstrømningskoefficienten for den anden dyse (52),
- 30 C* VT, CX* /rI er faktorer, der begge afhænger af gassens sam-mensætni ng, Pt> er trykket af den kendte gas i måleren (44), Pm gastrykket ved instrumentet (14), Pn gastrykket ved den første dyse (30), 35 pns er trykket af den kendte gas ved den anden dyse (52), Tb temperaturen af den kendte gas foran måleren (44), Tm temperaturen af gassen ovenfor instrumentet. DK 164414 B π Tn temperaturen af gassen før den strømmer igennem den første dyse (30), Tns temperaturen af gassen, før den strømmer igennem den anden dyse (52), Tnsl temperaturen af den kendte gas, før den strømmer igennem den anden dyse (52), Vjj rumfanget af den kendte gas målt af måleren (44), Vm det rumfang, som instrumentet (14) viser, Vj det rumfang, som måles med måleren (44), Zb oversammentrykke1ighedsfaktoren for den kendte gas, der strømmer gennem måleren (44), Zn oversammentrykke!ighedsfaktoren for den gas, der strømmer ind i den første dyse (30), t, tj, t2 = de forskellige måletider. '
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US73493485 | 1985-05-16 | ||
| US06/734,934 US4590790A (en) | 1985-05-16 | 1985-05-16 | Method for determining the accuracy of a gas measurement instrument |
Publications (4)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| DK54286D0 DK54286D0 (da) | 1986-02-04 |
| DK54286A DK54286A (da) | 1986-11-17 |
| DK164414B true DK164414B (da) | 1992-06-22 |
| DK164414C DK164414C (da) | 1992-12-21 |
Family
ID=24953650
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| DK054286A DK164414C (da) | 1985-05-16 | 1986-02-04 | Fremgangsmaade til at bestemme noejagtigheden af et gasmaalerinstrument |
Country Status (10)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4590790A (da) |
| EP (1) | EP0208045B1 (da) |
| JP (1) | JPS61266922A (da) |
| KR (1) | KR860009291A (da) |
| CN (1) | CN86100663B (da) |
| AU (1) | AU582207B2 (da) |
| BR (1) | BR8602417A (da) |
| CA (1) | CA1248363A (da) |
| DE (2) | DE3664236D1 (da) |
| DK (1) | DK164414C (da) |
Families Citing this family (25)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4706492A (en) * | 1986-06-16 | 1987-11-17 | Chevron Research Company | Method and apparatus for determining real gas effects in critical flow nozzles |
| US4753095A (en) * | 1986-06-16 | 1988-06-28 | Chevron Research Company | Method for determining real gas effects in critical flow nozzles |
| US4729236A (en) * | 1986-12-12 | 1988-03-08 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Army | Automatic orifice calibrator |
| US4823591A (en) * | 1987-11-05 | 1989-04-25 | Horiba Instruments Incorporated | Calibration method for exhaust mass flow measuring system |
| US4821557A (en) * | 1988-03-08 | 1989-04-18 | Arkla, Inc. | Method and apparatus for determining the accuracy of a gas flow meter |
| GB9020759D0 (en) * | 1990-09-24 | 1990-11-07 | Schlumberger Ltd | Improvements relating to meters |
| US5323657A (en) * | 1991-11-04 | 1994-06-28 | Badger Meter, Inc. | Volumetric flow corrector and method |
| US5307667A (en) * | 1992-07-13 | 1994-05-03 | Ford Motor Company | Response time test apparatus for a mass air flow sensor |
| US5299447A (en) * | 1992-07-13 | 1994-04-05 | Ford Motor Company | Air flow manifold system for providing two different mass air flow rates to a mass air flow sensor production calibration station |
| US5267467A (en) * | 1992-07-27 | 1993-12-07 | Ford Motor Company | Mass air flow sensor two temperature production line test apparatus |
| US5455781A (en) * | 1993-08-31 | 1995-10-03 | Dresser Industries, Inc. | Apparatus and method for determining the measurement accuracy of electronic gas meters |
| US5421188A (en) * | 1993-10-28 | 1995-06-06 | Texaco Inc. | Proving means and method |
| NL9400108A (nl) * | 1994-01-24 | 1995-09-01 | Instromet Bv | Inrichting voor het bepalen van het debiet van de hoeveelheid afgegeven gas. |
| JP2642880B2 (ja) * | 1994-08-26 | 1997-08-20 | 工業技術院長 | 流量計の校正方法 |
| DE19543331C2 (de) * | 1995-11-21 | 2001-10-31 | Ruhrgas Ag | Verfahren zum Bestimmen des Volumenstroms eines durch ein Rohr strömenden, insbesondere gasförmigen Mediums |
| DE19824098C2 (de) * | 1998-05-29 | 2000-05-11 | Alois Ehrler | Vorrichtung zur Erzeugung eines störungsfreien Luftmengenstroms |
| US6705173B1 (en) | 2001-09-05 | 2004-03-16 | Autoquip, Inc. | Air flow rate meter |
| US7775236B2 (en) * | 2007-02-26 | 2010-08-17 | Applied Materials, Inc. | Method and apparatus for controlling gas flow to a processing chamber |
| US8074677B2 (en) * | 2007-02-26 | 2011-12-13 | Applied Materials, Inc. | Method and apparatus for controlling gas flow to a processing chamber |
| US7846497B2 (en) * | 2007-02-26 | 2010-12-07 | Applied Materials, Inc. | Method and apparatus for controlling gas flow to a processing chamber |
| GB2509805B (en) * | 2012-10-01 | 2018-02-28 | Nat Grid Usa Service Company Inc | Gas flow test apparatus and method |
| CN103900665B (zh) * | 2014-03-25 | 2016-08-31 | 重庆市计量质量检测研究院 | 容器组合及换向阀式pVTt法气体流量装置 |
| UA124066C2 (uk) * | 2016-07-13 | 2021-07-14 | Енергофлоу Аг | Установка замкнутого циклу для калібрування лічильників газу на тиску |
| US10648621B2 (en) * | 2017-07-26 | 2020-05-12 | John B. King | Trapped gas transfer and metering system |
| CN107421608A (zh) * | 2017-08-18 | 2017-12-01 | 北京首钢自动化信息技术有限公司 | 一种气体流量计的系统校准方法 |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US749645A (en) * | 1904-01-12 | Fluid-meter | ||
| US4027523A (en) * | 1975-11-12 | 1977-06-07 | Textron, Inc. | Methods and apparatus for proof testing gas meters |
| JPS56117122A (en) * | 1980-02-22 | 1981-09-14 | Oval Eng Co Ltd | Automatic testing device for flow rate or the like using sound speed nozzle |
| US4432230A (en) * | 1982-05-25 | 1984-02-21 | Stahler John A | Method and apparatus for calibrating pumps |
-
1985
- 1985-05-16 US US06/734,934 patent/US4590790A/en not_active Expired - Lifetime
-
1986
- 1986-01-13 CA CA000499487A patent/CA1248363A/en not_active Expired
- 1986-01-16 AU AU52427/86A patent/AU582207B2/en not_active Ceased
- 1986-01-16 DE DE8686100507T patent/DE3664236D1/de not_active Expired
- 1986-01-16 DE DE198686100507T patent/DE208045T1/de active Pending
- 1986-01-16 EP EP86100507A patent/EP0208045B1/en not_active Expired
- 1986-01-30 CN CN86100663A patent/CN86100663B/zh not_active Expired
- 1986-01-31 KR KR1019860000649A patent/KR860009291A/ko not_active Application Discontinuation
- 1986-02-04 JP JP61022794A patent/JPS61266922A/ja active Pending
- 1986-02-04 DK DK054286A patent/DK164414C/da not_active IP Right Cessation
- 1986-05-16 BR BR8602417A patent/BR8602417A/pt not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| AU582207B2 (en) | 1989-03-16 |
| KR860009291A (ko) | 1986-12-22 |
| JPS61266922A (ja) | 1986-11-26 |
| EP0208045A2 (en) | 1987-01-14 |
| DE3664236D1 (en) | 1989-08-10 |
| CN86100663A (zh) | 1986-11-12 |
| US4590790A (en) | 1986-05-27 |
| AU5242786A (en) | 1986-11-20 |
| CN86100663B (zh) | 1988-09-28 |
| BR8602417A (pt) | 1987-01-21 |
| DE208045T1 (de) | 1987-06-11 |
| CA1248363A (en) | 1989-01-10 |
| DK54286D0 (da) | 1986-02-04 |
| DK164414C (da) | 1992-12-21 |
| EP0208045B1 (en) | 1989-07-05 |
| EP0208045A3 (en) | 1987-12-16 |
| DK54286A (da) | 1986-11-17 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| DK164414B (da) | Fremgangsmaade til at bestemme noejagtigheden af et gasmaalerinstrument | |
| KR100560249B1 (ko) | 도관을 통과하는 유체의 유량 계산 방법 및 질량 유량결정 방법 | |
| JP4684135B2 (ja) | 配管路の漏洩検査方法及び漏洩検査装置 | |
| KR101492460B1 (ko) | 가스 공급 장치용 유량 제어기의 교정 방법 및 유량 계측 방법 | |
| US6622574B2 (en) | Oil field management system | |
| EP1073885B1 (en) | Measuring a gas mass fraction | |
| EP0542090A2 (en) | Method and apparatus for measuring mass flow and energy content using a differential pressure meter | |
| US4574643A (en) | Two phase flowmeter | |
| US20180128661A1 (en) | Improved flow measurement apparatus and method of use | |
| CA1304953C (en) | Method and apparatus for determining the accuracy of a gas flow meter | |
| US20100138168A1 (en) | Apparatus and a method of measuring the flow of a fluid | |
| US5763794A (en) | Methods for optimizing sampling of a petroleum pipeline | |
| US6058761A (en) | Measurement of relative density of combustible gases | |
| JPH05223685A (ja) | 管からの流体漏れを検出する方法及び装置 | |
| JP2638633B2 (ja) | ダクト検査法 | |
| KR20030060770A (ko) | 유량 측정 방법 및 장치 | |
| CA2432895A1 (fr) | Procede et dispositif d'evaluation de l'indice de wobbe d'un gaz combustible | |
| Park | Effects of inlet shapes of critical venturi nozzles on discharge coefficients | |
| US2948144A (en) | Calibration loop for calibrating flowmeters | |
| McNeil et al. | Vertically upward two-phase flow with a highly viscous liquid-phase in a nozzle and orifice plate | |
| RU2270986C2 (ru) | Способ измерения количества газа (перетечки), протекающего через закрытый шаровой кран, и устройство для его осуществления | |
| US10190900B2 (en) | Method of fluid flow measurement using nozzle bank | |
| Silva et al. | Total mass flowrate measurement in multiphase flow by means of a venturi meter | |
| SU1147931A1 (ru) | Устройство дл измерени средней температуры потока жидкости или газа | |
| JPS5565117A (en) | Detection method of gas flow rate |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PBP | Patent lapsed |