DK156014B - Dampgenerator til anbringelse nede i et borehul - Google Patents

Dampgenerator til anbringelse nede i et borehul Download PDF

Info

Publication number
DK156014B
DK156014B DK458481A DK458481A DK156014B DK 156014 B DK156014 B DK 156014B DK 458481 A DK458481 A DK 458481A DK 458481 A DK458481 A DK 458481A DK 156014 B DK156014 B DK 156014B
Authority
DK
Denmark
Prior art keywords
water
zone
heat exchanger
combustion chamber
steam
Prior art date
Application number
DK458481A
Other languages
English (en)
Other versions
DK458481A (da
DK156014C (da
Inventor
William Richard Wagner
David Edgar Wright
Robert Leland Binsley
Original Assignee
Rockwell International Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Rockwell International Corp filed Critical Rockwell International Corp
Publication of DK458481A publication Critical patent/DK458481A/da
Publication of DK156014B publication Critical patent/DK156014B/da
Application granted granted Critical
Publication of DK156014C publication Critical patent/DK156014C/da

Links

Classifications

    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23CMETHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN  A CARRIER GAS OR AIR 
    • F23C7/00Combustion apparatus characterised by arrangements for air supply
    • F23C7/02Disposition of air supply not passing through burner
    • EFIXED CONSTRUCTIONS
    • E21EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
    • E21BEARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
    • E21B36/00Heating, cooling or insulating arrangements for boreholes or wells, e.g. for use in permafrost zones
    • E21B36/02Heating, cooling or insulating arrangements for boreholes or wells, e.g. for use in permafrost zones using burners
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F22STEAM GENERATION
    • F22BMETHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
    • F22B1/00Methods of steam generation characterised by form of heating method
    • F22B1/02Methods of steam generation characterised by form of heating method by exploitation of the heat content of hot heat carriers
    • F22B1/18Methods of steam generation characterised by form of heating method by exploitation of the heat content of hot heat carriers the heat carrier being a hot gas, e.g. waste gas such as exhaust gas of internal-combustion engines
    • F22B1/1853Methods of steam generation characterised by form of heating method by exploitation of the heat content of hot heat carriers the heat carrier being a hot gas, e.g. waste gas such as exhaust gas of internal-combustion engines coming in direct contact with water in bulk or in sprays
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23MCASINGS, LININGS, WALLS OR DOORS SPECIALLY ADAPTED FOR COMBUSTION CHAMBERS, e.g. FIREBRIDGES; DEVICES FOR DEFLECTING AIR, FLAMES OR COMBUSTION PRODUCTS IN COMBUSTION CHAMBERS; SAFETY ARRANGEMENTS SPECIALLY ADAPTED FOR COMBUSTION APPARATUS; DETAILS OF COMBUSTION CHAMBERS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • F23M5/00Casings; Linings; Walls
    • F23M5/08Cooling thereof; Tube walls

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Geology (AREA)
  • Mining & Mineral Resources (AREA)
  • Sustainable Energy (AREA)
  • Sustainable Development (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • Fluid Mechanics (AREA)
  • General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Geochemistry & Mineralogy (AREA)
  • Spray-Type Burners (AREA)
  • Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
  • Nozzles For Spraying Of Liquid Fuel (AREA)

Description

DK 156014 B
Opfindelsen angår en dampgenerator til anbringelse nede i et borehul og af den i krav l's indledning nævnte art.
Brugen af damp til udvinding af råolie blev påbegyndt i U.S.A.
5 i 1960. Det blev først anvendt til stimulering af brønde, som var boret ind i reservoirer, som indeholder lette råolier. Anvendelsen af damp i Californien tiltog hurtigt, indtil midten af tresserne, hvor produktionen af olie ved hjælp af dampstimulering var større end 15.900 m3 pr. dag.
10
Dampstimulering indebærer injektion af damp i en produktionsbrønd i en forholdsvis kort tidsperiode på fra få dage til ca.
1 måned, idet brønden får lov til at "suge" i flere dage eller en uge eller to, hvorpå brønden føres tilbage til produktion.
15 Dampgeneratoren bruges derefter til injektion i en anden brønd og derpå en tredje eller fjerde osv.. Almindeligvis stimuleres brøndene én gang fra hver tredje måned til hvert år. For at lette denne operation er dampgeneratoren normalt monteret på meder eller også ledes dampen igennem rør til flere ved siden 20 af hinanden beliggende brønde, som forsynes i rækkefølge.
Dampstimuleringen er på grund af den hurtige produktion, der følger efter udgiften til dampproduktionen, en egentlig indbringende operation. Den mængde af olie, der kan udvindes fra 25 et reservoir er begrænset på grund af, at rækkevidden af en sådan teknik i reservoiret er begrænset. Efterhånden som olien opvarmes og dræneres fra området umiddelbart omkring brøndhullet, strømmer der olie fra reservoiret til det pågældende område omkring brøndhullet.
30
Dampdrivning er blevet udviklet som en ekstra eller supplerende operation til dampsugningen for at opnå en større total ud-vindelseseffektivitet af råolie fra reservoiret. Inden for dampdrivni ngen pumpes der damp ned i skiftende brønde (som er 35 boret i et gentagende mønster), og den nedpumpede damp forskyder olien frem til de forsatte brønde. Praktiske forsøg har bekræftet de tidligere fysiske modelstudier, som viste, at udvindingen kan overstige 50% af den oprindelige olie på stedet,
DK 156014B
2 men ved lavere o 1ie/damp-forho 1d end de, der blev opnået ved dampsugningsoperationer. De lavere olie/damp-forhold hidrører fra den kendsgerning, at en betydelig større del af den indpumpede varme går tabt på grund af den støre kontakttid og det 5 større kontaktområde imellem det skyllede reservoirområde og de nærliggende basisdannende eller dækkende klipper.
Produktionen af råolie ved hjælp af dampstimulering og damp-drivning nåede omkring 31.800 m3 om dagen i 1978. Disse for-10 stærkende olieudvindingsprocesser er de eneste ud over vandinjektion, som har vist sig at være økonomisk vellykkede, indtil i dag. Brugen af dampinjektion har hidtil været begrænset til at omfatte oliereservoirer, som indeholder en meget høj mætning af olie og ikke er blevet reduceret i væsentlig 15 grad ved hjælp af primære operationer og injektion af vand. Sidstnævnte er naturligvis ikke anvendeligt i sådanne store oliereservoirer på grund af meget ugunstige mobilitetsforhold.
Den høje oliemætningsgrad har været krævet for, at udvindingen af råolie er tilstrækkelig til at sikre et væsentligt 20 salgsvolumen efter honorering af brændstofkravene til dampproduktionen.
US patentskrift nr. 4.078.613, som er det nærmest liggende modholdte patentskrift, angår en dampgenerator til anbringelse 25 nede i et borehul. Denne dampgenerator omfatter en injektorsamling, som består af en ledning til tilførsel af oxygen, hvilken ledning opspaltes i to koaksialt forløbende baner, nemlig en indre bane og en ydre bane ved hjælp af et rørstykke. Koaksiali: inden i dette rørstykke findes en ledning til 30 tilførsel af en gas, såsom methan, som ender i en udstrømningszone, der går over i en forbrænrlingszone. Forbrændingszonen er omgivet af to koaksiale kapper, nemlig en ydre kappe og en indre kappe, som imellem sig danner et ringformet kammer. Dampgeneratoren omfatter endvidere organer til at tilføre vand 35 til dette ringformede kammer, hvorfra vandet via gennemgående åbninger kan strømme ind i forbrændingskammerets indre zone samtidigt med, at vandet kan strømme ind i det indre af forbrændingskammeret via den indre kappes nedre åbne ende. For- 3
DK 156014 B
brændingsprodukterne bestående af hydrogen, damp og carbondioxid sprøjtes ud i de omgivende olieholdige lag via en udstrømningsdyse med en lille diameter. Den udsprøjtede damp har en dampkvalitet på 80%.
5
For nylig er opmærksomheden blevet rettet på udvidelsen af dampdrivningen til reservoirer, som hidtil er blevet betragtet som værende uegnede til processen. Begrænsningerne for anvendeligheden af dampdrivningen hidrører i alt væsentligt fra en 10 kombination af de omstændigheder, som fører til lave olie/ damp-forhold (produceret olie/injiceret damp): For lav oliemætningsgrad (utilstrækkelig energi udvindes fra reservoiret til at tilvejebringe lønnende salgstal efter fraregning af brændstofkrav), for smalt et reservoir (proportionalt større 15 tab af varme til basisklippe og dækkende klippe), for dybt et reservoir og for højt reservoirtryk (store varmetab i brøndrørene og lav dampkvalitet ved formationsfladen). Disse omstændigheder er de væsentligste faktorer, som begrænser udstrækningen af denne proces til råoliereservoirer, der hidtil 20 ikke har været rimelige for processen.
Formålet med opfindelsen er at fjerne den af dybden og reservoirtrykket følgende begrænsning for effektiviteten af dampdri vn i ngsoperationen.
25 I hidtidige dampdrivningsoperationer er en gennemsnitlig reservoirdybde anset for at være ca. 300 m (liggende i intervallet fra 150 m til 600 m), medens de gennemsnitlige injektionstryk ligger et eller andet sted imellem 2,06 · 10® og 2,75 · 30 io6 N/m2 (liggende i intervallet fra 0,34 · 10® til 3,4 ♦ 10® N/m2). Injektionen ligger i intervallet fra 79,5 til 318 m3 vand (omdannet til damp) pr. dag, og dampen forlader generatorerne med en kvalitet på 70% til 80%. Damptabene imellem generatoren og formationsfladen kan ligge omkring 10% (efter 35 at der er etableret ligevægtstilstande i borehullet), og resultatet heraf er, at kvaliteten af dampen reduceres til ca.
60% ved formationsfladen. Der kræves høje tryk for at pumpe dampen ind i højtryksreservoirer. På grund af den kendsger- 4
DK 156014 B
ning, at damptabene i de større længder af brøndrør er større end normalt og på grund af, at den bundne varme pr. kg damp aftager, medens den frie varme pr. kg tiltager med trykket, kan imidlertid kvaliteten af dampen ved formationsfladen falde 5 til 40¾ eller mindre.
Teoretiske studier viser, at forskydningseffektiviteten med dampen aftager, når kvaliteten af den damp, der trænger ind i reservoiret, aftager. Denne konklusion kan nås intuitivt, når 10 det erkendes, at residualoliemætningen i et dampfyldt porøst medium hurtigt reduceres til værdier på mindre end 10¾ af po-revoluminet, medens residualmætningerne i forhold til varmt vand er langt højere (25¾ til 50¾) og kun nærmest gradvis. Studier i marken har bekræftet dampdrivningens overlegenhed i 15 forhold til varmt vand.
En teknisk vellykket dampgenerator, som arbejder nede i borehullet, vil således tilvejebringe fordelene ved mindre varmetab i overfladen og borehullets rør samt en højere dampkvali-20 tet ved formationsfladen. Kapital- og funktionsomkostninger kan forskyde disse fordele, og derfor er det formålet med opfindelsen at tilvejebringe en velegnet dampgenerator, som arbejder nede i borehullet, og som vil have et positivt økono-fiiisk forhold, dvs., at fordelene er større end omkostningerne.
25
Dampgeneratoren ifølge den foreliggende opfindelse er ejendommelig ved, at organerne for tilføring af brændstof er en brændstofforstøvende sprededyse, at vandledningsorganerne omfatter flere i langsgående retning orienterede vandkanaler, 30 som er fordelt i forbrændingskammerets væg, og at der i varmevekslerens indre rundtgående væg er tilvejebragt et antal énvejsventiler, der er indrettet til kun at åbne for passage af vand ind til varmevekslerens kerne, hvis vandtrykket overstiger trykket inden i varmevekslerens kerne.
35
Herved opnås, at der tilvejebringes en dampgenerator, som er i star.d til at producere en damp med en yderst høj kvalitet, nemlig på 85¾ (dampkvaliteten er vandprocenten i dampform) ved 5
DK 156014 B
store dybder og under ekstremt høje tryk i forbindelse med brugen .af almindeligt kendte udgangsmaterialer til forbrænding, nemlig luft og brændselsolie. Dette skyldes især tilstedeværelsen af de flere langsgående kanaler anbragt rundt 5 om forbrændingskammeret, idet disse sikrer en yderst effektiv varmeoverførse1 fra forbrændingskammeret til vandet, samtidigt med at der opretholdes en høj grad af stabilitet i forbræn-dingskammerets væg. Dertil kommer, at énvejsventilerne automatisk sikrer, at dampgeneratoren fungerer på korrekt måde. Til 10 at begynde med er ventilerne lukkede, og vandet foreligger under et højt hydrostatisk tryk. Så længe dette tryk ikke overskrider forbrændingsgassernes tryk, forbliver ventilerne lukkede. Ved hjælp af dette enkle middel i forbindelse med en effektiv foropvarmning af vandet, sikres der en høj dampkvalitet 15 på 85%.
Ved hjælp af den foreliggende opfindelse tilvejebringes en økonomisk virkende dampgenerator, som arbejder nede i et borehul, og som er i stand til at producere mindst ca. 159 m3 damp 20 med en kvalitet på 85% pr. dag ved fra mindst ca. 4,12 · 10^ til ca. 21,97 · 10® N/m^ og ved brønddybder, der ligger i intervallet op til ca. 1500 m.
Andre fordele og nye træk ved den foreliggende opfindelse vil 25 blive beskrevet nedenfor under henvisning til tegningen, hvor samme henvisningstal repræsenterer ens elementer, og hvor fig. 1 viser en dampgenerator ifølge opfindelsen til direkte affyring nede i et borehul, set i perspektiv, 30 fig. 2 et langsgående snit igennem fig. 1 efter linien 2-3, og som viser injektor- og forbrændingskammerzonerne, fig. 3 et langsgående snit igennem fig. 1 efter linien 2-3, 33 og som viser varmeveksler- og dysezonerne, 1 4 et tværgående snit igennem fig. 1 efter linien 4-4, og som viser forbrændingskammeret, 6
DK 156014 B
fig. 5 et tværgående snit i fig. 1 efter linien 5-5, og som viser vandinjektionsorganerne, og fig. 6 et tværsnit igennem en typisk énvejsventil til brug ved vandinjektionspunkter.
5 I fig. 1 er der i perspektiv vist en dampgenerator til anbringelse nede i et borehul (DHSG), og som er forsynet med det generelle henvisningstal 10. DHSG-en 10 omfatter en injektorsamling, som er forsynet med det generelle henvisningstal 12, og som er aksialt forbundet med et forbræn-10 dingskammer, der er forsynet med det generelle henvisningstal 14. Nedstrøms i forhold til forbrændingskammeret 14 og forbundet med dette, således at den modtager udgangsproduktet fra forbrændingskammeret, befinder der sig en varmevekslersektion, der er forsynet med det generelle henvis-15 ningstal 16 samt en dyse 18.
Injektorsamlingen 12 kan analyseres tydeligere under henvisnings til fig. 2. I det viste apparatur ledes luft, brændstof og vand, som hver for sig er blevet komprimeret igennem individuelle rørledninger inden i brøndforingsrøret 20 19 frem til indstrømnings zonen 13 i DI-ISG-en 10 ved brønd bunden. Den komprimerede luft strømmer ind i injektorsamlingen via en luftindstrømningsåbning 20, hvorfra den strømmer nedad igennem luftringe 22 og blander sig med det forstøvede brændstof i blandingszonen, der er forsynet med 25 det generelle henvisningstal 24. Sideløbende strømmer der luft igennem luftgennemstrømningsledninger 26, og selv om deft kan ledes direkte ind i forbrændingskammeret 14, ledes den fortrinsvis ind i luftforgreningsrør 28 og ind i forbrændingskammeret 14 via et antal luftgrænselagsporte.
30 Medens luft ledes ind i DHSG-en 10, ledes der brændstof under tryk ned igennem en brændstofledning 32 og ind i og igennem en brændstofforstøvningsdyse 34. Dette brændstof spredes derefter ind i en blandingszone 24, hvor der foregår brændstof/luft-blanding og antændelse. Antændelsen af 7
DK 156014 B
brændstof/luftblandingen iværksættes ved, at antændelsesmidlet strømmer ned igennem tændledningen 36 og ind i blandingszonen 24. Selv om et hvilket som helst tændsystem vil fungere i en vis grad, Anvender det foretrukne tændsystem 5 en hypergolisk masse, såsom TEA/TEB (triethylaluminium/ triethylboron), som reagerer spontant med luft. For at iværksætte den korrekte antændelse i det foretrukne system, anvendes der et "U-formet" rør. Dette tillader TEA/TEB-en at blive pumpet ned i borehullet til DHSG-en 10 og ind i en 10 optagelsestank. Tændledningen 36 renses i så fald med ni= trogen for at sikre, at tændbølgen går ind i DHSG-en 10 og ikke kan bevæge sig tilbage op igennem ledningen 36 til overfladen.
Sideløbende med tændprocessen pumpes der vand ned igennem 15 en ledning 38 til ringen 40. Efterhånden som vandet strømmer fra injektorsamlingen 12 og injektorudstrømningszonen 15,strømmer det ind i forbrændingskammerets indstrømnings-zone 17 og vandkanaler 42, som er orienteret i langsgående retning inden i forbrændingskammerets 14 væg 44. Det at 20 transportere vandet igennem forbrændingskammervæggene 44 på denne måde tjener det dobbelte formål, både at køle forbrændingskammeret og opvarme vandet før dets indsprøjtning i forbrændingsgasserne i varmevekslerzonen 16.
I fig. 3 er der vist et langsgående snit igennem varmeveks-25 lerzonen 16, som afgrænses af indstrømningszonen 29 og udstrømningszonen 21 samt en dyse 18. Efterhånden som højtryk s for brændingsprodukterne strømmer ned igennem varmevekslerens 16 kerne 51, strømmer der foropvarmet vand ned og ind i en varmtvandsring 46, som begrænses af en indervæg 30 47 og en ydervæg 49. Når vandtrykket inden i ringen 45 når det forudbestemte niveau, åbner en énvejsventil 48 sig og lader vandet blive sprøjtet igennem vandinjektionsdyser 50 ind til varmevekslerens 16 kerne 51. Når vandet og forbrændingsgasserne blandes, omdannes vandet til damp. Derefter 35 drives både forbrændingsprodukterne og dampen ud igennem en 8
DK 156014 B
dyse 18 og via et pakningselement og dettes reguleringsventil (ikke vist) ind i formationen. Det bemærkes/ at énvejsventiler fortrinsvis er placeret sætvis og fortrinsvis i sæt på fire7 hvori hver ventil er orienteret radialt drejet 5 90° i forhold til hinanden.
Som et eksempel uden på nogen måde at virke begrænsende, skal der her anføres nogle konstruktionskriterier for en typisk DHSG 10. Basiskonstruktionen af DIISG-en 10 er i stand til totalt at levere 15.825.000 kJ/h, idet der tilveje-10 bringes en dampkvalitet på 85% ved tryk liggende i intervallet fra ca. 4,12 10 til ca. 21,97 " 10^ N/m2. Det foretrukne artejds- tryk er imidlertid ca. 10,3 · 106 N/m2. DHSG-en 10 og udstyr, der drives højere oppe i borehullet, kan arbejde ved reducerede injektionstryk, alt efter hvad der kræves af vægformationen.
15 DHSG-en 10 er fundamentalt konstrueret til at arbejde i en hvilken som helst stilling fra lodret til nærmest vandret.
Ved lave trykniveauer kan den totale varmelevering opretholdes ved 15.825.000 kJ/h, hvilket svarer til en dampstrøm på 3 9 ca. 143 m pr. dag. Injektionstrykniveauet på 4,12 · 10 N/m 20 kræver en luftstrøm på ca. 1,5 kg/sek. ved et kompressorudleveringstryk på ca. 8,142 · 106 N/m2.
DHSG-enheden 10 (til en testinstallation og senere produktionsinstallationer) er konstrueret til at passe i et eksisterende brøndforingsrør med en diameter på 177,8 mm og har 25 en maksimal diameter på 139,7 mm.
Med dampkvaliteter på 85% indsprøjtet ved 4,12 * 10 N/m dampens partielle tryk ca. 2,648 * 10 N/m . Danpens mæfcningstem-peratur og derfor injektionstemperaturen for alle fluida, er 227°C. Ca. 50% af det indsprøjtede fluidum leveres af 30 fødevandet. De resterende 50% kommer fra forbrændingspro dukterne .
Den totale varmelevering til reservoiret (dvs. 15.825.000 kJ/h) er faktisk en total varme, dvs. den omfatter den frie
DK 156014B
9 varme, der leveres ved hjælp af de injicerede forbrændingsgasser, såvel som den frie og bundne varme, der bæres af vandet. Dampvarmeudleveringen og primære konstruktionskriterier er vist i tabel 1.
5 DHSG-installationsmuligheder
Kombinationsmulighed DHSG-installationsmulighed
Total varmeudlevering, kJ/h 15.825.000
Dampvarmeudlevering, kJ/h 14.506.250 2 6 10 Forbrændings tryk, N/m 10,399 * 10
Injektionstryk, N/m2 10,301 * 106
Damp, strøm, m3/dag 156
Dampkvalitet, % 85
Injektionstemperatur, °C 281 15 Luftkompressorleveringskrav
Strøm (tør luft), kg/sek. 1,5
Tryk, N/m2 1,177 . 106
Brændstofkrav
Type nr. 2 20 Strøm, kg/sek. 0,10
Vandkrav
Type blødgjort
Strøm, kg/sek. 1,5 Tændmiddel hypergol 25 (TEA/TEB) 30

Claims (4)

1. Dampgenerator til anbringelse nede i et borehul, hvilken 5 generator omfatter en injektorsamling (12), som afgrænses af en indstrømningszone (13), en udstrømningszone og rundtgående vægge, og har organer (20, 22, 26, 28) for tilføring af luft ti 1 injektorsaml ingen (12), organer (34) til til føring af brændstof til injektorsamli ngen (12), organer (24) til blan-10 ding af brændstoffet og luften, midler til antændelse af brændstof luf tbT*andingen samt organer (38, 40) til at lede vand ind i og igennem injektorsamlingens (12) rundtgående vægge, og hvilken generator har et forbrændingskammer (14), som afgrænses af en indstrømningszone (17), en udstrømningszone og 15 rundtgående vægge (44), hvor forbrændingskammerets (14) indstrømningszone (17) er aksialt forbundet med injektorsamlingens (12) udstrømningszone, og hvor forbrændingskammerets vægge har vandledningsorganer (42), som er forbundet således med injektorsamlingens (12) udstrømningszone, at vandet kan modtages 20 fra injektorsamlingen, og hvilken generator har en varmeveksler (16), som afgrænses af en indstrømningszone (29) og en udstrømningszone (21) og indre (47) og ydre (49) rundtgående vægge, hvor varmevekslerens (16) indstrømningszone (29) er aksialt forbundet med forbrændingskammerets (14) udstrømnings-25 zone, og hvor indstrømningszonen (29) af den ring, der dannes af varmevekslerens (16) indvendige (47) og udvendige (49) vægge, er således forbundet, at vandet, der kommer ud af vandledningsorganerne, kan modtages, og hvilken generator har en dyse, som er således placeret, at den kan modtage vandet, der 30 udleveres fra varmeveksleren (16) og udsprøjte denne blanding til den omgivende formation, kendetegnet ved, at organerne for tilføring af brændstof er en brændstofforstøvende sprededyse (34), at vandledningsorganerne (42) omfatter flere i langsgående retning orienterede vandkanaler (42), som 35 er fordelt i forbrændingskammerets (14) væg (44), og at der i varmevekslerens (16) indre rundtgående væg (47) er tilvejebragt et antal énvejsventiler (48), der er indrettet til kun at åbne for passage af vand ind til varmevekslerens (16) kerne DK 156014 B 1 1 (51), hvis vandtrykket overstiger et forud fastsat tryk inden i varmevekslerens (16) kerne (51).
2. Generator ifølge krav 1, kendetegnet ved, at 5 énvejsventilerne (48) er radialt orienterede.
3. Generator ifølge krav 1, kendetegnet ved, at énvejsventilerne (48) er grupperet i sæt, og at hvert sæt er således placeret, at der kan indsprøjtes vand i varmeveksler- 10 kernen et forud fastsat stykke fra forbrændingskammeret.
4. Generator ifølge krav 8, kendetegnet ved, at énvejsventilerne (48) yderligere omfatter fire radialt orienterede ventiler, som er drejet 90° i forhold til hinanden. 15 20 25 30 35
DK458481A 1980-11-03 1981-10-16 Dampgenerator til anbringelse nede i et borehul DK156014C (da)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US06/202,990 US4336839A (en) 1980-11-03 1980-11-03 Direct firing downhole steam generator
US20299080 1980-11-03

Publications (3)

Publication Number Publication Date
DK458481A DK458481A (da) 1982-05-04
DK156014B true DK156014B (da) 1989-06-12
DK156014C DK156014C (da) 1989-10-23

Family

ID=22752011

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
DK458481A DK156014C (da) 1980-11-03 1981-10-16 Dampgenerator til anbringelse nede i et borehul

Country Status (8)

Country Link
US (1) US4336839A (da)
EP (1) EP0051127B1 (da)
JP (1) JPS57104794A (da)
CA (1) CA1164793A (da)
DE (1) DE3176609D1 (da)
DK (1) DK156014C (da)
MX (1) MX153560A (da)
NO (1) NO157874C (da)

Families Citing this family (33)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4421163A (en) * 1981-07-13 1983-12-20 Rockwell International Corporation Downhole steam generator and turbopump
US4442898A (en) * 1982-02-17 1984-04-17 Trans-Texas Energy, Inc. Downhole vapor generator
US4463803A (en) * 1982-02-17 1984-08-07 Trans Texas Energy, Inc. Downhole vapor generator and method of operation
US4861263A (en) * 1982-03-04 1989-08-29 Phillips Petroleum Company Method and apparatus for the recovery of hydrocarbons
US4473121A (en) * 1982-08-02 1984-09-25 The Union Corporation Pressure regulating and relief valve assembly
US4452309A (en) * 1982-09-13 1984-06-05 Texaco Inc. Method and means for uniformly distributing both phases of steam on the walls of a well
US4471839A (en) * 1983-04-25 1984-09-18 Mobil Oil Corporation Steam drive oil recovery method utilizing a downhole steam generator
US4648835A (en) * 1983-04-29 1987-03-10 Enhanced Energy Systems Steam generator having a high pressure combustor with controlled thermal and mechanical stresses and utilizing pyrophoric ignition
US4682471A (en) * 1985-11-15 1987-07-28 Rockwell International Corporation Turbocompressor downhole steam-generating system
US5020596A (en) * 1990-01-24 1991-06-04 Indugas, Inc. Enhanced oil recovery system with a radiant tube heater
US5082055A (en) * 1990-01-24 1992-01-21 Indugas, Inc. Gas fired radiant tube heater
US5224542A (en) * 1990-01-24 1993-07-06 Indugas, Inc. Gas fired radiant tube heater
US5163511A (en) * 1991-10-30 1992-11-17 World Energy Systems Inc. Method and apparatus for ignition of downhole gas generator
EP1312795B1 (en) * 2001-10-19 2007-07-11 Hitachi, Ltd. Fuel injector
US6708763B2 (en) * 2002-03-13 2004-03-23 Weatherford/Lamb, Inc. Method and apparatus for injecting steam into a geological formation
US8091625B2 (en) 2006-02-21 2012-01-10 World Energy Systems Incorporated Method for producing viscous hydrocarbon using steam and carbon dioxide
US7770646B2 (en) * 2006-10-09 2010-08-10 World Energy Systems, Inc. System, method and apparatus for hydrogen-oxygen burner in downhole steam generator
US7712528B2 (en) 2006-10-09 2010-05-11 World Energy Systems, Inc. Process for dispersing nanocatalysts into petroleum-bearing formations
US8333239B2 (en) 2009-01-16 2012-12-18 Resource Innovations Inc. Apparatus and method for downhole steam generation and enhanced oil recovery
CN102472094B (zh) 2009-07-17 2015-05-20 世界能源系统有限公司 井下气体生成器的方法及设备
MX2012010413A (es) 2010-03-08 2013-04-11 World Energy Systems Inc Un generador de vapor situado en el fondo de la perforacion y metodo de uso.
CN102287801B (zh) * 2011-07-19 2013-04-24 刘殿玺 补燃式超临界压力气液两相燃料发生器燃烧室
CN102287854B (zh) * 2011-07-19 2013-06-12 关兵 补燃式超临界压力气液燃料发生器燃烧室冗余冷却装置
US9115575B2 (en) * 2011-09-13 2015-08-25 Conocophillips Company Indirect downhole steam generator with carbon dioxide capture
US9228738B2 (en) 2012-06-25 2016-01-05 Orbital Atk, Inc. Downhole combustor
US9291041B2 (en) 2013-02-06 2016-03-22 Orbital Atk, Inc. Downhole injector insert apparatus
US10273790B2 (en) 2014-01-14 2019-04-30 Precision Combustion, Inc. System and method of producing oil
US10767859B2 (en) 2014-08-19 2020-09-08 Adler Hot Oil Service, LLC Wellhead gas heater
US9938808B2 (en) 2014-08-19 2018-04-10 Adler Hot Oil Service, LLC Wellhead gas separator system
CN104653158B (zh) * 2015-02-17 2018-03-23 吉林大学 一种井内蓄热式燃烧加热装置
US11156072B2 (en) 2016-08-25 2021-10-26 Conocophillips Company Well configuration for coinjection
CA2976575A1 (en) 2016-08-25 2018-02-25 Conocophillips Company Well configuration for coinjection
CN109386256B (zh) * 2017-08-07 2021-06-25 中国石油化工股份有限公司 稠油蒸汽射流举升工具及蒸汽气举系统

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2725929A (en) * 1951-11-24 1955-12-06 Selas Corp Of America Combustion chamber type burner
US3254721A (en) * 1963-12-20 1966-06-07 Gulf Research Development Co Down-hole fluid fuel burner
US3385381A (en) * 1966-06-13 1968-05-28 Union Carbide Corp Mineral working burner apparatus
US3456721A (en) * 1967-12-19 1969-07-22 Phillips Petroleum Co Downhole-burner apparatus
US3980137A (en) * 1974-01-07 1976-09-14 Gcoe Corporation Steam injector apparatus for wells
US4199024A (en) * 1975-08-07 1980-04-22 World Energy Systems Multistage gas generator
US4078613A (en) * 1975-08-07 1978-03-14 World Energy Systems Downhole recovery system
US4053015A (en) * 1976-08-16 1977-10-11 World Energy Systems Ignition process for downhole gas generator
MX145676A (es) * 1976-09-27 1982-03-19 World Energy System Mejoras en sistema que incluye un generador de gas de pozos de sondeo para la recuperacion de petroleo

Also Published As

Publication number Publication date
NO813085L (no) 1982-05-04
DK458481A (da) 1982-05-04
JPS57104794A (en) 1982-06-29
MX153560A (es) 1986-11-14
US4336839A (en) 1982-06-29
EP0051127A3 (en) 1984-04-25
JPH0160636B2 (da) 1989-12-25
NO157874C (no) 1988-06-01
EP0051127A2 (en) 1982-05-12
DK156014C (da) 1989-10-23
NO157874B (no) 1988-02-22
EP0051127B1 (en) 1988-01-13
CA1164793A (en) 1984-04-03
DE3176609D1 (en) 1988-02-18

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DK156014B (da) Dampgenerator til anbringelse nede i et borehul
EP0088376B1 (en) Method and apparatus for the recovery of hydrocarbons
US5055030A (en) Method for the recovery of hydrocarbons
US3913560A (en) Submerged combustion installation
US7874350B2 (en) Reducing the energy requirements for the production of heavy oil
RU2060378C1 (ru) Способ разработки нефтяного пласта
US2734578A (en) Walter
RU2013126047A (ru) Огневой теплогенератор, система и способ повышения нефтеотдачи пласта
WO2016110186A1 (zh) 一种钻割一体化与振荡注热协同强化煤层瓦斯抽采方法
US2421528A (en) Underground oil recovery
US7665525B2 (en) Reducing the energy requirements for the production of heavy oil
WO2014176932A1 (zh) 油页岩原位竖井压裂化学干馏提取页岩油气的方法及工艺
EP0088375B1 (en) Pressure control for steam generator
US2188737A (en) Apparatus for recovering oil from subterranean oil pockets
EP2464818A2 (en) Thermal vapor stream apparatus and method
RU2391497C1 (ru) Способ разработки месторождения высоковязкой нефти
US4033411A (en) Method for stimulating the recovery of crude oil
US4807701A (en) Method for thermal stimulation of a subterranean reservoir and apparatus therefor
NO821883L (no) Varmebehandlingsapparat
US2858890A (en) Method for secondary oil recovery
RU2731763C1 (ru) Способ очистки от парафиновых отложений в скважине
RU43306U1 (ru) Установка для термического воздействия на нефтяной пласт
RU2490438C1 (ru) Способ разработки нефтяной залежи
US2847201A (en) Portable sulphur plant for use in a region of subsidence
RU2729552C1 (ru) Способ добычи газа из обводняющегося газового пласта

Legal Events

Date Code Title Description
PBP Patent lapsed