DK143089B

DK143089B - AUDIO RADIES CONSISTING OF MULTIPLE SPEAKERS

Info

Publication number: DK143089B
Application number: DK164870AA
Authority: DK
Inventors: D Huszty; A Illenyi
Original assignee: Elektroakusztikai Gyar
Priority date: 1969-11-26
Filing date: 1970-04-01
Publication date: 1981-03-23
Also published as: FI51884B; DE2017649B2; NL7008149A; NO124970B; DE2017649A1; SE358539B; BG29729A3; CA931082A; BE756400A; FI51884C; GB1310165A; PL81317B1; CH526245A; US3648801A; CS164868B2; AT320766B; ES384044A1; FR2071569A5; DK143089C

Description

143089143089

Opfindelsen angår en lydstråler, der er opbygget af ét eller flere lydstrålerelementer, således som nærmere angivet i krav l's indledning.The invention relates to a sound beam which is made up of one or more sound beam elements, as further specified in the preamble of claim 1.

Det er velkendt for fagfolk, der beskæftiger sig med 5 elektroakustiske overføringsproblemer, at der ikke kan opnås nogen stor lydydelse med en lydstråler, der er opbygget af en enkelt højttaler bestående af tragt, lydskærm og lydboks. Det er endvidere velkendt, at opbygningen af lydgivere, der er fremstillet af flere lydstråler-10 elementer,influerer på det opståede lydfelts karakteristikker, dvs. strålerens lydtryksfrekvens og retningskarakteristik, litteratur [1]. Det bemærkes, at et lydstrå lerelement i givet fald kan anvendes selvstændigt som lydstråler. Ved sådanne apparater opstår der i nærhe-15 den af lydstråleren et inhomogent såkaldt interferenslydfelt. Udbredelsen og inhomogeniteten selv afhænger af den anvendte lydstråler, af dens dimensioner og af lydstråler-elementernes anbringelse i forhold til hinanden, litteratur [2]. Undersøgelsen af de forskellige virkeliggjorte 20 løsninger giver en bemærkelsesværdig korrelation mellem nærfeltets inhomogenitet og strålerens retningskarakteristik. Ifølge teorien bliver fladestrålerens retningskarakteristik skarpere ved højere frekvenser.It is well known to those skilled in the art of 5 electro-acoustic transmission problems that no great sound performance can be achieved with a sound beam, which is made up of a single speaker consisting of a funnel, sound screen and sound box. Furthermore, it is well known that the construction of sound transducers made of several sound beams-10 elements influences the characteristics of the resulting sound field, ie. radiation sound pressure frequency and directional characteristic, literature [1]. It is noted that a sound beam clay element can be used independently as sound beams if necessary. In such devices, an inhomogeneous so-called interference sound field arises in the vicinity of the sound beam. The prevalence and inhomogeneity itself depends on the sound rays used, on its dimensions and on the juxtaposition of the sound beam elements with respect to each other, literature [2]. The study of the various realized 20 solutions provides a remarkable correlation between the near-field inhomogeneity and the directional characteristic of the beam. According to the theory, the directional characteristic of the flat beam becomes sharper at higher frequencies.

Dette fænomen forårsager en forringelse af lydtryk-25 ket i sideretninger. I fig. 1 ses en lydstråler 1 fra siden, en vektor 2, der fører til målepunktet i fjernfeltet og vinkelen α målt fra hovedstrålingsretningen. I fig.This phenomenon causes a decrease in lateral sound pressure. In FIG. 1, a side-view sound radiator 1 is shown, a vector 2 leading to the measuring point in the far field and the angle α measured from the main radiation direction. In FIG.

2 ses en idealiseret lydtryk/frekvenskurve p = p(f) i aksen, α = 0°, og ved en tilfældig valgt vinkel α / 0°. Ved høj-30 ere frekvenser forringes lydtryk/frekvenskurven i sideretningen i forhold til akseretningen i figuren. Denne teoretiske erfaring kan ofte vises i praksis. Som bekendt er det almindeligt at fremstille konvekse eller konkave strålere I. fig. 3 ses en konveksstråler 3 og en konkav stråler 35 4. Ved sådanne strålere forstærkes den førnævnte virkning, og endog lydtryk/frekvenskurven i aksen, α = 0°, er uregel- 2 U3089 mæssig. De tilsvarende, af α afhamgige lydtryk/frekvens-kurver p = p(f) er vist i fig. 4 og 5. I praksis optræder der i begge tilfælde yderligere uregelmæssigheder. Ved konvekse lydstrålere optræder der i frekvens-5 området mellem 2-5 KHz et karakteristisk fald. Ved konkave lydstrålere opstår der i området for middelfrekvenser og højere frekvenser på grund af den fokuserende virkning et maksimum af lydtrykket, hvor bølgelængderne falder sammen med bramdpunktsafstanden og måleafstanden.2 shows an idealized sound pressure / frequency curve p = p (f) in the axis, α = 0 °, and at a randomly chosen angle α / 0 °. At higher frequencies, the sound pressure / frequency curve in the lateral direction deteriorates relative to the axis direction in the figure. This theoretical experience can often be shown in practice. As is well known, it is common to produce convex or concave jets I. FIG. 3, a convex beam 3 and a concave beam 35 are seen. 4. Such beams enhance the aforementioned effect and even the sound pressure / frequency curve in the axis, α = 0 °, is irregular. The corresponding sound pressure / frequency curves dependent on α p = p (f) are shown in FIG. In practice, in both cases additional irregularities occur. In the case of convex sound beams, a characteristic drop occurs in the frequency range between 2-5 KHz. In the case of concave sound beams, in the range of medium frequencies and higher frequencies, due to the focusing effect, a maximum of the sound pressure occurs, where the wavelengths coincide with the breaking point distance and the measuring distance.

10 Erfaringsmæssig aftager brændpunktsafstanden ved højere frekvenser på grund af den aftagende bølgelængde, I dette tilfælde er det således et lydfelt, hvor lydtryk/fre-kvenskurven ved højere frekvenser også ved α = 0° har en faldende karakter, der når iagttageren, mikrofonen.10 Experientially, the focal length decreases at higher frequencies due to the decreasing wavelength. In this case it is thus a sound field where the sound pressure / frequency curve at higher frequencies also has a decreasing character reaching the observer, at the microphone.

15 Den praktiske realisering af ovenstående overvejelser kan også iagttages vel ved tonesøjler, der i grænsetilfældet kan betragtes som fladestrålere.15 The practical realization of the above considerations can also be observed well by tone columns which in the boundary case can be regarded as flat beams.

En særlig omtale fortjener kuglestrålerne, der er de almindeligste udførelsesformer for konvekse strålere.A special mention deserves the ball jets, which are the most common embodiments of convex beams.

20 Den klassiske, såkaldte Kosterske lydstråler, litteratur [3], blev efterfulgt af flere også i industrien ofte anvendte konstruktioner, på hvilke patentskrifterne ifølge litteraturfortegnelsen [4], [5] og [6] skal anføres som eksempler. I det frie lydfelt frembringer disse 25 strålere et svagt interferensfelt, da kuglestrålerens elementære stråling har divergent karakter. I henholdsvis lukkede rum eller i nærheden af reflekterende, stive flader bliver interferensfeltets styrke forøget ved refleksioner, litteratur [7], [8] og [9]. Derved bliver 30 det faktiske tonebillede udvidet, lydkildens placering lader sig ikke subjektivt lokalisere nøjagtigt, og rummets indflydelse kan stærkt fornemmes.20 The classical so-called Cistercian sound rays, literature [3], were followed by several constructions often used in industry, to which the patents of the literature [4], [5] and [6] are given as examples. In the free sound field, these 25 radiators produce a weak interference field, as the ball radiation's elementary radiation has divergent character. In confined spaces or near reflecting, rigid surfaces, respectively, the strength of the interference field is increased by reflections, literature [7], [8] and [9]. As a result, the actual tone image is expanded, the location of the sound source is not subjectively accurate and the influence of the room can be greatly felt.

Selv om disse stråleranlæg betyder et stort fremskridt i forhold til de gamle af en enkelt højttaler op-35 byggede anlæg, hvad der i første række kan forklares ved, at det frembragte lydfelts inhomogenitet forøges, kræver 3 143089 den videre udvikling dog undersøgelsen af kravene med hensyn til højttalere og de subjektive erfaringer. I løbet af undersøgelsen skal det forklares, hvilke krav der må stilles, og hvorfor netop disse krav må stilles til 5 en lydstråler med naturtro tonegengivelse.Although these radiant systems represent a great advance over the old ones built by a single speaker, which can be explained primarily by increasing the inhomogeneity of the produced sound field, however, the further development of the requirements with regard for speakers and the subjective experience. During the course of the study, it will be explained what requirements must be set and why exactly these requirements must be set to 5 a sound emitter with true-to-life tone reproduction.

Lydstrålerens lydtryk/frekvenskurve og retningskarakteristik skal være regelmæssige i overføringsområdet og så vidt muligt være frekvensuafhængige, eller også skal disse betingelser i det mindste opfyldes i brede om-10 råder, litteratur [10], [11]. Dette er især en vigtig betingelse ved overføring af en stereofonisk lydbegivenhed, litteratur [12]. Foruden ovenstående betingelser har også overensstemmelsen mellem den i aksen målte lydtryk/frekvenskurve i et frit felt og i et lukket rum erfarings-15 mæssigt stor betydning. I dette tilfælde kan der i små og middelstore rum fremstilles samme subjektive indtryk, dvs. at det med en lydstråler frembragte lydbillede bliver uafhængigt af rummet. Den ovennævnte konstatering forklares ved identiteten af strålerens udstrålede effekt, 20 hvad der opfyldes i de anførte fornødenheders tilfælde.The sound pressure / frequency curve and direction characteristic of the sound radiator must be regular in the transmission range and as far as possible be frequency independent, or at least these conditions must be met in broad areas, literature [10], [11]. This is particularly important in the transmission of a stereophonic audio event, literature [12]. In addition to the above conditions, the correlation between the sound pressure / frequency curve measured in the axis in a free field and in a closed room is also of great experience. In this case, the same subjective impression can be produced in small and medium-sized rooms, ie. that the sound image produced by a sound beam becomes independent of space. The above finding is explained by the identity of the radiated power of the jet, 20 which is fulfilled in the cases of the aforesaid necessities.

Der rejser sig imidlertid det spørgsmål, hvad man skal forstå ved overføringskurvens regelmæssighed.However, the question arises what to understand about the regularity of the transfer curve.

Det overførte programs signal, det være sig tale, musik, naturlig eller anden støj, er i grunden aldrig en 25 sinussvingning med liniespektrum, men altid et signal med en endelig båndbredde. De naturlige toner, som ved tale og også ved musik, har nemlig nødvendigvis en begyndelse og en slutning, dvs. de har et endeligt tidsspand.The signal of the transmitted program, be it speech, music, natural or other noise, is basically never a sine spectrum with line spectrum, but always a signal with a finite bandwidth. The natural tones of speech and also of music necessarily have a beginning and an end, ie. they have a finite time span.

Ved hjælp af Fouriersætningen indses det, at øret så godt 30 som aldrig påvirkes af rene sinustoner. Endvidere skal det tages med i købet, at sinustonens spektrale bredde, der ved uendelige tidsrum kan kendetegnes ved en enkelt spektrallinie, i tilfælde af endelige tidsrum udbredes 2 efter ligningen ^f = —-rr· , litteratur [13]. Her er ^tWith the help of the Fourier theorem, it is realized that the ear is almost 30, never affected by pure sinus tones. Furthermore, it must be taken into account that the spectral width of sinusone, which can be characterized by a single spectral line at infinite times, in the case of finite times, is propagated 2 according to the equation ^ f = -rr ·, literature [13]. Here is ^ t

Zy- 35 varigheden og /\f båhdbredden af signalet hvis værdi, f.eks. i tilfælde af at, /^t = 50 ms, er 40 Hz. Ifølge en foretaget 143089 4 undersøgelse, litteratur [14], indeholder sprogets fonemer og musikkens hurtigere akkorder signaler, hvis tidsspand er af størrelsesordenen 50 ms. Anlægget påvirkes altså i virkeligheden for det meste ikke af en ren tone, 5 men af et båndspektrum med en med tiden foranderlig form.The duration and / / f of the width of the signal whose value, e.g. in the case that, / ^ t = 50 ms, is 40 Hz. According to a study conducted [14], literature [14], the phonemes of the language and the faster chords of the music contain signals whose time span is of the order of 50 ms. Thus, the system is in fact mostly affected not by a pure tone, but by a band spectrum with a time-changing shape.

Det er kendt, at øret uden hensyntagen til frekvensen adderer komponenternes intensitet inden for et kritisk bånd ved en påvirkning i et tidsrum, der overskrider 10 ms, litteratur [15) og [16] . Svingningen inden for et 10 kritisk bånd kan imidlertid ikke opfattes, hvad der begrundes med følgende erfaring. Det skal nævnes, at hørerens akustiske omgivelser ved direkte høring fri for enhver elektroakustisk overføringskæde er et interferensfelt på grund af refleksioner ved rumgrænsefladerne og på grund af den 15 af det menneskelige legeme forårsagede diffraktionsvirkning, litteratur [17]. Dette interferensfelts inhomogenitet kan, skønt bemærkelsesværdigt, erfaringsmæssigt heller ikke opfattes i idealiserede, refleksionsfrie omgivelser i såkaldte lyddøde rum. Når man nemlig hører på en natur-20 lig lydkilde, f.eks. en talende person, i såkaldte lyddøde rum, og den talende, dvs. lydkilden, drejer sig lidt, kommer hørerens øre ifølge den ændrede geometriske indretning ind i et andet fysisk vel måleligt lydfelt, og ændringen af lydkilden kan dog ikke opfattes, litteratur 25 [18]. Det spiller åbenbart her en stor rolle, at sprogets signaler som kendt er signaler med en endelig båndbredde.It is known that without regard to frequency, the ear adds to the intensity of the components within a critical band at an impact for a time exceeding 10 ms, literature [15) and [16]. However, the fluctuation within a critical band cannot be understood as justified by the following experience. It should be mentioned that the acoustic environment of the hearer by direct hearing free of any electroacoustic transmission chain is an interference field due to reflections at the space interfaces and due to the diffraction effect of the human body, literature [17]. The inhomogeneity of this interference field, although noteworthy, cannot be experienced experientially in idealized, reflection-free environments in so-called dead spaces. When listening to a natural source of sound, e.g. a talking person, in so-called sound dead spaces, and the talking, ie. The sound source, turning slightly, according to the changed geometric device, the ear's ear enters another physically well measurable sound field, and the change in the sound source cannot be perceived, however, literature 25 [18]. Evidently, it plays a major role here that the language's signals as known are signals with a finite bandwidth.

Noget lignende kan også erfares ved høring af naturlige, musikalske toner eller støjkilder. Lydfeltets uregelmæssighed optræder endnu før i naturlige, med reflekteren-30 de overflader forsynede omgivelser. Det er her tilstrækkeligt f.eks. at henvise til den velkendte, stærkt svingende karakter af lydtryk/frekvenskurven for en i et lukket rum arbejdende lydstråler, idet frekvenskurven kan måles med et sinusformet varierende signal, litteratur [19].Something similar can also be experienced when hearing natural, musical tones or noise sources. The irregularity of the sound field appears even before in natural, reflective surfaces. This is sufficient here, for example. referring to the well-known, highly oscillating nature of the sound pressure / frequency curve of a sound beam operating in a confined space, the frequency curve being measured by a sinusoidally varying signal, literature [19].

35 En lignende slutning kan blandt andet også drages af det af Flohrer beskrevne fænomen, litteratur [20] . I- 5 14308935 A similar conclusion can also be drawn from, among other things, the phenomenon described by Flohrer, literature [20]. I- 143089

Ifølge hans erfaring kan tilstedeværelsen af et fald i overføringskarakteristikken med en relativ båndbredde på ^f/f fri. 0,1 ikke opfattes ved subjektiv påhøring.In his experience, the presence of a decrease in the transmission characteristic with a relative bandwidth of ^ f / f may be free. 0.1 is not perceived by subjective hearing.

Det følger af det foregående, at det ikke har 5 noget praktisk formål at tillægge henholdsvis lydtryk/-frekvenskurvens uregelmæssigheder inden for det kritiske bånd eller retningskarakteristikkens interferensagtige skarpe fald nogen betydning. På den anden side er det imidlertid umagen værd at tage bredere huller og toppe, 10 der forekommer i overføringskurven, i betragtning, dvs. når disse når den kritiske båndbredde. Deres tilstedeværelse er da også hørlig og forstyrrende, når deres oprindelse skyldes interferens, litteratur [21].It follows from the foregoing that it has no practical purpose to ascribe, respectively, to the irregularities of the sound pressure / frequency curve within the critical band or the interfering sharp fall of the directional characteristic. On the other hand, however, it is worthwhile to take into account wider gaps and peaks 10 that occur in the transfer curve, ie. when these reach the critical bandwidth. Their presence, then, is also audible and disturbing when their origin is due to interference, literature [21].

Ud fra lydstrålernes almindelige specifikationsdata 15 betragtes formen af lydtryk/frekvenskurven i aksen i overføringsområdet. Svingninger på -5 dB er ingen sjældenhed.From the general specification data of the sound beams 15, the shape of the sound pressure / frequency curve in the axis of the transmission area is considered. Fluctuations of -5 dB are no rarity.

Ifølge Shorters erfaringer, litteratur [11], kan allerede svingninger på -2 dB på enkelte steder af kurven opfat tes. Ifølge disse iagttagelser bliver klangfarven ved 20 subjektiv bedømmelse henholdsvis farveløs eller hård og metalagtig i sådanne tilfælde, hvor overføringskarakteristikken i nogle områder, der er bredere end det kritiske bånd, har irregulariteter på nogle dB. Dvs. som følge af en sænkning ved de middelhøje toner omkring 2-5 kHz 25 fås indtryk af en fjerntliggende lydkilde, mens en lille forhøjning i frekvenskurven på samme sted giver indtryk af den nære lydkilde. De i det ovenstående fra subjektiv side begrundede krav fører ved lydstrålernes tekniske realisering til meget strenge krav, især når det 30 tages i betragtning, at aflytningsforholdene i lydfeltet i hørerens omgivelser stadig frembringer yderligere irregulariteter .According to Shorter's experience, literature [11], fluctuations of -2 dB at some locations of the curve can already be detected. According to these observations, the tone color at subjective rating becomes colorless or hard and metallic, respectively, in cases where the transmission characteristic of some areas wider than the critical band has irregularities of some dB. Ie due to a lowering of the medium-high tones around 2-5 kHz 25, an impression is made of a distant sound source, while a small increase in the frequency curve at the same location gives the impression of the near sound source. The requirements justified from the subjective point of view above by the technical realization of sound rays lead to very strict requirements, especially when it is taken into account that the interception conditions in the sound field in the surroundings of the hearing still produce further irregularities.

Ved de kendte lydstråleres opbygning er de ovenstående teoretiske overvejelser blevet betragtet som grund-35 lag, så fagfolks bestræbelser er gået i retning af at nedsætte strålernes interferensfelt til et minimum og så vidt muligt udelukke inhomogeniteterne.In the construction of the known sound rays, the above theoretical considerations have been considered as basics, so that the efforts of professionals have gone towards reducing the interference field of the rays to a minimum and, as far as possible, excluding the inhomogeneities.

143089 6143089 6

Som det allerede er forklaret i tilfældet i fig. 1 til 5 og for de nævnte forskellige højttalertyper, har disse bestræbelser kun delvis givet resultat, og selv ved de bedste højttalertyper kan der findes sådanne objektive 5 målelige irregulariteter, der også kan opfattes subjektivt af hørerens øre. Desuden er afhjælpningen af interferensfelternes altid bestående inhomogenitet en håbløs opgave.As already explained in the case of FIG. 1 to 5 and for the various speaker types mentioned, these efforts have only partially resulted, and even at the best speaker types, such objective 5 measurable irregularities can be found that can also be subjectively perceived by the ear of the listener. In addition, the remediation of the always-existing inhomogeneity of the interference fields is a hopeless task.

Ved realiseringen af apparatet ifølge opfindelsen 10 går man ud fra den grundide, at strålerens interferensfelt ikke netop skal udkobles, men at der skal frembringes et udtalt stærkt interferensfelt, ved hvilket sænkningerne og forhøjningerne ligger så tæt, at disse ikke længere kan opfattes subjektivt. Selv om lydfeltets skar-15 pe irregular!teter altså kan påvises ved objektive målinger, opstår for hørernes øre indtrykket af et subjektivt homogent felt.In the realization of the apparatus according to the invention 10, it is assumed that the beam's interference field should not just be switched off, but that a pronounced strong interference field must be produced, at which the lowers and elevations are so close that they can no longer be perceived subjectively. Thus, although the sharp irregularities of the sound field can be detected by objective measurements, the impression of a subjective homogeneous field arises in the ears of the hearers.

Det er altså opfindelsens formål at tilvejebringe en lydstråler, der fremkalder et sådant lydfelt, ved hvil-20 ket inhomogeniteten af lydfeltets interferens er meget stærk. Når lydfeltets irregulariteter som funktion af frekvensen, tiden og rummet ændrer sig og falder inden for høringens kritiske bånd, kan disse ikke mere opfattes, og klangbilledet vil subjektivt blive tilpas godt.Thus, it is the object of the invention to provide a sound emitter that produces such a sound field, at which the inhomogeneity of the sound field interference is very strong. When the irregularities of the sound field as a function of frequency, time and space change and fall within the critical band of the hearing, these can no longer be perceived and the sound image will be subjectively adapted well.

25 Dertil må der på grundlag af det ovennævnte frembringes et så stærkt interferensfelt, at betingelsen /\f/f -C 0.1 opfyldes. I dette tilfælde bliver rummets eller omgivelsernes perturbation kompenseret ved lydfeltets inhomogenitet, dvs. den elektroakustiske over-30 føring bliver praktisk taget uafhængig af omgivelserne. Mellem den subjektive opfattelse og de objektivt målelige parametre er det ved måling tilrådeligt i stedet for de i praksis almindeligt anvendte sinussignaler at anvende et målesignal af statistisk karakter, der bed-35 re tilnærmer sig programsignalernes virkelige egenskaber.25 In addition, on the basis of the above, such a strong interference field must be produced that the condition / \ f / f -C 0.1 is fulfilled. In this case, the perturbation of the room or surroundings is compensated by the inhomogeneity of the sound field, ie. the electroacoustic transmission becomes virtually independent of the surroundings. Between the subjective perception and the objectively measurable parameters, it is advisable, instead of the sinusoidal signals commonly used in practice, to use a statistical signal of measurement that better approximates the real characteristics of the program signals.

Denne betingelse kan med god tilnærmelse opfyldes af ro- 7 143089 sabåndpasstøj med en båndbredde på 1/3 oktav.This condition can be met with good approximation by noise band noise with a bandwidth of 1/3 octave.

Det må betvivles, at ovennævnte mål kan nås blot med et sammensat, af flere højttalere sammenbygget lyd-strålerelement eller en af disse elementer bygget lyd-5 stråler.It is to be doubted that the above objectives can be attained merely with a composite, multi-speaker audio beam element or one of these elements built sound beams.

Lydstråleren ifølge opfindelsen er udformet som angivet i krav l's kendetegnende del.The sound radiator according to the invention is designed as defined in the characterizing part of claim 1.

I lydstråleren ifølge opfindelsen bliver det af flere højttalere sammenbyggede lydstrålerelements kraftige 10 interferensfelt i de øvrige lydstrålerelementer frembragt umiddelbart ved lydstrålerelementets åbning. Ved åbning skal der forstås ethvert virkeligt eller fiktivt fladeelement af lydstråleren, gennem hvilket det frembragte lydfelt direkte overgives til lydfeltets medium. Ved de 15 fleste af de mulige indretninger står åbningen i højttalernes hovedudstrålingsrumvinkel i berøring med et eller flere punkter af de enkelte højttaleres vægelementer.In the sound beam according to the invention, the powerful interference field of several sound beam elements assembled by several speakers in the other sound beam elements is produced immediately at the opening of the sound beam element. Opening means any real or fictitious surface element of the sound beam through which the produced sound field is directly transferred to the medium of the sound field. In the 15 most of the possible devices, the opening in the main radiating space angle of the speakers is in contact with one or more points of the wall elements of the individual speakers.

På fladerne af de åbninger, der befinder sig i lydstrålerelementets nærfelt, ændrer amplituden og fasen af 20 den påvirkning, der når luftdelene, sig hurtigt fra punkt til punkt. Påvirkningens fase, der ændrer sig hurtigt langs åbningens flade som funktion af stedet, giver mulighed for, at lydstrålerelementet udviser su-perdirektive egenskaber, litteratur [22], dvs. at ret-25 ningskarakteristikken praktisk taget ikke bliver skarpere med stigende frekvens.On the surfaces of the openings located in the near field of the sound beam element, the amplitude and phase of the influence of the air portions change rapidly from point to point. The phase of the impact, which changes rapidly along the surface of the aperture as a function of the site, allows the sound-beam element to exhibit super-directive properties, literature [22], ie. that the directional characteristic does not practically become sharper with increasing frequency.

Under anvendelse af opfindelsens principper kan der bygges en lydstråler, der svarer til den til enhver tid forekommende akustiske opgave, og som kan varieres i et 30 bredt område.Using the principles of the invention, a sound beam can be constructed that corresponds to the acoustic task that occurs at all times and which can be varied in a wide range.

Ved "øvre grænsefrekvens" forstås på grundlag af det hertil henhørende IEC-anbefalingsudkast den frekvens, ved hvilken den i aksen i en afstand på 1 m målte værdi for lydtrykket falder 10 dB i forhold til middelværdien 35 i et oktavbånd i omegnen af overføringsområdets maksimale følsomhed. Skarpe sænkninger og forhøjninger, der er 143089 8 smallere end 1/8 oktav, skal lades ude af betragtning, litteratur [23]. Når der i et lige antal, symmetrisk anbragte flader i den symmetriske indretning anvendes højttalere af samme udførelse, får man en lydstråling med sym-5 metrisk retningsvirkning, medens der ved anvendelse af et ulige antal flader kan opnås en særlig retningsvirkning, dvs. at hovedstrålingsretningen derved kan drejes. Drejningens indflydelse bliver svagere i lydstrålerelemen-tet ved anvendelse af flere højttalere og bliver stadig 10 stærkere i et lydstrålerelement, der er opbygget med færre højttalere. Dette viser sig mest udpræget ved et element, der indeholder tre højttalere."Upper limit frequency" means, on the basis of the associated IEC recommendation draft, the frequency at which the measured value for the sound pressure at a distance of 1 m decreases 10 dB relative to the mean value 35 in an octave band in the vicinity of the maximum sensitivity of the transmission area. . Sharp lowers and elevations smaller than 1/8 octave should be disregarded, literature [23]. When an equal number of symmetrically arranged surfaces are used in the symmetrical device, speakers of the same embodiment produce a sound radiation with symmetrical directional effect, while using a different number of surfaces a special directional effect, ie. that the principal radiation direction can thereby be turned. The influence of rotation becomes weaker in the sound beam element by the use of multiple speakers and still becomes stronger in a sound beam element constructed with fewer speakers. This is most pronounced by an element that contains three speakers.

Naturligvis kan højttalerne også være anbragt usymmetrisk, og de kan have forskellige dimensioner og udform-15 ninger, hvorved yderligere ønskede virkninger kan opnås.Of course, the speakers may also be arranged asymmetrically, and may have different dimensions and designs, thereby obtaining additional desired effects.

Desuden kan der anbringes flere højttalere ved en over en højttaler som åbningsflade lagt flades strålingsåbning.In addition, several speakers may be arranged at a radiating aperture placed over a speaker as an orifice surface.

Opfindelsen forklares i det følgende nærmere under henvisning til tegningen, på hvilken 20 fig. 1-5 er diagrammer og kurver til belysning af den tilgrundliggende teori, fig. 6 skitsemæssigt viser en lydstråler ifølge opfindelsen i almindelighed, et element med fem højttalere, som tjener til forklaring af opfindelsens væsen, 25 fig. 7 et elementært liniestrålerelement bestående af et af tre led opbygget lydstrålerelement, hvori højttalerne er anbragt på linie, fig. 8 et elementært liniestrålerelement, bestående af et af fire led opbygget lydstrålerelement, hvori 30 højttalerne er anbragt på linie, fig. 9 et elementært liniestrålerelement, der består af et af fem led opbygget højttalerelement, hvori højttalerne er anbragt på linie, fig. 10 et sammensat lydstrålerelement, der er op-35 bygget af 2 x 4 led. I denne udførelsesform kan der gennem hver af de to over hinanden lagte højttaleråbningsflader lægges et fælles plan, 9 143089 fig. 11 et sammensat lydstrålerelement, der er opbygget af 2 x 3 led. Ved denne udførelsesform kan der gennem hver af de to over hinanden lagte højttaleråbningsflader lægges et fælles plan, 5 fig. 12 et sammensat lydstrålerelement, der er op bygget af 2 x 3 led. Afvigelsen fra det i fig. 11 viste består i, at lydstrålerelementets enkelte led er drejet i forhold til hinanden, fig. 13 den i fig. 12 viste udførelsesform med den 10 afvigelse, at lydstråleren her er sammenbygget af et lydstrålerelement med 2x4 led, fig. 14 en udførelsesform for et lydstråleranlæg med stor lydydelse. Lydstrålerens enkelte højttalerled kan også anvendes selvstændigt som særlige flade- eller li-15 niestrålere, hvis retningsvirkning i lydstråleren ifølge opfindelsen ændrer sig ifølge fordele, der skal omtales i det følgende, fig. 15 en sammensat lydstråler, ved hvilken der hører flere højttalere til fladen, der som lydstrålerele-20 mentets åbningsflade er lagt igennem en højttaleråbning.The invention will now be explained in more detail with reference to the drawing, in which: 1-5 are diagrams and curves for illustrating the underlying theory; 6 is a schematic representation of a sound beam according to the invention in general, an element of five speakers which serves to explain the nature of the invention; FIG. 7 is an elementary line beam element consisting of a three-beam sound beam element in which the speakers are arranged in line; FIG. Fig. 8 shows an elementary line beam element, consisting of a four-beam sound beam element, in which the speakers are arranged in line; Fig. 9 is an elementary line beam element consisting of a five-element speaker element in which the speakers are aligned; 10 is a composite sound beam element which is made up of 2 x 4 joints. In this embodiment, a common plane can be laid through each of the two superimposed speaker opening surfaces. 11 is a 2 x 3 joint composite sound beam element. In this embodiment, a common plane can be laid through each of the two superimposed speaker opening surfaces. 12 a composite sound beam element made up of 2 x 3 joints. The deviation from that of FIG. 11 shows that the individual joints of the sound beam element are rotated relative to each other; FIG. 13 is the one shown in FIG. 12, with the 10 deviation that the sound beam is here assembled by a 2x4 joint sound beam element. FIG. 14 is an embodiment of a high beam sound beam system. The individual speaker beams of the sound beam may also be used independently as special surface or line beams whose directional effect in the sound beam according to the invention changes according to advantages to be described below. 15 is a composite sound beam, to which several speakers belong to the surface, which, as the opening surface of the sound beam element 20, is passed through a speaker opening.

Ved dette led sikres bredbåndsoverføringen af et flervejssystem, der også kan udstråle selvstændigt. De to midterste led af den afbildede udførelsesform er af konstruktionsmæssige grunde hver især selvstændige bredbåndshøjttalere, 25 og fig. 16-24 er karakteristikker til belysning af virkningen af lydstrålere ifølge opfindelsen.At this point, the broadband transmission is ensured by a multi-way system that can also radiate independently. The two middle portions of the depicted embodiment are, for structural reasons, each of their own independent broadband speakers, 25 and FIG. 16-24 are characteristics for elucidating the effect of sound radiators according to the invention.

Det i fig. 6 viste lydstrålerelement er sammenbygget af fem enkelte eller sammensatte små højttalere 5 og 30 har en sådan udformning, at de over strålingsfladerne lagte planer danner en fra 180° afvigende vinkel 7 med hinanden, og planerne 6's skæringslinier løber parallelt med hinanden til skæringslinien 10, der er en brudt linie, der ligger vinkelret på de førstnævnte skæringslinier og lig-35 ger i et på planerne 6 vinkelret plan, og højttalerne 5 er anbragt således, at strålingssymmetriakserne 11 for de 143089 ίο enkelte ved siden af hinanden liggende højttalere 5 eller deres projektion 12 på planen 9 skiftevis skærer hinanden foran brudlinien 10 i skæringspunktet 13 og bag ved brudlinien 10 i skæringspunktet 14, og strålingscentrene 15 5 i de ved siden af hinanden liggende højttalere 5 ligger i mindre afstand fra hinanden end den tidobbelte bølgelængde af den til den i det ovenstående allerede definerede grænsefrekvens for tonefrekvensbåndet hørende lydbølge.The FIG. 6, the radiant element shown in Fig. 6 is made up of five single or composite small speakers 5 and 30 of such a design that the planes laid over the radiating surfaces form an angle 7 deviating from each other 180 ° and the intersecting lines of the planes 6 run parallel to each other to the intersecting line 10 which is a broken line perpendicular to the first-mentioned intersecting lines and lying in a plane perpendicular to the planes 6, and the speakers 5 are arranged such that the radiation symmetry axes 11 for the individual adjacent speakers 5 or their projection 12 on the plane 9 intersect one another in front of the fracture line 10 at the intersection 13 and behind the fracture line 10 at the intersection 14, and the radiation centers 15 5 in the adjacent speakers 5 are less distant from each other than the double wavelength of the the boundary frequency of the tone frequency band of the audio wave already defined above.

I figurerne 7 til 15 er der vist forskellige ud-10 førelsesformer, der ved kendskab til figur 6 ikke kræver yderligere forklaring hvad opbygningen angår ud over de med figurernes opregning følgende bemærkninger.Figures 7 to 15 show various embodiments which, in the knowledge of Figure 6, do not require further explanation as to the structure in addition to the notes following the figures listed.

Lydstrålerne forsynes fra samme signalkilde. Lyd-stråleren ifølge opfindelsen frembringer et kraftigere 15 interferensfelt end de almindelige lydstråleropbygnin-ger med plane flader eller kugleflader. Deres særlige fordele i sammenligning med f.eks. den ifølge litteraturen [9] beskrevne opbygning ved en stråler med 1/8 kugleflade består i, at lydtryk/frekvenskurven ikke indeholder 20 nogen sænkning mellem 2 og 5 kHz, og retningskarakteristikken vil også være frekvensuafhængig. Til sammenligning viser fig. 16 de i aksen målte lydtryk/frekvenskur-ver i samme måleafstand. Lydstråleren er sammenbygget af 8-8 højttalere af samme type koblet parallelt. I fig. 16 25 viser kurven 16 lydtryk/frekvenskurven for den i fig. 10 viste lydstråler ifølge opfindelsen. Derimod viser fig.The sound rays are supplied from the same signal source. The sound-radiator according to the invention produces a more powerful interference field than the conventional sound-beam structures with flat or spherical surfaces. Their particular advantages in comparison with e.g. the structure described in the literature [9] by a 1/8 ball surface radiator consists in that the sound pressure / frequency curve contains no lowering between 2 and 5 kHz, and the directional characteristic will also be frequency independent. For comparison, FIG. 16 the sound pressure / frequency curves measured in the axis at the same measuring distance. The sound beam is made up of 8-8 speakers of the same type connected in parallel. In FIG. 16 25 shows the curve 16 the sound pressure / frequency curve of the one shown in FIG. 10 according to the invention. In contrast, FIG.

17 lydtryk/frekvenskurven for den i litteraturen [9] beskrevne løsning. Begge kurver er målt med rosabåndpasstøj af en bredde på 1/3 oktav. De ovennævnte, til målingen an-30 vendte lydstrålere var anbragt således i huse med samme rumfang, at højttalerne blev anbragt to og to under hinanden. Husene blev dæmpet med vat. Højttalerne blev ved løsningen ifølge opfindelsen anbragt i en vinkel på 3 = 145° i forhold til hinanden, hvor β er den i fig. 6 med 7 be-35 tegnede vinkel, og ved den kendte løsning med 3 = 135°.17 sound pressure / frequency curve for the solution described in the literature [9]. Both curves are measured with rose bandpass noise of a width of 1/3 octave. The above-mentioned sound beams used for the measurement were placed in houses of the same volume so that the speakers were placed two and two below each other. The houses were dampened with cotton wool. In the solution according to the invention, the speakers were placed at an angle of 3 = 145 ° relative to each other, where β is the one shown in FIG. 6 with 7 designated an angle, and in the known solution with 3 = 135 °.

Husets bredde androg i begge tilfælde 0,6 m. Det 11 143089 fri volumen af det til målingen benyttede rum var 125 m , dets efterklangstid androg mellem 100-1000 Hz 0,45 s med en svingning på - 0,05 s. Målemikrofonen var af fabrikatet Briiel og Kjær, type 4135. Sammenligningsmålingen af 5 de valgte to forskellige anbringelser viser, at anbringelsen ifølge opfindelsen har flere fordele ved samme dimensioner og anvendelse af samme højttalere, i sammenligning med den kendte anbringelse, der efterligner en kuglestråler . Dette understøttes også af de i det frie lyd-10 felt målte retningskarakteristikker. I dette tilfælde blev der foretaget en sammenligningsmåling i et refleksionsfrit rum. De indvundne resultater blev opnået ved hjælp af den ovennævnte målemikrofon opstillet i en afstand på 2 m fra lydstrålerne. Målesignalet var 1/3 ok-15 tavbånd bred rosabåndpasstøj. De ved udførelsesformen i-følge opfindelsen målte retningskarakteristikker er vist i fig. 17a, b, c, d og e for de ovennævnte målesignaler med båndmidtefrekvenser på 1, 2, 4, 8 og 16 kHz. 1 fig.The width of the house was 0.6 m in both cases. The free volume of the space used for the measurement was 125 m, its reverberation time was between 100-1000 Hz 0.45 s with a oscillation of - 0.05 s. of the Briiel and Kjær brand, type 4135. The comparison measurement of the two different locations selected shows that the arrangement according to the invention has several advantages of the same dimensions and the use of the same speakers, in comparison with the known arrangement which mimics a ball radiator. This is also supported by the directional characteristics measured in the free sound-10 field. In this case, a comparison measurement was made in a reflection-free room. The obtained results were obtained using the aforementioned measuring microphone set up at a distance of 2 m from the sound jets. The measurement signal was 1/3 ok-15 silk band wide rose band pass noise. The directional characteristics measured in accordance with the invention are shown in FIG. 17a, b, c, d and e for the aforementioned measuring signals with band center frequencies of 1, 2, 4, 8 and 16 kHz. 1 FIG.

18a, b, c, d og e ses retningskarakteristikkerne for den 20 kendte løsning. Retningskarakteristikkens stabilisering ved båndmidtefrekvensens forhøjelse og således den i forbindelse dermed stående superdirektivitet ses tydeligt ved løsningen ifølge opfindelsen i fig. 17.Figures 18a, b, c, d and e show the directional characteristics of the known solution. The stabilization of the directional characteristic at the increase of the band center frequency and thus the super-directivity associated with it is clearly seen in the solution according to the invention in fig. 17th

Lydstrålerelementet i udførelsesformen ifølge op-25 findelsen giver ved anvendelse af en symmetrisk opbygning og et lige antal ens højttalere en symmetrisk retningskarakteristik. Anvendes der derimod en usymmetrisk højttaleropbygning eller et lige antal højttalere med fra hinanden afvigende følsomhed, drejer retningskarakteristikkens 30 maksimum sig i henholdsvis det største antal højttaleres retning eller i retningen for højttalerne med større følsomhed. Ved anvendelse af løsningen ifølge opfindelsen kan der altså som allerede nævnt bygges et lydstrå-lerelement med drejet hovedudstrålingsretning og ved pas-35 sende sammenbygning af disse bygges en sådan lydstråler.The sound beam element of the embodiment according to the invention, using a symmetrical structure and an equal number of identical speakers, gives a symmetrical directional characteristic. On the other hand, if an asymmetrical speaker structure or an equal number of speakers with different sensitivity is used, the maximum of the directional characteristic 30 rotates in the direction of the largest number of speakers or in the direction of the speakers with greater sensitivity, respectively. Thus, as already mentioned, when using the solution according to the invention, a sound beam element with a rotating main radiating direction can be built and, by fitting them together, such a sound beam can be built.

Ved anvendelse af opbygningen ifølge fig. 11 er der foretaget målinger, og de i fig. 19a-e viste retningskarak- 143089 12 teristikker viser tydeligt drejningen af symmetriaksen, hvorved den nævnte særlige virkning kan opnås. Måleforholdene og de anvendte midterfrekvenser er her lig med de i forbindelsen med fig. 17 og 18 allerede beskrevne.Using the structure of FIG. 11, measurements have been made and those of FIG. 19a-e, the directional characteristics shown clearly show the rotation of the axis of symmetry, thereby obtaining said particular effect. The measurement conditions and the center frequencies used here are equal to those in connection with FIG. 17 and 18 already described.

5 Når lydstrålerelementerne ved udformningen af en lydstråler sammenbygget således, at elementerne danner en fra 180° afvigende vinkel med hinanden, kan retningskarakteristikkernes henholdsvis symmetri og asymmetri i forhold til hinanden også dannes i det lodrette plan.5 When the sound beam elements are formed together in the design of a sound beam so that the elements form an angle deviating from 180 ° with each other, the symmetry and asymmetry of the directional characteristics can also be formed in the vertical plane.

10 For at forstærke interferensfeltets inhomogeni tet, dvs. for den frevkensafhængige indflydelse på lyd-strålerens retningskarakteristiks skyld, er det hensigtsmæssigt foran højttalerne at anbringe forhindringer, der har dimensioner, der er sammenlignelige med bølgelængden.To enhance the inhomogeneity of the interference field, i.e. for the frequency-dependent influence of the directional characteristic of the sound beam, it is appropriate to place in front of the speakers obstacles having dimensions comparable to the wavelength.

15 Den langs disse forhindringers overflade bevirkede bøjning forøger yderligere påvirkningens fasesvingning ved lydstrålerelementets åbning. Er dimensionerne af de foran højttaleren anbragte forhindringer halvdelen af den til den øvre grænsefrekvens af det tonefrekvensbånd, der skal 20 overføres, hørende lydbølgelængde, indtræffer den skildrede virkning. Beviset for ovennævnte påstand viser retningskarakteristikkerne i fig. 21a-e, ved hvilke der i højttaleren 5, der indeholder lydstråleren 19 ifølge fig. 20a og 20b, er tilpasset af træ fremstillede cylin-25 dre 18. Det fremgår tydeligt af sammenligningen af fig.The bending effected along the surface of these obstacles further enhances the phase oscillation of the influence at the opening of the sound beam element. If the dimensions of the obstacles placed in front of the speaker are half that of the audio wavelength associated with the upper boundary frequency of the tone frequency band to be transmitted, the depicted effect occurs. The proof of the above assertion shows the directional characteristics of FIG. 21a-e, wherein in the loudspeaker 5 containing the sound radiator 19 of FIG. 20a and 20b, are adapted from wooden cylinders 18. It is clear from the comparison of FIGS.

17 og 21, at retningskarakteristikken efter indbygning af forhindringerne endnu kraftigere udviser en superdirektiv karakter, retningskarakteristikkerne bliver med stigende frekvens bredere som følge af lydbøjningen ved cy-30 lindrene. Virkningens egenart er frekvensuafhængigt afhængig af de indbyggede forhindringers akustiske impedans med hensyn til luften.17 and 21, that the directional characteristic after incorporation of the obstacles exhibits even more powerful a super-directive character, the directional characteristics become wider with increasing frequency as a result of the sound bending at the cylinders. The nature of the effect is frequency dependent on the acoustic impedance of the built-in obstacles with respect to the air.

Fig. 22, 23 og 24 viser lydtryk/frekvenskurver målt i det frie felt i aksen. Ved målingerne anvendtes den ved 35 måling af retningskarakteristikkerne anvendte geometriske opbygning og en rosabåndpasstøj med 1/3 oktavs båndbredde.FIG. 22, 23 and 24 show sound pressure / frequency curves measured in the free field of the axis. The measurements used the geometric structure used in measuring the directional characteristics and a rose bandpass noise with 1/3 octave bandwidth.

Fig. 22 viser måleresultaterne fra den i fig. 10 viste 13 143089 opbygning ifølge opfindelsen, medens fig. 23 viser resultaterne for den kendte kuglestråleropbygning. I fig. 24 er måleresultaterne for udførelsen ifølge fig. 10 vist.FIG. 22 shows the measurement results from the one shown in FIG. 10 shows a structure according to the invention, while FIG. 23 shows the results of the known ball-beam structure. In FIG. 24 is the measurement results of the embodiment of FIG. 10.

Ved sammenligning af fig. 16 og 22 indses det let, at ud-5 førelsen ifølge opfindelsen giver en bedre overensstemmelse for lydtryk/frekvenskurven i aksen i det frie felt og i lukkede rum, samt at retningskarakteristikkens frekvensafhængighed og endog dens superdirektive egenart opfyldes. Ved sammenligning af de målte resultater med 10 de i beskrivelsens løb behandlede subjektive erfaringer og med de af disse følgende tekniske opgaver ses det, at ved anvendelsen af lydstråleren ifølge opfindelsen kan der subjektivt opnås en ret god virkning, men også samtidig en med objektive parametre sikker håndgribelig opbygning.By comparing FIG. 16 and 22, it is readily appreciated that the embodiment of the invention provides a better match for the sound pressure / frequency curve of the axis in the free field and in closed compartments, and that the frequency dependence of the directional characteristic and even its super-directive character is fulfilled. By comparing the measured results with the subjective experiences dealt with in the description and with the following technical tasks, it is seen that when using the sound beam according to the invention, a fairly good effect can be obtained, but at the same time one with objective parameters sure tangible structure.

1515

Litteraturliste.Bibliography.

[1] H. Petzoldt: Elektroakustik IV. Leipzig, 1957.[1] H. Petzoldt: Electroacoustics IV. Leipzig, 1957.

[2] H. Stenzel, O.Brosze: Leitfaden zur Berechnung 20 von Schallvorgangen - Springer V. Berling (Got tingen) Heidelberg, 1958.[2] H. Stenzel, O.Brosze: Guide to calculation 20 of Schallvorgangen - Springer V. Berling (Got tingen) Heidelberg, 1958.

[3] H. Kosters: Ein neuer Gesichtspunkt fiir die Ent-wicklung von Lautsprechern - Technische Haus-Mitteilungen des Nordwestdeutschen Rundfunks 3 25 (1951) 205-208 S.[3] H. Kosters: A New Viewpoint for the Development of Loudspeakers - Technische Haus-Mitteilungen des Nordwestdeutschen Rundfunks 3 25 (1951) 205-208 S.

[4] A.V. Christian: Cubic Loudspeaker Cabinet - USA[4] A.V. Christian: Cubic Loudspeaker Cabinet - USA

patent nr. 2.544.72 1951.111,13.Patent No. 2,544.72 1951,111,13.

[5] A.G. Bose: Pressure Wave Generation - canadisk patentskrift nr. 616.130 1967 juli 22 30 [6] A.G. Bose: Loudspeaker System - USA patentskrift nr. 3.038.964 XII.18.1956.[5] A.G. Bose: Pressure Wave Generation - Canadian Patent No. 616,130 1967 July 22 30 [6] A.G. Bose: Loudspeaker System - United States Patent No. 3,038,964 XII.18.1956.

[7] W. Kuhi, J.M. Zosel: Untersuchungen zur Pseudo-stereophonie und Stereophonie mit Kugellaut-sprechern und "Raumklang"-Geraten -35 Acustica 6 (1956) 474-481 S.[7] W. Kuhi, J.M. Zosel: Investigations into pseudo-stereophony and stereo-phonics with bullet-speaker and "spatial" devices -35 Acustica 6 (1956) 474-481 S.

14 143089 [8] W. Kuhi: Die Verbesserrung von Pråsenz und Natiir-lichkeit bei Lautsprechern mit råumlichem Klangbild - Préquenz 16 (1962) 86-89 S.14 143089 [8] W. Kuhi: The Improvement of Presence and Natural Lightness in Speakers with Spatial Soundscape - Prequestion 16 (1962) 86-89 S.

[9] A.G. Bose: On the Design, Measurement and Evalua- 5 tion of Loudspeakers - Audio Engineering Society, 35th Convention New York, 21/24 Oct. 1968. 622 reprint [10] E. Hanns: Eine Messmethode zur unmittelbaren Bestim-mung der Ubertragungscharakteristik der Einheit 10 Lautsprecher-Raum als Funktion der Frequenz -[9] A.G. Bose: On the Design, Measurement and Evaluation of Loudspeakers - Audio Engineering Society, 35th Convention New York, 21/24 Oct. 1968. 622 reprint [10] E. Hanns: A Measurement Method for Determining Immeasurable Determination of the Transmission Characteristics of Unit 10 Speaker Space as a Function of Frequency -

Techn. Mitt. R.F.Z. 7 (1963) 30-38 S.Techn. Mitt. R.F.Z. 7 (1963) 30-38 S.

[11] D.E.L. Shorter: A Survey of Performance Criteria and Design Considerations for High-Quality Monitoring Loudspeakers - J.A. E.S. 7 (1959) 13-28, 54 S.[11] D.E.L. Shorter: A Survey of Performance Criteria and Design Considerations for High-Quality Monitoring Loudspeakers - J.A. E. S. 7 (1959) 13-28, 54 p.

15 [12] A. Illenyi: Analyse des stereofonen Schallfeldes -[12] A. Illenyi: Analysis of the stereo sound field -

Proc. IV. Congr. I.C.A. København 1962 N-38 [13] O.Sala: Objektive und subjektive Resonanzeffekte bei kurzdauernden ImpulsfoIgen - Frequenz 5 (1951) nr. 9 250 S.Proc. IV. Congr. I.C.A. Copenhagen 1962 N-38 [13] O.Sala: Objective and subjective resonance effects in short-duration pulse joints - Frequency 5 (1951) No. 9,250 S.

20 [14] J.F. Winckel: Klangstruktur der Musik - Verlag fiir[14] J.F. Winckel: Sound Structure of Music - Publisher

Radio-Foto-Kinotechnik, Berlin-Borsigwalde 1955.Radio-Photo-Kinotechnik, Berlin-Borsigwalde 1955.

31 S.31 S.

[15] E. Zwicker: Subdivision of the audible frequency range into critical bands (Frequenzgruppen) Journ.[15] E. Zwicker: Subdivision of the audible frequency range into critical bands (Frequency groups) Journ.

25 Acoustical Soc. Am. Vol. 33 (1961) 248 S.Acoustical Soc. Am. Vol. 33 (1961) 248 p.

[16] H. Scholl: Das dynamische Verhalten des Gehors bei der Unterteilung des Schallspektrums in Frequenzgruppen. Acustica, Vol. 12 (1962) 101 S.[16] H. Scholl: The dynamic behavior of the hearing in dividing the sound spectrum into frequency groups. Acustica, Vol. 12 (1962) 101 p.

[17] W. Schirmer: Die Richtcharakteristik des Ohres - 30 Hochfrequenzt. u. Elektroakustik 72 (1963) 39-48 S.[17] W. Schirmer: The directional characteristic of Ohres - 30 high frequencies. u. Electroacoustics 72 (1963) 39-48 p.

[18] W.O. Olsen: Effect of head movement on speech reception in the presence of noise. Abstract. Journ. Acoustical Soc. Am. Vol 39 (1966) No 6 1258 S.[18] W.O. Olsen: Effect of head movement on speech reception in the presence of noise. Abstract. Journ. Acoustical Soc. Am. Vol 39 (1966) No 6 1258 p.

[19] E. Wente: The characteristics of sound transmission 35 in rooms. Journ. Acoustical Soc. Am. Vol 7 (1935) 123 S.[19] E. Wente: The characteristics of sound transmission 35 in rooms. Journ. Acoustical Soc. Am. Vol 7 (1935) 123 p.

15 143089 [20] W. Flohrer: Die Beeintråchtigung der Naturlich-keit von Sprache durch Locher im Ubertragungsfre-quenzband - Frequenz 22 (1968) 175.178 S.15 143089 [20] W. Flohrer: The Impact of the Natural Keit of Speech by Locher in the Transmission Freeband - Frequency 22 (1968) 175,178 p.

[21] D. Huszty: Die zulåssige Ungleichmåssigkeit des 5 Frequenzganges einer iibertragungskette - Proc.[21] D. Huszty: The permissible unequality of the 5 Frequency gauges in one input chain - Proc.

IVth Conf. on Acoustics, Budapest, 1967. 18 A 11 Vortrag [22] C.H. Walter: Travelling wave antennas -McGraw Hill Book Co. 1965. New York 121 S.IVth Conf. on Acoustics, Budapest, 1967. 18 A 11 Delivery [22] C.H. Walter: Traveling wave antennas -McGraw Hill Book Co. 1965. New York 121 p.

10 [23] I.E.C. 29B (Secretariat) 2: Sound System Equipment.[23] I.E.C. 29B (Secretariat) 2: Sound System Equipment.

Characteristics and Measuring Methods. Part 5: Sound System Loudspeakers, - Document of I.E.C. Technical Committee No. 29 Electro-Acoustics, Sub-Committee 29B: Audio Engineering, August 1967. 19 S.Characteristics and Measuring Methods. Part 5: Sound System Loudspeakers, - Document of I.E.C. Technical Committee No. 29 Electro-Acoustics, Sub-Committee 29B: Audio Engineering, August 1967. 19 p.

Claims

143089 Patent Claims.

Sound beams, which are made up of one or more sound beam elements, and wherein a sound beam element contains at least 3 individual and / or composite speakers, and the at least three planes (6) formed over the radiation surfaces of the speakers (5) form an angle (7) with each other whose value differs from 180 ° and that the intersecting lines (8) of these planes (6) are parallel to each other, while the plane (9) perpendicular to the intersecting lines (8) and said planes (6) has an intersecting line (10) is a broken line, characterized in that (Fig. 6) the radiation symmetry axes (11) of the individual adjacent speakers (5) or their projection (12) in said perpendicular plane (9) intersect one another at 15 intersections (13) in front of the rupture line (10) and at intersections (14) behind the rupture line (10), while the radiation centers (15) of the adjacent speakers (5) are less spaced than the other. -double that of the upper boundary frequency of the pitch range more difficult nth sound wavelength.

Sound beams according to claim 1, characterized in that it has at least one of three loudspeaker sound beam elements, the radiating axes of the speakers lying in one plane (Figures 7, 8 and 9).

Sound beams according to claim 2, characterized in that it contains at least two sound beam elements of the same design and that the radiation surfaces of the corresponding speakers are found in a common plane (Figs. 10, 11).

Sound beams according to claim 2, characterized in that it contains at least two sound beam elements of the same design and the suitable planes laid over the radiating surfaces of the sound beam elements of the same design are displaced relative to the latter (Figures 35 12 and 13).

Sound beams according to claim 1, characterized in that at least one of its sound beam elements contains at least two such loudspeakers,