DE975927C

DE975927C - Circuit for regulating the direct voltage output by dry rectifiers

Info

Publication number: DE975927C
Application number: DES4633D
Authority: DE
Inventors: Oskar Dipl-Ing Schmutz
Original assignee: Siemens AG
Current assignee: Siemens AG
Priority date: 1939-03-28
Filing date: 1939-03-28
Publication date: 1962-12-13

Description

Schaltung zur Regelung der von Trockengleichrichtern abgegebenen Gleichspannung Zur Regelung von Wechselspannungen kann man in den Wechselstromkreis eine Drosselspule einschalten, die mit regelbarem Gleichstrom vormagnetisiert wird, etwa derart, daß eine besondere Wicklung an der Drosselspule mit Gleichstrom beschickt wird. Da der Wechselfluß in der Drosselspule in unerwünschter Weise auch in der Gleichstromwicklung eine Spannung induziert, so kann man zwei auf der Wechselstrom- und auf der Gleichstromseite in Reihe geschaltete Drosselspulen vorsehen, die derart geschaltet sind, daß die in dem Gleichstromkreis induzierten Wechselspannungen sich gegenseitig aufheben. Man kann diese Anordnung auch dazu benutzen, die von einem Gleichrichter gelieferte Gleichspannung zu regeln, indem man in die Wechselstromseite des Gleichrichters eine Drosselspule mit regelbarer Gleichstromvormagnetisierung einschaltet.Circuit for regulating the direct voltage output by dry rectifiers A choke coil can be installed in the alternating current circuit to regulate alternating voltages turn on, which is biased with controllable direct current, such that a special winding on the choke coil is fed with direct current. Since the Alternating flux in the choke coil undesirably also in the direct current winding If a voltage is induced, one can have two on the alternating current side and one on the direct current side provide series-connected inductors which are connected in such a way that the AC voltages induced in the DC circuit cancel each other out. This arrangement can also be used for the one supplied by a rectifier Regulate DC voltage by going into the AC side of the rectifier switches on a choke coil with adjustable direct current bias.

Fig. z der Zeichnung zeigt eine derartige bekannte Anordnung. Eine Wechselstromquelle r speist über eine Graetz-Schaltung von vier Trockengleichrichtern a einen Gleichstromverbraucher 3. Auf der Wechselstromseite sind nun in Reihe die beiden Drosselspulen q. und 5 eingeschaltet. Für die Gleichstromvormagnetisierung dieser beiden Drosselspulen dienen die Wicklungen 6, 7, 8 und 9. Die in Reihe geschalteten Wicklungen 6 und 7 werden von dein Gleichstrom des Verbrauchers 3 durchflossen. Da nun eine gewisse Proportionalität zwischen dem Vormagnetisierungsgleich- Strom und dem von den Drosselspulen aufgenommenen Wechselstrom besteht, so kann man durch diese Rückkopplungserregung der beiden Drosselspulen erreichen, daß die beiden noch vorhandenen Vormagnetisierungswicklungen 8 und 9, die von einer regelbaren Gleichspannung io gespeist werden, nur ganz geringfügige Ströme zu führen brauchen, die die gesamte Gleichstromvormagnetisierung auf den jeweiligen für die Regelung der Gleichspannung am Verbraucher erforderlichen Wert bringen.Fig. Z of the drawing shows such a known arrangement. One AC power source r feeds four dry rectifiers via a Graetz circuit a a direct current consumer 3. On the alternating current side are now the two reactors q. and 5 switched on. For DC bias the windings 6, 7, 8 and 9 are used for these two choke coils Windings 6 and 7 are traversed by the direct current of the consumer 3. Since there is now a certain proportionality between the bias equalization current and the alternating current drawn by the choke coils, you can get through this feedback excitation of the two inductors achieve that the two still existing bias windings 8 and 9, which are from a controllable DC voltage io only need to carry very small currents, which make up the entire DC bias on the respective for the regulation of the DC voltage bring the necessary value to the consumer.

Fig. 2 der Zeichnung zeigt an Hand der Magnetisierungskurve i i die Wirkungsweise der Gleichstromvormagnetisierung. Bei einer sinusförmigen, der Drosselspule zugeführten Wechselspannung besteht der Gesamtfluß der Drossel aus einem Gleichfluß Og und aus einem sinusförmigen Wechselfluß 0",. Aus dieser Flußkurve wird unter Benutzung der Magnetisierungskurve i i der Drossel der Gesamtstrom i in Abhängigkeit der Zeit t erhalten. Der Arbeitspunkt bewegt sich auf der Magnetisierungskurve dabei zwischen den Punkten A und B. Der Gesamtstrom i läßt sich zerlegen in eine Gleichstromkomponente ig und in eine Wechselstromkomponente i, Man sieht, daß der Strom i, der durch die Gleich- und die Wechselstrommagnetisierung bedingt ist, im wesentlichen ein Gleichstrom ist, jedoch aus einzelnen in zeitlichen Abständen aufeinanderfolgenden Stromstößen besteht. Man kann nun durch die Änderung der Gleichstromvormagnetisierung bei derartigen Schaltungen erreichen, daß die den Verbrauchern zugeführte Gleichspannung in ähnlicher Weise geregelt wird wie bei elektrischen Entladungsgefäßen mit unstetiger Steuerung durch das Steuergitter.Fig. 2 of the drawing shows the mode of action of the direct current bias on the basis of the magnetization curve ii. In the case of a sinusoidal alternating voltage fed to the choke coil, the total flow of the choke consists of a direct flux Og and a sinusoidal alternating flux O ". From this flux curve, the total current i is obtained as a function of time t using the magnetization curve ii of the choke. The operating point moves on the magnetization curve between points A and B. The total current i can be broken down into a direct current component ig and an alternating current component i. It can be seen that the current i, which is caused by the direct and alternating current magnetization, is essentially a It is now possible, by changing the direct current bias in such circuits, that the direct voltage supplied to the consumers is regulated in a manner similar to that of electrical discharge vessels with discontinuous control by the control grid.

In folgendem ist das bekannte Prinzip der Steuerung durch gleichstromvormagnetisierte Drosseln an Hand der Fig. 3 bis 6 der Zeichnung näher erläutert. In Fig. 3 speist die Wechselstromquelle i über einen Transformator 12 und über die beiden Trockengleichrichter 13 und 14 in der dargestellten Schaltung den Gleichstromverbraucher 15. Mit den beiden Trockengleichrichtern sind nun die Drosselspulen 16 und 17 in Reihe geschaltet, deren Gleichstromvormagnetisierungswicklungen 18 an eine regelbare Gleichspannung ig angeschlossen sind. Durch die in Reihe mit den Gleichrichtern geschalteten Wicklungen der beiden Drosselspulen 16 und 17 fließen also immer nur einzelne Wechselstromhalbwellen, und zwar, wie aus dem Diagramm der Fig.4 hervorgeht, fließen durch die Drosselspule 17 die Halbwellen 20, während durch die Drosselspule 16 die um i8o° verschobenen Halbwellen 2i fließen. Aus einem Vergleich der Fig.4 mit dem unteren rechten Teil der Fig. 2 geht hervor, daß diese Stromkurven 2o bzw. 21 weitgehend mit dem resultierenden Magnetisierungsstrom an einer Drosselspule übereinstimmen, die einerseits von den vollen Wechselstromperioden magnetisiert wird, andererseits von einem Gleichstrom, der in seiner Stärke dem magnetisierenden Wechselstrom etwa proportional ist. Der in den Wicklungen 16 oder 17 fließende Strom gemäß den Kurven 2o oder 21 bewirkt also annähernd dieselbe Magnetisierung wie der normale Wechselstrom und der in den Wicklungen 6 oder 7 fließende, dem Wechselstrom proportionale Gleichstrom an den Drosselspulen oder 5 der Fig. i. Dementsprechend müssen mit der eigentlichen Gleichstrommagnetisierungswicklung i8 in Fig. 3 ebenfalls nur geringe Differenzmagnetisierungen bewirkt werden, obgleich bei der Anordnung nach Fig. 3 an den Drosselspulen eine eigentliche Rückkopplungsmagnetisierung, wie sie durch die Wicklungen 6 oder 7 in Fig. i bewirkt wird, nicht vorhanden ist. Es wird also in Fig. 3 der Effekt der geringen zu regelnden Gleichströme in den Wicklungen 18 mit wesentlich einfacheren Mitteln erreicht. Außerdem wird aber auch eine Steuerwirkung durch Verlagerung des Kommutierungszeitpunktes, also des Zeitpunktes, in dem der Strom von dem Gleichrichter 13 auf den Gleichrichter 14 übertritt, herbeigeführt.The following is the well-known principle of direct current bias control Chokes explained in more detail with reference to FIGS. 3 to 6 of the drawing. In Fig. 3 feeds the alternating current source i via a transformer 12 and via the two dry rectifiers 13 and 14 in the circuit shown, the direct current consumer 15. With the Both dry rectifiers, the choke coils 16 and 17 are now connected in series, their DC bias windings 18 to a controllable DC voltage ig are connected. Through the windings connected in series with the rectifiers the two choke coils 16 and 17 only flow single alternating current half-waves, namely, as can be seen from the diagram in FIG. 4, flow through the choke coil 17 the half-waves 20, while by the inductor 16 the shifted by i8o ° Half waves 2i flow. From a comparison of Figure 4 with the lower right part FIG. 2 shows that these current curves 2o and 21 largely correspond to the resulting Match magnetizing current at a choke coil, the one hand from the is magnetized by full alternating current periods, on the other hand by a direct current, which is roughly proportional in its strength to the magnetizing alternating current. Of the causes current flowing in the windings 16 or 17 according to the curves 2o or 21 thus approximately the same magnetization as the normal alternating current and that in the Windings 6 or 7 flowing direct current proportional to the alternating current to the Choke coils or 5 of Fig. I. Accordingly, with the actual DC magnetization winding i8 in FIG. 3 likewise only causes slight differential magnetizations, although in the arrangement according to FIG. 3, an actual feedback magnetization on the choke coils, as caused by windings 6 or 7 in Fig. i, is not present. So it is in Fig. 3, the effect of the low to be regulated direct currents in the Windings 18 achieved with much simpler means. But also will a control effect by shifting the commutation time, i.e. the time in which the current passes from the rectifier 13 to the rectifier 14, brought about.

Zur Erläuterung der Wirkungsweise dieser Verlagerung des Kommutierungszeitpunktes durch Änderung der Gleichstromvormagnetisierung in den Wicklungen 18 dient die Magnetisierungskurve der Fig. 5 unter Berücksichtigung der Hysteresis und des zeitlichen Verlaufs der Spannungen und Ströme in Fig. 6. Es wurde hierbei angenommen, daß der Verbraucher i5 auf der Gleichstromseite infolge seines hohen induktiven Widerstandes praktisch einen konstanten Gleichstrom führt. Auch der Steuerkreis i8 soll beispielsweise infolge eines vorgeschalteten hohen induktiven Widerstandes praktisch konstanten Gleichstrom führen. In Fig. 6 sind die von dem Transformator 12 gelieferten Spannungen seiner beiden sekundären Wicklungshälften ac, o und u6 o in Abhängigkeit von der Zeit eingetragen. Bis zu dem Zeitpunkt 1 soll der Stromkreis 17 den Gesamtstrom führen, wie die Kurve i" angibt, so daß k" o hierbei gleichzeitig die Gleichspannung ug, die dem Verbraucher 15 über die beiden Gleichrichter 13 und 14 zugeführt wird, darstellt. Die Drosselspule 17 ist hierbei, da sie noch den vollen Gleichstrom führt, gesättigt entsprechend dem Punkt A der Magnetisierungskurve der Fig. 5. Nach dem Zeitpunkt I wird die treibende Spannung im Stromkreis 16 größer als die von 17, und der Kreis 16 sucht allmählich den Gleichstrom zu übernehmen, wobei zunächst beide Gleichrichter 13 und 14 leitend sind, da sie ja beide Strom führen. An der Drossel 16, die noch mit geringer Magnetisierung und dementsprechend hoher Induktivität arbeitet, liegt hierbei in dem Bereich I bis II praktisch die gesamte vertikal schraffierte Differenzspannung ub = 2ivo- teuo. Im Zeitpunkt I arbeitet die Drossel 16 auf dem Punkt B der Magnetisierungscharakteristik entsprechend ihrer Gleichstromvormagnetisierung durch die Wicklung 18. Bis zu dem Zeitpunkt II nimmt der Fluß der Drosselspule 16 auf den Wert C im Sättigungsknie der Magnetisierungskurve zu. Der Strom iv steigt während dieser Zeit I bis II nur wenig an, und dementsprechend nimmt auch der Strom i" nur wenig ab, da die Drossel 16 in der Zeit I bis II infolge geringer Sättigung noch eine hohe Induktivität besitzt und dementsprechend die ganze Spannungsdifferenz ub auf sich nimmt. In dem Zeitpunkt II gelangen nun die Ströme an beiden Drosselspulen 17 und 16 in den gesättigten Bereich der Drosseln, die beiden Drosselspulen haben also beide geringe Induktiv ität und sind gut leitend, so daß die Gleichspannung ist. Unter dem Einfluß der Kommutierungsspannung 40 und zi"a nimmt hier der Strom i" rasch auf den ungesättigten Wert entsprechend dem Sättigungsknie ab, und il, steigt ebenso rasch an.The magnetization curve of FIG. 5, taking into account the hysteresis and the temporal progression of the voltages and currents in FIG the direct current side carries a practically constant direct current due to its high inductive resistance. The control circuit i8 should also carry a practically constant direct current, for example as a result of an upstream high inductive resistance. In FIG. 6, the voltages of its two secondary winding halves ac, o and u6 o supplied by the transformer 12 are plotted as a function of time. Up to the point in time 1, the circuit 17 should carry the total current, as indicated by the curve i ", so that k" o simultaneously represents the direct voltage ug that is fed to the consumer 15 via the two rectifiers 13 and 14. The choke coil 17 is here, since it still carries the full direct current, saturated corresponding to point A of the magnetization curve of FIG To take over direct current, initially both rectifiers 13 and 14 are conductive, since they both carry current. At the choke 16, which still works with low magnetization and correspondingly high inductance, practically the entire vertically hatched differential voltage ub = 2ivoteuo is in the range I to II. At time I, the choke 16 operates at point B of the magnetization characteristic in accordance with its direct current bias through the winding 18. Up to time II, the flux of the choke coil 16 increases to value C at the saturation knee of the magnetization curve. The current iv increases only slightly during this time I to II, and accordingly the current i "also only decreases slightly, since the choke 16 still has a high inductance in the time I to II due to low saturation and accordingly the entire voltage difference ub At time II, the currents at both choke coils 17 and 16 now reach the saturated area of the chokes, so the two choke coils both have low inductance and are highly conductive, so that the direct voltage is. Under the influence of the commutation voltage 40 and zi "a, the current i" here rapidly decreases to the unsaturated value corresponding to the saturation knee, and il, rises just as quickly.

In dem Zeitbereich II bis III sind noch beide Gleichrichter leitend und die Drossel 16 gesättigt, so daß an der nunmehr ungesättigten Drossel 17 praktisch die gesamte Spannungsdifferenz u" liegt. Die Gleichspannung zsg ist von dem Zeitpunkt II ab praktisch nur noch durch die Transformatorspannung 40 bestimmt. Im Punkt III wird nun der Strom i" = Null, der Gleichrichter 13 tritt in den Sperrbereich und übernimmt die Spannung u'., während die Drossel 17 spannungslos wird. Im Zeitpunkt IV wiederholt sich der geschilderte Kommutierungsvorgang von neuem. Durch die Veränderung der V ormagnetisierung mit Hilfe der Wicklungen 18 wird nun der Arbeitspunkt B der Magnetisierungskurve verschoben; es verändern sich damit der Flußbereich SB bzw. CB und damit auch die Zeitpunkte II und III. Hierdurch wird der im Zeitpunkt II liegende »Zündpunkt« bzw. der Punkt, in dem eine besonders starke Verminderung des Stromes i" und eine ebenso starke Vermehrung des Stromes 'b eintritt, verschoben und damit auch die Höhe der mittleren Gleichspannung zig verändert. Durch die vormagnetisierten Drosseln wird also bewirkt, daß der Strom nicht sofort im Zeitpunkt I von der Transformatorwicklung mit dem höchsten Potential übernommen wird, sondern daß der Stromübergang erst nach einer Zeit erfolgt, in der sich der durch die Hilfsvormagnetisierung bestimmte Arbeitspunkt der vormagnetisierten Drosseln von seinem ungesättigten Bereich bis in den gesättigten Bereich bewegt.In the time region II to III both rectifiers DC voltage are still conductive and saturated, the throttle 16, so that substantially the entire voltage difference u "is located on the now unsaturated throttle 17th zsg is from the time II from virtually determined only by the transformer voltage 40 At point III, the current i "= zero, the rectifier 13 enters the blocking range and takes over the voltage u '., While the choke 17 is de-energized. At time IV, the described commutation process is repeated anew. By changing the pre-magnetization with the help of the windings 18, the operating point B of the magnetization curve is now shifted; the flow area SB or CB and thus also the times II and III thus change. This shifts the "ignition point" at time II or the point at which a particularly strong reduction in current i "and an equally strong increase in current 'b occur, and thus the level of the mean direct voltage is changed umpteen pre-magnetized chokes, the effect is that the current is not immediately taken over by the transformer winding with the highest potential at time I, but that the current transfer only takes place after a time in which the working point of the pre-magnetized chokes determined by the auxiliary pre-magnetization moves away from its unsaturated range moved into the saturated area.

Die Erfindung bezieht sich nun auf eine Schaltung zur Regelung der von Trockengleichrichtern abgegebenen Gleichspannung mit Hilfe von Drosselspulen, deren Gleichstromvormagnetisierung in der geschilderten Weise geändert wird, wobei eine einphasig gespeiste Graetz-Schaltung der Trockengleichrichter vorgesehen ist. Erfindungsgemäß sind vormagnetisierte Drosselspulen in benachbarten Brückenzweigen mindestens eines Wechselstromanschlusses der Graetz-Schaltung angeordnet. Man erzielt durch die Anordnung nach der Erfindung, die infolge der Graetz-Schaltung keines Gleichrichter-Transformators bedarf, mit einfachen Mitteln eine stetige und leicht steuerbare Regelung der Spannung in weiten Grenzen. Die neue Anordnung eignet sich entsprechend der Verwendung von Trockengleichrichtern, insbesondere für kleinere Leistungen.The invention now relates to a circuit for regulating the DC voltage output by dry rectifiers with the help of choke coils, whose DC bias is changed in the manner described, wherein a single-phase Graetz circuit for the dry rectifier is provided. According to the invention, premagnetized choke coils are in adjacent bridge branches arranged at least one AC connection of the Graetz circuit. One achieves by the arrangement according to the invention, which as a result of the Graetz circuit none Rectifier-transformer requires, with simple means a steady and easy controllable regulation of the voltage within wide limits. The new arrangement is suitable corresponding to the use of dry rectifiers, especially for smaller ones Services.

An Hand der Fig.7 bis io ist die Erfindung näher erläutert. In Fig. 7 wird der Verbraucher 15 von der einphasigen Wechselspannung i über durch Graetz-Schaltung vereinigte Gleichrichter 22 und 23 gespeist. Von den Drosselspulen 2.4 und 25 ist die eine in eine von einer Halbwelle des Wechselstromes durchflossene Seite der Graetz-Schaltung eingeschaltet und die zweite in eine von der zweiten Halbwelle des Wechselstromes durchflossenen Seite der Graetz-Schaltung. An sich würde es ausreichen, jede Drosselspule nur mit einer Wicklung auszurüsten, die in eine Seite der Graetz-Schaltung eingeschaltet ist. Bei der Anordnung nach Fig. 7 sind jedoch beide Drosselspulen mit je zwei Wicklungen ausgerüstet, und jede Drosselspule ist mit der einen Wicklung in die eine Seite, mit der zweiten Wicklung in die zweite von derselben Halbwelle des Wechselstromes durchflossenen Seite der Graetz-Schaltung eingeschaltet. Diese Anordnung hat den Vorteil, daß die Widerstände bzw. die Spannungsabfälle, die durch die Einschaltung der Drosselspule in die Graetz-Schaltung hineingebracht werden, nunmehr auf die q. Seiten gleichmäßig verteilt werden, so daß die Stromverteilung in der Graetz-Schaltung nicht ungünstig beeinflußt wird. Die beiden Wicklungen jeder Drosselspule werden also immer nur von einer Halbwelle und gleichzeitig mit Strom beschickt. Außerdem wirken beide Wicklungen einer Drosselspule in derselben Richtung magnetisierend. Schließlich sind dann auch noch die von einer regelbaren Gleichspannungsquelle i9 gespeisten Vormagnetisierungswicklungen 18 an den Drosselspulen vorhanden. Die Wirkungsweise dieser Anordnung entspricht im übrigen der der Fig. 3. Die Anordnung nach Fig. 8 deckt sich mit der der Fig. 7, jedoch besitzen die beiden Drosselspulen 24 und 25 noch je eine Wicklung 26 und 27, die von dem vollen Wechselstrom der Stromquelle i durchflossen werden. Diese Anordnung hat zur Folge, daß der Rückkopplungseffekt an den vormagnetisierten Drosselspulen kleiner als bei der Anordnung der Fig. 7 ist. Dementsprechend muß von der Gleichstromquelle i9 ein größerer Vormagnetisierungsgleichstrom geliefert werden. Dies kann in manchen Fällen vorteilhaft sein. Bei der Anordnung nach Fig. 7 wird man bei der Regelung der Drosselspulen durch Änderung der Gleichstromvormagnetisierung die Richtung des von der Stromquelle i9 gelieferten Gleichstromes mitunter wechseln müssen. Bei der Anordnung nach Fig.8 braucht man hingegen den von der Stromquelle i9 gelieferten Gleichstrom nur von einem Maximal- bis zu einem Minimalwert zu regeln. Denselben Effekt erreicht man bei der Anordnung nach Fig. 9 dadurch, daß die beiden Drosselspulen 2.4 und 25 zwei Zusatzwicklungen 28 und 29 besitzen, die von dem Gleichstrom des Verbrauchers 15 durchflossen werden.The invention is explained in more detail with reference to FIGS. 7 to 10. In Fig. 7, the consumer 15 of the single-phase alternating voltage i via Graetz circuit combined rectifier 22 and 23 fed. Of the reactors 2.4 and 25 is one side of the through which a half-wave of the alternating current flows Graetz circuit switched on and the second in one of the second half-wave of the alternating current flowing through the Graetz circuit. In itself it would be enough Equip each choke coil with only one winding that goes into one side of the Graetz circuit is switched on. In the arrangement of FIG. 7, however, both are inductors each equipped with two windings, and each choke coil has one winding in one side, with the second winding in the second of the same half-wave of the alternating current flowing through the side of the Graetz circuit switched on. These Arrangement has the advantage that the resistances or the voltage drops caused by the activation of the choke coil can be brought into the Graetz circuit, now on the q. Pages are evenly distributed so that the power distribution is not adversely affected in the Graetz circuit. The two windings each Choke coils are therefore only ever from a half-wave and at the same time with current loaded. In addition, both windings of a choke coil act in the same direction magnetizing. Finally, there are also those from a controllable DC voltage source i9 fed bias windings 18 are present on the choke coils. the The mode of operation of this arrangement corresponds otherwise to that of FIG. 3. The arrangement 8 corresponds to that of FIG. 7, but the two choke coils have 24 and 25 each have a winding 26 and 27, which are drawn from the full alternating current of the power source i flowed through. This arrangement has the consequence that the feedback effect smaller at the premagnetized choke coils than in the arrangement of FIG. 7 is. Correspondingly, a larger direct bias current must be supplied from the direct current source i9 to be delivered. This can be beneficial in some cases. In the arrangement According to FIG. 7, one becomes in the regulation of the choke coils by changing the direct current bias occasionally change the direction of the direct current supplied by the current source i9 have to. In the case of the arrangement according to FIG. 8, however, one needs that from the power source i9 can only be regulated from a maximum to a minimum value. The same effect is achieved in the arrangement according to FIG. 9 in that the two Choke coils 2.4 and 25 have two additional windings 28 and 29, which are drawn from the direct current of the consumer 15 are traversed.

Hier tritt also zu dem an sich vorhandenen Rückkopplungseffekt der Fig.7 noch ein zweiter derartiger Effekt hinzu, so daß die Rückkopplung größer als iooo/o ist. Bezüglich der Regelung an der Stromquelle i9 hat dies dieselbe Wirkung, wie an Hand der Fig. 8 geschildert.In addition to the already existing feedback effect, the 7 a second such effect is added, so that the feedback greater than is iooo / o. With regard to the regulation at the current source i9, this has the same effect, as described with reference to FIG. 8.

Fig. io zeigt eine Schaltung, die sich mit der der Fig. 7 deckt, jedoch sind die Drosselspulen 24 und 25 mit den Gleichrichtern 22 und 23 in der Aufeinanderfolge der Reihenschaltung vertauscht.Fig. 10 shows a circuit which is the same as that of Fig. 7, however the reactors 24 and 25 with rectifiers 22 and 23 are in sequence the series connection interchanged.

Claims

PATENT CLAIMS: i. Circuit for the regulation of dry rectifiers output DC voltage with the help of choke coils, their DC bias is changed, with a single-phase Graetz circuit of the dry rectifier is provided, characterized in that premagnetized choke coils in adjacent Arranged bridge branches of at least one alternating current connection of the Graetz circuit are.

2. Circuit according to claim i, characterized in that the choke coils each have a further winding, each leading to the full alternating current The supply line of the Graetz circuit is switched on.

3. A circuit according to claim i, characterized in that the choke coils each have a further winding which are connected in series with the direct current consumer fed by the Graetz circuit. Considered publications: German Patent Specifications No. 6o6 138, 627 88q., 591 607, 339 1 82; French Patent No. 831459; U.S. Patent No. 2,040,492; ; K. Maier, "Trockengleichrichter", Munich and Berlin, 1938, pp. 28 to 30, 78, 207, 208, 2q.2.